WO2013180000A1 - イオン発生装置 - Google Patents

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discharge
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discharge electrode
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西川　和宏
吉岡　智良
清水　一寿
真也 上柿
正徳 河合
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シャープ株式会社
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    • A61L2/00—Methods or apparatus for disinfecting or sterilising materials or objects other than foodstuffs or contact lenses; Accessories therefor
    • A61L2/02—Methods or apparatus for disinfecting or sterilising materials or objects other than foodstuffs or contact lenses; Accessories therefor using physical phenomena
    • A61L2/14—Plasma, i.e. ionised gases
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
    • H01T23/00—Apparatus for generating ions to be introduced into non-enclosed gases, e.g. into the atmosphere
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61L—METHODS OR APPARATUS FOR STERILISING MATERIALS OR OBJECTS IN GENERAL; DISINFECTION, STERILISATION OR DEODORISATION OF AIR; CHEMICAL ASPECTS OF BANDAGES, DRESSINGS, ABSORBENT PADS OR SURGICAL ARTICLES; MATERIALS FOR BANDAGES, DRESSINGS, ABSORBENT PADS OR SURGICAL ARTICLES
    • A61L2209/00—Aspects relating to disinfection, sterilisation or deodorisation of air
    • A61L2209/20—Method-related aspects
    • A61L2209/21—Use of chemical compounds for treating air or the like
    • A61L2209/212—Use of ozone, e.g. generated by UV radiation or electrical discharge
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
    • H01T19/00—Devices providing for corona discharge
    • H01T19/04—Devices providing for corona discharge having pointed electrodes

Definitions

  • the present invention relates to an ion generator.
  • ions generated by the ion generator have, for example, inactivation of airborne bacteria in the air, purification of harmful substances, deodorizing effect, and the like.
  • Such an ion generator includes an ion generating element having an electrode and a high voltage application circuit for applying a DC or AC high voltage to the electrode.
  • the DC high voltage has a large effective value, which causes a problem that a large amount of ozone is generated when applied to the electrodes. It is desirable to prevent ozone from being exposed to the human body as much as possible. Therefore, it is common to apply an AC high voltage having a small effective value to the electrodes instead of a DC high voltage.
  • the high AC voltage it is typical to apply a non-sinusoidal AC voltage such as a sine wave, inverse sawtooth wave or rectangular wave.
  • a non-sinusoidal AC voltage such as a sine wave, inverse sawtooth wave or rectangular wave.
  • the ion generator is desired to increase the amount of ions generated to promote the activation of airborne bacteria as described above.
  • the amount of ions generated is increased by increasing the voltage applied to the electrode. Therefore, when the voltage applied to the electrode is increased in order to increase the amount of ions generated, the discharge sound further increases.
  • the ion generator includes a blowing means such as a fan, and noise is mainly caused by driving the fan, and the discharge sound itself is generally less audible than noise caused by driving the fan.
  • the noise caused by the driving of the fan varies greatly depending on the driving of the fan, that is, the air flow rate. Therefore, in an ion generator capable of setting the air flow rate, when the air flow rate is reduced, the discharge sound may be heard louder than the noise caused by driving the fan. Therefore, considering that the ion generator is used in a place with a low noise level, the discharge sound is anxious to have a noise level equivalent to or lower than the noise generated due to other causes other than discharge. Is done.
  • Patent Document 1 discloses an air purification apparatus including a discharge unit that performs high-pressure discharge of a pulse wave at a discharge frequency of 10,000 PPS or more or 100 PPS or less.
  • the discharge sound generated by adjusting the discharge frequency is set to a frequency other than the human audible range, and the discharge sound is made to be a sound that cannot be heard or hard to be heard by the human ear.
  • An object of the present invention is to provide an ion generator capable of suppressing the noise level to such an extent that the user does not recognize the discharge sound as noise without increasing the size, while maintaining the ion concentration.
  • the present invention comprises a discharge electrode, an induction electrode for generating ions between the discharge electrode, and a voltage application circuit for applying an AC voltage to the discharge electrode,
  • the AC voltage is characterized in that the effective value / peak voltage value is 0.7 or less, and the rise time and fall time of the voltage waveform are each 30 ⁇ sec or more.
  • the voltage waveform has a rise time and a fall time of 30 ⁇ sec or more, and an effective value / peak voltage value of 0.7 or less, that is, a non-sinusoidal AC voltage is applied to the discharge electrode. Is done. As a result, it is possible to suppress the discharge sound to a noise level that does not allow the user to recognize it as noise.
  • the rising time and the falling time of the voltage waveform of the AC voltage are 190 ⁇ sec or more.
  • the discharge sound component is not configured with a frequency of 2 kHz or higher as a fundamental frequency, and therefore the noise level can be further reduced.
  • the frequency of the AC voltage is 1000 Hz or less.
  • the discharge sound component is configured with a frequency of 1000 Hz or less as a fundamental frequency. Human hearing is insensitive to sound having a fundamental frequency of 1000 Hz or less. Therefore, the noise level can be further reduced.
  • the discharge electrode is a needle electrode having a sharp tip.
  • the electric field strength formed in the vicinity of the discharge electrode is locally increased to generate a corona discharge. It is desirable to generate
  • an AC voltage having a rise time and a fall time of 30 ⁇ s or more each for a voltage waveform and an effective value / peak voltage value of 0.7 or less, that is, a non-sinusoidal AC voltage is applied to the discharge electrode. Is done. As a result, it is possible to suppress the discharge sound to a noise level that does not allow the user to recognize it as noise.
  • the block diagram which shows the structure of the ion generator of embodiment of this invention
  • the 1st schematic diagram which shows the circuit structure of the ion generating element with which the ion generator of embodiment of this invention is equipped, and a voltage application circuit 2nd schematic diagram which shows the circuit structure of the ion generating element with which the ion generator of embodiment of this invention is equipped, and a voltage application circuit 3rd schematic diagram which shows the circuit structure of the ion generating element with which the ion generator of embodiment of this invention is equipped, and a voltage application circuit.
  • 4th schematic diagram which shows the circuit structure of the ion generating element with which the ion generator of embodiment of this invention is equipped, and a voltage application circuit.
  • the schematic diagram which shows the structure of the voltage application circuit with which the ion generator of embodiment of this invention is provided.
  • the figure which shows the voltage waveform of the high voltage pulse whose rise time is 30 microseconds The figure which shows the voltage waveform of the high voltage pulse whose rise time is 70 microseconds
  • the figure which shows the voltage waveform of the high voltage pulse whose rise time is 110 microseconds The figure which shows the voltage waveform of the high voltage pulse whose rise time is 190 microseconds
  • FIG. 1 is a block diagram of the ion generator of the first embodiment.
  • the ion generator 1 includes a control unit 2 that controls the entire ion generator 1, an ion generation element 3, a voltage application circuit 4, a fan motor 5 that drives a fan (not shown), and a motor drive circuit 6 that controls the drive of the fan motor 5.
  • a control unit 2 that controls the entire ion generator 1, an ion generation element 3, a voltage application circuit 4, a fan motor 5 that drives a fan (not shown), and a motor drive circuit 6 that controls the drive of the fan motor 5.
  • the ion generating element 3 includes a discharge electrode 31 and an induction electrode 32.
  • the voltage application circuit 4 is voltage application means for applying a high voltage to the discharge electrode 31.
  • the voltage applied to the discharge electrode 31 by the voltage application circuit 4 may be a positive voltage or a negative voltage with respect to the induction electrode 32. Moreover, it is good also as switching positive and negative voltage switching regularly or irregularly.
  • the discharge electrode 31 is formed in a needle shape
  • the induction electrode 321 is formed in a ring shape.
  • both the discharge electrode 31 and the induction electrode 32 are formed in a needle shape.
  • the discharge electrode 31 and the induction electrode 322 are opposed to each other with a certain space therebetween.
  • ions generated in the vicinity of the discharge electrode 31 disappear when contacting the induction electrode 32.
  • the induction electrode 322 shown in FIG. 3 has a needle shape, and since the surface area is smaller than that of the induction electrode 321 shown in FIG. 2, the amount of ions captured by the dielectric electrode 32 is reduced. Therefore, the ion concentration generated by the ion generating element 3 shown in FIG. 3 is higher than the ion concentration generated by the ion generating element 3 shown in FIG.
  • the ion generating element 3 includes the discharge electrode 31 and the induction electrode 32 one by one.
  • the present invention is not limited to this.
  • two electrode pairs of the discharge electrode 31 and the induction electrode 32 may be arranged. With this configuration, a positive voltage is applied to one discharge electrode 31 with respect to the induction electrode, and a negative voltage is applied to the other discharge electrode 31 with respect to the induction electrode 32 to simultaneously generate positive and negative ions. be able to.
  • the voltage application circuit 4 may be connected to each electrode pair.
  • the induction electrode 32 is a ring-shaped induction electrode 321
  • the induction electrode 32 is a needle-shaped induction electrode 322.
  • the induction electrode 322 may be used, and the induction electrode 32 in FIG. 5 may be a ring-shaped induction electrode 321.
  • the ion generating element 3 has the configuration shown in FIG.
  • the voltage application circuit 4 is connected to each electrode pair.
  • the discharge electrode 31 and the induction electrode 32 are needle electrodes having a diameter of 1 mm ⁇ , and discharge portions 31a and 32a each having a sharp tip formed at one end. Further, the discharge electrode 31 and the induction electrode 32 are disposed with a certain space therebetween, and are disposed 45 mm apart in this test.
  • the circuit configuration of the voltage application circuit 4 is not particularly limited.
  • the voltage application circuit 4 includes a signal generator 41 and an amplifier 42 as shown in FIG. 6 in order to facilitate waveform change during the test.
  • the multi-function generator WF1973 manufactured by NF Circuit Design Block Co., Ltd. is used as the signal generator 41
  • the AC / DC amplifier HVA4321 manufactured by NF Circuit Design Block Co., Ltd. is used as the amplifier 42. It is not a thing.
  • each induction electrode 32 has a ground terminal (not shown) at one end, and each installation terminal is connected to a ground potential (0 V). Then, as shown in FIGS. 7 to 11, a positive high-voltage pulse of a reverse sawtooth wave having a peak voltage of +9 kV is applied to one discharge electrode 31 as shown in FIGS. Further, a negative high voltage pulse having a peak voltage of ⁇ 9 kV is applied to the other discharge electrode 31 with respect to the induction electrode 32.
  • ⁇ Voltage waveform of high voltage pulse> The voltage waveform of the high voltage pulse is generated by the signal generator 41 as described above. In this test, voltage waveforms of five high voltage pulses are generated. The frequency of each voltage waveform is constant at 120 Hz. Each voltage waveform has a different rise time, and the fall time is constant. In this test, the rise time is the time from 10% to 90% of the peak voltage, and the fall time is the time from 90% to 10% of the peak voltage. . In this test, the fall time is about 7.5 milliseconds.
  • (a) shows voltage waveforms of high voltage pulses when the rise times are 30 ⁇ sec, 70 ⁇ sec, 110 ⁇ sec, 190 ⁇ sec, and 300 ⁇ sec, respectively.
  • (B) is an enlarged waveform of the rising portion of the voltage waveform of the high voltage pulse shown in (a).
  • a noise meter NA-28 manufactured by Rion Co., Ltd. was used for noise measurement. More specifically, the sound collecting microphone of the sound level meter is fixed at a position 150 mm away from the ion generating element 3, and the sound collecting microphone and the ion generating element 3 are placed in a metal sound insulation box to measure the noise level during discharge. did.
  • FIG. 12 is a diagram showing the noise level for each frequency when the high voltage pulse having the above five waveforms is applied to the discharge electrode 31.
  • FIG. 12 also shows the noise level when a rectangular high voltage pulse having a rise time and a fall time of 15 ⁇ s is applied to the discharge electrode 31 in addition to the high voltage pulse.
  • FIG. 13 are diagrams showing the intensity of the frequency of sound waves generated when a high voltage pulse having a waveform having a rise time of 30 ⁇ sec, 110 ⁇ sec, and 300 ⁇ sec is applied to the discharge electrode, respectively. It is. As shown in FIG. 13, the intensity of the high frequency component is lower when a high voltage pulse with a long rise time is applied to the discharge electrode 31 than when a high voltage pulse with a short rise time is applied. As a result of these tests, the strength of the high-frequency component at the frequency of the sound wave is due to the rise time of the voltage waveform of the applied high voltage pulse, and the rise of the voltage waveform of the applied high voltage pulse is slow (the rise time is reduced). It can be seen that the intensity of the high frequency component of the frequency of the sound wave is suppressed by increasing the length.
  • the noise level of the all-pass when the high voltage pulse with the rise time of 30 ⁇ s, 70 ⁇ s, 110 ⁇ s, 190 ⁇ s, 300 ⁇ s, 15 ⁇ s (the above rectangular wave) is applied is 36. They were 4 dBA, 33.2 dBA, 32.3 dBA, 30.7 dBA, 30.4 dBA, and 48.2 dBA. That is, it can be seen that the noise level can be reduced by using a gentle waveform with a rise time of 30 ⁇ sec or more, compared to a rectangular wave having a steep waveform with a rise time of 15 ⁇ sec.
  • the frequency component is greatly suppressed in the frequency range of 2 kHz or more when a high voltage pulse having a rise time of 190 ⁇ sec or more is applied.
  • the rise time of the high voltage pulse is more preferably 190 ⁇ sec or more for suppressing the frequency component in the frequency range sensitive to humans.
  • the intensity of the high-frequency component of the frequency of the sound wave generated by the discharge is reduced and the noise level is reduced.
  • the frequency of the voltage waveform of the pulse may be lowered.
  • the noise level in the entire frequency range of the sound wave is reduced, so there is a correlation between the effective value of the applied voltage and the noise level of the discharge sound.
  • the frequency of the voltage waveform of the high voltage pulse is fixed at 120 Hz. However, if the frequency of the voltage waveform is decreased while maintaining the same waveform, the effective value of the applied voltage is decreased. Therefore, the noise level of the discharge sound can be reduced.
  • the frequency of the voltage waveform of the high voltage pulse constitutes the frequency component of the discharge sound as the fundamental frequency. Therefore, it is desirable to set the frequency of the voltage waveform of the high voltage pulse to 1000 Hz or less that makes human hearing insensitive. Furthermore, considering human hearing characteristics, it is more desirable to set the frequency to 500 Hz or less.
  • the frequency of the high voltage pulse is decreased while maintaining the same waveform, the effective value of the applied voltage is decreased as described above. Therefore, if the frequency is decreased excessively, the amount of ions generated decreases, that is, the ion concentration decreases. Therefore, the frequency of the voltage waveform may be appropriately set in consideration of the ion concentration to be maintained and the external environment (noise state caused by other factors). It is good to form so that a user can change the frequency of a voltage waveform suitably according to a use condition.
  • the frequency of the voltage waveform is preferably 100 Hz or more.
  • FIG. 14 is a diagram showing the ion concentration when the voltage waveform of the high voltage pulse described above is applied to the discharge electrode 31. Even if the voltage waveform of the high-voltage pulse was different (in other words, the rise time was changed), there was no significant difference in the ion concentration.
  • FIG. 15 is a diagram showing the ozone concentration when the voltage waveform of the high voltage pulse described above is applied to the discharge electrode 31.
  • the ozone concentration when a sine wave having a discharge frequency of 120 Hz and a peak voltage of 9 kV and a rectangular wave having a duty ratio of 90% is used as a high voltage pulse is also shown.
  • FIG. 16 is a diagram illustrating a relationship between a voltage waveform and an effective value / peak voltage value. As shown in FIG. 16, the effective value / peak voltage value of the sine wave and the rectangular wave having a duty ratio of 90% is higher than the effective value / peak voltage value of the high voltage pulse of 30 ⁇ sec to 300 ⁇ sec.
  • the effective value V1 of the sine wave is the peak voltage value V2 / ⁇ 2. Accordingly, the effective value / peak voltage value is about 0.71 as shown in FIG. In other words, if the effective value / peak voltage value is 0.7 or less, it is a non-sinusoidal wave. Therefore, an AC voltage (high voltage pulse) having a rise time of the voltage waveform of 30 ⁇ s to 300 ⁇ s and an effective value / peak voltage value of 0.7 or less may be applied. In order to make the voltage waveform a non-sinusoidal waveform such as a reverse sawtooth rectangular wave or the like, the effective value / peak voltage value may be 0.5 or less.
  • the high frequency component included in the frequency analysis of the voltage waveform is related to the high frequency component of the discharge sound. It can be said that. For this reason, it can be seen that if there is a steep portion in the voltage waveform of the high voltage pulse, the high-frequency discharge sound increases due to the portion.
  • the description has been given focusing on the rising portion (rising time) of the voltage waveform of the high voltage pulse, but the falling portion (falling time) is the same. That is, the noise level of the discharge sound can be suppressed by setting both the rise time and the fall time to 30 ⁇ sec or more in the voltage waveform of the high voltage pulse. At that time, the effective value / peak voltage value of the high voltage pulse may be 0.7 or less.
  • the rise time and fall time of the voltage waveform is set to 190 ⁇ sec or more, the high frequency component of the frequency of the sound wave generated by the discharge is suppressed. Therefore, the noise level of the discharge sound is further suppressed.
  • the main component of the frequency component of the discharge sound can be set to a low frequency. Therefore, the noise level of the discharge sound is further suppressed.
  • the discharge electrode 31 is a needle electrode having a sharp tip, and the electric field strength formed in the vicinity of the discharge electrode is locally increased by applying an alternating voltage. Thereby, corona discharge can be generated. This further suppresses the noise level of the discharge sound.
  • the sound wave based on the discharge sound does not completely match the applied voltage waveform.
  • the sound wave waveform includes components other than the factors directly related to the applied voltage waveform. For example, when the voltage waveform is a sine wave, if frequency analysis is performed, only the fundamental frequency component is considered, and the sound wave component is considered to be only the fundamental frequency. However, actual measurement results include high frequency components.
  • the sound wave waveform is distorted with respect to the applied voltage waveform and a high frequency component is generated.
  • the electric circuit includes a discharge part, and the electric circuit changes discontinuously in time depending on the discharge and non-discharge states. Therefore, it is considered that the sound wave waveform deviates from the applied voltage waveform and has a distortion component.
  • corona discharge is a phenomenon in which discharge occurs locally only in the vicinity of the discharge electrode, the electrical characteristics of the discharge part in the electric circuit are small, so that changes in the electric circuit due to discharge and undischarge are small. As a result, the ratio directly related to the applied voltage waveform is increased in the sound wave accompanying the discharge. Therefore, by generating corona discharge to generate ions, the noise level of the discharge sound is suppressed while maintaining the ion concentration.
  • the present invention can be used for an ion generator.

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Abstract

　放電電極と、前記放電電極との間でイオンを発生させるための誘導電極と、前記放電電極に交流電圧を印加する電圧印加回路と、を備え、前記交流電圧は実効値／ピーク電圧値が０．７以下であり、且つ電圧波形の立上り時間及び立下り時間が夫々３０μ秒以上であることとする。

Description

イオン発生装置
　本発明は、イオン発生装置に関する。
　近年、電極に電圧を印加することによって生ずる放電現象を利用してイオンを生成するイオン発生装置が実用化されている。イオン発生装置により生成されたイオンは例えば空気中の浮遊細菌の不活化、有害物質の浄化、脱臭効果等を有する。
　このようなイオン発生装置は、電極を有するイオン発生素子と、電極に直流又は交流の高電圧を印加する高電圧印加回路を備える。しかしながら直流の高電圧は実効値が大きく、電極に印加するとオゾンが多く発生するという問題が生ずる。オゾンはできる限り人体に晒さないようにすることが望まれる。従って直流の高電圧ではなく実効値が小さい交流の高電圧を電極に印加するのが一般的である。
　交流の高電圧としては、正弦波或いは逆鋸波・矩形波等の非正弦波の交流電圧を印加するのが代表的である。ところで電極に交流の高電圧を印加すると何度も繰り返し放電が行われることにより放電音が大きくなる。
　さらにイオン発生装置は上述したような空気中の浮遊細菌の活性化等を促進すべくイオンの発生量を増加させることが望まれる。イオンの発生量は電極に印加する電圧を大きくすることによって増加する。そこで、イオンの発生量を増加させるために電極に印加する電圧を大きくすると、これに伴って放電音がさらに大きくなる。
　近年、イオン発生装置は公共の場のみならず一般家庭で使用されることも多く、一般家庭向けのイオン発生装置が広く普及している。一般家庭は通常、屋外に比べて周囲環境の騒音レベルが低い。そのような環境で使用されるイオン発生装置としてはそれ自身が発する騒音をいかに抑制するかが重要である。イオン発生装置はファン等の送風手段を備えており、騒音は主にファンの駆動に起因し、放電音それ自体はファンの駆動に起因する騒音に比べて聞こえにくいのが一般的である。
　しかしファンの駆動に起因する騒音はファンの駆動、すなわち送風量に応じて大きく変化する。従って送風量の設定が可能なイオン発生装置では、送風量を少ない状態としたときに、放電音がファンの駆動に起因する騒音よりも大きく聞こえることがある。よってイオン発生装置が騒音レベルの低い場所で使用されることを考慮して、放電音は放電以外の他の原因に起因して発生する騒音と同程度かそれ以下の騒音レベルにすることが切望される。
　特許文献１には、１０，０００ＰＰＳ以上又は１００ＰＰＳ以下の放電周波数でパルス波の高圧放電を行う放電手段を備える空気浄化装置が開示されている。このように放電周波数を調整することによって発生する放電音を人の可聴域以外の周波数とし、放電音を人の耳に騒音として聞こえない音或いは聞き取りにくい音にすることが行われている。
特開２００２－３４５９３８号公報
　しかしながら１０，０００ＰＰＳ以上の放電周波数でパルス波の高圧放電を行うためには高電圧発生回路が大型化し、これに伴ってイオン発生装置全体が大型化してしまう。一方、１００ＰＰＳ以下の放電周波数でパルス波の高圧放電を行うと、放電回数が低下するためにイオン発生量が低下する問題があり、放電周波数を下げることのみで放電音を低下させる手法は必ずしも好ましい方式とは言えない。
　本発明は、大型化させることなく、イオン濃度を維持した状態で、放電音を騒音としてユーザに認識させない程度の騒音レベルに抑制可能なイオン発生装置を提供することを目的とする。
　上記目的を達成するために本発明は、放電電極と、前記放電電極との間でイオンを発生させるための誘導電極と、前記放電電極に交流電圧を印加する電圧印加回路と、を備え、前記交流電圧は実効値／ピーク電圧値が０．７以下であり、且つ電圧波形の立上り時間及び立下り時間が夫々３０μ秒以上であることを特徴としている。
　この構成によると、電圧波形の立上り時間及び立下り時間が夫々３０μ秒以上の交流電圧であって、実行値／ピーク電圧値が０．７以下、すなわち非正弦波の交流電圧が放電電極に印加される。これによって放電音を騒音としてユーザに認識させない程度の騒音レベルに抑制することができる。
　また本発明は、上記構成のイオン発生装置において、前記交流電圧の電圧波形の立上り時間及び立下り時間が夫々１９０μ秒以上であることが望ましい。
　この構成によると、交流電圧の放電周波数において２ｋＨｚ以上の周波数域の周波数成分が抑制される。これによって２ｋＨｚ以上の周波数を基本周波数として放電音成分が構成されないので、騒音レベルをさらに低下させることができる。
　また本発明は、上記構成のイオン発生装置において、前記交流電圧の周波数は１０００Ｈｚ以下であることが望ましい。
　この構成によると、１０００Ｈｚ以下の周波数を基本周波数として放電音成分が構成される。人の聴覚は、１０００Ｈｚ以下の周波数を基本周波数とする音に対して鈍感になる。従って、騒音レベルをさらに低下させることができる。
　また本発明は、上記構成のイオン発生装置において、前記放電電極は先端が尖鋭に形成された針電極であることが望ましい。
　また本発明は、上記構成のイオン発生装置において、前記放電電極に前記交流電圧が印加されることによって前記放電電極近傍に形成される電界強度を局所的に強くしてコロナ放電を発生させ、イオンを生成することが望ましい。
　本発明によると、電圧波形の立上り時間及び立下り時間が夫々３０μ秒以上の交流電圧であって、実行値／ピーク電圧値が０．７以下、すなわち非正弦波の交流電圧が放電電極に印加される。これによって放電音を騒音としてユーザに認識させない程度の騒音レベルに抑制することができる。
本発明の実施形態のイオン発生装置の構成を示すのブロック図 本発明の実施形態のイオン発生装置が備えるイオン発生素子と電圧印加回路の回路構成を示す第１の模式図 本発明の実施形態のイオン発生装置が備えるイオン発生素子と電圧印加回路の回路構成を示す第２の模式図 本発明の実施形態のイオン発生装置が備えるイオン発生素子と電圧印加回路の回路構成を示す第３の模式図 本発明の実施形態のイオン発生装置が備えるイオン発生素子と電圧印加回路の回路構成を示す第４の模式図 本発明の実施形態のイオン発生装置が備える電圧印加回路の構成を示す模式図 立上り時間が３０μ秒の高電圧パルスの電圧波形を示す図 立上り時間が７０μ秒の高電圧パルスの電圧波形を示す図 立上り時間が１１０μ秒の高電圧パルスの電圧波形を示す図 立上り時間が１９０μ秒の高電圧パルスの電圧波形を示す図 立上り時間が３００μ秒の高電圧パルスの電圧波形を示す図 騒音レベルを周波数毎に示す図 立上り時間が３０μ秒、１１０μ秒、３００μ秒の波形の高電圧パルスを放電電極に印加したときに生ずる音波の周波数の強度を示す図 イオン濃度を示す図 オゾン濃度を示す図 電圧波形と実効値／ピーク電圧値との関係を示す図
　以下に本発明の実施形態を図面を参照して説明する。但し、以下に示す実施形態は、本発明の技術的思想を具体化するために本発明のイオン発生装置の一例を示すものであって、本発明をこのイオン発生装置に特定することを意図するものではなく、特許請求の範囲に含まれるその他の実施形態の装置にも等しく適応し得るものである。
　図１は第１実施形態のイオン発生装置のブロック図である。イオン発生装置１はイオン発生装置１全体を制御する制御部２、イオン発生素子３、電圧印加回路４、図示しないファンを駆動するファンモータ５、ファンモータ５の駆動を制御するモータ駆動回路６を備える。
　図２、図３、図４、図５はイオン発生素子３と電圧印加回路４の回路構成を示す模式図である。イオン発生素子３は放電電極３１と誘導電極３２を備える。電圧印加回路４は放電電極３１に高電圧を印加する電圧印加手段である。
　電圧印加回路４によって放電電極３１に電圧が印加されて電位差が与えられると、放電電極３１近傍は局所的に強電界になる。すると、放電電極３１付近でコロナ放電が起こりイオンが発生する。電圧印加回路４によって放電電極３１に印加される電圧は、誘導電極３２に対して正の電圧であってもよいし、負の電圧であってもよい。また、正負電圧を定期又は不定期に切り替えて印加することとしてもよい。
　図２及び図３を参照して放電電極３１及び誘導電極３２（３２１）の形状について説明する。図２において放電電極３１は針形状、誘導電極３２１はリング形状に形成される。放電電極３１を誘導電極３２１の略中心部に配置することで、放電電極３１と誘導電極３２１が一定の空間を隔てて（離間して）配置されている。
　図３において放電電極３１及び誘導電極３２（３２２）は共に針形状に形成される。放電電極３１及び誘導電極３２２は一定の空間を隔てて対向配置される。ところで、放電電極３１の近傍で発生したイオンは誘導電極３２に接触することによって消滅する。図３に示す誘導電極３２２は針形状であり、図２に示す誘導電極３２１に比べて表面積が小さいので誘電電極３２によって捕獲されるイオンの量が減る。従って図３に示すイオン発生素子３によって発生するイオン濃度は図２に示すイオン発生素子３によって発生するイオン濃度よりも高濃度になる。
　図２及び図３ではイオン発生素子３が放電電極３１、誘導電極３２を夫々１つずつ備えることとしたがこれに限られるものではない。例えば図４に示すように放電電極３１及び誘導電極３２の電極対が２つ配されていてもよい。当該構成とすることにより、一方の放電電極３１に誘導電極に対して正の電圧を印加し、他方の放電電極３１に誘導電極３２に対して負の電圧を印加して同時に正負イオンを生成することができる。
　さらに、図５に示すように放電電極３１及び誘導電極３２の電極対が２つ配されている場合において各電極対に電圧印加回路４が接続されていることとしてもよい。図４において誘導電極３２をリング形状の誘導電極３２１とし、図５において誘導電極３２を針形状の誘導電極３２２としているが当然ながらこれに限られるものではなく、図４において誘導電極３２を針形状の誘導電極３２２とし、図５において誘導電極３２をリング形状の誘導電極３２１としてもよい。
　以下、本願発明者らが行った試験結果を示しつつ本実施形態のイオン発生装置について説明する。
＜イオン発生素子及び電圧印加回路の構成＞
　本試験においてイオン発生素子３は図５に示す構成である。上述したように各電極対には電圧印加回路４が接続されている。放電電極３１及び誘導電極３２は直径１ｍｍΦの針電極であり、一端には先端が尖鋭に形成された放電部３１ａ、３２ａが形成される。また、放電電極３１と誘導電極３２は一定の空間を隔てて配置されており、本試験においては４５ｍｍ隔てて配置されている。
　電圧印加回路４の回路構成は特に限られるものではない。本実施形態においては試験の際に波形変更を容易とするために電圧印加回路４は図６に示すように信号発生器４１とアンプ４２を備えることとする。以下、信号発生器４１として株式会社エヌエフ回路設計ブロック製のマルチファンクションジェネレータＷＦ１９７３を、アンプ４２として株式会社エヌエフ回路設計ブロック製のＡＣ／ＤＣ増幅器ＨＶＡ４３２１を用いることとするが、当然ながらこれらに限られるものではない。
＜印加電圧＞
　本試験において信号波形は信号発生器４１によって生成し、これをアンプ４２で昇圧することで生成した高電圧パルスを放電電極３１に印加している。より詳説すると、本試験において誘導電極３２は夫々一端に接地用端子（不図示）を有し、各設置用端子は接地電位（０Ｖ）に接続される。そして、一方の放電電極３１には、図７～図１１に示すように誘導電極３２に対してピーク電圧が＋９ｋＶである逆鋸波の正の高電圧パルスを印加している。また、他方の放電電極３１には誘導電極３２に対してピーク電圧が－９ｋＶである負の高電圧パルスを印加している。
＜高電圧パルスの電圧波形＞
　高電圧パルスの電圧波形は上述したように信号発生器４１によって生成する。本試験においては５つの高電圧パルスの電圧波形を生成している。各電圧波形の周波数は１２０Ｈｚで一定である。また各電圧波形は立上り時間が異なり、立下り時間は一定としている。なお本試験において立上り時間とはピーク電圧に対して１０％から９０％に到達するまでの時間であり、立下り時間とはピーク電圧に対して９０％から１０％に到達するまでの時間である。本試験において立下り時間は約７．５ｍ秒である。
　図７、図８、図９、図１０、図１１において（ａ）は夫々立上り時間が３０μ秒、７０μ秒、１１０μ秒、１９０μ秒、３００μ秒の場合の高電圧パルスの電圧波形を示す。また（ｂ）は（ａ）に示す高電圧パルスの電圧波形のうち立上り部分の波形を拡大したものである。
＜高電圧パルスの電圧波形と騒音＞
　本試験において騒音の計測にはリオン株式会社製の騒音計ＮＡ－２８を使用した。より詳説すると騒音計の集音用マイクをイオン発生素子３から１５０ｍｍ離間した位置に固定し、集音用マイク及びイオン発生素子３を金属製の遮音ボックス内に収めて放電時の騒音レベルを測定した。
　図１２は上述した５つの波形の高電圧パルスを放電電極３１に印加した場合の騒音レベルを周波数毎に示した図である。なお、図１２においては上記高電圧パルスに加えて、立上り時間及び立下り時間が１５μ秒の矩形波の高電圧パルスを放電電極３１に印加した場合の騒音レベルも示している。
　図１２に示すように、立上り時間が短い場合には高周波成分の騒音レベルが高いが、立上り時間を長くするにつれて高周波成分が低下している。
　図１３において（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は夫々立上り時間が３０μ秒、１１０μ秒、３００μ秒の波形の高電圧パルスを放電電極に印加したときに生ずる音波の周波数の強度を示す図である。図１３に示すように放電電極３１に、立上り時間が短い高電圧パルスを印加したときよりも立上り時間が長い高電圧パルスを印加したときのほうが高周波成分の強度が低下している。これら試験の結果、音波の周波数で高周波成分の強度の強弱は、印加する高電圧パルスの電圧波形の立上り時間に起因すること、印加する高電圧パルスの電圧波形において立上りを緩やかに（立上り時間を長く）することによって音波の周波数の高周波成分の強度が抑制されることが分かる。
　なお、本試験によれば立上り時間が３０μ秒、７０μ秒、１１０μ秒、１９０μ秒、３００μ秒、１５μ秒（上記矩形波）の高電圧パルスを印加した場合のオールパスの騒音レベルは順に、３６．４ｄＢＡ、３３．２ｄＢＡ、３２．３ｄＢＡ、３０．７ｄＢＡ、３０．４ｄＢＡ、４８．２ｄＢＡであった。つまり立上り時間が１５μ秒と急峻な波形である矩形波に対して、立上り時間が夫々３０μ秒以上の緩やかな波形とすれば騒音レベルが低下できることが分かる。
　ところで人は聴覚特性として３～４ｋＨｚの周波数域の音を敏感に感知することが知られる。従って放電音の騒音レベルを低下するにあたっては３～４ｋＨｚの周波数成分を低減することが有効と考えられる。図１２を参照すれば立上り時間が１９０μ秒以上の高電圧パルスを印加した場合に２ｋＨｚ以上の周波数域において周波数成分が大きく抑制されていることが分かる。つまり高電圧パルスの立上り時間は人が敏感に感知する周波数域の周波数成分が抑制される１９０μ秒以上であることがより望ましい。
　上述したように高電圧パルスの電圧波形の立上り時間を長くすることによって放電によって生ずる音波の周波数の高周波成分の強度が低下し、騒音レベルが低下するが、さらに騒音レベルを低下する方法として高電圧パルスの電圧波形の周波数を低下させることとしてもよい。印加電圧の実効値を低下させることによって音波の周波数全域の騒音レベルが低下するので、印加電圧の実効値と放電音の騒音レベルには相関関係がある。本試験では高電圧パルスの電圧波形の周波数を１２０Ｈｚに固定して行っているが、同一波形のまま電圧波形の周波数を低下させれば印加電圧の実効値が低下する。従って放電音の騒音レベルが低下できる。
　ここで、高電圧パルスの電圧波形の周波数は基本周波数として放電音の周波数成分を構成することになる。従って、高電圧パルスの電圧波形の周波数は人の聴覚が鈍感になる１０００Ｈｚ以下に設定することが望ましい。さらに人の聴覚特性を考慮すれば、５００Ｈｚ以下に設定することがより望ましい。
　一方、同一波形のまま高電圧パルスの周波数を低下すると上述したように印加電圧の実効値が低下するので過度に周波数を低下するとイオンの発生量が低下、つまりイオン濃度が低下する。従って、電圧波形の周波数は維持すべきイオン濃度と外部環境（他の要素に起因する騒音状態）を勘案して適宜設定することとすればよい。使用状況に応じて使用者が適宜電圧波形の周波数を変更可能に形成するとよい。なお本願発明者らの試験によれば電圧波形の周波数を１００Ｈｚ程度まで低下してもイオン濃度に顕著な低下はみられなかったが、さらに周波数を低下させたところイオン濃度の低下が認められた。従って、イオン濃度の維持を考慮すれば、電圧波形の周波数は１００Ｈｚ以上であることが望ましい。
＜イオン濃度及びオゾン濃度＞
　図１４は上述した高電圧パルスの電圧波形を放電電極３１に印加した場合のイオン濃度を示す図である。高電圧パルスの電圧波形が異なっても（言い換えれば立上り時間が変わっても）イオンの濃度に大きな差異は認められなかった。
　図１５は上述した高電圧パルスの電圧波形を放電電極３１に印加した場合のオゾン濃度を示す図である。比較例として放電周波数が１２０Ｈｚでピーク電圧が９ｋＶの正弦波、及び、デューティ比９０％の矩形波を高電圧パルスとして用いた場合のオゾン濃度も示している。
　図１５に示すように立上り時間が３０μ秒～３００μ秒の高電圧パルスを印加した場合にオゾン濃度に大きな差異は認められない。一方、正弦波や矩形波の高電圧パルスを印加した場合にはオゾン濃度が、３０μ秒～３００μ秒の高電圧パルスを印加した場合に比べて高いことが分かる。その理由は実効値／ピーク電圧の値が高いことが原因であると考えられる。図１６は、電圧波形と実効値／ピーク電圧値との関係を示す図である。図１６に示すように正弦波及びデューティ比９０％の矩形波の実効値／ピーク電圧値は、３０μ秒～３００μ秒の高電圧パルスの実効値／ピーク電圧の値に比べて高い。
　ところで正弦波の実効値Ｖ１は、ピーク電圧値Ｖ２／√２である。従って実効値／ピーク電圧値は図１６に示すように約０．７１になる。言い換えれば実効値／ピーク電圧値が０・７以下であれば非正弦波である。従って、電圧波形の立上り時間が３０μ秒～３００μ秒、且つ、実効値／ピーク電圧値が０・７以下である交流電圧（高電圧パルス）を印加することとすればよい。また電圧波形をや逆鋸波矩形波等の非正弦波形とするためにより望ましくは、実効値／ピーク電圧値が０・５以下であればよい。
　以上の試験を勘案すれば、高電圧パルスの電圧波形と放電音との間には強い相関性があり、電圧波形を周波数分析した場合に含まれる高周波成分が、放電音の高周波成分と関係しているといえる。このため、高電圧パルスの電圧波形において急峻な部分があると当該部分に起因して高周波数の放電音が大きくなるなることが分かる。上記実施形態では、高電圧パルスの電圧波形の立上り部分（立上り時間）に着目して説明したが、立下り部分（立下り時間）も同様である。つまり、高電圧パルスの電圧波形において立上り時間と立下り時間を共に３０μ秒以上とすることで、放電音の騒音レベルを抑制することができる。なおその際、高電圧パルスの実効値／ピーク電圧値は０．７以下であればよい。
　また、電圧波形の立上り時間及び立下り時間を１９０μ秒以上とすることで、放電により生ずる音波の周波数の高周波成分が抑制される。従って放電音の騒音レベルがさらに抑制される。
　また、電圧波形の周波数を１０００Ｈｚ以下とすれば、放電音の周波成分の主成分を低周波数とすることができる。従って放電音の騒音レベルがさらに抑制される。
　また、放電電極３１を先端が尖鋭に形成された針電極とし、交流電圧が印加されることによって放電電極近傍に形成される電界強度が局所的に強くなる。これによってコロナ放電を発生させることができる。これによって放電音の騒音レベルがさらに抑制される。
　なぜなら、上記の通り高電圧パルスの電圧波形と放電音との間には強い相関が存在するものの、放電音に基づく音波が印加電圧波形と完全には一致しない。言い換えれば音波波形には印加電圧波形に直接的に関係する要因以外の成分が存在する。例えば電圧波形を正弦波とした場合には、周波数分析をすれば基本周波数の成分のみとなり、音波成分は該基本周波数のみとなると考えられる。しかしながら実計測すると高周波成分が含まれる結果となる。
　その要因の一つとしては印加電圧波形に対して、音波波形が歪み、高周波成分を生成することが挙げられる。より具体的に言えば、電気回路として放電部が含まれ、放電、非放電の状態により電気回路が時間的に不連続に変化する。このため音波波形は印加電圧波形から逸脱して歪み成分を有する波形になると考えられる。
　コロナ放電は放電電極近傍にのみ局所的に放電する現象であるので、上記電気回路における放電部の電気特性としては小さくなるため、放電、未放電による電気回路の変化が小さくなる。この結果、放電に伴う音波において、印加電圧波形に直接的に関係する割合が強くなる。従って、コロナ放電を発生させてイオンを生成することで、イオンの濃度を維持しつつ放電音の騒音レベルが抑制される。
　本発明は、イオン発生装置に利用することができる。
　　　１　　イオン発生装置
　　　２　　制御部
　　　３　　イオン発生素子
　　　４　　電圧印加回路
　　　５　　ファンモータ
　　　６　　モータ駆動回路
　　　３１　放電電極
　　　３２　誘導電極
　　　４１　信号発生器
　　　４２　アンプ

Claims (5)

  1. 　放電電極と、前記放電電極との間でイオンを発生させるための誘導電極と、前記放電電極に交流電圧を印加する電圧印加回路と、を備え、前記交流電圧は実効値／ピーク電圧値が０．７以下であり、且つ電圧波形の立上り時間及び立下り時間が夫々３０μ秒以上であることを特徴とするイオン発生装置。
  2. 　上記構成のイオン発生装置において、前記交流電圧の電圧波形の立上り時間及び立下り時間が夫々１９０μ秒以上であることを特徴とする請求項１に記載のイオン発生装置。
  3. 　前記交流電圧の周波数は１０００Ｈｚ以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のイオン発生装置。
  4. 　上記構成のイオン発生装置において、前記放電電極は先端が尖鋭に形成された針電極であることを特徴とする請求項１～請求項３のいずれか１項に記載のイオン発生装置。
  5. 前記放電電極に前記交流電圧が印加されることによって前記放電電極近傍に形成される電界強度を局所的に強くしてコロナ放電を発生させ、イオンを生成することを特徴とする請求項４に記載のイオン発生装置。
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