WO2013146013A1 - 嫌気性処理液の処理システムおよび処理方法 - Google Patents

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WO2013146013A1
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gas
filtrate
liquid separator
filter medium
gas phase
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PCT/JP2013/054912
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奥村　洋一
若原　慎一郎
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株式会社クボタ
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Definitions

  • the present invention relates to an anaerobic treatment liquid treatment system and treatment method.
  • Patent Document 1 a method of filtering an anaerobic treatment liquid with an immersion membrane filter medium is known.
  • the filtrate is directly applied from the filtrate extraction side of the membrane filter medium. It is common to filter by suction with a pump. Further, biogas is generated from the anaerobic treatment liquid, and Patent Document 1 discloses that the generated biogas is used for cleaning the surface of the membrane filter medium.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a processing system and a processing method capable of efficiently performing filtration of anaerobic processing liquid and recovery of biogas and making equipment compact. It is to provide.
  • the anaerobic treatment liquid treatment system of the present invention that has solved the above problems includes a solid-liquid separator provided with a filter medium immersed in the anaerobic treatment liquid, and a filtrate that has permeated the filter medium.
  • a gas-liquid separator in which gas is held in the gas phase portion above the filtrate, a filtrate flow path communicating with the filtrate extraction side of the filter medium and the gas phase portion of the gas-liquid separator, and gas-liquid separation
  • a first gas flow path provided with a pressure reducing means for reducing the pressure of the gas phase portion.
  • the filtrate is degassed by the gas-liquid separator, and the biogas dissolved in the filtrate is recovered.
  • the filtrate flow path is provided in communication with the gas phase portion of the gas-liquid separator and the filtrate extraction side of the filter medium, the gas phase portion of the gas-liquid separator is decompressed by the decompression means, thereby Filtration with a filter medium in a liquid separator can be promoted.
  • filtration with a filter medium in a solid-liquid separator and degassing of a filtrate with a gas-liquid separator can be performed by a common decompression means, and anaerobic treatment liquid is filtered and biogas is efficiently recovered. And the equipment can be made compact.
  • the second gas flow path is provided in communication with the first gas flow path on the discharge side of the decompression means and the filtrate flow path on the filtrate extraction side of the filter medium.
  • the processing system of the present invention includes a gas phase part of the solid-liquid separator, at least one of the first gas flow path on the suction side of the decompression means and the gas phase part of the gas-liquid separator. It is preferable that a third gas flow path is provided in communication with.
  • a gas holder connected to at least one of the first gas channel on the suction side of the decompression means and the gas phase portion of the gas-liquid separator instead of or together with the third gas channel. May be provided.
  • the present invention also provides a filtration step of filtering the anaerobic treatment liquid in which biogas is dissolved with an immersion filter medium to obtain a filtrate, and degassing the filtrate by introducing the filtrate into a gas-liquid separator, and collecting the biogas.
  • the filtrate removal side of the filter medium communicates with the gas phase part of the gas-liquid separator, and the gas phase part of the gas-liquid separator is depressurized to depressurize the filtrate output side of the filter medium.
  • the present invention provides a method for treating an anaerobic treatment liquid that promotes filtration of the anaerobic treatment liquid in a filtration step and degass the filtrate in a deaeration step.
  • the filtrate extraction side of the filter medium is depressurized to promote the filtration of the anaerobic treatment liquid in the filtration step, and the deaeration step Since the filtrate can be deaerated, the filtration step and the deaeration step can be performed efficiently.
  • the amount of biogas recovered can be adjusted by adjusting the degree of vacuum in the gas phase of the gas-liquid separator and / or the filtrate water depth of the gas-liquid separator. For example, if the degree of decompression of the gas phase part of the gas-liquid separator is increased (that is, the pressure of the gas phase part of the gas-liquid separator is reduced), or the filtrate water depth of the gas-liquid separator is reduced, the biogas The recovered amount can be easily increased.
  • the decompression of the gas phase part of the gas-liquid separator is preferably performed by a decompression means.
  • the treatment method of the present invention supplies the biogas discharged from the decompression means to the filtrate outlet side of the filter medium, You may have further the backwashing process which backwashes.
  • the gas phase part of the gas-liquid separator and the supply of biogas for backwashing to the filter medium can be performed by a common decompression means.
  • Such equipment costs can be reduced.
  • the anaerobic processing liquid can be efficiently filtered and biogas can be recovered, and the equipment can be made compact.
  • An example of the processing system of the anaerobic processing liquid of this invention is represented.
  • the other example of the processing system of the anaerobic processing liquid of this invention is represented.
  • the present invention relates to a processing system and a processing method for an anaerobic processing liquid, and in particular, a processing system and a processing method capable of efficiently performing filtration of an anaerobic processing liquid and degassing of a filtrate obtained by the filtration.
  • a processing system and a processing method capable of efficiently performing filtration of an anaerobic processing liquid and degassing of a filtrate obtained by the filtration.
  • the anaerobic treatment liquid to be treated in the present invention is not particularly limited as long as it can be obtained by anaerobic treatment of liquid substances (including slurry) containing organic substances and solid substances.
  • liquids and solids containing organic substances include sewage, human waste, livestock manure, industrial wastewater generated from food factories, paper mills, etc., garbage, kitchen wastewater, vegetation, and sludge generated by these treatments. Is mentioned.
  • the anaerobic treatment is not particularly limited as long as the organic matter undergoes methane fermentation by placing the liquid or solid containing the organic matter in an anaerobic state. Therefore, the anaerobic treatment liquid contains biogas such as methane gas and carbon dioxide gas which are methane fermentation products, and these biogas are generally dissolved in the anaerobic treatment liquid according to the gas phase pressure. In the present invention, the biogas only needs to contain at least methane gas.
  • the anaerobic treatment liquid may be one that has been subjected to methane fermentation or may be in the middle of methane fermentation.
  • Methane fermentation may be performed in equipment intended to perform methane fermentation, such as a digester (methane fermenter), and liquids and solids containing organic substances are placed in an anaerobic state during transportation and storage. It may be caused by being.
  • the SS concentration (floating substance concentration) of the anaerobic treatment liquid is not particularly limited.
  • the SS concentration is generally about 50 mg / L to 400 mg / L.
  • the SS concentration of the anaerobic treatment liquid is, for example, about 1000 mg / L to 8,000 mg / L.
  • digested sludge obtained by anaerobic digestion can also be used as an anaerobic treatment solution.
  • the SS concentration is It is about 10,000 mg / L to 50,000 mg / L.
  • the SS concentration is determined according to the sewage test method.
  • an anaerobic treatment liquid in which biogas is dissolved is filtered with an immersion filter medium to obtain a filtrate (filtration step).
  • the filter medium is provided soaked in an anaerobic treatment liquid stored in a solid-liquid separator.
  • the filter medium has a supply side and a filtrate extraction side, the anaerobic treatment liquid is supplied to the supply side, and the filtrate is taken out from the filtrate extraction side.
  • Filtration with a filter medium is performed using a differential pressure between the filter medium supply side and the filtrate extraction side.
  • filtration is promoted by the water pressure applied to the filter medium, but in the present invention, the filtrate take-out side is depressurized by the pressure reducing means described later, thereby further promoting the filtration of the anaerobic treatment liquid by the filter medium.
  • the type of filter medium is not particularly limited, and a conventionally known filter medium may be used.
  • the filter medium include a sand filter medium and a membrane filter medium. Among these, a membrane filter medium is preferably used.
  • the pore diameter of the membrane filter medium is not particularly limited, but is preferably a so-called microfiltration membrane (MF membrane) or ultrafiltration membrane (UF membrane).
  • MF membrane microfiltration membrane
  • UF membrane ultrafiltration membrane
  • the membrane filter medium is a microfiltration membrane (MF membrane) from the viewpoint of efficiently removing suspended substances (SS) from the anaerobic treatment liquid.
  • the type (shape) of the membrane filter medium is not particularly limited, such as a hollow fiber membrane, a tubular membrane, and a flat membrane.
  • the membrane filter medium may be one in which the filter medium itself functions as a separation layer.
  • the support is immersed in the anaerobic treatment liquid, and suspended substances contained in the anaerobic treatment liquid are deposited on the support, and the deposited layer is separated. It may function as a layer. The latter is commonly referred to as dynamic filtration.
  • the separation layer is a layer that determines solid-liquid separation ability, and is a layer having the smallest pore diameter among the layers constituting the membrane filter medium.
  • the material constituting the membrane filter medium and the support is not particularly limited, and examples thereof include plastic, metal (for example, stainless steel), ceramic, fiber material, and paper.
  • the solid-liquid separator that performs filtration may be any one that can hold the anaerobic treatment liquid and is provided by immersing the filter medium in the anaerobic treatment liquid.
  • the solid-liquid separator may perform only solid-liquid separation (filtration) using a filter medium, or may perform anaerobic treatment along with solid-liquid separation.
  • a solid-liquid separator may be provided in communication with the digester.
  • the filter medium is provided soaked in a digestion tank, or the filter medium is provided soaked in a sewage and human waste receiving tank.
  • the digestion tank and the receiving tank are regarded as a solid-liquid separator.
  • the solid-liquid separator has a gas phase part in which a gas is held at the upper part of the anaerobic treatment liquid.
  • the anaerobic treatment liquid contains biogas, and in the solid-liquid separator, biogas can be generated from the anaerobic treatment liquid. Therefore, it is preferable that the solid-liquid separator has a gas phase part in which the gas is held above the anaerobic treatment liquid, from the viewpoint that the biogas generated in the solid-liquid separator can be recovered.
  • the solid-liquid separator has a cover and a gas outlet for taking out the biogas is provided at the top of the solid-liquid separator.
  • a solid-liquid separator is configured by arranging a filter medium inside a tank.
  • the filtrate obtained in the filtration step is introduced into a gas-liquid separator, the filtrate is degassed, and biogas is recovered (degassing step).
  • the gas-liquid separator there is a filtrate that has permeated through the filter medium, and gas is held in the gas phase portion above the filtrate.
  • the filtrate is degassed by depressurizing the gas phase portion of the gas-liquid separator.
  • the gas-liquid separator is not limited as long as it can hold the filtrate inside and can hold the gas above the filtrate.
  • the gas-liquid separator is configured so that the gas phase portion can hold gas, and the gas phase portion of the gas-liquid separator is in communication with a first gas flow path having a decompression means.
  • the gas phase portion of the gas-liquid separator is decompressed by the decompression means.
  • the gas-liquid separator is not limited as long as the gas phase portion can be decompressed by the decompression means.
  • the gas-liquid separator may be composed of, for example, a tank that stores filtrate, or may be composed of a pipe through which filtrate flows. However, in any case, the gas-liquid separator is provided with a gas phase portion above the filtrate.
  • the gas phase part of the gas-liquid separator is depressurized by a depressurizing means. Further, as described above, filtration of the anaerobic treatment liquid in the solid-liquid separator with the filter medium is performed in the same decompression means. That is, in the present invention, the filtration of the anaerobic treatment liquid with the filter medium and the degassing of the filtrate obtained by the filtration are performed by a common decompression means. In order to realize this, in the present invention, a filtrate flow path is provided in communication with the filtrate extraction side of the filter medium and the gas phase portion of the gas-liquid separator.
  • the gas phase portion of the gas-liquid separator is depressurized, whereby the filtrate is degassed in the degassing step, and the filtrate outlet side of the filter medium is depressurized.
  • the filtration of the anaerobic treatment liquid in the filtration process is promoted.
  • the filtrate outlet side of the filter medium is communicated with the gas phase part of the gas-liquid separator, and the gas phase part of the gas-liquid separator is decompressed and filtered by the filter medium.
  • the anaerobic treatment liquid can be efficiently filtered.
  • the depressurization means is not particularly limited as long as it can depressurize the gas phase part of the gas-liquid separator, but is preferably one that sucks the gas in the gas phase part of the gas-liquid separator and depressurizes the gas phase part.
  • the mechanical decompression means is preferred.
  • a pressure reducing pump vacuum pump
  • a blower or the like can be used as such pressure reducing means.
  • the filtrate flow path has one end connected to the filtrate extraction side of the filter medium and the other end connected to the gas phase part of the gas-liquid separator.
  • the arrangement method of the filtrate channel is not particularly limited as long as it connects the filtrate extraction side of the filter medium and the gas phase part of the gas-liquid separator.
  • the filtrate water level in the filtrate flow path is the water level of the anaerobic treatment liquid in the solid-liquid separator because the differential pressure between the filter medium supply side and the filtrate take-out side is increased to achieve efficient filtration. Is preferably not too high.
  • the filtrate water level in the filtrate channel is preferably not located above 3 m or more, more preferably not located above 2 m or more, preferably 1 m or more above, based on the water level of the anaerobic treatment liquid of the solid-liquid separator. More preferably, the filtrate water level in the filtrate channel is particularly preferably the same as or lower than the water level of the anaerobic treatment liquid of the solid-liquid separator. That is, it is preferable that the filtrate flow path is not arranged so as to extend as high as possible starting from the filtrate take-out side, and more preferably, the filtrate flow path is installed so as to be horizontal or descending.
  • the amount of biogas recovered can be adjusted by adjusting the degree of vacuum in the gas phase of the gas-liquid separator.
  • the filtration flow rate in a filter medium can also be raised, so that the pressure reduction degree of the gaseous-phase part of a gas-liquid separator is raised. Therefore, the pressure in the gas phase part of the gas-liquid separator should be at least lower than the pressure in the gas phase part of the solid-liquid separator.
  • the gas phase part of the vessel may be depressurized to be -10 kPa (gauge pressure) or less, preferably -30 kPa (gauge pressure) or less, more preferably -50 kPa (gauge pressure) or less. .
  • the amount of biogas recovered can also be adjusted by adjusting the filtrate water depth of the gas-liquid separator.
  • the filtrate water depth of the gas-liquid separator is shallower, degassing can be performed more efficiently.
  • the filtrate water depth of the gas-liquid separator satisfies the following relationship in relation to the surface area at which the filtrate contacts the gas phase portion.
  • the filtrate in the gas-liquid separator preferably has a ratio of (surface area) 1/2 / water depth of 1 or more, preferably 2 or more, and more preferably 4 or more.
  • the surface area means the surface area where the filtrate comes into contact with the gas phase part
  • (surface area) 1/2 is the length of one side of the square of the same area as the surface where the filtrate comes into contact with the gas phase part. Equivalent to.
  • the biogas dissolved in the filtrate moves to the gas phase part of the gas-liquid separator and is discharged from the gas-liquid separator through the first gas flow path.
  • the pressure reducing means provided in the first gas flow path has a suction side and a discharge side, and the biogas in the first gas flow path is sucked from the suction side of the pressure reducing means and discharged to the discharge side.
  • the biogas discharged to the discharge side of the decompression means can be recovered and used as an energy source.
  • energy may be recovered by supplying it to a gas turbine and burning it, or methane contained in biogas may be used as fuel for the fuel cell. Of course, you may just burn and use heat.
  • the biogas discharged to the discharge side of the decompression means may be used for backwashing the filter medium.
  • a second gas flow path may be provided in communication with the discharge side of the decompression means and the filtrate extraction side of the filter medium, and the biogas discharged from the decompression means through the second gas flow path is filtered.
  • the filter medium can be backwashed by supplying it to the take-out side (backwashing step).
  • the filter medium need not be backwashed at all times, and may be performed when the filtration flow rate of the filter medium decreases. That is, the backwash process may be performed intermittently.
  • a backwashing agent for example, an oxidizing agent, an acid, an alkali, etc.
  • a backwashing agent for example, an oxidizing agent, an acid, an alkali, etc.
  • the biogas discharged to the discharge side of the decompression means may be used for cleaning the filter medium surface.
  • the filter medium is a membrane filter medium (except for dynamic filtration)
  • the surface (membrane surface) of the membrane filter medium may be subjected to cross-flow cleaning by supplying biogas from below the membrane filter medium.
  • biogas dissolved in the anaerobic treatment liquid can be efficiently recovered.
  • the ratio of the biogas generated by the anaerobic treatment dissolved in the anaerobic treatment liquid increases.
  • biogas can be efficiently collected.
  • FIGS. 1 and 2 An example of a configuration of an anaerobic treatment liquid treatment method and a treatment system according to the present invention will be described with reference to FIGS. 1 and 2.
  • this invention is not limited to the embodiment shown in FIG. 1 and FIG.
  • the anaerobic treatment liquid treatment system shown in FIG. 1 includes a solid-liquid separator 11 that filters the anaerobic treatment liquid, a gas-liquid separator 21 that degass the filtrate obtained by the solid-liquid separator 11,
  • the gas phase section 23 of the liquid separator 21 is depressurized to promote filtration in the solid-liquid separator 11, and has a pressure reducing means 31 for degassing in the gas-liquid separator 21.
  • the solid-liquid separator 11 is provided by immersing the filter medium 13 in the anaerobic treatment liquid 12, and has a gas phase part 14 in which a gas is held above the anaerobic treatment liquid 12.
  • a digestion tank 15 is provided adjacent to the front stage of the solid-liquid separator 11, and the organic waste water is anaerobically treated in the digestion tank 15 to obtain an anaerobic treatment liquid.
  • the anaerobic treatment liquid obtained by anaerobic digestion in the digestion tank 15 overflows from the digestion tank 15 and flows into the solid-liquid separator 11.
  • a filtration process is performed.
  • the anaerobic treatment liquid 12 in which biogas is dissolved is filtered by the immersion filter medium 13 to obtain a filtrate.
  • the digestion tank 15 may be provided by being connected to the solid-liquid separator 11 by a pipe line (not shown).
  • the gas phase part 14 of the solid-liquid separator 11 is connected to the gas phase part 16 of the digestion tank 15, and a gas flow path 43 is provided in communication with the gas phase part 16 of the digestion tank 15.
  • the gas flow path 43 has one end connected to the gas phase section 16 of the digestion tank 15, the other end connected to the gas holder 41, and is provided with a transfer means 42 (blower in FIG. 1).
  • biogas is generated from the organic wastewater or the anaerobic treatment liquid 12, and the generated biogas is transferred to the gas holder 41 through the gas flow path 43 by the transfer means 42 and collected.
  • one end of the gas flow path 43 may be connected to the gas phase part 14 of the solid-liquid separator 11.
  • a filtrate channel 17 is provided in communication with the filtrate extraction side of the filter medium 13, and the filtrate channel 17 further communicates with the gas phase portion 23 of the gas-liquid separator 21.
  • the filtrate obtained by filtering with the filter medium 13 is transferred to the gas-liquid separator 21 through the filtrate channel 17.
  • the filtrate 22 is present in the gas-liquid separator 21, and the gas is held in the gas phase part 23 above the filtrate 22.
  • the filtrate 22 introduced into the gas-liquid separator 21 is degassed, and a degassing step for collecting biogas is performed.
  • a first gas flow path 32 having a decompression means 31 communicates with the gas phase portion 23 of the gas-liquid separator 21.
  • the decompression means 31 is provided on the suction side so as to communicate with the gas phase part 23 of the gas-liquid separator 21.
  • the gas phase part 23 of the gas-liquid separator 21 is depressurized by the depressurization means 31, whereby the filtrate take-out side of the filter medium 13 is also depressurized, and the filtration of the anaerobic treatment liquid 12 is promoted in the filtration step, and the deaeration is performed.
  • the filtrate 22 is degassed in the process.
  • the biogas obtained by degassing the filtrate 22 with the gas-liquid separator 21 is discharged from the discharge side of the decompression means 31 through the first gas flow path 32.
  • the discharge side of the decompression means 31 communicates with the gas holder 41, and the biogas discharged from the discharge side of the decompression means 31 is transferred to the gas holder 41 and collected.
  • the biogas from the digester 15 or the solid-liquid separator 11 and the biogas from the gas-liquid separator 21 are separately collected. Comparing the composition of these biogases, the solubility in the filtrate 22 is higher for carbon dioxide gas than for methane gas, so that the biogas recovered from the gas-liquid separator 21 is the digester 15 or solid-liquid separation.
  • the ratio of carbon dioxide tends to be higher than the biogas from the vessel 11. Therefore, for example, when it is desired to increase the proportion of methane gas contained in the biogas recovered in the gas holder 41, the degree of decompression of the gas phase portion 23 of the gas-liquid separator 21 may be reduced (that is, the pressure of the gas phase portion 23).
  • the degree of decompression of the gas phase portion 23 of the gas-liquid separator 21 may be increased (that is, The pressure in the gas phase portion 23 may be lowered).
  • the composition and amount of biogas recovered in the gas holder 41 can also be adjusted by appropriately adjusting the filtrate water depth.
  • the filtrate 22 deaerated by the gas-liquid separator 21 is discharged from the filtrate outlet 24.
  • a filtrate discharge flow path 25 is connected to the filtrate discharge port 24, and the filtrate discharge flow path 25 is sealed with a water seal portion 26 so that the gas-liquid separator 21 is kept airtight. It is preferable.
  • the filtrate discharged from the filtrate discharge channel 25 may be discharged as it is or may be further processed separately.
  • a second gas flow path 34 is provided in communication with the first gas flow path 32 on the discharge side of the decompression means 31 and the filtrate flow path 17 on the filtrate extraction side of the filter medium 13.
  • a third gas flow path 36 is provided in communication with at least one of the above. If the third gas flow path 36 is provided in this way, the valve 37 provided in the third gas flow path 36 is opened at the time of backwashing, so that the gas for backwashing becomes the gas phase of the solid-liquid separator 11. It is supplied from the section 14 and it is possible to increase the backwash time.
  • FIG. 2 shows a processing system different from the anaerobic processing liquid processing system shown in FIG.
  • the description of the same part as the above description regarding FIG. 1 is omitted.
  • the anaerobic treatment liquid treatment system shown in FIG. 2 also serves as a digestion tank in which the solid-liquid separator 11 performs anaerobic digestion. That is, anaerobic treatment liquid 12 is obtained by supplying organic wastewater to the solid-liquid separator 11 and performing anaerobic treatment.
  • anaerobic digestion is obtained by performing anaerobic digestion on a relatively small scale
  • the solid-liquid separator 11 may also serve as a digestion tank, and in this way, equipment costs can be kept low. .
  • the gas holder 41 communicates with at least one of the first gas flow path 32 on the suction side of the decompression means 31 and the gas phase portion 23 of the gas-liquid separator 21.
  • a fourth gas flow path 38 is provided. That is, the gas holder 41 is provided so as to be connected to at least one of the first gas flow path 32 on the suction side of the decompression means 31 and the gas phase portion 23 of the gas-liquid separator 21. If the fourth gas flow path 38 is provided in this way, the back-washing gas is supplied from the gas holder 41 by opening the valve 39 provided in the fourth gas flow path 38 during backwashing. It is possible to take a long backwash time.
  • the present invention can be used for the treatment of sewage, human waste, livestock manure, industrial wastewater generated from food factories, paper mills, etc., raw garbage, kitchen wastewater, vegetation, and sludge generated by these treatments.
  • Solid-liquid separator 12 Anaerobic treatment liquid 13: Filter medium 14: Gas phase part 17: Filtrate flow path 21: Gas-liquid separator 22: Filtrate 23: Gas phase part 31: Pressure reducing means 32: First gas Channel 34: Second gas channel 36: Third gas channel 41: Gas holder

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Abstract

　嫌気性処理液にろ材が浸漬して設けられた固液分離器と、ろ材を透過したろ液が存在し、ろ液の上部の気相部にガスが保持された気液分離器と、ろ材のろ液取出側と気液分離器の気相部とに連通したろ液流路と、気液分離器の気相部に連通し、気相部を減圧する減圧手段を備えた第１ガス流路とを有する嫌気性処理液の処理システム。

Description

嫌気性処理液の処理システムおよび処理方法
　本発明は、嫌気性処理液の処理システムおよび処理方法に関する。
　従来、嫌気性処理液を浸漬膜ろ材によりろ過する方法が知られており、浸漬膜ろ材によるろ過では、例えば特許文献１に開示されるように、膜ろ材のろ液取出側からろ液を直接ポンプで吸引してろ過することが一般的である。また、嫌気性処理液からはバイオガスが発生するが、特許文献１には、発生したバイオガスを膜ろ材表面の洗浄に用いることが開示されている。
特開２００１－３１４８３９号公報
　嫌気性処理においてはバイオガスを効率的に回収することが求められ、この点から嫌気性処理液には幾分かのバイオガスが溶存しており、嫌気性処理液に溶存したバイオガスを回収できれば、より効率的なバイオガスの回収が実現できる。またその際に、設備が大型化あるいは複雑化しないことが望まれる。
　本発明は前記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、嫌気性処理液のろ過とバイオガスの回収を効率的に行うことができるとともに、設備をコンパクトにできる処理システムおよび処理方法を提供することにある。
　上記課題を解決することができた本発明の嫌気性処理液の処理システムとは、嫌気性処理液にろ材が浸漬して設けられた固液分離器と、ろ材を透過したろ液が存在し、当該ろ液の上部の気相部にガスが保持された気液分離器と、ろ材のろ液取出側と気液分離器の気相部とに連通したろ液流路と、気液分離器の気相部に連通し、当該気相部を減圧する減圧手段を備えた第１ガス流路とを有するところに特徴を有する。
　本発明の処理システムによれば、減圧手段によって気液分離器の気相部を減圧することにより、気液分離器でろ液を脱気して、ろ液に溶存しているバイオガスを回収することができる。また、気液分離器の気相部とろ材のろ液取出側とに連通してろ液流路が設けられているため、減圧手段によって気液分離器の気相部を減圧することにより、固液分離器でのろ材によるろ過を推進することができる。つまり、固液分離器でのろ材によるろ過と気液分離器でのろ液の脱気を共通の減圧手段により行うことができ、嫌気性処理液のろ過とバイオガスの回収を効率的に行うことができるとともに、設備もコンパクトにすることが可能となる。
　本発明の処理システムは、減圧手段の吐出側の第１ガス流路とろ材のろ液取出側のろ液流路とに連通して第２ガス流路が設けられることが好ましい。このように第２ガス流路を設けることにより、減圧手段から吐出されたバイオガスを第２ガス流路を通じてろ材のろ液取出側に供給して、ろ材を逆洗することができる。この場合、減圧手段が逆洗用のガス供給手段を兼ねるため、第２ガス流路を設けることでろ材の逆洗が可能となり、設備費を抑えることができる。
　第２ガス流路を設ける場合、本発明の処理システムは、固液分離器の気相部と、減圧手段の吸引側の第１ガス流路および気液分離器の気相部の少なくとも一方とに連通して第３ガス流路が設けられることが好ましい。また、第３ガス流路に代えて、または、第３ガス流路とともに、減圧手段の吸引側の第１ガス流路および気液分離器の気相部の少なくとも一方に接続して、ガスホルダーが設けられてもよい。このように第３ガス流路および／またはガスホルダーを設けることにより、逆洗用のガスを固液分離器の気相部および／またはガスホルダーから供給することができ、逆洗時間を長くとることが可能となる。
　本発明はまた、バイオガスが溶存した嫌気性処理液を浸漬ろ材でろ過し、ろ液を得るろ過工程と、ろ液を気液分離器に導入してろ液を脱気し、バイオガスを回収する脱気工程とを有し、ろ材のろ液取出側が気液分離器の気相部に連通し、気液分離器の気相部を減圧することにより、ろ材のろ液取出側を減圧してろ過工程で嫌気性処理液のろ過を推進するとともに、脱気工程でろ液を脱気する嫌気性処理液の処理方法を提供する。
　本発明の処理方法によれば、気液分離器の気相部を減圧することにより、ろ材のろ液取出側を減圧してろ過工程で嫌気性処理液のろ過を推進するとともに、脱気工程でろ液を脱気することができるため、ろ過工程と脱気工程を効率的に行うことができる。
　脱気工程では、気液分離器の気相部の減圧度、および／または、気液分離器のろ液水深を調整して、バイオガスの回収量を調整することができる。例えば、気液分離器の気相部の減圧度を大きくしたり（すなわち気液分離器の気相部の圧力を低くしたり）、気液分離器のろ液水深を浅くすれば、バイオガス回収量を容易に高めることができる。
　気液分離器の気相部の減圧は減圧手段によって行われることが好ましく、このとき本発明の処理方法は、減圧手段から吐出されたバイオガスをろ材のろ液取出側に供給して、ろ材を逆洗する逆洗工程をさらに有していてもよい。このようにろ材の逆洗を行うことにより、気液分離器の気相部の減圧と、逆洗用のバイオガスのろ材への供給を、共通の減圧手段により行うことができ、逆洗に係る設備費を抑えることができる。
　本発明の嫌気性処理液の処理システムおよび処理方法によれば、嫌気性処理液のろ過とバイオガスの回収を効率的に行うことができ、設備をコンパクトにすることができる。
本発明の嫌気性処理液の処理システムの一例を表す。 本発明の嫌気性処理液の処理システムの他の例を表す。
　本発明は、嫌気性処理液の処理システムと処理方法に関し、詳細には、嫌気性処理液のろ過と、ろ過により得られたろ液の脱気を効率的に行うことができる処理システムおよび処理方法に関する。
　本発明において処理対象となる嫌気性処理液は、有機物を含有する液状物（スラリーを含む）や固形物を嫌気性処理することにより得られるものであれば特に限定されない。有機物を含有する液状物や固形物としては、例えば、下水、し尿、畜産糞尿、食品工場や製紙工場等から発生する工場排水、生ゴミ、厨房排水、草木や、これらの処理により発生する汚泥等が挙げられる。
　嫌気性処理は、有機物を含有する液状物や固形物を嫌気状態におくことで有機物がメタン発酵するものであればよい。従って、嫌気性処理液には、メタン発酵生成物であるメタンガスや炭酸ガス等のバイオガスが含まれ、これらのバイオガスは一般に気相圧力に応じて嫌気性処理液に溶存している。本発明において、バイオガスは少なくともメタンガスを含むものであればよい。
　嫌気性処理液は、メタン発酵が終了したものであってもよく、メタン発酵の途中のものであってもよい。メタン発酵は、消化槽（メタン発酵槽）のようにメタン発酵を行うことを意図した設備で行われてもよく、有機物を含有する液状物や固形物が移送中や貯留中に嫌気状態に置かれることで起こるものであってもよい。
　嫌気性処理液のＳＳ濃度（浮遊物質濃度）は特に限定されない。例えば、下水を嫌気状態に置いてこれを嫌気性処理液として用いる場合は、ＳＳ濃度は一般に５０ｍｇ／Ｌ～４００ｍｇ／Ｌ程度となる。下水由来の嫌気性処理液が後述する固液分離器で濃縮される場合は、嫌気性処理液のＳＳ濃度は、例えば１０００ｍｇ／Ｌ～８，０００ｍｇ／Ｌ程度となる。下水やし尿を濃縮して得られた濃縮汚泥を嫌気性消化（メタン発酵）する場合は、嫌気性消化により得られた消化汚泥を嫌気性処理液とすることもでき、この場合のＳＳ濃度は１０，０００ｍｇ／Ｌ～５０，０００ｍｇ／Ｌ程度となる。ＳＳ濃度は下水試験法に従って求める。
　本発明ではまず、バイオガスが溶存した嫌気性処理液を浸漬ろ材でろ過し、ろ液を得る（ろ過工程）。ろ材は、固液分離器に貯められた嫌気性処理液に浸漬して設けられている。ろ材は、供給側とろ液取出側を有し、嫌気性処理液が供給側に供給され、ろ液取出側からろ液が取り出される。
　ろ材によるろ過は、ろ材の供給側とろ液取出側の間の差圧を利用して行われる。浸漬ろ材では、ろ材にかかる水圧によってろ過が推進されるが、本発明では、後述する減圧手段によりろ液取出側が減圧され、これによりろ材による嫌気性処理液のろ過がさらに推進される。
　ろ材の種類は特に限定されず、従来公知のろ材を用いればよい。ろ材としては、例えば、砂ろ過ろ材、膜ろ材等が挙げられ、なかでも膜ろ材が好適に用いられる。
　膜ろ材の孔径は特に限定されないが、いわゆる精密ろ過膜（ＭＦ膜）や限外ろ過膜（ＵＦ膜）であることが好ましい。なお、嫌気性処理液の浮遊物質（ＳＳ）の除去を効率的に行う点から、膜ろ材は精密ろ過膜（ＭＦ膜）であることがより好ましい。
　膜ろ材の種類（形状）は、中空糸膜、管状膜、平板状膜等、特に限定されない。膜ろ材は、ろ材そのものが分離層として機能するものでもよく、支持体が嫌気性処理液に浸漬され、嫌気性処理液に含まれる懸濁物質が支持体上に堆積し、この堆積層が分離層として機能するものであってもよい。後者は、一般にダイナミックろ過と称されるものである。分離層とは、固液分離能を決定する層であり、膜ろ材を構成する層の中で最も孔径が小さくなる層である。膜ろ材や支持体を構成する素材は特に限定されず、プラスチック、金属（例えば、ステンレス）、セラミック、繊維材、紙等が挙げられる。
　ろ過を行う固液分離器は、嫌気性処理液を保持でき、ろ材が嫌気性処理液に浸漬して設けられるものであればよい。固液分離器は、ろ材による固液分離（ろ過）のみを行うものでもよく、固液分離とともに嫌気性処理を行うものであってもよい。前者の場合は、例えば、消化槽と連通して固液分離器が設けられればよい。後者の場合は、例えば、消化槽中にろ材が浸漬して設けられたり、下水やし尿の受入槽中にろ材が浸漬して設けられる。この場合、消化槽や受入槽が固液分離器と見なされる。
　固液分離器は、嫌気性処理液の上部にガスが保持された気相部を有することが好ましい。嫌気性処理液にはバイオガスが含まれ、固液分離器では嫌気性処理液からバイオガスが発生し得る。従って、固液分離器で発生したバイオガスを回収可能にする点から、固液分離器は嫌気性処理液の上部にガスが保持された気相部を有することが好ましい。この場合、固液分離器は覆蓋を有し、固液分離器の上部にバイオガスを取り出すためのガス排出口が設けられることが好ましい。例えば、固液分離器は、タンクの内部にろ材が配置されて構成される。
　ろ過工程で得られたろ液にはバイオガスが溶存している。そこで本発明では、ろ過工程で得られたろ液を気液分離器に導入してろ液を脱気し、バイオガスを回収する（脱気工程）。気液分離器にはろ材を透過したろ液が存在し、ろ液の上部の気相部にガスが保持されている。脱気工程では、気液分離器の気相部を減圧することにより、ろ液を脱気する。
　気液分離器は、内部にろ液を保持できるとともに、ろ液の上部にガスを保持できるものであればよい。気液分離器は気相部がガスを保持できるように構成され、気液分離器の気相部には減圧手段を備えた第１ガス流路が連通している。減圧手段により気液分離器の気相部が減圧される。気液分離器は、気相部が減圧手段によって減圧可能であればよい。気液分離器は、例えば、ろ液を貯めるタンクで構成されていてもよく、ろ液が流れるパイプで構成されていてもよい。ただし、いずれの場合も気液分離器にはろ液の上部に気相部が設けられるようにする。
　気液分離器の気相部の減圧は、減圧手段により行う。また上記に説明したように、固液分離器での嫌気性処理液のろ材によるろ過も、同じ減圧手段に行う。すなわち本発明では、嫌気性処理液のろ材によるろ過と、ろ過により得られたろ液の脱気を、共通の減圧手段により行う。これを実現するために、本発明では、ろ材のろ液取出側と気液分離器の気相部とに連通してろ液流路が設けられている。このようにろ液流路が設けられることにより、気液分離器の気相部を減圧することによって、脱気工程でのろ液の脱気が行われるとともに、ろ材のろ液取出側が減圧され、ろ過工程での嫌気性処理液のろ過が推進されるようになる。本発明では、ろ材のろ液取出側を気液分離器の気相部に連通させ、気液分離器の気相部を減圧してろ材によるろ過を行うため、気液分離器の気相部の圧力を真空近くまで下げることが可能となり、効率的に嫌気性処理液のろ過を行えるようになる。
　減圧手段は、気液分離器の気相部を減圧できるものであれば特に限定されないが、気液分離器の気相部のガスを吸引して気相部を減圧するものであることが好ましく、機械的減圧手段であることが好ましい。そのような減圧手段としては、減圧ポンプ（真空ポンプ）、ブロワ等を用いることができる。
　ろ液流路は、一方端がろ材のろ液取出側に接続し、他方端が気液分離器の気相部に接続している。ろ液流路は、ろ材のろ液取出側と気液分離器の気相部とを繋ぐものであれば、その配設方法は特に限定されない。なお、ろ材の供給側とろ液取出側との間の差圧を高めて、効率的なろ過を実現する点から、ろ液流路のろ液水位は固液分離器の嫌気性処理液の水位よりも高くなりすぎないことが好ましい。従って、ろ液流路におけるろ液水位は、固液分離器の嫌気性処理液の水位を基準として３ｍ以上上方に位置しないことが好ましく、２ｍ以上上方に位置しないことがより好ましく、１ｍ以上上方に位置しないことがより好ましく、ろ液流路におけるろ液水位は固液分離器の嫌気性処理液の水位と同じかそれより下方となることが特に好ましい。すなわち、ろ液流路は、ろ液取出側を起点としてできるだけ上方に延びるように配置されないことが好ましく、より好ましくは、ろ液流路は水平または下り勾配となるように設置される。
　脱気工程では、気液分離器の気相部の減圧度を調整することにより、バイオガスの回収量を調整することができる。気液分離器の気相部の減圧度を高めるほど、すなわち、気液分離器の気相部の圧力を低くするほど、ろ液からのバイオガス回収量が増える。また、気液分離器の気相部の減圧度を高めるほど、ろ材におけるろ過流速も高めることが可能となる。従って、気液分離器の気相部の圧力は、少なくとも固液分離器の気相部の圧力よりも低くなればよいが、効率的にろ過と脱気を行う点から、例えば、気液分離器の気相部は－１０ｋＰａ（ゲージ圧）以下となるように減圧すればよく、－３０ｋＰａ（ゲージ圧）以下に減圧することが好ましく、－５０ｋＰａ（ゲージ圧）以下に減圧することがより好ましい。
　脱気工程では、気液分離器のろ液水深を調整することにより、バイオガスの回収量を調整することもできる。気液分離器のろ液水深が浅いほど、より効率的に脱気することができる。また、ろ液が気相部と接触する表面積を増やしても、気液分離器でろ液を効率的に脱気することができる。従って、気液分離器のろ液水深は、ろ液が気相部と接触する表面積との関係において、次の関係を満たすことが好ましい。すなわち、気液分離器中のろ液は、（表面積）1/2／水深の比が１以上となることが好ましく、２以上となることが好ま
しく、４以上となることがさらに好ましい。前記比において、表面積は、ろ液が気相部と接触する表面積を意味し、（表面積）1/2は、ろ液が気相部と接触する表面と等面積の正方形の一辺の長さに相当する。
　気液分離器で効率的にろ液を脱気するために、ろ液と気相部との接触機会を増やすようにすることも好ましい。この点から、気液分離器にろ液を撹拌するための撹拌機を設けたり、気液分離器内のろ液に乱流を起こすために、気液分離器内に充填材や突起等の障害物を設けてもよい。気液分離器には固液分離器でろ過したろ液が供給されるので、気液分離器に充填材等を設置しても目詰まりが起こりにくくなって、洗浄頻度が減り、維持管理が容易となる。
　減圧手段によりろ液を脱気することにより、ろ液に溶存していたバイオガスは気液分離器の気相部に移行し、さらに気液分離器から第１ガス流路を通じて排出される。第１ガス流路に備えられた減圧手段は吸引側と吐出側を有し、第１ガス流路のバイオガスは、減圧手段の吸引側から吸引され、吐出側に排出される。
　減圧手段の吐出側に排出されたバイオガスは、回収することによりエネルギー源として利用することができる。例えば、ガスタービンに供給して燃焼させることによりエネルギー回収してもよいし、バイオガスに含まれるメタンを燃料電池の燃料として用いてもよい。もちろん、単に燃焼して熱利用してもよい。
　減圧手段の吐出側に排出されたバイオガスは、ろ材の逆洗に用いてもよい。この場合、減圧手段の吐出側とろ材のろ液取出側とに連通して第２ガス流路を設ければよく、第２ガス流路を通じて減圧手段から吐出されたバイオガスをろ材のろ液取出側に供給して、ろ材を逆洗することができる（逆洗工程）。ろ材の逆洗は常時行う必要はなく、ろ材のろ過流速が低下したときに行えばよい。つまり、逆洗工程は間欠的に行えばよい。ろ材の逆洗をすることにより、ろ材のろ過流速を逆洗前より高めることができる。また、逆洗効果を高めるために、バイオガスとともに逆洗用薬剤（例えば、酸化剤や酸、アルカリ等）をろ材のろ液取出側に供給してもよい。
　減圧手段の吐出側に排出されたバイオガスは、ろ材表面の洗浄に用いてもよい。ろ材が膜ろ材の場合（ただしダイナミックろ過は除く）の場合、膜ろ材の下からバイオガスを供給することにより、膜ろ材の表面（膜表面）をクロスフロー洗浄してもよい。
　本発明によれば、嫌気性処理液に溶存したバイオガスを効率的に回収することができる。特に、ＳＳ濃度の低い嫌気性処理液からバイオガスを回収する場合は、嫌気性処理により発生したバイオガスが嫌気性処理液に溶け込む割合が高くなるため、嫌気性処理液に溶存したバイオガスを回収できる本発明によれば、例えばＳＳ濃度が１０，０００ｍｇ／Ｌ以下の嫌気性処理液を処理対象とする場合でも、効率的にバイオガスを回収することができる。
　次に、本発明の嫌気性処理液の処理方法と処理システムの構成例について、図１および図２を参照して説明する。なお、本発明は、図１および図２に示した実施態様に限定されるものではない。
　図１に示した嫌気性処理液の処理システムは、嫌気性処理液をろ過する固液分離器１１と、固液分離器１１で得られたろ液を脱気する気液分離器２１と、気液分離器２１の気相部２３を減圧して、固液分離器１１でのろ過を推進するとともに、気液分離器２１での脱気をする減圧手段３１を有する。
　固液分離器１１は、嫌気性処理液１２にろ材１３が浸漬して設けられ、嫌気性処理液１２の上部にガスが保持された気相部１４を有する。図１では、固液分離器１１の前段に消化槽１５が隣接して設けられ、消化槽１５では、有機性廃水が嫌気性処理され嫌気性処理液が得られる。消化槽１５で嫌気性消化することにより得られた嫌気性処理液が消化槽１５からオーバーフローして固液分離器１１に流入する。固液分離器１１ではろ過工程が行われる。ろ過工程では、バイオガスが溶存した嫌気性処理液１２を浸漬ろ材１３でろ過し、ろ液を得る。なお、消化槽１５は固液分離器１１と管路で繋がって設けられてもよい（図示せず）。
　固液分離器１１の気相部１４は消化槽１５の気相部１６と繋がっており、消化槽１５の気相部１６に連通してガス流路４３が設けられている。ガス流路４３は、一方端が消化槽１５の気相部１６に接続し、他方端がガスホルダー４１に接続し、移送手段４２（図１ではブロワ）が備えられている。消化槽１５と固液分離器１１では有機性廃水や嫌気性処理液１２からバイオガスが発生し、発生したバイオガスが移送手段４２によりガス流路４３を通じてガスホルダー４１に移送され、回収される。なお図面には示されていないが、ガス流路４３は、一方端が固液分離器１１の気相部１４に接続していてもよい。
　ろ材１３のろ液取出側にはろ液流路１７が連通して設けられ、ろ液流路１７はさらに気液分離器２１の気相部２３に連通している。ろ材１３でろ過することにより得られたろ液は、ろ液流路１７を通って、気液分離器２１に移送される。
　気液分離器２１にはろ液２２が存在し、ろ液２２の上部の気相部２３にはガスが保持されている。気液分離器２１に導入されたろ液２２は脱気され、バイオガスを回収する脱気工程が行われる。
　気液分離器２１の気相部２３には、減圧手段３１（図１ではブロワ）を備えた第１ガス流路３２が連通している。減圧手段３１は吸引側が気液分離器２１の気相部２３に連通して設けられている。減圧手段３１により気液分離器２１の気相部２３が減圧され、それにより、ろ材１３のろ液取出側も減圧されてろ過工程で嫌気性処理液１２のろ過が推進されるとともに、脱気工程でろ液２２が脱気される。
　気液分離器２１でろ液２２を脱気して得られたバイオガスは、第１ガス流路３２を通じて減圧手段３１の吐出側から排出される。第１ガス流路３２は、減圧手段３１の吐出側がガスホルダー４１に連通し、減圧手段３１の吐出側から排出されたバイオガスがガスホルダー４１に移送され、回収される。
　図１に示した処理システムでは、消化槽１５または固液分離器１１からのバイオガスと、気液分離器２１からのバイオガスが別々に回収される。これらのバイオガスの組成を比較すると、ろ液２２への溶解度はメタンガスよりも炭酸ガスの方が高いため、気液分離器２１から回収されるバイオガスの方が、消化槽１５または固液分離器１１からのバイオガスよりも、炭酸ガスの割合が高くなる傾向となる。従って、例えばガスホルダー４１に回収されるバイオガスに含まれるメタンガスの割合を増やしたいときは、気液分離器２１の気相部２３の減圧度を小さくすればよく（すなわち気相部２３の圧力を高くすればよく）、嫌気性処理液１２（ろ液２２を含む）からのメタンガス回収量を増やしたいときは、気液分離器２１の気相部２３の減圧度を大きくすればよい（すなわち気相部２３の圧力を低くすればよい）。実際の処理システムの稼働においては、バイオガス中のメタンガスの割合とメタンガス回収量とを勘案して、気液分離器２１の気相部２３の減圧度を適切に調整することが好ましい。また、減圧度を調整するのと同様に、ろ液水深を適切に調整することによっても、ガスホルダー４１に回収するバイオガスの組成や量を調整することができる。
　気液分離器２１で脱気されたろ液２２は、ろ液排出口２４から排出される。ろ液排出口２４にはろ液排出流路２５が接続し、ろ液排出流路２５が水封部２６で水封されることにより、気液分離器２１の気密性が保たれるようにすることが好ましい。ろ液排出流路２５から排出されたろ液は、そのまま放流してもよく、別途さらに処理をしてもよい。
　図１では、減圧手段３１の吐出側の第１ガス流路３２とろ材１３のろ液取出側のろ液流路１７とに連通して第２ガス流路３４が設けられている。第１ガス流路３２のバルブ３３を閉じて、第２ガス流路３４のバルブ３５を開き、ろ液流路１７のバルブ１８を閉じることにより、減圧手段３１から吐出されたバイオガスを第２ガス流路３４を通してろ材１３のろ液取出側に供給して、ろ材１３を逆洗することができる。この場合、減圧手段３１が逆洗用のガス供給手段を兼ねるため、逆洗用の第２ガス流路３４を設けることでろ材１３の逆洗が可能となり、設備費が低く抑えられる。
　逆洗用の第２ガス流路３４を設ける場合、固液分離器１１の気相部１４と、減圧手段３１の吸引側の第１ガス流路３２および気液分離器２１の気相部２３の少なくとも一方とに連通して第３ガス流路３６が設けられることが好ましい。このように第３ガス流路３６が設けられれば、逆洗の際に第３ガス流路３６に設けられたバルブ３７を開くことにより、逆洗用のガスが固液分離器１１の気相部１４から供給され、逆洗時間を長くとることが可能となる。
　図２には、図１に示した嫌気性処理液の処理システムとは別の処理システムを示す。なお図２に示した処理システムについての下記の説明では、図１に関する上記説明と重複する部分の説明を省く。
　図２に示した嫌気性処理液の処理システムは、固液分離器１１が嫌気性消化を行う消化槽を兼ねている。すなわち、固液分離器１１に有機性廃水を供給して嫌気性処理を行い、嫌気性処理液１２を得ている。例えば、比較的小規模で嫌気性消化を行って嫌気性処理液を得る場合は、固液分離器１１が消化槽を兼ねてもよく、このようにすることで設備費を低く抑えることができる。
　図２では、第３ガス流路３６を設ける代わりに、ガスホルダー４１と、減圧手段３１の吸引側の第１ガス流路３２および気液分離器２１の気相部２３の少なくとも一方に連通して第４ガス流路３８が設けられている。すなわち、ガスホルダー４１が、減圧手段３１の吸引側の第１ガス流路３２および気液分離器２１の気相部２３の少なくとも一方に接続して設けられている。このように第４ガス流路３８が設けられていれば、逆洗の際に第４ガス流路３８に設けられたバルブ３９を開くことにより、逆洗用のガスがガスホルダー４１から供給され、逆洗時間を長くとることが可能となる。
　本願は、２０１２年３月２９日に出願された日本国特許出願第２０１２－０７８１６５号に基づく優先権の利益を主張するものである。２０１２年３月２９日に出願された日本国特許出願第２０１２－０７８１６５号の明細書の全内容が、本願に参考のため援用される。
　本発明は、下水、し尿、畜産糞尿、食品工場や製紙工場等から発生する工場排水、生ゴミ、厨房排水、草木や、これらの処理により発生する汚泥等の処理に用いることができる。
　１１：　固液分離器
　１２：　嫌気性処理液
　１３：　ろ材
　１４：　気相部
　１７：　ろ液流路
　２１：　気液分離器
　２２：　ろ液
　２３：　気相部
　３１：　減圧手段
　３２：　第１ガス流路
　３４：　第２ガス流路
　３６：　第３ガス流路
　４１：　ガスホルダー

Claims (7)

  1. 　嫌気性処理液にろ材が浸漬して設けられた固液分離器と、
    　前記ろ材を透過したろ液が存在し、当該ろ液の上部の気相部にガスが保持された気液分離器と、
    　前記ろ材のろ液取出側と、前記気液分離器の気相部とに連通したろ液流路と、
    　前記気液分離器の気相部に連通し、前記気相部を減圧する減圧手段を備えた第１ガス流路とを有することを特徴とする嫌気性処理液の処理システム。
  2. 　前記減圧手段の吐出側の第１ガス流路と前記ろ材のろ液取出側のろ液流路とに連通して第２ガス流路が設けられている請求項１に記載の処理システム。
  3. 　前記固液分離器は、嫌気性処理液の上部にガスが保持された気相部を有し、
    　前記固液分離器の気相部と、前記減圧手段の吸引側の第１ガス流路および前記気液分離器の気相部の少なくとも一方とに連通して第３ガス流路が設けられている請求項２に記載の処理システム。
  4. 　前記減圧手段の吸引側の第１ガス流路および前記気液分離器の気相部の少なくとも一方に接続して、ガスホルダーが設けられている請求項２または３に記載の処理システム。
  5. 　バイオガスが溶存した嫌気性処理液を浸漬ろ材でろ過し、ろ液を得るろ過工程と、
    　前記ろ液を気液分離器に導入してろ液を脱気し、バイオガスを回収する脱気工程とを有し、
    　前記ろ材のろ液取出側が前記気液分離器の気相部に連通し、前記気液分離器の気相部を減圧することにより、前記ろ材のろ液取出側を減圧して前記ろ過工程で前記嫌気性処理液のろ過を推進するとともに、前記脱気工程で前記ろ液を脱気することを特徴とする嫌気性処理液の処理方法。
  6. 　前記脱気工程において、前記気液分離器の気相部の減圧度および／または前記気液分離器のろ液水深を調整して、バイオガスの回収量を調整する請求項５に記載の処理方法。
  7. 　前記気液分離器の気相部の減圧が減圧手段によって行われ、
    　前記処理方法が、前記減圧手段から吐出されたバイオガスを前記ろ材のろ液取出側に供給して、前記ろ材を逆洗する逆洗工程をさらに有する請求項５または６に記載の処理方法。
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