WO2013094879A1 - 액체금속을 이용한 열분해 장치 - Google Patents

액체금속을 이용한 열분해 장치 Download PDF

Info

Publication number
WO2013094879A1
WO2013094879A1 PCT/KR2012/009465 KR2012009465W WO2013094879A1 WO 2013094879 A1 WO2013094879 A1 WO 2013094879A1 KR 2012009465 W KR2012009465 W KR 2012009465W WO 2013094879 A1 WO2013094879 A1 WO 2013094879A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
reactor
liquid metal
pyrolysis
gas
pyrolysis device
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/KR2012/009465
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
이은도
양원
박동호
문지홍
양창원
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Korea Institute of Industrial Technology KITECH
Original Assignee
Korea Institute of Industrial Technology KITECH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Korea Institute of Industrial Technology KITECH filed Critical Korea Institute of Industrial Technology KITECH
Priority to US14/366,004 priority Critical patent/US9446376B2/en
Publication of WO2013094879A1 publication Critical patent/WO2013094879A1/ko
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • F23G5/027—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B49/00—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated
    • C10B49/14—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with hot liquids, e.g. molten metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0006—Controlling or regulating processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B09—DISPOSAL OF SOLID WASTE; RECLAMATION OF CONTAMINATED SOIL
    • B09B—DISPOSAL OF SOLID WASTE NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B09B3/00—Destroying solid waste or transforming solid waste into something useful or harmless
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B53/00—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B53/00—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form
    • C10B53/02—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form of cellulose-containing material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B53/00—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form
    • C10B53/07—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form of solid raw materials consisting of synthetic polymeric materials, e.g. tyres
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/02—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/10—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal from rubber or rubber waste
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00119—Heat exchange inside a feeding nozzle or nozzle reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00164—Controlling or regulating processes controlling the flow
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1003—Waste materials
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/141—Feedstock
    • Y02P20/143—Feedstock the feedstock being recycled material, e.g. plastics

Definitions

  • the present invention relates to a pyrolysis apparatus using a liquid metal, and more particularly, to a pyrolysis apparatus for extracting gas and pyrolysis oil of volatile components by pyrolyzing fuel such as biomass, coal, and waste plastic using liquid metal. .
  • Korean Patent No. 0354920 discloses a pyrolysis furnace for pyrolyzing waste, a mixing furnace for mixing pyrolyzed waste with air, a known combustion furnace for incinerating the decomposition waste mixed with air, and dust of incinerated decomposition waste.
  • Pyrolysis treatment comprising a known dust collector for collecting dust, a scrubber for cleaning the collected gas, a primary and a secondary neutralizer for neutralizing harmful gas passing through the scrubber, and a dryer for sucking the neutralized gas into a blower and drying it with a heater. The device is presented.
  • the process of pyrolysing wastes requires that the pyrolysis furnace be vacuum-free again after one pyrolysis process, and the carbonized residue in the pyrolysis furnace should be removed.
  • the process of adding waste to the pyrolysis furnace and melting gasification cannot proceed continuously, and once the process of adding and melting waste is performed, the above process must be repeated after cooling the pyrolysis furnace.
  • the thermal decomposition furnace of the prior art as described above has a problem in that a separate means for quenching or a heat insulation means is insufficient, and thermal efficiency is lowered above all, and a long time for heating and cooling is required.
  • the dust collector is provided, there is a problem that the harmful gas is still contained in the gas which is finally discharged because the dust collector is not completely deodorized.
  • the gas generated by pyrolysis contains various harmful components including acidic gas.
  • pollutants in the gas are discharged together with the gas as it is, the quality of the extracted gas is lowered, so a gas treatment facility capable of treating such pollutants is required.
  • An object of the present invention for solving the above problems is a reactor in which the input raw material and the molten liquid metal are present together, a circulation pump connected to the reactor, disposed in the upper part of the reactor, receiving the liquid metal from the circulation pump Buffer tank, a nozzle coupled to the buffer tank and injecting liquid metal in the buffer tank into the reactor, a separator for separating char and slag after pyrolysis, and a reactor connected to the reactor to supply fuel supplied from the reactor. It provides a pyrolysis device, including a combustion furnace for supplying heat to the reactor by burning, to efficiently transfer heat to the input raw material, and to remove impurities such as acid gas, dust contained in the gas discharged by pyrolysis. It is.
  • liquid metal is heated by indirect heat exchange using a heat exchanger, unlike the case of burning fuel directly in the liquid metal, there is no risk of mixing impurities such as ash and unburned fuel. To provide.
  • liquid metal has a low vapor pressure
  • Pyrolysis apparatus for solving the above problems is a reactor for receiving a liquid metal; A circulation pump connected to the reactor; A buffer tank disposed above the reactor and receiving the liquid metal from the circulation pump; A nozzle coupled to the buffer tank and injecting a liquid metal in the buffer tank into the reactor; And a combustion furnace for supplying heat to the reactor by burning a gas compound (car, Char) generated in the reactor, wherein the particles of the liquid metal injected from the nozzle are formed from the gas generated in the reactor. Reaction to purify the gas.
  • a gas compound car, Char
  • the pyrolysis apparatus may further include a slag outlet coupled to the reactor, and the slag molten in the liquid metal in the reactor may be discharged to the outside of the reactor through the slag outlet. have.
  • the liquid metal may preferably include any one of a group consisting of Sn, Bi, and a mixture of Sn and Bi.
  • the pyrolysis apparatus may further include a control unit connected to the circulation pump, the combustion furnace, and the slag outlet, wherein the control unit includes a pumping speed of the circulation pump, a combustion amount of the combustion furnace, and a slag at the slag outlet. It may be desirable to be able to control one or more of the emissions.
  • the pump may include a filter for removing impurities in the liquid metal flowing in the reactor.
  • the heat generated in the combustion furnace may be desirable for the heat generated in the combustion furnace to maintain the temperature of the pyrolysis reactor through an indirect heat exchange device such as a heat pipe.
  • liquid metal moving in the pump may undergo additional heat exchange through the furnace of the furnace.
  • the gas generated in the reactor is a synthesis gas containing dust and sulfur compounds may be preferably configured so that impurities in the product is smoothly removed by the liquid metal injected from the nozzle.
  • the raw material introduced into the reactor may be preferably any one or more of the group consisting of biomass, coal, waste plastic and waste PCB.
  • the nozzle may be detachably coupled to the buffer tank, it may be desirable to be selectively coupled to the buffer tank according to the injection port size.
  • the reactor may further include a blower, and the inside of the reactor may be preferable to minimize the reactor residence time of the pyrolysis product by maintaining a vacuum.
  • the present invention efficiently transfers heat to the input raw material, and removes impurities such as acid gas and dust included in the gas that is pyrolyzed and discharged to obtain high-quality pyrolysis gas.
  • the present invention can prevent the oxidation of the liquid metal because the impurities are not mixed by heating the liquid metal through indirect heat exchange using a heat exchanger. Effect occurs.
  • liquid metal used in the present invention is melted in the operating operation range to maintain the liquid phase, the boiling point is high, there is no effect of loss due to evaporation occurs.
  • the liquid metal used in the present invention has a larger heat capacity than air and water mainly used for the existing heat exchange, and thus has a high heat transfer amount, which is effective for heat exchange, and has a low viscosity, and thus a convenient movement.
  • liquid metal since the liquid metal has a low vapor pressure, there is little loss of the liquid metal during operation, and it is also easy to maintain the inside of the reactor in a vacuum, thereby increasing the convenience of operation and maximizing the yield if the purpose is to produce pyrolysis oil.
  • FIG. 1 is a conceptual diagram of a pyrolysis apparatus according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 2 is a flow chart showing the operating steps of the pyrolysis apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • Components constituting the pyrolysis device 100 according to the present invention may be used integrally or separately separated as necessary. In addition, some components may be omitted depending on the form of use.
  • FIGS. 1-10 A preferred embodiment of the pyrolysis apparatus 100 according to the present invention will be described with reference to FIGS.
  • the thickness of the lines or the size of the components shown in the drawings may be exaggerated for clarity and convenience of description.
  • terms to be described below are terms defined in consideration of functions in the present invention, which may vary according to the intention or convention of a user or an operator. Therefore, definitions of these terms should be described based on the contents throughout the specification.
  • FIG. 1 a configuration of a pyrolysis apparatus 100 according to an exemplary embodiment of the present invention will be described.
  • the pyrolysis apparatus 100 includes a reactor 10 in which a liquid metal 11 is disposed below and a gas 12 is positioned above; A circulation pump 20 connected to the lower portion of the reactor 10 to circulate the liquid metal 11; A buffer tank 30 connected to the circulation pump 20 and positioned on an upper surface of the reactor 10; A plurality of nozzles 31 coupled to a lower surface of the buffer tank 30 and having a plurality of injection holes for injecting the liquid metal 11 in the buffer tank 30 into the reactor 10; And a combustion furnace 40 connected to a lower portion of the reactor 10 to burn fuel supplied from the reactor 10 to supply heat to the reactor 10.
  • the reactor 10 is a place where the liquid metal 11 in the molten state and the gas 12 to be purified are located. Indirect heat exchange and high temperature combustion of heat generated through the combustion furnace 40 through the heat exchanger 42 is performed. The liquid metal 11 is maintained in a molten state through heat exchange obtained in the process of sending the gas 45 to the outer wall 10a of the reactor 10, and the low temperature liquid metal 11 after the pyrolysis reaction is a liquid metal filter. The liquid metal 11 is injected into the reactor 10 through the butter tank 30 and the nozzle 31 after being reheated after passing through the furnace 40 and the circulation pump 20. Incoming gas 12 is purified and heated. The liquid metal 11 and the gas 12 in the reactor 10 are separated up and down by the difference in specific gravity.
  • the liquid metal 11 is located in the lower portion of the reactor 10
  • the gas 12 is located in the upper portion of the liquid metal 11 in the reactor (10).
  • the outer wall 10a of the reactor 10 functions as a heat exchanger or a jacket capable of recovering heat from the combustion gas.
  • the reactor 10 includes a plurality of inlets 15 through which the raw material 17 is introduced and outlets 16 through which the gas 12 is discharged.
  • the raw material 17 is introduced into the liquid metal 11 below the reactor 10 through the inlet 15.
  • the raw material 17 introduced into the reactor 10 may be made of biomass, coal, waste plastic, waste PCB, or the like.
  • the input raw material 17 is thermally decomposed by the heat of the liquid metal 11, and is separated into the gas 12, the char 18, and other impurities by the specific gravity difference with the liquid metal 11.
  • the gas 12 is composed of volatile components and is an extraction target according to the present invention.
  • the car Char 18 is transferred to the combustion furnace 40 by the fuel transfer device 41, is burned in the combustion furnace 40, and used as a fuel to supply heat to the reaction part. Other impurities are discharged together with the slag to the slag outlet 14.
  • the gas 12 generated in the upper portion of the reactor 10 may be purified through the liquid metal particles 13 injected from the nozzle 31 and discharged to the outside.
  • a buffer tank 30 and a nozzle 31 are positioned at the upper end of the reactor 10, and the nozzle 31 injects the liquid metal particles 13 between the gases 12.
  • the liquid metal particles 13 injected into the gas 12 melt impurities such as acidic gas and dust contained in the gas 12 into the liquid metal particles 13.
  • the injected liquid metal particles 13 and impurities fall in the combined state of the lower portion of the reactor 10 and are mixed with the liquid metal 11 positioned below the reactor 10. That is, the liquid metal particles 13 are injected into the gas 12 and the impurities of the gas 12 discharged in combination with the acidic gas, dust, and the like contained in the gas 12 are reduced.
  • the reactor 10 includes a fuel feeder 41 for supplying a car Char 18 to the combustion furnace 40.
  • the difference Char 18 produced as a result of thermal decomposition of the raw material 17 floats on the surface of the liquid metal 11 due to the specific gravity difference from the liquid metal 11. Therefore, the fuel transfer device 41 is located near the surface of the liquid metal 11 and selectively discharges the car Char 18 to the combustion furnace 40.
  • the reactor 10 may further include a slag outlet 14 for discharging the slag to the outside.
  • slag which is an impurity melted in the liquid metal 11
  • the slag is formed in the lower layer of the difference (Char) 18 because the specific gravity is greater than the difference (Char, 18).
  • the slag outlet 14 may be positioned lower than the height at which the fuel transport device 41 of the liquid metal 11 is formed to selectively discharge the slag to the outside.
  • the lower part of the reactor 10 is provided with a heat exchanger 42 for transferring the heat generated from the combustion furnace 40 to the reactor (10).
  • the heat exchanger 42 exchanges heat between the combustion furnace 40 and the reactor 10 to burn the car Char 18 in the combustion furnace 40 to transfer the heat generated to the reactor 10.
  • the reactor 10 may further include a blower (not shown). Since only the liquid metal 11, the raw material 17, and the product are present in the reactor 10, the reactor 10 may be maintained in a vacuum state by controlling a blower. In this case, it is helpful for rapid pyrolysis and increase the yield of the polymerizable hydrocarbon gas 12 which can be oilified through the subsequent general condensation process of volatile components.
  • the circulation pump 20 is connected to the reactor 10 and the buffer tank 30 to allow the liquid metal 11 to be circulated in the pyrolysis apparatus 100.
  • the circulation pump 20 may be connected to the lower portion of the reactor 10 to circulate the liquid metal 11 containing less slag. That is, the slag with a small specific gravity floats in the reactor 10 so that impurities are relatively less in the lower layer of the liquid metal 11.
  • the circulation pump 20 may further include a filter 19 for removing liquid impurities.
  • a filter 19 for removing liquid impurities.
  • the buffer tank 30 is connected to the circulation pump 20 to inject the liquid metal 11 moved from the circulation pump 20 through the nozzle 31 between the gases 12 located above the reactor 10. .
  • the nozzle 31 is attached to and detached from the buffer tank 30. Therefore, the nozzle 31 may be selectively coupled to the buffer tank 30 according to the size of the nozzle 31.
  • the buffer tank 30 may store a part of the liquid metal 11 to be injected, so that even if the circulation amount of the liquid metal 11 changes instantaneously according to the operation of the circulation pump 20 and the filter, the nozzle 31 In the liquid metal (11) can be kept constant the amount injected.
  • the nozzle 31 is coupled to the lower surface of the buffer tank 30 to inject the liquid metal 11 moved from the buffer tank 30 into the reactor 10.
  • a plurality of nozzles 31 may be arranged in a row at the lower end of the buffer tank 30, the injection hole formed in the nozzle 31 is formed radially between the liquid metal 12 between the gas 12 located above the reactor 10 Particles 13 can be jetted finely.
  • the combustion furnace 40 is connected to the reactor 10 to keep the liquid metal 11 in a molten state.
  • the combustion furnace 40 obtains the car Char 18 produced by separating the raw material 17 introduced into the pyrolysis device 100 from the reactor 10 through the fuel transfer device 41.
  • An air inlet 43 is positioned below the combustion furnace 40 to supply oxygen to the combustion furnace 40 so that combustion of the car 18 occurs, and an air outlet 44 above the combustion furnace 40. ) To allow the exhaust air after combustion.
  • the discharged combustion gas 45 is discharged to the outside after the heat transfer to the reactor 10 through the heat exchanger 46 for the combustion gas heat recovery for additional heat supply to the reactor (10).
  • Combustion furnace 40 may be configured as a fluidized bed system to adjust the amount of combustion and the rate of combustion to maintain the temperature of reactor 10.
  • the combustion furnace 40 may be connected to the reactor 10 and the heat exchanger 42 to selectively exchange only heat.
  • the pyrolysis apparatus 100 heats the liquid metal 11 through indirect heat exchange through the heat exchanger 42, the pyrolysis device 100 burns the car Char 18 directly in the liquid metal 11. Therefore, there is no risk of mixing impurities such as ash and fine powder, and the oxidation of the liquid metal 11 can be prevented.
  • the pyrolysis apparatus 100 may further include a controller (not shown).
  • the controller may control the pumping speed of the circulation pump 20 to control the speed and amount of circulation of the liquid metal 11 in the pyrolysis apparatus 100, and control the combustion furnace 40 to control the inside of the reactor 10.
  • the controller may control the slag outlet 14 to adjust the amount of slag discharged from the reactor 10.
  • the liquid metal 11 circulating heat has a large heat capacity compared to air and water mainly used for existing heat exchange, and when the proper process design is accompanied, the amount of heat transfer is high, which is suitable for effective heat exchange. Viscosity is very low compared to the convenient movement is suitable for the process.
  • liquid metal 11 circulating heat in the present invention has a large specific gravity difference with various impurities (such as ash, unburned fuel, and moisture) that may be generated when the gas 12 is in direct contact with each other. effective.
  • the liquid metal 11 for circulating heat is preferably formed by melting any one of tin (Sn), bismuth (Bi), or a mixture of tin (Sn) and bismuth (Bi).
  • the liquid metal 11 composed of tin (Sn), bismuth (Bi), or a mixture of tin (Sn) and bismuth (Bi) is melted to maintain a liquid state by the operation of the pyrolysis apparatus 100 according to the present invention.
  • there is a high boiling point there is no loss due to evaporation even during the operation of the pyrolysis device 100 according to the present invention.
  • liquid metal 11 made of the above-described metal has a larger heat capacity than the gas and steam used for the conventional pyrolysis, and thus can supply a large amount of heat in a relatively small amount compared to the raw material 17, and the corresponding liquid metal.
  • (11) has a specific gravity greater than that of the raw material 17, but low viscosity, so that it can effectively penetrate the supplied raw material 17 to perform pyrolysis.
  • the first step is the heating step of the liquid metal 11 of the reactor 10 by the combustion furnace 40 (S10).
  • the combustion furnace 40 burns the car Char 18 and supplies heat to the reactor 10 through the heat exchanger 42.
  • the liquid metal 11 is heated by the combustion furnace 40 to be melted at a constant temperature, and maintains a viscosity that is easily moved through the circulation pump 20.
  • the liquid metal 11 is moved from the reactor 10 to the buffer tank 30 by the circulation pump 20 (S20).
  • the molten liquid metal 11 is moved to the circulation pump 20 directly connected to the reactor 10 or connected through the inlet pipe 21 or the like.
  • the circulation pump 20 is provided with a filter 19 to remove impurities contained in the liquid metal 11.
  • the circulation pump 20 moves the liquid metal 11 to the buffer tank 30 through the discharge conduit 22 or the like.
  • the nozzle 31 below the buffer tank 30 injects the liquid metal 11 into the reactor 10 (S30).
  • the buffer tank 30 temporarily receives the liquid metal 11 moved from the circulation pump 20 to maintain a constant amount of the liquid metal 11 to be injected between the gases 12 through the nozzle 31. have.
  • the liquid metal 11 moved to the buffer tank 30 starts to be injected into the reactor 10 through the nozzle 31 in the form of the liquid metal particles 13.
  • the raw material 17 is injected into the inlet 15 (S40).
  • the raw material 17 includes a substance to be thermally decomposed and a fuel.
  • the injected raw material 17 is introduced into the liquid metal 11 of the reactor 10, the raw material 17 introduced by the heat of the liquid metal 11 is thermally decomposed, and the thermally decomposed raw material 17 is gas ( 12), is separated into a difference (Char, 18) and other impurities (S50).
  • Slag which is another impurity produced as a result of pyrolysis of the raw material 17 introduced into the reactor 10 by the liquid metal 11, rises to the surface of the liquid metal 11 due to the difference in specific gravity. ) And the slag separated from the liquid metal 11 are discharged to the outside through the slag outlet 14.
  • the injected liquid metal particles 13 and impurities in the gas 12 are combined to fall from the reactor 10 (S60).
  • the gas 12 separated from the input raw material 17 is discharged to the outlet 16 through the upper part of the reactor 10, and the liquid metal particles 13 injected into the reactor 10 are discharged gas (
  • the gas 12 is purified by melting impurities contained in the gas 12 and penetrating through the 12.
  • the injected liquid metal particles 13 combined with impurities in the gas 12 are mixed with the liquid metal 11 accommodated in the reactor 10 (S70).
  • the injected liquid metal particles 13 move to the bottom of the reactor 10.
  • the liquid metal particles 13 are moved to the lower portion of the reactor 10 and mixed with the liquid metal 11 positioned in a molten state below the reactor 10, and the mixed liquid metal 11 is a combustion furnace 40.
  • the molten state is maintained by
  • a difference (Char) 18 separated by the difference in specific gravity between the liquid metal 11 and the impurities is discharged to the combustion furnace 40 through the fuel transfer device 41 (S80).
  • the difference (Char) 18 in which the raw material 17 introduced into the reactor 10 is decomposed as a result of thermal decomposition by the liquid metal 11 is different from the surface of the liquid metal 11 due to the difference in specific gravity from the liquid metal 11.
  • the separated car (Char) 18 is discharged to the combustion furnace 40 through the fuel transfer device (41).
  • the liquid metal 11 of the reactor 10 by the combustion furnace 40 is reheated (S90).
  • the car Char 18 transferred to the combustion furnace 40 is used as fuel of the combustion furnace 40. Therefore, it is possible to supply heat from the combustion furnace 40 to the reactor 10 without separately supplying fuel to the combustion furnace 40.
  • the liquid metal 11 is reheated through a transfer path inside the combustion furnace 40 and transferred to the nozzle 31.
  • the operation process of the above-described pyrolysis apparatus 100 may be controlled by a controller (not shown).
  • the controller controls the overall operation of the pyrolysis apparatus 100 according to the present invention by controlling the pumping speed of the circulation pump 20, the melting temperature of the liquid metal 11, the amount of slag discharged from the slag outlet 14, and the like. .
  • the pyrolysis apparatus 100 injects the liquid metal 11 into the gas 12 by using the nozzle 31, thereby exchanging heat compared with the conventional pyrolysis apparatus 100.
  • the easy and long duration makes the yield of pyrolysis gas 12 high.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)

Abstract

본 발명은 투입된 원료와 용융된 액체금속이 함께 존재하는 반응로, 반응로에 연결되는 순환 펌프, 반응로 상부에 배치되며, 순환 펌프로부터 액체금속을 전송받는 버퍼 탱크, 버퍼탱크에 결합되고 버퍼 탱크 내의 액체금속을 반응로 내부로 분사하는 노즐, 열분해 후 차(Char) 및 슬래그를 분리할 수 있는 분리장치 및 반응로에 연결되어 반응로에서 공급받은 연료를 연소시켜 반응로에 열을 공급하는 연소로를 포함하여, 상기 노즐로부터 분사된 상기 액체금속의 입자가 상기 반응로에서 발생한 가스와 반응하여 상기 가스를 정제하는 것을 특징으로 하는 액체금속을 이용한 열분해 장치를 제공한다.

Description

액체금속을 이용한 열분해 장치
본 발명은 액체금속을 이용한 열분해 장치에 관한 것으로, 상세하게는 액체금속을 이용하여 바이오매스, 석탄, 및 폐플라스틱 등의 연료를 열분해하여 휘발성분의 가스 및 열분해 오일을 추출하는 열분해 장치에 관한 것이다.
산업이 발전함에 따라 생활폐기물은 물론 각종 산업폐기물이 급증하고 있다. 특히, 일회용 제품이 많이 사용되어 그 폐기량이 날로 증가하고 있다. 또한 화석연료의 고갈로 인한 수급의 어려움 때문에 이를 대체할 수 있는 신재생 에너지원에 대한 시장의 요구도 급격히 증가하고 있으며 이를위해 바이오매스나 폐기물의 열분해 가스화를 통한 청정연료 생산에 대한 관심이 높아지고 있다.
종래, 이러한 폐기물 및 바이오매스를 처리하는 방법으로 주로 소각로에서 산소를 공급하여 900℃ 이상의 고온에서 직화 방식으로 소각 처리하는 방법이 있다. 그러나 폐기물은 고무, 섬유 그리고 플라스틱 제품을 포함하고 있음에 따라 위와 같은 소각방식으로 처리하는 경우 대기오염의 주범인 매연, 악취 등의 각종 공해물질이 다량 발생되고, 소각 후 남은 소각재는 잔류 공해물질이 남아 있는 문제점이 있다. 또한 폐기물 및 바이오매스를 단순 소각을 통해 처리할 경우 연소를 통해 발생하는 열밖에 이용할 수 없어 보다 높은 부가가치 창출이 어렵다.
근래에는 이러한 폐기물 및 바이오매스를 이용하여 보다 고부가가치를 가지는 생산물을 얻기 위하여 무산소 상태에서 가열하여 탄소 이외의 성분을 열분해시켜 열분해 오일 및 합성가스를 얻는 기술이 제시되고 있다.
한편, 대한민국 등록특허 0354920호에는 폐기물을 열분해하는 열분해로와, 열분해 된 폐기물을 공기와 혼합하는 혼합로와, 공기와 혼합된 분해 폐기물을 소각하는 공지의 연소로와, 소각된 분해 폐기물의 분진을 집진하는 공지의 집진기와, 집진된 가스를 세정하는 세정기와, 세정기를 통과한 유해가스를 중화시키는 1차, 2차 중화기와, 중화된 가스를 송풍기로 흡입하여 히터로 건조시키는 건조기를 가지는 열분해 처리장치가 제시되어 있다.
그러나 상기 인용문헌에 기재되어 있는 바와 같이 폐기물을 열분해하여 처리하는 공정은, 1회의 열분해 공정을 실시한 다음에는 다시 열분해로를 무산소의 진공상태로 만들어야 하고, 열분해로 내의 탄화된 잔재는 제거해야 때문에, 열분해로에 폐기물을 투입하고 용융 가스화시키는 공정이 연속적으로 진행될 수 없고, 폐기물의 투입과 용융 공정을 1회 실시한 다음에는 열분해로를 냉각시킨 후에 다시 위와 같은 공정을 반복해야 한다.
그리고, 상기와 같은 종래기술의 열분해로는 급냉을 위한 별도의 수단이나, 단열 수단이 미흡하여 무엇보다 열효율이 떨어지고, 가열 및 냉각을 위한 시간이 많이 소요되는 문제점이 있다. 또한, 집진기를 갖추고 있다고는 하나, 집진기에 의해서는 완벽한 탈취를 이루지 못하여 최종적으로 배출되는 가스에는 유해한 악취가 여전히 함유되어 있는 문제점이 있다.
다른 한편으로, 열분해에 의하여 발생하는 가스 중에는 산성가스를 포함한 각종의 유해성분이 함유되어 있다. 가스 중의 이러한 오염물질 등이 그대로 가스와 함께 배출될 경우에는 추출한 가스의 품질이 낮아지므로 이러한 오염물질을 처리할 수 있는 가스 처리설비가 필요하게 된다.
다른 한편으로, 바이오매스 및 폐기물로부터 열분해 오일 생산을 위해서는 600~700℃ 근처의 무산소 분위기에서 빠른 열전달을 통한 급속 열분해 조건을 만들어 주는 것이 중요하며, 생산된 열분해 가스의 반응기내 체류시간을 극소화할수록 열분해 오일의 수율이 증가하게 된다. 기존 장치에서는 열전달 효율이 높은 유동사 등을 활용하는 유동층 급속 열분해 반응기가 가장 우수한 특성을 보이는 것으로 보고되고 있으나 유동화에 필요한 추가적인 가스공급이 필수적이므로 반응기 내 체류시간을 줄이기 위한 진공조건을 만들기가 어렵고, 유동사 마모 및 원료의 열분해 과정에서 발생되는 분진 및 산성가스 등을 처리하기 위한 부대설비가 필요하게 된다.
상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 본 발명의 목적은 투입된 원료와 용융된 액체금속이 함께 존재하는 반응로, 반응로에 연결되는 순환 펌프, 반응로 상부에 배치되며, 순환 펌프로부터 액체금속을 전송받는 버퍼 탱크, 버퍼탱크에 결합되고 버퍼 탱크 내의 액체금속을 반응로 내부로 분사하는 노즐, 열분해 후 차(Char) 및 슬래그를 분리할 수 있는 분리장치 및 반응로에 연결되어 반응로에서 공급받은 연료를 연소시켜 반응로에 열을 공급하는 연소로를 포함하여, 투입된 원료에 효율적으로 열을 전달하고, 열분해되어 배출되는 가스에 포함된 산성가스, 분진 등 불순물을 제거하는 것을 특징으로 하는 열분해 장치를 제공하는 것이다.
또한, 액체금속을 열교환기를 이용한 간접열교환을 통해 가열하므로 액체금속 내에서 직접 연료를 연소하는 경우와 달리, 회재 및 미연분 등과 같은 불순물이 섞일 위험이 없어 액체금속의 산화를 막을 수 있는 열분해 장치를 제공하는 것이다.
또한, 액체금속은 증기압이 낮으므로 운전중에 액체금속의 손실이 적으며 반응기 내부를 진공으로 유지하기에도 용이하므로 운전의 편의성을 높이고 열분해 오일 생산을 목적으로 할 경우 그 수율을 극대화할 수 있는 열분해 장치를 제공하는 것이다.
또한, 액체금속과 불순물과의 비중차이로 원료 속에 포함된 불순물을 분리하고 제거할 수 있어 유지 및 관리에 유리한 열분해 장치를 제공하는 것이다.
상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 본 발명에 따른 열분해 장치는 액체금속이 수용되는 반응로; 상기 반응로에 연결되는 순환 펌프; 상기 반응로 상부에 배치되며, 상기 순환 펌프로부터 상기 액체금속을 전송받는 버퍼 탱크; 상기 버퍼탱크에 결합되고, 상기 버퍼 탱크 내의 액체금속을 상기 반응로 내부로 분사하는 노즐; 및 상기 반응로에서 생성된 가스 화합물(차, Char)을 연소시켜 상기 반응로에 열을 공급하는 연소로;를 포함하며, 상기 노즐로부터 분사된 상기 액체금속의 입자가 상기 반응로에서 발생한 가스와 반응하여 상기 가스를 정제하는 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 열분해 장치는, 상기 반응로에 결합되는 슬래그 배출구;를 더 포함하며, 상기 슬래그 배출구를 통해 상기 반응로 내의 상기 액체금속에 용융된 슬래그가 상기 반응로의 외부로 배출되는 것이 바람직할 수 있다.
또한, 상기 액체금속은 Sn, Bi 및 Sn 와 Bi의 혼합물로 이루어진 그룹 중 어느 하나를 포함하는 것이 바람직할 수 있다.
또한, 상기 열분해 장치는, 상기 순환 펌프, 상기 연소로 및 상기 슬래그 배출구에 연결되는 제어부;를 더 포함하며, 상기 제어부는 상기 순환 펌프의 펌핑 속도, 상기 연소로의 연소량 및 상기 슬래그 배출구에서 슬래그의 배출량 중 하나 이상을 조절할 수 있는 것이 바람직할 수 있다.
또한, 상기 펌프는 상기 반응로에서 유입되는 상기 액체금속 내의 불순물을 제거하는 필터를 포함하는 것이 바람직할 수 있다.
또한, 연소로에서 발생된 열은 히트 파이프와 같은 간접 열교환 장치를 통해 열분해 반응로의 온도 유지를 하는 것이 바람직할 수 있다.
또한, 상기 펌프에서 이동하는 액체금속은 촤의 연소로를 지나며 추가적인 열교환을 하는 것이 바람직할 수 있다.
또한, 상기 반응로에서 발생하는 상기 가스는 분진 및 황화합물을 포함한 합성가스로 생산물 내 불순물은 상기 노즐에서 분사되는 액체금속에 의해 원활히 제거되도록 구성하는 것이 바람직할 수 있다.
또한, 상기 반응로에 유입되는 원료는 바이오매스, 석탄, 폐플라스틱 및 폐PCB 로 이루어진 그룹 중 어느 하나 이상인 것이 바람직할 수 있다.
또한, 상기 노즐은 상기 버퍼 탱크에 탈착 가능하게 결합하고, 상기 분사구 크기에 따라 상기 버퍼탱크에 선택적으로 결합될 수 있는 것이 바람직할 수 있다.
또한, 열분해 오일의 수율을 극대화하기 위해서는 상기 반응로에 송풍기를 더 포함하여, 상기 반응로의 내부는 진공을 유지하여 열분해 생산물의 반응기 체류시간을 극소화시키는 것이 바람직할 수 있다.
상기한 바와 같은 본 발명은 투입된 원료에 효율적으로 열을 전달하는 한편, 열분해되어 배출되는 가스에 포함된 산성가스 및 분진 등 불순물을 제거하여 고품질의 열분해 가스를 얻을 수 있는 효과가 발생한다.
또한, 액체금속 내에서 직접 연료를 연소하는 종래의 경우와 달리, 본 발명은 액체금속을 열교환기를 이용한 간접열교환을 통해 가열함으로써 회재 및 미연분등과 같은 불순물이 섞이지 않아 액체금속의 산화를 막을 수 있는 효과가 발생한다.
또한, 액체금속과 불순물과의 비중차이로 원료 속에 포함된 불순물을 분리하고 제거할 수 있어 유지 및 관리에 유리한 효과가 발생한다.
또한, 본 발명에 사용되는 액체금속은 작동 운전 범위에서 용융되어 액상을 유지하며 끓는점이 높아 증발에 의한 손실이 없는 효과가 발생한다.
또한, 본 발명에 사용되는 액체금속은 기존 열교환에 주로 사용되는 공기 및 물에 비하여 열용량이 크므로, 열 이동량이 높아 열교환에 효과적이고, 점성이 낮아 이동이 편리한 효과가 발생한다.
또한, 액체금속은 증기압이 낮으므로 운전중에 액체금속의 손실이 적으며 반응기 내부를 진공으로 유지하기에도 용이하므로 운전의 편의성을 높이고 열분해 오일 생산을 목적으로 할 경우 그 수율을 극대화할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 열분해 장치의 개념도이며,
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 열분해 장치의 작동 단계를 나타낸 순서도이다.
본 발명에 따른 열분해 장치(100)를 이루는 구성요소들은 필요에 따라 일체형으로 사용되거나 각각 분리되어 사용될 수 있다. 또한, 사용 형태에 따라 일부 구성요소를 생략하여 사용 가능하다.
본 발명에 따른 열분해 장치(100)의 바람직한 실시예를 도 1 내지 도 2를 참조하여 설명한다. 이 과정에서 도면에 도시된 선들의 두께나 구성요소의 크기 등은 설명의 명료성과 편의상 과장되게 도시되어 있을 수 있다. 또한, 후술되는 용어들은 본 발명에서의 기능을 고려하여 정의된 용어들로서 이는 사용자, 운용자의 의도 또는 관례에 따라 달라질 수 있다. 그러므로 이러한 용어들에 대한 정의는 본 명세서 전반에 걸친 내용을 토대로 기술되어야 할 것이다.
본 발명에 따른 열분해 장치(100)의 구성설명
이하, 도 1을 참조하여 본 발명의 일 실시예에 따른 열분해 장치(100)의 구성을 설명하면 다음과 같다.
본 발명의 일 실시예에 따른 열분해 장치(100)는 액체금속(11)이 하부에 위치하고 가스(12)가 상부에 위치하는 반응로(10); 상기 반응로(10)의 하부에 연결되어 액체금속(11)을 순환시키는 순환 펌프(20); 상기 순환 펌프(20)에 연결되며 상기 반응로(10) 상면에 위치하는 버퍼 탱크(30); 상기 버퍼 탱크(30)의 하면에 결합되고, 상기 버퍼 탱크(30) 내의 액체금속(11)을 반응로(10) 내부로 분사하는 다수의 분사구를 가지는 다수의 노즐(31); 및 상기 반응로(10) 하부에 연결되어 반응로(10)에서 공급받은 연료를 연소시켜 반응로(10)에 열을 공급하는 연소로(40);를 포함한다.
반응로(10)는 용융 상태의 액체금속(11)과 정화 대상인 가스(12)가 위치하는 곳으로, 연소로(40)를 통해 발생된 열을 열교환기(42)를 통한 간접열교환 및 고온연소가스(45)를 반응로(10)의 외벽(10a)으로 보내는 과정에서 얻는 열교환을 통해 액체금속(11)이 용융 상태로 유지되며, 열분해 반응 이후의 저온 액체금속(11)은 액체금속용 필터(19)와 순환 펌프(20)를 통해 이동되어 연소로(40)을 지나며 재가열된 후, 버터탱크(30) 및 노즐(31)을 통해 액체금속(11)이 분사되어 반응로(10)내로 유입되는 가스(12)가 정화 및 가열된다. 반응로(10) 내의 액체금속(11)과 가스(12)는 그 비중 차이에 의해 상하로 분리된다. 구체적으로 액체금속(11)은 반응로(10) 내의 하부에 위치하고, 가스(12)는 반응로(10) 내에서 액체금속(11)의 상부에 위치한다. 여기에서, 상기 반응로(10)의 외벽(10a)은 연소가스로부터 열회수가 가능한 열교환기 내지 자켓의 기능을 한다.
반응로(10)는 원료(17)가 투입되는 입구부(15)와 가스(12)가 배출되는 출구부(16)를 다수 포함한다. 반응로(10) 하부의 액체금속(11)에는 입구부(15)를 통해 원료(17)가 투입된다. 반응로(10)에 유입되는 원료(17)는 바이오매스, 석탄, 폐플라스틱, 폐PCB 등으로 이루어질 수 있다.
투입된 원료(17)는 액체금속(11)의 열에 의하여 열분해되고, 액체금속(11)과의 비중차이에 의하여 가스(12), 차(Char, 18), 그리고 기타 불순물로 분리된다. 가스(12)는 휘발성분으로 이루어진 것으로 본 발명에 의한 추출 대상이다. 차(Char, 18)는 연료 이송장치(41)로 연소로(40)에 이송되어 연소로(40)에서 연소되어 반응부에 열을 공급할 연료로 사용된다. 기타 불순물은 슬래그와 함께 슬래그 배출구(14)로 배출된다.
원료(17)를 열분해한 결과 반응로(10) 내의 상부에 생성되는 가스(12)는 노즐(31)에서 분사된 액체금속 입자(13)를 통해 정화되어 외부로 배출될 수 있다. 반응로(10)의 상단에는 버퍼 탱크(30) 및 노즐(31)이 위치하고, 노즐(31)은 가스(12) 사이로 액체금속 입자(13)를 분사한다. 가스(12) 중에 분사된 액체금속 입자(13)는 가스(12)에 포함된 산성가스, 분진 등의 불순물을 액체금속 입자(13) 내로 용융시킨다. 분사된 액체금속 입자(13)와 불순물은 결합된 상태로 반응로(10) 하부로 낙하하고, 반응로(10) 하부에 위치하는 액체금속(11)과 함께 혼합된다. 즉, 액체금속 입자(13)가 가스(12) 중으로 분사되고 가스(12)에 포함된 산성가스, 분진 등과 결합하여 배출되는 가스(12)의 불순물이 감소된다.
반응로(10)에는 연소로(40)에 차(Char, 18)를 공급하는 연료 이송장치(41)가 구비된다. 원료(17)를 열분해한 결과 생성되는 차(Char, 18)는 액체금속(11)과의 비중차이로 액체금속(11)의 표면에 떠오른다. 따라서 연료 이송장치(41)는 액체금속(11)의 표면 인근에 위치하여 차(Char, 18)를 선택적으로 연소로(40)로 배출한다.
반응로(10)는 슬래그를 외부로 배출하는 슬래그 배출구(14)를 더 포함할 수 있다. 원료(17)가 반응로(10)에서 열분해 되어 액체금속(11)에 용융된 불순물인 슬래그는 반응로(10)에서 액체금속(11)과의 비중 차이로 액체금속(11)의 표면에 떠오른다. 다만, 슬래그는 차(Char, 18)보다는 비중이 커서 차(Char, 18)의 아래층에 형성된다. 따라서 슬래그 배출구(14)는 액체금속(11)의 연료 이송장치(41)가 형성된 높이보다 낮게 위치하여 슬래그를 선택적으로 외부로 배출할 수 있다.
반응로(10) 하부에는 연소로(40)에서 발생한 열을 반응로(10)로 이송받는 열교환기(42)가 구비된다. 열교환기(42)는 연소로(40)와 반응로(10)의 열을 교환시켜 연소로(40)에서 차(Char, 18)를 연소시켜 발생된 열을 반응로(10)로 전달한다.
반응로(10)는 송풍기(미도시)를 더 포함할 수 있다. 반응로(10) 내에는 액체금속(11), 원료(17), 생성물만 존재하므로 반응로(10)는 송풍기 조절을 통해 진공상태로 유지될 수 있다. 이 경우 급속 열분해에 도움이 되며 휘발성분 중 이후의 일반적인 응축 과정을 통해 오일화가 가능한 고분자 탄화수소 가스(12)의 생산량을 늘릴 수 있다.
순환 펌프(20)는 반응로(10) 및 버퍼 탱크(30)와 연결되어 열분해 장치(100)에서 액체금속(11)이 순환되도록 한다. 순환 펌프(20)는 슬래그가 적게 함유된 액체금속(11)을 순환시키기 위하여, 반응로(10)의 하부에 연결될 수 있다. 즉, 반응로(10) 내에서 비중이 작은 슬래그가 부유함으로써 상대적으로 액체금속(11)의 하층에는 불순물이 적게 된다.
또한, 순환 펌프(20)는 불순물을 제거하는 액체금속용 필터(19)를 더 포함할 수 있다. 슬래그 배출구(14)가 액체금속(11)에서 불순물을 제거하더라도 액체금속(11)에는 분리되지 않은 불순물이 용융되어 있을 수 있기 때문에 필터는 이를 제거하기 위해 펌프 또는 적정한 순환유로에 부가될 수 있다.
버퍼 탱크(30)는 순환 펌프(20)에 연결되어 순환 펌프(20)로부터 이동된 액체금속(11)을 노즐(31)을 통하여 반응로(10) 상부에 위치하는 가스(12) 사이로 분사한다. 노즐(31)은 상기 버퍼 탱크(30)에 탈착된다. 따라서 노즐(31) 분사구의 크기에 따라 버퍼 탱크(30)에 노즐(31)을 선택적으로 결합할 수 있다.
또한 버퍼 탱크(30)는 분사될 액체금속(11)의 일부를 저장할 수 있어, 순환 펌프(20) 및 필터의 작동에 따라 순간적으로 액체금속(11)의 순환량이 변하더라도, 상기 노즐(31)에서 액체금속(11)이 분사되는 양을 일정하게 유지할 수 있다.
노즐(31)은 상술한 바와 같이 버퍼 탱크(30)의 하면에 결합되어 상기 버퍼 탱크(30)로부터 이동된 액체금속(11)을 반응로(10) 내부로 분사한다. 노즐(31)은 버퍼 탱크(30)의 하단에 다수개가 일렬로 배치될 수 있고, 노즐(31)에 형성된 분사구는 방사상으로 형성되어 반응로(10) 상부에 위치하는 가스(12) 사이로 액체금속 입자(13)를 세밀하게 분사할 수 있다.
배출되는 열분해 가스(12)는 분사된 액체금속 입자(13)를 통과하여 배출되기 때문에, 분진 및 황화계열 가스(12)가 제거되어 고품질 가스(12)를 얻을 수 있다.
연소로(40)는 반응로(10)에 연결되어 액체금속(11)을 용융 상태로 유지하게 한다. 연소로(40)는 열분해 장치(100)에 투입된 원료(17)를 분리하여 생성된 차(Char, 18)를 연료 이송장치(41)를 통하여 반응로(10)로부터 얻는다.
연소로(40)의 하부에는 공기 투입구(43)가 위치하여 연소로(40)에 산소를 공급하여 차(Char, 18)의 연소가 일어나게 하고, 연소로(40)의 상부에는 공기 배출구(44)가 있어 연소 후의 공기가 배출되게 한다. 배출된 연소가스(45)는 반응로(10)에 추가적인 열공급을 위해 연소가스 열회수용 열교환기(46)를 거쳐 반응로(10)에 열전달을 한 이후 외부로 배출된다.
연소로(40)는 반응로(10)의 온도를 유지하도록 연소량과 연소 속도를 조절하기 위하여 유동층 시스템으로 구성될 수 있다. 또한, 연소로(40)는 반응로(10)와 열교환기(42)로 연결되어 열만을 선택적으로 교환할 수 있다.
이처럼 본 발명에 따른 열분해 장치(100)는 액체금속(11)을 열교환기(42)를 통한 간접 열교환을 통해 가열하므로 액체금속(11) 내에서 직접 차(Char, 18)를 연소하는 경우와 비교하여 회재 및 미연분 등과 같은 불순물이 섞일 위험이 없고, 액체금속(11)의 산화를 막을 수 있다.
또한, 열분해 장치(100)에는 제어부(미도시)가 더 포함될 수 있다. 제어부는 순환 펌프(20)의 펌핑 속도를 제어하여 열분해 장치(100)에서 액체금속(11)이 순환되는 속도와 순환량을 제어할 수 있고, 연소로(40)를 제어하여 반응로(10) 내 액체금속(11)의 온도를 제어하여 액체금속(11)이 용융된 정도 및 액체금속(11)의 점도를 제어할 수 있다. 또한, 제어부는 슬래그 배출구(14)를 제어하여 반응로(10)에서 배출되는 슬래그의 양을 조절할 수 있다.
본 발명에서 열을 순환시키는 액체금속(11)은 기존 열교환에 주로 사용되는 공기 및 물에 비하여 열용량이 커 적절한 공정 설계가 수반될 경우 열 이동량이 높아 효과적인 열교환에 적절하며 다른 액체금속(11)에 비해 점성이 매우 낮아 이동이 편리하여 상기 공정에 적합하다.
또한 본 발명에서 열을 순환시키는 액체금속(11)은 가스(12)와 직접 접촉할 때 발생할 수 있는 각종 불순물(회재, 미연 연료, 수분)과 비중차이가 크므로 필터 및 비중차에 의한 분리에 효과적이다.
또한, 본 발명에서 열을 순환시키는 액체금속(11)은 주석(Sn), 비스무트(Bi), 또는 주석(Sn) 및 비스무트(Bi)의 혼합물 중 어느 하나가 용융되어 형성되는 것이 바람직하다. 주석(Sn), 비스무트(Bi), 또는 주석(Sn) 및 비스무트(Bi)의 혼합물로 이루어진 액체금속(11)은 본 발명에 따른 열분해 장치(100)의 작동에 따라 용융되어 액상을 유지하며, 또한 끓는 점이 높아 본 발명에 따른 열분해 장치(100)의 작동중에도 증발에 의한 손실이 없는 장점이 있다.
또한, 상술한 금속으로 이루어진 액체금속(11)은 기존 열분해에 사용되는 기체 및 스팀과 비교하여 열용량이 크므로 원료(17)에 비해 상대적으로 적은 양으로도 많은 열량을 공급할 수 있으며, 해당 액체금속(11)은 원료(17)에 비해 비중이 큰 반면 점성이 낮으므로 공급된 원료(17)에 효과적으로 침투하여 열분해를 수행할 수 있다.
본 발명에 따른 열분해 장치(100)의 작동방법
이하, 도 1 및 도 2를 참조하여 본 발명의 일 실시예에 따른 열분해 장치(100)의 작동에 따른 원료의 열분해와 차(Char, 18)의 재사용 단계를 설명하면 다음과 같다.
첫 단계는 연소로(40)에 의한 반응로(10)의 액체금속(11) 가열 단계이다(S10). 연소로(40)는 가지고 있는 차(Char, 18)를 연소시켜 열교환기(42)를 통해 반응로(10)에 열을 공급한다. 액체금속(11)은 연소로(40)에 의하여 가열되어 일정한 온도로 용융되고, 순환 펌프(20)를 통하여 이동되기 용이한 점도를 유지한다.
다음으로, 순환 펌프(20)에 의해 액체금속(11)이 반응로(10)에서 버퍼 탱크(30)로 이동된다(S20). 용융된 액체금속(11)은 반응로(10)에 직접 연결되거나 유입 관로(21) 등을 통하여 연결된 순환 펌프(20)로 이동된다. 순환 펌프(20)에는 필터(19)가 구비되어 액체금속(11)에 포함된 불순물을 제거할 수 있다. 순환 펌프(20)는 배출 관로(22) 등을 통하여 버퍼 탱크(30)로 액체금속(11)을 이동시킨다.
다음으로, 버퍼 탱크(30) 하부의 노즐(31)이 액체금속(11)을 반응로(10) 내부로 분사한다(S30). 버퍼 탱크(30)는 순환 펌프(20)로부터 이동된 액체금속(11)을 일시적으로 수용하여, 노즐(31)을 통해 가스(12) 사이로 분사될 액체금속(11)의 양을 일정하게 유지할 수 있다. 버퍼 탱크(30)로 이동된 액체금속(11)은 노즐(31)을 통하여 반응로(10)로 액체금속 입자(13)의 형태로 분사되기 시작한다.
다음으로, 입구부(15)로 원료(17)가 투입되는 단계이다(S40). 원료(17)에는 열분해 대상 물질과 연료를 포함한다.
다음으로, 투입된 원료(17)는 반응로(10)의 액체금속(11)으로 투입되고, 액체금속(11)의 열에 의해 투입된 원료(17)는 열분해 되고, 열분해된 원료(17)는 가스(12), 차(Char, 18) 및 기타 불순물로 분리된다(S50).
반응로(10)에 투입된 원료(17)가 액체금속(11)에 의해 열분해된 결과로 생성된 기타 불순물인 슬래그는 비중 차이에 의하여 액체금속(11)의 표면으로 상승하며, 차(Char, 18)와 액체금속(11)으로부터 분리되고, 분리된 슬래그는 슬래그 배출구(14)를 통하여 외부로 배출된다.
다음으로, 분사된 액체금속 입자(13)와 가스(12) 중의 불순물이 결합하여 반응로(10)에서 낙하되는 단계(S60)이다. 투입된 원료(17)에서 분리된 가스(12)는 반응로(10) 상부를 통해 출구부(16)로 배출되고, 반응로(10) 내부로 분사된 액체금속 입자(13)는 배출되는 가스(12) 사이를 관통하며 가스(12) 내에 포함된 불순물을 용융하여 가스(12)를 정화한다.
다음으로, 가스(12) 중의 불순물이 결합된 분사된 액체금속 입자(13)가 반응로(10)에 수용된 액체금속(11)과 혼합되는 단계이다(S70). 분사된 액체금속 입자(13)는 반응로(10) 하부로 이동한다. 액체금속 입자(13)는 반응로(10) 하부로 이동하여 반응로(10) 하부에 용융된 상태로 위치하고 있는 액체금속(11)과 혼합되고, 혼합된 액체금속(11)은 연소로(40)에 의하여 용융된 상태를 유지한다.
다음으로, 액체금속(11)과 불순물의 비중차이로 분리된 차(Char, 18)가 연료 이송장치(41)를 통해 연소로(40)로 배출되는 단계이다(S80). 반응로(10)에 투입된 원료(17)가 액체금속(11)에 의해 열분해된 결과로 분해되는 차(Char, 18)는 액체금속(11)과의 비중 차이에 의하여 액체금속(11)의 표면으로 상승하여 액체금속(11)으로부터 분리되고, 분리된 차(Char, 18)는 연료 이송장치(41)를 통하여 연소로(40)로 배출된다.
끝으로, 연소로(40)에 의한 반응로(10)의 액체금속(11)이 재가열 되는 단계이다(S90). 연소로(40)로 이송된 차(Char, 18)는 연소로(40)의 연료로 사용된다. 따라서 연소로(40)에 별도로 연료를 공급하지 않아도 연소로(40)에서 반응로(10)로 열을 공급할 수 있게 된다. 또한 액체금속(11)은 연소로(40) 내부에 있는 이송로를 통해 재가열되어 노즐(31)로 이송된다.
상술한 열분해 장치(100)의 작동과정은 제어부(미도시)에 의하여 제어될 수 있다. 제어부는 순환 펌프(20)의 펌핑 속도, 액체금속(11)의 용융 온도 및 슬래그 배출구(14)에서 배출되는 슬래그의 양 등을 제어하여 본 발명에 따른 열분해 장치(100)의 전체적인 작동을 제어한다.
이와 같은 과정이 반복적으로 일어남으로써 본 발명에 따른 열분해 장치(100)는 액체금속(11)을 상기 노즐(31)을 이용하여 상기 가스(12)에 분사하여, 기존 열분해 장치(100) 등에 비해 열교환이 쉽고 지속시간이 길어 열분해 가스(12)의 수율이 높다.
상기에서는 본 발명의 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였지만, 당업계에서 통상의 지식을 가진 자라면 이하의 특허 청구범위에 기재된 본 발명의 사상 및 영역을 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 수정 및 변경시킬 수 있음을 이해할 수 있을 것이다.

Claims (9)

  1. 액체금속이 수용되는 반응로;
    상기 반응로에 연결되는 순환 펌프;
    상기 반응로 상부에 배치되며, 상기 순환 펌프로부터 상기 액체금속을 전송받는 버퍼 탱크;
    상기 버퍼탱크에 결합되고, 상기 버퍼 탱크 내의 액체금속을 상기 반응로 내부로 분사하는 노즐; 및
    상기 반응로에서 생성된 차(Char)를 연소시켜 상기 반응로에 열을 공급하는 연소로;를 포함하며,
    상기 노즐로부터 분사된 상기 액체금속의 입자가 상기 반응로에서 발생한 가스와 반응하여 상기 가스를 정제하는 것을 특징으로 하는,
    액체금속을 이용한 열분해 장치.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 열분해 장치는,
    상기 반응로에 결합되는 슬래그 배출구;를 더 포함하며, 상기 슬래그 배출구를 통해 상기 반응로 내의 상기 액체금속에 용융된 슬래그가 상기 반응로의 외부로 배출되는 것을 특징으로 하는,
    열분해 장치.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 액체금속은 Sn, Bi 및 Sn 와 Bi의 혼합물로 이루어진 그룹 중 어느 하나를 포함하는 것을 특징으로 하는,
    열분해 장치.
  4. 제 2 항에 있어서,
    상기 열분해 장치는,
    상기 순환 펌프, 상기 연소로 및 상기 슬래그 배출구에 연결되는 제어부;를 더 포함하며, 상기 제어부는 상기 순환 펌프의 펌핑 속도, 상기 연소로의 연소량 및 상기 슬래그 배출구에서 슬래그의 배출량 중 하나 이상을 조절할 수 있는 것을 특징으로 하는,
    열분해 장치.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 펌프는 상기 반응로에서 유입되는 상기 액체금속 내의 불순물을 제거하는 필터를 포함하는 것을 특징으로 하는,
    열분해 장치.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 반응로에서 발생하는 상기 가스는 황화합물을 포함한 탄화수소 성분의배기가스인 것을 특징으로 하는,
    열분해 장치.
  7. 제 1 항에 있어서,
    상기 반응로에 유입되는 원료는 바이오매스, 석탄, 폐플라스틱 및 폐PCB 로 이루어진 그룹 중 어느 하나 이상인 것을 특징으로 하는,
    열분해 장치.
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 노즐은 상기 버퍼 탱크에 탈착 가능하게 결합하고, 상기 노즐의 분사구 크기에 따라 상기 버퍼탱크에 선택적으로 결합될 수 있는 것을 특징으로 하는,
    열분해 장치.
  9. 제 1 항에 있어서,
    상기 반응로는 송풍기를 더 포함하여, 상기 반응로의 내부는 진공을 유지하는 것을 특징으로 하는,
    열분해 장치.
PCT/KR2012/009465 2011-12-20 2012-11-09 액체금속을 이용한 열분해 장치 Ceased WO2013094879A1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/366,004 US9446376B2 (en) 2011-12-20 2012-11-09 Apparatus for pyrolysis using molten metal

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2011-0138685 2011-12-20
KR1020110138685A KR101156195B1 (ko) 2011-12-20 2011-12-20 액체금속을 이용한 열분해 장치

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013094879A1 true WO2013094879A1 (ko) 2013-06-27

Family

ID=46688952

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/KR2012/009465 Ceased WO2013094879A1 (ko) 2011-12-20 2012-11-09 액체금속을 이용한 열분해 장치

Country Status (3)

Country Link
US (1) US9446376B2 (ko)
KR (1) KR101156195B1 (ko)
WO (1) WO2013094879A1 (ko)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2522860A (en) * 2014-02-05 2015-08-12 Frank Riedewald Process for the recycling of waste batteries and waste printed circuit boards in molten salts or molten metals
US20170003022A1 (en) * 2013-12-20 2017-01-05 Korea Institute Of Industrial Technology Pure oxygen direct combustion system using liquid metal
WO2022265538A1 (ru) 2021-06-18 2022-12-22 Общество с ограниченной ответственностью "Чистая энергия" Способ переработки отходов из полимерных, композитных и резинотехнических материалов

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101365116B1 (ko) 2011-12-21 2014-02-20 한국생산기술연구원 액체금속을 이용한 가스 정제 장치
KR101520920B1 (ko) * 2013-12-20 2015-05-18 한국생산기술연구원 액체금속 베드 내에서 촉매 담지체를 이용한 열분해 및 가스화 장치
US9714391B2 (en) * 2014-08-14 2017-07-25 Johnny D. Combs Waste to fuel system
KR101617351B1 (ko) * 2014-12-19 2016-05-03 한국생산기술연구원 액체금속을 이용한 환원장치
US10427192B2 (en) 2015-05-15 2019-10-01 Ronald G. Presswood, Jr. Method to recycle plastics, electronics, munitions or propellants using a metal reactant alloy composition
KR101806537B1 (ko) * 2015-10-30 2018-01-11 한국생산기술연구원 액체금속을 이용한 유동층 보일러 및 이의 운전방법
KR101876870B1 (ko) * 2017-04-20 2018-07-12 한국생산기술연구원 고온 부식 방지를 위한 액체금속의 유동장치 및 이의 작동방법
US11453584B2 (en) 2018-06-29 2022-09-27 Palo Alto Research Center Incorporated High throughput methane pyrolysis reactor for low-cost hydrogen production
WO2020046582A1 (en) 2018-08-30 2020-03-05 Exxonmobil Research And Engineering Company Systems and processes for molten media pyrolysis
WO2020046583A1 (en) * 2018-08-30 2020-03-05 Exxonmobil Research And Engineering Company Systems and processes for molten media pyrolysis
RU2693800C1 (ru) * 2018-12-21 2019-07-04 Акционерное общество "Государственный научный центр Российской Федерации - Физико-энергетический институт имени А.И. Лейпунского" Устройство для переработки отходов из резинотехнических и полимерных материалов
CA3076434A1 (en) 2019-03-20 2020-09-20 Composite Recycling Corp. Process and system for recovering hydrocarbons from oil sand and oil shale
KR102669580B1 (ko) 2020-09-07 2024-05-29 한국화학연구원 촉매 열분해를 이용한 유기성 폐기물의 처리방법
US11999920B2 (en) 2020-09-14 2024-06-04 Ecolab Usa Inc. Cold flow additives for plastic-derived synthetic feedstock
RU2753540C1 (ru) * 2020-11-10 2021-08-17 Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Производственное Предприятие Ресурсосберегающие Технологии Утилизации" Устройство для утилизации отходов на органической основе
CA3209451A1 (en) 2021-03-10 2022-09-15 Theodore C. Arnst Stabilizer additives for plastic-derived synthetic feedstock
EP4416248A1 (en) 2021-10-14 2024-08-21 Ecolab Usa Inc. Antifouling agents for plastic-derived synthetic feedstocks
WO2025089636A1 (ko) * 2023-10-24 2025-05-01 국립한밭대학교 산학협력단 액체 금속을 이용한 수소화분해 반응용 연속식 장치
KR102808596B1 (ko) 2024-08-19 2025-05-15 주식회사 티이씨 탄화수소 가스 개질장치

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100305113B1 (ko) * 1999-04-30 2001-09-13 손재익 직접 및 간접가열 방식을 겸한 폐타이어의 감압 열분해 방법과장치
KR100303473B1 (ko) * 1998-10-01 2001-11-22 김정규 유해폐기물의열분해가스화처리방법및그장치
JP2003035408A (ja) * 2001-05-16 2003-02-07 Kawasaki Steel Corp 廃棄物処理装置および廃棄物処理方法
KR20040081958A (ko) * 2003-03-17 2004-09-23 한국원자력연구소 액체금속로용 증기발생기와 이의 전열방법

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2730488A (en) * 1953-05-19 1956-01-10 Universal Oil Prod Co Liquid bath continuous conversion coking process and apparatus
US3729297A (en) * 1969-11-29 1973-04-24 Mitsui Shipbuilding Eng Apparatus for continuously decomposing hydrocarbon in a heating medium bath
US4743341A (en) * 1983-07-27 1988-05-10 Harry S. Allen Apparatus for the pyrolysis of hydrocarbon containing materials
WO1999031202A1 (fr) * 1997-12-18 1999-06-24 Ebara Corporation Systeme de gazeification de combustible
KR100354920B1 (ko) 1999-07-23 2002-09-30 (주)오토엠아이티 감염성 폐기물의 열분해처리장치

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100303473B1 (ko) * 1998-10-01 2001-11-22 김정규 유해폐기물의열분해가스화처리방법및그장치
KR100305113B1 (ko) * 1999-04-30 2001-09-13 손재익 직접 및 간접가열 방식을 겸한 폐타이어의 감압 열분해 방법과장치
JP2003035408A (ja) * 2001-05-16 2003-02-07 Kawasaki Steel Corp 廃棄物処理装置および廃棄物処理方法
KR20040081958A (ko) * 2003-03-17 2004-09-23 한국원자력연구소 액체금속로용 증기발생기와 이의 전열방법

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20170003022A1 (en) * 2013-12-20 2017-01-05 Korea Institute Of Industrial Technology Pure oxygen direct combustion system using liquid metal
US10240786B2 (en) * 2013-12-20 2019-03-26 Korea Institute Of Industrial Technology Pure oxygen direct combustion system using liquid metal
GB2522860A (en) * 2014-02-05 2015-08-12 Frank Riedewald Process for the recycling of waste batteries and waste printed circuit boards in molten salts or molten metals
WO2022265538A1 (ru) 2021-06-18 2022-12-22 Общество с ограниченной ответственностью "Чистая энергия" Способ переработки отходов из полимерных, композитных и резинотехнических материалов

Also Published As

Publication number Publication date
US20150151274A1 (en) 2015-06-04
US9446376B2 (en) 2016-09-20
KR101156195B1 (ko) 2012-06-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2013094879A1 (ko) 액체금속을 이용한 열분해 장치
WO2013094878A1 (ko) 액체금속을 이용한 열분해 장치
JP5176363B2 (ja) 廃棄物熱分解ガス化方法及び装置
WO2020222423A2 (ko) 폐기물로부터 열분해 오일 생산 시스템
CN107200458B (zh) 一种市政污泥处理方法
US5399181A (en) Method and apparatus for preheating charging material having organic contaminants for glass melting furnaces
WO2015174604A1 (ko) 폐 플라스틱 고형연료 소각로
WO2012144700A1 (ko) 바이오매스 고형체 제조시스템 및 제조방법
WO2016059725A1 (ja) 石油精製廃棄物処理装置及び石油精製廃棄物処理方法
CN206289157U (zh) 一种含油污泥碳化处理装置
CN106746462A (zh) 一种含油污泥碳化处理装置
CN106433797A (zh) 撬装式油泥热解处理系统及其应用
SK22893A3 (en) Means for producing combustible gases from low grad solid fuel and method for using same
CN109456785A (zh) 一种工业危废hw11类及hw08类危险废弃物的处置方法
CN106673395A (zh) 一种含油污泥碳化处理热回收装置及方法
WO2026029528A1 (ko) 합성가스를 재활용한 핫 에어를 이용하여 고수분의 바이오매스로 바이오차를 제조하는 장치
CN105985812A (zh) 一种垃圾处理成套设备中的热解气化燃烧系统
CN117965206B (zh) 一种油泥处理方法及系统
EP0532901B1 (en) Method and plant to gasify solid fuels containing non-combustible meltable materials
CN116697359A (zh) 一种折叠三效炉排工艺
WO2009128665A2 (ko) 석유계분해물을 연료로 사용하는 농축유기성폐기물의 연속 탄화방법 및 그 설비
WO2022239902A1 (ko) 폐합성수지의 유화장치
JP2958610B2 (ja) プラスチックの熱分解装置
CN213930963U (zh) 一种回转窑与等离子炉实时协同处理装置
RU2437030C1 (ru) Способ термической переработки несортированных твердых бытовых отходов

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 12859523

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14366004

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 12859523

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1