WO2013035392A1 - 電力伝送システムおよび送電装置 - Google Patents

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高橋博宣
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株式会社村田製作所
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    • H02J50/70—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power involving the reduction of electric, magnetic or electromagnetic leakage fields

Definitions

  • the present invention relates to a power transmission system that transmits power by electric field coupling and a power transmission device used in the system.
  • a system for transmitting power wirelessly uses a magnetic field to transmit power from a primary winding on the power transmission unit side to a secondary winding on the load unit side (see FIG.
  • the electromagnetic field method is common.
  • electromagnetic field type wireless power transmission since the magnitude of the magnetic flux passing through the winding greatly affects the electromotive force, high positional accuracy between the primary winding and the secondary winding is required. It is difficult to downsize.
  • a method of transmitting electric power from a coupling electrode on the power transmission unit side to a coupling electrode on the load unit side using an electrostatic field as described in Patent Literature 2, Patent Literature 3, and Patent Literature 4 (electric field) Is known.
  • Patent Document 5 discloses a contactless power transmission system with a power supply amount on the order of several watts to several tens of watts, in which a DC-DC converter is provided in a power receiving device to supply a constant voltage to a load circuit. .
  • FIG. 6 is a diagram showing a basic configuration of the power transmission system of Patent Document 2.
  • This power transmission system includes a power transmission device and a power reception device.
  • the power transmission device includes a power transmission circuit 1, a passive electrode 2, and an active electrode 3.
  • the power receiving device includes a power receiving circuit 5, a passive electrode 7, and an active electrode 6. Then, when the active electrode 3 of the power transmission device and the active electrode 6 of the power reception device come close to each other through the gap 4, the two electrodes are electrically coupled.
  • the power transmitting apparatus uses some means to change the output voltage to the load circuit of the power receiving apparatus. Need to monitor.
  • the wireless power transmission system since the power transmission device and the power reception device are spatially separated, it is necessary to perform communication by some method in order to detect the state of the power reception device on the power transmission device side.
  • the circuit becomes large and the cost increases. Further, since interference with the power transmission unit is likely to occur, communication control is complicated.
  • Patent Document 3 discloses a configuration in which electric power supplied to a load is measured in electric field coupling type power transmission, and a constant of a resonance circuit is directly controlled based on the result. However, this is not a configuration for making the output voltage to the load circuit on the power receiving apparatus side constant.
  • An object of the present invention is to provide an electric field coupling type power transmission system and a power transmission device that can stabilize an output voltage to a load circuit of the power reception device without complicating or increasing the size of the power reception device.
  • the power transmission system of the present invention includes: A power transmission device side coupling electrode composed of an active electrode and a passive electrode, and a power transmission device including a power transmission circuit connected to the power transmission device side coupling electrode and supplying a high-frequency voltage; A power receiving apparatus comprising an active electrode and a passive electrode, and a power receiving apparatus side coupling electrode coupled to the power transmission apparatus side coupling electrode, and a power receiving circuit connected to the power receiving apparatus side coupling electrode and supplying power to a load circuit
  • a voltage conversion circuit step-up converter
  • a DC / AC conversion circuit inverter circuit for converting the output voltage of the voltage conversion circuit into an AC voltage
  • a winding type step-up transformer that inputs an output voltage of the DC / AC conversion circuit and forms an LC resonance circuit together with the power transmission device side coupling electrode is provided.
  • Control that is provided on the power transmission device side detects the supply voltage to the power transmission device side coupling electrode, and controls the voltage conversion ratio of the voltage conversion circuit so that the voltage of the power transmission device side coupling electrode becomes constant It is preferable to provide a circuit.
  • the detection point of the supply voltage to the said power transmission apparatus side coupling electrode is the secondary winding of the said winding type step-up transformer.
  • the detection point of the supply voltage to the said power transmission apparatus side coupling electrode is the primary winding of the said winding type step-up transformer.
  • the detection point of the supply voltage to the said power transmission apparatus side coupling electrode is the tertiary winding of the said winding type step-up transformer.
  • a power transmission system is configured together with a power receiving device including a power receiving device side coupling electrode configured by an active electrode and a passive electrode, a power receiving device connected to the power receiving device side coupling electrode and supplying power to a load circuit,
  • a power transmission device comprising an active electrode and a passive electrode, a power transmission device side coupling electrode coupled with the power reception device side coupling electrode, and a power transmission device connected to the power transmission device side coupling electrode and supplying a high frequency voltage
  • the power transmission circuit is: A voltage conversion circuit (step-up converter) that inputs a DC power supply voltage and outputs a voltage higher than the power supply voltage; A DC / AC conversion circuit (inverter circuit) for converting the output voltage of the voltage conversion circuit into an AC voltage; A winding type step-up transformer that inputs an output voltage of the DC / AC conversion circuit and forms an LC resonance circuit together with the power transmission device side coupling electrode is provided.
  • the output voltage to the load circuit of the power receiving apparatus can be stabilized without using a DC-DC converter on the power receiving side. Further, the ratio of the number of turns of the step-up transformer can be reduced, and it is possible to reduce the parasitic capacitance parasitic on the secondary winding of the step-up transformer and to reduce the transformer size and increase the frequency.
  • FIG. 1 is an equivalent circuit diagram of the power transmission system 401.
  • FIG. 2 is a simplified circuit diagram of a power transmission system 402 according to the second embodiment.
  • FIG. 3 is an equivalent circuit diagram of the power transmission system 402.
  • FIG. 4 is a circuit diagram of the power transmission system 403 of the third embodiment.
  • FIG. 5 is a circuit diagram of the power transmission system 404 of the fourth embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram showing a basic configuration of the power transmission system of Patent Document 2.
  • FIG. 1 is an equivalent circuit diagram of the power transmission system 401.
  • the power transmission device 101 includes a power transmission circuit 39, a passive electrode 31, and an active electrode 32.
  • the passive electrode 31 and the active electrode 32 are power transmission device side coupling electrodes.
  • the power transmission circuit 39 includes a step-up transformer TG, an inductor LG, a DC / AC conversion circuit 38, and a voltage conversion circuit 37.
  • the DC / AC conversion circuit 38 generates a high frequency voltage of, for example, 100 kHz to several tens of MHz.
  • the step-up circuit using the step-up transformer TG and the inductor LG steps up the voltage generated by the DC / AC converter circuit 38 and applies it between the passive electrode 31 and the active electrode 32.
  • the capacitor CG is a capacitance due to the passive electrode 31 and the active electrode 32.
  • the booster circuit and the capacitor CG constitute a resonance circuit.
  • the power receiving apparatus 201 includes a passive electrode 41, an active electrode 42, a power receiving circuit 49, and a load circuit 48.
  • the passive electrode 41 and the active electrode 42 are power receiving device side coupling electrodes.
  • the power receiving circuit 49 includes a step-down circuit including a step-down transformer TL and an inductor LL.
  • a step-down circuit using a step-down transformer TL and an inductor LL is connected between the passive electrode 41 and the active electrode 42.
  • the capacitor CL is a capacitance due to the passive electrode 41 and the active electrode 42.
  • the step-down circuit and the capacitor CL constitute a resonance circuit.
  • a load circuit 48 is connected to the secondary side of the step-down transformer TL.
  • the DC power supply voltage is input to the power transmission circuit 39 by the DC power supply Vin.
  • the capacitor Cin is an input filter.
  • the DC / AC converter circuit 38 is a circuit in which switching elements Q1 to Q4 are bridge-connected. Although a switching control circuit is connected to the gates of the switching elements Q1 to Q4, the illustration is omitted. This switching control circuit alternately repeats Q1, Q4 on and Q2, Q3 off periods and Q2, Q3 on and Q1, Q4 off periods with 50% duty.
  • the DC / AC conversion circuit 38 constitutes an inverter circuit together with the primary winding of the step-up transformer TG.
  • the voltage conversion circuit 37 constitutes a boost converter (a boost chopper circuit) including an inductor Lc, a switching element Qc composed of a MOSFET, and a diode Dc.
  • the switching element Qc is driven by the control IC 36. The operation of this voltage conversion circuit will be described later.
  • the active electrodes of the power transmitting apparatus 101 and the power receiving apparatus 201 are capacitively coupled, and the passive electrodes are capacitively coupled to transmit power from the power transmitting apparatus 101 to the power receiving apparatus 201. can do.
  • the step-up transformer TG of the power transmission circuit 39 is provided with a tertiary winding Lt, and a rectification smoothing circuit including diodes D1 and D2, an inductor L1, and a capacitor C1 is connected to the tertiary winding Lt. Yes.
  • the turn ratio between the primary winding Lp and the tertiary winding Lt of the step-up transformer TG is, for example, about (2: 1) to (1: 2).
  • the control IC 36 that controls the voltage conversion circuit 37 compares the reference voltage Vr generated by the reference voltage generation circuit Ref with the output voltage V3 of the rectifying and smoothing circuit, and performs PWM control on the voltage conversion circuit 37 according to the comparison result. .
  • This control is feedback control that makes the voltage V3 equal to the reference voltage Vr. Specifically, when V3> Vr, the ON time width of the switching element Qc of the voltage conversion circuit 37 is narrowed, and when V3 ⁇ Vr, the ON time width of the switching element Qc of the voltage conversion circuit 37 is expanded.
  • the voltage V1 between the power transmission device side coupling electrodes 31-32 is maintained at a constant voltage by the feedback control. Along with this, the voltage V2 between the power receiving device side coupling electrodes 41-42 is also kept constant.
  • the voltage V2 between the power receiving apparatus side coupling electrodes 41-42 changes according to the load of the load circuit 48 (load current magnitude), but the coupling electrodes 31, 32 and 41, 42 are electric field coupled.
  • the voltage V1 between the power transmitting device side coupling electrodes 31-32 also varies.
  • the rectified and smoothed voltage V3 of the electromotive voltage of the tertiary winding Lt to be transformer-coupled also varies. Therefore, the output voltage to the load circuit 48 of the power receiving apparatus 201 can be stabilized by performing feedback control so that the voltage V3 is constant.
  • the turn ratio of the boost transformer can be reduced, the parasitic capacitance parasitic on the secondary winding of the boost transformer is reduced, and the transformer is reduced in size and frequency. Can be compatible.
  • the voltage supplied to the DC / AC converter circuit 38 (inverter circuit) is not controlled by the pulse width control (PWM) of the inverter circuit, but the voltage converter circuit 37 controls the voltage.
  • the circuit 38 (inverter circuit) can always generate an alternating voltage with a duty ratio of 50%. Accordingly, the resonance waveform in the resonance circuit using the booster circuit of the power transmission device 101 and the capacitor CG and the resonance waveform in the resonance circuit using the voltage reduction circuit of the power reception device 201 and the capacitor CL have less distortion. Therefore, power can be transmitted with a substantially sinusoidal waveform, and unnecessary radiation and noise due to generation of harmonic components are reduced.
  • FIG. 2 is a simplified circuit diagram of a power transmission system 402 according to the second embodiment.
  • the power transmission system 402 includes a power transmission device 102 and a power reception device 202.
  • the power transmission device 102 includes a power transmission device side passive electrode 31 and a power transmission device side active electrode 32
  • the power reception device 202 includes a power reception device side passive electrode 41 and a power reception device side active electrode 42.
  • a power transmission circuit 39 is connected between the power transmission device side active electrode 32 and the power transmission device side passive electrode 31.
  • a power receiving circuit 49 is connected between the power receiving device side active electrode 42 and the power receiving device side passive electrode 41, and a load circuit 48 is connected to the power receiving circuit 49.
  • the power transmission circuit 39 applies a high-frequency voltage between the power transmission device side active electrode 32 and the power transmission device side passive electrode 31.
  • the power receiving circuit 49 steps down a voltage generated between the power receiving device side active electrode 42 and the power receiving device side passive electrode 41.
  • the load circuit 48 inputs the output voltage of the power receiving circuit 49 to the load circuit 48 as a power supply voltage.
  • the load circuit 48 includes a rectifying / smoothing circuit that rectifies and smoothes the output of the power receiving circuit 49, a secondary battery that is charged by the output of the rectifying and smoothing circuit, and the like.
  • the power receiving device side passive electrode 41 is in contact with the power transmitting device side passive electrode 31 and is galvanically connected.
  • the current flowing through the power transmission device side passive electrode 31 is, for example, on the order of several mA, and the influence of the contact resistance of the power transmission device side passive electrode is affected. Since it is very small, it is not necessary to keep the contact resistance low. Therefore, various contact means such as conductive rubber can be applied.
  • FIG. 3 is an equivalent circuit diagram of the power transmission system 402.
  • the resistance r connected between the power transmission device side passive electrode 31 and the power reception device side passive electrode 41 corresponds to a contact resistance configured at a contact portion between the power transmission device side passive electrode 31 and the power reception device side passive electrode 41.
  • the capacitor Cm connected between the power transmission device side active 32 and the power reception device side active electrode 42 corresponds to a capacitance generated between the power transmission device side active electrode 32 and the power reception device side active electrode 42.
  • the other configuration is the same as that of the power transmission system 401 shown in FIG.
  • the passive electrodes of the power transmitting apparatus 102 and the power receiving apparatus 202 are directly connected to each other, so that the potential of the power receiving apparatus side passive electrode 41 becomes substantially equal to the potential of the power transmitting apparatus side passive electrode 31.
  • the potential of the power receiving device side passive electrode 41 is stabilized, and fluctuations in ground potential and leakage of unnecessary electromagnetic fields are suppressed.
  • the degree of coupling increases and high transmission efficiency is obtained.
  • the active electrodes of the power transmitting apparatus 102 and the power receiving apparatus 202 are capacitively coupled, and the passive electrodes are directly connected to each other, whereby the power transmitting apparatus 102 transfers to the power receiving apparatus 202. Electric power can be transmitted.
  • FIG. 4 is a circuit diagram of the power transmission system 403 of the third embodiment.
  • the power transmission system 403 includes a power transmission device 103 and a power reception device 201.
  • the capacitor CG is a capacitance due to the passive electrode and the active electrode of the power transmission device side coupling electrode.
  • the capacitor CL is a capacitance due to the passive electrode and the active electrode of the power receiving device side coupling electrode.
  • the configuration of the power receiving apparatus 201 is the same as that of the power receiving apparatus shown in the first embodiment.
  • the load circuit 48 of the power receiving apparatus 201 includes a diode bridge DB, a smoothing capacitor Co, and a load RL.
  • the configuration of the power transmission apparatus 103 is substantially the same as that of the power transmission apparatus 101 shown in the first embodiment.
  • the extraction point of the signal wiring to be fed back to the voltage conversion circuit 37 (boost converter) of the power transmission apparatus is different.
  • the output terminal of the inverter circuit by the bridge connection of the switching elements Q1 to Q4 is connected to the primary winding Lp of the step-up transformer TG of the power transmission circuit 39.
  • the secondary winding Ls of the step-up transformer TG is connected to a diode D1, a rectifying / smoothing circuit using a capacitor C1, and a voltage dividing circuit using resistors R1 and R2.
  • the voltage of the secondary winding Ls of the step-up transformer TG is converted into a DC voltage by the rectifying and smoothing circuit, divided by the voltage dividing circuit using the resistors R1 and R2, and input to the control IC 36 as the voltage V3.
  • the reference voltage generation circuit Ref generates a reference voltage Vr and inputs it to the control IC 36.
  • the control IC 36 compares the voltage V3 with the reference voltage Vr, and performs PWM control of the switching element Qc of the boost converter according to the comparison result.
  • the voltage conversion ratio of the boost converter is controlled by this PWM control.
  • This control is feedback control that makes the voltage V3 equal to the reference voltage Vr. Specifically, when V3> Vr, the ON time width of the switching element Qc is narrowed, and when V3 ⁇ Vr, the ON time width of the switching element Qc is expanded. As a result, the output voltage from the power transmission device 103 can be made constant.
  • the fluctuation of the output voltage to the load circuit 48 of the power receiving device 201 can be detected with high sensitivity.
  • the generated voltage is not controlled by the pulse width control (PWM) of the inverter circuit, but the voltage supplied to the DC / AC converter circuit 38 (inverter circuit) is supplied by the voltage converter circuit 37. Since it is controlled, the DC / AC converter circuit 38 (inverter circuit) can always generate an alternating voltage with a duty ratio of 50%. As a result, power can be transmitted with a substantially sinusoidal waveform, and unnecessary radiation and noise due to generation of harmonic components are reduced.
  • PWM pulse width control
  • the step-up transformer TG can be reduced in size.
  • FIG. 5 is a circuit diagram of the power transmission system 404 of the fourth embodiment.
  • the power transmission system 404 includes a power transmission device 104 and a power reception device 201.
  • the capacitor CG is a capacitance due to the passive electrode and the active electrode of the power transmission device side coupling electrode.
  • the capacitor CL is a capacitance due to the passive electrode and the active electrode of the power receiving device side coupling electrode.
  • the configuration of the power receiving apparatus 201 is the same as that of the power receiving apparatus shown in the first embodiment.
  • the load circuit 48 of the power receiving apparatus 201 includes a diode bridge DB, a smoothing capacitor Co, and a load RL.
  • the primary winding Lp of the step-up transformer TG is connected to a rectifying / smoothing circuit composed of diodes D1 and D2 and a capacitor C1.
  • the voltage of the primary winding Lp of the step-up transformer TG is converted into a DC voltage by the rectifying / smoothing circuit and input to the control IC 36 as the voltage V3.
  • the reference voltage generation circuit Ref generates a reference voltage Vr and inputs it to the control IC 36.
  • Other circuit configurations are the same as those shown in FIG.
  • the control IC 36 compares the voltage V3 with the reference voltage Vr, and performs PWM control of the switching element Qc of the boost converter according to the comparison result.
  • the resonance with the secondary winding Ls, the inductor LG, and the capacitor CG of the step-up transformer TG is not affected, and the load circuit of the power receiving apparatus is not affected.
  • the output voltage can be monitored indirectly.

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Abstract

　送電装置（１０１）は、送電回路（３９）、パッシブ電極（３１）およびアクティブ電極（３２）を備えている。キャパシタ（ＣＧ）はパッシブ電極（３１）とアクティブ電極（３２）とによる容量である。昇圧回路とキャパシタ（ＣＧ）は共振回路を構成する。昇圧トランス（ＴＧ）およびインダクタ（ＬＧ）による昇圧回路は、電圧変換回路（３７）の発生する電圧を昇圧してパッシブ電極（３１）とアクティブ電極（３２）との間に印加する。制御ＩＣ（３６）は昇圧トランス（ＴＧ）の３次巻線（Ｌｔ）の整流平滑電圧Ｖ３と基準電圧Ｖｒとを比較して電圧変換回路（３７）をＰＷＭ制御する。これにより、受電装置を複雑化または大型化することなく受電装置の負荷回路への出力電圧を安定化する。

Description

電力伝送システムおよび送電装置
　本発明は、電界結合により電力を伝送する電力伝送システムおよびそのシステムに用いる送電装置に関するものである。
　ワイヤレスで電力を伝送するシステムは、例えば、特許文献１に示しているように電磁界を利用して送電ユニット側の１次巻線から負荷ユニット側の２次巻線に電力を伝送する方式(電磁界方式)が一般的である。しかし、電磁界方式のワイヤレス電力伝送では、巻線を通る磁束の大きさが起電力に大きく影響するため、１次巻線と２次巻線との高い位置精度が要求され、また、巻線の小型化が難しい。
　一方、例えば特許文献２、特許文献３、特許文献４に記載されているような静電界を利用して送電ユニット側の結合用電極から負荷ユニット側の結合用電極に電力を伝送する方式（電界結合方式）が知られている。電界結合方式のワイヤレス電力伝送では、結合用電極間の静電界を利用するため、各結合用電極の要求位置精度を緩和することができ、また、結合用電極の小型化を図ることができる。静電結合を用いることで、電磁結合方式に比べ、送受電極間の位置決めや向きの自由度を高くすることができる。
　また、数Ｗ～数十Ｗオーダーの給電量の無接点電力伝送システムにおいて、負荷回路へ一定電圧を供給するために受電装置にＤＣ－ＤＣコンバータを設けたものが特許文献５に開示されている。
　図６は特許文献２の電力伝送システムの基本構成を示す図である。この電力伝送システムは、送電装置と受電装置とで構成される。送電装置には、送電回路１、パッシブ電極２およびアクティブ電極３を備えている。受電装置には、受電回路５、パッシブ電極７およびアクティブ電極６を備えている。そして、送電装置のアクティブ電極３と受電装置のアクティブ電極６とが空隙４を介して近接することにより、この二つの電極同士が電界結合する。
特開平１１－４０２０６号公報 特表２００９－５３１００９号公報 特開２００９－２９６８５７号公報 特開２００９－０８９５２０号公報 特開２０１０－８８１４３号公報
　特許文献５に示されているように、受電装置にＤＣ－ＤＣコンバータを設ければ、受電装置の負荷回路への出力電圧を安定化できるが、受電装置全体の回路が複雑化する。
　受電装置にＤＣ－ＤＣコンバータを設けずに、受電装置の負荷回路への出力電圧を送電装置側で制御するためには、送電装置が何らかの手段を用いて受電装置の負荷回路への出力電圧をモニターする必要がある。ワイヤレス電力伝送システムにおいては送電装置と受電装置とは空間的に離れているので、受電装置の状態を送電装置側で検知するためには何らかの方法で通信を行う必要がある。受電装置に通信回路を設けると回路が大型化し、コストアップにもなる。また電力伝送部との干渉が生じ易いので通信制御が複雑化する。
　特許文献３には、電界結合方式の電力伝送において、負荷に供給される電力を測定し、その結果に基づいて共振回路の定数を直接制御する構成が示されている。しかし、これは受電装置側の負荷回路への出力電圧を一定にするための構成ではない。
　本発明は、受電装置を複雑化または大型化することなく受電装置の負荷回路への出力電圧を安定化できるようにした電界結合型の電力伝送システムおよび送電装置を提供することを目的としている。
（１）本発明の電力伝送システムは、
　アクティブ電極とパッシブ電極とで構成される送電装置側結合電極、および前記送電装置側結合電極に接続され、高周波電圧を供給する送電回路を備えた送電装置と、
　アクティブ電極とパッシブ電極とで構成され、前記送電装置側結合電極と結合する受電装置側結合電極、前記受電装置側結合電極に接続されて、負荷回路へ電力を供給する受電回路を備えた受電装置と、
を備えた電力伝送システムにおいて、
　前記送電回路は、
　直流電源電圧を入力して、この電源電圧より高い電圧を出力する電圧変換回路（昇圧コンバータ）と、
　前記電圧変換回路の出力電圧を交流電圧に変換する直流交流変換回路（インバータ回路）と、
　前記直流交流変換回路の出力電圧を入力し、前記送電装置側結合電極とともにＬＣ共振回路を構成する巻線型昇圧トランスと、を備えたことを特徴とする。
（２）前記送電装置側に設けられ、送電装置側結合電極への供給電圧を検出して、送電装置側結合電極の電圧が一定になるように前記電圧変換回路の電圧変換比を制御する制御回路を備えることが好ましい。
（３）前記送電装置側結合電極への供給電圧の検出点は前記巻線型昇圧トランスの２次巻線であることが好ましい。
（４）前記送電装置側結合電極への供給電圧の検出点は前記巻線型昇圧トランスの１次巻線であることが好ましい。
（５）前記送電装置側結合電極への供給電圧の検出点は前記巻線型昇圧トランスの３次巻線であることが好ましい。
（６）本発明の送電装置は、
　アクティブ電極とパッシブ電極とで構成された受電装置側結合電極、前記受電装置側結合電極に接続されて、負荷回路へ電力を供給する受電回路を備えた受電装置とともに電力伝送システムを構成し、
　アクティブ電極とパッシブ電極とで構成され、前記受電装置側結合電極と結合する送電装置側結合電極、および前記送電装置側結合電極に接続され、高周波電圧を供給する送電回路を備えた送電装置において、
　前記送電回路は、
　直流電源電圧を入力して、この電源電圧より高い電圧を出力する電圧変換回路（昇圧コンバータ）と、
　前記電圧変換回路の出力電圧を交流電圧に変換する直流交流変換回路（インバータ回路）と、
　前記直流交流変換回路の出力電圧を入力し、前記送電装置側結合電極とともにＬＣ共振回路を構成する巻線型昇圧トランスと、を備えたことを特徴とする。
　本発明によれば、受電側にＤＣ－ＤＣコンバータを用いなくとも受電装置の負荷回路への出力電圧を安定化できる。また、昇圧トランスの巻回数比を小さくでき、昇圧トランスの２次巻線に寄生する寄生容量を低減しつつ、トランスの小型化と高周波化の両立が可能になる。
図１は電力伝送システム４０１の等価回路図である。 図２は第２の実施形態に係る電力伝送システム４０２の簡略回路図である。 図３は電力伝送システム４０２の等価回路図である。 図４は第３の実施形態の電力伝送システム４０３の回路図である。 図５は第４の実施形態の電力伝送システム４０４の回路図である。 図６は特許文献２の電力伝送システムの基本構成を示す図である。
《第１の実施形態》
　図１は電力伝送システム４０１の等価回路図である。この図１において、送電装置１０１は、送電回路３９、パッシブ電極３１およびアクティブ電極３２を備えている。このパッシブ電極３１およびアクティブ電極３２が送電装置側結合電極である。送電回路３９は、昇圧トランスＴＧ、インダクタＬＧ、直流交流変換回路３８、電圧変換回路３７で構成されている。直流交流変換回路３８は例えば１００ｋＨｚ～数１０ＭＨｚの高周波電圧を発生する。昇圧トランスＴＧおよびインダクタＬＧによる昇圧回路は、直流交流変換回路３８の発生する電圧を昇圧してパッシブ電極３１とアクティブ電極３２との間に印加する。キャパシタＣＧはパッシブ電極３１とアクティブ電極３２とによる容量である。前記昇圧回路とキャパシタＣＧは共振回路を構成する。
　受電装置２０１は、パッシブ電極４１、アクティブ電極４２、受電回路４９および負荷回路４８を備えている。このパッシブ電極４１およびアクティブ電極４２が受電装置側結合電極である。受電回路４９は降圧トランスＴＬとインダクタＬＬによる降圧回路等で構成されている。パッシブ電極４１とアクティブ電極４２との間には、降圧トランスＴＬおよびインダクタＬＬによる降圧回路が接続されている。キャパシタＣＬはパッシブ電極４１とアクティブ電極４２とによる容量である。前記降圧回路とキャパシタＣＬは共振回路を構成する。降圧トランスＴＬの２次側には負荷回路４８が接続されている。
　送電回路３９には直流電源Ｖｉｎにより直流電源電圧が入力される。キャパシタＣｉｎは入力フィルタである。
　直流交流変換回路３８は、スイッチング素子Ｑ１～Ｑ４がブリッジ接続された回路である。スイッチング素子Ｑ１～Ｑ４のゲートにはスイッチング制御回路が接続されているが、図は省略している。このスイッチング制御回路は、Ｑ１，Ｑ４オン且つＱ２，Ｑ３オフの期間とＱ２，Ｑ３オン且つＱ１，Ｑ４オフの期間を５０％デューティで交互に繰り返す。
　この直流交流変換回路３８は、昇圧トランスＴＧの１次巻線とともにインバータ回路を構成している。
　電圧変換回路３７は、インダクタＬｃ、MOSFETからなるスイッチング素子ＱｃおよびダイオードＤｃによる昇圧コンバータ（昇圧チョッパー回路）を構成している。スイッチング素子Ｑｃは制御ＩＣ３６によって駆動される。この電圧変換回路の動作については後述する。
　送電装置１０１に受電装置２０１を装着したときに、送電装置１０１と受電装置２０１のアクティブ電極同士が容量結合し、パッシブ電極同士が容量結合することにより、送電装置１０１から受電装置２０１へ電力を伝送することができる。
　送電装置１０１において、送電回路３９の昇圧トランスＴＧには３次巻線Ｌｔが設けられていて、この３次巻線ＬｔにダイオードＤ１，Ｄ２、インダクタＬ１およびキャパシタＣ１による整流平滑回路が接続されている。昇圧トランスＴＧの１次巻線Ｌｐと３次巻線Ｌｔとの巻き数比は例えば（２：１）乃至（１：２）程度である。
　３次巻線Ｌｔの両端電圧は１次巻線Ｌｐおよび２次巻線Ｌｓに対してトランス結合しているため、送電装置側の入力電圧の変化および受電装置の負荷回路への出力電圧の変化に応じた電圧を出力する。巻き数比を適宜設定することで回路設計の自由度が増す。
　電圧変換回路３７を制御する制御ＩＣ３６は、基準電圧発生回路Ｒｅｆが発生する基準電圧Ｖｒと前記整流平滑回路の出力電圧Ｖ３とを比較し、その比較結果に応じて電圧変換回路３７をＰＷＭ制御する。この制御は前記電圧Ｖ３が基準電圧Ｖｒに等しくなるようにするフィードバック制御である。具体的には、Ｖ３＞Ｖｒのとき、電圧変換回路３７のスイッチング素子Ｑｃのオン時間幅を狭め、Ｖ３＜Ｖｒのとき、電圧変換回路３７のスイッチング素子Ｑｃのオン時間幅を拡げる。
　前記フィードバック制御により、送電装置側結合電極３１－３２間の電圧Ｖ１は一定電圧に保たれる。これに伴い、受電装置側結合電極４１－４２間の電圧Ｖ２も一定に保たれる。
　負荷回路４８の負荷の重さ（負荷電流の大小）に応じて受電装置側結合電極４１－４２間の電圧Ｖ２は変化するが、結合電極３１，３２と４１，４２は電界結合しているので、電圧Ｖ２の変動に伴って送電装置側結合電極３１－３２間の電圧Ｖ１も変動する。この電圧Ｖ１が変動すれば、昇圧トランスＴＧの２次巻線Ｌｓの両端電圧は変動する。そのため、トランス結合する３次巻線Ｌｔの起電圧の整流平滑電圧Ｖ３も変動する。したがって、この電圧Ｖ３が一定となるようにフィードバック制御することにより、受電装置２０１の負荷回路４８への出力電圧を安定化することができる。
　このように、受電装置にＤＣ－ＤＣコンバータなどの特別な電圧安定化回路を設ける必要がなく、受電装置の構成を簡素化できる。
　また、昇圧コンバータを昇圧トランスの前段側に設けたことにより、昇圧トランスの巻回数比を小さくでき、昇圧トランスの２次巻線に寄生する寄生容量を低減しつつ、トランスの小型化と高周波化の両立が可能になる。
　また、インバータ回路のパルス幅制御（ＰＷＭ）によって発生電圧を制御するのではなく、直流交流変換回路３８（インバータ回路）へ供給する電圧を電圧変換回路３７で制御するようにしたので、直流交流変換回路３８（インバータ回路）は常にデューティ比５０％で交番電圧を発生することができる。そのことにより、送電装置１０１の昇圧回路とキャパシタＣＧによる共振回路での共振波形、および受電装置２０１の降圧回路とキャパシタＣＬによる共振回路での共振波形は、それぞれ歪が少ない。従って、ほぼ正弦波形で電力伝送でき、高調波成分の発生による不要輻射やノイズが低減される。
《第２の実施形態》
　図２は第２の実施形態に係る電力伝送システム４０２の簡略回路図である。この電力伝送システム４０２は、送電装置１０２と受電装置２０２とで構成されている。送電装置１０２は送電装置側パッシブ電極３１と送電装置側アクティブ電極３２を備え、受電装置２０２は、受電装置側パッシブ電極４１と受電装置側アクティブ電極４２を備えている。
　送電装置側アクティブ電極３２と送電装置側パッシブ電極３１との間には送電回路３９が接続されている。受電装置側アクティブ電極４２と受電装置側パッシブ電極４１との間には受電回路４９が接続されていて、受電回路４９には負荷回路４８が接続されている。
　送電回路３９は送電装置側アクティブ電極３２と送電装置側パッシブ電極３１との間に高周波電圧を印加する。受電回路４９は受電装置側アクティブ電極４２と受電装置側パッシブ電極４１との間に生じる電圧を降圧する。負荷回路４８は、受電回路４９の負荷回路４８への出力電圧を電源電圧として入力する。この負荷回路４８は、受電回路４９の出力を整流平滑する整流平滑回路およびこの整流平滑回路の出力で充電される２次電池等を備えている。
　受電装置側パッシブ電極４１は送電装置側パッシブ電極３１に接して直流的に導通する。
　第２の実施形態によれば、昇圧された高電圧で電力伝送を行うため、送電装置側パッシブ電極３１に流れる電流は例えば数ｍＡオーダーであって、送電装置側パッシブ電極の接触抵抗の影響が非常に小さいので接触抵抗を低く抑える必要がない。そのため、導電性ゴムなどの各種接触手段が適用できる。
　図３は電力伝送システム４０２の等価回路図である。送電装置側パッシブ電極３１と受電装置側パッシブ電極４１との間に接続されている抵抗ｒは送電装置側パッシブ電極３１と受電装置側パッシブ電極４１との接触部に構成される接触抵抗に相当する。送電装置側アクティブ３２と受電装置側アクティブ電極４２との間に接続されているキャパシタＣｍは、送電装置側アクティブ電極３２と受電装置側アクティブ電極４２との間に生じる容量に相当する。その他の構成は図１に示した電力伝送システム４０１と同じである。
　前記接触抵抗ｒの抵抗値をｒ、電界結合部のキャパシタＣｍの容量をＣｍ、角周波数をωで表すと、
ｒ＜＜１／ωＣｍの関係にある。このように、送電装置１０２と受電装置２０２のパッシブ電極同士が直接導通することにより、受電装置側パッシブ電極４１の電位が送電装置側パッシブ電極３１の電位にほぼ等しくなる。その結果、受電装置側パッシブ電極４１の電位が安定化し、グランド電位変動および不要電磁界の漏洩が抑制される。また、浮遊容量が抑えられるので、結合度が高まり、高い伝送効率が得られる。
　このように送電装置１０２に受電装置２０２を装着したときに、送電装置１０２と受電装置２０２のアクティブ電極同士が容量結合し、パッシブ電極同士が直接導通することにより、送電装置１０２から受電装置２０２へ電力を伝送することができる。
《第３の実施形態》
　図４は第３の実施形態の電力伝送システム４０３の回路図である。この電力伝送システム４０３は送電装置１０３および受電装置２０１で構成されている。キャパシタＣＧは送電装置側結合電極のパッシブ電極とアクティブ電極とによる容量である。キャパシタＣＬは受電装置側結合電極のパッシブ電極とアクティブ電極とによる容量である。
　受電装置２０１の構成は第１の実施形態で示した受電装置と同じである。ここでは、受電装置２０１の負荷回路４８はダイオードブリッジＤＢ、平滑コンデンサＣｏおよび負荷ＲＬで構成されている。
　送電装置１０３の構成は第１の実施形態で示した送電装置１０１とほぼ同じである。送電装置の電圧変換回路３７（昇圧コンバータ）へフィードバックする信号配線の取り出し点が異なっている。
　送電回路３９の昇圧トランスＴＧの１次巻線Ｌｐにはスイッチング素子Ｑ１～Ｑ４のブリッジ接続によるインバータ回路の出力端子が接続されている。
　昇圧トランスＴＧの２次巻線ＬｓにはダイオードＤ１、キャパシタＣ１による整流平滑回路および抵抗Ｒ１，Ｒ２による分圧回路が接続されている。昇圧トランスＴＧの２次巻線Ｌｓの電圧は前記整流平滑回路で直流電圧に変換され、抵抗Ｒ１，Ｒ２による分圧回路で分圧されて、制御ＩＣ３６に対して電圧Ｖ３として入力される。基準電圧発生回路Ｒｅｆは基準電圧Ｖｒを発生して制御ＩＣ３６へ入力される。
　前記制御ＩＣ３６は電圧Ｖ３と基準電圧Ｖｒとを比較し、その比較結果に応じて昇圧コンバータのスイッチング素子ＱｃをＰＷＭ制御する。このＰＷＭ制御によって昇圧コンバータの電圧変換比が制御される。この制御は前記電圧Ｖ３が基準電圧Ｖｒに等しくなるようにするフィードバック制御である。具体的には、Ｖ３＞Ｖｒのとき、スイッチング素子Ｑｃのオン時間幅を狭め、Ｖ３＜Ｖｒのとき、スイッチング素子Ｑｃのオン時間幅を拡げる。その結果として送電装置１０３からの出力電圧を一定にすることができる。
　このように、昇圧トランスＴＧの２次巻線の電圧を検出することにより、受電装置２０１の負荷回路４８への出力電圧の変動を感度良く検出できる。
　また、第１の実施形態で述べたとおり、インバータ回路のパルス幅制御（ＰＷＭ）によって発生電圧を制御するのではなく、直流交流変換回路３８（インバータ回路）へ供給する電圧を電圧変換回路３７で制御するようにしたので、直流交流変換回路３８（インバータ回路）は常にデューティ比５０％で交番電圧を発生することができる。そのことにより、ほぼ正弦波形で電力伝送でき、高調波成分の発生による不要輻射やノイズが低減される。
　さらに、昇圧トランスＴＧに３次巻き線を設けないので昇圧トランスＴＧを小型化できる。
《第４の実施形態》
　図５は第４の実施形態の電力伝送システム４０４の回路図である。この電力伝送システム４０４は送電装置１０４および受電装置２０１で構成されている。キャパシタＣＧは送電装置側結合電極のパッシブ電極とアクティブ電極とによる容量である。キャパシタＣＬは受電装置側結合電極のパッシブ電極とアクティブ電極とによる容量である。
　受電装置２０１の構成は第１の実施形態で示した受電装置と同じである。ここでは、受電装置２０１の負荷回路４８はダイオードブリッジＤＢ、平滑コンデンサＣｏおよび負荷ＲＬで構成されている。
　昇圧トランスＴＧの１次巻線ＬｐにはダイオードＤ１，Ｄ２、キャパシタＣ１による整流平滑回路が接続されている。昇圧トランスＴＧの１次巻線Ｌｐの電圧は前記整流平滑回路で直流電圧に変換されて、制御ＩＣ３６に対して電圧Ｖ３として入力される。基準電圧発生回路Ｒｅｆは基準電圧Ｖｒを発生して制御ＩＣ３６へ入力される。その他の回路構成は図４に示したものと同じである。
　前記制御ＩＣ３６は電圧Ｖ３と基準電圧Ｖｒとを比較し、その比較結果に応じて昇圧コンバータのスイッチング素子ＱｃをＰＷＭ制御する。
　このように昇圧トランスＴＧの１次巻線Ｌｐの電圧を検出することにより、昇圧トランスＴＧの２次巻線Ｌｓ、インダクタＬＧおよびキャパシタＣＧによる共振に影響を与えないで受電装置の負荷回路への出力電圧を間接的にモニタリングできる。
ＤＢ…ダイオードブリッジ
Ｌｐ…１次巻線
Ｌｓ…２次巻線
Ｌｔ…３次巻線
Ｑ１～Ｑ４…スイッチング素子
Ｑｃ…スイッチング素子
ｒ…抵抗
Ｒｅｆ…基準電圧発生回路
ＲＬ…負荷
ＴＧ…昇圧トランス
ＴＬ…降圧トランス
Ｖｉｎ…直流電源
Ｖｒ…基準電圧
３１…送電装置側パッシブ電極
３２…送電装置側アクティブ電極
（３１，３２）…送電装置側結合電極
３６…制御ＩＣ
３７…電圧変換回路
３８…直流交流変換回路
３９…送電回路
４１…受電装置側パッシブ電極
４２…受電装置側アクティブ電極
（４１，４２）…受電装置側結合電極
４８…負荷回路
４９…受電回路
１０１～１０４…送電装置
２０１，２０２…受電装置
４０１～４０４…電力伝送システム

Claims (6)

  1. 　アクティブ電極とパッシブ電極とで構成される送電装置側結合電極、および前記送電装置側結合電極に接続され、高周波電圧を供給する送電回路を備えた送電装置と、
    　アクティブ電極とパッシブ電極とで構成され、前記送電装置側結合電極と結合する受電装置側結合電極、前記受電装置側結合電極に接続されて、負荷回路へ電力を供給する受電回路を備えた受電装置と、
    を備えた電力伝送システムにおいて、
    　前記送電回路は、
    　直流電源電圧を入力して、この電源電圧より高い電圧を出力する電圧変換回路と、
    　前記電圧変換回路の出力電圧を交流電圧に変換する直流交流変換回路と、
    　前記直流交流変換回路の出力電圧を入力し、前記送電装置側結合電極とともにＬＣ共振回路を構成する巻線型昇圧トランスと、を備えたことを特徴とする電力伝送システム。
  2. 　前記送電装置側に設けられ、前記送電装置側結合電極への供給電圧を検出して、前記送電装置側結合電極の電圧が一定になるように前記電圧変換回路の電圧変換比を制御する制御回路を備えた、請求項１に記載の電力伝送システム。
  3. 　前記送電装置側結合電極への供給電圧の検出点は前記巻線型昇圧トランスの２次巻線である、請求項２に記載の電力伝送システム。
  4. 　前記送電装置側結合電極への供給電圧の検出点は前記巻線型昇圧トランスの１次巻線である、請求項２に記載の電力伝送システム。
  5. 　前記送電装置側結合電極への供給電圧の検出点は前記巻線型昇圧トランスの３次巻線である、請求項２に記載の電力伝送システム。
  6. 　アクティブ電極とパッシブ電極とで構成された受電装置側結合電極、前記受電装置側結合電極に接続されて、負荷回路へ電力を供給する受電回路を備えた受電装置とともに電力伝送システムを構成し、
    　アクティブ電極とパッシブ電極とで構成され、前記受電装置側結合電極と結合する送電装置側結合電極、および前記送電装置側結合電極に接続され、高周波電圧を供給する送電回路を備えた送電装置において、
    　前記送電回路は、
    　直流電源電圧を入力して、この電源電圧より高い電圧を出力する電圧変換回路と、
    　前記電圧変換回路の出力電圧を交流電圧に変換する直流交流変換回路と、
    　前記直流交流変換回路の出力電圧を入力し、前記送電装置側結合電極とともにＬＣ共振回路を構成する巻線型昇圧トランスと、を備えたことを特徴とする送電装置。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015186581A1 (ja) * 2014-06-06 2015-12-10 株式会社村田製作所 電力伝送システム
CN105190327A (zh) * 2013-06-06 2015-12-23 株式会社村田制作所 非接触电力输送系统的检查装置及检查方法
KR20210012974A (ko) * 2019-07-26 2021-02-03 주식회사 그래핀랩 전계 방식에 의한 기상오염물질 제거장치
WO2022130439A1 (ja) * 2020-12-14 2022-06-23 三菱電機株式会社 送電装置及び非接触給電システム

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014103430A1 (ja) * 2012-12-27 2014-07-03 株式会社村田製作所 ワイヤレス電力伝送システム
US10193392B2 (en) 2014-01-08 2019-01-29 Lg Innotek Co., Ltd. Wireless power transfer device and wireless power transfer system
CN104319740A (zh) * 2014-10-14 2015-01-28 江苏嘉钰新能源技术有限公司 一种电场耦合无线充电系统的监测与保护装置及其方法
CN104993613A (zh) * 2015-06-24 2015-10-21 南阳理工学院 一种利用单电容实现电场共振的无线电能传输装置
US11139686B2 (en) 2017-04-13 2021-10-05 Richard Marion Mansell System and method for wireless transmission of power
TWI772016B (zh) * 2021-05-07 2022-07-21 群光電能科技股份有限公司 變壓裝置
TWI818582B (zh) * 2022-06-09 2023-10-11 群光電能科技股份有限公司 電壓轉換器

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010213554A (ja) * 2009-03-12 2010-09-24 Takenaka Komuten Co Ltd 電力供給システム
JP2010252596A (ja) * 2009-04-20 2010-11-04 Panasonic Corp 系統連系インバータ装置

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8242638B2 (en) * 2006-03-21 2012-08-14 Murata Manufacturing Co., Ltd. Device for transporting energy by partial influence through a dielectric medium
JP5135204B2 (ja) * 2008-12-26 2013-02-06 株式会社日立製作所 非接触電力伝送システム、および該非接触電力伝送システムにおける負荷装置
WO2010150318A1 (en) * 2009-06-25 2010-12-29 Murata Manufacturing Co., Ltd. Power transfer system and noncontact charging device
US20110199045A1 (en) * 2010-02-15 2011-08-18 Convenientpower Hk Ltd Power transfer device and method

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010213554A (ja) * 2009-03-12 2010-09-24 Takenaka Komuten Co Ltd 電力供給システム
JP2010252596A (ja) * 2009-04-20 2010-11-04 Panasonic Corp 系統連系インバータ装置

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105190327A (zh) * 2013-06-06 2015-12-23 株式会社村田制作所 非接触电力输送系统的检查装置及检查方法
WO2015186581A1 (ja) * 2014-06-06 2015-12-10 株式会社村田製作所 電力伝送システム
JP5861811B1 (ja) * 2014-06-06 2016-02-16 株式会社村田製作所 電力伝送システム
CN105379067A (zh) * 2014-06-06 2016-03-02 株式会社村田制作所 电力传输系统
CN105379067B (zh) * 2014-06-06 2018-04-03 株式会社村田制作所 电力传输系统
US10020686B2 (en) 2014-06-06 2018-07-10 Murata Manufacturing Co., Ltd. Power transmission system
KR20210012974A (ko) * 2019-07-26 2021-02-03 주식회사 그래핀랩 전계 방식에 의한 기상오염물질 제거장치
KR102432529B1 (ko) * 2019-07-26 2022-08-16 주식회사 그래핀랩 전계 방식에 의한 기상오염물질 제거장치
WO2022130439A1 (ja) * 2020-12-14 2022-06-23 三菱電機株式会社 送電装置及び非接触給電システム

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