WO2012134255A1 - Procede et appareil pour l'elimination du phosphore des rejets liquides des unites de production d'engrais par recuperation de cristaux phosphates - Google Patents

Procede et appareil pour l'elimination du phosphore des rejets liquides des unites de production d'engrais par recuperation de cristaux phosphates Download PDF

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Loubna AMAHDAR
Issam MEFTAH KADMIRI
Mohammed BOUMHRAS
Abderraouf HILALI
Boubker NASSER
Moha AROUCH
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Universite Hassan 1Er Settat
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    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/06—Controlling or monitoring parameters in water treatment pH

Definitions

  • the present invention relates to a method of removing nutrients, in this case phosphorus, nitrogen and magnesium from the raw liquid effluents of the fertilizer manufacturing industry. This process is part of the family of crystallization processes and separation of a solid fraction and liquid fraction with the removal of phosphorus from the liquid fraction.
  • Phosphorus and nitrogen compounds are generated by a large number of industrial activities and biological processes. When released in large quantities into the environment, these elements become a serious environmental pollution hazard. They cause localized hypoxia in the receiving environment because of the promotion of a significant proliferation of algae, causing an imbalance of the ecosystem. Excessive discharges of nitrogen and phosphorus into wastewater can cause environmental damage at three levels:
  • the study of the parameters that influence the precipitation reaction shows that several factors are decisive, such as the molar ratios between the different constituents, the pH, the solubility, the aeration, and the stirring energy.
  • the aeration during the precipitation reaction allows the increase of the pH necessary for the recycling of phosphorus and / or ammonium by crystallization through the release of C0 2 .
  • good aeration allows the reduction of the quantity of products to be added for the increase of the pH.
  • waste rich in organic matter and in P is injected into a reactor containing an oxidizing biomass of the biological oxygen demand "BOD”, then the effluent is introduced into an equivalent reactor.
  • BOD biological oxygen demand
  • the first large-scale facility for the recovery of struvite from urban effluents is Unitka Ltd (Japan) using the Phosnix process. This installation allowed the marketing of recovered products as fertilizer "shop” at prices of $ 300 to $ 800 / ton.
  • the invention disclosed allows the recycling of phosphorus from raw liquid effluents from a fertilizer plant using seawater for phosphate washing, and the recovery of nutrient-based crystals with the addition of phosphorus. NaOH only.
  • This invention significantly reduces the costs of adding chemicals necessary to achieve the stoichiometric equilibria of precipitation of nutrient-based crystals and mainly struvite.
  • the invention is also based on the chemical characteristics of the treated effluent. These characteristics are presented in Table 1.
  • the reaction begins with the introduction of the raw effluents into a stirred reactor, the neutralization of the acidity by the single addition of NaOH also allows to reach supersaturation levels by increasing the pH to 8.5 to 9. No chemicals were added, the seawater used in the fertilizer plant allowed for a large intake of magnesium to reach the molar ratios required for nutrient crystallization. Thus the following molar ratios are obtained:
  • the crystals that appear serve as a germination support for the other crystals. Thanks to the combination of aeration agitation and stoichiometric ratios, the reaction time is reduced to 5 minutes. It allows the treatment of a large quantity of effluents per unit of time, with a phosphorus recycling rate of 99.6%. An amount of 12.5 g of crystals is obtained from a liter of raw effluents (FIG. X-ray diffraction analysis of the recovered crystals showed two types of crystals: struvite and calcium phosphate (Figl).
  • the nutrient precipitation reactor (P, Mg and N) from the liquid effluents of certain industries consists of a crystallization and precipitation unit, a crystal separation unit and a granulation and crystal classification unit.
  • the truncated conical portion of the sections is inclined outward of a fingernail by 55 ⁇ 5 °. This form minimizes the friction of the solution against the reactor wall (wall effect) and decreases the pressure, this allows an optimal performance in agitation and precipitation.
  • the pH sensor is used to measure the alkalinity of the solution online.
  • the latter is linked to a control system configured to maintain a stable pH of 8 to 9 by the addition of NaOH via the metering pump.
  • a level sensor is installed on the upper part of the tank to control the total volume of the reaction.
  • a particle size analyzer measures in real time (acquisition up to 0.1s), the evolution of the crystal size and concentration variations and can reach 95% v / v, from 100 nm to 1 mm, this system is configured via an automatic mechanism to trigger the process of evacuation of the crystalline suspension to the separation unit, once three quarters (3 ⁇ 4) of formed crystals reach a size of 100 ⁇ 20 ⁇ .
  • the periodic shutdown of the compressed air flow makes it possible to recover the crystals in the settling compartment.
  • the crystals separated by centrifugation are injected into a rotating drum where they will be set in motion.
  • the drum uses gravity, centrifugal and friction forces to form granules. Due to the rotational movement, the materials agglomerate until the coating reaches the desired size.
  • the final product is then evacuated through the unloading window. Water vapor is used during the granulation process to speed up the coating speed.
  • the stainless steel vibrating screen (with a diameter of 1mm) separates the granules formed by coating according to the size.
  • the granules recovered and whose size is 1mm will be dried in the open air while the others whose size is less than 1mm will be returned to the rotating drum.

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Abstract

La présente invention décrit une méthode et un appareil pour la déphosphoration et/ou l'élimination de l'ammonium des effluents liquides bruts des installations de production d'engrais par précipitation du phosphore, d'azote et du magnésium sous forme de cristal à valeur ajoutée. Cette méthode passe par les étapes suivantes : (a) introduction des effluents bruts dans un réacteur agité grâce au flux d'air comprimé. L'aération apporté par ce système d'agitation stabilise le PH, diminue l'ajout de la soude et réduit le temps de séjour hydraulique (b) l'utilisation de l'eau de mer dans le processus de production des engrais phosphorés servant comme source importante de Magnésium, (c) neutralisation de l'acidité des effluents par l'addition du NaOH qui permet en outre d'atteindre les conditions ambiantes de pH (8 à 9) et de rapports stœchiométriques nécessaires pour la précipitation de cristaux phosphorés, (d) récupération mécanique et classement des cristaux selon la taille. Les cristaux de petite taille seront renvoyés dans le réacteur et servent de germe de cristallisation. L'appareil proposé comporte une unité de cristallisation et de précipitation, une unité de séparation des cristaux et une unité de granulation et classement des cristaux.

Description

PROCEDE ET APPAREIL POUR L'ELIMINATION DU PHOSPHORE DES REJETS LIQUIDES DES UNITES DE PRODUCTION D'ENGRAIS
PAR RECUPERATION DE CRISTAUX PHOSPHATES
Description de l'invention: Domaine de l'invention :
La présente invention se rapporte à un procédé d'élimination des éléments nutritifs, en l'occurrence le phosphore, l'azote et le magnésium à partir des effluents liquides bruts de l'industrie de fabrication des engrais. Ce procédé fait partie de la famille des procédés de cristallisation et séparation d'une fraction solide et fraction liquide avec l'enlèvement du phosphore de la fraction liquide.
Etat de l'art de l'invention :
Les composés phosphorés et azotés sont générés par un grand nombre d'activités industrielles et de processus biologiques. Lorsqu'ils sont déversés en grande quantité dans l'environnement, ces éléments deviennent un risque de pollution environnementale de gravité importante. Ils entraînent une hypoxie localisée du milieu récepteur à cause de la promotion d'une prolifération importante des algues, provoquant un déséquilibre de l'écosystème. Les déversements excessifs de l'azote et du phosphore dans les eaux résiduaires peuvent causer des dommages environnementaux selon trois niveaux :
• Pollution des eaux de surface
• Pollution de la nappe phréatique
• Pollution du sol L'enlèvement des composés phosphorés contenus dans les solides entraînés peut être obtenu par centrifugation ou par déposition. En revanche, les composés phosphorés dissouts ne peuvent pas être enlevés par ces techniques. Un grand nombre de techniques pour l'enlèvement du phosphore dissout sont connues, comprenant l'élimination par les microorganismes en conditions anaérobiques, l'enlèvement par les microorganismes accumulant le phosphate, précipitation par addition de fer ou de calcium et la précipitation sous forme de struvite. L'utilisation des microorganismes pour l'enlèvement du phosphore tend à exiger des unités et des équipements relativement conséquents et coûteux. En outre, elle génère des boues avec des cellules microbiennes difficilement manipulables. La précipitation par le fer ou le calcium implique un coût supplémentaire pour l'addition de ces composés et un procédé de traitement des phosphates de calcium ou des phosphates de fer récupérés.
Dans la littérature, de nombreuses inventions et études décrivent la précipitation du phosphore et de l'ammonium à partir des effluents liquides sous forme de struvite (Mg2+NH4 +P04 3~ .6H20) grâce à une réaction avec le magnésium (CA 2 476 037 ; WO 2008/1 15758 ; US 2003/0196965).
Ces études et brevets ont indiqué que la précipitation à partir des eaux usées peut avoir lieu à des valeurs de pH de 6.5 à 10 ; à des températures de 25°C à 35°C ; en utilisant l'oxyde de magnésium, le sulfate de magnésium, le chlorure de magnésium ou le carbonate de magnésium comme source de magnésium. On utilise également l'acide phosphorique, le potassium hydrogène phosphate et le potassium dihydrogène phosphate comme source supplémentaire de phosphore. Enfin, le pH est ajusté en utilisant l'hydroxyde de sodium, ou l'hydroxyde de potassium avec un temps de réaction de 25min. Certaines inventions indiquent la conversion du phosphore en sels (US 2003/0196965) d'autres préconisent la mise en contact du phosphore avec une membrane non cellulaire et sa précipitation sous forme de struvite (CA 2 476 037).
L'étude des paramètres qui influencent la réaction de précipitation montre que plusieurs facteurs sont déterminants tels que les ratios molaires entre les différents constituants, le pH, la solubilité, l'aération, et l'énergie d'agitation. En effet, l'aération au cours de la réaction de précipitation permet l'augmentation du pH nécessaire pour le recyclage du phosphore et/ou de l'ammonium par cristallisation grâce à la libération du C02. Ainsi, une bonne aération permet la réduction de la quantité des produits à ajouter pour l'augmentation du pH.
Il existe un grand intérêt dans le recyclage du phosphore (P) en struvite et ses analogues, selon des considérations philosophique, environnementale, économique et commerciale. Ainsi plusieurs techniques et méthodes sont proposées dans la littérature pour le recyclage du phosphore et des éléments nutritifs à partir des effluents liquides. En se basant sur ces techniques plusieurs programmes pilotes sont lancés dans différents pays, en se basant surtout sur les effluents à traiter. Ainsi une méthode inclut l'utilisation de lits fluidisés sans aucun ajout de produits chimiques supplémentaires. Néanmoins, avec cette méthode il existe une quantité insuffisante de Mg permettant la précipitation propre de la struvite. Plusieurs autres méthodes comme celle utilisée à Trévise en Italie inclut l'utilisation d'une combinaison de Mg(OH)2 et de NaOH afin d'amener le rapport stœchiométrique Mg/P à 1 et augmenter le pH de la solution nécessaire pour la précipitation de la struvite dans les réacteurs à lit fluidisé. Occasionnellement, le stripping du C02 est utilisé pour augmenter le pH afin d'obtenir des conditions favorables de la précipitation de la struvite. Cependant, les microorganismes présents dans les déchets phosphorés à traiter produisent du C02 continuellement. Par conséquent cette méthode reste inefficace et ne permet pas d'atteindre des niveaux de pH nécessaires pour la précipitation de la struvite. Dans un autre programme pilote (US 2008/0073265), les déchets riches en matières organiques et en P sont injectés dans un réacteur contenant une biomasse oxydante de la demande biologique en oxygène « BOD », ensuite l'effluent est introduit dans un réacteur équivalent à ceux décrits précédemment pour avoir les rapports stœchiométriques et le pH adéquats à la précipitation.
La première installation à grande échelle pour la récupération de la struvite à partir des effluents urbains est celle d'Unitka Ltd (Japon) utilisant le procédé Phosnix. Cette installation a permis la commercialisation des produits récupérés comme fertilisant « boutique » à des prix de 300 à 800$/ton.
La meilleure analyse économique de l'enlèvement du P et son recyclage en cristaux à valeur ajoutée reste de loin celle de l'installation de Slough au Royaume Uni pour le traitement des effluents. Cette installation reçoit 520kg de P dissout dans 64 000m3 d'eaux usées par jour pour une population de 250 000 habitants. La construction du réacteur de précipitation est estimée à 27.000$US. La précipitation de 42 à 99 tonnes de struvite par an coûterait 86.000 à 88.000$US par an. Pratiquement toutes les charges d'exploitation sont les coûts des produits chimiques ; 97% de ces coûts sont liés au NaOH pour l'augmentation du pH et le reste est lié au MgCl2. Les revenues de la commercialisation de la struvite produite par cette installation sont estimées à 13.000 - 32.000$US pour un prix de vente de 320$/tonne. Par conséquence, le besoin est grand pour développer de nouvelles méthodes de la cristallisation du phosphore et des autres nutriments pour un recyclage efficient et économique de ces éléments.
Présentation de l'invention :
L'invention présentée permet le recyclage du phosphore, à partir des effluents liquides bruts d'une installation de production d'engrais utilisant l'eau de mer pour le lavage du phosphate, et la récupération de cristaux à base de nutriments avec l'ajout du NaOH uniquement. Cette invention permet de réduire considérablement les coûts liés à l'addition de produits chimiques nécessaires pour atteindre les équilibres stœchiométriques de la précipitation de cristaux à base de nutriments et principalement la struvite.
L'invention est basée également sur les caractéristiques chimiques de l'effluent traité. Ces caractéristiques sont présentées sur le tableau 1.
Ainsi, l'invention consiste en deux étapes majeures :
i. Neutralisation de l'acidité de l'effluent par l'addition du NaOH 2N, ainsi le pH de la réaction a atteint 9.
ii. Le barbotage de l'effluent par un système de diffusion d'air comprimé permet une agitation homogène, non agressive de la cristallisation contrairement à l'agitation mécanique.
Nos expériences au laboratoire ont montré que par rapport à l'agitation mécanique utilisée par les autres inventions, le flux d'air comprimé permet l'élimination du dioxyde de carbone (C02) dissous de l'effluent. Ce qui permet l'augmentation du pH de la solution et réduit la quantité du NaOH ajoutée pour maintenir le pH ambiant de la solution dans la gamme désirée.
La réaction commence par l'introduction des effluents bruts dans un réacteur agité, la neutralisation de l'acidité par l'ajout unique du NaOH permet également d'atteindre des niveaux de sursaturation grâce à l'augmentation du pH qui atteint 8.5 à 9. Aucun produit chimique n'a été additionné, l'eau de mer utilisée dans l'installation de production des engrais a permis un apport considérable en magnésium pour atteindre les ratios molaires nécessaires à la cristallisation des nutriments. Ainsi les rapports molaires suivants sont obtenus :
Mg/ P = 4.87
N/P = 0.35
Après les premières minutes de la réaction des cristaux qui apparaissent servent de support de germination pour les autres cristaux. Grâce à la combinaison de l'agitation par aération et les rapports stœchiométriques, Le temps de la réaction est réduit à 5 minutes. Il permet un traitement d'une quantité importante d'effluents par unité de temps, avec un taux de recyclage de phosphore de 99.6%. Une quantité de 12.5g de cristaux est obtenue à partir d'un litre d'effluents bruts (Fig.3). L'analyse par diffraction par rayon X des cristaux récupérés a montré deux types de cristaux : la struvite et le phosphate de calcium (Figl).
L'évolution de la cristallisation par la mesure de la DO à 348 nm est représentée sur la figure2.
Le taux de recyclage du phosphore est représenté sur la figure 3. Ces résultats ont permis de concevoir un appareil pour le recyclage du phosphore à partir des effluents de l'installation de production des engrais sans addition de produits chimiques coûteux et sans pré-traitement biologique de ces effluents contrairement aux autres inventions figure 4.
Architecture du réacteur de cristallisation :
Le réacteur de précipitation des matières nutritives (P, Mg et N) à partir des effluents liquides de certaines industries consiste en une unité de cristallisation et précipitation, une unité de séparation des cristaux et une unité de Granulation et classement des cristaux.
Unité de cristallisation précipitation:
La cuve de position verticale, de géométrie cylindro-conique tronquée et formé de 4 sections Maximum superposées les unes sur les autres et de largeurs croissantes. Du bas vers le haut du réacteur, la première section sert en une zone de décantation et de récolte des cristaux, les 3 sections servent à la réaction de cristallisation. La partie conique tronquée des sections est inclinée vers l'extérieur d'un ongle de 55 ± 5°. Cette forme minimise le frottement de la solution contre la paroi du réacteur (effet de paroi) et diminue la pression, cela permet une performance optimale en agitation et précipitation. L'air comprimé diffusé sous forme de petites bulles d'air, assure l'agitation homogène de la cuve à partir de la base du réacteur, une agitation homogène dans le réacteur a été assurée aussi par l'installation de plusieurs systèmes d'entrées de l'air comprimé sur les parois des parties coniques des sections. Cette agitation permet de mélanger la suspension et d'accélérer la croissance des particules cristallines. Le capteur du pH permet de mesurer en ligne l'alcalinité de la solution. Ce dernier est lié à un système de commande configuré pour maintenir un pH stable, de 8 à 9 par l'ajout de NaOH via la pompe doseuse. Un détecteur de niveau est installé sur la partie supérieure de la cuve permet de contrôler le volume totale de la réaction. Un analyseur granulométrique mesure en temps réel (acquisition jusqu'à 0,1s), l'évolution de la taille des cristaux et les variations de concentration et peut atteindre 95% v/v, de 100 nm à 1 mm, ce système est configuré via un mécanisme automatique pour déclencher le processus d'évacuation de la suspension cristalline vers l'unité de séparation, une fois que les trois quarts (¾) des cristaux formés atteignent une taille de 100 ±20 μηι. L'arrêt périodique du flux d'air compressé permet de récupérer les cristaux dans le compartiment de décantation.
Unité de séparation de cristaux :
Formée d'un décanteur centrifuge horizontal à vis, fonctionnant en mode continue. La suspension à séparer est introduite dans le décanteur par une canne d'alimentation axiale. Sous l'effet du champ centrifuge, les cristaux contenus dans la suspension sont plaquées contre la paroi du bol. La vis convoyeuse tourne à une vitesse inférieure de celle du bol, ce qui lui permet de convoyer les cristaux ayant décantés, vers l'extrémité conique du bol. La vitesse différentielle détermine le temps de rétention des cristaux dans le bol et par conséquent, la siccité des cristaux. Les cristaux séparés sont évacués à l'extrémité conique du bol dans le collecteur de sédiments puis tombent par gravité, dans la trémie d'évacuation. Unité de granulation et classification de cristaux :
Les cristaux séparés par centrifugation sont injectés dans un tambour rotatif où ils seront mis en mouvement. Le tambour utilise les forces de gravité, centrifuge et de frottement afin de former des granules. De par le mouvement rotatif, les matériaux s'agglomèrent jusqu'à ce que l'enrobage atteigne la taille souhaité. Le produit final est alors évacué par la fenêtre de déchargement. La vapeur d'eau est utilisée au cours du processus de la granulation afin d'accélérer la vitesse d'enrobage.
Grâce à son mouvement de vibration, le tamis vibratoire en inox (avec un diamètre de 1mm) sépare les granules formées par enrobage selon la taille. Les granules récupérées et dont la taille est de 1mm vont être séchés à l'air libre alors que les autres dont la taille est inférieure à 1mm seront renvoyés dans le tambour rotatif.
Caractéristiques principales du réacteur:
• Temps de séjour hydraulique : 5 ± 0,4 min
• Abattement : 99 ± 0,6 %
• Taille des granules : 1,25 ± 0,25 mm
• pH : 8 à 9
Principaux Composants du Réacteur :
• Cuve de forme cylindro-conique tronquée
• Compresseur et Diffuseur d'air
• Pompe doseuse
• Pompe pulsatile
• Capteur pH
• Détecteur de niveaux
• Capteur granulométrique
• Débitmètre
• Décanteur centrifuge à vis
• Tambour rotatif
• Tamis pour le tri sélectif des cristaux
• Tuyaux en plastic
• Vannes
• Console de commande

Claims

Revendications :
Ce qui est revendiqué est ce qui suit :
1) Un procédé pour l'élimination du phosphore et/ou d'Azote à partir des effluents des installations de productions des engrais, comprenant les étapes suivantes :
a. Introduction des effluents liquides bruts directement dans un réacteur agité. Aucun prétraitement n'est préconisé dans une optique de réduire considérablement les coûts de déphosphoration et/ou l'élimination de l'ammonium.
b. Neutralisation de l'acidité des effluents bruts par l'ajout du NaOH 2N. Le NaOH reste le seul produit chimique additionné, il permet à la fois de neutraliser l'acidité des effluents bruts et d'atteindre la sursaturation de la solution.
c. Utilisation de l'eau de mer pour le lavage dans l'installation de production des engrais. Cette eau de mer est une source importante du Magnésium et permet d'avoir un rapport stoechiométrique pour la précipitation du phosphore sous forme de cristaux.
d. Utilisation d'un réacteur agité grâce à un flux d'air comprimé.
e. Aucun matériau de germination des cristaux n'est utilisé, les cristaux formés servent de support de germination.
f. Séparation mécanique des cristaux obtenus.
g. Enrobage mécanique des cristaux sous forme de grains de taille uniforme.
2) Le procédé conformément à la revendication 1) est caractérisé en ce que la principale source du Magnésium est l'eau de mer, permet d'obtenir un rapport Mg/ P = 4.87.
3) Le procédé conformément à la revendication 1) comprend l'étape d'ajout de NaOH uniquement pour atteindre le pH de 8 à 9 au cours de la réaction.
4) Le procédé conformément à la revendication 1) est caractérisé en ce qu'aucun composé chimique contenant le magnésium, l'azote ou le phosphore n'est injecté durant toute la réaction de déphosphoration. 5) Le procédé conformément à la revendication 1) est caractérisé en ce que le flux d'air comprimé a été choisi pour assurer une agitation homogène et aération de la solution. L'aération par le flux d'air comprimé stabilise le pH entre 8 et 9 par élimination du C02 dissous, de ce fait elle minimise l'addition des produits d'ajustement du pH.
6) Le procédé conformément à la revendication 1) et 5), est caractérisé en ce que l'entrée principale du Flux d'air comprimé dans la section A est Orienté verticalement.
7) Le procédé conformément à la revendication 1) et 5) est caractérisé en chaque section est menée d'un système d'agitation secondaire.
8) Le procédé conformément à la revendication 1) est caractérisé en ce que le système granulométrique mesure la concentration des populations des cristaux dont la taille est de 10 à 120 μιη.
9) Le procédé conformément à la revendication 1), 8) est caractérisé en ce que le système granulométrique est configuré via un mécanisme automatique pour déclencher le processus d'évacuation de la suspension cristalline vers l'unité de séparation, une fois que les trois quarts (¾) des cristaux formés atteignent une taille de 100 ±20 μηι.
10) Le procédé est caractérisé en ce que le rendement de récupération des cristaux phosphorés atteint 99 ± 0,6 %.
11) Le procédé est caractérisé en ce que le temps de séjour des cristaux dans le réacteur est de l'ordre de 5 ± 0,4 minutes.
12) Le procédé conformément à la revendication 1) comprend deux étapes supplémentaires: a. Séparation mécanique préalable des cristaux formés à partir d'effluents traités par passage dans une unité de séparation des cristaux où l'outil de séparation peut être un hydro-cyclone, par centrifugation ou filtration.
b. Granulation des cristaux séparés via un tambour rotatif. 13) Le procédé conformément aux revendications 1) et 12) où l'unité de séparation des cristaux est un décanteur centrifuge horizontal à vis convoyeuse et fonctionne en mode continue. La vitesse relative de centrifugation est de 700 ± 100 g.
14) Le procédé conformément à la revendication 1), 12) et 13) est caractérisé en ce que la vitesse relative de centrifugation doit être ajustée en fonction des variations à l'alimentation.
15) Le procédé conformément à la revendication 1) et 12) est caractérisé en ce que l'enrobage des cristaux soit fait dans un tambour rotatif.
16) Le procédé conformément à la revendication 1), 12) et 15) est caractérisé en ce que la vitesse du tambour rotatif est de l'ordre de 17 ± 3 tours/min, permettant l'agglomération des cristaux sous forme de grains de taille moyenne égale à 1,25 ± 0,25 mm.
17) Le séchage simultané des grains enrobés est assuré dans le tambour rotatif avec de l'air sec.
18) Le procédé conformément à la revendication 1) et 12) est caractérisé en ce que les grains soit récupérés et classés selon la taille par un système de tamisage à vibration. Les grains de petites tailles sont retournés au tambour rotatif.
19) Un dispositif pour l'élimination du phosphore et/ou d'Azote à partir des effluents des installations de productions des engrais, Formé de 3 compartiments :
a. Un Réacteur de forme cylindro-conique tronquée.
b. Un décanteur centrifuge
c. Un Tambour rotatif lié à un système de Tamis Vibratoire.
20) Le dispositif conformément à la revendication 19) est caractérisé en ce que le réacteur est de géométrie cylindro-conique tronqué.
21) Le dispositif conformément à la revendication 19) et 20) est caractérisé en ce que le réacteur comprenant 4 sections verticales au Maximum, de forme cylindro-conique tronquée, superposées, de largeur croissante, et numérotées de A à D (du bas vert le haut). La forme conique tronquée minimise le frottement de la solution contre la paroi du réacteur (effet de paroi), diminue la pression, cela a permet une bonne performance en agitation et en précipitation.
22) Le dispositif conformément à la revendication 19), 20) et 21) est caractérisé en ce que la partie conique tronquée des sections est inclinée vers l'extérieur d'un ongle de 55 ± 5°.
23) Le dispositif conformément à la revendication 19), 21), 22) est caractérisé en ce que le rapport de la largeur des parties cylindriques des sections A/B, B/C est < 0,6.
24) Le dispositif conformément à la revendication 19), 20), 21) est caractérisé en ce que le rapport de la largeur des parties cylindriques des sections A/D est < 0,1.
25) Le dispositif conformément à la revendication 19), est caractérisé en ce qu'une pompe doseuse permettant l'ajout du NaOH et installé sur la section A de la cuve.
26) Le dispositif conformément à la revendication 19), est caractérisé en ce que l'entré principale de l'air comprimé est situé au niveaux de la base de la section A de la cuve.
27) Le dispositif conformément à la revendication 19), est caractérisé en ce que les système d'agitation secondaire, avec l'air comprimé sont situées au niveau de la paroi conique tronquée des sections B, C et D de la cuve et orientées horizontalement.
28) Le dispositif conformément à la revendication 19) et 25) est caractérisé en ce que le débit du flux d'air comprimé dans chaque section est ajusté par un système de contrôle de pression.
29) Le dispositif conformément à la revendication 19) est caractérisé en ce que l'évolution des propriétés physiques des cristaux (diamètre et concentration) dans la solution sont suivies en temps réel (acquisition toute les 5 secondes) par un système granulométrique branché à une pompe péristaltique, permettant la circulation en mode continu de la solution cristalline entre la cuve et le système granulométrique. 30) Le dispositif conformément à la revendication 19) et 27) est caractérisé en ce que le système granulométrique et sa pompe d'alimentation sont installés sur la section B de la cuve.
31) Le dispositif conformément à la revendication 18) est caractérisé en ce que une pompe péristaltique est installée sur la section A et permettant le convoie de la solution cristalline vers le décanteur centrifuge à vis.
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