CN112794555A - 一种新型强化混凝处理废水的方法 - Google Patents

Abstract

本发明创造提供了一种新型强化混凝处理废水的方法，包括如下步骤：S1、一级混凝沉淀：废水通入一级混凝沉淀设备内并添加混凝剂和絮凝剂进行混凝反应和固液分离；S2、曝气回调pH值：一级混凝沉淀设备出水进入曝气回调设备中通过曝气回调pH值；S3、二级混凝沉淀：曝气回调设备出水进入二级混凝沉淀设备内并添加混凝剂和絮凝剂进行二级混凝沉淀处理；S4、污泥处理：一级混凝沉淀步骤产生的污泥进入污泥浓缩设备进行后续处理；二级混凝沉淀步骤产生的污泥回流至一级混凝沉淀设备前端，或直接输送至污泥浓缩设备中进行后续处理。本发明创造所述的方法提出了分别在两级混凝沉淀中优化不同的反应条件从而可以高效去除不同类型的物质，而且在两级混凝中的pH回调阶段利用曝气回调pH的方法，省去或降低了回调废水pH值的碱性物质药剂的成本。

Description

一种新型强化混凝处理废水的方法

技术领域

本发明创造属于废水处理领域，尤其是涉及一种新型强化混凝处理废水的方法。

背景技术

美国水工协会在二十世纪九十年代提出的强化混凝法是指给水处理常规混凝处理过程中，在保证浊度去除效果的前提下，通过提高混凝剂的投加量或调整pH值，来提高常规处理中天然有机物(NOM)的去除效果，最大限度地去除消毒副产物的前体物(DBPFP)，保证饮用水消毒副产物符合饮用水标准的方法。

近年来，强化混凝法在工业废水处理，特别是在化工废水、染整废水和造纸废水等这些难处理的工业废水的预处理中被广泛应用。作为预处理，强化混凝可去除工业废水中的SS(悬浮颗粒)和一些难降解不可生化的有机和无机污染物，从而降低生物毒性和提高工业废水的可生化性，为后续生化处理的稳定和有效运行提供了保障。

当前，已经公布的许多专利或文献主要是通过其他物理或者化学处理工艺和混凝的联用实现“强化混凝”，如物理吸附(用活性炭、硅藻土等做吸附剂)与混凝的联用，化学氧化反应(过氧化钙、高锰酸钾、次氯酸钠等氧化剂)与混凝联用，超声耦合混凝等等。这些通过其他处理工艺和混凝联用的强化混凝适用于给水处理、微污染水源水处理或废水深度处理；而对于复杂和高浓度的工业废水，使用这种强化混凝工艺会因为高浓度有机污染物及高悬浮颗粒的影响使得吸附与氧化作用效果不理想，而且运营成本太高。

为了克服前述强化混凝工艺的缺点，一些已经公布的专利通过多次或多级混凝的方法实现低成本、高效率的混凝“强化”目标。

专利CN206705762U公开了“一种用于强化混凝的水处理系统”，其通过两次混凝(初混凝与再混凝)提高混凝效果，再混凝时将第一次混凝形成的絮体打碎，并再次加药进行混凝。打碎絮体的主要作用是提高污泥比表面积，增大污泥对有机物的吸附量，促进再混凝的进行。

专利CN201825803U公开了“一种强化混凝沉淀的污水处理装置”，其设计两个混合池(第一混合池、第二混合池)和絮凝池、斜板沉淀池。其核心是将斜板沉淀池底部化学污泥回流至第一混合池，提高了污泥的吸附去除效果。

专利CN108083399B公开了“一种分级强化混凝的方法”，其通过两次投药(先后投加聚合氯化铝、四氯化锆)提高絮体的沉降性、降低出水残余铝的含量。该方法实质是投加高效混凝剂四氯化锆取代聚合氯化铝，从而降低出水铝含量，提高絮体沉降性。

前述两个专利(CN206705762U与CN201825803U)通过利用化学污泥对有机物的最大吸附量来实现强化混凝效果。这一方法主要是应用于给水、低污染废水处理或废水深度处理；对于高污染工业废水来说，如果应用于预处理工艺段，由于进水污染物的高浓度梯度使化学污泥形成后因为迅速吸附大量有机物几乎达到饱和吸附量，这种情况下，CN206705762U提出的方法中一级混凝污泥到了二级混凝池进一步吸附污染物的量不会很多，同样CN201825803U提出的二级混凝污泥回流一级混凝对提高其污染去除的效果也是很有限的。最后专利CN108083399B采用两级混凝方法，先后在一级混凝投加聚合氯化铝(PAC)和二级混凝投加四氯化锆的模式，利用不同混凝剂的混凝效果实现沉降速率的提高及出水铝浓度的下降，但药剂四氯化锆的成本很高，在实际应用中的推广会大大受限。

进一步深入来讲，当前已经公布的有关多次或多级强化混凝的专利和文献的创新点都是在着重于提高污泥的吸附量和新型混凝剂的应用，并没有涉及甚至是忽略了因为水质变化造成的混凝环境变化而带来的混凝效果的影响。因为废水经过初次混凝后的水质诸如pH、电位、氧化还原性和金属盐存在形态发生显著改变，而工业污水中含有各种不同类型得污染物，不同类型的污染物的混凝处理很多时候是需要不同的工艺条件的；所以，一级混凝后的出水如果不做任何预处理对水质进行相应的调整以适应二级混凝反应，而是直接进入二级混凝，那么二次混凝(或再混凝)的效果就无法优化甚至会极大受限或者恶化出水水质。

废水pH值是影响混凝效果的一个重要因素。一级混凝反应中大剂量混凝剂的投加会使废水pH显著下降(甚至降到pH值5以下)，通常较低的pH值有利于强化混凝对NOM的去除，促进胶体颗粒的凝聚(Zeta电位下降)和不溶于酸的物质析出。但较低的pH值却不利于金属盐的水解沉淀，并导致出水金属盐含量升高，进而影响后续生化系统；而较高的pH值可以促进金属盐的水解沉淀和重金属的吸附共沉淀，降低出水金属盐浓度及其重金属毒性，同时可促进絮体的形成。因此，较低和较高的pH分别有利于不同类型污染物的去除，在多级混凝中通过必要的工艺处理使得各级混凝反应可以在不同pH值环境下进行，从而可以使多级混凝可以更加全面、有效地实现对不同污染物的去除，进而大大提高多级混凝沉淀对污染物的去除效果。

一级混凝出水由于投加的混凝剂经常会使得一级混凝出水pH较低,为了二级混凝可以在中性或者碱性环境实现进一步混凝沉淀，实际运营中可以在混凝环境由较低pH值向较高pH值转变中通过直接投加碱性药剂实现，回调pH值既是为了提高下一级混凝效果的需要，也是保证后续生化处理顺利进行的需要。可是，通过投加碱性物质提高pH会显著提高混凝处理的运行成本。所以，实现低成本的pH值回调对多级混凝法的方法具有显著节能降耗的意义。

碳酸盐碱度是水中碱度体系的主要组成部分，对维持水质pH具有重要影响，碳酸盐存在如下可逆平衡反应：

从上可以知道，当利用曝气(浅层曝气)起到吹脱CO₂的作用时，将促进上式(1)、(2)、(3)的反应向右进行，从而消耗水中H⁺而提高水质pH值。这为低成本的实现水质pH值回调提供了重要的理论依据。

综上，对于高难降解COD、高SS的复杂工业废水，为去除其中的难降解有机物、带有一定生物毒性的污染物和SS，如果采用现有公布的强化混凝法，因为需要投加的混凝剂剂量很大，所以经过混凝后对原水水质的影响也更为显著，其缺点也更为明显，其主要缺点如下：

a)大剂量投加混凝剂导致化学污泥产量增大，同时因为混凝环境没有优化，造成固液分离难度加大，出水浊度较高，从而加大污泥处理负担和影响后续的生化系统。

b)大剂量投加混凝剂导致原水pH值显著下降，混凝工艺处理后采用加碱性物质回调pH后进入生化系统,故而大大增加了回调废水pH值的药耗，运行成本显著提高。

c)在pH较低或固液分离效果较差时会导致较高含量的金属盐(主要为Fe、Al)进入后续的生化处理系统，使生化系统的产甲烷过程、硝化、反硝化过程都受到一定程度的抑制。

d)当前的多级(或多次)混凝技术不适用于高污染工业废水处理，没有考虑一级混凝处理后的水质的调整而是直接进入下一级混凝，会导致下一级混凝的去除效果无法优化。

发明内容

为解决现有存在的技术难题，本发明提出了一种新型强化混凝处理废水的方法，该方法通过不同pH环境下的两级混凝，解决了单级强化混凝时固液分离效果差、出水浊度高、污染物去除不全面的问题；也解决了现有已经公布的二级混凝工艺中的一级混凝沉淀出水没有进行相应的水质调整而是直接进入二级混凝沉淀从而使得二级混凝的去除效果无法优化的技术难题。

本发明首次提出了在一级混凝沉淀出水在进入二级混凝之前，设置曝气pH回调池，利用水中碳酸盐、碳酸氢盐的化学反应平衡机制，通过曝气实现pH值的回升，省去了回调pH值需要投加的碱性药剂的成本，为二级混凝实现良好的污染物去除和固液分离创造适宜的pH值环境。本发明提出的新型强化混凝处理废水的方法适用于各种复杂难处理的工业废水、堆肥渗滤液、垃圾渗滤液、污泥热水解后再发酵的沼液和污泥强化破壁(包括氧化破壁、酸碱破壁、机械破壁、高温高压破壁、污泥热水解(THP)破壁、超声波和微波破壁等)脱水后形成的脱水液等，本发明提出的方法可有效去除各种难降解污染物和会抑制生物活性的污染物，为其后续的生物处理及其达标排放创造良好的条件。

为达到上述目的，本发明创造的技术方案是这样实现的：

一种新型强化混凝处理废水的方法，包括如下步骤：

S1、一级混凝沉淀：废水通入一级混凝沉淀设备内并添加混凝剂和絮凝剂进行混凝反应和固液分离；

S2、曝气回调pH值：一级混凝沉淀设备出水进入曝气回调设备中通过曝气回调pH值；

S3、二级混凝沉淀：曝气回调设备出水进入二级混凝沉淀设备内并添加混凝剂和絮凝剂进行二级混凝沉淀处理；

S4、污泥处理：一级混凝沉淀步骤产生的污泥进入污泥浓缩设备进行后续处理；二级混凝沉淀步骤产生的污泥回流至一级混凝沉淀设备前端，或直接输送至污泥浓缩设备中进行后续处理。

优选的，步骤S1中所述混凝沉淀设备包含混凝反应区与絮凝沉降区，所述混凝沉淀设备为一体化的混凝沉淀设备或构筑物，或混凝反应区与絮凝沉降区分离且为串联的工艺形式。如混凝反应池与絮凝沉淀池串联的形式。

优选的，步骤S1中，废水在所述一级混凝沉淀设备的混凝反应区和絮凝沉降区的水力停留时间分别为0.5～6h、1～3h。

优选的，步骤S1中所述混凝沉淀设备中混凝反应区采用机械搅拌，搅拌形式为慢速搅拌或间歇搅拌或者水力搅拌。

优选的，步骤S1中所用的混凝剂为无机混凝剂，所用的絮凝剂为有机高分子絮凝剂，所述无机混凝剂为铁盐或铝盐，优选铁盐，其投加Fe的剂量为200～2000mg/L；所述有机高分子絮凝剂为聚丙烯酰胺(PAM)，投加量为0.5～4mg/L。

优选的，步骤S2中所述曝气回调设备为曝气回调池，水深不大于2m，水力停留时间为0.1～2h，采用鼓风曝气，曝气的气水比为2～10。

优选的，当进水中含有大量表面活性物质时，步骤S2中所述曝气回调设备中采用中孔曝气或大孔曝气；当进水中不含表面活性物质，步骤S2所述曝气回调池中采用微孔曝气。

优选的，步骤S2中通过曝气将废水的pH值回调至6.0～8.5。

优选的，步骤S2中通过曝气和投加碱性药剂将废水的pH值回调至8.5～11。

优选的，步骤S2中所述曝气回调设备采用机械搅拌、水力搅拌或曝气搅拌，更优选曝气搅拌。

优选的，步骤S2所述碱性药剂有氢氧化钠、碳酸钠、碳酸氢钠、碳酸钙或氧化钙，更优选为氢氧化钠或氧化钙；当后续生化系统有MBR或者中水回用的膜系统，更优选为氢氧化钠。

优选的，步骤S3中所述二级混凝沉淀设备包含混凝反应区与絮凝沉降区，所述二级混凝沉淀设备为一体化的混凝沉淀设备或构筑物，或混凝反应区与絮凝沉降区分离且为串联的工艺形式。如混凝反应池与絮凝沉淀池串联的形式。

优选的，步骤S3中，废水在所述二级混凝沉淀设备的混凝反应区和絮凝沉降区的水力停留时间分别为0.1～1h、1～3h。

优选的，步骤S3所述混凝沉淀设备中的混凝反应区采用机械搅拌或水利搅拌，混凝剂搅拌形式为快速搅拌，絮凝阶段搅拌模式为慢速搅拌。

优选的，步骤S3中所用的混凝剂为无机混凝剂，所用的絮凝剂为有机高分子絮凝剂；所述无机混凝剂为铁盐或铝盐，优选为聚合氯化铝(PAC)，投加28％固体PAC的剂量为0～500mg/L；所述有机高分子絮凝剂，优选聚丙烯酰胺(PAM)，投加量为0.5～4mg/L。

相对于现有技术，本发明创造具有以下优势：

本发明创造性地开发了在多级混凝反应的各级混凝池创造出不同的混凝环境和投加不同混凝剂以优化各级混凝反应的污染物去除效果，最重要的是，第一次提出了在各级混凝反应间利用曝气或者曝气耦合补充碱性物质回调废水pH值从而实现调控各级混凝环境达到理想的反应条件，实现了对不同类型污染物的分级混凝去除，最终实现了对不同污染物的有效去除，因此，本发明具有如下效益：

1)提出了曝气回调废水pH值的方法，省去或降低了回调废水pH值的碱性物质药剂成本。

2)通过对多级混凝反应间水质的pH值的调控，以及在各级混凝池投加不同的混凝剂，保证工业废水在各级的混凝池可以形成不同的混凝条件实现了各级混凝反应的最佳反应条件和理想的去除效果，其中一种典型的模式就是实现在pH值4～6的酸性混凝与pH值大于7的碱性混凝的分级混凝的效果。本发明提出的方法可以实现有机污染物与无机污染物的有效去除，使污染物去除更加全面。

3)在最后一级或者二级混凝中可以实现碱性混凝的效果，解决了出水浊度与金属如铁、铝和其他重金属的有效去除，从而可以保障后续生化系统的正常运行。

4)本发明方法不仅适用于高污染废水处理，也适用于低污染废水处理和废水深度处理，应用范围广。

附图说明

图1为本发明创造实施例所述的方法的工艺原理示意图；

图2为实施例中本发明方法和常规一级混凝方法处理出水对比：常规一级混凝沉淀出水(左)与本发明方法处理后的二级混凝沉淀出水(右)。

具体实施方式

除有定义外，以下实施例中所用的技术术语具有与本发明创造所属领域技术人员普遍理解的相同含义。以下实施例中所用的试验试剂，如无特殊说明，均为常规生化试剂；所述实验方法，如无特殊说明，均为常规方法。

下面结合实施例来详细说明本发明创造。

在本申请的实施方式中，“包括”一词可理解为，提到的特征必须存在，但并不限制其他特征的存在。或者“包括”一词也可涉及仅存在已列出的部件/特征的情形(例如，“包括”一词可替换为“由……组成”或“基本上由……组成”这两短语)。此处明确指明，上述广狭两种释义均可适用于本发明的所有方面和实施方式。换句话说，“包括”一词及其同义词可替换为“由……组成”这一短语或“基本上由……组成”这一短语或其同义词，反之亦然。

在本申请中，“废水”一词是指含一种或多种污染物的水的来源。在本申请中，“污染物”指存在于废水中的碳质和其他不良物质，如生物的、有机的、无机的、和其他的废物，但尤其涉及生物、无机和有机废物。当排放于环境中或从废水处理系统排除出的废水中存在高含量的此类物质时，将产生问题，因此这些物质为不良物质。工业废水包括生产废水、生产污水及冷却水，是指工业生产过程中产生的废水和废液，其中含有随水流失的工业生产用料、中间产物、副产品以及生产过程中产生的污染物。本领域技术人员可理解的是，本发明适用于各种各样的废水，而且“污染物”的含义将随情境而变。

可以理解的是，上述废水可以为通常包含各种生物难降解物质的工业废水。该工业废水可以是各种高难度难处理的工业废水或者不同类型工业废水的组合。

本发明提供一种新型强化混凝处理废水的方法，具体包括如下步骤：

S1、一级混凝沉淀：废水通入一级混凝沉淀设备内并添加混凝剂和絮凝剂进行混凝反应和固液分离；

步骤S1中混凝沉淀设备包含混凝反应区与絮凝沉降区，所述混凝沉淀设备为一体化的混凝沉淀设备或构筑物，或混凝反应区与絮凝沉降区分离且为串联的工艺形式。如混凝反应池与絮凝沉淀池串联的形式。

步骤S1中，废水在一级混凝沉淀设备的混凝反应区(混凝反应池)和絮凝沉降区(絮凝沉淀池)的水力停留时间分别为0.5～6h、1～3h。

步骤S1中混凝沉淀设备中混凝反应区(混凝反应池)采用机械搅拌，搅拌形式为慢速搅拌或间歇搅拌或者水力搅拌。

步骤S1中所用的混凝剂为无机混凝剂，所用的絮凝剂为有机高分子絮凝剂，无机混凝剂为铁盐或铝盐，优选铁盐，其投加Fe的剂量为200～2000mg/L；有机高分子絮凝剂为聚丙烯酰胺(PAM)，投加量为0.5～4mg/L。

S2、曝气回调pH值：一级混凝沉淀设备出水进入曝气回调设备中曝气回调pH值，通过曝气实现pH值的回调；

步骤S2中的曝气回调设备为曝气回调池，水深不大于2m，水力停留时间为0.1～2h，采用鼓风曝气，曝气的气水比为2～10。

当进水中含有大量表面活性物质时，步骤S2曝气回调设备中采用中孔曝气或大孔曝气；当进水中不含表面活性物质，步骤S2所述曝气回调池中采用微孔曝气。

根据水质碱度，通常情况下，步骤S2中通过曝气将废水的pH值回调至6.0～8.5。当进水含有较高的重金属浓度需要在二级混凝沉淀进一步全面去除重金属时，当单独曝气回调pH值无法实现重金属去除目标时，可向曝气回调设备后端投加碱性药剂，进一步提高水质pH值到8.5～11，从而提高重金属的吸附共沉淀去除效果。

步骤S2中曝气回调设备采用机械搅拌、水力搅拌或曝气搅拌，更优选曝气搅拌。具体地，当其进水所含碳酸盐、碳酸氢盐碱度较低时，则以碱性药剂回调pH值为主，此时，曝气搅拌的主要作用为搅拌作用，而非回调pH值的作用，这种情况下，也可以采用机械搅拌或水力搅拌替换曝气搅拌，但优选曝气搅拌。

步骤S2中碱性药剂有氢氧化钠、碳酸钠、碳酸氢钠、碳酸钙或氧化钙，更优选为氢氧化钠或氧化钙；当后续生化系统有MBR或者中水回用的膜系统，更优选为氢氧化钠。

S3、二级混凝沉淀：曝气回调设备出水进入二级混凝沉淀设备内并添加混凝剂和絮凝剂进行二级混凝沉淀处理；

步骤S3中二级混凝沉淀设备包含混凝反应区与絮凝沉降区，二级混凝沉淀设备为一体化的混凝沉淀设备或构筑物，或混凝反应区与絮凝沉降区分离且为串联的工艺形式。如混凝反应池与絮凝沉淀池串联的形式。

步骤S3中废水在二级混凝沉淀设备的混凝反应区或混凝反应池和絮凝沉降区或絮凝沉淀池的水力停留时间分别为0.1～1h、1～3h。

步骤S3的混凝沉淀设备中的混凝反应区(或混凝反应池)采用机械搅拌或水利搅拌，混凝剂搅拌形式为快速搅拌，絮凝阶段搅拌模式为慢速搅拌。

步骤S3中所用的混凝剂为无机混凝剂，所用的絮凝剂为有机高分子絮凝剂；无机混凝剂为铁盐或铝盐，优选为聚合氯化铝(PAC)，投加28％固体PAC的剂量为0～500mg/L；所述有机高分子絮凝剂，优选聚丙烯酰胺(PAM)，投加量为0.5～4mg/L。

S4、污泥处理：一级混凝沉淀步骤产生的污泥进入污泥浓缩设备进行后续处理；二级混凝沉淀步骤产生的污泥回流至一级混凝沉淀设备前端，或直接输送至污泥浓缩设备中进行后续处理。后续处理包括将污泥先后通入污泥浓缩池、污泥调理池后板框压滤处置。

具体地，当一级混凝沉淀设备出水仍含有较高浓度的重金属(如铜、锌、铅、隔、铬、汞、砷等)时，二级混凝沉淀设备产生的污泥无需回流到一级混凝池的进水端可以直接输送至污泥浓缩池进行后续处理。

实施例

一种污泥THP(热水解)厌氧发酵沼液，具有高COD、高氮磷和SS，污染组分复杂，其水质情况见表1。该污泥发酵沼液具有一定的生物抑制作用，如不进行有效的预处理，生化系统无法有效地运行。原先采用常规的一级混凝沉淀处理，投加450mg/L(以Fe计量)氯化铁，混凝反应2h，PAM投加量为0.5mg/L，絮凝沉降2h,一级混凝沉淀的时候出水还是很浑浊(图2左)，出水的水质也不是很理想(表1)。改用本发明方法处理，一级混凝沉淀工艺为：氯化铁投加量为400mg/L(以Fe计量)，混凝反应2h，PAM投加量为0.5mg/L，絮凝沉降2h；曝气回调pH值工艺为：大孔径(孔内径为2.5mm)曝气30min，曝气深度1.5m，曝气的气水比为5，废水pH值从5.8升至7.2；二级混凝沉淀工艺为：PAC投加100mg/L，混凝反应15min，PAM投加1mg/L，絮凝沉降2h，沉降区底泥全部回流至一级混凝沉淀池前端。

采用本发明方法处理后的水质明显改善(表1和图2)，处理后的水质可以进一步进行常规的生化处理。当不采用曝气提高pH而是直接投加30％液碱利用机械搅拌调节pH升至7.2，需要投加30％的液碱的剂量是600mg/L，相当于0.54元/吨水的液碱药耗(按照30％液碱900元/吨核算)。故利用本发明的方法处理后的水质明显优于利用常规的一级混凝沉淀的方法处理后的水质，而且采用曝气升高pH的方法和常规的投加液碱机械搅拌升高pH相比可以节省液碱药耗成本0.54元/吨水。

表1一种污泥THP厌氧发酵沼液采用常规一级混凝沉淀法和本发明方法处理后的水质

以上所述仅为本发明创造的较佳实施例而已，并不用以限制本发明创造，凡在本发明创造的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明创造的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种新型强化混凝处理废水的方法，其特征在于：包括如下步骤：

S1、一级混凝沉淀：废水通入一级混凝沉淀设备内并添加混凝剂和絮凝剂进行混凝反应和固液分离；

S2、曝气回调pH值：一级混凝沉淀设备出水进入曝气回调设备中通过曝气回调pH值；

S3、二级混凝沉淀：曝气回调设备出水进入二级混凝沉淀设备内并添加混凝剂和絮凝剂进行二级混凝沉淀处理；

S4、污泥处理：一级混凝沉淀步骤产生的污泥进入污泥浓缩设备进行后续处理；二级混凝沉淀步骤产生的污泥回流至一级混凝沉淀设备前端，或直接输送至污泥浓缩设备中进行后续处理。

2.根据权利要求1所述的新型强化混凝处理废水的方法，其特征在于：步骤S1中所述混凝沉淀设备包含混凝反应区与絮凝沉降区，所述混凝沉淀设备为一体化的混凝沉淀设备或构筑物，或混凝反应区与絮凝沉降区分离且为串联的工艺形式。

3.根据权利要求2所述的新型强化混凝处理废水的方法，其特征在于：步骤S1中，废水在所述一级混凝沉淀设备的混凝反应区和絮凝沉降区的水力停留时间分别为0.5～6h、1～3h；优选的，步骤S1中所述混凝沉淀设备中混凝反应区采用机械搅拌，搅拌形式为慢速搅拌或间歇搅拌或者水力搅拌；优选的，步骤S1中所用的混凝剂为无机混凝剂，所用的絮凝剂为有机高分子絮凝剂，所述无机混凝剂为铁盐或铝盐，优选铁盐，其投加Fe的剂量为200～2000mg/L；所述有机高分子絮凝剂为聚丙烯酰胺，投加量为0.5～4mg/L。

4.根据权利要求1所述的新型强化混凝处理废水的方法，其特征在于：步骤S2中所述曝气回调设备为曝气回调池，水深不大于2m，水力停留时间为0.1～2h，采用鼓风曝气，曝气的气水比为2～10。

5.根据权利要求1所述的新型强化混凝处理废水的方法，其特征在于：当进水中含有大量表面活性物质时，步骤S2中所述曝气回调设备中采用中孔曝气或大孔曝气；当进水中不含表面活性物质，步骤S2所述曝气回调池中采用微孔曝气。

6.根据权利要求1所述的新型强化混凝处理废水的方法，其特征在于：步骤S2中通过曝气将废水的pH值回调至6.0～8.5。

7.根据权利要求1所述的新型强化混凝处理废水的方法，其特征在于：步骤S2中通过曝气和投加碱性药剂将废水的pH值回调至8.5～11。

8.根据权利要求1所述的新型强化混凝处理废水的方法，其特征在于：步骤S2中所述曝气回调设备采用机械搅拌、水力搅拌或曝气搅拌，更优选曝气搅拌。

9.根据权利要求1所述的新型强化混凝处理废水的方法，其特征在于：步骤S2中所述碱性药剂有氢氧化钠、碳酸钠、碳酸氢钠、碳酸钙或氧化钙，更优选为氢氧化钠或氧化钙；当后续生化系统有MBR或者中水回用的膜系统，更优选为氢氧化钠。

10.根据权利要求1所述的新型强化混凝处理废水的方法，其特征在于：步骤S3中所述二级混凝沉淀设备包含混凝反应区与絮凝沉降区，所述二级混凝沉淀设备为一体化的混凝沉淀设备或构筑物，或混凝反应区与絮凝沉降区分离且为串联的工艺形式。如混凝反应池与絮凝沉淀池串联的形式；优选的，步骤S3中，废水在所述二级混凝沉淀设备的混凝反应区和絮凝沉降区的水力停留时间分别为0.1～1h、1～3h；优选的，步骤S3所述混凝沉淀设备中的混凝反应区采用机械搅拌或水利搅拌，混凝剂搅拌形式为快速搅拌，絮凝阶段搅拌模式为慢速搅拌；优选的，步骤S3中所用的混凝剂为无机混凝剂，所用的絮凝剂为有机高分子絮凝剂；所述无机混凝剂为铁盐或铝盐，优选为聚合氯化铝，投加28％固体PAC的剂量为0～500mg/L；所述有机高分子絮凝剂，优选聚丙烯酰胺，投加量为0.5～4mg/L。

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