WO2012105365A1 - 光学ユニットおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2012105365A1
WO2012105365A1 PCT/JP2012/051404 JP2012051404W WO2012105365A1 WO 2012105365 A1 WO2012105365 A1 WO 2012105365A1 JP 2012051404 W JP2012051404 W JP 2012051404W WO 2012105365 A1 WO2012105365 A1 WO 2012105365A1
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lens
imaging
optical unit
positive power
image
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馬場　友彦
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ソニー株式会社
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    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
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    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/34—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having four components only

Definitions

  • This technology relates to an optical unit and an imaging apparatus applied to an imaging device.
  • CCD Charge Coupled Device
  • CMOS Complementary Metal Oxide Semiconductor
  • All three examples have a first lens with a positive power and a high Abbe number, a second lens with a negative power and a low Abbe number, a third lens with a positive power and a high Abbe number, a negative power on the axis, In addition, it is composed of a fourth lens having a high Abbe number having a positive power off the axis.
  • a triplet type power arrangement is adopted from the first lens to the third lens, and the fourth lens functions to correct distortion and off-axis aberrations, and to keep the angle of light incident on the image sensor low.
  • Patent Documents 1, 2, and 3 have a high imaging performance, characterized by very small axial chromatic aberration, but have the widest angle and a total angle of view of 65 degrees. It is difficult to widen the angle.
  • the present technology is to provide an optical unit and an image pickup apparatus that can widen the entire angle of view while being small and low-cost.
  • the optical unit according to the first aspect of the present technology includes a first lens having a positive power, a second lens having a positive power, and a second lens having a positive power, which are sequentially arranged from the object side to the image plane side. 3 lenses and a negative power fourth lens.
  • An imaging apparatus includes an imaging element and an optical unit that forms a subject image on the imaging element, and the optical unit sequentially from the object side to the image plane side.
  • a positive power first lens, a positive power second lens, a positive power third lens, and a negative power fourth lens are disposed.
  • Example 1 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration. It is a figure which shows the structural example of the imaging lens which concerns on 2nd Embodiment. In Example 2, it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration. It is a block diagram which shows the structural example of the imaging device by which the imaging lens which concerns on this embodiment is employ
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration example of an imaging lens employing the optical unit according to the first embodiment.
  • the imaging lens 100 of the first embodiment includes a first lens 111, an aperture 112, a second lens 113, and a third lens arranged in order from the object side OBJS toward the image plane side.
  • a lens 114 and a fourth lens 115 are included.
  • the imaging lens 100 further includes a cover glass 120 and an imaging plane (hereinafter referred to as an image plane) 130 that are sequentially arranged from the object side OBJS toward the image plane side.
  • the imaging lens 100 is formed as a single focus lens.
  • a diaphragm 112 is disposed between the first lens 111 and the second lens 113.
  • the imaging surface 130 is an imaging surface (image receiving surface) of a solid-state imaging device such as a CCD sensor or a CMOS sensor.
  • the cover glass 120 is disposed between the image surface side surface of the fourth lens 115 and the image surface 130.
  • an optical member may be disposed in addition to a cover glass 120 formed of resin or glass, an infrared cut filter, a low-pass filter, or the like.
  • optical components such as a phase mask, a coded aperture, a liquid crystal shutter, and a variable aperture may be disposed near the aperture.
  • the left side is the object side (front)
  • the right side is the image plane side (rear).
  • a light beam incident from the object side forms an image on the image plane 130.
  • the imaging lens 100 is formed by a lens having a four-group four-lens configuration.
  • the first lens 111 is a positive power lens.
  • the second lens 113 is a positive power lens.
  • the third lens 114 is formed of a positive power lens.
  • the fourth lens 115 is formed by a negative power lens.
  • the first lens 111 has a shape in which the curvature radius of the object side surface is smaller than the absolute value of the curvature radius of the image side surface.
  • the stop 112 it is an intermediate stop and the stop comes closer to the object side, thereby taking an optimum configuration for aberration correction and suppressing the incident angle to the sensor.
  • the second lens 113 has a positive power
  • the first lens 111 and the second lens 113 have a shape close to the target with respect to the stop 112, and correct the spherical aberration, off-axis coma, astigmatism, and distortion to wide angle. Take the best shape for the lens.
  • the third lens 114 and the fourth lens 115 correct the chromatic aberration.
  • the third lens 114 has positive power
  • the fourth lens 115 has negative power
  • the Abbe number ⁇ dL3 of the third lens 114 is larger than the Abbe number ⁇ dL4 of the fourth lens 115 ( ⁇ dL4 ⁇ ⁇ dL3).
  • the third lens 114 and the fourth lens 115 are reversed in sign, but the power is the same.
  • the imaging lens 100 of the present embodiment can realize an optical system that can widen the entire field angle to about 80 degrees while having a high imaging performance with a four-group configuration.
  • the imaging lens 100 of the present embodiment which is a single focus lens, is configured to satisfy the following conditional expressions (1) to (4).
  • Conditional expression (1) is a conditional expression related to bending of the first lens 111.
  • the lens becomes close to a biconvex lens, and off-axis coma and astigmatism become large, and desirable camera performance cannot be obtained.
  • the upper limit is exceeded, the spherical aberration increases and the desired camera performance cannot be obtained.
  • Conditional expression (2) is a conditional expression related to the power of the second lens 113. If the lower limit is exceeded, the power becomes too strong, the manufacturing tolerance becomes narrower, the productivity is deteriorated, and spherical aberration is generated and desirable camera characteristics are obtained. It becomes impossible to take. If the upper limit is exceeded, the objectivity with the first lens 111 will be lost, and off-axis coma and astigmatism will increase, making it impossible to achieve desirable camera performance.
  • Conditional expression (3) is a conditional expression regarding the ratio of the power of the third lens 114 and the fourth lens 115. If the lower limit is exceeded, correction of chromatic aberration is weakened, and distortion occurs and desired camera characteristics cannot be obtained. If the upper limit is exceeded, the power of the third lens 114 becomes too strong, the manufacturing tolerance becomes narrow and the productivity deteriorates, and at the same time, spherical aberration and distortion occur, and the desired camera characteristics cannot be obtained.
  • Conditional expression (4) is a conditional expression related to the Abbe number of the second lens 113, and when the lower limit is exceeded, off-axis coma and astigmatism increase and desired camera performance cannot be obtained.
  • the upper limit is determined because there is no lens material that can be manufactured by a mold manufacturing method with an Abbe number exceeding 70.
  • conditional expression (5) is satisfied.
  • the third lens 114 has positive power
  • the fourth lens 115 has negative power
  • the conditional expression (5) indicates that the Abbe number ⁇ dL3 of the third lens 114 is larger than the Abbe number ⁇ dL4 of the fourth lens 115. Is required to be large. This condition becomes an achromatic condition and corrects chromatic aberration.
  • conditional expressions (1) to (5) are common to the first and second embodiments, which will be described below, and by adopting them as necessary, more preferable results suitable for individual imaging elements or imaging apparatuses. Image performance and a compact optical system are realized.
  • the aspherical shape of the lens is as follows when the direction from the object side to the image plane side is positive, k is a conical coefficient, A, B, C, and D are aspherical coefficients, and r is a central radius of curvature. It is represented by y represents the height of the light beam from the optical axis, and c represents the reciprocal (1 / r) of the central curvature radius r.
  • X is the distance from the tangent plane to the aspheric vertex
  • A is the fourth-order aspheric coefficient
  • B is the sixth-order aspheric coefficient
  • C is the eighth-order aspheric coefficient
  • D is the tenth-order aspheric coefficient. Each aspheric coefficient is shown.
  • FIG. 2 is a diagram showing surface numbers given to the lenses constituting each lens group of the imaging lens according to the present embodiment and the cover glass constituting the imaging unit.
  • the diaphragm 112 is not considered.
  • No. 1 is assigned to the object side surface (convex surface) of the first lens 111
  • No. 2 surface number is assigned to the image side surface of the first lens 111
  • a third surface number is assigned to the object side surface of the second lens 113
  • a fourth surface number is assigned to the image surface side surface of the second lens 113.
  • the fifth lens number is assigned to the object side surface of the third lens 114
  • the sixth surface number is assigned to the image surface side surface of the third lens 114.
  • No. 7 is assigned to the object side surface of the fourth lens 115 and No. 8 is assigned to the image side surface of the fourth lens 115.
  • No. 9 is assigned to the object side surface of the cover glass 120
  • No. 10 is assigned to the image side.
  • the central curvature radius of the object side surface (first) 1 (L1S1) of the first lens 111 is set to R1 (RL1S1).
  • the center curvature radius of the image surface side surface 2 (L1S2) of the first lens 111 is set to R2 (RL1S2).
  • the center curvature radius of the object side surface of the second lens 113 is set to R3, and the curvature radius of the image surface side surface of the second lens 113 is set to R4.
  • the center curvature radius of the object side surface of the third lens 114 is set to R5, and the curvature radius of the image surface side surface of the third lens 114 is set to R6.
  • the center radius of curvature of the object side surface of the fourth lens 115 is set to R7, and the radius of curvature of the image side surface of the fourth lens 115 is set to R8.
  • the center curvature radius of the object side surface 9 of the cover glass 120 is set to R9, and the center curvature radius of the image side surface is set to r10.
  • the central curvature radii R9 and R10 of the surface 9 and the surface 10 are infinite (INFINITY).
  • the distance on the optical axis OX between the surface 1 and the surface 2 that is the thickness of the first lens 111 is d1
  • the object surface side surface 2 of the first lens 111 and the object of the second lens 113 The distance on the optical axis OX between the side surfaces 3 is set to d2.
  • the distance on the optical axis OX between the surface 3 and the surface 4 that is the thickness of the second lens 113 is d3, and on the optical axis OX between the image surface side surface 4 of the second lens 113 and the object side surface 5 of the third lens 114.
  • the distance is set to d4.
  • the distance on the optical axis OX between the surface 5 and the surface 6 serving as the thickness of the third lens 114 is d5
  • the distance between the image side surface 6 of the third lens 114 and the object side surface 7 of the fourth lens 115 is on the optical axis OX.
  • the distance is set to d6.
  • the distance on the optical axis OX between the surface 7 and the surface 8 that is the thickness of the fourth lens 115 is d7
  • the distance on the optical axis OX between the image surface side surface 8 of the fourth lens 115 and the object side surface 9 of the cover glass 120 is set to d8.
  • the distance on the optical axis OX between the surface 9 and the surface 10 that is the thickness of the cover glass 120 is set to d9.
  • Examples 1 and 2 are shown below. Examples 1 and 2 are design examples of an imaging lens for a 3M CMOS imager having a 1/5 size and a pitch of 1.4 ⁇ m.
  • Example 1 Example 1 according to specific numerical values of the imaging lens will be described below.
  • surface numbers as shown in FIG. 2 are given to the lenses of the imaging lens 100 and the cover glass 120 constituting the imaging unit.
  • the first embodiment of the imaging lens 100 is a design example of an imaging lens for a 3M CMOS imager having a 1/5 size and a 1.4 ⁇ m pitch as described above.
  • the first lens 111 having a positive power
  • the aperture 112 having a positive power
  • the third lens 114 having a positive power
  • the negative power in order from the object side.
  • the fourth lens 115 is used.
  • the first lens 111 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, has a bending factor of 1.24, has a principal point position close to the stop, and has a shape that well corrects off-axis coma and astigmatism. .
  • the paraxial focal length of the second lens 113 is 5.34 mm, which is substantially equivalent to the paraxial focal length of 5.33 mm of the first lens 111, and the target system is formed by the first lens 111 and the second lens 113. Correct off-axis coma and astigmatism.
  • the paraxial focal length of the third lens 114 is 1.14 mm, the d-line Abbe number is 40.1, the paraxial focal length of the fourth lens 115 is ⁇ 0.94 mm, and the Abbe number is 29.0. Thus, since the absolute values of the power are almost equal, the occurrence of distortion is suppressed.
  • the lens has a large aberration correction capability and realizes a wide angle of 78 degrees in total angle of view while being a bright lens of Fno 2.8.
  • the first lens 111 is made of plastic
  • the second lens 113 is made of plastic
  • the third lens 114 is made of glass
  • the fourth lens 115 is made of plastic, so that the temperature dependence of the focal length is small and the temperature characteristics are also excellent. Thereby, it becomes a lens suitable for a fixed focus camera module.
  • Table 1 Table 2, Table 3, and Table 4 show the numerical values of Example 1. Each numerical value in the first embodiment corresponds to the imaging lens 100 in FIG.
  • Table 1 shows each lens corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 1, a cover glass constituting the imaging unit, a radius of curvature (R: mm), an interval (d: mm), and a refractive index (nd) of the image surface. ) And the dispersion value ( ⁇ d).
  • Table 2 shows four of the surfaces 1 and 2 of the first lens 111, the surfaces 3 and 4 of the second lens 113, the surfaces 5 and 6 of the third lens 114, and the surfaces 7 and 8 of the fourth lens 115 in Example 1. Next, 6th, 8th and 10th order aspherical coefficients are shown.
  • K is the conic constant
  • A is the fourth-order aspheric coefficient
  • B is the sixth-order aspheric coefficient
  • C is the eighth-order aspheric coefficient
  • D is the tenth-order aspheric coefficient. Represents.
  • Table 3 specifically shows the focal length f, the numerical aperture F, the half angle of view ⁇ , and the lens length H of the imaging lens 100 according to the first embodiment.
  • the focal length f is set to 2.25 [mm]
  • the numerical aperture F is set to 2.8
  • the half angle of view ⁇ is set to 39.0 deg
  • the lens length H is set to 4.0 [mm].
  • Table 4 shows that, in Example 1, the above conditional expressions (1) to (4) are satisfied.
  • the bending factor qL1 of the first lens 111 is set to 1.24, which satisfies the condition defined by the conditional expression (1).
  • the power f2 / f of the second lens 113 is set to 2.37, which satisfies the condition defined by the conditional expression (2).
  • the power ratio f3 / f4 of the third lens 114 and the fourth lens 115 is set to ⁇ 1.12, which satisfies the condition defined by the conditional expression (3).
  • the Abbe number ⁇ dL2 of the second lens 113 is set to 56.0, which satisfies the condition defined by the conditional expression (4).
  • FIG. 3 is an aberration diagram showing spherical aberration (chromatic aberration), astigmatism, and distortion in Example 1.
  • 3A shows spherical aberration (chromatic aberration)
  • FIG. 3B shows astigmatism
  • FIG. 3C shows distortion.
  • an imaging lens including an optical unit excellent in imaging performance can be obtained in which various spherical, astigmatism, and distortion aberrations are well corrected.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a configuration example of the imaging lens according to the second embodiment.
  • the imaging lens 100A according to the second embodiment shown in FIG. 4 and the imaging lens 100 according to the first embodiment shown in FIG. 1 have the same basic configuration, and as shown as Example 2 below.
  • the setting values of the parameters of each component are different. Therefore, detailed description of the imaging lens 100A is omitted here.
  • Example 2 according to specific numerical values of the imaging lens is shown below.
  • surface numbers as shown in FIG. 2 are assigned to the lenses of the imaging lens 100A and the cover glass 120 constituting the imaging unit.
  • the second embodiment of the imaging lens 100A is a design example of an imaging lens for a 3M CMOS imager having a 1/5 size and a 1.4 ⁇ m pitch as described above.
  • a first lens 111 having a positive power
  • an aperture 112 a second lens 113 having a positive power
  • a third lens 114 having a positive power
  • a fourth lens having a negative power. It is formed by the lens 115.
  • the first lens 111 is a positive meniscus lens having a convex surface toward the object side, and has a bending factor of 1.004.
  • the principal point is close to the stop and has a shape that well corrects off-axis coma and astigmatism.
  • the paraxial focal length of the second lens 113 is 4.27 mm, which is substantially equivalent to the paraxial focal length of 5.29 mm of the first lens 111, and the target system is formed by the first lens 111 and the second lens 113. Correct off-axis coma and astigmatism.
  • the paraxial focal length of the third lens 114 is 1.17 mm, the d-line Abbe number is 37.3, the paraxial focal length of the fourth lens 115 is ⁇ 0.91 mm, and the Abbe number is 29.0. Thus, since the absolute values of the power are almost equal, the occurrence of distortion is suppressed.
  • the first lens 111 is made of plastic
  • the second lens 113 is made of plastic
  • the third lens 114 is made of glass
  • the fourth lens 115 is made of plastic, so that the temperature dependence of the focal length is small and the temperature characteristics are also excellent. Thereby, it becomes a lens suitable for a fixed focus camera module.
  • Table 5, Table 6, Table 7, and Table 8 show the numerical values of Example 2. Each numerical value of Example 2 corresponds to the imaging lens 100A of FIG.
  • Table 5 shows each lens corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 2, the cover glass constituting the imaging unit, the curvature radius (R: mm), the interval (d: mm), and the refractive index (nd) of the image surface. ) And the dispersion value ( ⁇ d).
  • Table 6 shows 4 of the surfaces 1 and 2 of the first lens 111, the surfaces 3 and 4 of the second lens 113, the surfaces 5 and 6 of the third lens 114, and the surfaces 7 and 8 of the fourth lens 115 in Example 2. Next, 6th, 8th and 10th order aspherical coefficients are shown.
  • K is a conic constant
  • A is a fourth-order aspheric coefficient
  • B is a sixth-order aspheric coefficient
  • C is an eighth-order aspheric coefficient
  • D is a tenth-order aspheric coefficient. Represents.
  • Table 7 specifically shows the focal length f, the numerical aperture F, the half angle of view ⁇ , and the lens length H of the imaging lens 100A in the second embodiment.
  • the focal length f is set to 2.26 [mm]
  • the numerical aperture F is set to 2.8
  • the half angle of view ⁇ is set to 38.7 deg
  • the lens length H is set to 4.0 [mm].
  • Table 8 shows that, in Example 2, the above conditional expressions (1) to (4) are satisfied.
  • the bending factor qL1 of the first lens 111 is set to 1.004, which satisfies the condition defined by the conditional expression (1).
  • the power f2 / f of the second lens 113 is set to 1.89, which satisfies the condition defined by conditional expression (2).
  • the power ratio f3 / f4 between the third lens 114 and the fourth lens 115 is set to -1.29, which satisfies the condition defined by the conditional expression (3).
  • the Abbe number ⁇ dL2 of the second lens 113 is set to 56.0, which satisfies the condition defined by the conditional expression (4).
  • FIG. 5 is an aberration diagram showing spherical aberration (chromatic aberration), astigmatism, and distortion in Example 2.
  • 5A shows spherical aberration (chromatic aberration)
  • FIG. 5B shows astigmatism
  • FIG. 5C shows distortion.
  • an imaging lens including an optical unit in which various aberrations such as spherical surface, astigmatism, and distortion are well corrected and excellent in imaging performance.
  • the fourth lens 115 having a negative power is formed.
  • the first lens 111 and the second lens 113 have a shape close to the target with respect to the stop 112, and correct for spherical aberration, off-axis coma, astigmatism, and distortion to obtain an optimum shape for a wide-angle lens.
  • the third lens 114 has a positive power
  • the fourth lens 115 has a negative power
  • the Abbe number of the third lens is larger than that of the fourth lens. to correct.
  • the positive and negative of the third lens 114 and the fourth lens 115 are reversed, but the power is the same. As a whole, it is possible to realize a bright lens that has a large aberration correction capability that is optimal for a wide-angle lens and that has an optimal light incident angle for a CMOS sensor or CCD sensor.
  • an optical system capable of widening up to an entire field angle of about 80 degrees while having high imaging performance with a four-group configuration, and a compact and compact wide-angle lens can be realized.
  • the angle up to about 23 mm per single lens.
  • the optical distortion can be suppressed to about 2.2 [%].
  • temperature defocusing can be suppressed.
  • Axial chromatic aberration can be reduced. Deep depth of field and no temperature defocus, ideal for barcode reading.
  • the imaging lenses 100 and 100A having the characteristics as described above can be applied as digital cameras using imaging elements such as CCDs and CMOS sensors, particularly as camera lenses mounted on small electronic devices such as mobile phones. .
  • FIG. 6 is a block diagram illustrating a configuration example of an imaging apparatus in which an imaging lens including the optical unit according to the present embodiment is employed.
  • the imaging apparatus 200 includes an optical system 210 to which the imaging lenses 100 and 100A according to the present embodiment are applied, and an imaging device 220 to which a CCD or a CMOS image sensor (solid-state imaging device) can be applied.
  • the optical system 210 guides incident light to an imaging surface including a pixel region of the imaging device 220 and forms a subject image.
  • the imaging apparatus 200 further includes a drive circuit (DRV) 230 that drives the imaging device 220 and a signal processing circuit (PRC) 240 that processes an output signal of the imaging device 220.
  • DDV drive circuit
  • PRC signal processing circuit
  • the drive circuit 230 includes a timing generator (not shown) that generates various timing signals including a start pulse and a clock pulse that drive a circuit in the imaging device 220, and drives the imaging device 220 with a predetermined timing signal. .
  • the signal processing circuit 240 performs predetermined signal processing on the output signal of the imaging device 220.
  • the image signal processed by the signal processing circuit 240 is recorded on a recording medium such as a memory.
  • the image information recorded on the recording medium is hard copied by a printer or the like. Further, the image signal processed by the signal processing circuit 240 is displayed as a moving image on a monitor including a liquid crystal display or the like.
  • the above-described imaging lenses 100 and 100A are mounted as the optical system 210, thereby realizing a highly accurate camera with low power consumption.
  • this technique can also take the following structures.
  • [1] Arranged in order from the object side to the image plane side, A first lens of positive power; A second lens of positive power; A third lens with positive power; A negative fourth lens, An optical unit.
  • f3 Focal length of the third lens
  • f4 Focal length of the fourth lens
  • the Abbe number ⁇ dL2 of the second lens satisfies the following conditional expression.
  • the first lens is made of plastic
  • the second lens is made of plastic
  • the third lens is made of a glass lens
  • the fourth lens is made of plastic
  • Optical unit. [7] The optical unit according to any one of [1] to [6], wherein a diaphragm is disposed between the first lens and the second lens.

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Abstract

　小型かつ低コストでありながら、全画角を広くすることができる光学ユニットおよび撮像装置を提供する。撮像レンズ１００は、物体側ＯＢＪＳから像面側に向かって順番に配置された、物体側から像面側に向かって順番に配置された、正のパワーの第１レンズ１１１と、正のパワーの第２レンズ１１３と、正のパワーの第３レンズ１１４と、負のパワーの第４レンズ１１５と、を有する。

Description

光学ユニットおよび撮像装置
　本技術は、撮像機器に適用される光学ユニットおよび撮像装置に関するものである。
　近年の携帯電話やパーソナルコンピュータ（ＰＣ）等に搭載される撮像機器には、高解像度・ローコスト・小型化が強く求められている。
　ＣＣＤ(Charge Coupled Device)やＣＭＯＳ(Complementary Metal Oxide Semiconductor)イメージセンサ等の撮像素子のセルピッチが劇的に小さくなり、光学系には通常光学系よりも光学収差、特に軸上色収差を抑えた高い結像性能が要求される。
　現在、携帯電話用のハイエンド機種には４群４枚構成の光学系が採用されている場合が多い。
　そのようなカメラモジュールのレンズ設計例は、特許文献１，２，３等に開示されている。
　３例とも、正のパワーで高いアッベ数の第１レンズ、負のパワーで低いアッベ数の第２レンズ、正のパワーで高いアッベ数の第３レンズ、軸上で負のパワーを有し、かつ軸外で正のパワーを有する高いアッベ数の第４レンズより構成される。
　第１レンズから第３レンズでトリプレット型パワー配置を取り、第４レンズが歪曲収差および軸外収差を補正して、撮像素子に入射する光線の角度を低く抑える働きをしている。
特開２００７‐２１９０７９号公報 特開２００８‐３３３７６号公報 特開２００８‐１８５８０７号公報
　ところが、特許文献１，２，３に開示されている技術では、軸上色収差が非常に小さいことが特徴で高い結像性能を有しているが、最も広角のもので全画角が６５度程度であり、広角化が困難である。
　本技術は、小型かつ低コストでありながら、全画角を広くすることができる光学ユニットおよび撮像装置を提供することにある。
　本技術の第１の観点の光学ユニットは、物体側から像面側に向かって順番に配置された、正のパワーの第１レンズと、正のパワーの第２レンズと、正のパワーの第３レンズと、負のパワーの第４レンズと、を有する。
　本技術の第２の観点の撮像装置は、撮像素子と、上記撮像素子に被写体像を結像する光学ユニットと、を有し、上記光学ユニットは、物体側から像面側に向かって順番に配置された、正のパワーの第１レンズと、正のパワーの第２レンズと、正のパワーの第３レンズと、負のパワーの第４レンズと、を含む。
　本技術によれば、小型かつ低コストでありながら、全画角を広くすることができる利点がある。
第１の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。 本実施形態に係る撮像レンズの各レンズ群を構成する各レンズ、撮像部を構成するカバーガラス、像面に対して付与した面番号を示す図である。 実施例１において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 第２の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。 実施例２において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 本実施形態に係る撮像レンズが採用される撮像装置の構成例を示すブロック図である。
　以下、本技術の実施形態を添付図面に関連付けて説明する。
　なお、説明は以下の順序で行う。
１．第１の実施形態（光学ユニットを採用した撮像レンズの第１の構成例）
２．第２の実施形態（光学ユニットを採用した撮像レンズの第２の構成例）
３．第３の実施形態（撮像装置の構成例）
＜１．第１の実施形態＞
　図１は、本第１の実施形態に係る光学ユニットを採用した撮像レンズの構成例を示す図である。
　本第１の実施形態の撮像レンズ１００は、図１に示すように、物体側ＯＢＪＳから像面側に向かって順番に配置された、第１レンズ１１１、絞り１１２、第２レンズ１１３、第３レンズ１１４、および第４レンズ１１５を有する。
　撮像レンズ１００は、さらに、物体側ＯＢＪＳから像面側に向かって順番に配置された、カバーガラス１２０、および結像面（以下、像面という）１３０を有する。
　この撮像レンズ１００は、単焦点レンズとして形成されている。
　そして、本実施形態では、第１レンズ１１１と第２レンズ１１３との間に、絞り１１２が配置されている。
　単焦点レンズである撮像レンズ１００において、像面１３０は、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子の撮像面（受像面）が配置されることを想定している。
　カバーガラス１２０は、第４レンズ１１５の像面側面と像面１３０との間に配置されている。第４レンズ１１５の像面側面と像面１３０との間には、樹脂またはガラスで形成されるカバーガラス１２０や赤外カットフィルタやローパスフィルタなどの他、光学部材が配置されていてもよい。
　また、絞り近傍には、位相マスク（phasemask）やコーディッドアパーチャー（Coded aperture）や液晶シャッタや可変絞り等の光学部品が配置されてもよい。
　なお、本実施形態では、図１において、左側が物体側（前方）であり、右側が像面側（後方）である。
　そして、物体側から入射した光束は像面１３０上に結像される。
以下、本実施形態の撮像レンズの構成とその作用について説明する。
　本撮像レンズ１００は、４群４枚構成のレンズで形成されている。
　第１レンズ１１１は、正のパワーのレンズにより形成されている。
　第２レンズ１１３は、正のパワーのレンズにより形成されている。
　第３レンズ１１４は、正のパワーのレンズにより形成されている。
　第４レンズ１１５は、負のパワーレンズにより形成されている。
　ここで、第１レンズ１１１は、物体側の面の曲率半径が像側の面の曲率半径の絶対値よりも小さくなる形状になる。次に、絞り１１２が配置されることにより、中絞りであることと絞りが物体側にくることにより、収差補正とセンサに対する入射角を抑えるのに最適な構成をとる。
　第２レンズ１１３は正のパワーとなり、第１レンズ１１１と第２レンズ１１３が絞り１１２に対して対象に近い形状となり、球面収差と軸外のコマ収差と非点収差およびディストーションを補正して広角レンズに最適な形状をとる。
　しかしこのままでは、色収差は補正できないので、近年の微細化したピクセルピッチに対応できないことから、第３レンズ１１４と第４レンズ１１５で色収差を補正する。
　第３レンズ１１４は正のパワー、第４レンズ１１５は負のパワーで第３レンズ１１４のアッベ数νｄＬ３は第４レンズ１１５のアッベ数νｄＬ４に比べて大きく（νｄＬ４≦νｄＬ３）、色消し条件となり色収差を補正する。
　また、ディストーションを押さえるために、第３レンズ１１４と第４レンズ１１５は正負が反転するが、パワーは同じくらいになる。
　これらの作用で全体として、広角レンズに最適な大きな収差の補正能力を持ち、ＣＭＯＳセンサやＣＣＤセンサに最適な光線入射角度を有し、明るいレンズを実現する。
　本実施形態の撮像レンズ１００は、４群構成で高い結像性能を有しながら、全画角８０度程度まで広くできる光学系を実現可能である。
　そして、単焦点レンズである本実施形態の撮像レンズ１００は、以下の条件式（１)～(４)を満足するように構成されている。
　条件式（１）は、第１レンズ１１１のベンディングに関する条件式である。
　条件式（１）の下限を超えると、両凸レンズに近くなり、軸外のコマ収差と非点収差が大きくなり望ましいカメラ性能をとれなくなる。上限を超えると球面収差が大きくなり望ましいカメラ性能をとれなくなる。
［数１］
　　０．６６　≦　ｑＬ１　≦　５０　　　　　　　　（１）
　　　ｑＬ１　：　第１レンズのベンディングファクター
　　　ｑＬ１＝（ＲＬ１Ｓ２＋ＲＬ１Ｓ１）／（ＲＬ１Ｓ２－ＲＬ１Ｓ１）
　ＲＬ１Ｓ１　：　第１レンズ１１１の第１面Ｌ１Ｓ１の曲率半径
　ＲＬ１Ｓ２　：　第１レンズ１１１の第２面Ｌ１Ｓ２の曲率半径
　条件式（２）は、第２レンズ１１３のパワーに関する条件式で、下限を超えるとパワーが強くなりすぎて製造トレランスが狭くなり生産性が悪くなりかつ、球面収差が発生して望ましいカメラ特性がとれなくなる。上限を超えると第１レンズ１１１との対象性がくずれ、軸外のコマ収差と非点収差が大きくなり望ましいカメラ性能をとれなくなる。
［数２］
　　　１．０　≦　ｆ２／ｆ　≦　１０００　　　　　（２）
　　　　　ｆ　:　レンズ系全体の焦点距離
 　　　　 ｆ２：　第２レンズの焦点距離
　条件式（３）は、第３レンズ１１４と第４レンズ１１５のパワーの比率に関する条件式で、下限を超えると色収差の補正が弱くなり、かつ、ディストーションが発生し望ましいカメラ特性が得られない。上限を超えると第３レンズ１１４のパワーが強くなりすぎて製造トレランスが狭くなり生産性が悪くなると同時に球面収差とディストーションが発生して望ましいカメラ特性が得られない。
［数３］
　　　　－５　≦　ｆ３／ｆ４　≦　－０．４　　　（３）
　　　　　ｆ３：　第３レンズの焦点距離
　　　　　ｆ４：　第４レンズの焦点距離
　条件式（４）は、第２レンズ１１３のアッベ数に関する条件式で、下限を超えると、軸外のコマ収差と非点収差が大きくなり望ましいカメラ性能をとれなくなる。上限は、アッベ数７０を超えるモールド製法で製作できるレンズ材料がないので、値が決まる。
［数４］
　　　　４０　≦　νｄＬ２　≦　７０　　　　　　（４）
　　νｄＬ２　:　第２レンズのアッベ数
　条件式（１）～（４）に加えて、下記の条件式（５）を満足する。
　前述したように、第３レンズ１１４は正のパワー、第４レンズ１１５は負のパワーで、条件式（５）は、第３レンズ１１４のアッベ数νｄＬ３は第４レンズ１１５のアッベ数νｄＬ４に比べて大きいことを条件としている。この条件は、色消し条件となり色収差を補正する。
［数５］
　　　νｄＬ４　≦　νｄＬ３　　　　　　　　　　（５）
　上記の条件式（１）～（５）は、以下で取り扱う実施例１，２に共通するものであり、必要に応じて適宜採用することで、個々の撮像素子または撮像装置に適したより好ましい結像性能とコンパクトな光学系が実現される。
　なお、レンズの非球面の形状は、物体側から像面側へ向かう方向を正とし、ｋを円錐係数、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを非球面係数、ｒを中心曲率半径としたとき次式で表される。ｙは光軸からの光線の高さ、ｃは中心曲率半径ｒの逆数（１／ｒ）をそれぞれ表している。
　ただし、Ｘは非球面頂点に対する接平面からの距離を、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数をそれぞれ表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　図２は、本実施形態に係る撮像レンズの各レンズ群を構成する各レンズ、撮像部を構成するカバーガラスに対して付与した面番号を示す図である。
　なお、ここでは絞り１１２については考慮されていない。
　具体的には、第１レンズ１１１の物体側面（凸面）に第１番、第１レンズ１１１の像面側面に第２番の面番号が付与されている。
　第２レンズ１１３の物体側面に第３番、第２レンズ１１３の像面側面に第４番の面番号が付与されている。
　第３レンズ１１４の物体側面に第５番、第３レンズ１１４の像面側面に第６番の面番号が付与されている。
　第４レンズ１１５の物体側面に第７番、第４レンズ１１５の像面側面に第８番の面番号が付与されている。
　カバーガラス１２０の物体側面に第９番、像面側に第１０番の面番号が付与されている。
　また、図２に示すように、本実施形態の撮像レンズ１００において、第１レンズ１１１の物体側面（第１番）１（Ｌ１Ｓ１）の中心曲率半径はＲ１（ＲＬ１Ｓ１）に設定される。第１レンズ１１１の像面側面２（Ｌ１Ｓ２）の中心曲率半径はＲ２（ＲＬ１Ｓ２）に設定される。
　第２レンズ１１３の物体側面の中心曲率半径はＲ３に設定され、第２レンズ１１３の像面側面の曲率半径はＲ４に設定される。
　第３レンズ１１４の物体側面の中心曲率半径はＲ５に設定され、第３レンズ１１４の像面側面の曲率半径はＲ６に設定される。
　第４レンズ１１５の物体側面の中心曲率半径はＲ７に設定され、第４レンズ１１５の像面側面の曲率半径はＲ８に設定される。
　カバーガラス１２０の物体側面９の中心曲率半径はＲ９に設定され、像面側面の中心曲率半径はｒ１０に設定される。
　なお、面９および面１０の中心曲率半径Ｒ９およびＲ１０は無限（ＩＮＦＩＮＩＴＹ）である。
　また、図２に示すように、第１レンズ１１１の厚さとなる面１と面２間の光軸ＯＸ上の距離がｄ１に、第１レンズ１１１の像面側面２と第２レンズ１１３の物体側面３間の光軸ＯＸ上の距離がｄ２に設定される。
　第２レンズ１１３の厚さとなる面３と面４間の光軸ＯＸ上の距離がｄ３に、第２レンズ１１３の像面側面４と第３レンズ１１４の物体側面５間の光軸ＯＸ上の距離がｄ４に設定される。
　第３レンズ１１４の厚さとなる面５と面６間の光軸ＯＸ上の距離がｄ５に、第３レンズ１１４の像面側面６と第４レンズ１１５の物体側面７間の光軸ＯＸ上の距離がｄ６に設定される。
　第４レンズ１１５の厚さとなる面７と面８間の光軸ＯＸ上の距離がｄ７に、第４レンズ１１５の像面側面８とカバーガラス１２０の物体側面９間の光軸ＯＸ上の距離がｄ８に設定される。
　カバーガラス１２０の厚さとなる面９と面１０間の光軸ＯＸ上の距離がｄ９に設定される。
　以下に、実施例１，２を示す。実施例１，２は、１／５サイズ・１．４μｍピッチの３Ｍ用ＣＭＯＳイメージャ用撮像レンズの設計例である。
［実施例１］
　以下に、撮像レンズの具体的な数値による実施例１を示す。なお、実施例１においては、撮像レンズ１００の各レンズ、撮像部を構成するカバーガラス１２０に対して、図２に示すような面番号が付与されている。
　撮像レンズ１００における実施例１は、前述したように、１／５サイズ・１．４μｍピッチの３Ｍ用ＣＭＯＳイメージャ用撮像レンズの設計例である。
　図１および図２に示すように、物体側から順に物体側に正のパワーの第１レンズ１１１、絞り１１２、正のパワーの第２レンズ１１３、正のパワーの第３レンズ１１４、負のパワーの第４レンズ１１５により構成されることを特徴とする。
　第１レンズ１１１は、物体側に凸を向けた正のメニスカスレンズでベンディングファクターは１．２４となり、主点位置が絞りに近づき、軸外のコマ収差と非点収差をよく補正する形状となる。
　第２レンズ１１３の近軸焦点距離は５．３４ｍｍとなり第１レンズ１１１の近軸焦点距離５．３３ｍｍとほぼ等価な値となり、第１レンズ１１１と第２レンズ１１３で対象系を形成して、軸外のコマ収差と非点収差をよく補正する。
　第３レンズ１１４の近軸焦点距離は１．１４ｍｍ、ｄ線アッベ数は４０．１、第４レンズ１１５の近軸焦点距離は－０．９４ｍｍ、アッベ数は２９．０であり、色消し条件となり、パワーの絶対値がほぼ等しいことにより、ディストーションの発生を抑えている。
　これらの作用で全体として大きな収差の補正能力を持ち、Ｆｎｏ２．８という明るいレンズでありながら、全画角７８度という広角を実現する。
　また、第１レンズ１１１をプラスチック、第２レンズ１１３をプラスチック、第３レンズ１１４をガラス、第４レンズ１１５をプラスチックにより形成して焦点距離の温度依存性が少なく温度特性も優れている。これにより、固定焦点カメラモジュールに適したレンズとなる。
　表１、表２、表３、および表４に実施例１の各数値が示されている。実施例１の各数値は図１の撮像レンズ１００に対応している。
　表１は、実施例１における撮像レンズの各面番号に対応した各レンズ、撮像部を構成するカバーガラス、像面の曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（ｄ：ｍｍ）、屈折率（ｎｄ）、および分散値（νｄ）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２は、実施例１における第１レンズ１１１の面１，２、第２レンズ１１３の面３，４、第３レンズ１１４の面５，６、および第４レンズ１１５の面７，８の４次、６次、８次、１０次の非球面係数を示す。
 表２において、Ｋは円錐定数を、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数をそれぞれ表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表３は、実施例１における撮像レンズ１００の焦点距離ｆ、開口数Ｆ、半画角ω、レンズ長Ｈが具体的に示されている。
　ここで、焦点距離ｆは２．２５［ｍｍ］に、開口数Ｆは２．８に、半画角ωは３９．０ｄｅｇに、レンズ長Ｈは４．０［ｍｍ］に設定されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表４は、実施例１においては、上記各条件式（１）～（４）を満足することを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　表４に示すように、実施例１では、第１レンズ１１１のベンディングファクターｑＬ１が１．２４に設定され、条件式（１）で規定される条件を満足している。
　第２レンズ１１３のパワーｆ２／ｆが２．３７に設定され、条件式（２）で規定される条件を満足している。
　第３レンズ１１４と第４レンズ１１５のパワーの比率ｆ３／ｆ４が－１．１２に設定され、条件式（３）で規定される条件を満足している。
　第２レンズ１１３のアッベ数νｄＬ２が５６．０に設定され、条件式（４）で規定される条件を満足している。
　図３は、実施例１において、球面収差(色収差)、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。図３（Ａ）が球面収差（色収差）、図３（Ｂ）が非点収差を、図３（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。
　図３からわかるように、実施例１によれば、球面、非点、歪曲の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた光学ユニットを含む撮像レンズが得られる。
＜２．第２の実施形態＞
　図４は、本第２の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。
　図４に示す第２の実施形態に係る撮像レンズ１００Ａと図１に示す第１の実施形態に係る撮像レンズ１００とは、基本的な構成は同じであり、以下に実施例２として示すように、各構成要素のパラメータ等の設定値が異なる。
　したがって、ここでは、撮像レンズ１００Ａの詳細な説明は省略する。
　以下に、撮像レンズの具体的な数値による実施例２を示す。なお、実施例２においては、撮像レンズ１００Ａの各レンズ、撮像部を構成するカバーガラス１２０に対して、図２に示すような面番号が付与されている。
［実施例２］
　撮像レンズ１００Ａにおける実施例２は、前述したように、１／５サイズ・１．４μｍピッチの３Ｍ用ＣＭＯＳイメージャ用撮像レンズの設計例である。
　図４に示すように、物体側から順に物体側に正のパワーの第１レンズ１１１、絞り１１２、正のパワーの第２レンズ１１３、正のパワーの第３レンズ１１４、負のパワーの第４レンズ１１５により形成されることを特徴とする。
　第１レンズ１１１は、物体側に凸を向けた正のメニスカスレンズでベンディングファクターは１．００４となり、主点位置が絞りに近づき、軸外のコマ収差と非点収差をよく補正する形状となる。
　第２レンズ１１３の近軸焦点距離は４．２７ｍｍとなり第１レンズ１１１の近軸焦点距離５．２９ｍｍとほぼ等価な値となり、第１レンズ１１１と第２レンズ１１３で対象系を形成して、軸外のコマ収差と非点収差をよく補正する。
　第３レンズ１１４の近軸焦点距離は１．１７ｍｍ、ｄ線アッベ数は３７．３、第４レンズ１１５の近軸焦点距離は－０．９１ｍｍ、アッベ数は２９．０であり、色消し条件となり、パワーの絶対値がほぼ等しいことにより、ディストーションの発生を抑えている。
　これらの作用で全体として大きな収差の補正能力を持ち、Ｆｎｏ２．８という明るいレンズでありながら、全画角７７．４度という広角を実現する。
　また、第１レンズ１１１をプラスチック、第２レンズ１１３をプラスチック、第３レンズ１１４をガラス、第４レンズ１１５をプラスチックにより形成して焦点距離の温度依存性が少なく温度特性も優れている。これにより、固定焦点カメラモジュールに適したレンズとなる。
　表５、表６、表７、および表８に実施例２の各数値が示されている。実施例２の各数値は図５の撮像レンズ１００Ａに対応している。
　表５は、実施例２における撮像レンズの各面番号に対応した各レンズ、撮像部を構成するカバーガラス、像面の曲率半径（Ｒ：ｍｍ），間隔（ｄ：ｍｍ）、屈折率（ｎｄ）、および分散値（νｄ）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　表６は、実施例２における第１レンズ１１１の面１，２、第２レンズ１１３の面３，４、第３レンズ１１４の面５，６、および第４レンズ１１５の面７，８の４次、６次、８次、１０次の非球面係数を示す。
　表６において、Ｋは円錐定数を、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数をそれぞれ表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　表７は、実施例２における撮像レンズ１００Ａの焦点距離ｆ、開口数Ｆ、半画角ω、レンズ長Ｈが具体的に示されている。
　ここで、焦点距離ｆは２．２６［ｍｍ］に、開口数Ｆは２．８に、半画角ωは３８．７ｄｅｇに、レンズ長Ｈは４．０［ｍｍ］に設定されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
 　表８は、実施例２においては、上記各条件式（１）～（４）を満足することを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　表８に示すように、実施例２では、第１レンズ１１１のベンディングファクターｑＬ１が１．００４に設定され、条件式（１）で規定される条件を満足している。
　第２レンズ１１３のパワーｆ２／ｆが１．８９に設定され、条件式（２）で規定される条件を満足している。
　第３レンズ１１４と第４レンズ１１５のパワーの比率ｆ３／ｆ４が－１．２９に設定され、条件式（３）で規定される条件を満足している。
　第２レンズ１１３のアッベ数νｄＬ２が５６．０に設定され、条件式（４）で規定される条件を満足している。
　図５は、実施例２において、球面収差（色収差）、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。図５（Ａ）が球面収差(色収差)、図５（Ｂ）が非点収差を、図５（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。
　図５からわかるように、実施例２によれば、球面、非点、歪曲の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた光学ユニットを含む撮像レンズが得られる。
　以上説明した本実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
　本実施形態の撮像レンズ１００，１００Ａによれば、物体側から順に物体側に正のパワーの第１レンズ１１１、絞り１１２、正のパワーの第２レンズ１１３、正のパワーの第３レンズ１１４、負のパワーの第４レンズ１１５により形成されることを特徴とする。
　第１レンズ１１１と第２レンズ１１３が絞り１１２に対して対象に近い形状となり、球面収差と軸外のコマ収差と非点収差およびディストーションを補正して広角レンズに最適な形状をとる。
　しかしこのままでは、色収差は補正できないことから、第３レンズ１１４は正のパワー、第４レンズ１１５は負のパワーで第３レンズのアッベ数は第４レンズに比べて大きく、色消し条件となり色収差を補正する。
　また、ディストーションを抑えるために、第３レンズ１１４と第４レンズ１１５は正負が反転するが、パワーは同じくらいになる。
　これらの作用で全体として、広角レンズに最適な大きな収差の補正能力を持ち、ＣＭＯＳセンサやＣＣＤセンサに最適な光線入射角度を有し、明るいレンズを実現することができる。
　そして、４群構成で高い結像性能を有しながら、全画角８０度程度まで広くできる光学系を実現することが可能で、小型でコンパクトな、広角レンズを実現できる。
　たとえば一眼換算２３ｍｍ程度まで広角化可能である。
　また、光学ディストーションを２．２[%]程度に抑えられる。
　ＰＰＧＰ構成で、温度デフォーカスを抑えられる。
　軸上色収差を小さく抑えることができる。
  被写界深度が深く、温度デフォーカスがないため、バーコード読み取りに最適である。
　以上説明したような特徴を有する撮像レンズ１００，１００Ａは、ＣＣＤやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子を用いたデジタルカメラ、特に、携帯電話等の小型電子機器に搭載されるカメラ用レンズとして適用可能である。
＜３．第３の実施形態＞
　図６は、本実施形態に係る光学ユニットを含む撮像レンズが採用される撮像装置の構成例を示すブロック図である。
　本撮像装置２００は、図６に示すように、本実施形態に係る撮像レンズ１００，１００Ａが適用される光学系２１０、およびＣＣＤやＣＭＯＳイメージセンサ（固体撮像素子）が適用可能な撮像デバイス２２０を有する。
　光学系２１０は、撮像デバイス２２０の画素領域を含む撮像面に入射光を導き、被写体像を結像する。
　撮像装置２００は、さらに、撮像デバイス２２０を駆動する駆動回路(ＤＲＶ)２３０、および撮像デバイス２２０の出力信号を処理する信号処理回路(ＰＲＣ)２４０を有する。
　駆動回路２３０は、撮像デバイス２２０内の回路を駆動するスタートパルスやクロックパルスを含む各種のタイミング信号を生成するタイミングジェネレータ(図示せず)を有し、所定のタイミング信号で撮像デバイス２２０を駆動する。
　また、信号処理回路２４０は、撮像デバイス２２０の出力信号に対して所定の信号処理を施す。
　信号処理回路２４０で処理された画像信号は、たとえばメモリなどの記録媒体に記録される。記録媒体に記録された画像情報は、プリンタなどによってハードコピーされる。また、信号処理回路２４０で処理された画像信号を液晶ディスプレイ等からなるモニターに動画として映し出される。
　上述したように、デジタルスチルカメラ等の撮像装置において、光学系２１０として、先述した撮像レンズ１００，１００Ａを搭載することで、低消費電力で、高精度なカメラが実現できる。
　なお、本技術は、以下のような構成もとることができる。
［１］物体側から像面側に向かって順番に配置された、
　　正のパワーの第１レンズと、
　　正のパワーの第２レンズと、
　　正のパワーの第３レンズと、
　　負のパワーの第４レンズと、
　を有する光学ユニット。
［２］上記第１レンズのベンディングファクターqL1=(RL1S2+RL1S1)/(RL1S2-RL1S1)および上記第２レンズが下記条件式を満足する
　上記［１］記載の光学ユニット。
　　０．６６　≦　ｑＬ１　　≦　５０　　　　　　　（１）
　　１．０　　≦　ｆ２／ｆ　≦　１０００　　　　　（２）
　　　ｑＬ１　：　第１レンズのベンディングファクター
　ＲＬ１Ｓ１　：　第１レンズ１１１の第１面Ｌ１Ｓ１の曲率半径
　ＲＬ１Ｓ２　：　第１レンズ１１１の第２面Ｌ１Ｓ２の曲率半径
　　　　ｆ２　：　第２レンズの焦点距離
　　　　　ｆ　：　光学系の焦点距離
［３］上記第３レンズおよび上記第４レンズが下記条件式を満足する
　上記［１］または［２］に記載の光学ユニット。
　　　　－５　≦　ｆ３／ｆ４　≦　－０．５　　　（３）
　　　　ｆ３　：　第３レンズの焦点距離
　　　　ｆ４　：　第４レンズの焦点距離
［４］上記第２レンズのアッベ数νｄＬ２が下記条件式を満足する
　上記［１］から［３］のいずれか一に記載の光学ユニット。
　　　　４０　≦　νｄＬ２　≦　７０　　　　　　（４）
［５］上記第３レンズのアッベ数νｄＬ３と上記第４レンズのアッベ数νｄＬ４が下記条件式を満足する
　上記［１］から［４］のいずれか一に記載の光学ユニット。
　　　νｄＬ３　≦　νｄＬ４　　　　　　　　　　（５）
［６］上記第１レンズがプラスチック、上記第２レンズがプラスチック、上記第３レンズがガラスレンズ、上記第４レンズがプラスチックにより形成されている
　上記［１］から［５］のいずれか一に記載の光学ユニット。
［７］絞りが、上記第１レンズと上記第２レンズとの間に配置されている
　上記［１］から［６］のいずれか一に記載の光学ユニット。
 

Claims (8)

  1. 　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　正のパワーの第１レンズと、
    　　正のパワーの第２レンズと、
    　　正のパワーの第３レンズと、
    　　負のパワーの第４レンズと、
    　を有する光学ユニット。
  2. 　上記第１レンズのベンディングファクターqL1=(RL1S2+RL1S1)/(RL1S2-RL1S1)および上記第２レンズが下記条件式を満足する
    　請求項１記載の光学ユニット。
    　　０．６６　≦　ｑＬ１　　≦　５０　　　　　　　（１）
    　　１．０　　≦　ｆ２／ｆ　≦　１０００　　　　　（２）
    　　　ｑＬ１　：　第１レンズのベンディングファクター
    　ＲＬ１Ｓ１　：　第１レンズ１１１の第１面Ｌ１Ｓ１の曲率半径
    　ＲＬ１Ｓ２　：　第１レンズ１１１の第２面Ｌ１Ｓ２の曲率半径
    　　　　ｆ２　：　第２レンズの焦点距離
    　　　　　ｆ　：　光学系の焦点距離
  3. 　上記第３レンズおよび上記第４レンズが下記条件式を満足する
    　請求項２記載の光学ユニット。
    　　　　－５　≦　ｆ３／ｆ４　≦　－０．５　　　（３）
    　　　　ｆ３　：　第３レンズの焦点距離
    　　　　ｆ４　：　第４レンズの焦点距離
  4. 　上記第２レンズのアッベ数νｄＬ２が下記条件式を満足する
    　請求項３記載の光学ユニット。
    　　　　４０　≦　νｄＬ２　≦　７０　　　　　　（４）
  5. 　上記第３レンズのアッベ数νｄＬ３と上記第４レンズのアッベ数νｄＬ４が下記条件式を満足する
    　請求項４記載の光学ユニット。
    　　　νｄＬ４　≦　νｄＬ３　　　　　　　　　　（５）
  6. 　上記第１レンズがプラスチック、上記第２レンズがプラスチック、上記第３レンズがガラスレンズ、上記第４レンズがプラスチックにより形成されている
    　請求項５記載の光学ユニット。
  7. 　絞りが、上記第１レンズと上記第２レンズとの間に配置されている
    　請求項１記載の光学ユニット。
  8. 　撮像素子と、
    　上記撮像素子に被写体像を結像する光学ユニットと、を有し、
    　上記光学ユニットは、
    　　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　正のパワーの第１レンズと、
    　　正のパワーの第２レンズと、
    　　正のパワーの第３レンズと、
    　　負のパワーの第４レンズと、を含む
     　撮像装置。
     
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