WO2012102105A1 - ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器 - Google Patents

ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器 Download PDF

Info

Publication number
WO2012102105A1
WO2012102105A1 PCT/JP2012/050663 JP2012050663W WO2012102105A1 WO 2012102105 A1 WO2012102105 A1 WO 2012102105A1 JP 2012050663 W JP2012050663 W JP 2012050663W WO 2012102105 A1 WO2012102105 A1 WO 2012102105A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
group
positive
object side
negative
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2012/050663
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
山本　康
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Konica Minolta Opto Inc
Original Assignee
Konica Minolta Opto Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Konica Minolta Opto Inc filed Critical Konica Minolta Opto Inc
Priority to US13/980,758 priority Critical patent/US9304303B2/en
Priority to JP2012554725A priority patent/JP5609994B2/ja
Publication of WO2012102105A1 publication Critical patent/WO2012102105A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
    • G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
    • G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
    • G02B15/145129—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-+++
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
    • H04N23/00—Cameras or camera modules comprising electronic image sensors; Control thereof

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens, an imaging optical device, and a digital device.
  • a digital device with an image input function such as a digital camera that captures a subject image with an image sensor (for example, a solid-state image sensor such as a CCD (Charge Coupled Device) type image sensor or a CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor) type image sensor).
  • an image sensor for example, a solid-state image sensor such as a CCD (Charge Coupled Device) type image sensor or a CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor) type image sensor.
  • Zoom lens suitable for shooting an imaging optical device that outputs an image of a subject captured by the zoom lens and the imaging device as an electrical signal, and an image input function of a digital camera equipped with the imaging optical device And digital equipment.
  • Patent Document 1 proposes a positive / negative / positive / positive 5 group zoom lens with a zoom ratio of about 18 times
  • Patent Document 2 proposes a positive / negative / positive 4 group zoom lens with a zoom ratio of about 20 times
  • Patent Document 3 proposes a positive / negative / positive positive four-group zoom lens with a zoom ratio of about 40 times.
  • zoom lenses for digital cameras have been widened to an angle of view (2 ⁇ ) of about 75 ° to 80 ° on the wide side, but there is a demand for high zooming and widening in ultra-high zoom zoom lenses. Because there are conflicting points, the response to widening the angle is insufficient.
  • the zoom lenses proposed in Patent Documents 1 and 2 have a wide-angle angle of view of about 75 to 80 degrees and a zoom ratio of less than 20 times, so that both wide angle and high zoom ratio are sufficient. is not.
  • the zoom lens proposed in Patent Document 3 has a zoom ratio of 40 times, but since the angle of view at the wide end is slightly less than 80 degrees, widening the angle is not sufficient.
  • the present invention has been made in view of such a situation, and an object of the present invention is to provide a high-performance zoom lens in which downsizing and thinning are achieved while the zoom ratio is a high zoom ratio exceeding 18 times.
  • An imaging optical apparatus and a digital apparatus provided with In addition, it provides a high-performance zoom lens with a wide angle of view from 88 degrees to 90 degrees, and an imaging optical device and digital equipment that have a zoom ratio exceeding 30 times and a wide angle of view. There is to do.
  • a zoom lens according to a first invention comprises, in order from the object side, a first group having positive power, a second group having negative power, a third group having positive power, and a positive group.
  • a zoom lens that performs zooming by moving the first group from the first group and changing the distance between the groups, and at least one of the third group has a fourth group having power.
  • the lens component on the object side is a cemented lens including a positive lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side.
  • the zoom lens according to a second invention is characterized in that, in the first invention, the third group satisfies the following conditional expression (A1). 0.5 ⁇ f3 / ⁇ (fw ⁇ ft) ⁇ 0.9 (A1)
  • f3 focal length of the third group
  • fw focal length of the entire system at the wide end
  • ft focal length of the entire system at the tele end
  • the zoom lens according to a third aspect is characterized in that, in the first or second aspect, the third group satisfies the following conditional expression (A2). 0.3 ⁇ CR32 / f3 ⁇ 0.65 (A2) However, CR32: radius of curvature of the image side surface of the negative lens constituting the cemented lens, f3: focal length of the third group, It is.
  • a zoom lens according to a fourth aspect of the present invention is the zoom lens according to any one of the first to third aspects, wherein the most object side positive lens constituting the cemented lens has an aspheric surface, and the aspheric surface has an optical axis.
  • the radius of curvature increases with respect to the reference radius of curvature as the distance from A is increased.
  • a zoom lens according to a fifth aspect of the present invention is the zoom lens according to any one of the first to fourth aspects, wherein the first group includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative lens and a positive lens, a positive single lens, The following conditional expressions (A3) and (A4) are satisfied. 1.86 ⁇ Nd11 ⁇ 2 (A3) 30 ⁇ d11 ⁇ 40 (A4) However, Nd11: Refractive index related to d-line of the negative lens constituting the first group, ⁇ d11: Abbe number related to the d-line of the negative lens constituting the first group, It is.
  • a zoom lens according to a sixth aspect of the invention is characterized in that, in any one of the first to fifth aspects, the following conditional expression (A5) is satisfied. 0.3 ⁇ 4t / ⁇ 4w ⁇ 0.7 (A5) However, ⁇ 4t: lateral magnification of the fourth lens unit at the telephoto end, ⁇ 4w: lateral magnification of the fourth group at the wide end, It is.
  • a zoom lens according to a seventh invention is characterized in that, in any one of the first to sixth inventions, the following conditional expression (A6) is satisfied. ⁇ 10 ⁇ (ywmax ⁇ Ymax) / Ymax ⁇ ⁇ 100 ⁇ 25 (A6) However, ywmax: Maximum image height of the real image height at the wide end, Ymax: the maximum image height of the ideal image height, It is.
  • the zoom lens according to an eighth aspect of the invention includes, in order from the object side, a first group having positive power, a second group having negative power, a third group having positive power, and a fourth group having positive power.
  • the zoom lens performs zooming by moving the first group to the fourth group and changing the distance between the groups, and satisfies the following conditional expressions (B1) to (B3): It is characterized by that.
  • a zoom lens according to a ninth aspect is the zoom lens according to the eighth aspect, wherein the first group includes a cemented lens including a negative lens and a positive lens in order from the object side, and a positive single lens.
  • Conditional expressions (B4) and (B5) are satisfied. 1.86 ⁇ Nd11 ⁇ 2 (B4) 30 ⁇ d11 ⁇ 40 (B5)
  • Nd11 Refractive index related to the d-line of the negative lens constituting the first group
  • ⁇ d11 Abbe number related to the d-line of the negative lens constituting the first group, It is.
  • a zoom lens according to a tenth aspect of the invention is characterized in that, in the eighth or ninth aspect of the invention, the following conditional expression (B6) is satisfied. 0.3 ⁇ 4t / ⁇ 4w ⁇ 0.7 (B6) However, ⁇ 4t: lateral magnification of the fourth lens unit at the telephoto end, ⁇ 4w: lateral magnification of the fourth group at the wide end, It is.
  • a zoom lens according to an eleventh aspect of the invention is characterized in that, in any one of the eighth to tenth aspects of the invention, the following conditional expression (B7) is satisfied. ⁇ 10 ⁇ (ywmax ⁇ Ymax) / Ymax ⁇ ⁇ 100 ⁇ 25 (B7) However, ywmax: Maximum image height of the real image height at the wide end, Ymax: the maximum image height of the ideal image height, It is.
  • the zoom lens according to a twelfth aspect of the present invention is characterized in that, in any one of the eighth to eleventh aspects, the third object's most object side surface is formed of an aspherical surface.
  • a zoom lens according to a thirteenth aspect of the present invention is the zoom lens according to any one of the eighth to twelfth aspects, wherein the second group includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens. It is composed of a cemented lens including a lens and a biconvex positive lens, and a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • a zoom lens according to a fourteenth invention is characterized in that, in any one of the eighth to thirteenth inventions, the following conditional expression (B8) is satisfied. -0.3 ⁇ m3 / TLt ⁇ -0.2 (B8) However, m3: the absolute amount of movement of the third lens unit when zooming from the wide end to the tele end (the sign indicates that the movement toward the object side is negative); TLt: total optical length at the telephoto end, It is.
  • a zoom lens according to a fifteenth aspect of the invention is characterized in that, in any one of the eighth to fourteenth aspects, the following conditional expression (B9) is satisfied. -0.25 ⁇ m4 / TLt ⁇ -0.1 (B9) However, m4: the absolute amount of movement of the fourth lens unit when zooming from the wide end to the tele end (the sign is negative for movement toward the object side); TLt: total optical length at the telephoto end, It is.
  • An imaging optical device includes the zoom lens according to any one of the first to fifteenth aspects of the invention, and an imaging element that converts an optical image formed on the light receiving surface into an electrical signal. And the zoom lens is provided so that an optical image of a subject is formed on a light receiving surface of the image sensor.
  • a digital device including the imaging optical device according to the sixteenth aspect, to which at least one function of still image shooting and moving image shooting of a subject is added.
  • the digital device is a digital camera, a surveillance camera, or a portable terminal with an image input function.
  • the third lens group is composed of two lens components having an aspheric surface on at least one side, and the positive lens, the negative lens, and the positive lens are sequentially arranged from the object side as lens components on the object side.
  • the zoom ratio is set by satisfying a predetermined condition for the zooming load of the second group and the third group.
  • the imaging optical device according to the present invention in a digital device such as a digital camera, it is possible to add a high-performance image input function to the digital device in a compact manner.
  • the lens block diagram of 7th Embodiment Example 7
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 1.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 1.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 3.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 4.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 5.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 6.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 7.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 8.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 9.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 10.
  • FIG. 3 is a schematic diagram illustrating a schematic configuration example of a digital device equipped with an imaging optical device.
  • a first type of zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first group having positive power, a second group having negative power, a third group having positive power, and a first group having positive power.
  • the lens component on the object side is a cemented lens composed of a positive lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side (power: defined by reciprocal of focal length) Amount).
  • the zoom lens according to the present invention achieves high zooming by increasing the zooming load of the third lens group, which has a relatively small zooming load.
  • the power of the third group is increased, the error sensitivity becomes very strong, and in particular, it is expected that the spherical aberration error between the lens blocks becomes strong and the manufacture becomes difficult. Therefore, by joining the lens blocks having strong error sensitivity, the manufacturing difficulty is reduced, the degree of freedom of curvature is increased in terms of design, and the third order aberration using the higher-order aberration generated on the joint surface is used. It is possible to correct aberrations favorably within the group.
  • the zoom ratio is high zoom ratio exceeding 18 times, and the high-performance zoom that has been reduced in size and thickness by reducing the lens movement amount during zooming and the lens thickness in the optical axis direction. It is possible to realize a lens and an imaging optical device including the lens. In addition, since the imaging optical device is lighter and smaller, if the imaging optical device is used in a digital device such as a digital camera or a personal digital assistant, a high-performance image input function is added to the digital device in a lightweight and compact manner. Is possible. Therefore, it can contribute to the downsizing, cost reduction, high performance, high functionality, etc. of digital equipment. The conditions for achieving such effects in a well-balanced manner and achieving higher optical performance, downsizing, etc. will be described below.
  • the zoom ratio is 18 to 38. If it is intended to obtain a zoom ratio as high as 18 to 38 times, it is usually difficult to reduce the size and performance of the zoom lens.
  • the characteristic configuration relating to the third group cemented lens, etc. High zoom ratio can be obtained while achieving high performance and high performance. Therefore, it is possible to achieve high zooming while achieving both miniaturization and high performance.
  • the third group satisfies the following conditional expression (A1). 0.5 ⁇ f3 / ⁇ (fw ⁇ ft) ⁇ 0.9 (A1)
  • f3 focal length of the third group
  • fw focal length of the entire system at the wide end
  • ft focal length of the entire system at the tele end
  • Conditional expression (A1) is a conditional expression that defines a preferred focal length of the third group.
  • the third group has a relatively strong refractive power. If the upper limit of conditional expression (A1) is exceeded, the focal length of the third lens unit becomes too long, which reduces the burden of zooming, which is not desirable for miniaturization. Further, if it is attempted to reduce the size effectively even if the focal length of the third group becomes long, it becomes necessary to increase the zooming burden of the second group. Therefore, if the refractive power of the second group is increased, astigmatism and field curvature may be increased. Conversely, when the lower limit of conditional expression (A1) is exceeded, the focal length of the third group becomes too short, making it difficult to correct aberrations, particularly spherical aberration, occurring in the third group. Become.
  • the third group satisfies the following conditional expression (A2). 0.3 ⁇ CR32 / f3 ⁇ 0.65 (A2)
  • CR32 radius of curvature of the image side surface of the negative lens constituting the cemented lens
  • f3 focal length of the third group
  • Conditional expression (A2) defines a preferable radius of curvature of the image side surface of the negative lens constituting the cemented lens in the third group.
  • the image side surface of the negative lens has a curvature with a strong concave surface facing the image side.
  • conditional expression (A2) high-order aberrations are generated on the strong concave surface, and favorable aberrations in the third group Correction can be performed. This is particularly effective for correction of coma aberration, and coma aberration tends to increase if it falls outside the range of conditional expression (A2). In particular, it is difficult to correct coma aberration if the lower limit of conditional expression (A2) is exceeded. If the upper limit of conditional expression (A2) is exceeded, astigmatism correction becomes difficult.
  • the third lens group has positive and negative cemented lenses, but the most object-side positive lens constituting the cemented lens has an aspheric surface, and the aspheric surface is separated from the optical axis. It is desirable for the radius of curvature to be greater than the reference radius of curvature.
  • the third group has a strong positive refractive power, but the main positive refractive power is generated by the positive lens on the most object side. At this time, a strong under power causes a strong under spherical aberration, which can be corrected by an aspherical surface whose radius of curvature increases with respect to the reference spherical surface as the distance from the optical axis increases.
  • the first group includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative lens and a positive lens, and a positive single lens, and preferably satisfies the following conditional expressions (A3) and (A4). 1.86 ⁇ Nd11 ⁇ 2 (A3) 30 ⁇ d11 ⁇ 40 (A4) However, Nd11: Refractive index related to d-line of the negative lens constituting the first group, ⁇ d11: Abbe number related to the d-line of the negative lens constituting the first group, It is.
  • a glass material satisfying the conditional expressions (A3) and (A4) is selected, a glass material having a small anomalous dispersion and a strong refractive power can be selected.
  • Exceeding the lower limit of conditional expression (A3) is not desirable because the refractive power becomes too weak and the optical system becomes large. Further, if an attempt is made to maintain the same power, the curvature becomes strong and the generation of spherical aberration increases, making it difficult to correct it.
  • Exceeding the upper limit of conditional expression (A3) is undesirable because the refractive power of the surface becomes strong, and in particular, the manufacturing error sensitivity of aspherical waviness becomes strong and the manufacturing becomes very difficult.
  • conditional expression (A4) If the upper limit of conditional expression (A4) is exceeded, the dispersion value becomes too large and it becomes difficult to correct chromatic aberration. If the lower limit of conditional expression (A4) is exceeded, a glass material with high anomalous dispersion is selected, making it difficult to correct chromatic aberration.
  • this zoom lens it is preferable to reduce the secondary spectrum by using one anomalous dispersion lens for the positive lens in the first group.
  • a region where the telephoto end is called a so-called super telephoto lens as in this optical system
  • correction of the secondary spectrum becomes a problem, and a plurality of anomalous dispersion lenses are used, or an extremely strong anomalous dispersion such as fluorite is used.
  • You may be using a lens with The problem with this correction is the correction of chromatic aberration on the negative lens side, but a glass having a small Abbe number is selected for the negative lens.
  • Conditional expression (A5) is a conditional expression that prescribes the ratio of the preferred lateral magnification of the fourth lens group in tele and wide, and it is effective to satisfy this conditional expression (A5) in order to suppress the total length on the telephoto side. is there.
  • This optical system has a zoom ratio exceeding 18 times while keeping the total length on the telephoto side small, contributing to downsizing of the lens barrel and downsizing of the camera. If the total length on the tele side is simply suppressed, the overall lens power of each group becomes strong and aberration correction becomes difficult, but the lateral magnification of the fourth group at the tele end is relatively set so as to satisfy the conditional expression (A5). If it is made smaller, the overall length can be reduced.
  • conditional expression (A5) If the upper limit of conditional expression (A5) is exceeded, the combined focal length of the first group to the third group becomes short, making it difficult to correct aberrations, and in particular, to correct field curvature. Exceeding the lower limit of conditional expression (A5) is not preferable in terms of miniaturization because the total length increases. If the lower limit of conditional expression (A5) is exceeded, it will be necessary to increase the refractive power of the second group, so that astigmatism will increase or the refractive power of the third group will need to be increased. Therefore, there is a possibility that the spherical aberration increases.
  • Conditional expression (A6) defines the distortion ratio at the wide end. Generating distortion within the range of conditional expression (A6) at the wide end is particularly effective for reducing the outer diameter of the first group. The generated distortion can be corrected to a level with no problem by correcting by electronic means. Exceeding the upper limit of conditional expression (A6) is not preferable because the distortion ratio becomes too large, and an interpolation error becomes too large when correcting the distortion by electronic means, resulting in performance degradation. Exceeding the lower limit of conditional expression (A6) is not preferable from the viewpoint of compactness because the generation amount of the distortion ratio is small and the outer diameter of the first group is increased and the size of the entire camera is increased.
  • the stop In the configuration in which the stop is located on the object side of the third group of positive, negative, positive and positive, strong asymmetry is generated at the wide end, and thus strong negative distortion occurs. Since the distortion is mainly generated in the second group, it is corrected mainly in the first group and the third group. Since the third group is close to the stop surface, the distortion correction effect is small. However, the third group can be corrected by generating a correction effect with the most image side lens of the third group. Since spherical aberration occurs at that time, it is possible to correct spherical aberration well within the third group if the distortion correction amount is suppressed within the range of the conditional expression (A6).
  • a second type zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first group having positive power, a second group having negative power, a third group having positive power, and a first group having positive power.
  • the main zooming burden is performed in the second group, and the third lens group hardly burdens the zooming, or the auxiliary zooming is performed. It is common. In this case, the zooming function is largely shared by the third group, so that aberration fluctuations accompanying high zooming are suppressed, and miniaturization and high performance are achieved.
  • Conditional expression (B1) is a conditional expression that prescribes the ratio of the second group's tele and wide lateral magnification. If the upper limit of conditional expression (B1) is exceeded, the variable magnification burden in the second group becomes too strong, and it becomes difficult to correct coma generated in the second group. If the lower limit of conditional expression (B1) is exceeded, the variable magnification burden in the third group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration that occurs in the third group.
  • Conditional expression (B2) is a conditional expression that defines the ratio of the third group's tele and wide lateral magnification. If the upper limit of conditional expression (B2) is exceeded, the variable magnification burden in the third group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration occurring in the third group. If the lower limit of conditional expression (B2) is exceeded, the variable magnification burden in the second group becomes too strong, and it becomes difficult to correct coma aberration generated in the second group.
  • Conditional expression (B3) is a conditional expression that defines the variable magnification burden ratio between the second group and the third group. If the upper limit of conditional expression (B3) is exceeded, the variable magnification load in the second group becomes too strong, and it becomes difficult to correct coma generated in the second group. If the lower limit of conditional expression (B3) is exceeded, the variable magnification burden in the third group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration that occurs in the third group.
  • the zoom ratio is ultra-high zoom ratio exceeding 30 times, and the zoom lens with a small size, high performance and ultra-high zoom ratio with wide angle of view from 88 degrees to 90 degrees.
  • an imaging optical device including the same can be realized.
  • the imaging optical device is lighter and smaller, if the imaging optical device is used in a digital device such as a digital camera or a personal digital assistant, a high-performance image input function is added to the digital device in a lightweight and compact manner. Is possible. Therefore, it can contribute to the downsizing, cost reduction, high performance, high functionality, etc. of digital equipment. The conditions for achieving such effects in a well-balanced manner and achieving higher optical performance, downsizing, etc. will be described below.
  • the zoom ratio is 30 to 38. If it is attempted to obtain a zoom ratio as high as 30 to 38 times, it is usually difficult to reduce the size, wide angle, and improve the performance of the zoom lens. According to the characteristic configuration that satisfies the conditions, a high zoom ratio can be obtained while achieving downsizing, wide angle, high performance, and the like. Accordingly, it is possible to achieve wide angle and high zooming while achieving both miniaturization and high performance.
  • the first group includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative lens and a positive lens, and a positive single lens, and it is preferable that the following conditional expressions (B4) and (B5) are satisfied. 1.86 ⁇ Nd11 ⁇ 2 (B4) 30 ⁇ d11 ⁇ 40 (B5) However, Nd11: Refractive index related to d-line of the negative lens constituting the first group, ⁇ d11: Abbe number related to the d-line of the negative lens constituting the first group, It is.
  • conditional expressions (B4) and (B5) a glass material satisfying conditional expressions (B4) and (B5) is selected, a glass material having a small anomalous dispersion and a strong refractive power can be selected.
  • Exceeding the lower limit of conditional expression (B4) is not desirable because the refractive power becomes too weak and the optical system becomes large. Further, if an attempt is made to maintain the same power, the curvature becomes strong and the generation of spherical aberration increases, making it difficult to correct it.
  • Exceeding the upper limit of conditional expression (B4) is not desirable because the refractive power of the surface becomes strong, and in particular, the manufacturing error sensitivity of aspherical waviness becomes strong and the manufacturing becomes very difficult.
  • conditional expression (B5) If the upper limit of conditional expression (B5) is exceeded, the dispersion value becomes too large and it becomes difficult to correct chromatic aberration. If the lower limit of conditional expression (B5) is exceeded, a glass material with high anomalous dispersion will be selected, making it difficult to correct chromatic aberration.
  • this zoom lens it is preferable to reduce the secondary spectrum by using one anomalous dispersion lens for the positive lens in the first group.
  • a region where the telephoto end is called a so-called super telephoto lens as in this optical system
  • correction of the secondary spectrum becomes a problem, and a plurality of anomalous dispersion lenses are used, or an extremely strong anomalous dispersion such as fluorite is used.
  • You may be using a lens with The problem with this correction is the correction of chromatic aberration on the negative lens side, but a glass having a small Abbe number is selected for the negative lens.
  • Conditional expression (B6) is a conditional expression that prescribes the ratio of the preferred lateral magnification of telephoto and wide in the fourth group, and it is effective to satisfy this conditional expression (B6) in order to suppress the total length on the telephoto side. is there.
  • This optical system has a zoom ratio exceeding 30 times while keeping the total length on the telephoto side small, contributing to downsizing of the lens barrel and downsizing of the camera. If the total length on the tele side is simply suppressed, the overall lens power of each group becomes strong and aberration correction becomes difficult, but the lateral magnification of the fourth group at the tele end is relatively set so as to satisfy the conditional expression (B6). If it is made smaller, the overall length can be reduced.
  • conditional expression (B6) If the upper limit of conditional expression (B6) is exceeded, the combined focal length of the first group to the third group becomes short, making it difficult to correct aberrations, and in particular, to correct field curvature. Exceeding the lower limit of conditional expression (B6) is not preferable in terms of miniaturization because the total length increases. If the lower limit of conditional expression (B6) is exceeded, it will be necessary to increase the refractive power of the second group, so that astigmatism will increase or the refractive power of the third group will need to be increased. Therefore, there is a possibility that the spherical aberration increases.
  • Conditional expression (B7) defines the distortion ratio at the wide end. Generating distortion in the range of conditional expression (B7) at the wide end is particularly effective for reducing the outer diameter of the first group. The generated distortion can be corrected to a level with no problem by correcting by electronic means. Exceeding the upper limit of conditional expression (B7) is not preferable because the distortion ratio becomes too large, and an interpolation error becomes too large when correcting the distortion by electronic means, resulting in performance degradation. Exceeding the lower limit of conditional expression (B7) is not preferable from the viewpoint of compactness because the amount of distortion ratio generated is small and the outer diameter of the first lens group is increased and the size of the entire camera is increased.
  • the distortion is mainly generated in the second group, it is corrected mainly in the first group and the third group. Since the third group is close to the stop surface, the distortion correction effect is small. However, the third group can be corrected by generating a correction effect with the most image side lens of the third group. Since spherical aberration occurs at that time, spherical aberration can be corrected well in the third group if the correction amount of distortion is suppressed within the range of the conditional expression (B7). Note that, when an attempt is made to achieve a high zoom ratio, distortion mainly occurs in the second group.
  • conditional expressions (B1) to (B3) the zooming load of the third group is slightly increased to increase the second group. Therefore, if it is within a range that satisfies the conditional expression (B7), it is possible to correct the distortion occurring in the second group in a well-balanced manner in the first group and the third group. Become.
  • the third object's most object side surface is composed of an aspherical surface.
  • the lens on the most object side in the third group has an aspherical surface.
  • the third group has a strong positive refractive power, and the positive refractive power is mainly borne by the lens surface closest to the object.
  • the second group includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a cemented lens composed of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens, and a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side. It is desirable that the In general, it is more effective in correcting aberrations to construct a single lens without cementing the biconcave lens and the biconvex lens, rather than using a cemented lens composed of a biconcave lens and a biconvex lens. However, if there is an air gap between the biconcave lens and the biconvex lens, the spherical aberration fluctuates greatly with respect to the gap error, which makes manufacturing difficult.
  • a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side a cemented lens composed of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens, and a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side If the second group is configured with, it is possible to configure with a level of error that does not cause a manufacturing problem.
  • conditional expression (B8) If the upper limit of conditional expression (B8) is exceeded, the amount of movement of the third group becomes small, and it is difficult to change the magnification of the third group. As a result, the variable magnification burden of the second group increases, which is disadvantageous in terms of aberration correction, and it is difficult to correct astigmatism and field curvature.
  • the lower limit of conditional expression (B8) if the lower limit of conditional expression (B8) is exceeded, the amount of movement of the third lens unit becomes large, and the total length at the tele end becomes large, which is disadvantageous for downsizing. Even if the amount of movement of the third group becomes large, if it is attempted to reduce the size effectively, it becomes necessary to increase the zooming burden of the second group. Therefore, when the refractive power of the second group is increased, spherical aberration may be increased.
  • the upper limit of conditional expression (B9) If the upper limit of conditional expression (B9) is exceeded, the amount of movement of the fourth lens unit will be small, so the difference in lateral magnification will be small at the wide end and at the tele end. As a result, the combined focal length from the first group to the third group becomes short, making it difficult to correct aberrations on the telephoto side, and it becomes difficult to correct field curvature. On the contrary, if the lower limit of conditional expression (B9) is exceeded, the amount of movement of the fourth group becomes large, and the total length at the tele end becomes large, which is disadvantageous for downsizing.
  • the first and second types of zoom lenses described above are suitable for use as an imaging lens for a digital device with an image input function (for example, a digital camera).
  • An imaging optical device that optically captures an image and outputs it as an electrical signal can be configured.
  • the imaging optical device is an optical device that constitutes a main component of a camera used for still image shooting and moving image shooting of a subject, for example, a zoom lens that forms an optical image of an object in order from the object (that is, subject) side, And an imaging device that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal.
  • the zoom lens having the above-described characteristic configuration is arranged so that an optical image of the subject is formed on the light receiving surface (that is, the imaging surface) of the image sensor.
  • a high-performance imaging optical device and a digital device for example, a digital camera or a mobile phone including the same can be realized.
  • cameras include digital cameras, video cameras, surveillance cameras, in-vehicle cameras, videophone cameras, etc., and small and portable information such as personal computers and digital devices (for example, mobile phones and mobile computers).
  • Device terminals for example, mobile phones and mobile computers.
  • peripheral devices for example, peripheral devices (scanners, printers, etc.), cameras incorporated in or external to other digital devices, and the like.
  • a digital device with an image input function such as a mobile phone with a camera can be configured.
  • FIG. 21 is a schematic cross-sectional view showing a schematic configuration example of a digital device DU having an image input function.
  • the imaging optical device LU mounted in the digital device DU shown in FIG. 21 sequentially forms an optical image (image plane) IM of the object so as to be variable in order from the object (namely, subject) side.
  • an imaging element SR that converts an optical image IM formed on the light receiving surface SS by ZL into an electrical signal.
  • the imaging optical device LU When a digital device DU with an image input function is constituted by this imaging optical device LU, the imaging optical device LU is usually arranged inside the body, but when necessary to realize the camera function, a form as necessary is adopted. Is possible.
  • the unitized imaging optical device LU can be configured to be detachable or rotatable with respect to the main body of the digital device DU.
  • the image sensor SR for example, a solid-state image sensor such as a CCD image sensor or a CMOS image sensor having a plurality of pixels is used. Since the zoom lens ZL is provided so that the optical image IM of the subject is formed on the light receiving surface SS which is a photoelectric conversion unit of the image sensor SR, the optical image IM formed by the zoom lens ZL is the image sensor. It is converted into an electric signal by SR.
  • the digital device DU includes a signal processing unit 1, a control unit 2, a memory 3, an operation unit 4, a display unit 5 and the like in addition to the imaging optical device LU.
  • the signal generated by the image sensor SR is subjected to predetermined digital image processing, image compression processing, and the like as required by the signal processing unit 1 and recorded as a digital video signal in the memory 3 (semiconductor memory, optical disk, etc.) In some cases, it is transmitted to other devices via a cable or converted into an infrared signal or the like (for example, a communication function of a mobile phone).
  • the control unit 2 is composed of a microcomputer, and controls functions such as a shooting function (still image shooting function, moving image shooting function, etc.), an image reproduction function, etc .; control of a lens moving mechanism for zooming and focusing, etc. Do.
  • the control unit 2 controls the imaging optical device LU so as to perform at least one of still image shooting and moving image shooting of a subject.
  • the display unit 5 includes a display such as a liquid crystal monitor, and displays an image using an image signal converted by the image sensor SR or image information recorded in the memory 3.
  • the operation unit 4 is a part including operation members such as an operation button (for example, a release button) and an operation dial (for example, a shooting mode dial), and transmits information input by the operator to the control unit 2.
  • the zoom lens ZL has a zoom configuration including four groups of positive, negative, positive and positive, and the first to fourth groups move along the optical axis AX to change the distance between the groups.
  • zooming is performed to form an optical image IM on the light receiving surface SS of the image sensor SR.
  • the first group Gr1 to the fourth group Gr4 constitute a moving group as a zoom group
  • the fifth group Gr5 is a fixed group in the five-group zoom lens. Is configured.
  • FIGS. 1 to 10 are lens configuration diagrams respectively corresponding to the zoom lenses ZL constituting the first to tenth embodiments, and show the lens arrangement at the wide end (W) in an optical section.
  • Arrows m1, m2, m3, and m4 in each lens configuration diagram indicate the first group Gr1, the second group Gr2, the third group Gr3, and the fourth group Gr4 in zooming from the wide end (W) to the tele end (T). Each movement is schematically shown.
  • An arrow m5 closest to the image plane IM indicates that the position of the fifth lens group Gr5 and the plane parallel plate PT is fixed during zooming.
  • An arrow mP closest to the image plane IM indicates that the plane parallel plate PT is zoomed. Indicates that the position is fixed.
  • each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive five-group zoom configuration.
  • the first group Gr1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a positive meniscus lens convex on the object side, and a positive meniscus lens convex on the object side.
  • the second group Gr2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens, and a cemented lens including a biconcave negative lens and a biconvex positive lens (image side surface is aspheric).
  • the third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, a stop lens ST, a cemented lens L31 including a positive meniscus lens convex on the object side (the object side is aspheric), a negative meniscus lens concave on the image side, and a biconvex positive lens. (First lens component) and a negative meniscus lens (double-sided aspheric surface) L32 (second lens component) concave on the object side.
  • the fourth group Gr4 includes a cemented lens including a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
  • the fifth group Gr5 is composed of only one biconvex positive lens (double-sided aspheric surface).
  • each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive five-group zoom configuration.
  • the first group Gr1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens convex on the object side.
  • the second group Gr2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens that is concave on the image side, and a cemented lens that includes a biconcave negative lens and a biconvex positive lens.
  • the third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, the stop ST, a positive meniscus lens convex on the object side (object aspherical surface), a negative meniscus lens concave on the image side, and a positive meniscus lens convex on the object side. It is composed of a cemented lens L31 (first lens component) and a positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) L32 (second lens component) convex on the image side.
  • the fourth group Gr4 includes a cemented lens including a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
  • the fifth group Gr5 is composed of only one positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) convex toward the object side.
  • each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive five-group zoom configuration.
  • the first group Gr1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens convex on the object side.
  • the second group Gr2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens that is concave on the image side, a cemented lens that includes a biconcave negative lens and a biconvex positive lens, and a negative meniscus lens that is concave on the object side (double-sided aspheric surface). ) And.
  • the third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, a stop lens ST, a cemented lens L31 (first lens) including a biconvex positive lens (object side is aspheric), a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens convex on the object side. Lens component) and a positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) L32 (second lens component) convex on the object side.
  • the fourth group Gr4 includes a cemented lens including a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
  • the fifth group Gr5 is composed of only one positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) convex toward the object side.
  • each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive five-group zoom configuration.
  • the first group Gr1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens convex on the object side.
  • the second group Gr2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens, and a cemented lens including a biconcave negative lens and a biconvex positive lens (image side surface is aspheric).
  • the third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, a stop lens ST, a cemented lens L31 (first lens) including a biconvex positive lens (object side is aspheric), a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens convex on the object side. Lens component) and a biconvex positive lens (double-sided aspheric surface) L32 (second lens component).
  • the fourth group Gr4 includes a cemented lens including a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
  • the fifth group Gr5 is composed of only one positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) convex toward the object side.
  • each group is configured as follows in a positive / negative / positive four-group zoom configuration.
  • the first group Gr1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a positive meniscus lens convex on the object side, and a positive meniscus lens convex on the object side.
  • the second group Gr2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens that is concave on the image side, and a cemented lens that includes a biconcave negative lens and a biconvex positive lens.
  • the third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, the stop ST, a positive meniscus lens convex on the object side (object aspherical surface), a negative meniscus lens concave on the image side, and a positive meniscus lens convex on the object side. It is composed of a cemented lens L31 (first lens component) and a biconvex positive lens (double-sided aspheric surface) L32 (second lens component).
  • the fourth group Gr4 includes a cemented lens including a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
  • each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive five-group zoom configuration.
  • the first group Gr1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens convex on the object side.
  • the second group Gr2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens, and a cemented lens including a biconcave negative lens and a biconvex positive lens (image side surface is aspheric).
  • the third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, a stop ST, a cemented lens including a biconvex positive lens (the object side surface is aspheric), a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens convex on the object side, and a biconvex lens. Positive lens (double-sided aspherical surface).
  • the fourth group Gr4 includes a cemented lens including a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
  • the fifth group Gr5 is composed of only one biconvex positive lens (double-sided aspheric surface).
  • each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive five-group zoom configuration.
  • the first group Gr1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens convex on the object side.
  • the second group Gr2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens that is concave on the image side, a cemented lens that includes a biconcave negative lens and a biconvex positive lens, and a negative meniscus lens that is concave on the object side (double-sided aspheric surface). ) And.
  • the third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, a stop ST, a cemented lens including a biconvex positive lens (the object side surface is aspheric), a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens convex on the object side, and an object side. And a positive meniscus lens (double-sided aspherical surface).
  • the fourth group Gr4 includes a cemented lens including a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
  • the fifth group Gr5 is composed of only one positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) convex toward the object side.
  • each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive five-group zoom configuration.
  • the first group Gr1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens convex on the object side.
  • the second group Gr2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens concave on the image side, a biconcave negative lens (double-sided aspheric surface), and a biconvex positive lens.
  • the third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, the stop ST, a biconvex positive lens (double-sided aspheric surface), a negative meniscus lens concave on the image side, a negative meniscus lens concave on the image side, and a convex on the object side. And a cemented lens composed of a positive meniscus lens.
  • the fourth group Gr4 includes a cemented lens including a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
  • the fifth group Gr5 is composed of only one positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) convex on the image side.
  • each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive five-group zoom configuration.
  • the first group Gr1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens convex on the object side.
  • the second group Gr2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens, and a cemented lens including a biconcave negative lens (object side surface is aspheric) and a biconvex positive lens.
  • the third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, a stop ST, a cemented lens including a biconvex positive lens (the object side surface is aspheric) and a biconcave negative lens, a negative meniscus lens and a biconvex concave on the image side. And a cemented lens composed of a positive lens (image side surface is aspherical).
  • the fourth group Gr4 includes a cemented lens including a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
  • the fifth group Gr5 is composed of only one positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) convex on the image side.
  • each group is configured as follows in a positive / negative / positive four-group zoom configuration.
  • the first group Gr1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens convex on the object side.
  • the second group Gr2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens, and a cemented lens including a biconcave negative lens and a biconvex positive lens (image side surface is aspheric).
  • the third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, a stop ST, a cemented lens including a biconvex positive lens (the object side surface is aspheric), a biconcave negative lens, and a positive meniscus lens convex on the object side, and an object side. And a positive meniscus lens (double-sided aspherical surface).
  • the fourth group Gr4 includes a cemented lens including a biconvex positive lens and a biconcave negative lens.
  • Examples 1 to 10 (EX1 to 10) listed here are numerical examples corresponding to the first to tenth embodiments, respectively, and are optical configuration diagrams showing the first to tenth embodiments.
  • FIGS. 1 to 10 show the lens configurations of the corresponding Examples 1 to 10, respectively.
  • zoom ratio, focal length (f, mm) of entire system, angle of view (2 ⁇ , °), back focus (BF, mm), total lens length (TL, mm), F number (Fno.), Image High (Y ′, mm) is indicated, and the focal length (mm) of each lens group is indicated as zoom lens group data.
  • BF used here represents the distance from the image side surface of the cover glass (corresponding to the plane parallel plate PT) to the image surface.
  • Tables 1 and 2 show values corresponding to the conditional expressions of the respective examples.
  • FIGS. 11 to 20 are aberration diagrams respectively corresponding to Examples 1 to 10 (EX1 to EX10).
  • W is a wide end
  • M is an intermediate focal length state
  • T is a tele end.
  • FNO is the F number
  • Y ′ (mm) is the maximum image height (corresponding to the distance from the optical axis AX) on the light receiving surface SS of the image sensor SR.
  • a solid line d represents spherical aberration (mm) with respect to the d line
  • a broken line SC represents an unsatisfactory sine condition (mm).
  • the broken line DM represents the meridional surface
  • the solid line DS represents each astigmatism (mm) with respect to the d-line on the sagittal surface.
  • the solid line represents the distortion (%) with respect to the d-line.
  • DU digital equipment LU imaging optical device ZL zoom lens Gr1 first group Gr2 second group Gr3 third group Gr4 fourth group Gr5 fifth group L31 first lens component (junction lens) L32 Second lens component ST Aperture (aperture stop) SR Image sensor SS Light-receiving surface (imaging surface) IM image plane (optical image) AX optical axis 1 signal processing unit 2 control unit 3 memory 4 operation unit 5 display unit

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Multimedia (AREA)
  • Signal Processing (AREA)
  • Lenses (AREA)
  • Nonlinear Science (AREA)

Abstract

　正負正正正のズームレンズは、第１群から第４群がそれぞれ移動して各群間隔を変化させることにより変倍を行う。第３群は少なくとも一方に非球面を有する２つの第１，第２レンズ成分から成り、第１レンズ成分は物体側から順に正負正の接合レンズである。また、条件式：７＜β２ｔ／β２ｗ＜１０，５＜β３ｔ／β３ｗ＜１２，０．７＜（β２ｔ／β２ｗ）／（β３ｔ／β３ｗ）＜１．６５（β２ｔ：テレ端での第２群の横倍率、β２ｗ：ワイド端での第２群の横倍率、β３ｔ：テレ端での第３群の横倍率、β３ｗ：ワイド端での第３群の横倍率）を満たす。

Description

ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器
　本発明はズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器に関するものである。例えば、被写体の映像を撮像素子（例えば、ＣＣＤ（Charge　Coupled　Device）型イメージセンサ，ＣＭＯＳ（Complementary　Metal-Oxide　Semiconductor）型イメージセンサ等の固体撮像素子）で取り込むデジタルカメラ等の画像入力機能付きデジタル機器に適した高変倍のズームレンズと、そのズームレンズ及び撮像素子で取り込んだ被写体の映像を電気的な信号として出力する撮像光学装置と、その撮像光学装置を搭載したデジタルカメラ等の画像入力機能付きデジタル機器と、に関するものである。
　近年、パーソナルコンピュータの普及に伴い、手軽に画像を取り込めるデジタルカメラが普及してきている。それに伴い、より小型のデジタルカメラが求められるようになってきており、撮像光学系にもより一層の小型化が要望されている。一方、撮像素子の画素数が年々増加の傾向にあるため、撮像素子の高画素化に対応した高い光学性能と、製品サイクルの短縮に対応できる作り易さと、が撮像光学系に求められている。
　また、ビデオカメラ用・デジタルカメラ用の撮像光学系として、ズーム比が１０倍を超える高変倍ズームレンズが各種提案されている。ズーム比が１０倍を超えるような高変倍ズームレンズでも、カメラの小型化・薄型化に対する要望に応えるため、レンズ群のスライディング等の技術により小型化・薄型化が進んできており、ズーム比が２０倍を超える高変倍ズームレンズの小型化・薄型化も期待されている。こういった要求に応えるべく様々なタイプのズームレンズが従来より提案されている。例えば、特許文献１では１８倍程度のズーム比で正負正正正の５群ズームレンズが提案されており、特許文献２では２０倍程度のズーム比で正負正正の４群ズームレンズが提案されており、特許文献３では４０倍程度のズーム比で正負正正の４群ズームレンズが提案されている。
特開２００７－３５５４号公報 特開２００９－２８２４３９号公報 特開２００８－１５８０６２号公報
　高変倍ズームレンズの小型化・薄型化を達成するには、ズーム時のレンズ移動量やレンズの光軸方向の厚みを小さくすることが必要である。しかし、特許文献１，２で提案されているズームレンズは、全長が大きくレンズの光軸方向の厚みも大きいため、小型化・薄型化を効果的に達成することができない。
　また、デジタルカメラ用のズームレンズでは、ワイド側で画角（２ω）７５度～８０度程度まで広角化されてきているが、超高変倍ズームレンズにおいて高変倍化と広角化の要求は相反する点があるため、広角化への対応は不十分となっている。例えば、特許文献１，２で提案されているズームレンズは、ワイド端の画角が７５度～８０度程度であり、ズーム比も２０倍弱であるため、広角化・高変倍化とも十分ではない。特許文献３で提案されているズームレンズは、４０倍のズーム比を持っているが、ワイド端の画角が８０度弱であるため、広角化が十分ではない。
　本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、ズーム比が１８倍を超える高変倍でありながら小型化・薄型化が達成された高性能のズームレンズ，それを備えた撮像光学装置及びデジタル機器を提供することにある。また、ズーム比が３０倍を超える超高変倍でありながらワイド側の画角が８８度～９０度まで広角化された高性能のズームレンズ，それを備えた撮像光学装置及びデジタル機器を提供することにある。
　上記目的を達成するために、第１の発明のズームレンズは、物体側から順に、正パワーを有する第１群と、負パワーを有する第２群と、正パワーを有する第３群と、正パワーを有する第４群と、を含み、前記第１群から前記第４群がそれぞれ移動して各群間隔を変化させることにより変倍を行うズームレンズであって、前記第３群が少なくとも一方に非球面を有する２つのレンズ成分から成り、そのうちの物体側のレンズ成分が、物体側から順に、正レンズ，負レンズ及び正レンズから成る接合レンズであることを特徴とする。
　第２の発明のズームレンズは、上記第１の発明において、前記第３群が以下の条件式（Ａ１）を満たすことを特徴とする。
０．５＜ｆ３／√（ｆｗ×ｆｔ）＜０．９　…（Ａ１）
　ただし、
ｆ３：第３群の焦点距離、
ｆｗ：ワイド端における全系の焦点距離、
ｆｔ：テレ端における全系の焦点距離、
である。
　第３の発明のズームレンズは、上記第１又は第２の発明において、前記第３群が以下の条件式（Ａ２）を満たすことを特徴とする。
０．３＜ＣＲ３２／ｆ３＜０．６５　…（Ａ２）
　ただし、
ＣＲ３２：接合レンズを構成している負レンズの像側面の曲率半径、
ｆ３：第３群の焦点距離、
である。
　第４の発明のズームレンズは、上記第１～第３のいずれか１つの発明において、前記接合レンズを構成している最物体側の正レンズが非球面を有し、その非球面は光軸を離れるほど曲率半径が参照曲率半径に対し大きくなることを特徴とする。
　第５の発明のズームレンズは、上記第１～第４のいずれか１つの発明において、前記第１群が、物体側から順に、負レンズ及び正レンズから成る接合レンズと、正の単レンズと、で構成され、以下の条件式（Ａ３）及び（Ａ４）を満たすことを特徴とする。
１．８６＜Ｎｄ１１＜２　…（Ａ３）
３０＜νｄ１１＜４０　…（Ａ４）
　ただし、
Ｎｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関する屈折率、
νｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関するアッべ数、
である。
　第６の発明のズームレンズは、上記第１～第５のいずれか１つの発明において、以下の条件式（Ａ５）を満たすことを特徴とする。
０．３＜β４ｔ／β４ｗ＜０．７　…（Ａ５）
　ただし、
β４ｔ：テレ端での第４群の横倍率、
β４ｗ：ワイド端での第４群の横倍率、
である。
　第７の発明のズームレンズは、上記第１～第６のいずれか１つの発明において、以下の条件式（Ａ６）を満たすことを特徴とする。
－１０＜｛（ｙｗｍａｘ－Ｙｍａｘ）／Ｙｍａｘ｝×１００＜－２５　…（Ａ６）
　ただし、
ｙｗｍａｘ：ワイド端での実像高の最大像高、
Ｙｍａｘ：理想像高の最大像高、
である。
　また、第８の発明のズームレンズは、物体側から順に、正パワーを有する第１群と、負パワーを有する第２群と、正パワーを有する第３群と、正パワーを有する第４群と、を含み、前記第１群から前記第４群がそれぞれ移動して各群間隔を変化させることにより変倍を行うズームレンズであって、以下の条件式（Ｂ１）～（Ｂ３）を満たすことを特徴とする。
７＜β２ｔ／β２ｗ＜１０　…（Ｂ１）
５＜β３ｔ／β３ｗ＜１２　…（Ｂ２）
０．７＜（β２ｔ／β２ｗ）／（β３ｔ／β３ｗ）＜１．６５　…（Ｂ３）
　ただし、
β２ｔ：テレ端での第２群の横倍率、
β２ｗ：ワイド端での第２群の横倍率、
β３ｔ：テレ端での第３群の横倍率、
β３ｗ：ワイド端での第３群の横倍率、
である。
　第９の発明のズームレンズは、上記第８の発明において、前記第１群が、物体側から順に、負レンズ及び正レンズから成る接合レンズと、正の単レンズと、で構成され、以下の条件式（Ｂ４）及び（Ｂ５）を満たすことを特徴とする。
１．８６＜Ｎｄ１１＜２　…（Ｂ４）
３０＜νｄ１１＜４０　…（Ｂ５）
　ただし、
Ｎｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関する屈折率、
νｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関するアッべ数、
である。
　第１０の発明のズームレンズは、上記第８又は第９の発明において、以下の条件式（Ｂ６）を満たすことを特徴とする。
０．３＜β４ｔ／β４ｗ＜０．７　…（Ｂ６）
　ただし、
β４ｔ：テレ端での第４群の横倍率、
β４ｗ：ワイド端での第４群の横倍率、
である。
　第１１の発明のズームレンズは、上記第８～第１０のいずれか１つの発明において、以下の条件式（Ｂ７）を満たすことを特徴とする。
－１０＜｛（ｙｗｍａｘ－Ｙｍａｘ）／Ｙｍａｘ｝×１００＜－２５　…（Ｂ７）
　ただし、
ｙｗｍａｘ：ワイド端での実像高の最大像高、
Ｙｍａｘ：理想像高の最大像高、
である。
　第１２の発明のズームレンズは、上記第８～第１１のいずれか１つの発明において、前記第３群の最物体側面が非球面で構成されていることを特徴とする。
　第１３の発明のズームレンズは、上記第８～第１２のいずれか１つの発明において、前記第２群が、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、で構成されていることを特徴とする。
　第１４の発明のズームレンズは、上記第８～第１３のいずれか１つの発明において、以下の条件式（Ｂ８）を満たすことを特徴とする。
－０．３＜ｍ３／ＴＬｔ＜－０．２　…（Ｂ８）
　ただし、
ｍ３：ワイド端からテレ端へズーミングする際の第３群の絶対的な移動量（符号は物体側への移動をマイナスとする。）、
ＴＬｔ：テレ端での光学全長、
である。
　第１５の発明のズームレンズは、上記第８～第１４のいずれか１つの発明において、以下の条件式（Ｂ９）を満たすことを特徴とする。
－０．２５＜ｍ４／ＴＬｔ＜－０．１　…（Ｂ９）
　ただし、
ｍ４：ワイド端からテレ端へズーミングする際の第４群の絶対的な移動量（符号は物体側への移動をマイナスとする。）、
ＴＬｔ：テレ端での光学全長、
である。
　第１６の発明の撮像光学装置は、上記第１～第１５のいずれか１つの発明に係るズームレンズと、受光面上に形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備え、前記撮像素子の受光面上に被写体の光学像が形成されるように前記ズームレンズが設けられていることを特徴とする。
　第１７の発明のデジタル機器は、上記第１６の発明に係る撮像光学装置を備えることにより、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とする。
　第１８の発明のデジタル機器は、上記第１７の発明において、デジタルカメラ，監視カメラ又は画像入力機能付き携帯端末であることを特徴とする。
　本発明に係るズームレンズでは、少なくとも一方に非球面を有する２つのレンズ成分で第３群を構成し、そのうちの物体側のレンズ成分として、物体側から順に、正レンズ，負レンズ及び正レンズから成る接合レンズを用いた構成にすることによって、第３群のパワー負担を大きくしてズーム比が１８倍を超える高変倍比を得ながら、ズーム時のレンズ移動量と光軸方向のレンズ厚みの低減により小型化・薄型化と高性能化を達成することを可能としている。したがって、小型・高性能で高変倍のズームレンズを備えた撮像光学装置を実現することができる。そして、本発明に係る撮像光学装置をデジタルカメラ等のデジタル機器に用いることによって、デジタル機器に対し高性能の画像入力機能をコンパクトに付加することが可能となる。
　本発明に係るズームレンズでは、物体側から順に正負正正の４群を含むズームレンズにおいて、第２群と第３群の変倍負担が所定の条件を満たした構成にすることによって、ズーム比が３０倍を超える超高変倍化を達成しながら、ワイド側の画角を８８度～９０度まで広角化し、かつ、高い光学性能を達成することを可能としている。したがって、小型・高性能で広角・超高変倍のズームレンズを備えた撮像光学装置を実現することができる。そして、本発明に係る撮像光学装置をデジタルカメラ等のデジタル機器に用いることによって、デジタル機器に対し高性能の画像入力機能をコンパクトに付加することが可能となる。
第１の実施の形態（実施例１）のレンズ構成図。 第２の実施の形態（実施例２）のレンズ構成図。 第３の実施の形態（実施例３）のレンズ構成図。 第４の実施の形態（実施例４）のレンズ構成図。 第５の実施の形態（実施例５）のレンズ構成図。 第６の実施の形態（実施例６）のレンズ構成図。 第７の実施の形態（実施例７）のレンズ構成図。 第８の実施の形態（実施例８）のレンズ構成図。 第９の実施の形態（実施例９）のレンズ構成図。 第１０の実施の形態（実施例１０）のレンズ構成図。 実施例１の収差図。 実施例２の収差図。 実施例３の収差図。 実施例４の収差図。 実施例５の収差図。 実施例６の収差図。 実施例７の収差図。 実施例８の収差図。 実施例９の収差図。 実施例１０の収差図。 撮像光学装置を搭載したデジタル機器の概略構成例を示す模式図。
　以下、本発明に係るズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器を、２つのタイプに分けて説明する。本発明に係る第１のタイプのズームレンズは、物体側から順に、正パワーを有する第１群と、負パワーを有する第２群と、正パワーを有する第３群と、正パワーを有する第４群と、を含み、前記第１群から前記第４群がそれぞれ移動して各群間隔を変化させることにより変倍を行うズームレンズであって、前記第３群が少なくとも一方に非球面を有する２つのレンズ成分から成り、そのうちの物体側のレンズ成分が、物体側から順に、正レンズ，負レンズ及び正レンズから成る接合レンズであることを特徴としている（パワー：焦点距離の逆数で定義される量）。
　ズームレンズの小型化を実現しながら高変倍化を達成する場合、各ズーム群のパワーを強くするのが一般的であるが、ここでは特に第３群のパワーを強くすることの可能な構成を採用している。従来の正負正正の４群を含むズームタイプでは、主な変倍を第２群で負担し、高変倍化する場合も第２群のパワーを強くすることによって高変倍化及び小型化が図られる。それに対し、本発明に係るズームレンズでは比較的変倍負担の少なかった第３群の変倍負担を増やして、高変倍化を達成している。この場合、第３群のパワーを増やすと誤差感度が非常に強くなり、特にレンズブロック間の球面収差誤差が強くなって製造が困難になることが予想される。そこで、誤差感度の強いレンズブロック間を接合にすることにより、製造難度を低減し、かつ、設計的にも曲率の自由度を高くし、接合面で発生する高次収差を利用して第３群内で良好に収差補正を行うことを可能としている。
　上記特徴的構成によると、ズーム比が１８倍を超える高変倍でありながら、ズーム時のレンズ移動量と光軸方向のレンズ厚みの低減により小型化・薄型化が達成された高性能のズームレンズ及びそれを備えた撮像光学装置を実現することが可能である。また、撮像光学装置が軽量小型化されるため、その撮像光学装置をデジタルカメラ，携帯情報端末等のデジタル機器に用いれば、デジタル機器に対し高性能の画像入力機能を軽量・コンパクトに付加することが可能となる。したがって、デジタル機器のコンパクト化，低コスト化，高性能化，高機能化等に寄与することができる。こういった効果をバランス良く得るとともに、更に高い光学性能，小型化等を達成するための条件等を以下に説明する。
　高い光学性能を保持しつつコンパクトで高変倍比のズームレンズを実現する上で、ズーム比は１８～３８であることが望ましい。１８～３８倍程度の高いズーム比を得ようとすれば、ズームレンズの小型化，高性能化等は通常困難になるが、第３群の接合レンズ等に関する前記特徴的構成によれば、小型化，高性能化等を達成しながら高いズーム比を得ることができる。したがって、小型化と高性能化とを両立させながら高変倍化を達成することが可能となる。
　第３群は以下の条件式（Ａ１）を満たすことが望ましい。
０．５＜ｆ３／√（ｆｗ×ｆｔ）＜０．９　…（Ａ１）
　ただし、
ｆ３：第３群の焦点距離、
ｆｗ：ワイド端における全系の焦点距離、
ｆｔ：テレ端における全系の焦点距離、
である。
　条件式（Ａ１）は第３群の好ましい焦点距離を規定する条件式であり、条件式（Ａ１）を満たすことにより第３群は比較的強い屈折力を持つことになる。条件式（Ａ１）の上限を越えると、第３群の焦点距離が長くなりすぎるため、変倍の負担が小さくなり、小型化を図る上では望ましくない。また、第３群の焦点距離が長くなっても小型化を効果的に行おうとすると、第２群の変倍負担を大きくする必要が生じてしまう。そのために第２群の屈折力を強くすると、非点収差や像面湾曲が大きくなるおそれがある。逆に、条件式（Ａ１）の下限を越えると、第３群の焦点距離が短くなりすぎて、第３群内で発生する収差、特に球面収差を第３群内で補正することが困難になる。
　第３群は以下の条件式（Ａ２）を満たすことが望ましい。
０．３＜ＣＲ３２／ｆ３＜０．６５　…（Ａ２）
　ただし、
ＣＲ３２：接合レンズを構成している負レンズの像側面の曲率半径、
ｆ３：第３群の焦点距離、
である。
　条件式（Ａ２）は、第３群において接合レンズを構成している負レンズに関し、その像側面の好ましい曲率半径を規定している。負レンズの像側面は像側に強い凹面を向けた曲率を有しており、条件式（Ａ２）を満たすことにより、その強い凹面で高次収差を発生させて第３群内で良好な収差補正を行うことが可能となる。特にコマ収差の補正に対して有効であり、条件式（Ａ２）の範囲を外れるとコマ収差が増大する傾向となるが、なかでも条件式（Ａ２）の下限を越えるとコマ収差の補正が困難になり、また条件式（Ａ２）の上限を越えると非点収差の補正が困難になる。
　前述したように第３群は正負正の接合レンズを有しているが、その接合レンズを構成している最物体側の正レンズが非球面を有し、その非球面は光軸を離れるほど曲率半径が参照曲率半径に対し大きくなることが望ましい。第３群は強い正の屈折力を持つが、主な正の屈折力は上記の最物体側の正レンズで発生させている。このときに強い正パワーによって強いアンダーの球面収差が発生するため、これを光軸から離れるほど曲率半径が参照球面に対して大きくなる非球面によって補正することができる。
　第１群は、物体側から順に、負レンズ及び正レンズから成る接合レンズと、正の単レンズと、で構成され、以下の条件式（Ａ３）及び（Ａ４）を満たすことが望ましい。
１．８６＜Ｎｄ１１＜２　…（Ａ３）
３０＜νｄ１１＜４０　…（Ａ４）
　ただし、
Ｎｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関する屈折率、
νｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関するアッべ数、
である。
　高変倍ズームレンズではテレ側の色収差の補正が困難となり、特に第１群で発生する色収差を低減することが必要となる。特に２次スペクトルが増大するため、一般的に第１群の正レンズに異常分散性を持つレンズを採用して低減を図ることが多い。また、小型化のためには負レンズの屈折力を強くする必要があるが、そのようにすると曲率が強くなるためコマ収差や非点収差が強く発生することになる。よって、負レンズの屈折率を高くし、曲率の増大を招かないようにする必要があるが、一般的に１．８５を超える硝材量は異常分散性がプラス側の特性を持っており、正レンズに異常分散レンズを用いても２次スペクトルを補正することが困難になる。
　条件式（Ａ３）及び（Ａ４）を満たす硝材を選択すれば、異常分散性が小さく、かつ、屈折力が強い硝材を選択することができる。条件式（Ａ３）の下限を越えると、屈折力が弱くなりすぎて光学系が大型化するので望ましくない。また、同等のパワーを保持しようとすると、曲率が強くなって球面収差の発生が大きくなり、その補正が困難になる。条件式（Ａ３）の上限を越えると、面の屈折力が強くなり、特に非球面的なうねりの製造誤差感度が強くなって製造が非常に困難になるため望ましくない。条件式（Ａ４）の上限を越えると、分散値が大きくなりすぎて色収差の補正が困難になる。条件式（Ａ４）の下限を越えると、異常分散性が高い硝材を選択することになるため、色収差の補正が困難になる。
　本ズームレンズでは、第１群の正レンズに１枚の異常分散レンズを採用して、２次スペクトルの低減を図ることが好ましい。本光学系のようにテレ端がいわゆる超望遠レンズと呼ばれるような領域では、２次スペクトルの補正が問題となり、異常分散レンズを複数枚使用したり、蛍石のような非常に強い異常分散性を持つレンズを使用したりしている場合がある。この補正で問題となるのは負レンズ側の色収差補正であるが、負レンズにはアッベ数の小さい領域の硝子を選択することになる。一般的な光学硝材では、アッベ数が小さいと正の異常分散性が大きくなり、正レンズで使用した異常分散性の効果が相殺されて２次スペクトルの補正が不十分になる。したがって、条件式（Ａ３），（Ａ４）を満たすことが好ましいと言える。
　以下の条件式（Ａ５）を満たすことが望ましい。
０．３＜β４ｔ／β４ｗ＜０．７　…（Ａ５）
　ただし、
β４ｔ：テレ端での第４群の横倍率、
β４ｗ：ワイド端での第４群の横倍率、
である。
　条件式（Ａ５）は第４群のテレとワイドでの好ましい横倍率の比を規定する条件式であり、テレ側での全長を抑えるためにはこの条件式（Ａ５）を満たすことが有効である。本光学系は１８倍を超えるズーム比を持ちながらテレ側の全長を小さく抑えており、鏡胴の小型化、カメラの小型化に寄与している。単純にテレ側の全長を抑えると全体的な各群のレンズパワーが強くなり収差補正が困難となるが、条件式（Ａ５）を満たすようにテレ端での第４群の横倍率を比較的小さくすれば、全長の小型化を図ることができる。
　条件式（Ａ５）の上限を越えると、第１群～第３群の合成の焦点距離が短くなるため、収差補正が困難になり、なかでも像面湾曲の補正が困難になる。条件式（Ａ５）の下限を越えると、全長が大きくなるため小型化という点では好ましくない。また、条件式（Ａ５）の下限を越えると、第２群の屈折力を強くする必要が生じてしまうため非点収差が増大したり、第３群の屈折力を強くする必要が生じてしまうため球面収差が増大したりするおそれがある。
　以下の条件式（Ａ６）を満たすことが望ましい。
－１０＜｛（ｙｗｍａｘ－Ｙｍａｘ）／Ｙｍａｘ｝×１００＜－２５　…（Ａ６）
　ただし、
ｙｗｍａｘ：ワイド端での実像高の最大像高、
Ｙｍａｘ：理想像高の最大像高、
である。
　条件式（Ａ６）は、ワイド端での歪曲比を規定している。条件式（Ａ６）の範囲の歪曲をワイド端で発生させることは、特に第１群の外径の小型化に有効である。発生している歪曲は電子的な手段によって補正することにより、問題のないレベルの歪曲比に補正することが可能である。条件式（Ａ６）の上限を越えると、歪曲比が大きくなり過ぎて、電子的な手段で歪曲を補正する際に補間誤差が大きくなり過ぎて、性能劣化を起こしてしまうため好ましくない。条件式（Ａ６）の下限を越えると、歪曲比の発生量が少ないため第１群の外径が大型化して、カメラ全体のサイズが大型化するため、コンパクト化の点から好ましくない。
　正負正正の第３群の物体側に絞りが位置する構成では、ワイド端で非対称性が強くなるため、強い負の歪曲が発生する。その歪曲は主に第２群で発生するので、それを主に第１群と第３群で補正することになる。第３群は絞り面に近いため歪曲の補正効果は少ないが、第３群の最像側レンズで補正効果を発生させることによって補正することができる。その際に球面収差が発生するため、歪曲の補正量を条件式（Ａ６）の範囲内に抑えれば、第３群内で良好に球面収差を補正することが可能となる。
　次に、本発明に係る第２のタイプのズームレンズを説明する。本発明に係る第２のタイプのズームレンズは、物体側から順に、正パワーを有する第１群と、負パワーを有する第２群と、正パワーを有する第３群と、正パワーを有する第４群と、を含み、前記第１群から前記第４群がそれぞれ移動して各群間隔を変化させることにより変倍を行うズームレンズであって、以下の条件式（Ｂ１）～（Ｂ３）を満たすことを特徴としている（パワー：焦点距離の逆数で定義される量）。
７＜β２ｔ／β２ｗ＜１０　…（Ｂ１）
５＜β３ｔ／β３ｗ＜１２　…（Ｂ２）
０．７＜（β２ｔ／β２ｗ）／（β３ｔ／β３ｗ）＜１．６５　…（Ｂ３）
　ただし、
β２ｔ：テレ端での第２群の横倍率、
β２ｗ：ワイド端での第２群の横倍率、
β３ｔ：テレ端での第３群の横倍率、
β３ｗ：ワイド端での第３群の横倍率、
である。
　正負正正の４群を含む高変倍ズームレンズでは、主な変倍負担を第２群で行い、第３群はほとんど変倍を負担をしないか、あるいは補助的な変倍を行うのが一般的である。ここでは、変倍の作用を第３群に多く分担させることで、高変倍化に伴う収差変動を抑え、小型化・高性能化を達成している。
　条件式（Ｂ１）は、第２群のテレとワイドの横倍率の比を規定する条件式である。条件式（Ｂ１）の上限を越えると、第２群での変倍負担が強くなりすぎて、第２群で発生するコマ収差を補正することが困難となる。条件式（Ｂ１）の下限を越えると、第３群での変倍負担が強くなりすぎて、第３群で発生する球面収差の補正が困難となる。
　条件式（Ｂ２）は、第３群のテレとワイドの横倍率の比を規定する条件式である。条件式（Ｂ２）の上限を越えると、第３群での変倍負担が強くなりすぎて、第３群で発生する球面収差を補正することが困難となる。条件式（Ｂ２）の下限を越えると、第２群での変倍負担が強くなりすぎて、第２群で発生するコマ収差の補正が困難となる。
　条件式（Ｂ３）は、第２群と第３群の変倍負担比を規定する条件式である。条件式（Ｂ３）の上限を越えると、第２群での変倍負担が強くなりすぎて、第２群で発生するコマ収差を補正することが困難となる。条件式（Ｂ３）の下限を越えると、第３群での変倍負担が強くなりすぎて、第３群で発生する球面収差の補正が困難となる。
　上記特徴的構成によると、ズーム比が３０倍を超える超高変倍でありながら、ワイド側の画角が８８度～９０度まで広角化された小型・高性能で超高変倍のズームレンズ及びそれを備えた撮像光学装置を実現することが可能である。また、撮像光学装置が軽量小型化されるため、その撮像光学装置をデジタルカメラ，携帯情報端末等のデジタル機器に用いれば、デジタル機器に対し高性能の画像入力機能を軽量・コンパクトに付加することが可能となる。したがって、デジタル機器のコンパクト化，低コスト化，高性能化，高機能化等に寄与することができる。こういった効果をバランス良く得るとともに、更に高い光学性能，小型化等を達成するための条件等を以下に説明する。
　高い光学性能を保持しつつコンパクトで広角・高変倍比のズームレンズを実現する上で、ズーム比は３０～３８であることが望ましい。３０～３８倍程度の高いズーム比を得ようとすれば、ズームレンズの小型化，広角化，高性能化等は通常困難になるが、第２群と第３群の変倍負担が所定の条件を満たした前記特徴的構成によれば、小型化，広角化，高性能化等を達成しながら高いズーム比を得ることができる。したがって、小型化と高性能化とを両立させながら広角・高変倍化を達成することが可能となる。
　第１群は、物体側から順に、負レンズ及び正レンズから成る接合レンズと、正の単レンズと、で構成され、以下の条件式（Ｂ４）及び（Ｂ５）を満たすことが望ましい。
１．８６＜Ｎｄ１１＜２　…（Ｂ４）
３０＜νｄ１１＜４０　…（Ｂ５）
　ただし、
Ｎｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関する屈折率、
νｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関するアッべ数、
である。
　高変倍ズームレンズではテレ側の色収差の補正が困難となり、特に第１群で発生する色収差を低減することが必要となる。特に２次スペクトルが増大するため、一般的に第１群の正レンズに異常分散性を持つレンズを採用して低減を図ることが多い。また、小型化のためには負レンズの屈折力を強くする必要があるが、そのようにすると曲率が強くなるためコマ収差や非点収差が強く発生することになる。よって、負レンズの屈折率を高くし、曲率の増大を招かないようにする必要があるが、一般的に１．８５を超える硝材量は異常分散性がプラス側の特性を持っており、正レンズに異常分散レンズを用いても２次スペクトルを補正することが困難になる。
　条件式（Ｂ４）及び（Ｂ５）を満たす硝材を選択すれば、異常分散性が小さく、かつ、屈折力が強い硝材を選択することができる。条件式（Ｂ４）の下限を越えると、屈折力が弱くなりすぎて光学系が大型化するので望ましくない。また、同等のパワーを保持しようとすると、曲率が強くなって球面収差の発生が大きくなり、その補正が困難になる。条件式（Ｂ４）の上限を越えると、面の屈折力が強くなり、特に非球面的なうねりの製造誤差感度が強くなって製造が非常に困難になるため望ましくない。条件式（Ｂ５）の上限を越えると、分散値が大きくなりすぎて色収差の補正が困難になる。条件式（Ｂ５）の下限を越えると、異常分散性が高い硝材を選択することになるため、色収差の補正が困難になる。
　本ズームレンズでは、第１群の正レンズに１枚の異常分散レンズを採用して、２次スペクトルの低減を図ることが好ましい。本光学系のようにテレ端がいわゆる超望遠レンズと呼ばれるような領域では、２次スペクトルの補正が問題となり、異常分散レンズを複数枚使用したり、蛍石のような非常に強い異常分散性を持つレンズを使用したりしている場合がある。この補正で問題となるのは負レンズ側の色収差補正であるが、負レンズにはアッベ数の小さい領域の硝子を選択することになる。一般的な光学硝材では、アッベ数が小さいと正の異常分散性が大きくなり、正レンズで使用した異常分散性の効果が相殺されて２次スペクトルの補正が不十分になる。したがって、条件式（Ｂ４），（Ｂ５）を満たすことが好ましいと言える。
　以下の条件式（Ｂ６）を満たすことが望ましい。
０．３＜β４ｔ／β４ｗ＜０．７　…（Ｂ６）
　ただし、
β４ｔ：テレ端での第４群の横倍率、
β４ｗ：ワイド端での第４群の横倍率、
である。
　条件式（Ｂ６）は第４群のテレとワイドでの好ましい横倍率の比を規定する条件式であり、テレ側での全長を抑えるためにはこの条件式（Ｂ６）を満たすことが有効である。本光学系は３０倍を超えるズーム比を持ちながらテレ側の全長を小さく抑えており、鏡胴の小型化、カメラの小型化に寄与している。単純にテレ側の全長を抑えると全体的な各群のレンズパワーが強くなり収差補正が困難となるが、条件式（Ｂ６）を満たすようにテレ端での第４群の横倍率を比較的小さくすれば、全長の小型化を図ることができる。
　条件式（Ｂ６）の上限を越えると、第１群～第３群の合成の焦点距離が短くなるため、収差補正が困難になり、なかでも像面湾曲の補正が困難になる。条件式（Ｂ６）の下限を越えると、全長が大きくなるため小型化という点では好ましくない。また、条件式（Ｂ６）の下限を越えると、第２群の屈折力を強くする必要が生じてしまうため非点収差が増大したり、第３群の屈折力を強くする必要が生じてしまうため球面収差が増大したりするおそれがある。
　以下の条件式（Ｂ７）を満たすことが望ましい。
－１０＜｛（ｙｗｍａｘ－Ｙｍａｘ）／Ｙｍａｘ｝×１００＜－２５　…（Ｂ７）
　ただし、
ｙｗｍａｘ：ワイド端での実像高の最大像高、
Ｙｍａｘ：理想像高の最大像高、
である。
　条件式（Ｂ７）は、ワイド端での歪曲比を規定している。条件式（Ｂ７）の範囲の歪曲をワイド端で発生させることは、特に第１群の外径の小型化に有効である。発生している歪曲は電子的な手段によって補正することにより、問題のないレベルの歪曲比に補正することが可能である。条件式（Ｂ７）の上限を越えると、歪曲比が大きくなり過ぎて、電子的な手段で歪曲を補正する際に補間誤差が大きくなり過ぎて、性能劣化を起こしてしまうため好ましくない。条件式（Ｂ７）の下限を越えると、歪曲比の発生量が少ないため第１群の外径が大型化して、カメラ全体のサイズが大型化するため、コンパクト化の点から好ましくない。
　正負正正の第３群の物体側に絞りが位置する構成では、ワイド端で非対称性が強くなるため、強い負の歪曲が発生する。その歪曲は主に第２群で発生するので、それを主に第１群と第３群で補正することになる。第３群は絞り面に近いため歪曲の補正効果は少ないが、第３群の最像側レンズで補正効果を発生させることによって補正することができる。その際に球面収差が発生するため、歪曲の補正量を条件式（Ｂ７）の範囲内に抑えれば、第３群内で良好に球面収差を補正することが可能となる。なお、高変倍比化を達成しようとすると第２群で主に歪曲収差が発生するが、条件式（Ｂ１）～（Ｂ３）では第３群の変倍負担を少し強くして第２群の変倍負担を少し弱くしているため、条件式（Ｂ７）を満たす範囲内であれば、第２群で発生する歪曲収差を第１群と第３群でバランス良く補正することが可能となる。
　第３群の最物体側面は非球面で構成されていることが望ましい。第３群での変倍負担を従来の構成と比較して大きくするには、第３群での球面収差の補正を十分に行う必要がある。したがって、第３群の最物体側のレンズに非球面を有することが望ましい。第３群は強い正の屈折力を持ち、その正の屈折力は主に最物体側のレンズ面で負担している。強い屈折面の最物体側レンズに非球面を用いることで、効果的に球面収差を補正することが可能となる。
　第２群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、で構成されていることが望ましい。一般的には、両凹レンズと両凸レンズから成る接合レンズを用いるよりも、両凹レンズと両凸レンズを接合せずに単レンズとして構成する方が、収差補正上効果的である。しかし、両凹レンズと両凸レンズとの空気間隔があると、間隔の誤差に対して球面収差が大きく変動するため、製造上困難になる。上記のように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、で第２群を構成すると、製造上問題の無いレベルの誤差で構成することが可能となる。
　以下の条件式（Ｂ８）を満たすことが望ましい。
－０．３＜ｍ３／ＴＬｔ＜－０．２　…（Ｂ８）
　ただし、
ｍ３：ワイド端からテレ端へズーミングする際の第３群の絶対的な移動量（符号は物体側への移動をマイナスとする。）、
ＴＬｔ：テレ端での光学全長、
である。
　条件式（Ｂ８）の上限を越えると、第３群の移動量が小さくなるため、第３群で変倍がとりにくくなる。結果として、第２群の変倍負担が増加して収差補正上不利になり、非点収差と像面湾曲の補正が困難になる。逆に条件式（Ｂ８）の下限を越えると、第３群の移動量が大きくなるため、テレ端での全長が大きくなって小型化に対して不利になる。第３群の移動量が大きくなっても小型化を効果的に行おうとすると、第２群の変倍負担を大きくする必要が生じてしまう。そのために第２群の屈折力を強くすると、球面収差が大きくなるおそれがある。
　以下の条件式（Ｂ９）を満たすことが望ましい。
－０．２５＜ｍ４／ＴＬｔ＜－０．１　…（Ｂ９）
　ただし、
ｍ４：ワイド端からテレ端へズーミングする際の第４群の絶対的な移動量（符号は物体側への移動をマイナスとする。）、
ＴＬｔ：テレ端での光学全長、
である。
　条件式（Ｂ９）の上限を越えると、第４群の移動量が小さくなるため、ワイド端とテレ端とで横倍率の差が小さくなる。結果として、第１群から第３群の合成焦点距離が短くなってテレ側での収差補正が困難になり、像面湾曲の補正が困難になる。逆に条件式（Ｂ９）の下限を越えると、第４群の移動量が大きくなるため、テレ端での全長が大きくなって小型化に対して不利になる。
　上述した第１，第２のタイプのズームレンズは、画像入力機能付きデジタル機器（例えば、デジタルカメラ）用の撮像レンズとしての使用に適しており、これを撮像素子等と組み合わせることにより、被写体の映像を光学的に取り込んで電気的な信号として出力する撮像光学装置を構成することができる。撮像光学装置は、被写体の静止画撮影や動画撮影に用いられるカメラの主たる構成要素を成す光学装置であり、例えば、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の光学像を形成するズームレンズと、そのズームレンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えることにより構成される。そして、撮像素子の受光面（すなわち撮像面）上に被写体の光学像が形成されるように、前述した特徴的構成を有するズームレンズが配置されることにより、小型・低コストで高変倍・高性能の撮像光学装置やそれを備えたデジタル機器（例えば、デジタルカメラ，携帯電話）を実現することができる。
　カメラの例としては、デジタルカメラ，ビデオカメラ，監視カメラ，車載カメラ，テレビ電話用カメラ等が挙げられ、また、パーソナルコンピュータ，デジタル機器（例えば、携帯電話，モバイルコンピュータ等の小型で携帯可能な情報機器端末），これらの周辺機器（スキャナー，プリンター等），その他のデジタル機器等に内蔵又は外付けされるカメラが挙げられる。これらの例から分かるように、撮像光学装置を用いることによりカメラを構成することができるだけでなく、各種機器に撮像光学装置を搭載することによりカメラ機能を付加することが可能である。例えば、カメラ付き携帯電話等の画像入力機能付きデジタル機器を構成することが可能である。
　図２１に、画像入力機能を有するデジタル機器ＤＵの概略構成例を模式的断面で示す。図２１に示すデジタル機器ＤＵに搭載されている撮像光学装置ＬＵは、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の光学像（像面）ＩＭを変倍可能に形成するズームレンズＺＬ（ＡＸ：光軸，ＳＴ：絞り）と、平行平面板ＰＴ（撮像素子ＳＲのカバーガラス；必要に応じて配置される光学的ローパスフィルター，赤外カットフィルター等の光学フィルター等に相当する。）と、ズームレンズＺＬにより受光面ＳＳ上に形成された光学像ＩＭを電気的な信号に変換する撮像素子ＳＲと、を備えている。この撮像光学装置ＬＵで画像入力機能付きデジタル機器ＤＵを構成する場合、通常そのボディ内部に撮像光学装置ＬＵを配置することになるが、カメラ機能を実現する際には必要に応じた形態を採用することが可能である。例えば、ユニット化した撮像光学装置ＬＵをデジタル機器ＤＵの本体に対して着脱自在又は回動自在に構成することが可能である。
　撮像素子ＳＲとしては、例えば複数の画素を有するＣＣＤ型イメージセンサ，ＣＭＯＳ型イメージセンサ等の固体撮像素子が用いられる。ズームレンズＺＬは、撮像素子ＳＲの光電変換部である受光面ＳＳ上に被写体の光学像ＩＭが形成されるように設けられているので、ズームレンズＺＬによって形成された光学像ＩＭは、撮像素子ＳＲによって電気的な信号に変換される。
　デジタル機器ＤＵは、撮像光学装置ＬＵの他に、信号処理部１，制御部２，メモリ３，操作部４，表示部５等を備えている。撮像素子ＳＲで生成した信号は、信号処理部１で所定のデジタル画像処理や画像圧縮処理等が必要に応じて施され、デジタル映像信号としてメモリ３（半導体メモリ，光ディスク等）に記録されたり、場合によってはケーブルを介したり赤外線信号等に変換されたりして他の機器に伝送される（例えば携帯電話の通信機能）。制御部２はマイクロコンピュータから成っており、撮影機能（静止画撮影機能，動画撮影機能等），画像再生機能等の機能の制御；ズーミングやフォーカシングのためのレンズ移動機構の制御等を集中的に行う。例えば、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方を行うように、制御部２により撮像光学装置ＬＵに対する制御が行われる。表示部５は液晶モニター等のディスプレイを含む部分であり、撮像素子ＳＲによって変換された画像信号あるいはメモリ３に記録されている画像情報を用いて画像表示を行う。操作部４は、操作ボタン（例えばレリーズボタン），操作ダイヤル（例えば撮影モードダイヤル）等の操作部材を含む部分であり、操作者が操作入力した情報を制御部２に伝達する。
　ズームレンズＺＬは、前述したように、正負正正の４群を含むズーム構成になっており、第１群から第４群がそれぞれ光軸ＡＸに沿って移動して各群間隔を変化させることにより変倍（すなわちズーミング）を行い、撮像素子ＳＲの受光面ＳＳ上に光学像ＩＭを形成する構成になっている。なお、後述する各実施の形態（図１～図１０）では、ズーム群として第１群Ｇｒ１～第４群Ｇｒ４が移動群を構成しており、５群ズームレンズでは第５群Ｇｒ５が固定群を構成している。
　次に、第１～第１０の実施の形態を挙げて、ズームレンズＺＬの具体的な光学構成を更に詳しく説明する。図１～図１０は、第１～第１０の実施の形態を構成するズームレンズＺＬにそれぞれ対応するレンズ構成図であり、ワイド端（Ｗ）でのレンズ配置を光学断面で示している。各レンズ構成図中、ｄｉ（ｉ＝１，２，３，．．．）が付された軸上面間隔は、物体側から数えてｉ番目の軸上面間隔のうち、ズーミングにおいて変化する可変間隔である。各レンズ構成図中の矢印ｍ１，ｍ２，ｍ３，ｍ４は、ワイド端（Ｗ）からテレ端（Ｔ）へのズーミングにおける第１群Ｇｒ１，第２群Ｇｒ２，第３群Ｇｒ３，第４群Ｇｒ４の移動をそれぞれ模式的に示している。また、最も像面ＩＭ側の矢印ｍ５は、第５群Ｇｒ５及び平行平面板ＰＴがズーミングにおいて位置固定であることを示しており、最も像面ＩＭ側の矢印ｍＰは、平行平面板ＰＴがズーミングにおいて位置固定であることを示している。
　第１の実施の形態（図１）では、正負正正正の５群ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、両凹の負レンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズ（像側面が非球面）から成る接合レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、物体側に凸の正メニスカスレンズ（物体側面が非球面），像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズＬ３１（第１レンズ成分）と、物体側に凹の負メニスカスレンズ（両面非球面）Ｌ３２（第２レンズ成分）と、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接合レンズで構成されている。第５群Ｇｒ５は、両凸の正レンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。
　第２の実施の形態（図２）では、正負正正正の５群ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、物体側に凸の正メニスカスレンズ（物体側面が非球面），像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズＬ３１（第１レンズ成分）と、像側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）Ｌ３２（第２レンズ成分）と、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接合レンズで構成されている。第５群Ｇｒ５は、物体側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。
　第３の実施の形態（図３）では、正負正正正の５群ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、物体側に凹の負メニスカスレンズ（両面非球面）と、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズ（物体側面が非球面），両凹の負レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズＬ３１（第１レンズ成分）と、物体側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）Ｌ３２（第２レンズ成分）と、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接合レンズで構成されている。第５群Ｇｒ５は、物体側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。
　第４の実施の形態（図４）では、正負正正正の５群ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、両凹の負レンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズ（像側面が非球面）から成る接合レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズ（物体側面が非球面），両凹の負レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズＬ３１（第１レンズ成分）と、両凸の正レンズ（両面非球面）Ｌ３２（第２レンズ成分）と、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接合レンズで構成されている。第５群Ｇｒ５は、物体側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。
　第５の実施の形態（図５）では、正負正正の４群ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、物体側に凸の正メニスカスレンズ（物体側面が非球面），像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズＬ３１（第１レンズ成分）と、両凸の正レンズ（両面非球面）Ｌ３２（第２レンズ成分）と、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接合レンズで構成されている。
　第６の実施の形態（図６）では、正負正正正の５群ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、両凹の負レンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズ（像側面が非球面）から成る接合レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズ（物体側面が非球面），両凹の負レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズと、両凸の正レンズ（両面非球面）と、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接合レンズで構成されている。第５群Ｇｒ５は、両凸の正レンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。
　第７の実施の形態（図７）では、正負正正正の５群ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、物体側に凹の負メニスカスレンズ（両面非球面）と、で構成されている。つまり、第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズ（物体側面が非球面），両凹の負レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）と、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接合レンズで構成されている。第５群Ｇｒ５は、物体側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。
　第８の実施の形態（図８）では、正負正正正の５群ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズと、両凹の負レンズ（両面非球面）と、両凸の正レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズ（両面非球面）と、像側に凹の負メニスカスレンズと、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズと、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接合レンズで構成されている。第５群Ｇｒ５は、像側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。
　第９の実施の形態（図９）では、正負正正正の５群ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、両凹の負レンズと、両凹の負レンズ（物体側面が非球面）及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズ（物体側面が非球面）及び両凹の負レンズから成る接合レンズと、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズ（像側面が非球面）から成る接合レンズと、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接合レンズで構成されている。第５群Ｇｒ５は、像側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。
　第１０の実施の形態（図１０）では、正負正正の４群ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと、で構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、両凹の負レンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズ（像側面が非球面）から成る接合レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズ（物体側面が非球面），両凹の負レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）と、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、両凸の正レンズ及び両凹の負レンズから成る接合レンズで構成されている。
　以下、本発明を実施したズームレンズの構成等を、実施例のコンストラクションデータ等を挙げて更に具体的に説明する。ここで挙げる実施例１～１０（ＥＸ１～１０）は、前述した第１～第１０の実施の形態にそれぞれ対応する数値実施例であり、第１～第１０の実施の形態を表す光学構成図（図１～図１０）は、対応する実施例１～１０のレンズ構成をそれぞれ示している。
　各実施例のコンストラクションデータでは、面データとして、左側の欄から順に、物体側からｉ番目の曲率半径ｒｉ（ｍｍ），軸上面間隔ｄｉ（ｍｍ），ｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に関する屈折率Ｎｉ，ｄ線に関するアッベ数νｉ，各レンズ素子の焦点距離（ｍｍ）を示す。曲率半径ｒｉに＊が付された面は非球面であり、その面形状は面頂点を原点とするローカルな直交座標系（ｘ，ｙ，ｚ）を用いた以下の式（ＡＳ）で定義される。非球面データとして、非球面係数等を示す。なお、各実施例の非球面データにおいて表記の無い項の係数は０であり、すべてのデータに関してＥ－ｎ＝×１０-nである。
ｚ＝（ｃ・ｈ2）／｛１＋√（１－ε・ｃ2・ｈ2）｝＋Σ（Ａｊ・ｈj）　…（ＡＳ）
　ただし、
ｈ：ｚ軸（光軸ＡＸ）に対して垂直な方向の高さ（ｈ2＝ｘ2＋ｙ2）、
ｚ：高さｈの位置での光軸ＡＸ方向のサグ量（面頂点基準）、
ｃ：面頂点での曲率（曲率半径ｒの逆数）、
ε：２次曲面パラメータ、
Ａｊ：ｊ次の非球面係数、
である。
　各種データとして、ズーム比，全系の焦点距離（ｆ，ｍｍ），画角（２ω，°），バックフォーカス（ＢＦ，ｍｍ），レンズ全長（ＴＬ，ｍｍ），Ｆナンバー（Ｆｎｏ．），像高（Ｙ’，ｍｍ）を示し、ズームレンズ群データとして、各レンズ群の焦点距離（ｍｍ）を示す。ただし、ここで使っているＢＦは、カバーガラス（平行平面板ＰＴに相当する。）の像側面から像面までの距離を表すものとする。また、表１及び表２に各実施例の条件式対応値を示す。
　図１１～図２０は、実施例１～実施例１０（ＥＸ１～ＥＸ１０）にそれぞれ対応する収差図であり、（Ｗ）はワイド端，（Ｍ）は中間焦点距離状態，（Ｔ）はテレ端における諸収差（左から順に、球面収差等，非点収差，歪曲収差である。）を示している。図１１～図２０中、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙ’（ｍｍ）は撮像素子ＳＲの受光面ＳＳ上での最大像高（光軸ＡＸからの距離に相当する。）である。球面収差図において、実線ｄはｄ線に対する球面収差（ｍｍ）をそれぞれ表しており、破線ＳＣは正弦条件不満足量（ｍｍ）を表している。非点収差図において、破線ＤＭはメリディオナル面、実線ＤＳはサジタル面でのｄ線に対する各非点収差（ｍｍ）を表している。また、歪曲収差図において実線はｄ線に対する歪曲（％）を表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000021
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000024
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000025
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000026
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000027
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000028
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000030
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000031
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000032
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000033
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000034
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000035
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000036
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000037
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000038
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000039
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000040
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000041
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000042
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000043
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000044
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000045
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000046
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000047
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000048
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000049
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000050
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000051
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000052
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000053
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000054
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000055
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000056
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000057
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000058
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000059
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000060
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000061
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000062
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000063
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000064
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000065
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000066
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000067
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000068
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000069
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000070
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000071
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000072
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000073
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000074
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000075
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000076
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000077
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000078
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000079
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000080
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000081
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000082
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000083
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000084
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000085
 ※ｄｉｓｔ＝｛（ｙｗｍａｘ－Ｙｍａｘ）／Ｙｍａｘ｝×１００
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000086
 ※ｄｉｓｔ＝｛（ｙｗｍａｘ－Ｙｍａｘ）／Ｙｍａｘ｝×１００
　ＤＵ　　デジタル機器
　ＬＵ　　撮像光学装置
　ＺＬ　　ズームレンズ
　Ｇｒ１　　第１群
　Ｇｒ２　　第２群
　Ｇｒ３　　第３群
　Ｇｒ４　　第４群
　Ｇｒ５　　第５群
　Ｌ３１　　第１レンズ成分（接合レンズ）
　Ｌ３２　　第２レンズ成分
　ＳＴ　　絞り（開口絞り）
　ＳＲ　　撮像素子
　ＳＳ　　受光面（撮像面）
　ＩＭ　　像面（光学像）
　ＡＸ　　光軸
　１　　信号処理部
　２　　制御部
　３　　メモリ
　４　　操作部
　５　　表示部

Claims (18)

  1. 　物体側から順に、正パワーを有する第１群と、負パワーを有する第２群と、正パワーを有する第３群と、正パワーを有する第４群と、を含み、前記第１群から前記第４群がそれぞれ移動して各群間隔を変化させることにより変倍を行うズームレンズであって、
    　前記第３群が少なくとも一方に非球面を有する２つのレンズ成分から成り、そのうちの物体側のレンズ成分が、物体側から順に、正レンズ，負レンズ及び正レンズから成る接合レンズであることを特徴とするズームレンズ。
  2. 　前記第３群が以下の条件式（Ａ１）を満たすことを特徴とする請求項１記載のズームレンズ；
    ０．５＜ｆ３／√（ｆｗ×ｆｔ）＜０．９　…（Ａ１）
    　ただし、
    ｆ３：第３群の焦点距離、
    ｆｗ：ワイド端における全系の焦点距離、
    ｆｔ：テレ端における全系の焦点距離、
    である。
  3. 　前記第３群が以下の条件式（Ａ２）を満たすことを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズ；
    ０．３＜ＣＲ３２／ｆ３＜０．６５　…（Ａ２）
    　ただし、
    ＣＲ３２：接合レンズを構成している負レンズの像側面の曲率半径、
    ｆ３：第３群の焦点距離、
    である。
  4. 　前記接合レンズを構成している最物体側の正レンズが非球面を有し、その非球面は光軸を離れるほど曲率半径が参照曲率半径に対し大きくなることを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  5. 　前記第１群が、物体側から順に、負レンズ及び正レンズから成る接合レンズと、正の単レンズと、で構成され、以下の条件式（Ａ３）及び（Ａ４）を満たすことを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載のズームレンズ；
    １．８６＜Ｎｄ１１＜２　…（Ａ３）
    ３０＜νｄ１１＜４０　…（Ａ４）
    　ただし、
    Ｎｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関する屈折率、
    νｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関するアッべ数、
    である。
  6. 　以下の条件式（Ａ５）を満たすことを特徴とする請求項１～５のいずれか１項に記載のズームレンズ；
    ０．３＜β４ｔ／β４ｗ＜０．７　…（Ａ５）
    　ただし、
    β４ｔ：テレ端での第４群の横倍率、
    β４ｗ：ワイド端での第４群の横倍率、
    である。
  7. 　以下の条件式（Ａ６）を満たすことを特徴とする請求項１～６のいずれか１項に記載のズームレンズ；
    －１０＜｛（ｙｗｍａｘ－Ｙｍａｘ）／Ｙｍａｘ｝×１００＜－２５　…（Ａ６）
    　ただし、
    ｙｗｍａｘ：ワイド端での実像高の最大像高、
    Ｙｍａｘ：理想像高の最大像高、
    である。
  8. 　物体側から順に、正パワーを有する第１群と、負パワーを有する第２群と、正パワーを有する第３群と、正パワーを有する第４群と、を含み、前記第１群から前記第４群がそれぞれ移動して各群間隔を変化させることにより変倍を行うズームレンズであって、以下の条件式（Ｂ１）～（Ｂ３）を満たすことを特徴とするズームレンズ；
    ７＜β２ｔ／β２ｗ＜１０　…（Ｂ１）
    ５＜β３ｔ／β３ｗ＜１２　…（Ｂ２）
    ０．７＜（β２ｔ／β２ｗ）／（β３ｔ／β３ｗ）＜１．６５　…（Ｂ３）
    　ただし、
    β２ｔ：テレ端での第２群の横倍率、
    β２ｗ：ワイド端での第２群の横倍率、
    β３ｔ：テレ端での第３群の横倍率、
    β３ｗ：ワイド端での第３群の横倍率、
    である。
  9. 　前記第１群が、物体側から順に、負レンズ及び正レンズから成る接合レンズと、正の単レンズと、で構成され、以下の条件式（Ｂ４）及び（Ｂ５）を満たすことを特徴とする請求項８記載のズームレンズ；
    １．８６＜Ｎｄ１１＜２　…（Ｂ４）
    ３０＜νｄ１１＜４０　…（Ｂ５）
    　ただし、
    Ｎｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関する屈折率、
    νｄ１１：第１群を構成している負レンズのｄ線に関するアッべ数、
    である。
  10. 　以下の条件式（Ｂ６）を満たすことを特徴とする請求項８又は９記載のズームレンズ；
    ０．３＜β４ｔ／β４ｗ＜０．７　…（Ｂ６）
    　ただし、
    β４ｔ：テレ端での第４群の横倍率、
    β４ｗ：ワイド端での第４群の横倍率、
    である。
  11. 　以下の条件式（Ｂ７）を満たすことを特徴とする請求項８～１０のいずれか１項に記載のズームレンズ；
    －１０＜｛（ｙｗｍａｘ－Ｙｍａｘ）／Ｙｍａｘ｝×１００＜－２５　…（Ｂ７）
    　ただし、
    ｙｗｍａｘ：ワイド端での実像高の最大像高、
    Ｙｍａｘ：理想像高の最大像高、
    である。
  12. 　前記第３群の最物体側面が非球面で構成されていることを特徴とする請求項８～１１のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  13. 　前記第２群が、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、で構成されていることを特徴とする請求項８～１２のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  14. 　以下の条件式（Ｂ８）を満たすことを特徴とする請求項８～１３のいずれか１項に記載のズームレンズ；
    －０．３＜ｍ３／ＴＬｔ＜－０．２　…（Ｂ８）
    　ただし、
    ｍ３：ワイド端からテレ端へズーミングする際の第３群の絶対的な移動量（符号は物体側への移動をマイナスとする。）、
    ＴＬｔ：テレ端での光学全長、
    である。
  15. 　以下の条件式（Ｂ９）を満たすことを特徴とする請求項８～１４のいずれか１項に記載のズームレンズ；
    －０．２５＜ｍ４／ＴＬｔ＜－０．１　…（Ｂ９）
    　ただし、
    ｍ４：ワイド端からテレ端へズーミングする際の第４群の絶対的な移動量（符号は物体側への移動をマイナスとする。）、
    ＴＬｔ：テレ端での光学全長、
    である。
  16. 　請求項１～１５のいずれか１項に記載のズームレンズと、受光面上に形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備え、前記撮像素子の受光面上に被写体の光学像が形成されるように前記ズームレンズが設けられていることを特徴とする撮像光学装置。
  17. 　請求項１６記載の撮像光学装置を備えることにより、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とするデジタル機器。
  18. 　デジタルカメラ，監視カメラ又は画像入力機能付き携帯端末であることを特徴とする請求項１７記載のデジタル機器。
PCT/JP2012/050663 2011-01-24 2012-01-16 ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器 Ceased WO2012102105A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/980,758 US9304303B2 (en) 2011-01-24 2012-01-16 Zoom lens system, imaging optical device, and digital apparatus
JP2012554725A JP5609994B2 (ja) 2011-01-24 2012-01-16 ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011-011807 2011-01-24
JP2011011794 2011-01-24
JP2011-011794 2011-01-24
JP2011011807 2011-01-24

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012102105A1 true WO2012102105A1 (ja) 2012-08-02

Family

ID=46580677

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2012/050663 Ceased WO2012102105A1 (ja) 2011-01-24 2012-01-16 ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器

Country Status (3)

Country Link
US (1) US9304303B2 (ja)
JP (1) JP5609994B2 (ja)
WO (1) WO2012102105A1 (ja)

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013164455A (ja) * 2012-02-09 2013-08-22 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2013250340A (ja) * 2012-05-30 2013-12-12 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2014089289A (ja) * 2012-10-30 2014-05-15 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP2014089283A (ja) * 2012-10-30 2014-05-15 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP2014089285A (ja) * 2012-10-30 2014-05-15 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP2014089288A (ja) * 2012-10-30 2014-05-15 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP2014089284A (ja) * 2012-10-30 2014-05-15 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP2014211521A (ja) * 2013-04-18 2014-11-13 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
CN104730683A (zh) * 2013-12-18 2015-06-24 株式会社腾龙 变焦镜头及摄像装置
CN104755985A (zh) * 2012-10-30 2015-07-01 株式会社尼康 变倍光学系统、光学装置,和用于变倍光学系统的生产方法
JP2015121736A (ja) * 2013-12-25 2015-07-02 キヤノン株式会社 ズームレンズおよびこれを用いた撮像装置
US9453993B2 (en) 2012-10-30 2016-09-27 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical device, and production method for variable magnification optical system
US9874730B2 (en) 2012-10-30 2018-01-23 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical device, and production method for variable magnification optical system
JP2022018006A (ja) * 2020-07-14 2022-01-26 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
US12546973B2 (en) 2021-09-03 2026-02-10 Canon Kabushiki Kaisha Optical system, image pickup apparatus, in-vehicle system, and moving apparatus

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5919840B2 (ja) * 2012-01-25 2016-05-18 株式会社ニコン ズームレンズ及び光学機器
JP5724932B2 (ja) * 2012-04-06 2015-05-27 コニカミノルタ株式会社 レーザ走査光学系
WO2016129056A1 (ja) * 2015-02-10 2016-08-18 オリンパス株式会社 ズーム撮像装置
WO2016129054A1 (ja) * 2015-02-10 2016-08-18 オリンパス株式会社 ズーム撮像装置
US10012827B1 (en) 2015-05-14 2018-07-03 Lockheed Martin Corporation Segmented planar imaging detector for electro-optic reconnaissance (SPIDER) zoom
US10606046B2 (en) * 2015-07-20 2020-03-31 Young Optics Inc. Zoom lens
CN117355781A (zh) * 2022-05-05 2024-01-05 北京小米移动软件有限公司 光学系统、以及具备光学系统的拍摄装置
CN114815196B (zh) * 2022-06-06 2024-02-23 舜宇光学(中山)有限公司 变焦镜头

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005308998A (ja) * 2004-04-20 2005-11-04 Sony Corp ズームレンズ及び撮像装置
JP2006184416A (ja) * 2004-12-27 2006-07-13 Konica Minolta Photo Imaging Inc 撮影光学系および撮像装置
JP2007256604A (ja) * 2006-03-23 2007-10-04 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4806976B2 (ja) 2005-06-21 2011-11-02 コニカミノルタオプト株式会社 変倍光学系
US7764439B2 (en) 2006-03-22 2010-07-27 Olympus Imaging Corp. Zoom lens system and image pickup apparatus using the same
JP4296520B2 (ja) 2006-12-21 2009-07-15 ソニー株式会社 ズームレンズ及び撮像装置
JP5433942B2 (ja) * 2007-11-22 2014-03-05 株式会社ニコン ズームレンズ、これを搭載する光学機器および結像方法
JP5178322B2 (ja) 2008-05-26 2013-04-10 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005308998A (ja) * 2004-04-20 2005-11-04 Sony Corp ズームレンズ及び撮像装置
JP2006184416A (ja) * 2004-12-27 2006-07-13 Konica Minolta Photo Imaging Inc 撮影光学系および撮像装置
JP2007256604A (ja) * 2006-03-23 2007-10-04 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Cited By (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013164455A (ja) * 2012-02-09 2013-08-22 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2013250340A (ja) * 2012-05-30 2013-12-12 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
CN104755985B (zh) * 2012-10-30 2018-07-31 株式会社尼康 变倍光学系统和光学装置
JP2014089289A (ja) * 2012-10-30 2014-05-15 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP2014089285A (ja) * 2012-10-30 2014-05-15 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP2014089288A (ja) * 2012-10-30 2014-05-15 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP2014089284A (ja) * 2012-10-30 2014-05-15 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
US10126535B2 (en) 2012-10-30 2018-11-13 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical device, and production method for variable magnification optical system
JP2014089283A (ja) * 2012-10-30 2014-05-15 Nikon Corp 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
CN104755985A (zh) * 2012-10-30 2015-07-01 株式会社尼康 变倍光学系统、光学装置,和用于变倍光学系统的生产方法
US9874730B2 (en) 2012-10-30 2018-01-23 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical device, and production method for variable magnification optical system
US9453993B2 (en) 2012-10-30 2016-09-27 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical device, and production method for variable magnification optical system
EP2916156A4 (en) * 2012-10-30 2016-10-05 Nikon Corp OPTICAL SYSTEM WITH VARIABLE MAGNIFICATION, OPTICAL DEVICE AND MANUFACTURING METHOD FOR AN OPTICAL SYSTEM WITH VARIABLE MAGNIFICATION
JP2014211521A (ja) * 2013-04-18 2014-11-13 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
CN104730683B (zh) * 2013-12-18 2017-05-03 株式会社腾龙 变焦镜头及摄像装置
CN104730683A (zh) * 2013-12-18 2015-06-24 株式会社腾龙 变焦镜头及摄像装置
JP2015121736A (ja) * 2013-12-25 2015-07-02 キヤノン株式会社 ズームレンズおよびこれを用いた撮像装置
JP2022018006A (ja) * 2020-07-14 2022-01-26 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
US11960066B2 (en) 2020-07-14 2024-04-16 Canon Kabushiki Kaisha Zoom lens and image pickup apparatus
JP7625377B2 (ja) 2020-07-14 2025-02-03 キヤノン株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
US12546973B2 (en) 2021-09-03 2026-02-10 Canon Kabushiki Kaisha Optical system, image pickup apparatus, in-vehicle system, and moving apparatus

Also Published As

Publication number Publication date
US20130300868A1 (en) 2013-11-14
JPWO2012102105A1 (ja) 2014-06-30
JP5609994B2 (ja) 2014-10-22
US9304303B2 (en) 2016-04-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5609994B2 (ja) ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器
JP5585719B2 (ja) ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器
JP4867383B2 (ja) 変倍光学系
JP5023820B2 (ja) 防振機能を有するズームレンズ及び撮像装置
JP4259495B2 (ja) 変倍光学系
JP5045266B2 (ja) ズームレンズ及び撮像装置
JP5699967B2 (ja) ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器
JP5821968B2 (ja) 変倍光学系
US20050200968A1 (en) Image-taking apparatus
JP2004170707A (ja) 撮像レンズ装置およびそれを備えたデジタルカメラ
JP5928426B2 (ja) 変倍光学系，撮像光学装置及びデジタル機器
JP4806976B2 (ja) 変倍光学系
JP5699950B2 (ja) ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器
EP3327480B1 (en) Zoom lens system, imaging optical device, and digital apparatus
JP2007148052A (ja) 変倍光学系
JP5928428B2 (ja) 変倍光学系，撮像光学装置及びデジタル機器
WO2014010504A1 (ja) ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器
JP2006039180A (ja) 撮像装置
JP2005258057A (ja) 撮像装置
JP2006317478A (ja) 変倍光学系
JP2006195071A (ja) 変倍光学系
JP2014238549A (ja) 変倍光学系，撮像光学装置及びデジタル機器
JP5445102B2 (ja) ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器
JP4992102B2 (ja) 変倍光学系及び撮像装置
WO2012117857A1 (ja) ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 12739600

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2012554725

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13980758

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 12739600

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1