WO2012090757A1 - ズームレンズ及び撮像装置 - Google Patents

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WO2012090757A1
WO2012090757A1 PCT/JP2011/079349 JP2011079349W WO2012090757A1 WO 2012090757 A1 WO2012090757 A1 WO 2012090757A1 JP 2011079349 W JP2011079349 W JP 2011079349W WO 2012090757 A1 WO2012090757 A1 WO 2012090757A1
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lens group
zooming
focal length
zoom
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PCT/JP2011/079349
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Inventor
峠田健太郎
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コニカミノルタオプト株式会社
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
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    • G—PHYSICS
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    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B5/00—Adjustment of optical system relative to image or object surface other than for focusing
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    • G03B2205/0007—Movement of one or more optical elements for control of motion blur
    • G03B2205/0015—Movement of one or more optical elements for control of motion blur by displacing one or more optical elements normal to the optical axis

Definitions

  • the present invention is suitable for photographing optical systems of digital input / output devices such as digital still cameras and digital video cameras, has a high zoom ratio and has a camera shake correction function, and is excellent in miniaturization, thinning, and wide-angle.
  • the present invention relates to a lens and an imaging apparatus using the lens.
  • imaging devices using solid-state imaging devices such as digital still cameras have been widely used, and further higher image quality has been demanded.
  • digital still cameras having a large number of pixels, the number of pixels
  • a photographic lens with excellent imaging performance that is compatible with many solid-state imaging devices, particularly a zoom lens that is small, thin, wide-angle, and highly variable.
  • image blurring during shooting is likely to occur.
  • image blurring during shooting is further conspicuous due to the increase in the number of pixels of the imaging element and the increase in magnification.
  • a zoom lens to which a camera shake correction function is added is required.
  • the first lens group located closest to the object side has a reflecting member for bending the optical axis by 90 degrees, thereby reducing the size and thickness of the incident optical axis.
  • the final lens closest to the image side of the final lens group positioned closest to the image side is shifted in a direction perpendicular to the optical axis to correct image blur of the zoom lens.
  • the first lens group located closest to the object side has a reflecting member for bending the optical axis by 90 degrees, thereby reducing the size and thickness of the incident optical axis.
  • the second lens from the image side of the last lens group located closest to the image side is shifted in a direction perpendicular to the optical axis to correct the image blur of the zoom lens.
  • the image blur of the zoom lens is corrected by shifting the final lens closest to the image side of the final lens group positioned closest to the image side in a direction perpendicular to the optical axis.
  • the back focus must be increased to avoid interference with the image sensor and to secure the drive mechanism space, resulting in an increase in the overall optical length. Therefore, it is not possible to reduce the size sufficiently.
  • the zoom lens described in Patent Document 2 the second lens from the image side of the last lens group located closest to the image side is shifted in a direction perpendicular to the optical axis, and the image blur of the zoom lens is reduced. Although corrected, the zoom lens has not achieved sufficiently high zooming and widening.
  • the present invention provides a compact, thin, wide-angle, high-magnification zoom lens capable of correcting camera shake and ensuring good optical performance, and an imaging device equipped with the zoom lens. With the goal.
  • the zoom lens according to claim 1 From the object side, A first lens unit having a positive refractive power that is fixed at the time of zooming; A second lens group having a negative refractive power that moves along the optical axis at the time of zooming; A third lens group having a positive refractive power which is fixed at the time of zooming; A fourth lens group having a positive refractive power that moves along the optical axis upon zooming; Consists of a fifth lens group fixed at the time of zooming, The first lens group has a reflecting member for bending the optical axis, The fourth lens group is composed of a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are bonded together in order from the object side, The fifth lens group includes a first negative lens having negative refractive power, a second positive lens having positive refractive power, and a third lens in order from the object side.
  • the second positive lens of the fifth lens group is shifted in a direction perpendicular to the optical axis to correct image blur, and the focal length of the second positive lens of the fifth lens group is fs (mm).
  • the following conditional expression is satisfied, where the focal length at the telephoto end is ft (mm). 0.2 ⁇ fs / ft ⁇ 0.9 (1)
  • the second lens group and the fourth lens group constitute a zooming system, and in addition to the second lens group, the fourth lens group also has a zooming function, so that the second lens group and the fourth lens group have a zooming function.
  • the moving distance due to the zooming of the lens group can be reduced, and the distance from the aperture stop to the first lens closest to the object side of the first lens group can be reduced, and as a result, it passes through the first lens. Since the distance from the optical axis of the off-axis light beam is reduced, the effective diameter of the first lens can be reduced, and the zoom lens can be reduced in size. Further, by using two lens groups that move by zooming or focusing, it is possible to reduce the number of driving devices and to achieve a reduction in size and thickness.
  • the first lens group has a reflecting member for bending the optical axis, and the size in the direction of the incident optical axis is thereby reduced, so that the dimension in the thickness direction of the imaging device can be reduced.
  • the fourth lens group is composed of a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are bonded in order from the object side, whereby astigmatism can be favorably corrected to ensure high optical performance.
  • Conditional expression (1) is a conditional expression that defines the ratio of the focal length of the second positive lens of the fifth lens group that shifts during camera shake correction to the telephoto end of the entire system. If the value of conditional expression (1) is below the lower limit, that is, the power of the shift lens becomes too strong, the amount of lens shift required to shift the image by a certain predetermined amount becomes too small, and the drive device is controlled. High accuracy is required, and the imaging device becomes expensive. On the other hand, if the value of the conditional expression (1) exceeds the upper limit, that is, the power of the shift lens becomes too weak, the amount of lens shift necessary to shift the image by a certain predetermined amount becomes too large, and the shift direction is changed. Since it is the same as the direction of the incident optical axis, an increase in the shift amount hinders thinning. Therefore, it is preferable to satisfy the range of conditional expression (1).
  • the second positive lens of the fixed fifth lens group by shifting the second positive lens of the fixed fifth lens group at the time of zooming or focusing, it is possible to eliminate the interference between the camera shake correction drive mechanism and other drive mechanisms, thereby further reducing the size. be able to. Furthermore, by using the shift lens as the positive lens, the chromatic aberration of magnification can be suppressed, so that high optical performance can be ensured.
  • the amount of movement during zooming can be earned without increasing the total optical length, and even higher zooming can be realized, or when the zooming ratio is kept equal, Power can be weakened, various aberrations can be suppressed, and error sensitivity can be reduced.
  • the cost can be reduced and the load on the lens driving actuator can be reduced.
  • a zoom lens according to a fourth aspect is the invention according to any one of the first to third aspects, wherein a lateral magnification of the second positive lens of the fifth lens group is ⁇ s, and the third magnification of the fifth lens group is the third.
  • ⁇ p is the lateral magnification of the lens.
  • the conditional expression (3) is a conditional expression that regulates the ratio of how much the image is shifted with respect to the unit movement amount of the second positive lens of the fifth lens group that is shifted during camera shake correction. If the value of conditional expression (3) is below the lower limit, that is, the amount of lens shift required to shift the image by a certain predetermined amount increases, and the shift direction is the same as the incident optical axis direction, thereby preventing thinning. There is a risk of becoming. On the other hand, if the value of the conditional expression (3) exceeds the upper limit, that is, the lens shift amount required to shift the image by a certain predetermined amount becomes small, and high accuracy is required for the control of the driving device, and the imaging device May become expensive. Therefore, it is preferable to satisfy the conditional expression (3).
  • a zoom lens according to a fifth aspect of the present invention is the zoom lens according to any one of the first to fourth aspects, wherein the third lens of the fifth lens group is made of plastic.
  • the zoom lens according to claim 6 satisfies the following conditional expression in the invention according to any one of claims 1 to 5, wherein the focal length of the third lens of the fifth lens group is fp (mm). It is characterized by doing. 0.3 ⁇
  • a zoom lens according to a seventh aspect is the invention according to any one of the first to sixth aspects, wherein the focal length at the wide angle end of the entire system is fw (mm), and the object side of the first lens of the first lens group is The following conditional expression is satisfied, where d L1PR (mm) is a distance on the optical axis from the apex to the reflecting surface of the reflecting member. 1.0 ⁇ dL1PR / fw ⁇ 1.6 (5)
  • conditional expression (5) is a conditional expression showing the relationship between the magnitude in the incident optical axis direction and the zoom ratio. If the value of conditional expression (5) is below the lower limit, various aberrations cannot be corrected well, and optical performance may not be ensured. On the other hand, if the value of the conditional expression (5) exceeds the upper limit, there is a possibility that miniaturization and high zooming cannot be performed. Therefore, it is preferable to satisfy the conditional expression (5).
  • the zoom lens according to claim 8 is characterized in that, in the invention according to any one of claims 1 to 7, an aperture stop is located between the third lens group and the fourth lens group.
  • a zoom lens according to a ninth aspect is the zoom lens according to any one of the first to eighth aspects, wherein the subject image is formed on an imaging surface of the solid-state imaging device having a diagonal length of 2Y ′ (mm).
  • the lens is characterized in that the following conditional expression is satisfied, where the focal length at the wide-angle end of the entire system is fw (mm). 1.3 ⁇ 2Y ′ / fw ⁇ 1.8 (6)
  • conditional expression (6) is a conditional expression that defines the ratio between the size of the solid-state imaging device and the focal length at the wide angle end. If the value of conditional expression (6) is below the lower limit, there is a risk that sufficient widening cannot be realized. On the other hand, if the value of conditional expression (6) exceeds the upper limit, the off-axis aberration becomes too large, and there is a possibility that good optical performance cannot be ensured. Therefore, it is preferable to satisfy the conditional expression (6).
  • a zoom lens according to a tenth aspect of the present invention is the zoom lens according to any one of the first to ninth aspects, further comprising a lens group having substantially no refractive power. That is, even when a dummy lens having substantially no refractive power is added to the configurations of claims 1 to 9, it is within the scope of the present invention.
  • An imaging apparatus includes the zoom lens according to any one of the first to tenth aspects.
  • FIG. 1 It is a front side perspective view of imaging device 10 of this embodiment. It is a back side perspective view of imaging device 10 of this embodiment. It is the figure which cut
  • 2 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 1.
  • FIG. 4 is an aberration diagram at the wide-angle end of Example 1.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the intermediate end of Example 1.
  • FIG. 3 is an aberration diagram at the telephoto end of Example 1.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the wide-angle end of Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the intermediate end of Example 2.
  • FIG. 4 is an aberration diagram at the wide-angle end of Example 1.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the intermediate end of Example 1.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the telephoto end of Example 2.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 3.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the wide-angle end of Example 3.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the intermediate end of Example 3.
  • FIG. 7 is an aberration diagram at the telephoto end of Example 3.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 4.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the wide-angle end of Example 4.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the intermediate end of Example 4.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the telephoto end of Example 4.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 5.
  • FIG. 10 is an aberration diagram at the wide-angle end of Example 5.
  • FIG. 10 is an aberration diagram at the wide-angle end of Example 5.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the intermediate end of Example 5.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the telephoto end of Example 5.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 6.
  • FIG. 10 is an aberration diagram at the wide angle end according to Example 6.
  • FIG. 10 is an aberration diagram at the intermediate end of Example 6.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the telephoto end of Example 6.
  • the imaging apparatus 10 that is a digital still camera has a housing 12 that forms an exterior.
  • the housing 12 is a flat, thin rectangle having a thickness in the front-rear direction, a height in the vertical direction larger than the thickness, and a width in the left-right direction larger than the height. It is formed in a plate shape.
  • an opening 12a is provided at a location near the right side of the front upper portion of the housing 12, and a first lens group of an imaging lens system, which will be described later, is provided facing the front through the opening 12a. ing.
  • a cover member 14 capable of shielding the opening 12a is provided on the front surface.
  • a captured image is displayed, and a display 32 that displays an operation screen or a menu screen for performing various setting operations related to imaging and reproduction.
  • a display unit is constituted by the display 32.
  • the display 32 a conventionally known display device such as a liquid crystal display device or an organic EL display device can be adopted.
  • a release button 34 and a power switch 36 are provided on the top surface of the housing 12.
  • a zoom operation switch 38 for adjusting the zoom ratio of the imaging lens system to the telephoto side (tele side) or the wide angle side (wide side), and switching of the imaging mode and playback mode, etc.
  • a plurality of operation switches 40 are provided for performing various operations, a selection operation of a selection item on a menu screen displayed on the display 32, a setting item setting operation, and the like.
  • FIG. 3 is a view of the configuration of FIG. 1 cut along a plane including the line III-III and viewed in the direction of the arrow.
  • the protective plate 42 attached to the housing 12 of FIG. 1 is configured such that a rectangular plate-like display 32 is bonded to the front side with a double-sided tape or the like (snap fit may be used), and a lens barrel 50 is attached to the back side. .
  • a bending zoom lens ZL is accommodated in a rectangular parallelepiped lens barrel 50.
  • the zoom lens ZL includes a first lens group GR1 having a fixed positive refractive power at the time of zooming, a second lens group GR2 having a negative refractive power that moves by being lead to the optical axis at the time of zooming, and is fixed at the time of zooming.
  • the lens group GR1 has a reflecting member MR for bending the optical axis
  • the fourth lens group GR4 is constituted by a cemented lens in which a negative lens G7 and a positive lens G8 are bonded in order from the object side
  • a fifth lens group GR5 is formed.
  • the lens is composed of a negative lens G9, a positive lens G10, and a lens G11 in order from the object side.
  • the positive lens G10 of the fifth lens group GR5 is shifted in a direction perpendicular to the optical axis to correct image blur, and the fifth lens group GR5 Focus of positive lens G10 A release fs (mm), the focal length at the telephoto end of the entire system as ft (mm), satisfy the following equation. 0.2 ⁇ fs / ft ⁇ 0.9 (1)
  • the first lens group GR1 includes a first lens G1, a reflective member MR, and a second lens G2 in order from the object side.
  • the first lens G1 located closest to the object side is a negative meniscus lens having a convex shape directed toward the object side.
  • the size of the reflecting member MR is a major factor that determines the size in the direction of the incident optical axis, it can be said that downsizing the reflecting member MR as much as possible is indispensable for realizing a reduction in thickness.
  • the negative refractive power is too strong, it is necessary to increase the power of the second lens G2 adjacent to the image side of the reflecting member MR in order to make the first lens group GR1 have a positive refractive power. As a result, the power of both the first lens G1 and the second lens G2 becomes strong, and various aberrations are likely to occur.
  • the zoom lens since the first lens group GR1 is fixed at the time of zooming, the zoom lens approaches the subject at the time of photographing and does not give a sense of pressure to the subject. Even if the camera or the zoom lens receives an impact from the outside, the zoom lens does not protrude greatly, so there is little adverse effect of the impact.
  • the reflecting member MR can be further downsized.
  • the second lens G2 has a positive refractive power so as to make the first lens group GR1 have a positive power, and is a biconvex lens.
  • the second lens G2 is a molded lens to which an aspherical shape is added.
  • the second lens group GR2 includes a third lens G3, a fourth lens G4, and a fifth lens G5 in order from the object side, and the fourth lens G4 and the fifth lens G5 are cemented to form a cemented lens.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power. This is because the position of the entrance pupil is brought closer to the first lens group GR1, and thereby the position of the entrance pupil of the entire lens system is brought closer to the object side.
  • the reflecting member MR of the first lens group GR1 can be reduced in size and reduced in thickness, and aberration variation at the time of zooming can be suppressed. It is valid.
  • the third lens G3 and the fourth lens G4 are biconcave lenses waiting for negative power, and the negative power of the second lens group GR2 is dispersed to suppress various aberrations.
  • the fifth lens G5 is a positive meniscus lens having a convex shape directed toward the object side, and plays a role of correcting various aberrations.
  • the fourth lens G4 having a negative power and the fifth lens G5 having a positive power are cemented and have an effect of correcting chromatic aberration.
  • the third lens group GR3 includes only the sixth lens G6.
  • the sixth lens is a biconvex lens having a positive refractive power, and is a molded lens to which an aspherical shape is added. Since the lens near the aperture stop has a great influence on the spherical aberration, the effect of correcting the spherical aberration can be enhanced by adding an aspherical shape.
  • the shutter mechanism 60 has a plurality of aperture blades S around the opening 60a, and has an aperture stop function of opening and closing the aperture blades S to restrict the aperture 60a when energized from the outside. Since the third lens group GR3 is fixed at the time of zooming, it is possible to prevent the diaphragm mechanism from becoming complicated by providing the fixed third lens group GR3 with a diaphragm mechanism.
  • the fourth lens group GR4 is configured by a seventh lens G7 and an eighth lens G8 in order from the object side, and the seventh lens G7 and the eighth lens G8 are cemented to form a cemented lens.
  • the seventh lens G7 is a negative meniscus lens having a convex shape facing the object side
  • the eighth lens G8 is a biconvex lens. Astigmatism can be corrected better than the case of positive and negative by making the joining order negative and positive from the object side.
  • the fifth lens group GR5 includes a ninth lens G9, a tenth lens G10, and an eleventh lens G11 in order from the object side.
  • the ninth lens G9 is a negative meniscus lens having a convex shape directed toward the object side, and is expected to have an effect of correcting the curvature of field and astigmatism by reducing the Petzval sum.
  • the tenth lens G10 is a biconvex lens and is also a shift lens during camera shake correction. By increasing this power, it is possible to realize a sufficient camera shake correction effect and to have a function to contribute to aberration correction by reducing the power of the eleventh lens G11 adjacent to the image side.
  • the eleventh lens G11 is a biconcave lens in the paraxial region, and is formed of a plastic that can be easily added with an aspherical shape.
  • the eleventh lens G11 has an effect of correcting distortion aberration that tends to increase when the angle is widened.
  • the fifth lens group GR5 is fixed at the time of zooming, since the camera shake correction mechanism is disposed in the fixed fifth lens group GR5, it is possible to prevent the camera shake correction mechanism from becoming complicated. Further, by fixing the fifth lens group GR5 closest to the solid-state image sensor IM, dust can be prevented from entering the solid-state image sensor IM.
  • a low-pass filter LP and a cover glass CG are provided between the fifth lens group GR5 and the solid-state imaging device IM provided at the rear end of the lens frame 50.
  • the imaging apparatus in this embodiment will be described. 1 and 2, by operating the zoom operation switch 38 with the power switch 36 turned on, the second lens group GR2 and the fourth lens group GR4 move in the optical axis direction in a predetermined relationship. Therefore, the zooming is realized. Further, the fourth lens group GR4 is moved in the optical axis direction by a known image plane AF function to achieve focusing.
  • the subject light incident through the imaging lens system enters the imaging surface of the imaging element IM for a predetermined exposure time defined by the shutter mechanism 60 and is converted into an image signal.
  • a subject image based on the image signal is displayed on the display 32.
  • a camera shake correction mechanism (not shown) moves the tenth lens G10 in the direction orthogonal to the optical axis in accordance with the camera shake of the imaging device 10, thereby realizing camera shake correction.
  • Examples of the imaging lens of the present invention are shown below. Symbols used in each example are as follows. s: surface number Fno: F number Y: maximum real image height Y ′: half of the diagonal length of the imaging surface of the solid-state image sensor (maximum ideal image height) ⁇ : Half angle of view (°) r: radius of curvature dx: distance between the upper surfaces of the x-th surface and the (x + 1) -th surface nd: refractive index of the lens material with respect to the d-line ⁇ d: Abbe number of the lens material with respect to the d-line The vertex is the origin, the X axis is taken in the optical axis direction, and the height in the direction perpendicular to the optical axis is h.
  • Ai i-th order aspheric coefficient R (r in the lens data table): radius of curvature K: conic constant
  • a power of 10 for example, 2.5 ⁇ 10 ⁇ 02
  • E for example, 2. 5E-02
  • Example 1 shows lens data of Example 1.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 1, and schematically shows the movement of the lens during zooming with an arrow.
  • the reference numerals shown in FIG. 4 correspond to the reference numerals of the components in the embodiment of FIG.
  • FIG. 5 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion aberration (c)) at the wide-angle end in Example 1.
  • FIG. 6 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate end of the first embodiment.
  • FIG. 7 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 1.
  • the solid line indicates the spherical aberration at the d line
  • the dotted line indicates the spherical aberration at the g line.
  • a solid line S represents a sagittal surface
  • a dotted line M represents a meridional surface (the same applies hereinafter).
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the image pickup lens of Example 2. The movement of the lens at the time of zooming is schematically shown by arrows.
  • the reference numerals shown in FIG. 8 correspond to the reference numerals of the components in the embodiment of FIG.
  • FIG. 9 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion aberration (c)) at the wide-angle end in Example 2.
  • FIG. 10 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate end of the second embodiment.
  • FIG. 11 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 2.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the image pickup lens of Example 3. The movement of the lens at the time of zooming is schematically shown by arrows.
  • the reference numerals shown in FIG. 12 correspond to the constituent elements in the embodiment of FIG.
  • FIG. 13 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end in Example 3.
  • FIG. 14 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate end of the third embodiment.
  • FIG. 15 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 3.
  • Example 4 shows lens data of Example 4.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view of the image pickup lens of Example 4. The movement of the lens at the time of zooming is schematically shown by arrows.
  • the reference numerals shown in FIG. 16 correspond to the reference numerals of the components in the embodiment of FIG.
  • FIG. 17 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end in Example 4.
  • FIG. 18 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate end of Example 4.
  • FIG. 19 shows aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 4.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the image pickup lens of Example 5. The movement of the lens at the time of zooming is schematically shown by arrows.
  • the reference numerals shown in FIG. 20 correspond to the reference numerals of the components in the embodiment of FIG.
  • FIG. 21 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end in Example 5.
  • FIG. 22 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate end of Example 5.
  • FIG. 23 shows aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 5.
  • FIG. 24 is a cross-sectional view of the image pickup lens of Example 6. The movement of the lens during zooming is schematically shown by arrows.
  • the reference numerals shown in FIG. 24 correspond to the reference numerals of the components in the embodiment of FIG.
  • FIG. 25 shows aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion aberration (c)) at the wide-angle end in Example 6.
  • FIG. 26 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate end in Example 6.
  • FIG. 27 shows aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 6.
  • Table 7 shows example values corresponding to each conditional expression.

Abstract

　手振れ補正が可能であって且つ良好な光学性能を確保した小型・薄型・広角な高変倍のズームレンズおよびそのズームレンズを搭載した撮像装置を提供する。条件式（１）の値が下限を下回ると、ある所定量だけ像をシフトさせるために必要なレンズシフト量が少なくなり過ぎて、駆動装置の制御に高い精度を要求することになり、撮像装置が高価なものとなってしまう。一方、条件式（１）の値が上限を上回ると、ある所定量だけ像をシフトさせるために必要なレンズシフト量が多くなり過ぎて、シフト方向が入射光軸方向と同じために、シフト量の増大は薄型化を妨げることになってしまう。従って、条件式（１）の範囲を満たすのがよい。　０．２　＜　ｆｓ／ｆｔ　＜　０．９　（１）　第５レンズ群の物体側から２番目のレンズであるシフトレンズの焦点距離をｆｓ（ｍｍ）、全系の望遠端の焦点距離をｆｔ（ｍｍ）とする。

Description

ズームレンズ及び撮像装置
　本発明は、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等のデジタル入出力機器の撮影光学系に好適で高変倍率を有するとともに手ブレ補正機能を有し、小型化・薄型化・広角化に優れたズームレンズおよびこれを用いた撮像装置に関する。
　近年、デジタルスチルカメラ等の固体撮像素子を用いた撮像装置の普及が進み、一層の高画質化が求められており、特に画素数の多い固体撮像素子を有するデジタルスチルカメラ等においては、画素数の多い固体撮像素子に対応した結像性能に優れた撮影用レンズ、特に小型・薄型・広角で高変倍なズームレンズが求められている。
　また、一方で撮像装置の薄型化を促進した結果、撮影時の像ブレが起きやすくなっており、これに加えて撮像素子の高画素化および高変倍化によって撮影時の像ブレが更に目立ちやすくなるといった実情に対処すべく、手振れ補正機能を付加したズームレンズが求められている。
　ここで、特許文献１に記載されたズームレンズでは、最も物体側に位置する第１レンズ群に光軸を９０度折り曲げるための反射部材を有することで入射光軸方向の小型化・薄型化を図っており、最も像側に位置する最終レンズ群の最も像側にある最終レンズを光軸と垂直な方向にシフトさせて該ズームレンズの像ブレを補正している。
　又、特許文献２に記載されたズームレンズでは、最も物体側に位置する第１レンズ群に光軸を９０度折り曲げるための反射部材を有することで、入射光軸方向の小型化・薄型化を図っていて、最も像側に位置する最終レンズ群の像側から２番目にあるレンズを光軸と垂直な方向にシフトさせて該ズームレンズの像ブレを補正している。
特開2007－328306号公報 特開2009－192771号公報
　しかるに、特許文献１に記載されたズームレンズでは、最も像側に位置する最終レンズ群の最も像側にある最終レンズを光軸と垂直な方向にシフトさせて、該ズームレンズの像ブレを補正しているが、撮像素子が近くにあるため、撮像素子との干渉を避けて駆動機構のスペースを確保するためにバックフォーカスを大きくとらなければならなくなり、その結果、光学全長が大きくなってしまって、充分な小型化が図れていない。
　一方、特許文献２に記載されたズームレンズでは、最も像側に位置する最終レンズ群の像側から２番目にあるレンズを光軸と垂直な方向にシフトさせて、該ズームレンズの像ブレを補正しているが、該ズームレンズは充分な高変倍化、広角化が図れていない。
　本発明は、上記した問題に鑑み、手振れ補正が可能であって且つ良好な光学性能を確保した小型・薄型・広角な高変倍のズームレンズおよびそのズームレンズを搭載した撮像装置を提供することを目的とする。
　請求項１に記載のズームレンズは、
　物体側より順に、
　変倍時に固定で正の屈折力を有する第１レンズ群、
　変倍時に光軸に沿って移動する負の屈折力を有する第２レンズ群、
　変倍時に固定で正の屈折力を有する第３レンズ群、
　変倍時に光軸に沿って移動する正の屈折力を有する第４レンズ群、
　変倍時に固定の第５レンズ群から成り、
　前記第１レンズ群は光軸を折り曲げるための反射部材を有し、
　前記第４レンズ群は物体側より順に負レンズ、正レンズを貼り合わせた接合レンズ
で構成され、
　前記第５レンズ群は物体側より順に負の屈折力を有する第１負レンズ、正の屈折力を有する第２正レンズ、第３レンズの３枚で構成され、
　前記第５レンズ群の前記第２正レンズを光軸と垂直な方向にシフトさせて像ブレを補正し、前記第５レンズ群の前記第２正レンズの焦点距離をｆｓ（ｍｍ）、全系の望遠端の焦点距離をｆｔ（ｍｍ）として、以下の条件式を満足することを特徴とする。
　０．２　＜　ｆｓ／ｆｔ　＜　０．９　　　（１）
　本発明によれば、第２レンズ群と第４レンズ群は変倍系を構成していて、第２レンズ群に加えて、第４レンズ群にも変倍機能を持たせることで、第２レンズ群の変倍による移動距離を少なくすることができて、開口絞りから第１レンズ群の最も物体側にある第１レンズまでの距離を小さくすることができ、その結果、第１レンズを通る軸外光束の光軸からの距離が近くなるので第１レンズの有効径を小さくすることができ、ズームレンズを小型化することができる。また、変倍もしくは合焦によって移動するレンズ群を２つにすることで、駆動装置を少なくすることができて小型化・薄型化を実現できる。
　更に、第１レンズ群は、光軸を折り曲げるための反射部材を有しており、これによって入射光軸方向の大きさが小さくなるので、撮像装置の厚み方向の寸法を小さくすることが出来る。
　又、第４レンズ群は、物体側より順に負レンズ、正レンズを貼り合わせた接合レンズで構成されており、これによって非点収差を良好に補正して高い光学性能を確保することができる。
　上記条件式（１）は、手振れ補正時にシフトする第５レンズ群の第２正レンズと、全系の望遠端の焦点距離の比を規定する条件式である。条件式（１）の値が下限を下回ると、すなわちシフトレンズのパワーが強くなり過ぎる結果、ある所定量だけ像をシフトさせるために必要なレンズシフト量が少なくなり過ぎて、駆動装置の制御に高い精度を要求することになり、撮像装置が高価なものとなってしまう。一方、条件式（１）の値が上限を上回ると、すなわちシフトレンズのパワーが弱くなり過ぎる結果、ある所定量だけ像をシフトさせるために必要なレンズシフト量が多くなり過ぎて、シフト方向が入射光軸方向と同じために、シフト量の増大は薄型化を妨げることになってしまう。従って、条件式（１）の範囲を満たすのがよい。
　また、変倍や合焦時に固定の第５レンズ群の第２正レンズをシフトさせることで、手振れ補正の駆動機構と他の駆動機構との干渉をなくすことができるので、より一層小型化することができる。さらに、正レンズをシフトレンズにすることによって、倍率色収差を抑制できるため高い光学性能を確保することができる。
　請求項２に記載のズームレンズは、請求項１に記載の発明において、前記第２レンズ群が広角端から望遠端までの変倍で移動する距離をｄ２（ｍｍ）、前記第４レンズ群が広角端から望遠端までの変倍で移動する距離をｄ４（ｍｍ）として、以下の条件式を満足することを特徴とする。
　０．４　＜　ｄ２／ｄ４　＜０．９　　　（２）
　上記条件式（２）は、変倍時に移動する第２レンズ群と第４レンズ群の移動量の比を規定する条件式である。条件式（２）の値が下限を下回ると、すなわち第４レンズ群の移動量に比べて第２レンズ群の移動量が少なくなり過ぎる結果、第２レンズ群での変倍効果が小さくなり、その分の変倍効果を第４レンズ群に持たせようとすると、第４レンズ群以降の有効径が増大して撮像装置の薄型化を阻んでしまう。また、第２レンズ群での変倍効果を保とうとすれば第２レンズ群のパワーが強くなって光学性能の確保が困難になったり、誤差感度が大きくなったりするという恐れもある。一方、条件式（２）の値が上限を上回ると、すなわち第４レンズ群の移動量に比べて第２レンズ群の移動量が多くなり過ぎる結果、開口絞りから第１レンズ群の最も物体側にある第１レンズまでの距離が大きくなってしまい、第１レンズの有効径を大きくとる必要があり、その結果、小型化・薄型化を妨げることになってしまう恐れがある。よって、条件式（２）を満たすのが好ましい。
　請求項３に記載のズームレンズは、請求項１又は２に記載の発明において、前記第２レンズ群は３枚以下のレンズで構成されることを特徴とする。
　これによって、光学全長を伸ばすことなく変倍時の移動量を稼ぐことができて、より一層の高変倍を実現することができたり、変倍比を同等に保つ場合は第２レンズ群のパワーを弱くすることができて、種々の収差を抑制したり誤差感度を低減することができる。また、レンズ枚数を少なくすることでコストダウンにも寄与するほか、レンズ駆動用アクチュエータの負荷を少なくすることができる。
　請求項４に記載のズームレンズは、請求項１乃至３のいずれかに記載の発明において、前記第５レンズ群の前記第２正レンズの横倍率をβｓ、前記第５レンズ群の前記第３レンズの横倍率をβｐとして、以下の条件式を満足することを特徴とする。
　０．５　＜　（１－βｓ）×βｐ　＜１．６　　　（３）
　上記条件式（３）は、手振れ補正時にシフトする第５レンズ群の第２正レンズの単位移動量に対して、像がどれだけシフトするかという割合を規定する条件式である。条件式（３）の値が下限を下回ると、すなわちある所定量だけ像をシフトさせるために必要なレンズシフト量が大きくなり、シフト方向が入射光軸方向と同じために薄型化を妨げることになってしまう恐れがある。一方、条件式（３）の値が上限を上回ると、すなわちある所定量だけ像をシフトさせるために必要なレンズシフト量が小さくなり、駆動装置の制御に高い精度を要求することになり撮像装置が高価なものとなってしまう恐れがある。よって、条件式（３）を満たすのが好ましい。
　請求項５に記載のズームレンズは、請求項１乃至４のいずれかに記載の発明において、前記第５レンズ群の前記第３レンズはプラスチックで形成されていることを特徴とする。
　これによって、前記第３レンズに非球面形状を付加することが容易となるため、種々の収差補正を行って高い光学性能を確保することができる。さらに、ガラスに比べてプラスチックは安価・軽量であるため、コストダウンや軽量化にも寄与する。
　請求項６に記載のズームレンズは、請求項１乃至５のいずれかに記載の発明において、前記第５レンズ群の前記第３レンズの焦点距離をｆｐ（ｍｍ）として、以下の条件式を満足することを特徴とする。
　０．３　＜　｜ｆｐ／ｆｔ｜　　　（４）
　上記条件式（４）は、前記第３レンズと全系の望遠端の焦点距離の比を規定する条件式である。条件式（４）の値が下限を下回ると、すなわち前記第３レンズのパワーが強くなり過ぎると、プラスチックの温度変化による屈折率の変化の影響が大きくなり、ピントずれや光学性能の劣化が大きくなってしまう恐れがある。よって、条件式（４）を満たすのが好ましい。
　請求項７に記載のズームレンズは、請求項１乃至６のいずれかに記載の発明において、全系の広角端の焦点距離をｆｗ（ｍｍ）、前記第１レンズ群の第１レンズの物体側頂点から前記反射部材の反射面までの光軸上の距離をｄL1PR（ｍｍ）として、以下の条件式を満足することを特徴とする。
　１．０　＜　ｄL1PR／ｆｗ　＜　１．６　　　（５）
　上記条件式（５）は、入射光軸方向の大きさと変倍比の関係を示す条件式である。条件式（５）の値が下限を下回ると、種々の収差を良好に補正できなくなって光学性能を確保できなくなる恐れがある。一方、条件式（５）の値が上限を上回ると、小型化・高変倍化ができなくなる恐れがある。よって、条件式（５）を満たすのが好ましい。
　請求項８に記載のズームレンズは、請求項１乃至７のいずれかに記載の発明において、開口絞りが、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間にあることを特徴とする。
　これによって、第２レンズ群が開口絞り部材と干渉することを回避できるので、変倍による移動距離を稼ぐことができて、より一層の高変倍化を実現することができる。
　請求項９に記載のズームレンズは、請求項１乃至８のいずれかに記載の発明において、固体撮像素子の、対角長が２Ｙ’（ｍｍ）である撮像面に被写体像を結像させるズームレンズであって、全系の広角端の焦点距離をｆｗ（ｍｍ）として、以下の条件式を満足することを特徴とする。
　１．３　＜　２Ｙ’／ｆｗ　＜　１．８　　　（６）
　上記条件式（６）は、固体撮像素子の大きさと広角端焦点距離の比を規定する条件式である。条件式（６）の値が下限を下回ると、充分な広角化を実現することができない恐れがある。一方、条件式（６）の値が上限を上回ると、軸外収差が大きくなりすぎて良好な光学性能を確保できない恐れがある。よって、条件式（６）を満たすのが好ましい。
　請求項１０に記載のズームレンズは、請求項１乃至９のいずれかに記載の発明において、実質的に屈折力を持たないレンズ群を更に有することを特徴とする。つまり、請求項１乃至９の構成に、実質的に屈折力を持たないダミーレンズを付与した場合でも本発明の適用範囲内である。
　請求項１１に記載の撮像装置は、請求項１から１０のいずれかに記載のズームレンズを搭載したことを特徴とする。
　本発明によれば、手振れ補正が可能であって且つ良好な光学性能を確保した小型・薄型・広角な高変倍のズームレンズおよびそのズームレンズを搭載した撮像装置を提供することができる。
本実施の形態の撮像装置１０の正面側斜視図である。 本実施の形態の撮像装置１０の背面側斜視図である。 図１の構成をIII-III線を含む面で切断して矢印方向に見た図である。 実施例１の撮像レンズの断面図である。 実施例１の広角端の収差図である。 実施例１の中間端の収差図である。 実施例１の望遠端の収差図である。 実施例２の撮像レンズの断面図である。 実施例２の広角端の収差図である。 実施例２の中間端の収差図である。 実施例２の望遠端の収差図である。 実施例３の撮像レンズの断面図である。 実施例３の広角端の収差図である。 実施例３の中間端の収差図である。 実施例３の望遠端の収差図である。 実施例４の撮像レンズの断面図である。 実施例４の広角端の収差図である。 実施例４の中間端の収差図である。 実施例４の望遠端の収差図である。 実施例５の撮像レンズの断面図である。 実施例５の広角端の収差図である。 実施例５の中間端の収差図である。 実施例５の望遠端の収差図である。 実施例６の撮像レンズの断面図である。 実施例６の広角端の収差図である。 実施例６の中間端の収差図である。 実施例６の望遠端の収差図である。
　本発明の実施の形態にかかる撮像装置について、図面を参照して説明する。図１は、本実施の形態の撮像装置１０の正面側斜視図であり、図２は、本実施の形態の撮像装置１０の背面側斜視図である。
　デジタルスチルカメラである撮像装置１０は、外装を構成する筐体１２を有している。筐体１２は、図１、２に示すように、前後方向の厚さと、厚さよりも大きい寸法の上下方向の高さと、高さよりも大きい寸法の左右方向の幅を有し、扁平な薄い矩形板状に形成されている。
　図１に示すように、筐体１２の前面上部の右側部寄りの箇所には開口１２ａが設けられ、後述する撮像レンズ系の第１レンズ群が、開口１２ａを介して前方に臨んで設けられている。又、開口１２ａを遮蔽可能なカバー部材１４が前面に設けられている。
　図２に示すように、筐体１２の背面に、撮像した映像（画像データ）を表示すると共に、撮像や再生にまつわる種々の設定操作などを行うための操作画面あるいはメニュー画面などを表示するディスプレイ３２が設けられている。ディスプレイ３２によって表示部が構成されている。ディスプレイ３２としては、液晶表示装置あるいは有機ＥＬ表示装置など従来公知の表示装置が採用可能である。
　筐体１２の上面には、レリーズボタン３４，電源スイッチ３６が設けられている。筐体１２の後面の左側部には、撮像レンズ系のズーム率を望遠側（テレ側）あるいは広角側（ワイド側）に調整するためのズーム操作スイッチ３８と、撮像モード、再生モードの切替など種々の操作、あるいは、ディスプレイ３２に表示されたメニュー画面の選択項目の選択操作、設定項目の設定操作などを行う複数の操作スイッチ４０が設けられている。
　図３は、図１の構成をIII-III線を含む面で切断して矢印方向に見た図である。図１の筐体１２に取り付けられた保護板４２は、表側に矩形板状のディスプレイ３２を両面テープ等で接着し（スナップフィットでも良い）、裏側には鏡胴５０を取り付けるようになっている。
　直方体状の鏡胴５０内には、屈曲系のズームレンズＺＬが収容されている。ズームレンズＺＬは、変倍時に固定の正の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１、変倍時に光軸に鉛って移動する負の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２、変倍時に固定の正の屈折力を有する第３レンズ群ＧＲ３、変倍時に光軸に鉛って移動する正の屈折力を有する第４レンズ群ＧＲ４、変倍時に固定の第５レンズ群ＧＲ５から成り、第１レンズ群ＧＲ１は光軸を折り曲げるための反射部材ＭＲを有し、第４レンズ群ＧＲ４は物体側より順に負レンズＧ７、正レンズＧ８を貼り合わせた接合レンズで構成され、第５レンズ群ＧＲ５は物体側より順に負レンズＧ９、正レンズＧ１０、レンズＧ１１で構成され、第５レンズ群ＧＲ５の正レンズＧ１０を光軸と垂直な方向にシフトさせて像ブレを補正し、第５レンズ群ＧＲ５の正レンズＧ１０の焦点距離をｆｓ（ｍｍ）、全系の望遠端の焦点距離をｆｔ（ｍｍ）として、以下の式を満足する。
　０．２　＜　ｆｓ／ｆｔ　＜　０．９　　　（１）
　次に、各レンズ群の構成について詳細に説明する。第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に第１レンズＧ１、反射部材ＭＲ、第２レンズＧ２によって構成される。最も物体側にある第１レンズＧ１は、物体側に凸形状を向けた負メニスカスレンズである。これによって、第１レンズＧ１の第１面に入射する光線の入射角度を小さくして種々の収差の発生を抑えることができる。また、その像側に憐接する反射部材ＭＲの第１面に入射する軸外光線と光軸とがなす角を小さくすることができて、反射部材ＭＲの径を小さくすることができる。この反射部材ＭＲの大きさは入射光軸方向の大きさを決める大きな要因となるので、反射部材ＭＲをなるべく小型化することは薄型化を実現するために必要不可欠といえる。しかし、あまりにも強い負の屈折力を持たせると第１レンズ群ＧＲ１を正の屈折力にするために反射部材ＭＲの像側に隣接する第２レンズＧ２のパワーを強くする必要がある。これにより、第１レンズＧ１と第２レンズＧ２の両方のレンズのパワーが強くなってしまい、種々の収差が発生しやすくなってしまうため、適度なパワーに抑えるのがよい。また、第１レンズ群ＧＲ１は変倍時に固定であるので、撮影時にズームレンズが被撮影者に迫って被撮影者に圧迫感を与えない。まら、カメラやズームレンズが外部から衝撃を受けたとしても、ズームレンズが大きく飛び出していないので、衝撃の悪影響が少ない。
　更に、反射部材ＭＲに屈折率の高い硝材を使用することで、さらなる反射部材ＭＲの小型化が可能である。第２レンズＧ２は第１レンズ群ＧＲ１を正のパワーにするよう正の屈折力を有し、両凸レンズである。第２レンズＧ２は非球面形状を付加したモールドレンズになっており、第１レンズＧ１の負パワーをある程度強くして反射部材ＭＲを小型化した結果、それによって発生した種々の収差を補正する役割を担っている。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に第３レンズＧ３、第４レンズＧ４、第５レンズＧ５によって構成され、第４レンズＧ４と第５レンズＧ５は接合して接合レンズを形成している。第２レンズ群ＧＲ２は負の屈折力を有しているが、これは、入射瞳の位置を第１レンズ群ＧＲ１に近づけるためで、これによってレンズ系全体の入射瞳の位置を物体側に近づけることができ、第１レンズ群ＧＲ１の反射部材ＭＲを小型化できて薄型化を実現することができるとともに、変倍時の収差変動を抑制することができ、特に高変倍なズームレンズ系に有効である。
　第３レンズＧ３と第４レンズＧ４は負のパワーを待った両凹レンズであり、第２レンズ群ＧＲ２の負パワーを分散させて種々の収差発生を抑制している。特に第２レンズ群ＧＲ２は変倍時に移動するため、群のパワーを各レンズに分散させて変倍時の収差変動を抑えることができる。第５レンズＧ５は物体側に凸形状を向けた正メニスカスレンズであり、種々の収差を補正する役割を担っている。負パワーの第４レンズＧ４と正パワーの第５レンズＧ５は接合されていて、色収差を補正する効果がある。
　第３レンズ群ＧＲ３は、第６レンズＧ６のみで構成される。第６レンズは正の屈折力を有する両凸レンズであり、非球面形状を付加したモールドレンズとなっている。開口絞りの近くにあるレンズは球面収差に対する影響が大きいので、非球面形状の付加により球面収差の補正効果を高めることができる。シャッタ機構６０は、開口６０ａの周囲に複数枚の絞り羽根Ｓを有し、外部から通電されることで、絞り羽根Ｓを開閉させて開口６０ａを絞る開口絞り機能を有する。第３レンズ群ＧＲ３は変倍時に固定であるので、その固定の第３レンズ群ＧＲ３に絞り機構を設けることで、絞り機構が複雑になることを防ぐことができる。
　第４レンズ群ＧＲ４は、物体側より順に第７レンズＧ７と第８レンズＧ８によって構成され、第７レンズＧ７と第８レンズＧ８は接合して接合レンズを形成している。第７レンズＧ７は物体側に凸形状を向けた負メニスカスレンズで、第８レンズＧ８は両凸レンズである。接合の順番を物体側より負正とすることで、正負の場合に比べて非点収差を良好に補正できる。
　第５レンズ群ＧＲ５は、物体側より順に第９レンズＧ９、第１０レンズＧ１０、第１１レンズＧ１１によって構成される。第９レンズＧ９は物体側に凸形状を向けた負メニスカスレンズで、ペッツバール和を小さくして像面湾曲および非点収差を補正する効果が期待できる。第１０レンズＧ１０は両凸レンズで手振れ補正時のシフトレンズでもある。このパワーを強くすることで充分な手振れ補正効果を実現するとともに、その像側に隣接する第１１レンズＧ１１のパワーを弱くして収差補正に寄与させるはたらきを持たせることが可能となる。第１１レンズＧ１１は近軸領域で両凹レンズとなっていて、非球面形状の付加が容易なプラスチックで形成されており、例えば広角化した場合に大きくなりやすい歪曲収差等を補正できるといった効果がある。この第５レンズ群ＧＲ５は変倍時に固定であるが、固定の第５レンズ群ＧＲ５に手振れ補正機構を配置しているので、手振れ補正機構が複雑になることを防止できる。また、固体撮像素子ＩＭに最も近い第５レンズ群ＧＲ５を固定することで、固体撮像素子ＩＭへゴミが侵入することを防止できる。
　第５レンズ群ＧＲ５と、鏡枠５０の後端に設けられた固体撮像素子ＩＭとの間には、ローパスフィルタＬＰとカバーガラスＣＧとが設けられている。
　本実施の形態における撮像装置の動作を説明する。図１，２において、電源スイッチ３６がオン操作された状態で、ズーム操作スイッチ３８を操作することで、第２レンズ群ＧＲ２と、第４レンズ群ＧＲ４が所定の関係で光軸方向に移動して、変倍を実現するようになっている。又、公知の像面ＡＦ機能によって、第４レンズ群ＧＲ４が光軸方向に移動して、合焦を実現するようになっている。
　更に、レリーズボタン３４を押し下げると、撮像レンズ系を介して入射した被写体光が、シャッタ機構６０により規定される所定の露光時間だけ撮像素子ＩＭの撮像面に入射して画像信号に変換されるので、所定の画像処理を行った後、かかる画像信号に基づく被写体画像がディスプレイ３２に表示される。このとき、撮像装置１０の手ブレに応じて、不図示の手ブレ補正機構が第１０レンズＧ１０を光軸直交方向に移動させることで、手ブレ補正を実現することができる。
　以下に本発明の撮像レンズの実施例を示す。各実施例に使用する記号は下記の通りである。
　ｓ：面番号
　Fno：Fナンバー
　Ｙ：最大実像高
　Ｙ’：固体撮像素子の撮像面対角線長の２分の１（最大理想像高）
　ω：半画角（゜）
　ｒ：曲率半径
　ｄｘ：第ｘ面と第（ｘ＋１）面との軸上面間隔
　nd：レンズ材料のd線に対する屈折率
　νd：レンズ材料のd線に対するアッベ数
　また、非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸方向にＸ軸をとり、光軸と垂直方向の高さをｈとして以下の数１式で表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　但し、
　Ａｉ：ｉ次の非球面係数
　Ｒ（レンズデータ表ではｒ）：曲率半径
　Ｋ：円錐定数
　また、非球面係数において、１０のべき乗数（例えば２．５×１０-02）をＥ（例えば２．５Ｅ－０２）を用いて表している。
（実施例１）
　実施例１のレンズデータを表１に示す。図４は実施例１の撮像レンズの断面図であり、矢印で変倍時のレンズの動きを概略的に示している。図４に示した符号は、図３の実施の形態における構成要素の符号に対応する。図５は実施例１の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図６は実施例１の中間端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図７は実施例１の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。尚、各球面収差図において、実線はｄ線における球面収差を示し、点線はｇ線における球面収差を示す。又、各非点収差図において、実線Ｓはサジタル面、点線Ｍはメリディオナル面をそれぞれ表す（以下同じ）。
［表１］数値実施例１
光学系データ
s　　　r(mm)　　　　　d(mm)　　　nd　　　　　　νd
1　　　85.0612　　　　0.500　　　1.92286　　　　20.9 
2　　　13.0935　　　　1.425
3　　　infinity　　　 8.650　　　1.84666　　　  23.8 
4　　　infinity　　　 0.500
5　　　11.7793　　　　2.595　　　1.75501　　　　51.2 
6　　 -20.4054　　　　variable
7　　-110.9948　　　  0.500　　　1.88300　　　  40.8 
8　　　 7.0820　　　　0.824
9　　　-9.3559　　　　0.500　　　1.83481　　　  42.7 
10　　　7.4220　　　　0.884　　　1.94595　　　  18.0 
11　　 54.2473　　　　variable
12　　 12.7312　　　　1.051　　　1.55332　　　  71.7 
13　　-13.3610　　　　0.700 　　　　　
14　　 infinity　　　 variable　 開口絞り　　　　　　
15　　 13.5460　　　　0.521　　　1.92286　　　  20.9 
16　　　7.1451　　　　2.843　　　1.65844　　　  50.9 
17　　-19.7071　　　　variable　　　
18　　197.8515　　　　0.500　　　1.90366　　　  31.3 
19　　 13.4476　　　　0.400 　　　　　
20　　　7.7853　　　　2.800　　  1.49700　　　  81.6 
21　　-17.7201　　　　1.714 　　　　　
22　　-15.1077　　　　2.077　　　1.54470　　　　56.2 
23　　 29.4674　　　　0.885 　　　　　
24　　infinity　　　　0.500　　　1.51633　　　  64.1 
25　　infinity　　　　0.500 　　　　　
26　　infinity　　　　0.500　　　1.51633　　　　64.1 
27　　infinity　　　　1.686 　　　　　

広角端・中間位置・望遠端での各値
焦点距離(mm) 　　5.06　　　10.92　　 24.02 
Fno　　　　　　　3.90　　　 4.32　　　5.43 
ω(度)　　　　　37.68　　　19.68　　　9.24 
d6(mm)　　　　　 0.460　　　4.575　　 7.352 
d11(mm)　　　　　7.292　　　3.178　　 0.400 
d14(mm)　　　　 11.379　　　6.424　　 2.010 
d17(mm)　　　　　1.813　　　6.768　　11.182 

非球面レンズの非球面係数Aiと円錐定数K
s　 K　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　 A10　　　　 A12
5　 0 -6.20156E-05　2.07328E-07 -2.17580E-08　0　　　　　 0 
6　 0　1.16263E-04 -5.12927E-07 -8.38393E-09　0　　　　　 0 
12　0 -8.72840E-05　7.07976E-05 -2.07468E-05　1.70017E-06 0 
13　0　1.01245E-04　1.24763E-04 -2.71962E-05　1.82827E-06 0 
22　0 -3.92863E-03 -3.28484E-05　8.86024E-06 -2.66184E-07 1.39359E-17
23　0 -5.25970E-03　7.92006E-05　2.76163E-06 -1.07715E-07 1.62171E-12

他諸元値
レンズ全長(mm)　　　　　    54.000 
バックフォーカス(mm)　　　   3.731 
第１レンズ群焦点距離(mm)　　12.584 
第２レンズ群焦点距離(mm)　　-4.225 
第３レンズ群焦点距離(mm)　　11.954 
第４レンズ群焦点距離(mm)　　15.930 
第５レンズ群焦点距離(mm)　 -46.889 
ズーム比　　　　　　　       4.747 
Ｙ’ (mm)　　                3.906
（実施例２）
　実施例２のレンズデータを表２に示す。図８は実施例２の撮像レンズの断面図であり、矢印で変倍時のレンズの動きを概略的に示している。図８に示した符号は、図３の実施の形態における構成要素の符号に対応する。図９は実施例２の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図１０は実施例２の中間端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図１１は実施例２の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。
［表２］数値実施例２
光学系データ
s　　　r(mm)　　　　d(mm)　　　  nd　　　　　　νd
1　　 114.2441　　　 0.500　　　1.92286　　　　20.9 
2　　　11.5860　　　 1.548 　　　　　　
3　　　infinity　　　8.405　　　1.84666　　　　23.8 
4　　　infinity　　　0.683 　　　　　　
5　　　10.9514　　　 2.597　　  1.72903　　　　54.0 
6　　 -16.4602　　　variable　　　　
7　　 -64.8768　　　 0.500　　  1.88300　　　　40.8 
8　　　 6.8749　　　 0.805 　　　　　　
9　　 -10.3549　　　 0.500　　  1.88300　　　　40.8 
10　　　6.3164　　　 0.971　　  1.94595　　　  18.0 
11　　 62.8936　　　variable　　　　
12　　 13.8566　　　 0.976　　　1.61881　　　  63.9 
13　　-16.0704　　　 0.700 　　　　　
14　　 infinity　　 variable　　開口絞り　　　　　　
15　　 11.9217　　　 2.188　　　1.92286　　　  20.9 
16　　　5.6561　　　 3.000　　　1.65844　　　  50.9 
17　　-17.6911　　　variable　　　　
18　　-15.1485　　　 0.500　　　1.90366　　　  31.3 
19　　 24.5760　　　 0.400 　　　　　
20　　　9.8374　　　 2.099　　　1.72916　　　  54.7 
21　　-31.4230　　　 0.889 　　　　　
22　　 28.9853　　　 2.051　　　1.54470　　　  56.2 
23　　 16.3952　　　 1.429 　　　　　
24　　 infinity　　　0.500　　　1.51633　　　  64.1 
25　　 infinity　　　0.500 　　　　　
26　　 infinity　　　0.500　　　1.51633　　　  64.1 
27　　 infinity　　　2.351　　　　

広角端・中間位置・望遠端での各値
焦点距離(mm)　　4.65　　　10.03　　　22.08 
Fno　　　　　　 3.90　　　 4.40　　　 5.30 
ω(度)　　　　 40.03　　　21.28　　　10.03 
d6(mm)　　　　　0.460　　　4.237　　　7.003 
d11(mm)　　　　 6.943　　　3.166　　　0.400 
d14(mm)　　　　 9.697　　　5.449　　　2.027 
d17(mm)　　　　 2.308　　　6.556　　　9.978 

非球面レンズの非球面係数と円錐定数
s　K　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　 A10　　　　　A12
5　0 -9.08101E-05 -6.97333E-07　7.02363E-09　0　　　　　　0 
6　0　1.56134E-04 -1.04162E-06　1.63182E-08　0　　　　　　0 
12 0 -2.58102E-04 -3.20972E-04　7.49112E-05 -8.22276E-06　0 
13 0 -2.70404E-05 -3.12399E-04　7.24721E-05 -7.84379E-06　0 
22 0 -2.30711E-03　8.75808E-05 -5.16441E-06　1.44180E-07　1.35168E-17
23 0 -2.91979E-03　1.50228E-04 -8.21965E-06　2.06795E-07　1.01981E-12

他諸元値
レンズ全長(mm)　　　　       54.000 
バックフォーカス(mm)　        4.940 
第１レンズ群焦点距離(mm)　　 10.978 
第２レンズ群焦点距離(mm)　　 -4.072 
第３レンズ群焦点距離(mm)　　 12.176 
第４レンズ群焦点距離(mm)　　 15.066 
第５レンズ群焦点距離(mm)　 -122.708 
ズーム比　　　　　　　        4.748 
Ｙ’ (mm)　　                 3.906
（実施例３）
　実施例３のレンズデータを表３に示す。図１２は実施例３の撮像レンズの断面図であり、矢印で変倍時のレンズの動きを概略的に示している。図１２に示した符号は、図３の実施の形態における構成要素の符号に対応する。図１３は実施例３の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図１４は実施例３の中間端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図１５は実施例３の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。
［表３］数値実施例３
光学系データ
s　　　r(mm)　　　　　d(mm)　　  nd　　　　　　 νd
1　　　31.0959　　　 0.500　　  1.92286　　　　20.9 
2　　　15.0173　　　 1.500 　　　　　　
3　　　infinity　　　9.000　　  1.94595　　　　18.0 
4　　　infinity　　　0.200 　　　　　　
5　　　11.3312　　　 2.469　　　1.69350　　　　53.2 
6　　 -28.0708　　　 variable　　　
7　　1164.5834　　　 0.500　　  1.88300　　　  40.8 
8　　　 6.9836　　　 1.236 　　　　　　
9　　　-7.8044　　　 0.500　　　1.88300　　　  40.8 
10　　　8.5117　　　 0.884　　　1.94595　　　　18.0 
11　74836.3695　　　 variable　　
12　　 10.4201　　　 0.938　　　1.69350　　　　53.2 
13　　-44.0535　　　 0.400 　　　　　
14　　 infinity　　　variable　 開口絞り　　　　　　
15　　 13.0551　　　 0.500　　　1.92286　　　　20.9 
16　　　6.2952　　　 3.000　　　1.72916　　　　54.7 
17　　-21.2209　　　 variable　　　
18　　-21.8239　　　 0.500　　　1.90366　　　　31.3 
19　　  9.8060　　　 0.620 　　　　　
20　　　8.7891　　　 3.329　　　1.88300　　　　40.8 
21　　-10.8977　　　 2.112 　　　　　
22　　 -4.6540　　　 3.000　　　1.54470　　　　56.2 
23　　-21.6344　　　 0.400 　　　　　
24　　 infinity　　　0.500　　　1.51633　　　　64.1 
25　　 infinity　　　0.500 　　　　　
26　　 infinity　　　0.500　　　1.51633　　　　64.1 
27　　 infinity　　　1.200 　　　　　

広角端・中間位置・望遠端での各値
焦点距離(mm)　　 5.89　　　12.69　　　28.49 
Fno　　　　　　　3.90　　　 4.32　　　 5.43 
ω(度)　　　　　33.22　　　16.92　　　 7.71 
d6(mm)　　　　　 0.460　　  4.290　　　7.069 
d11(mm)　　　　  7.009　　　3.178　　　0.400 
d14(mm)　　　　  9.425　　　5.537　　　2.000 
d17(mm)　　　　  2.645　　　6.534　　 10.070 

非球面レンズの非球面係数と円錐定数
s　 K　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　 A10　　　　 A12
5　 0 -8.70341E-05 -7.99389E-07　7.34219E-08 -2.06942E-09 0 
6　 0　1.92004E-05　7.37493E-07　2.09314E-08 -1.33759E-09 0 
12　0　1.99832E-03　4.01860E-05　2.52951E-05　5.42254E-08 0 
13　0　2.31250E-03　8.86806E-05　1.87054E-05　1.54399E-06 0 
22　0 -3.67568E-03　8.73142E-05　1.64414E-05 -4.67511E-07 1.44112E-17
23　0 -8.68070E-03　4.90312E-04 -1.35021E-05　2.01050E-07 1.62170E-12

他諸元値
レンズ全長(mm)　　　　　      53.827 
バックフォーカス(mm)　　       2.759 
第１レンズ群焦点距離(mm)　　　14.398 
第２レンズ群焦点距離(mm)　　　-4.043 
第３レンズ群焦点距離(mm)　　　12.238 
第４レンズ群焦点距離(mm)　　　13.929 
第５レンズ群焦点距離(mm)　　 -46.631 
ズーム比　　　　　　　　       4.835 
Ｙ’ (mm)　　                  3.86
（実施例４）
　実施例４のレンズデータを表４に示す。図１６は実施例４の撮像レンズの断面図であり、矢印で変倍時のレンズの動きを概略的に示している。図１６に示した符号は、図３の実施の形態における構成要素の符号に対応する。図１７は実施例４の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図１８は実施例４の中間端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図１９は実施例４の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。
［表４］数値実施例４
光学系データ
s　　　r(mm)　　　　　d(mm)　　　nd　　　　　　νd
1　　　39.8415　　　　0.500　　　1.92286　　　　20.9 
2　　　17.5800　　　　1.500 　　　　　　
3　　　infinity　　　 9.000　　　1.94595　　　　18.0 
4　　　infinity　　　 0.571 　　　　　
5　　　11.8426　　　　2.333　　　1.72903　　　　54.0 
6　　 -35.1758　　　　variable　　　
7　 -1752.4042　　　  0.500　　　1.88300　　　　40.8 
8　　　 7.5346　　　　0.919 　　　　　　
9　　　-8.4546　　　　0.500　　　1.88300　　　　40.8 
10　　 10.3058　　　　0.858　　　1.94595　　　　18.0 
11　 -344.6464　　　  variable　
12　　138.4000　　　　0.867　　　1.69350　　　　53.2 
13　　-10.9570　　　　0.400 　　　　　
14　　 infinity　　　 variable　 開口絞り　　　　　　
15　　 23.6005　　　　0.500　　　1.94595　　　　18.0 
16　　 11.2504　　　　3.000　　　1.72916　　　　54.7 
17　　-18.1995　　　　variable　　　
18　　 29.7507　　　　0.500　　　1.90366　　　　31.3 
19　　　9.7650　　　　0.400 　　　　　　
20　　　8.0258　　　　4.000　　　1.88300　　　　40.8 
21　　 10.4894　　　　0.729 　　　　　
22　　　6.3848　　　　2.885　　　1.54470　　　　56.2 
23　　 10.8691　　　　1.642 　　　　　
24　　 infinity　　　 0.500　　　1.51633　　　　64.1 
25　　 infinity　　　 0.500 　　　　
26　　 infinity　　　 0.500　　　1.51633　　　　64.1 
27　　 infinity　　　 2.442 　　　　

広角端・中間位置・望遠端での各値
焦点距離(mm)　　5.20　　　 11.41　　　24.69 
Fno　　　　　　 3.90　　　　4.32　　　 5.43 
ω(度)　　　　 36.60　　　 18.69　　　 8.89 
d6(mm)　　　　　0.460　　　 4.330　　　6.959 
d11(mm)　　　　 6.899　　　 3.030　　　0.400 
d14(mm)　　　　11.953　　　 6.695　　　2.000 
d17(mm)　　　　 1.359　　　 6.617　　 11.312 

非球面レンズの非球面係数と円錐定数
s　K　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　 A10　　　　　A12
5　0 -4.72770E-05 -7.42021E-07　4.53031E-08 -1.22469E-09　0 
6　0　5.08742E-05 -3.30615E-07　2.69544E-08 -9.39580E-10　0 
12 0 -8.97538E-04 -2.87789E-04　4.10578E-05 -5.32131E-06　0 
13 0 -7.15727E-04 -2.31665E-04　2.82439E-05 -3.62302E-06　0 
22 0 -9.79186E-04 -3.49402E-06 -1.85066E-06　7.63976E-09　1.40504E-17
23 0 -1.04477E-03　1.52592E-05 -4.14258E-06　1.08064E-07　1.62171E-12

他諸元値
レンズ全長(mm)　　　　      56.219 
バックフォーカス(mm)　       5.243 
第１レンズ群焦点距離(mm)　　14.809 
第２レンズ群焦点距離(mm)　　-4.488 
第３レンズ群焦点距離(mm)　　14.675 
第４レンズ群焦点距離(mm)　　16.891 
第５レンズ群焦点距離(mm)　　86.894 
ズーム比　　　　　　　       4.750 
Ｙ’ (mm)　　                3.86
（実施例５）
　実施例５のレンズデータを表５に示す。図２０は実施例５の撮像レンズの断面図であり、矢印で変倍時のレンズの動きを概略的に示している。図２０に示した符号は、図３の実施の形態における構成要素の符号に対応する。図２１は実施例５の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図２２は実施例５の中間端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図２３は実施例５の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。
［表５］数値実施例５
光学系データ
s　　　r(mm)　　　　　d(mm)　　　nd　　　　　　 νd
1　　　30.2655　　　　0.500　　　1.92286　　　　20.9 
2　　　15.2488　　　　1.500 　　　　　　
3　　　infinity　　　 9.000　　　1.92286　　　　20.9 
4　　　infinity　　　 0.281 　　　　　
5　　　11.3745　　　　2.355　　  1.72903　　　  54.0 
6　　 -38.9012　　　　variable　　　
7　　 373.1771　　　　0.500　　　1.88300　　　  40.8 
8　　　 7.2395　　　　0.899 　　　　　　
9　　　-8.2221　　　　1.338　　　1.88300　　　  40.8 
10　　 12.4077　　　　0.780　　　1.94595　　　  18.0 
11　 -161.9376　　　  variable　
12　　138.3692　　　　0.941　　　1.55332　　　  71.7 
13　　 -8.1751　　　　0.400 　　　　　
14　　 infinity　　　 variable　 開口絞り　　　　　　
15　　 31.3793　　　　0.500　　　1.92286　　　  20.9 
16　　 14.1969　　　　3.000　　　1.72916　　　  54.7 
17　　-24.5559　　　　variable　　　
18　　 32.1455　　　　0.500　　　1.84666　　　  23.8 
19　　 12.8696　　　　0.659 　　　　　
20　　 11.2965　　　　4.000　　　1.69680　　　　55.5 
21　　 35.3363　　　　1.411 　　　　　
22　　  6.6852　　　　3.000　　　1.54470　　　　56.2 
23　　　7.4036　　　　1.641 　　　　　　
24　　 infinity　　　 0.500　　　1.51633　　　　64.1 
25　　 infinity　　　 0.500 　　　　
26　　 infinity　　　 0.500　　　1.51633　　　　64.1 
27　　 infinity　　　 2.441 　　　　
　　　　　　　　　　　　　
広角端・中間位置・望遠端での各値
焦点距離(mm)　　 5.75　　　12.50　　　27.33 
Fno　　　　　　　3.90　　　 4.32　　　 5.43 
ω(度)　　　　　33.85　　　17.16　　　 8.04 
d6(mm)　　　　　 0.460　　　4.341　　　6.848 
d11(mm)　　　　　6.788　　　2.907　　　0.400 
d14(mm)　　　　 17.581　　　9.242　　　2.000 
d17(mm)　　　　　1.383　　　9.722　　 16.964 

非球面レンズの非球面係数と円錐定数
s　K　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　 A10　　　　　A12
5　0 -6.28320E-05 -7.22612E-07　3.69214E-08 -1.47401E-09　0 
6　0　2.33812E-05　5.73872E-08　6.10641E-09 -8.93051E-10　0
12 0 -1.62978E-03 -3.71485E-04　4.58414E-05 -8.97556E-06　0 
13 0 -1.27566E-03 -2.91119E-04　2.72798E-05 -5.70376E-06　0 
22 0 -5.81788E-04 -9.92105E-06 -1.93633E-07 -1.10745E-08 -1.75316E-10
23 0 -1.48317E-03 -3.08702E-06 -2.06859E-06　4.06214E-08　8.35365E-11

他諸元値
レンズ全長(mm)　　　　      63.359 
バックフォーカス(mm)　       5.241 
第１レンズ群焦点距離(mm)　　14.867 
第２レンズ群焦点距離(mm)　　-4.466 
第３レンズ群焦点距離(mm)　　13.982 
第４レンズ群焦点距離(mm)　　22.462 
第５レンズ群焦点距離(mm)　　41.246 
ズーム比　　　　　　　       4.750 
Ｙ’ (mm)　　                3.86
（実施例６）
　実施例６のレンズデータを表６に示す。図２４は実施例６の撮像レンズの断面図であり、矢印で変倍時のレンズの動きを概略的に示している。図２４に示した符号は、図３の実施の形態における構成要素の符号に対応する。図２５は実施例６の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図２６は実施例６の中間端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図２７は実施例６の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。
［表６］数値実施例６
光学系データ
s　　　r(mm)　　　　　d(mm)　　　nd　　　　　　νd
1　　 156.3469　　　　0.500　　　1.92286　　　　20.9 
2　　　14.9947　　　　1.500 　　　　　　
3　　　infinity　　　 9.000　　　1.75211　　　　25.0 
4　　　infinity　　　 0.643 　　　　　
5　　　11.5865　　　  2.363　　　1.75501　　　　51.2 
6　　 -20.6808　　　  variable　　
7　　 294.7267　　　  0.500　　　1.88300　　　　40.8 
8　　　 6.3033　　　　0.897 　　　　　　
9　　　-9.1005　　　　0.500　　　1.88300　　　  40.8 
10　　　7.6935　　　　0.906　　　1.94595　　　  18.0 
11　　113.2348　　　　variable　　　
12　　 13.6988　　　　0.983　　　1.62263　　　  58.2 
13　　-14.7642　　　　0.400 　　　　　
14　　 infinity　　　 variable　 開口絞り　　　　　　
15　　 13.8646　　　　0.500　　　1.92286　　　  20.9 
16　　　6.5990　　　　3.000　　　1.65844　　　  50.9 
17　　-17.7628　　　　variable　　　
18　　-12.2472　　　　0.500　　　1.90366　　　  31.3 
19　　 26.0691　　　　0.400 　　　　　
20　　　9.9520　　　　3.938　　　1.72916　　　  54.7 
21　　-25.5039　　　　0.400 　　　　　
22　　　6.1045　　　　2.770　　　1.54470　　　  56.2 
23　　　5.8889　　　　1.270 　　　　　　
24　　 infinity　　　 0.500　　　1.51633　　　  64.1 
25　　 infinity　　　 0.500 　　　　
26　　 infinity　　　 0.500　　　1.51633　　　  64.1 
27　　 infinity　　　 1.229 　　　　

広角端・中間位置・望遠端での各値
焦点距離(mm)　　4.31　　　  9.51　　　20.49 
Fno　　　　　　 3.90　　　　4.40　　　 5.30 
ω(度)　　　　 41.83　　　 22.10　　  10.67 
d6(mm)　　　　　0.460　　　 4.367　　　7.043 
d11(mm)　　　　 6.983　　　 3.076　　　0.400 
d14(mm)　　　　10.513　　　 5.614　　　2.000 
d17(mm)　　　　 2.532　　　 7.430　　 11.044 

非球面レンズの非球面係数と円錐定数
s　K　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　 A10　　　　　A12
5　0 -6.89869E-05 -1.23346E-07 -9.02786E-09　0　　　　　　0 
6　0　1.27422E-04 -7.91793E-07　2.28444E-09　0　　　　　　0 
12 0 -2.24634E-04 -1.80754E-04　1.90232E-05 -2.45220E-06　0 
13 0 -2.85536E-06 -1.62321E-04　1.68248E-05 -2.29192E-06　0 
22 0 -5.47833E-04 -7.92123E-06 -4.67442E-07 -4.39795E-08　1.31060E-17
23 0 -3.56325E-04　5.49146E-05 -6.05794E-06 -8.90381E-09　1.01981E-12

他諸元値
レンズ全長(mm)　　　　      54.187 
バックフォーカス(mm)　       3.658 
第１レンズ群焦点距離(mm)　　11.721 
第２レンズ群焦点距離(mm)　　-4.049 
第３レンズ群焦点距離(mm)　　11.566 
第４レンズ群焦点距離(mm)　　16.184 
第５レンズ群焦点距離(mm)　　69.125 
ズーム比　　　　　　　       4.750 
Ｙ’ (mm)　　                3.86
　各条件式に対応する実施例の値を表７に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　なお、本発明は、明細書に記載の実施例に限定されるものではなく、他の実施例・変形例を含むことは、本明細書に記載された実施例や技術的思想から本分野の当業者にとって明らかである。例えば、実質的に屈折力を持たないダミーレンズ群を更に付加した場合でも本発明の適用範囲内である。
 １０ 撮像装置
 １２ 筐体
 １２ａ 開口
 １４ カバー部材
 ３２ ディスプレイ
 ３４ レリーズボタン
 ３６ 電源スイッチ
 ３８ ズーム操作スイッチ
 ４０ 操作スイッチ
 ４２ 保護板
 ５０ 鏡胴
 ６０ シャッタ機構
ＣＧ カバーガラス
Ｇ１～Ｇ１１　レンズ
ＧＲ１～ＧＲ５ レンズ群
ＩＭ 固体撮像素子
ＬＰ ローパスフィルタ
ＭＲ 反射部材
ＺＬ ズームレンズ

Claims (11)

  1. 　物体側より順に、
    　変倍時に固定で正の屈折力を有する第１レンズ群、
    　変倍時に光軸に沿って移動する負の屈折力を有する第２レンズ群、
    　変倍時に固定で正の屈折力を有する第３レンズ群、
    　変倍時に光軸に沿って移動する正の屈折力を有する第４レンズ群、
    　変倍時に固定の第５レンズ群から成り、
    　前記第１レンズ群は光軸を折り曲げるための反射部材を有し、
    　前記第４レンズ群は物体側より順に負レンズ、正レンズを貼り合わせた接合レンズ
    で構成され、
    　前記第５レンズ群は物体側より順に負の屈折力を有する第１負レンズ、正の屈折力を有する第２正レンズ、第３レンズの３枚で構成され、
    　前記第５レンズ群の前記第２正レンズを光軸と垂直な方向にシフトさせて像ブレを補正し、前記第５レンズ群の前記第２正レンズの焦点距離をｆｓ（ｍｍ）、全系の望遠端の焦点距離をｆｔ（ｍｍ）として、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　０．２　＜　ｆｓ／ｆｔ　＜　０．９　　　（１）
  2. 　前記第２レンズ群が広角端から望遠端までの変倍で移動する距離をｄ２（ｍｍ）、前記第４レンズ群が広角端から望遠端までの変倍で移動する距離をｄ４（ｍｍ）として、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．４　＜　ｄ２／ｄ４　＜０．９　　　（２）
  3. 　前記第２レンズ群は３枚以下のレンズで構成されることを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。
  4. 　前記第５レンズ群の前記第２正レンズの横倍率をβｓ、前記第５レンズ群の前記第３レンズの横倍率をβｐとして、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のズームレンズ。
    　０．５　＜　（１－βｓ）×βｐ　＜１．６　　　（３）
  5. 　前記第５レンズ群の前記第３レンズはプラスチックで形成されていることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  6. 　前記第５レンズ群の前記第３レンズの焦点距離をｆｐ（ｍｍ）として、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項５に記載のズームレンズ。
    　０．３　＜　｜ｆｐ／ｆｔ｜　　　（４）
  7. 　全系の広角端の焦点距離をｆｗ（ｍｍ）、前記第１レンズ群の第１レンズの物体側頂点から前記反射部材の反射面までの光軸上の距離をｄL1PR（ｍｍ）として、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のズームレンズ。
    　１．０　＜　ｄL1PR／ｆｗ　＜　１．６　　　（５）
  8. 　開口絞りが、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間にあることを特徴とする請求項１乃至７のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  9. 　固体撮像素子の、対角長が２Ｙ’（ｍｍ）である撮像面に被写体像を結像させるズームレンズであって、全系の広角端の焦点距離をｆｗ（ｍｍ）として、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
    　１．３　＜　２Ｙ’／ｆｗ　＜　１．８　　　（６）
  10. 　実質的に屈折力を持たないレンズ群を更に有することを特徴とする請求項１乃至９のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  11. 　請求項１乃至１０のいずれか１項に記載のズームレンズを搭載したことを特徴とする撮像装置。
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