WO2012066986A1 - マグネシウム合金板、及びその製造方法 - Google Patents
マグネシウム合金板、及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- WO2012066986A1 WO2012066986A1 PCT/JP2011/075757 JP2011075757W WO2012066986A1 WO 2012066986 A1 WO2012066986 A1 WO 2012066986A1 JP 2011075757 W JP2011075757 W JP 2011075757W WO 2012066986 A1 WO2012066986 A1 WO 2012066986A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- magnesium alloy
- intermetallic compound
- less
- alloy plate
- plate
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/02—Alloys based on magnesium with aluminium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/04—Alloys based on magnesium with zinc or cadmium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/06—Alloys based on magnesium with a rare earth metal as the next major constituent
Definitions
- the corrosion resistance tends to be excellent as the Al content increases.
- AZ91 alloy is said to be excellent in corrosion resistance among magnesium alloys.
- the problem of corrosion resistance has not been sufficiently solved, and the above-described anticorrosion treatment is required.
- a corrosion test such as a salt spray test or a salt water immersion test is performed.
- the magnesium alloy will be exposed. Corrosion proceeds. Therefore, it is desired that the magnesium alloy plate itself constituting the magnesium alloy member is excellent in corrosion resistance.
- the present invention has been made in view of the above circumstances, and one of the objects of the present invention is to provide a magnesium alloy plate having excellent corrosion resistance and a method for producing the same.
- the present invention has excellent corrosion resistance and little corrosion weight loss by a salt spray test (test method based on JIS Z 2371: 2000).
- the weight loss after 96 hours of the salt spray test can be 0.25 mg / cm 2 or less.
- Corrosion weight loss is preferably as small as possible, more preferably 0.20 mg / cm 2 or less.
- 5% strength salt water (1 liter of an aqueous solution in which 50 g of salt is dissolved) is used.
- sample No. 4 when the ratio of the presence of rod-shaped particles having an aspect ratio of 2 or more was compared, sample No. 4 was more rod-shaped with an aspect ratio of 2 or more than sample No. 3. Many particles were confirmed. Specifically, sample No. 3 has 3 or more rod-shaped particles per observation field, while sample No. 4 has 5 or more rod-shaped particles per observation field. It was. Further, most of the rod-like particles confirmed in Samples No. 3 and No. 4 had an aspect ratio of 3 or more.
- samples No. 3 and No. 4 containing rod-shaped intermetallic compound (Mg 17 Al 12 ) particles have a corrosion loss of 0.20 mg / cm 2 or less after 96 hours of salt spray test, and are superior in corrosion resistance. I understand that.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
Description
[組成]
マグネシウム合金板を構成するマグネシウム合金には、添加元素を含有した種々の組成のもの(残部:Mg及び不純物)が挙げられるが、本発明では、添加元素としてAlを3.0質量%~11.0質量%含有するMg‐Al系合金を使用することが好ましい。Alの含有量が多いほど、耐食性に優れる上に、強度、耐塑性変形性といった機械的特性にも優れる傾向にある。また、Alを含有することで、マグネシウム合金板を製造する際に、析出物としてAl及びMgを含む金属間化合物(β相)の粒子を析出させることができる。一方、Alの含有量が多過ぎると、塑性加工性の低下を招く虞がある。より好ましいAlの含有量は、8.3質量%~9.5質量%である。
<金属間化合物>
(組成)
本発明では、板中に金属間化合物の粒子が分散して存在する組織を有する。金属間化合物としては、添加元素としてAlを含有するマグネシウム合金からなる場合、Al及びMgを含むMg17Al12が代表的である。
本発明では、板表面のXRD分析における金属間化合物(Mg17Al12など)の主回折面(4,1,1)回折強度をMg合金相のc面(0,0,2)回折強度で除した比率が0.040以上である。この比率は大きい方が好ましく、0.055以上であることがより好ましく、0.060以上であることが更により好ましい。この比率の上限は、特に限定されるものではないが、実用的な製造上の観点から0.10が適当であると考えられる。
本発明において、板断面のSEM観察における金属間化合物(Mg17Al12など)の面積比率が10.0%以上であることが好ましい。ここで、面積比率は、板断面のSEM観察における観察視野面積に対する金属間化合物の合計面積の割合を百分率(%)で表わしたものである。面積比率は大きい方が好ましく、10.5%以上であることがより好ましく、10.6%以上であることが更により好ましい。面積比率の上限は、特に限定されるものではないが、実用的な製造上の観点から15%が適当であると考えられる。
本発明において、金属間化合物(Mg17Al12など)の粒子には、アスペクト比2未満の球状の粒子が含まれることが好ましい。ここで、アスペクト比は、粒子の長径と短径との比(長径/短径)で表わされる。特に、アスペクト比2未満の球状の粒子と、更にアスペクト比2以上の棒状の粒子が含まれることがより好ましい。このアスペクト比2以上の棒状の粒子が含まれることで、更なる耐食性の向上を図ることができる。また、アスペクト比3以上の棒状の粒子が含まれることが更により好ましい。
本発明では、優れた耐食性を有し、塩水噴霧試験(JIS Z 2371:2000に準拠した試験方法)による腐食減量が少ない。例えば、塩水噴霧試験96時間後の腐食減量が0.25mg/cm2以下を実現することができる。腐食減量は少ない方が好ましく、0.20mg/cm2以下であることがより好ましい。上記塩水噴霧試験では、5%濃度の塩水(塩50gを溶かした1リットルの水溶液)を使用する。
本発明のマグネシウム合金板は、例えば、次の本発明の製造方法により製造することができる。本発明のマグネシウム合金板の製造方法は、以下の各工程を備えることを特徴とする。
鋳造工程:添加元素を含有するマグネシウム合金からなる鋳造材を連続鋳造により作製する工程。
熱処理工程:鋳造材を400℃以上に保持した後、30℃/min以下の冷却速度で冷却して熱処理材を作製する工程。
圧延工程:熱処理材を温間圧延して、圧延板を作製する工程。
鋳造工程では、双ロール法などの連続鋳造法により、所定組成の鋳造材を作製する。例えば、WO2006/003899に記載の連続鋳造技術を利用することができる。連続鋳造法は、急冷凝固が可能であるため、酸化物や偏析などを低減することができる上に、10μm超といった粗大な析出物(金属間化合物)が生成されることを抑制することができる。鋳造材の厚さは、特に限定されるものではないが、厚過ぎると偏析が生じ易いため、10mm以下が好ましく、5mm以下がより好ましい。
熱処理工程では、上記鋳造材を400℃以上に保持した後、30℃/min以下の冷却速度で冷却して熱処理材を作製する。熱処理は、400℃以上420℃以下、好ましくは410℃以下の温度に加熱して、その状態で60分間以上2400分間以下(1時間~40時間)保持することが挙げられる。また、この保持時間は、Alの含有量が多いほど長くすることが好ましい。一方、30℃/min以下の冷却速度で冷却する温度域は、例えば、400℃から250℃までとすることが挙げられる。より好ましくは、次のように、400℃~350℃の温度域と350℃~250℃の温度域とに分け、各温度域における冷却速度を調節する。
圧延工程では、上記熱処理材を温間圧延して、圧延板を作製する。熱処理材を圧延するにあたり、素材(熱処理材や最終圧延が行われるまでの圧延途中の板材)を加熱することで塑性加工性(圧延加工性)を高めることができる。特に、上記素材を300℃超に加熱すると塑性加工性を十分に高められて圧延加工を行い易い。しかし、素材の加熱温度を高くすると圧延加工時に素材に焼付が発生したり、マグネシウム母相の結晶粒が粗大化すると共に粗大な金属間化合物が多量に生成され、最終的な圧延板の機械的特性が低下したりすることが起こり得る。そのため、圧延工程における素材の加熱温度を300℃以下とする。特に、素材の加熱温度は150℃以上280℃以下が好ましい。また、複数回(多パス)の圧延を行うことで、所望の板厚(例えば、0.3mm~3.0mm)に加工することができると共に、母相の平均結晶粒径を小さく(例えば、10μm以下、好ましくは5μm以下)して、圧延加工やプレス加工といった塑性加工性を高めることができる。圧延は、公知の条件を利用することができ、例えば、素材だけでなく圧延ロールも加熱する他、特許文献1に記載の制御圧延などを組み合わせて利用してもよい。
矯正工程では、上記圧延板を100℃以上300℃以下に加熱した状態で矯正を行う。この場合も、150℃~300℃の温度域に保持する時間が上記総合計時間に含まれるようにする。圧延工程により作製した上記圧延板に、特許文献1に記載の最終熱処理(最終焼鈍)を行ってもよいが、この最終熱処理を行わずに、或いは最終熱処理後に上記温間矯正を行うと、プレス加工といった塑性加工性を高めることができる。矯正は、WO2009/001516に記載のロールレベラなどを用いて、圧延板を100℃以上300℃以下、好ましくは150℃以上280℃以下に加熱して行うとよい。このような温間矯正を行った圧延板にプレス加工といった塑性加工を施すと、塑性加工時に動的再結晶化が生じることから、塑性加工を行い易い。
上記最終熱処理を行う場合、圧延加工によって圧延板に導入された歪みを除去することができる。最終熱処理は、例えば、圧延板を100℃以上300℃以下の温度に加熱して、その状態で5分間以上60分間以下保持することが挙げられる。この場合も、150℃~300℃の温度域に保持する時間が上記総合計時間に含まれるようにする。ここで、特許文献1には加熱温度を300℃~340℃とすることが記載されているが、母相の結晶粒成長をできるだけ抑制するため、加熱温度を高める場合は加熱時間を短く(例えば30分間未満)することが望ましい。
[試験例1]
熱処理工程における冷却条件を異ならせ、組織の異なる各種マグネシウム合金板を製造して、各板の組織、及び耐食性を評価した。
(圧延条件)
圧下率:5%/パス~40%/パス
素材の加熱温度:250℃~280℃
圧延ロールの加熱温度:100℃~250℃
各試料について、板表面のXRD(X‐Ray Diffraction)分析を行い、板表面のXRD分析における金属間化合物(Mg17Al12)の主回折面(4,1,1)回折強度、及びMg合金相のc面(0,0,2)回折強度を示すカウント数をそれぞれ測定した。そして、前者を後者で除すことにより、回折強度の比率を求めた。XRD分析は、フィリップス社製の多機能X線回折装置X’pertPROを使用した。また、XRD分析の条件は、次のとおりである。各試料における回折強度の比率を表2に示す。
(XRD分析条件)
使用X線:Cu‐Kα
励起条件:45kV,40mA
受光光学系:ソーラスリット
走査方法:θ‐2θスキャン
測定範囲:2θ=20°~50°(ステップ幅:0.03°)
積算時間:1sec
各試料について、Arイオンビームを用いたクロスセクションポリッシャーにより圧延方向に直交する方向に沿って板厚方向に断面出し加工を行い、その断面をSEM(Scanning Electron Microscope)観察した。SEM観察は、カールツァイス社製の低加速電圧走査型電子顕微鏡Ultra55を使用した。また、SEM観察の条件は、加速電圧5kV、試料コーティング無しとした。観察は、インレンズ像にて行った。ここで、図1は試料No.1のSEM写真、図2は試料No.3のSEM写真、図3は試料No.4のSEM写真である。図1~3において、薄い灰色の粒子が金属間化合物(Mg17Al12)である。なお、図中の縦方向に見える筋は断面出し加工の痕跡である。
各試料について、塩水噴霧試験を行い、腐食減量を求めた。ここでは、JIS Z 2371:2000に準拠した試験方法により行った。塩水噴霧試験は、スガ試験機株式会社製のキャス試験機CY‐90を使用した。また、塩水噴霧試験の条件は、試験温度35℃、塩水濃度5%、試験時間96時間とした。各試料における腐食減量(mg/cm2)を表2に示す。
Claims (19)
- 添加元素を含有するマグネシウム合金からなるマグネシウム合金板であって、
前記板中に前記添加元素及びMgを含む金属間化合物の粒子が分散して存在しており、
前記板表面のXRD分析における前記金属間化合物の主回折面(4,1,1)回折強度をMg合金相のc面(0,0,2)回折強度で除した比率が0.040以上であることを特徴とするマグネシウム合金板。 - 前記添加元素としてAlを8.3質量%以上9.5質量%以下含有するマグネシウム合金からなることを特徴とする請求項1に記載のマグネシウム合金板。
- 前記金属間化合物の主回折面(4,1,1)回折強度をMg合金相のc面(0,0,2)回折強度で除した比率が0.055以上であることを特徴とする請求項1又は2に記載のマグネシウム合金板。
- 前記金属間化合物の主回折面(4,1,1)回折強度をMg合金相のc面(0,0,2)回折強度で除した比率が0.060以上であることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか一項に記載のマグネシウム合金板。
- 塩水噴霧試験96時間後の腐食減量が0.25mg/cm2以下であることを特徴とする請求項1乃至4のいずれか一項に記載のマグネシウム合金板。
- 塩水噴霧試験96時間後の腐食減量が0.20mg/cm2以下であることを特徴とする請求項1乃至5のいずれか一項に記載のマグネシウム合金板。
- 前記板断面のSEM観察における前記金属間化合物の面積比率が10.0%以上であることを特徴とする請求項1乃至6のいずれか一項に記載のマグネシウム合金板。
- 前記板断面のSEM観察における前記金属間化合物の面積比率が10.5%以上であることを特徴とする請求項1乃至7のいずれか一項に記載のマグネシウム合金板。
- 前記板断面のSEM観察における前記金属間化合物の面積比率が10.6%以上であることを特徴とする請求項1乃至8のいずれか一項に記載のマグネシウム合金板。
- 前記金属間化合物の粒子には、アスペクト比2未満の球状の粒子が含まれることを特徴とする請求項1乃至9のいずれか一項に記載のマグネシウム合金板。
- 前記金属間化合物の粒子には、更にアスペクト比2以上の棒状の粒子が含まれることを特徴とする請求項10に記載のマグネシウム合金板。
- 前記金属間化合物の球状の粒子の平均粒径が0.4μm以上であることを特徴とする請求項10又は11に記載のマグネシウム合金板。
- 前記金属間化合物の球状の粒子の平均粒径が0.5μm以上であることを特徴とする請求項10又は11に記載のマグネシウム合金板。
- 添加元素を含有するマグネシウム合金からなる鋳造材を連続鋳造により作製する鋳造工程と、
前記鋳造材を400℃以上に保持した後、30℃/min以下の冷却速度で冷却して熱処理材を作製する熱処理工程と、
前記熱処理材を温間圧延して、圧延板を作製する圧延工程と、
を備えることを特徴とするマグネシウム合金板の製造方法。 - 前記マグネシウム合金が、前記添加元素としてAlを8.3質量%以上9.5質量%以下含有することを特徴とする請求項14に記載のマグネシウム合金板の製造方法。
- 前記熱処理工程において、400℃から350℃まで30℃/min以下の冷却速度で冷却し、350℃から250℃まで10℃/min以下の冷却速度で冷却することを特徴とする請求項14又は15に記載のマグネシウム合金板の製造方法。
- 400℃から350℃まで2.0℃/min以下の冷却速度で冷却することを特徴とする請求項16に記載のマグネシウム合金板の製造方法。
- 400℃から350℃まで0.2℃/min以下の冷却速度で冷却することを特徴とする請求項16に記載のマグネシウム合金板の製造方法。
- 350℃から250℃まで1.0℃/min以下の冷却速度で冷却することを特徴とする請求項16乃至18のいずれか一項に記載のマグネシウム合金板の製造方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US13/882,785 US9222161B2 (en) | 2010-11-16 | 2011-11-08 | Magnesium alloy sheet and method for producing same |
KR1020137009936A KR101799615B1 (ko) | 2010-11-16 | 2011-11-08 | 마그네슘 합금판, 및 그 제조 방법 |
EP11842319.3A EP2641986B1 (en) | 2010-11-16 | 2011-11-08 | Magnesium alloy sheet and process for producing same |
CN201180055334.3A CN103210102B (zh) | 2010-11-16 | 2011-11-08 | 镁合金板及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010-255565 | 2010-11-16 | ||
JP2010-255564 | 2010-11-16 | ||
JP2010255564A JP5637378B2 (ja) | 2010-11-16 | 2010-11-16 | マグネシウム合金板 |
JP2010255565A JP2012107274A (ja) | 2010-11-16 | 2010-11-16 | マグネシウム合金板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2012066986A1 true WO2012066986A1 (ja) | 2012-05-24 |
Family
ID=46083920
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/JP2011/075757 WO2012066986A1 (ja) | 2010-11-16 | 2011-11-08 | マグネシウム合金板、及びその製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9222161B2 (ja) |
EP (1) | EP2641986B1 (ja) |
KR (1) | KR101799615B1 (ja) |
CN (1) | CN103210102B (ja) |
TW (1) | TWI529251B (ja) |
WO (1) | WO2012066986A1 (ja) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012091112A1 (ja) * | 2010-12-28 | 2012-07-05 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金材 |
US20170268088A1 (en) | 2014-02-21 | 2017-09-21 | Terves Inc. | High Conductivity Magnesium Alloy |
WO2015127174A1 (en) | 2014-02-21 | 2015-08-27 | Terves, Inc. | Fluid activated disintegrating metal system |
US10758974B2 (en) | 2014-02-21 | 2020-09-01 | Terves, Llc | Self-actuating device for centralizing an object |
US10689740B2 (en) | 2014-04-18 | 2020-06-23 | Terves, LLCq | Galvanically-active in situ formed particles for controlled rate dissolving tools |
WO2015161171A1 (en) * | 2014-04-18 | 2015-10-22 | Terves Inc. | Galvanically-active in situ formed particles for controlled rate dissolving tools |
KR20160006320A (ko) | 2014-07-08 | 2016-01-19 | 주식회사 포스코 | 마그네슘 합금 압연재 및 그 제조방법 |
JP6465338B2 (ja) * | 2014-10-15 | 2019-02-06 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金、マグネシウム合金板、マグネシウム合金部材、及びマグネシウム合金の製造方法 |
US9900943B2 (en) | 2016-05-23 | 2018-02-20 | On-Bright Electronics (Shanghai) Co., Ltd. | Two-terminal integrated circuits with time-varying voltage-current characteristics including phased-locked power supplies |
KR101858856B1 (ko) * | 2016-12-21 | 2018-05-17 | 주식회사 포스코 | 난연성이 우수한 고강도 마그네슘 합금 및 그 제조방법 |
CN108300918B (zh) * | 2017-01-11 | 2020-05-12 | 北京科技大学 | 一种具有高室温成形性能含钙稀土镁合金板材及制备方法 |
CA3012511A1 (en) | 2017-07-27 | 2019-01-27 | Terves Inc. | Degradable metal matrix composite |
CN113337764A (zh) * | 2021-05-27 | 2021-09-03 | 长春理工大学 | 一种熔体储气自发泡多孔稀土镁合金及其制备方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06325508A (ja) * | 1993-05-10 | 1994-11-25 | Hitachi Ltd | 磁気ディスク装置用キャリッジと、その製法及び磁気ディスク装置 |
WO2006003899A1 (ja) | 2004-06-30 | 2006-01-12 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | マグネシウム合金材の製造方法 |
JP2007098470A (ja) | 2005-03-28 | 2007-04-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | マグネシウム合金板の製造方法 |
WO2009001516A1 (ja) | 2007-06-28 | 2008-12-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | マグネシウム合金板材 |
WO2010047045A1 (ja) * | 2008-10-22 | 2010-04-29 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金成形体及びマグネシウム合金板 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0578775A (ja) | 1991-09-20 | 1993-03-30 | Toyota Motor Corp | 耐食性に優れたマグネシウム合金 |
JP4127126B2 (ja) * | 2003-06-10 | 2008-07-30 | 住友金属工業株式会社 | マグネシウム合金板の製造方法 |
JP4253847B2 (ja) * | 2004-11-30 | 2009-04-15 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金線材及びその製造方法、並びにマグネシウム合金成形体 |
JP2010209452A (ja) * | 2009-03-12 | 2010-09-24 | Sumitomo Electric Ind Ltd | マグネシウム合金部材 |
-
2011
- 2011-11-08 WO PCT/JP2011/075757 patent/WO2012066986A1/ja active Application Filing
- 2011-11-08 US US13/882,785 patent/US9222161B2/en active Active
- 2011-11-08 CN CN201180055334.3A patent/CN103210102B/zh active Active
- 2011-11-08 EP EP11842319.3A patent/EP2641986B1/en not_active Not-in-force
- 2011-11-08 KR KR1020137009936A patent/KR101799615B1/ko active IP Right Grant
- 2011-11-15 TW TW100141646A patent/TWI529251B/zh not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06325508A (ja) * | 1993-05-10 | 1994-11-25 | Hitachi Ltd | 磁気ディスク装置用キャリッジと、その製法及び磁気ディスク装置 |
WO2006003899A1 (ja) | 2004-06-30 | 2006-01-12 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | マグネシウム合金材の製造方法 |
JP2007098470A (ja) | 2005-03-28 | 2007-04-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | マグネシウム合金板の製造方法 |
WO2009001516A1 (ja) | 2007-06-28 | 2008-12-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | マグネシウム合金板材 |
WO2010047045A1 (ja) * | 2008-10-22 | 2010-04-29 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金成形体及びマグネシウム合金板 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20130220496A1 (en) | 2013-08-29 |
KR20130122943A (ko) | 2013-11-11 |
US9222161B2 (en) | 2015-12-29 |
EP2641986A1 (en) | 2013-09-25 |
KR101799615B1 (ko) | 2017-11-20 |
EP2641986B1 (en) | 2019-01-23 |
CN103210102A (zh) | 2013-07-17 |
TWI529251B (zh) | 2016-04-11 |
CN103210102B (zh) | 2015-11-25 |
EP2641986A4 (en) | 2017-09-06 |
TW201233815A (en) | 2012-08-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2012066986A1 (ja) | マグネシウム合金板、及びその製造方法 | |
JP5839056B2 (ja) | マグネシウム合金板材、及びマグネシウム合金板材の製造方法 | |
KR101463319B1 (ko) | 마그네슘 합금재 | |
EP3395458B1 (en) | Magnesium alloy sheet and method for manufacturing same | |
JP5757105B2 (ja) | マグネシウム合金材及びその製造方法 | |
JP2014237896A (ja) | マグネシウム合金板 | |
JP6176393B2 (ja) | 曲げ加工性と形状凍結性に優れた高強度アルミニウム合金板 | |
EP2535435B1 (en) | Magnesium alloy sheet | |
CN103370433B (zh) | 镁合金材料及其制造方法 | |
JP2017078211A (ja) | 高成形性アルミニウム合金板 | |
CN106574328A (zh) | 铝合金板 | |
JP4712159B2 (ja) | 強度と耐食性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
JP5637378B2 (ja) | マグネシウム合金板 | |
JP2012107274A (ja) | マグネシウム合金板の製造方法 | |
JP5688674B2 (ja) | マグネシウム合金コイル材、マグネシウム合金板、及びマグネシウム合金コイル材の製造方法 | |
TWI568860B (zh) | Aluminum alloy plate | |
WO2011071023A1 (ja) | マグネシウム合金部材 | |
WO2011129221A1 (ja) | 耐衝撃部材 | |
WO2018236163A1 (ko) | 마그네슘 합금 판재 및 이의 제조방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 11842319 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 20137009936 Country of ref document: KR Kind code of ref document: A |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2011842319 Country of ref document: EP |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 13882785 Country of ref document: US |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |