WO2012026649A1 - 휘수연광으로부터 페로몰리브덴의 제조방법 - Google Patents

휘수연광으로부터 페로몰리브덴의 제조방법 Download PDF

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WO2012026649A1
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molybdenite
copper
ferro molybdenum
aluminum
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최영윤
김상배
서창열
남철우
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한국지질자원연구원
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22B34/34—Obtaining molybdenum
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    • C22C27/04—Alloys based on tungsten or molybdenum

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing ferro molybdenum having a copper content of 0.5% or less from a low grade volatile lead (Cu: 0.5 to 10 wt.%) Having a high copper content.
  • Molybdenum is a relatively rare element that is not produced in a natural free state, and it is very suitable for the production of heat-resistant steel or alloy steel as an alloying element by improving the hot creep property of steel, preventing temper brittleness and increasing the corrosion resistance of steel. It is an important element.
  • molybdenum is the primary raw material of economical molybdenum, relatively low concentration in the ore is usually only about 0.05 ⁇ 0.1% by weight, but is easily recovered and concentrated by flotation due to the characteristics of sulfide ore. Most of the available resources of molybdenum mines are limited to a few countries, such as China, the United States and Chile, most of which are derived from by-products of copper mines.
  • the copper content in steelmaking feromolybdenum is usually limited to 0.5% or less.
  • the recovery of molybdenum is inevitable because copper ore is also sulfide. Accordingly, some mines also produce and sell leaded ore concentrates with high copper content. Therefore, a high copper content is used for removing copper through an acid leaching process after oxidation or mixing with an ore having a low copper content.
  • Ferro molybdenum refers to an alloy with iron having a molybdenum content of 50 to 75% by weight and is mainly used for the purpose of adding molybdenum in the steelmaking process.
  • ferro molybdenum is prepared by a metal thermal reduction (Thermit) method in which molybdenum oxide (MoO 3 ), iron oxide, and a strong reducing agent are mixed and reacted.
  • MoO 3 molybdenum oxide
  • iron oxide iron oxide
  • a strong reducing agent are mixed and reacted.
  • aluminum takes away oxygen from molybdenum oxide or iron oxide and oxidizes, generating a lot of instantaneously, and the reaction temperature reaches a high temperature of 3000 ° C or higher.
  • molybdenum oxide is produced by roasting molybdenite in air at 560 ⁇ 600 °C. If the copper content in the molten lead is high, the oxide is leached by filtration to remove copper. In this process, a large amount of molybdenum is also eluted and present in the leachate, and recovered through solvent extraction or pH adjustment. In the roasting process, a large amount of heat is generated by the combustion of molybdenum and sulfur. In other words, the molybdenum oxide has +4 valence and molybdenum has +6 valence. Therefore, more reducing agent than molybdenite is required for ferromolybdenum production from oxidized ore. In addition, the metal heat reduction process has a disadvantage in that the reaction is explosive and the reaction is completed in an instant, so that it is difficult to control the reaction and obtain a uniform product.
  • the present invention is to solve the problems of the prior art as compared to the metal thermal reduction method of the prior art can reduce the amount of reducing agent by directly reducing the oxidation process, in particular ferro-ferro can be directly used as a raw material high copper content
  • the purpose is to provide a method for producing molybdenum.
  • the present invention provides a method for producing ferro molybdenum from molybdenite lead, wherein the production method produces ferro molybdenum directly without roasting the lead molten lead.
  • the metal aluminum is added as a reducing agent to the lead molten lead in the heating furnace and reacted at a high temperature.
  • the mixing weight ratio of adding iron and metal aluminum to the lead fluorite is preferably 60 to 70 wt% of the lead lead, 15 to 20 wt% of iron, and 10 to 20 wt% of metal aluminum. Outside of the mixed weight ratio, sulfur and impurities may not be smoothly removed, and copper distribution in the aluminum sulfide slag layer may be lowered.
  • the reaction in b) is carried out for 10 to 30 minutes, it is preferable that the temperature of the heating apparatus including the furnace of the direct or indirect heating method is carried out at 1400 ⁇ 2000 °C. Outside this temperature, it is difficult to obtain the desired reaction product.
  • the heating device is an induction heating method, and it is more preferable to use an indirect heating method by an induction coil outside the crucible using a high frequency generator, but is not limited thereto.
  • the atmosphere in the heating device is preferably an argon gas atmosphere
  • the argon gas flow rate from the outside of the heating device is adjusted according to the degree of airtightness of the device is preferably flowed enough to block the inflow of external air.
  • the reaction can produce a ferro molybdenum having a copper content of less than 0.5% in the lower portion, the upper portion forms a slag layer containing aluminum sulfide (Al 2 S 3 ) as a main component and a small amount of iron sulfide (FeS).
  • Al 2 S 3 aluminum sulfide
  • FeS iron sulfide
  • the reaction scheme may be represented as in the following formula (1).
  • copper is mostly present in the slag layer having a high affinity with sulfur, and the distribution ratio depends on the reduction potential, that is, the amount of aluminum added.
  • Table 1 shows the static heat of reaction, Gibbs free energy and the equilibrium equilibrium constant when reacting the molybdenite lead and the metal aluminum at 1100 to 2000 ° C.
  • the concentration of molybdenum in the produced slag at equilibrium can be expected to be very low.
  • the heat of reaction is not so large that the adiabatic reaction temperature should be applied externally for melting and phase separation of ferromolybdenum at about 1000 °C.
  • the method for producing ferro-molybdenum according to the present invention can simplify the process by directly reducing the roasted lead fluoride without roasting the aluminum consumption can be reduced.
  • ferro molybdenum can be produced from a copper containing high copper content without a separate copper removal process. Since the produced slag is aluminum sulfide, which has a higher energy level than the oxide, the heat of reaction is smaller than that of the metal thermal reduction method. Therefore, it is necessary to supplement heat through direct and indirect heating. Considering the energy of roasting, acid leaching, filtration, drying, etc. in the existing process, there is never much compared to the existing process, and the reaction can be controlled by controlling the output of the heating furnace, thereby realizing the uniformity of the product and continuous process This has a possible advantage.
  • FIG. 1 shows a schematic diagram of a reduction apparatus according to the present invention.
  • Figure 2 shows the XRD pattern of ferro molybdenum according to an embodiment of the present invention.
  • thermocouple 2 induction coil
  • Metallic iron and metal aluminum are mixed using a suitable mixing apparatus without any additional treatment of the powdered fluorite concentrate.
  • the amount of aluminum added as a reducing agent is determined according to the content of the reducing target in the ore, that is, molybdenum, iron and copper, and iron is determined by estimating the molybdenum content in the ferro-molybdenum as the final product.
  • Figure 1 is a schematic diagram of a reduction apparatus decorated on a laboratory scale for a specific implementation of the present invention, the heating device may be used in any manner of direct or indirect manner, but preferably induction heating.
  • a high-frequency power supply was used with a power capacity of 50 KVA and a frequency of 7 kHz.
  • An outer diameter of 13 cm and a height of 16 cm were used for a graphite crucible heating element.
  • the apparatus according to the present invention When the apparatus according to the present invention is carried out at a large capacity used in industrial production, it is possible to produce the aluminum molten iron after forming the molten iron, without the need for a separate heating element.
  • the mixed sample is placed in an alumina crucible, charged into a graphite crucible, and the lid is shut off to block air, followed by argon gas flow for a certain time to remove air, followed by heating to a target temperature by a high frequency heating reaction.
  • Embodiments 1 to 6 according to the present invention configured as described above were performed as follows in the apparatus of FIG.
  • the ore used in this experiment has a particle size of 48 mesh or less, and the main components are molybdenite concentrates consisting of Mo: 49.3%, S: 34.8%, Cu: 1.62%, Fe: 2.17%, and gangue: 8.11%.
  • Aluminum, a reducing agent used as a sample was in powder form and had a purity of 99.7% or more and a particle size of 16 # or less, and an iron as an additive was also used in a powder form with a purity of 98% or more and a particle size of 200 # or less.
  • the reduction reaction was performed using an alumina crucible having a diameter of 8 cm and a height of 12 cm as a reactor.
  • the experiment was carried out by placing a mixed sample in a reactor and charging the graphite crucible of the apparatus shown in FIG. 1.
  • the flow rate of argon is 5 l / min. After flowing for 20 minutes at a flow rate, heating was started, and the reaction was carried out for 10 minutes after raising to 1690 ° C. in 70 minutes, and then allowed to stand for 12 hours to naturally cool to room temperature.
  • the reaction product was good in the separation of slag and feromolybdenum in the experimental region and the XRD pattern of the ferro molybdenum prepared as shown in Figure 2 was analyzed.
  • Table 2 shows the content of molybdenum (Mo) in the ferro molybdenum prepared in Examples 1 to 6 and the concentration and removal rate of copper as an impurity. As shown in Table 2, it can be seen that the content of molybdenum (Mo) in the ferro molybdenum prepared in the embodiment according to the present invention is 55% or more, and the removal rate of copper is MoS 2 reference equivalent when the amount of aluminum added is 36g It was the highest as the maximum 96%, it was confirmed that the removal rate of copper decreases as the amount added.
  • Figure 2 shows the X-ray Diffraction Pattern of the ferro molybdenum prepared in Examples 1 to 6, it can be seen that the metal sulfide phase does not exist at 38g or more (105% of Morlwns chemical equivalent) of aluminum.
  • iron and a reducing agent are added to the molten lead ore and reacted in an induction furnace to remove more than 95% of the maximum contained copper. It can be seen that it is possible to manufacture ferro molybdenum for steelmaking without a process.

Abstract

본 발명은 휘수연광 정광으로부터 페로몰리브덴 제조에 관한 것으로, 보다 구체적으로 휘수연광과 금속 알루미늄, 철을 가열로에 넣고 고온에서 반응시켜 하부에 페로몰리브덴을 제조하고 상부에 황화알루미늄과 황화철이 주성분인 슬래그를 형성하여 휘수연광에 존재하는 대부분의 구리(80-95%)를 슬래그 층에 존재하게 함으로써 구리 함량이 높은 휘수연광으로부터 별도의 구리제거 공정 없이 직접 구리함량이 0.5% 이하인 페로몰리브덴을 제조하는 방법에 관한 것이다. 본 발명은 종래 산화 후 금속열환원법(Thermite)에 비하여 공정을 단축시킬 수 있으며, 환원제인 알루미늄의 소모를 줄일 수 있는 장점이 있다.

Description

휘수연광으로부터 페로몰리브덴의 제조방법
본 발명은 구리 함량이 높은 저 품위의 휘수연광(Cu:0.5∼10 wt.%)으로부터 구리함량이 0.5%이하인 페로몰리브덴을 제조하는 방법에 관한 것이다.
몰리브덴은 천연에서 유리된 상태로 산출되지 않는 비교적 희귀한 원소로, 철강의 열간 크리프 특성을 개선하고 뜨임 취성을 방지하며 강의 내식성을 증대시키는 역할을 하여 내열강의 제조나 합금원소로서 내식강 제조에 매우 중요한 원소이다.
휘수연광(molybdenite, MoS2)은 경제성 있는 몰리브덴의 일차적인 원료로서, 원광 중 농도가 비교적 낮아 통상적으로 약 0.05~0.1중량%에 불과하나, 황화광의 특성상 부유선별에 의하여 용이하게 회수 농축된다. 이용 가능한 휘수연광의 부존자원은 대부분 중국, 미국, 칠레 등 몇 개국에 국한되어 있고, 그 대부분이 구리광산의 부산물로부터 산출된다.
제강용 페로몰리브덴 중 구리 함량은 통상 0.5% 이하로 제한된다. 휘수연광 중 구리 함량을 낮추기 위해서는 구리 광석 역시 황화광이기 때문에 몰리브덴의 회수율이 저하되는 것이 불가피하다. 이에 광산에 따라 구리 함량이 높은 휘수연광 정광도 생산 판매된다. 따라서 구리 함량이 높은 휘수연광은 산화 후 산 침출 공정을 통하여 구리를 제거하든지 혹은 구리 함량이 낮은 광석과 혼합하여 사용된다.
페로몰리브덴은 몰리브덴 함량이 중량비로 50~75%인 철과 합금을 말하며 제강 공정에서 몰리브덴 첨가를 목적으로 주로 사용된다. 통상적으로 페로몰리브덴은 산화몰리브덴(MoO3)과 산화철 및 강력한 환원제인 알루미늄을 혼합하여 반응시키는 금속열환원(Thermit)법에 의하여 제조된다. 금속열환원법은 산화몰리브덴이나 산화철로부터 알루미늄이 산소를 빼앗아 산화하면서 순간적으로 많은 열이 발생하면서 반응온도가 3000℃ 이상 고온에 이른다. 이때 원료 중에 구리가 함유되어 있으면 구리 역시 환원되어 산화물인 슬래그보다 금속인 페로몰리브덴 합금 층에 대부분 존재하게 된다. 따라서 원료인 산화몰리브덴 중의 구리 함량이 엄격히 제한된다.
산화몰리브덴은 대부분 휘수연광을 560~600℃에서 공기 중에서 배소시켜 제조하며 휘수연광 중의 구리 함량이 높을 경우 배소 후 산화광을 산 침출시켜 여과하여 구리를 제거한다. 이 과정에서 상당량의 몰리브덴 역시 용출되어 침출액에 존재하므로 용매 추출 혹은 pH 조절을 통하여 회수한다. 배소 공정에서 몰리브덴 및 황의 연소에 의하여 많은 양의 열이 발생한다. 즉 휘수연광 중의 몰리브덴의 산화가는 +4가이고 산화광 중에서는 +6가이다. 따라서 산화광으로부터 페로몰리브덴 제조를 위해서는 휘수연광보다 많은 환원제가 요구된다. 또한, 금속열환원 공정은 반응이 폭발적으로 일어나 순식간 반응이 종료되어 반응조절이 어렵고, 균일한 제품을 얻을 수 없는 단점이 있다.
본 발명은 상기 종래 기술의 문제점을 해결하기 위한 것으로서 종래기술인 금속열환원법에 비하여 산화공정을 생략하고 직접 환원함으로써 환원제 양을 줄일 수 있으며, 특히 구리함량이 높은 휘수연광을 원료로 직접 사용할 수 있는 페로몰리브덴의 제조방법을 제공하는 데 그 목적이 있다.
본 발명은 휘수연광으로부터 페로몰리브덴을 제조하는 방법에 있어서, 상기 제조방법은 휘수연광을 배소하지 않고 직접 페로몰리브덴을 제조한다. 이때, 휘수연광의 황 및 불순물을 제거하는 방법으로 가열로에서 휘수연광에 철과 환원제로 금속 알루미늄을 첨가하여 고온으로 반응시킨다.
보다 구체적으로, 본 발명에 따른 페로몰리브덴의 제조방법은
a) 구리함량이 0.5~10%인 휘수연광에 철 및 금속 알루미늄을 첨가하여 혼합하는 단계;
b) 상기 혼합물을 아르곤 가스 분위기하에서 가열장치 내의 온도를 1100~2000℃로 하여 반응시키는 단계: 및
c) 상기 반응이 종료된 후 상온에서 자연 냉각시켜 반응 생성물을 얻는 단계;를 포함한다.
상기 a)에서 휘수연광에 철 및 금속 알루미늄을 첨가하는 혼합 중량비는 각각 휘수연광 60~70wt%, 철 15~20wt% 및 금속 알루미늄 10~20wt%인 것이 바람직하다. 상기 혼합 중량비를 벗어나면, 황 및 불순물을 제거가 원활하지 않을 수 있으며, 황화알루미늄 슬래그 층 안에 구리 분포가 낮아질 수 있다.
상기 b)에서의 반응은 10~30분간 실시하며, 직접 또는 간접 가열방식의 로를 포함하는 가열장치의 온도가 1400~2000℃에서 실시하는 것이 바람직하다. 상기 온도를 벗어나면, 목적하는 반응 생성물을 얻기 어렵다.
상기 가열장치는 유도 가열 방식인 것이 바람직하며, 고주파 발생장치를 이용하여 도가니 외부에 유도 코일에 의한 간접 가열방식인 것을 사용하는 것이 보다 바람직하나, 이에 한정하지 않는다.
이때, 가열장치내의 분위기는 아른곤 가스 분위기인 것이 바람직하며, 가열장치 외부에서 아르곤 가스 유량은 장치의 기밀 유지 정도에 따라 조절하며 외부 공기 유입을 차단할 수 있을 정도로 충분히 흘려주는 것이 좋다.
상기 반응으로 하부에 구리 함량이 0.5% 미만인 페로몰리브덴을 제조할 수 있으며, 상부에는 황화알루미늄(Al2S3)이 주성분이고 소량의 황화철(FeS)을 함유하는 슬래그 층을 형성한다.
상기 반응식은 하기 식(1)과 같이 나타낼 수 있다.
(1) 3MoS2 + 4Al + xFe → 2Al2S3 + FexMo3
상기 반응에서 구리는 황과 친화력이 커 황화물인 슬래그 층에 대부분 존재하게 되고 분포 비는 환원 전위 즉 알루미늄 첨가량에 좌우된다.
하기 표 1은 휘수연광과 금속 알루미늄을 1100~2000℃에서 반응시킬 때 정압 반응열, 깁스 자유에너지 및 반응 평형상수를 표시한 것이다. 표 1의 평형상수 값으로부터 알 수 있는 바와 같이 평형 상태에서 생성 슬래그 중의 몰리브덴의 농도는 매우 낮을 것으로 예상할 수 있다. 그러나 반응열은 크지 않아 단열 반응 온도는 1000℃ 정도로 페로몰리브덴의 용융 및 상분리를 위해서는 외부에서 열을 가해 주어야한다.
Figure PCTKR2010007193-appb-I000001
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명에 따른 페로몰리브덴의 제조방법은 휘수연광을 배소하지 않고 직접 환원함으로서 공정을 단순화 시킬 수 있으며 환원제인 알루미늄 소모량을 줄일 수 있다. 특히 구리 함량이 높은 휘수연광으로부터 별도의 구리제거 공정 없이 페로몰리브덴 제조가 가능하다. 생성 슬래그가 산화물보다 에너지 준위가 높은 황화알루미늄이므로 금속 열환원법에 비하여 반응열이 작아 직·간접 가열을 통하여 열을 보충할 필요가 있으나 슬래그 중의 알루미늄의 재활용은 더 용이할 것으로 사료된다. 기존의 공정에서 배소, 산 침출, 여과, 건조 등에 들어가는 에너지를 감안 할 때 기존 공정에 비하여 결코 많지 않으며, 가열로의 출력을 조절함으로써 반응을 조절할 수 있고, 이에 제품의 균일성을 실현하고 연속 공정이 가능한 장점이 있다.
도 1은 본 발명에 따른 환원반응 장치 개략도를 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 페로몰리브덴의 XRD 패턴을 나타낸 것이다.
<부호의 설명>
1 : 열전대 2 : 유도코일
3 : 카본발열체 4 : 알루미늄 도가니
5 : 시료 6 : 아르곤
7 : 고주파 발생장치
이하, 본 발명을 실시 예에 의해 상세히 설명한다.
단, 하기 실시 예는 본 발명을 예시하는 것일 뿐, 본 발명의 내용이 하기 실시 예에 의해 한정되는 것은 아니다.
분말 형태인 휘수연광 정광을 별도의 처리 없이 금속 철과 금속 알루미늄을 적당한 혼합 장치를 이용하여 혼합한다. 환원제인 알루미늄 첨가량은 광석 중의 환원 대상 성분 즉 몰리브덴과 철, 구리 등의 함량에 따라 결정되며 철은 최종 제품인 페로몰리브덴 중의 몰리브덴 함량을 추산하여 결정한다.
도 1은 본 발명의 구체적인 실시를 위하여 실험실 규모로 꾸며진 환원장치의 개략도로, 가열장치는 직접 또는 간접 방식의 어떤 방식의 로도 사용될 수 있으나 바람직하게는 유도 가열 방식인 것이 적당하다.
도 1에서 고주파 전원 장치로는 전력 용량이 50KVA, 주파수가 7㎑인 것을 사용하였고, 외경이 13㎝, 높이가 16㎝인 흑연 도가니 발열체를 사용하였다.
본 발명에 따른 장치는 산업 생산에 사용되는 큰 용량에서 실시할 경우 철 용탕을 형성한 후 알루미늄과 휘수연광을 첨가하면 별도의 발열체 없어도 생산이 가능하다.
혼합이 끝난 시료를 도 1에서 보이는 바와 같이 알루미나 도가니에 담아 흑연 도가니 내에 장입한 후 뚜껑을 닫아 공기를 차단한 후 아르곤 가스를 일정 시간 흘려 공기를 제거한 후 고주파 가열로 목표온도로 가열하여 반응시킨다.
상기와 같이 구성된 본 발명에 따른 실시예 1 내지 6을 첨부된 도면 도 1의 장치에서 하기와 같이 수행하였다.
본 실험에 사용한 광석은 입자 크기가 48 mesh 이하이고, 주요 성분이 Mo : 49.3%, S : 34.8%, Cu : 1.62%, Fe : 2.17%, 맥석 : 8.11%로 구성된 휘수연광 정광이다. 시료로 사용한 환원제인 알루미늄은 분말 형태이고 순도 99.7% 이상, 입도는 16# 이하의 것이고 첨가제인 철 역시 분말 형태로 순도가 98%이상, 입도가 200#이하의 것을 사용하였다.
실시예 1
시료의 혼합은 휘수연광 192g, 철 분말 56g, 알루미늄 분말 32g을 1ℓ 용량의 볼밀에 세라믹 볼(직경:2㎝) 충진율이 50%인 조건에서 140rpm으로 30분간 회전시켜 수행한 후 볼을 분리하여 환원 실험 시료로 사용하였다.
환원 반응은 반응기로 직경 8㎝, 높이 12㎝ 알루미나 도가니를 사용하였고, 혼합시료를 반응기에 담아 도 1에 나타낸 장치의 흑연 도가니에 장입하여 실험을 수행하였다. 아르곤의 유량은 5ℓ/min. 유속으로 20분 간 흘려보낸 후 가열을 시작하여 70분에 1690℃까지 올려 10분간 반응시킨 후 12시간 방치하여 상온까지 자연 냉각시켰다. 반응 생성물은 본 실험 영역 내에서 슬래그와 페로몰리브덴의 분리는 양호하였으며 이때 제조한 페로몰리브덴의 특성을 도 2에서 보이는 바와 같이 XRD 패턴을 분석하였다.
실시예 2
시료 혼합에 있어서, 알루미늄 분말의 첨가량이 36g인 것을 제외하고는 실시 예 1과 동일하게 실시하였다.
실시예 3
시료 혼합에 있어서, 알루미늄 분말의 첨가량이 38g인 것을 제외하고는 실시 예 1과 동일하게 실시하였다.
실시예 4
시료 혼합에 있어서, 알루미늄 분말의 첨가량이 44g인 것을 제외하고는 실시 예 1과 동일하게 실시하였다.
실시예 5
시료 혼합에 있어서, 알루미늄 분말의 첨가량이 50g인 것을 제외하고는 실시예 1과 동일하게 실시하였다.
실시예 6
시료 혼합에 있어서, 알루미늄 분말의 첨가량이 56g인 것을 제외하고는 실시예 1과 동일하게 실시하였다.
(분석결과)
하기 표 2은 실시예 1 내지 6에서 제조한 페로몰리브덴 중의 몰리브덴(Mo)의 함량과 불순물인 구리의 농도 및 제거율을 나타낸 것이다. 표 2에서 보이는 바와 같이, 본 발명에 따른 실시예에서 제조한 페로몰리브덴 중 몰리브덴(Mo)의 함량은 55% 이상임을 알 수 있고, 구리의 제거율은 알루미늄 첨가량이 36g일 때, MoS2 기준 당량으로 최대 96% 정도로 가장 높았고, 첨가량이 증가함에 따라 구리의 제거율은 감소하는 것을 확인할 수 있었다.
Figure PCTKR2010007193-appb-I000002
도 2는 실시예 1 내지 6에서 제조한 페로몰리브덴의 X-ray Diffraction Pattern을 나타낸 것으로서, 알루미늄 첨가량이 38g 이상(Morlwns 화학 당량의 105%)에서 금속황화물 상이 존재하지 않음을 확인할 수 있었다.
상기 실시예에서 볼 수 있는 바와 같이 휘수연광에 철과 환원제인 알루미늄을 첨가하여 유도 가열로에서 반응시킴으로서 최대 함유된 구리의 95% 이상을 제거할 수 있어 구리 함량이 높은 휘수연광으로부터 별도의 구리제거 공정 없이 제강용 페로몰리브덴의 제조가 가능함을 알 수 있다.

Claims (7)

  1. a) 구리함량이 0.5~10%인 휘수연광에 철 및 금속 알루미늄을 첨가하여 혼합하는 단계;
    b) 상기 혼합물을 아르곤 가스 분위기하에 가열장치 내의 온도를 1100~2000℃로 하여 반응시키는 단계: 및
    c) 상기 반응이 종료된 후 상온에서 자연 냉각시켜 반응 생성물을 얻는 단계;를 포함하는 페로몰리브덴의 제조방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 a)의 혼합하는 단계는 휘수연광 60~70wt%, 철 15~20wt% 및 금속 알루미늄 10~20wt%을 혼합하는 것이 특징인 페로몰리브덴의 제조방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 반응 생성물은 구리 함량이 0.5% 미만인 것을 특징으로 하는 페로몰리브덴의 제조방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 가열장치는 직접 또는 간접 가열방식의 로를 포함하는 페로몰리브덴의 제조방법.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 가열장치는 유도 가열 방식인 것을 특징으로 하는 페로몰리브덴의 제조방법.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 b)단계의 반응은 10~30분간 실시하는 것을 특징으로 하는 페로몰리브덴의 제조방법.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 가열장치 내를 아르곤을 포함하는 불활성 기체를 흘려 공기로부터 차단하는 것을 특징으로 하는 페로몰리브덴의 제조방법.
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