WO2011105274A1 - 撮像レンズ及び撮像装置 - Google Patents

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WO2011105274A1
WO2011105274A1 PCT/JP2011/053349 JP2011053349W WO2011105274A1 WO 2011105274 A1 WO2011105274 A1 WO 2011105274A1 JP 2011053349 W JP2011053349 W JP 2011053349W WO 2011105274 A1 WO2011105274 A1 WO 2011105274A1
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lens
diaphragm
image
imaging
object side
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PCT/JP2011/053349
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一生 松井
泰成 福田
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コニカミノルタオプト株式会社
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
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    • G02B13/006—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras employing a special optical element at least one element being a compound optical element, e.g. cemented elements
    • G—PHYSICS
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
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    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration
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    • G02B3/00—Simple or compound lenses
    • G02B3/02—Simple or compound lenses with non-spherical faces
    • G02B3/04—Simple or compound lenses with non-spherical faces with continuous faces that are rotationally symmetrical but deviate from a true sphere, e.g. so called "aspheric" lenses

Definitions

  • the present invention is a small and thin imaging lens suitable for an imaging apparatus using a solid-state imaging device such as a CCD (Charged Coupled Device) type image sensor or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) type image sensor, and the imaging lens.
  • a solid-state imaging device such as a CCD (Charged Coupled Device) type image sensor or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) type image sensor, and the imaging lens.
  • CCD Charge Coupled Device
  • CMOS Complementary Metal Oxide Semiconductor
  • an imaging lens having a single-lens configuration has been proposed that can be downsized and is more advantageous than a two-lens configuration in terms of cost reduction.
  • a method for further reducing the cost by forming a plurality of such small imaging lenses in a lump in the same manner as in the wafer technology of an imaging sensor and cutting them into pieces. Yes.
  • Such a junction type compound lens is a junction lens made of a plurality of types of materials, glass and resin, that can be manufactured at a lower cost than a glass mold lens, that is superior in strength to a resin integrated lens. Therefore, the optical characteristics can be adjusted with a degree of freedom by selecting not only the lens shape but also the material to be joined, which is advantageous in that the optical characteristics can be further improved and the size can be reduced.
  • Patent Documents 1 and 2 There are some known prior arts of such an imaging lens composed of a single junction type compound lens (see, for example, Patent Documents 1 and 2).
  • the proposed imaging lens is a junction type compound lens having the above-mentioned advantages, it is important for miniaturization and high optical performance, particularly for obtaining a compact and high-definition image in an image format sensor such as a VGA. It is difficult to say that the lens has improved optical characteristics (astigmatism, curvature of field, coma) from the intermediate image height to the off-axis, which are excellent optical characteristics.
  • a concave meniscus shape is formed on the object side in order to correct field curvature and astigmatism off the axis from the middle.
  • the coma aberration correction is insufficient. Therefore, the image quality improvement over the periphery with a wide-angle lens having a diagonal angle of 57 ° to 65 °, which is usually required as an image pickup device of a cellular phone, cannot be dealt with at all, and no consideration is given to that. As a result, it is not suitable for use in forming a subject image on the imaging surface of a sensor having a VGA image format that forms a high-definition image.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and can be reduced in cost in a form suitable for batch formation of a plurality of imaging lenses as a junction type compound lens, and has a degree of freedom in optical performance, but is small in size. Astigmatism and curvature of field can be corrected well even for image format sensors such as VGA while maintaining image quality, and coma, which is indispensable for improving the image quality of wide-angle lenses, can be corrected well.
  • An imaging lens and an imaging apparatus that can provide a high-definition image are provided.
  • the imaging lens of the present invention is an imaging lens having a single junction type compound lens for forming a subject image on a photoelectric conversion unit of a solid-state image sensor, and the junction type compound lens is in order from the object side, A first lens composed of a plano-concave lens concave on the object side, a second lens that is a parallel plate element, and a third lens composed of a plano-convex lens convex on the image side, The first lens and the third lens are formed of an energy curable resin material, The parallel plate element is formed of a glass material, The first lens and the second lens, and the second lens and the third lens are joined together, and satisfy the following conditional expression.
  • rL11 local curvature radius of the first lens object side surface obtained by the following formula
  • f focal length of the entire imaging lens system
  • rL11 ⁇ (h1) 2 + (s1) 2 ⁇ / (2s1)
  • h1 1/10 of the effective radius on the first lens object side surface
  • s1 the amount of displacement in the direction parallel to the optical axis from the surface vertex at the height h1 of the first lens object side surface.
  • the first surface is a concave surface, the aperture efficiency is increased, and a lens that is bright to the periphery can be obtained.
  • conditional expression (1) it is possible to obtain a lens in which astigmatism and curvature of field are favorably corrected. Specifically, when rL11 / f falls below the upper limit value of conditional expression (1), the Petzpearl sum is reduced, and astigmatism and curvature of field can be corrected. Further, when rL11 / f exceeds the lower limit value of conditional expression (1), coma aberration can be prevented from becoming too large, and the overall length can be kept small.
  • the concave surface mentioned here is a concave surface in which ⁇ m / ⁇ p is negative when ⁇ m is the power of the imaging lens at the position of the maximum ray height and ⁇ p is the power of the imaging lens at the paraxial axis. No. 2004-326097).
  • “The first lens and the second lens, the second lens and the third lens are joined together” means that the first lens and the second lens are joined together, and the second lens and the third lens are joined together directly. Of course, this also includes a case where the lens is indirectly joined via a light-shielding member such as an aperture stop for determining an F number between the lenses, that is, the first stop, another stop, and an IR cut coat.
  • curvature radius is as follows from the sag amount measured using a contact-type method or a non-contact method using an ultra-high-precision coordinate measuring machine UA3P (manufactured by Panasonic Corporation). The approximate value of the local curvature radius given by the equation is used as the curvature radius.
  • rL11 ⁇ (h1) 2 + (s1) 2 ⁇ / (2s1)
  • h1 1/10 of the effective radius on the first lens object side surface
  • s1 the amount of displacement in the direction parallel to the optical axis from the surface vertex at the height h1 of the first lens object side surface (see FIG. 22)
  • the effective radius of the lens surface is the point from the point where the light beam that passes the outermost (the position farthest from the optical axis of the lens) out of all the light rays that are imaged at the maximum image height to the optical axis, It means the distance in the direction perpendicular to the optical axis.
  • conditional expressions (2) and (3) are the Abbe number of the material used for the first lens of the junction type compound lens,
  • the refractive index of the material used for the third lens is specified.
  • coma, axial chromatic aberration, and lateral chromatic aberration can be favorably corrected.
  • Occurrence of chromatic aberration can be suppressed by using, for the first lens, a material having an Abbe number that satisfies the conditional expression (2).
  • a material having a high refractive index that satisfies the conditional expression (3) for the third lens the surface shape can be made gentler, so that the occurrence of coma aberration can be suppressed.
  • the first diaphragm is disposed on the object side with respect to the image side surface of the third lens, and apart from the first diaphragm, the aperture diameter is larger than the first diaphragm. It is preferable to arrange a second diaphragm that satisfies the requirements.
  • Ra radius of the second diaphragm
  • H a distance from the optical axis at the point where the outermost light ray at the maximum image height passes through the surface on which the second diaphragm is formed.
  • Conditional expression (4) is a junction This defines the radius of the second diaphragm of the mold compound lens.
  • H a is the height at which the outermost light beam having the maximum image height passes through the surface on which the second diaphragm is disposed when the second diaphragm is not disposed, and can be obtained by general ray tracing. it can. The present invention will be described with reference to FIG. FIG.
  • the imaging lens includes a first lens L1 that is a concave / concave lens on the object side, a second lens L2 that is a parallel plate element, and a third lens L3 that is a convex / convex lens on the image side.
  • the first diaphragm SH1 is disposed closer to the object side than the second diaphragm SH2.
  • FIG. 1 shows a case where the second diaphragm is disposed on the side surface of the second lens image.
  • the imaging lens includes a first lens L1 that is a concave / concave lens on the object side, a second lens L2 that is a parallel plate element, and a third lens L3 that is a convex / convex lens on the image side.
  • the first diaphragm SH1 is disposed closer to the object side than the second diaphragm SH2.
  • the second diaphragm has a radius SH2 of the second diaphragm as Ra, and the outermost light beam that has passed through the first diaphragm SH1 is perpendicular to the optical axis at the position where the second diaphragm SH2 is located. the distance from the optical axis of a point of intersection between a plane and H a.
  • the conditional expression (4) is satisfied, the light beam on the outer peripheral side that has passed through the first diaphragm SH1 is shielded by the second diaphragm SH2, as indicated by double hatching.
  • the second diaphragm may be disposed closer to the object side than the first diaphragm.
  • the F number is determined by the diaphragm having the smaller aperture diameter
  • the smaller diaphragm is the first diaphragm and the larger diameter is the second diaphragm even when the diaphragm position is changed.
  • the second diaphragm is disposed on the object side of the first diaphragm, the outermost light beam incident on the first diaphragm SH1 is shielded by the second diaphragm SH2.
  • a retrofocus type imaging lens such as the present invention has high aperture efficiency, a lens that is sufficiently bright up to the periphery can be obtained even if the light beam on the outer peripheral side that has passed through the first diaphragm SH1 is cut.
  • the second diaphragm SH2 that satisfies the conditional expression (4) separately from the first diaphragm, off-axis coma and higher-order aberrations harmful to performance can be cut.
  • the second aperture when the second aperture is closer to the first aperture, it is possible to cut coma and higher order aberrations from a low image height and obtain good performance from the periphery to the periphery. Therefore, it is possible to prevent an abrupt decrease in the amount of peripheral light, and to provide a high-quality captured image over the periphery while being small.
  • the first diaphragm is disposed on the second lens object side surface or the image side surface.
  • the aperture efficiency increases more than when the first diaphragm is disposed on the object side of the first surface of the junction type compound lens, and the second diaphragm diameter is further increased. Since it can be made small, good performance can be obtained. Further, there is an advantage that the sensor incident angle can be reduced by disposing the first diaphragm on the object side. More desirably, the second diaphragm is disposed on the second lens image side. The diaphragm can be formed with higher accuracy by arranging the second diaphragm on the parallel plate element.
  • the aperture efficiency increases more than when the first diaphragm is disposed on the object side of the first surface of the junction type compound lens, and the second diaphragm diameter is further increased. Since it can be made small, good performance can be obtained. Further, the arrangement of the first stop closer to the image side has an advantage that the lateral chromatic aberration can be reduced because a light beam enters a lower side surface of the third lens image. More preferably, the second diaphragm is disposed on the second lens object side. The diaphragm can be formed with higher accuracy by arranging the second diaphragm on the parallel plate element.
  • rL32 Local curvature radius given by the following formula on the side of the third lens image where rL32 is a local curvature radius given by the following formula.
  • rL32 ⁇ (h3) 2 + (s3) 2 ⁇ / (2s3) h3: 1/10 of the effective radius on the side surface of the third lens image
  • s3 the distance between the foot of the perpendicular drawn from the surface vertex to the optical axis at the height h3 of the side surface of the third lens image and the vertex of the surface
  • Conditional Expression (5) Defines the ratio of the radius of curvature of the first lens object side surface and the radius of curvature of the third lens image side surface of the junction type compound lens.
  • An imaging lens of the present invention includes a first diaphragm for forming a subject image on a photoelectric conversion unit of a solid-state imaging device, a second diaphragm having a larger aperture diameter than the first diaphragm, and a single junction type compound lens.
  • An imaging lens having The cemented compound lens includes, in order from the object side, a first lens that is a concave-concave lens on the object side, a second lens that is a parallel plate element, and a third lens that is a convex-convex lens that is convex on the image side.
  • the first diaphragm is disposed closer to the object side than the image side surface of the third lens,
  • the second diaphragm is formed on the object side surface or the image side surface of the second lens;
  • the first lens and the third lens are formed of an energy curable resin material,
  • the parallel plate element is formed of a glass material,
  • the first lens and the second lens, and the second lens and the third lens are directly or indirectly joined to each other, and satisfy the following conditional expression.
  • rL11 local curvature radius of the first lens object side surface obtained by the following formula
  • f focal length of the entire imaging lens system
  • rL11 ⁇ (h1) 2 + (s1) 2 ⁇ / (2s1)
  • h1 1/10 of the effective radius on the first lens object side surface
  • s1 the amount of displacement in the direction parallel to the optical axis from the surface vertex at the height h1 of the first lens object side surface.
  • An imaging lens having a first diaphragm for forming a subject image on a photoelectric conversion unit of an element, a second diaphragm having a larger aperture diameter than the first diaphragm, and a single junction type compound lens
  • the cemented compound lens includes, in order from the object side, a first lens composed of a plano-concave lens concave on the object side, a second lens that is a parallel plate element, and a third lens composed of a plano-convex lens convex on the image side.
  • the first diaphragm is disposed closer to the object side than the image side surface of the third lens,
  • the second diaphragm is formed on the object side surface or the image side surface of the second lens;
  • the first lens and the third lens are formed of a curable resin material,
  • the parallel plate element is formed of a glass material, The first lens and the second lens, and the second lens and the third lens are joined together, and satisfy the following conditional expression.
  • Ra Radius of the second diaphragm
  • H S3 Distance from the optical axis at the point where the outermost light ray of the maximum image height passes through the surface on which the second diaphragm is formed
  • the basic configuration of the present invention for obtaining an imaging lens in which aberrations are well corrected is that a concave / convex lens, a parallel plate element, and a convex / convex lens convex on the image side are directly or indirectly from the object side to the object side. It consists of a cemented compound lens.
  • the imaging lens of the present invention is a so-called retrofocus type by disposing a concave surface on the object side surface of the cemented compound lens and a convex surface on the image side, and a stronger concave surface can be disposed even at the same focal length. It is advantageous for correcting the surface curvature.
  • the first surface is a concave surface, the aperture efficiency is increased, and a lens that is bright to the periphery can be obtained.
  • Conditional expression (6) defines the radius of the second diaphragm disposed on the second lens object side or the image side surface of the cemented compound lens.
  • H a is the height at which the outermost light beam having the maximum image height passes through the surface on which the second diaphragm is disposed when the second diaphragm is not disposed, and can be obtained by general ray tracing. it can.
  • FIG. 2 shows a case where the second diaphragm is disposed on the side surface of the second lens image.
  • the imaging lens includes a first lens L1 that is a concave-concave lens on the object side, a second lens L2 that is a parallel plate element, and a third lens L3 that is a convex-convex lens on the image side.
  • the second diaphragm SH2 is disposed on the side surface of the second lens image
  • the aperture diaphragm for determining the F number that is, the first diaphragm SH1 is disposed on the object side of the second diaphragm SH2. As shown in FIG.
  • the radius of the opening of the second diaphragm SH2 is Ra, and the point a at which the outermost light beam that has passed through the first diaphragm SH1 intersects the plane perpendicular to the optical axis at a position where the second diaphragm SH2 is located.
  • the distance from the optical axis is H S3 .
  • the F number is determined by the diaphragm having the smaller aperture diameter
  • the smaller diaphragm is the first diaphragm and the larger diameter is the second diaphragm even when the diaphragm position is changed.
  • the second diaphragm is disposed on the object side of the first diaphragm, the outermost light beam incident on the first diaphragm SH1 is shielded by the second diaphragm SH2.
  • a retrofocus type imaging lens like the present invention has a high aperture efficiency, a lens that is sufficiently bright up to the periphery can be obtained even if the outer peripheral light beam that has entered or passed through the first diaphragm SH1 is cut.
  • the second stop SH2 that satisfies the conditional expression (6) on the object side or the image side surface of the second lens L2
  • the second diaphragm By disposing the second diaphragm on the second lens object side or the image side surface in this way, coma and higher order aberrations can be cut from a lower image height, and good performance can be obtained from the periphery. If the peripheral coma can be suppressed, the radius of curvature of the convex surface can be tightened, so that the focal length can be reduced and a wider-angle lens can be obtained. Further, since the light beam can be gradually cut from the low image height when the second diaphragm is closer to the first diaphragm, it is possible to prevent a sudden decrease in the amount of peripheral light, and the small size is high over the periphery. It has the advantage that a quality photographed image can be provided.
  • the first lens and the second lens, the second lens and the third lens are joined together means that the first lens and the second lens are joined together, and the second lens and the third lens are joined together directly.
  • a light-shielding member such as a first diaphragm, another diaphragm, or an IR cut coat.
  • the imaging lens satisfies the following conditional expression.
  • Conditional expression (7) defines the radius of curvature of the concave surface disposed on the object side surface of the junction type compound lens.
  • the concave surface mentioned here is a concave surface in which ⁇ m / ⁇ p is negative when ⁇ m is the power of the imaging lens at the position of the maximum ray height and ⁇ p is the power of the imaging lens at the paraxial axis. No. 2004-326097).
  • curvature radius is as follows from the sag amount measured using a contact-type method or a non-contact method using an ultra-high-precision coordinate measuring machine UA3P (manufactured by Panasonic Corporation). The approximate value of the local curvature radius given by the equation is used as the curvature radius.
  • rL11 ⁇ (h1) 2 + (s1) 2 ⁇ / (2s1)
  • h1 1/10 of the effective radius on the side surface of the first lens object
  • s1 the amount of displacement in the direction parallel to the optical axis from the surface vertex at the height h1 of the lens surface (see FIG. 22).
  • the effective radius of the lens surface means that the light beam passing through the outermost side (position farthest from the optical axis of the lens) among all the light rays that are formed at the maximum image height intersects the lens surface. It is possible to set the distance in the direction perpendicular to the optical axis.
  • the first diaphragm is disposed on the side surface of the second lens object, and the second diaphragm is formed on the side surface of the second lens image.
  • the aperture efficiency increases more than when the first diaphragm is disposed on the object side of the first surface of the junction type compound lens, and the second diaphragm diameter is further increased. Since it can be made small, good performance can be obtained. Further, there is an advantage that the sensor incident angle can be reduced by disposing the first diaphragm on the object side. At this time, if the second diaphragm is disposed on the image side of the second lens, the diaphragm is formed on the parallel plate, and the diaphragm can be formed with higher accuracy.
  • the first diaphragm is disposed on the side surface of the second lens image, and the second diaphragm is formed on the side surface of the second lens object.
  • the aperture efficiency increases more than when the first diaphragm is disposed on the object side of the first surface of the junction type compound lens, and the second diaphragm diameter is further increased. Since it can be made small, good performance can be obtained.
  • the first diaphragm is arranged closer to the image side, a light beam enters a lower side surface of the third lens image, and the chromatic aberration of magnification can be reduced.
  • the second diaphragm is disposed on the object side of the second lens, the diaphragm is formed on the parallel plate, and the diaphragm can be formed with higher accuracy.
  • rL32 Local curvature radius of the third lens image side surface obtained by the following equation.
  • rL32 ⁇ (h3) 2 + (s3) 2 ⁇ / (2s3) h3: 1/10 of the effective radius on the side surface of the third lens image
  • s3 the distance between the foot of the perpendicular drawn from the surface vertex to the optical axis at the height h3 of the side surface of the third lens image
  • vertex of the surface Conditional Expression (8) Defines the ratio of the radius of curvature of the first lens object side surface and the radius of curvature of the third lens image side surface of the junction type compound lens.
  • the curvature radius of the side surface of the third lens image in accordance with the curvature radius of the side surface of the first lens object, it is possible to obtain a lens that secures good performance while suppressing the occurrence of coma aberration while keeping the overall length small. . Specifically, the total length can be kept small by falling below the upper limit of the conditional expression, while the occurrence of coma aberration can be suppressed and the good performance can be maintained by exceeding the lower limit.
  • Conditional expression (9) defines the ratio between the parallel plate element and the focal length.
  • a parallel plate element is disposed between the second lens and the solid-state imaging device, and dc / f exceeds the lower limit value of conditional expression (9), thereby further correcting the curvature of field while suppressing an increase in astigmatism. Can do.
  • dc / f falls below the upper limit value of conditional expression (9)
  • an increase in the total length of the imaging lens due to an increase in the air equivalent length of the parallel plate element can be suppressed.
  • the parallel plate element may include a parallel plate such as an optical low-pass filter, an infrared cut filter, or a seal glass of a solid-state imaging device package.
  • Conditional formula (10) defines the ratio between the total thickness of the resin used for the first lens and the third lens and the thickness of the parallel plate element used for the second lens. In the junction type compound lens, when the resin is too thick with respect to the parallel plate element, warping or cracking of the parallel plate element becomes a problem during molding.
  • the thickness ratio of the lens is less than the condition value of the conditional expression (10)
  • the conditional expression (10) is satisfied because the thickness balance is easily biased when the concave surface is on one side.
  • the optical axis thickness of the second lens satisfies 0.3 ⁇ D2 ⁇ 0.7. Since it is necessary to reduce the thickness of the substrate, warping is likely to occur. Therefore, it is preferable that the range of the following expression (10 ′) is satisfied.
  • At least one of the first lens object side surface and the third lens image side surface of the cemented compound lens is an aspherical surface, it is possible to arrange an appropriate surface shape at each image height, and various aberrations are improved. It can be corrected.
  • an odd-order aspheric surface in which an odd-order term is added to at least one of the object side surface of the first lens and the image side surface of the third lens.
  • the surface shape particularly at a low image height can be more appropriately achieved. Arrangements can be made, and various aberrations can be corrected satisfactorily from the paraxial to the periphery.
  • the junction type compound lens is manufactured by forming a plurality of the first lens and the third lens on a glass parallel plate material and then cutting them into respective groups. Is preferred. Thereby, an imaging lens can be mass-produced collectively.
  • An image pickup apparatus includes an image pickup element having a sensor size of 1/10 inch or less (pixel pitch: 2.2 ⁇ m) and the above-described image pickup lens.
  • an imaging device having a total length of 3.0 mm or less is required by a mobile phone manufacturer. Is 0.3 mm, and the thickness of the cover member that protects the imaging lens is 0.2 mm. Therefore, the imaging lens according to the present invention has a condition that satisfies the conditional expressions (11) and (12). It aims at downsizing of the level which satisfies Formula (13).
  • the present invention is not limited by the conditional expressions (11) to (13).
  • Fno F number of the imaging lens
  • P Pixel pitch of the solid imaging lens
  • TTL Distance on the optical axis from the most object side lens surface of the entire imaging lens system to the image side focal point (however, “image side focal point” (This is the image point when a parallel ray parallel to the optical axis is incident on the imaging lens.)
  • the cost can be reduced as a cemented compound lens, and coma aberration is corrected particularly well in an image format sensor such as a VGA while maintaining a small size while having a degree of freedom in optical performance.
  • an image format sensor such as a VGA
  • a good image can be provided over the periphery even with a wide-angle lens.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 1.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 2.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 3.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 3.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 4.
  • 6 is an aberration diagram of Example 4.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 5.
  • FIG. FIG. 6 is an aberration diagram of Example 5.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 6.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of Example 6.
  • 10 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 7.
  • 10 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 8.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of Example 8. It is a figure which prescribes
  • the imaging lens includes, in order from the object side, a first lens L1 that is a concave-concave lens on the object side, a first aperture SH1 that defines an F number, a second lens L2 that is a parallel plate element, a second aperture SH2, an image It has a cemented compound lens CL composed of a third lens L3 that is a plano-convex lens convex on the side, and a parallel plate element PT composed of an optical low-pass filter, an IR cut filter, or a seal glass of a solid-state image sensor.
  • the third lens L3 has a leg portion L3a that contacts the parallel plate element PT.
  • the first diaphragm SH1 may be provided on the object side surface of the second lens L2 or the image side surface of the second lens L2.
  • the second diaphragm SH2 may or may not be provided on the object side surface of the second lens L2.
  • the imaging lens satisfies the following conditional expression.
  • h1 1/10 of the effective radius on the side surface of the first lens object s1: Amount of displacement in the optical axis parallel direction from the surface apex at the height h1 of the first lens object side surface
  • the optical members described above are held by the lens frame 11.
  • the image sensor C having an imaging surface for forming a subject image has a sensor size of 1/10 inch or less (pixel pitch 2.2 ⁇ m) and is mounted on the printed wiring board 12. 12 is fixed to the lens frame 11.
  • the imaging device is configured as described above.
  • FIG. 4A is a view of the folded mobile phone opened and viewed from the inside
  • FIG. 4B is a view of the folded mobile phone opened and viewed from the outside.
  • an upper casing 71 as a case having display screens D1 and D2 and a lower casing 72 having an operation button B are connected via a hinge 73.
  • the camera module is built under the display screen D2 in the upper casing 71, and the first lens L1 of the imaging lens is exposed on the outer surface of the upper casing 71.
  • this imaging device may be arranged above or on the side of the display screen D2 in the upper casing 71. Further, the mobile phone T is not limited to a folding type.
  • the first diaphragm is provided on the object side surface of the second lens L2, and in Example 6, the first diaphragm is provided on the image side surface of the second lens.
  • a plurality of predetermined aperture diameters are formed on the upper surface of the parallel plate material GP made of glass by a thin film (black resist or the like) having a light shielding property.
  • Each imprinting member forms a diaphragm member that functions as a first diaphragm, and imprinting is performed with an energy curable resin such as a photocurable resin or a thermosetting resin disposed between the diaphragm member and a mold M1 that molds the lens.
  • the first lens L1 is formed by molding and curing.
  • a diaphragm member functioning as a second diaphragm is formed on the lower surface of the parallel plate material GP by a thin film having a light-shielding property as in the first diaphragm described above.
  • the first lens is opposed to a diaphragm member (but only when the second diaphragm is included), and a mold M2 having a plurality of transfer surfaces in the same array so that the transfer surface of the mold M1 is aligned with the optical axis. It is formed by curing as in the case of L1.
  • the first lens L1 formed by the transfer surface of the mold M1 is formed in an array on the upper surface of the parallel plate material GP, and on the lower surface of the parallel plate material GP.
  • the third lens L3 (including the leg portion L3a) molded by the transfer surface of the mold M2 is formed in an array, that is, as shown in FIG. 5B, a plurality of junction type compound lenses CL are arrayed.
  • the individually arranged lens blocks LB are formed.
  • the imaging lens includes, in order from the object side, a first lens L1 that is a concave-concave lens on the object side, a first aperture SH1 that defines an F number, a second lens L2 that is a parallel plate element, a second aperture SH2, an image It has a cemented compound lens CL composed of a third lens L3 that is a plano-convex lens convex on the side, and a parallel plate element PT composed of an optical low-pass filter, an IR cut filter, or a seal glass of a solid-state image sensor.
  • the third lens L3 has a leg portion L3a that contacts the parallel plate element PT.
  • the first diaphragm SH1 may be provided on the image side of the first lens L1 or the object side of the second lens L2.
  • the second diaphragm SH2 may be provided on the image side of the second lens L2.
  • the second diaphragm SH2 may be provided on the image side of the first lens L1 or the object side of the second lens L2.
  • the first diaphragm SH1 may be provided on the image side of the second lens L2.
  • the imaging lens satisfies the following conditional expression.
  • Ra radius H S3 of the second diaphragm SH2: distance from the optical axis at the point where the outermost light ray of the maximum image height passes through the surface on which the second diaphragm SH is formed. Since it is the same as that of the other configuration in the embodiment, the description is omitted. Also, a cellular phone provided with such an imaging device is the same as the cellular phone in the first embodiment, and thus description thereof is omitted.
  • the first diaphragm is provided on the object side of the second lens L2, and the second diaphragm is provided on the image side of the second lens L2.
  • a plurality of predetermined aperture diameters are formed on the upper surface of the parallel plate material GP made of glass by a thin film (such as a black resist) having a light shielding property.
  • Each of them has a diaphragm member that functions as a first diaphragm, and an energy curable resin such as a photocurable resin or a thermosetting resin is placed between the diaphragm member and a mold M1 for molding the lens.
  • the first lens L1 is formed by printing and curing.
  • a diaphragm member functioning as a second diaphragm is formed on the lower surface of the parallel plate material GP by a thin film having a light-shielding property as in the first diaphragm described above.
  • the diaphragm M and the transfer surface of the mold M1 are aligned with the optical axis so that the mold M2 having a plurality of transfer surfaces in the same array is opposed to each other and cured and molded in the same manner as the first lens L1.
  • the first lens L1 formed by the transfer surface of the mold M1 is formed in an array on the upper surface of the parallel plate material GP, and on the lower surface of the parallel plate material GP.
  • the third lens L3 (including the leg portion L3a) molded by the transfer surface of the mold M2 is formed in an array, that is, as shown in FIG. 5B, a plurality of junction type compound lenses are arrayed.
  • the arranged lens block LB will be formed.
  • FL focal length of the entire imaging lens system
  • Fno F number ymax: diagonal length of the imaging surface of the solid-state imaging device
  • TL on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the image-side focal point of the entire imaging lens system
  • BF Back focus r: Radius of curvature
  • d Distance between top surfaces of axes
  • nd Refractive index of lens material with respect to d-line
  • vd Abbe number of lens material with respect to d-line
  • “*” after the effective radius The second diaphragm SH2 is formed with a radius equal to the effective radius, and the surface described as “SPS” after each surface number is a surface having an aspherical shape.
  • the following formula 1 is used, where the apex of is the origin, the X axis is taken in the optical axis direction, and the height in the direction perpendicular to the optical axis is h.
  • Example 1 shows lens data of Example 1. 6 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. 7 is an aberration diagram of Example 1 (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)).
  • the imaging lens of Example 1 includes, in order from the object side, a first lens L1 that is a concave-concave lens on the object side, a first diaphragm SH1 that defines an F number, a second lens L2 that is a parallel plate element, and an image side.
  • the 3rd lens L3 which is a convex plano-convex lens
  • the parallel plate element PT which consists of a sealing glass of an optical low-pass filter, IR cut filter, or a solid-state image sensor.
  • IM is an imaging surface of the image sensor. Further, the surfaces of the lens portions that are in contact with all air are aspherical.
  • Example 2 shows lens data of Example 2.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the imaging lens of the second embodiment.
  • FIG. 9 is an aberration diagram of Example 2 (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)).
  • the imaging lens of Example 2 includes, in order from the object side, a first diaphragm SH1 that defines an F-number, a first lens L2 that is a plano-concave lens that is concave on the object side, a second lens L2 that is a parallel plate element, and a second diaphragm.
  • a third lens L3 that is a plano-convex lens convex on the image side, an optical low-pass filter, an IR cut filter, or a parallel plate element PT made of a seal glass of a solid-state image sensor.
  • IM is an imaging surface of the imaging element. Moreover, the surface of the lens part which contacts all the air is aspherical.
  • Example 3 shows lens data of Example 3.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view of the imaging lens of the third embodiment.
  • FIG. 11 is an aberration diagram of Example 3 (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)).
  • the imaging lens of Example 3 includes, in order from the object side, a first lens L1 that is a concave-concave lens on the object side, a first aperture SH1 that defines an F number, a second lens L2 that is a parallel plate element, and a second aperture.
  • a third lens L3 that is a plano-convex lens convex on the image side, an optical low-pass filter, an IR cut filter, or a parallel plate element PT made of a seal glass of a solid-state image sensor.
  • IM is an imaging surface of the image sensor. Further, the surfaces of the lens portions that are in contact with all air are aspherical.
  • Example 4 Table 4 shows lens data of Example 4.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the imaging lens of the fourth embodiment.
  • FIG. 13 is an aberration diagram of Example 4 (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)).
  • the imaging lens of the fourth embodiment includes, in order from the object side, a first lens L1 that is a concave-concave lens on the object side, a first aperture SH1 that defines an F number, a second lens L2 that is a parallel plate element, and a second aperture.
  • a third lens L3 that is a plano-convex lens convex on the image side, an optical low-pass filter, an IR cut filter, or a parallel plate element PT made of a seal glass of a solid-state image sensor.
  • IM is an imaging surface of the imaging element. Moreover, the surface of the lens part which contacts all the air is aspherical.
  • Example 5 Table 5 shows lens data of Example 5.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 5.
  • FIG. 15 is an aberration diagram of Example 5 (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)).
  • the imaging lens of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens L1 that is a concave-concave lens on the object side, a second lens L2 that is a parallel plate element, a first diaphragm SH1 that defines an F number, and an image side.
  • the 3rd lens L3 which is a convex plano-convex lens
  • the parallel plate element PT which consists of a sealing glass of an optical low-pass filter, IR cut filter, or a solid-state image sensor.
  • IM is an imaging surface of the image sensor. Further, the surfaces of the lens portions that are in contact with all air are aspherical.
  • Example 6 Table 6 shows lens data of Example 6.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 6.
  • FIG. 17 is an aberration diagram of Example 6 (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)).
  • the imaging lens of Example 6 is, in order from the object side, a second diaphragm SH2, which is a parallel flat plate element, formed on the object side surface of the first lens L1 and the second lens L2 which are concave concave lenses on the object side.
  • a lens L2 a first diaphragm SH1 that defines an F-number formed on the image side surface of the second lens L2, a third lens L3 that is a plano-convex lens convex on the image side, an optical low-pass filter, an IR cut filter, or a solid-state imaging device
  • IM is an imaging surface of the image sensor. Further, the surfaces of the lens portions that are in contact with all air are aspherical.
  • Example 7 shows lens data of Example 7.
  • FIG. 18 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 7.
  • FIG. 19 is an aberration diagram of Example 7 (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)).
  • the imaging lens of Example 7 includes, in order from the object side, a first diaphragm SH1 and a parallel plate that define F-numbers formed on the object side surfaces of the first lens L1 and the second lens L2 that are concave-concave lenses on the object side.
  • a second lens L2 which is an element, a second diaphragm SH2 formed on the image side surface of the second lens L2, a third lens L3 which is a plano-convex lens convex on the image side, an optical low-pass filter, an IR cut filter, or a solid-state imaging device
  • IM is an imaging surface of the image sensor. Further, the surfaces of the lens portions that are in contact with all air are aspherical.
  • Example 8 shows lens data of Example 8.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the imaging lens of the eighth embodiment.
  • FIG. 21 is an aberration diagram of Example 8 (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)).
  • the imaging lens of Example 8 includes, in order from the object side, a first diaphragm SH1 that defines an F-number, a first lens L1 that is a concave-concave lens on the object side, a second lens L2 that is a parallel plate element, and a second lens.
  • IM is an imaging surface of the image sensor. Further, the surfaces of the lens portions that are in contact with all air are aspherical.
  • Table 9 shows values of examples corresponding to the conditional expressions related to the first embodiment.
  • each aberration at the 80% image height is evaluated by setting the wavelengths of the c-line, d-line, and f-line (6566.2725 nm, 587.5618 nm, 486.1327 nm) to the same weight.
  • the sagittal peak position at 80% image height when the peak on the axis at the quarter Nyquist frequency is taken as the best is the field curvature, and the sagittal peak at 80% image height at 1/4 Nyquist frequency.
  • the difference between the position and the meridional peak position is the amount of astigmatism
  • the difference between the principal ray imaging position and the marginal ray imaging position at 80% image height is the coma aberration amount, and c at 80% image height.
  • a chromatic aberration of magnification is obtained by dividing the difference between the imaging positions of the line and the f line by the number of pixels.
  • Table 10 shows values of examples corresponding to the conditional expressions related to the second embodiment.
  • each aberration at the 80% image height is evaluated by setting the wavelengths of the c-line, d-line, and f-line (6566.2725 nm, 587.5618 nm, 486.1327 nm) to the same weight.
  • the sagittal peak position at 80% image height when the peak on the axis at the quarter Nyquist frequency is taken as the best is the field curvature, and the sagittal peak at 80% image height at 1/4 Nyquist frequency.
  • the difference between the position and the meridional peak position is the amount of astigmatism
  • the difference between the principal ray imaging position and the marginal ray imaging position at 80% image height is the coma aberration amount, and c at 80% image height.
  • a chromatic aberration of magnification is obtained by dividing the difference between the imaging positions of the line and the f line by the number of pixels.
  • Example 1 astigmatism and lateral chromatic aberration are corrected satisfactorily with respect to known examples, and particularly coma is corrected well.
  • Example 2 coma aberration and lateral chromatic aberration are corrected well compared with the known example, and in particular, astigmatism is corrected more satisfactorily.
  • Example 3 the curvature of field, astigmatism, coma aberration, and chromatic aberration of magnification are all corrected satisfactorily with respect to the known example.
  • Example 4 the curvature of field, astigmatism, coma aberration, and lateral chromatic aberration are all well corrected compared to the known example.
  • Example 5 the curvature of field, astigmatism, and lateral chromatic aberration are corrected satisfactorily with respect to known examples, and particularly coma is corrected well.
  • Example 6 the curvature of field, astigmatism, coma aberration, and lateral chromatic aberration are all well corrected compared to the known example.
  • Example 7 has a higher angle of view than the known example, and coma and lateral chromatic aberration are corrected more satisfactorily.
  • Example 8 astigmatism, coma aberration, and chromatic aberration of magnification are well corrected with respect to known examples.
  • the imaging lens of the present embodiment can provide an imaging lens that obtains higher optical performance than the imaging lens of the known example.
  • the coma aberration of the imaging lens of the present embodiment is well corrected compared to the imaging lens of the known example, and it is possible to cope with a high angle of view. Further, in Examples 3 and 4, the curvature of field and astigmatism are also corrected well, indicating that it is possible to provide an imaging lens with higher optical performance.
  • a mobile terminal is not limited to a mobile phone.

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Abstract

　第１面に適切な曲率半径をもつ凹面を配置することで非点収差、像面湾曲が良好に補正された撮像レンズを提供する。　条件式（１）は、接合型複合レンズの物体側面に配置された凹面の曲率半径を規定している。条件式（１）を満たすことで非点収差や像面湾曲が良好に補正されたレンズを得ることができる。条件式（１）の上限値を下回ることでペッツパール和が小さくなり非点収差や像面湾曲を補正できる。また、条件式（１）の下限値を上回ることでコマ収差が大きくなりすぎるのを防ぐことができる他、全長を小さく保つことができる。 －１．５＜ｒＬ１１／ｆ＜－５．０　（１） 但し、　ｒＬ１１：以下の式で求められる第１レンズ物体側面の局所曲率半径、ｆ：全系の焦点距離　ｒＬ１１＝｛（ｈ１）２＋（ｓ１）２｝／（２ｓ１） なお、　ｈ１：第１レンズ物体側面における有効半径の１／１０、ｓ１：レンズ面の高さｈ１における面頂点からの光軸平行方向への変位量。

Description

撮像レンズ及び撮像装置
　本発明は、小型で薄型であり、ＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅｄ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）型イメージセンサ或いはＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）型イメージセンサ等の固体撮像素子を用いた撮像装置に好適な撮像レンズ及び該撮像レンズを備えた撮像装置に関する。
　近年、ＣＣＤ型イメージセンサ或いはＣＭＯＳ型イメージセンサ等の固体撮像素子を用いた撮像装置を備えた携帯電話や携帯情報端末が普及しつつある。特に最近では、これらの撮像装置に使用される固体撮像素子の更なる小型化が進み、ＶＧＡのイメージフォーマット（有効画素数６４０×４８０）のセンサでは、１／１０インチサイズ（画素ピッチ２．２μｍ）や１／１２インチサイズ（画素ピッチ１．７５μｍ）の固体撮像素子が製品化されている。それに伴い、撮像装置に搭載される撮像レンズにも更なる小型化、低コスト化への要求が高まっている。
　このような用途の撮像レンズとしては、小型化が可能であり低コスト化の観点から２枚玉構成のものよりも有利な１枚玉構成の撮像レンズが提案されている。また近年ではこのような小型の撮像レンズを撮像センサのウエハ技術と同様、複数個を一括で形成し、それらを切断して個片化する事で更なる低コスト化を図る方法が提案されている。
　このように一括形成、個片化される撮像レンズは、予め半田がポッテングされた基板に対し、ＩＣチップなどの他の電子部品とリフロー処理を用いて同時実装する事が低コスト化を図る上で有効である。そのためガラス基板の表面に光硬化型樹脂や熱硬化性樹脂等のエネルギー硬化性樹脂を接着した接合型複合レンズを用いた複数撮像レンズ一括形成が低コスト化とリフロー化を両立している点で注目されている。
　このような接合型複合レンズはガラスモールドレンズに比べて低コストで製造できる点、樹脂一体レンズに比べて強度の点で優れている点、ガラスと樹脂という複数種の材料からなる接合レンズである事から、光学特性をレンズ形状だけでなく接合する材料の選定により自由度を持って調整する事ができ、これにより光学特性の更なる向上や小型化を図る事ができる点でメリットが大きい。このような単一の接合型複合レンズからなる撮像レンズの先行技術としていくつか知られている（例えば、特許文献１，２参照）。
特開２００８－２８７００５号公報 特開２００９－２２２７３２号公報
　ここに提案されている撮像レンズは上述したメリットを有する接合型複合レンズではあるものの、小型化と高い光学性能、特にＶＧＡのようなイメージフォーマットセンサにおいて小型化と高精細な画像を得るために重要な光学特性である中間像高から軸外にかけての光学特性（非点収差、像面湾曲、コマ収差）を向上させたレンズとは言い難い。当該先行技術では中間から軸外の像面湾曲や非点収差を補正するために、物体側に凹面のメニスカス形状をとってはいる。しかしながらＶＧＡのようなイメージフォーマットセンサで高精細な画像を得ようとする示唆はなく、そのため非点収差、像面湾曲とも補正不足となっている。また、コマ収差補正についても不十分である。従って、携帯電話の撮像素子として通常求められる対角５７度～６５度という広角なレンズでの周辺に亘る画質向上には到底対応できておらず、その配慮も何ら示されていない。結果、高精細な画像を形成するＶＧＡのイメージフォーマットのセンサの撮像面に、被写体像を結像する用途には適していない。
　本発明は、このような問題を鑑みてなされたものであり、接合型複合レンズとして複数の撮像レンズ一括形成に適した形で低コスト化が可能、光学性能の自由度を持ちながらも、小型を維持しつつＶＧＡのようなイメージフォーマットのセンサに対しても良好に非点収差、像面湾曲が補正し、また、広角レンズの画質向上に不可欠なコマ収差を良好に補正でき、周辺に亘り高精細な画像を提供できる撮像レンズ及び撮像装置を提供するものである。
　本発明の撮像レンズは、固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための単一の接合型複合レンズを有する撮像レンズであって、前記接合型複合レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズからなる第１レンズと、平行平板素子である第２レンズと、像側に凸の平凸レンズからなる第３レンズで構成され、
　前記第１レンズ及び前記第３レンズはエネルギー硬化性樹脂材料で形成され、
　前記平行平板素子はガラス材料で形成され、
　前記第１レンズと前記第２レンズ、前記第２レンズと前記第３レンズは互いに接合された構成であり、以下の条件式を満たすことを特徴とする。
　－１．５＜ｒＬ１１／ｆ＜－５．０　　　　　　　　　（１）
但し、
　ｒＬ１１：以下の式で求められる第１レンズ物体側面の局所曲率半径、ｆ：前記撮像レンズ全系の焦点距離
　ｒＬ１１＝｛（ｈ１）２＋（ｓ１）２｝／（２ｓ１）
なお、
　ｈ１：第１レンズ物体側面における有効半径の１／１０、ｓ１：第１レンズ物体側面の高さｈ１における面頂点からの光軸平行方向への変位量。
　接合型複合レンズの物体側面に凹面を像側に凸面を配置することでいわゆるレトロフォーカスタイプとなり、同じ焦点距離でもより強い凹面を配置することができ非点収差や像面湾曲を補正するのに有利である。また、第１面が凹面であることから開口効率が上昇し周辺まで明るいレンズを得ることができる。
　また条件式（１）を満たすことで非点収差や像面湾曲が良好に補正されたレンズを得ることができる。具体的には、ｒＬ１１／ｆが条件式（１）の上限値を下回ることでペッツパール和が小さくなり非点収差や像面湾曲を補正できる。また、ｒＬ１１／ｆが条件式（１）の下限値を上回ることでコマ収差が大きくなりすぎるのを防ぐことができる他、全長を小さく保つことができる。
　ここで言う凹面とは、φｍを最大光線高の位置における撮像レンズのパワー、φｐを近軸における撮像レンズのパワーとしたときに、φｍ／φｐが負となるような凹面のことである（特開２００４－３２６０９７号参照）。又、「第１レンズと第２レンズ、第２レンズと第３レンズは互いに接合される」とは、第１レンズと第２レンズ同士、第２レンズと第３レンズ同士が直接的に接合される場合は勿論、上記各レンズ間にＦナンバーを決める開口絞りつまり第１絞りや他の絞り、ＩＲカットコート等の遮光部材を介して間接的に接合される場合をも含む意味である。
　また、ここでいう「曲率半径」は超高精度三次元測定機ＵＡ３Ｐ（パナソニック株式会社製）などによる接触式の方法や非接触式の方法を用いて測定されたサグ量から、下記のような式で与えられる局所曲率半径の近似値を以て曲率半径とする。
　ｒＬ１１＝｛（ｈ１）２＋（ｓ１）２｝／（２ｓ１）
但し、
ｈ１：第１レンズ物体側面における有効半径の１／１０、ｓ１：第１レンズ物体側面の高さｈ１における面頂点からの光軸平行方向への変位量（図２２参照）であり、ここで、レンズ面の有効半径とは、最大像高に結像する全光線のうち最も外側（レンズの光軸から最も離れた位置）を通る光線がこのレンズ面とが交わる点から、光軸までの、光軸と垂直方向への距離を意味する。
　また上記態様によれば、以下の条件式を満足することが好ましい。
　３０≦ν１≦５９　　　　　　　　　　　　　（２）
　１．５０≦Ｎ３≦１．６５　　　　　　　　　（３）
　ν１：前記第１レンズの材料のアッベ数、Ｎ３：前記第３レンズの材料の屈折率
　上記条件式（２）、（３）は、接合型複合レンズの第１レンズに用いる材料のアッベ数及び第３レンズに用いる材料の屈折率を規定している。第１レンズ及び第３レンズに適切な材料を用いることでコマ収差や軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。条件式（２）を満たすようなアッベ数を持つ材料を第１レンズに用いることで色収差の発生を抑えることができる。また、条件式（３）を満たすような高屈折率を持つ材料を第３レンズに用いることで面形状をより緩やかにすることができるためコマ収差の発生を抑えることができる。
　また上記態様によれば、第１絞りが前記第３レンズの像側面よりも物体側に配置され、且つ前記第１絞りとは別に前記第１絞りよりも開口径が大きく、以下の条件式を満足するような第２絞りが配置されていることが好ましい。
　Ｒａ＜Ｈａ　　　　　　　（４）
但し、
Ｒａ：前記第２絞りの半径、Ｈａ：最大像高における最も外側の光線が、前記第２絞りが形成される面を通過する点の光軸からの距離
　上記条件式（４）は、接合型複合レンズの第２絞りの半径を規定するものである。ここで言うＨａは、第２絞りを配置しない時に最大像高の光速の最も外側光線が、第２絞りが配置される面を通過する高さであり、一般的な光線追跡によって求めることができる。図１を参照して、本発明について説明する。図１は、第２絞りが第２レンズ像側面に配置された場合を示している。図１において、撮像レンズは、物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１、平行平板素子である第２レンズＬ２、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３を有し、第１絞りＳＨ１は、第２絞りＳＨ２よりも物体側に配置されている。また、第２絞りは図１に示すように、第２絞りの半径ＳＨ２の半径をＲａとし、第１絞りＳＨ１を通過した最も外周側の光線が第２絞りＳＨ２のある位置で光軸と垂直な平面と交わる点ａの光軸からの距離をＨａとする。このとき、条件式（４）を満たす場合、第１絞りＳＨ１を通過した外周側の光線は、ダブルハッチングで示すように第２絞りＳＨ２により遮光されることとなる。また、第２絞りは第１絞りよりも物体側に配置される場合もある。Ｆナンバーは開口径が小さい方の絞りによって決定されるため、絞り位置が前後しても径の小さな方が第１絞りとなり、径の大きな方が第２絞りとなる。第２絞りが第１絞りよりも物体側に配置された場合には、第１絞りＳＨ１へ入射する最も外側の光線が第２絞りＳＨ２により遮光されることとなる。
　本発明のようなレトロフォーカスタイプの撮像レンズは開口効率が高いため、第１絞りＳＨ１を通過した外周側の光線をカットしても、周辺まで十分明るいレンズを得ることができる。一方、第１絞りとは別に条件式（４）を満たすような第２絞りＳＨ２を配置することで、性能に有害な軸外でのコマ収差や高次収差をカットすることができるため、周辺まで良好に収差が補正された被写体像を得ることができるのである。また、第２絞りがより第１絞りに近い方が、低い像高からコマ収差、高次収差をカットすることができ周辺まで良好な性能を得ることができる他、低像高から徐々に光線をカットすることができるようになるため周辺光量の急激な低下を防ぐことができ、小型ながら周辺に亘って高品質な撮影画像を提供できるという利点を有する。
　また上記態様によれば、前記第１絞りが前記第２レンズ物体側面又は像側面に配置されていることが好ましい。
　第２レンズの物体側に第１絞りを配置することで、接合型複合レンズの第１面よりも物体側に第１絞りを配置した場合よりも開口効率が上昇し、より第２絞り径を小さくすることが出来るため良好な性能を得ることが出来る。また、より物体側に第１絞りを配置する方がセンサー入射角度を小さくすることができるという利点がある。更に、より望ましくは第２絞りを第２レンズ像側に配置することが良い。第２絞りを平行平板素子上に配置する方が精度よく絞りを形成することができる。
　第２レンズの像側に第１絞りを配置することで、接合型複合レンズの第１面よりも物体側に第１絞りを配置した場合よりも開口効率が上昇し、より第２絞り径を小さくすることが出来るため良好な性能を得ることが出来る。また、より像側に第１絞りを配置する方が第３レンズ像側面に低く光線が入ることになり倍率色収差を低減することができるという利点がある。また、より望ましくは第２絞りを第２レンズ物体側に配置することが良い。第２絞りを平行平板素子上に配置する方が精度よく絞りを形成することができる。
　また上記態様によれば、以下の条件式を満足することが好ましい。
　０．０９＜ｒＬ３２／ｒＬ１１＜０．２９　　　　　　　　　（５）
但し、
　ｒＬ３２：第３レンズ像側面の下記の式で与えられる局所曲率半径
ここで、ｒＬ３２は下記の式で与えられる局所曲率半径である。
　ｒＬ３２＝｛（ｈ３）２＋（ｓ３）２｝／（２ｓ３）
ｈ３：第３レンズ像側面における有効半径の１／１０、ｓ３：第３レンズ像側面の高さｈ３における面頂点から光軸に下ろした垂線の足と面の頂点との間隔
　条件式（５）は、接合型複合レンズの第１レンズ物体側面の曲率半径と第３レンズ像側面の曲率半径の比を規定するものである。第３レンズ像側面の曲率半径を第１レンズ物体側面の曲率半径に合わせて適切に配置することで、全長を小さく保ちつつコマ収差の発生を抑え良好な性能を確保したレンズを得ることができる。具体的には、条件式（５）の値が上限を下回る事により全長を小さく保つ事ができ、一方下限を上回る事によりコマ収差の発生が小さく抑制でき、良好な性能を保つことが可能となる。尚、ｒＬ３２は、図２２を参照してｒＬ１１と同様に決められる。
　本発明の撮像レンズは、固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための第１絞りと、第１絞りよりも開口径が大きな第２絞りと、単一の接合型複合レンズとを有する撮像レンズであって、
　前記接合型複合レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズからなる第１レンズと、平行平板素子である第２レンズと、像側に凸の平凸レンズからなる第３レンズとで構成され、
　前記第１絞りは前記第３レンズの像側面より物体側に配置され、
　前記第２絞りは前記第２レンズの物体側面又は像側面に形成され、
　前記第１レンズ及び前記第３レンズはエネルギー硬化性樹脂材料で形成され、
　前記平行平板素子はガラス材料で形成され、
　前記第１レンズと前記第２レンズ、前記第２レンズと前記第３レンズは直接または間接的に互いに接合された構成であり、以下の条件式を満たすことを特徴とする。
　－１．５＜ｒＬ１１／ｆ＜－５．０　　　　　　　　　（１）
　Ｒａ＜ＨＳ３　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（６）
但し、
　ｒＬ１１：以下の式で求められる第１レンズ物体側面の局所曲率半径、ｆ：前記撮像レンズ全系の焦点距離
　ｒＬ１１＝｛（ｈ１）２＋（ｓ１）２｝／（２ｓ１）
なお、
　ｈ１：第１レンズ物体側面における有効半径の１／１０、ｓ１：第１レンズ物体側面の高さｈ１における面頂点からの光軸平行方向への変位量。
　Ｒａ：前記第２絞りの半径、ＨＳ３：最大像高の最も外側の光線が、前記第２絞りが形成される面を通過する点の光軸からの距離
　本発明の撮像レンズは、固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための第１絞りと、第１絞りよりも開口径が大きな第２絞りと、単一の接合型複合レンズとを有する撮像レンズであって、前記接合型複合レンズは、物体側から順に物体側に、物体側に凹の平凹レンズからなる第１レンズと、平行平板素子である第２レンズと、像側に凸の平凸レンズからなる第３レンズとで構成され、
　前記第１絞りは前記第３レンズの像側面より物体側に配置され、
　前記第２絞りは前記第２レンズの物体側面又は像側面に形成され、
　前記第１レンズ及び前記第３レンズは硬化性樹脂材料で形成され、
　前記平行平板素子はガラス材料で形成され、
　前記第１レンズと前記第２レンズ、前記第２レンズと前記第３レンズは互いに接合された構成であり、以下の条件式を満たすことを特徴とする。
　Ｒａ＜ＨＳ３　　　　　　（６）
但し、
　Ｒａ：前記第２絞りの半径、ＨＳ３：最大像高の最も外側の光線が、前記第２絞りが形成される面を通過する点の光軸からの距離
　小型化された固体撮像素子に対応し、収差が良好に補正された撮像レンズを得るための本発明の基本構成は、物体側から物体側に凹の平凹レンズ、平行平板素子、像側に凸の平凸レンズが直接または間接的に接合された接合型複合レンズから成る。本発明の撮像レンズは、接合型複合レンズの物体側面に凹面を像側に凸面を配置することでいわゆるレトロフォーカスタイプとなり、同じ焦点距離でもより強い凹面を配置することができ非点収差や像面湾曲を補正するのに有利である。また、第１面が凹面であることから開口効率が上昇し周辺まで明るいレンズを得ることができる。
　また条件式（６）は、接合型複合レンズの第２レンズ物体側又は像側面に配置された第２絞りの半径を規定するものである。ここで言うＨａは、第２絞りを配置しない時に最大像高の光速の最も外側光線が、第２絞りが配置される面を通過する高さであり、一般的な光線追跡によって求めることができる。図２を参照して、本発明について説明する。図２は、第２絞りが第２レンズ像側面に配置された場合を示している。図２において、撮像レンズは、物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１、平行平板素子である第２レンズＬ２、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３を有している。第２絞りＳＨ２は、ここでは第２レンズ像側面に配置され、Ｆナンバーを決める開口絞りつまり第１絞りＳＨ１は、第２絞りＳＨ２よりも物体側に配置されている。図２に示すように、第２絞りＳＨ２の開口の半径をＲａとし、第１絞りＳＨ１を通過した最も外周側の光線が第２絞りＳＨ２のある位置で光軸と垂直な平面と交わる点ａの光軸からの距離をＨＳ３とする。このとき、条件式（６）を満たす場合、第１絞りＳＨ１を通過した外周側の光線は、ダブルハッチングで示すように第２絞りＳＨ２により遮光されることとなる。また、第２絞りは第１絞りよりも物体側に配置される場合もある。Ｆナンバーは開口径が小さい方の絞りによって決定されるため絞り位置が前後しても径の小さな方が第１絞りとなり、径の大きな方が第２絞りとなる。第２絞りが第１絞りよりも物体側に配置された場合には第１絞りＳＨ１へ入射する最も外側の光線が第２絞りＳＨ２により遮光されることとなる。
　本発明のようなレトロフォーカスタイプの撮像レンズは開口効率が高いため、第１絞りＳＨ１に入射またはＳＨ１を通過した外周側の光線をカットしても、周辺まで十分明るいレンズを得ることができる。一方、第２レンズＬ２の物体側又は像側面に条件式（６）を満たすような第２絞りＳＨ２を配置することで、性能に有害な軸外でのコマ収差や高次収差をカットすることができるため、周辺まで良好に収差が補正された被写体像を得ることができるのである。このように第２レンズ物体側又は像側面に第２絞りを配置することで、より低い像高からコマ収差、高次収差をカットすることができ周辺まで良好な性能を得ることができる。周辺のコマ収差を抑えることができれば、凸面の曲率半径をきつくすることができるため焦点距離を小さくし、より広角なレンズを得ることが出来る他全長短縮にも有利である。また、第２絞りがより第１絞りに近い方が低像高から徐々に光線をカットすることができるようになるため周辺光量の急激な低下を防ぐことができ、小型ながら周辺に亘って高品質な撮影画像を提供できるという利点を有する。ここで、「第１レンズと第２レンズ、第２レンズと第３レンズは互いに接合される」とは、第１レンズと第２レンズ同士、第２レンズと第３レンズ同士が直接的に接合される場合は勿論、上記各レンズ間に第１絞りや他の絞り、ＩＲカットコート等の遮光部材を介して間接的に接合される場合をも含む意味である。
　また上記態様によれば、前記撮像レンズは、以下の条件式を満たすことが好ましい。
　－１．５＜ｒＬ１１／ｆ＜－２２．０　　　　　　　　　（７）
但し、
　ｒ１：前記第１レンズ物体側面の曲率半径、ｆ：前記撮像レンズ全系の焦点距離
　条件式（７）は、接合型複合レンズの物体側面に配置された凹面の曲率半径を規定している。条件式（７）を満たすことで非点収差や像面湾曲が良好に補正されたレンズを得ることができる。具体的には、図３に示されるようなｒＬ１１／ｆが条件式（７）の上限値を下回ることでペッツパール和が小さくなり非点収差や像面湾曲を補正できる。また、ｒＬ１１／ｆが条件式（７）の下限値を上回ることでコマ収差が大きくなりすぎるのを防ぐことができる他、全長を小さく保つことができる。
　ここで言う凹面とは、φｍを最大光線高の位置における撮像レンズのパワー、φｐを近軸における撮像レンズのパワーとしたときに、φｍ／φｐが負となるような凹面のことである（特開２００４－３２６０９７号参照）。
　また、ここでいう「曲率半径」は超高精度三次元測定機ＵＡ３Ｐ（パナソニック株式会社製）などによる接触式の方法や非接触式の方法を用いて測定されたサグ量から、下記のような式で与えられる局所曲率半径の近似値を以て曲率半径とする。
　ｒＬ１１＝｛（ｈ１）２＋（ｓ１）２｝／（２ｓ１）
但し、
ｈ１：第１レンズ物体側面における有効半径の１／１０、ｓ１：レンズ面の高さｈ１における面頂点からの光軸平行方向への変位量（図２２参照）である。
　ここで、レンズ面の有効半径とは、最大像高に結像する全光線のうち最も外側（レンズの光軸から最も離れた位置）を通る光線がこのレンズ面とが交わる点から、光軸までの、光軸と垂直方向への距離とする事が可能である。
　また上記態様によれば、前記第１絞りが前記第２レンズ物体側面に配置され、前記第２絞りが前記第２レンズ像側面に形成されていることが好ましい。
　第２レンズの物体側面に第１絞りを配置することで、接合型複合レンズの第１面よりも物体側に第１絞りを配置した場合よりも開口効率が上昇し、より第２絞り径を小さくすることが出来るため良好な性能を得ることが出来る。また、より物体側に第１絞りを配置する方がセンサー入射角度を小さくすることができるという利点がある。この時、第２絞りを第２レンズの像側に配置すると、平行平板上に絞りを形成することになり、より精度よく絞りを形成することができる。
　また上記態様によれば、前記第１絞りが前記第２レンズ像側面に配置され、前記第２絞りが前記第２レンズ物体側面に形成されていることが好ましい。
　第２レンズの像側面に第１絞りを配置することで、接合型複合レンズの第１面よりも物体側に第１絞りを配置した場合よりも開口効率が上昇し、より第２絞り径を小さくすることが出来るため良好な性能を得ることが出来る。また、より像側に第１絞りを配置する方が第３レンズ像側面に低く光線が入ることになり倍率色収差を低減することができる。この時、第２絞りを第２レンズの物体側に配置すると、平行平板上に絞りを形成することになり、より精度よく絞りを形成することができる。
　本発明の別な態様によれば、以下の条件式を満足することを特徴とする。
　０．０１＜ｒＬ３２／ｒＬ１１＜０．３０　　　　　　　　　（８）
但し、
　ｒＬ３２：以下の式で求められる第３レンズ像側面の局所曲率半径。
　ｒＬ３２＝｛（ｈ３）２＋（ｓ３）２｝／（２ｓ３）
　ｈ３：第３レンズ像側面における有効半径の１／１０、ｓ３：第３レンズ像側面の高さｈ３における面頂点から光軸に下ろした垂線の足と面の頂点との間隔
　条件式（８）は、接合型複合レンズの第１レンズ物体側面の曲率半径と第３レンズ像側面の曲率半径の比を規定するものである。第３レンズ像側面の曲率半径を第１レンズ物体側面の曲率半径に合わせて適切に配置することで、全長を小さく保ちつつコマ収差の発生を抑え良好な性能を確保したレンズを得ることができる。具体的には、条件式の上限を下回る事により全長を小さく保つ事ができ、一方下限を上回る事によりコマ収差の発生が抑制でき、良好な性能を保つことが可能となる。
　また上記態様によれば、以下の条件式を満足することが好ましい。
　０．２５＜ｄｃ／ｆ＜０．５０　　　　　　　　　　（９）
但し、
　ｄｃ：前記平行平板素子の厚さ（但し、平行平板素子が複数枚ある場合はその総和とする）
　上記条件式（９）は、平行平板素子と焦点距離の比を規定している。第２レンズと固体撮像素子の間に平行平板素子を配置し、ｄｃ／ｆが条件式（９）の下限値を上回ることによって、非点収差の増大を抑えつつ更に像面湾曲を補正することができる。一方、ｄｃ／ｆが条件式（９）の上限値を下回ることによって平行平板素子の空気換算長の増大による撮像レンズの全長の増大を抑えることができる。なお、平行平板素子には、光学的ローパスフィルタ、赤外線カットフィルタ、または固体撮像素子パッケージのシールガラス等の平行平板を含むものとしても良い。
　また上記態様によれば、以下の条件式を満足することが好ましい。
　０＜（Ｄ１＋Ｄ３）／Ｄ２＜１　　　　　　　　　　（１０）
但し、
Ｄ１：前記第１レンズの光軸上における光軸方向の厚さ、Ｄ２：前記第２レンズの光軸上における光軸方向の厚さ、Ｄ３：前記第３レンズの光軸上における光軸方向の厚さ
　条件式（１０）は、第１レンズ及び第３レンズに用いる樹脂の総厚みと第２レンズに用いる平行平板素子の厚みの比を規定するものである。接合型複合レンズは、平行平板素子に対して樹脂が厚すぎると成形時に反りや平行平板素子割れが問題となる。平行平板素子が反らないように前後の樹脂厚のバランスをとっても樹脂そのものが厚いと収縮力が強くなるため成形時に平行平板素子が割れてしまう。レンズの厚み比が条件式（１０）の条件値を下回ることで、成形時に平行平板素子が反らず、かつ割れないレンズを作ることができる。特に片側が凹面のものは厚みバランスが偏りやすいので、条件式（１０）を満たすことが望ましい。なお、小型の撮像レンズである事を考慮すると、第２レンズの光軸厚は０．３≦Ｄ２≦０．７を満たす事が好ましく、その場合、小型化を実現するためには樹脂部分に対する基板厚みを薄くする必要があることから反りが生じやすいため、更に下記の（１０’）式の範囲を満たすことが望ましい。
　０＜（Ｄ１＋Ｄ３）／Ｄ２＜０．８　　　　　　　　　（１０’）
　また上記態様によれば、前記第１レンズの物体側面及び前記第３レンズの像側面うちの少なくとも１面に非球面を用いていることが好ましい。
　接合型複合レンズの第１レンズ物体側面及び前記第３レンズ像側面のうち少なくとも一方を非球面とすることで、各像高にそれぞれ適切な面形状を配置することが可能となり諸収差を良好に補正することができる。
　また上記態様によれば、前記第１レンズの物体側面及び前記第３レンズの像側面のうちの少なくとも１面に奇数次項を加えた奇数次非球面を用いていることが好ましい。
　接合型複合レンズの第１レンズ物体側面及及び前記第３レンズ像側面のうち少なくとも一方に奇数次項を加えた奇数次非球面を配置することで、特に低像高での面形状をより適切に配置できるようになり、近軸から周辺まで良好に諸収差を補正することができる。
　また上記態様によれば、前記接合型複合レンズは、ガラス製の平行平板素材上に、前記第１レンズ及び前記第３レンズを複数組成形した後、各組に切断することにより製造されたことが好ましい。これにより、撮像レンズを一括大量生産することができる。
　本発明の撮像装置は、センサーサイズが１／１０インチサイズ（画素ピッチ２．２μｍ）以下の撮像素子と、上述の撮像レンズを備えることを特徴とする。ここで、小型の撮像レンズの尺度であるが、近年、全長３．０ｍｍ以下の撮像装置が携帯電話メーカーから求められる傾向があり、更には撮像レンズの全長に加えて、固体撮像素子の厚さが０．３ｍｍ、撮像レンズを保護するカバー部材の厚さが０．２ｍｍ必要であることから、本発明における撮像レンズは、条件式（１１）、（１２）を満たす使用条件の中で、条件式（１３）を満たすレベルの小型化を目指している。但し、条件式（１１）～（１３）によりこの発明が限定されるものではない。
　２．４≦Ｆｎｏ≦３．２　　　　　　　　　　　　　（１１）
　１．４μｍ≦Ｐ≦２．２μｍ　　　　　　　　　　　（１２）
　１．０ｍｍ＜ＴＴＬ＜２．５ｍｍ　　　　　　　　　（１３）
但し、
　Ｆｎｏ：撮像レンズのＦナンバー
　Ｐ：固体撮像レンズの画素ピッチ
　ＴＴＬ：撮像レンズ全系の最も物体側のレンズ面から像側焦点までの光軸上の距離（但し、「像側焦点」とは、撮像レンズに光軸と平行な平行光線が入射した場合の像点をいう。）
　本発明によれば、接合型複合レンズとして低コスト化が可能であり、光学性能の自由度を持ちながらも、小型を維持しつつＶＧＡのようなイメージフォーマットセンサにおいても特にコマ収差を良好に補正して高精彩な画像を提供でき、広角レンズにおいても周辺に亘って良好な画像を提供する事ができる。
本発明にかかる第１の実施形態の原理を説明するための図である。 本発明にかかる第２の実施形態の原理を説明するための図である。 撮像装置の断面図である。 携帯電話機の外観図である。 撮像レンズの製造方法を示す図である。 実施例１の撮像レンズの断面図である。 実施例１の収差図である。 実施例２の撮像レンズの断面図である。 実施例２の収差図である。 実施例３の撮像レンズの断面図である。 実施例３の収差図である。 実施例４の撮像レンズの断面図である。 実施例４の収差図である。 実施例５の撮像レンズの断面図である。 実施例５の収差図である。 実施例６の撮像レンズの断面図である。 実施例６の収差図である。 実施例７の撮像レンズの断面図である。 実施例７の収差図である。 実施例８の撮像レンズの断面図である。 実施例８の収差図である。 サグ量を規定する図である。
（第１の実施形態）
　以下、第１の実施形態について図面を参照して説明する。本発明の撮像レンズ及び該撮像レンズを用いた撮像装置について図３を参照して説明する。本撮像レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１，Ｆナンバーを規定する第１絞りＳＨ１，平行平板素子である第２レンズＬ２、第２絞りＳＨ２、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３とから構成される接合型複合レンズＣＬと、光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラスから成る平行平板素子ＰＴと、を有する。尚、第３レンズＬ３は、平行平板素子ＰＴに当接する脚部Ｌ３ａを有する。尚、第１絞りＳＨ１は、第２レンズＬ２の物体側面又は第２レンズＬ２の像側面に設けても良い。また、第２絞りＳＨ２は第２レンズＬ２の物体側面に設けてもよいし、設けない場合もある。尚、撮像レンズは以下の条件式を満たす。
　－１．５＜ｒＬ１１／ｆ＜－５．０　　　　　　　　　（１）
但し、
ｒＬ１１：以下の式で求められる第１レンズ物体側面の局所曲率半径
ｆ：前記撮像レンズ全系の焦点距離
　ｒＬ１１＝｛（ｈ１）２＋（ｓ１）２｝／（２ｓ１）
なお、
ｈ１：第１レンズ物体側面における有効半径の１／１０
ｓ１：第１レンズ物体側面の高さｈ１における面頂点からの光軸平行方向への変位量
　以上の各光学部材はレンズ枠１１に保持されている。また、被写体像を結像する結像面を有する撮像素子Ｃは、センサーサイズが１／１０インチサイズ（画素ピッチ２．２μｍ）以下であり、プリント配線板１２に実装されており、プリント配線板１２はレンズ枠１１に固着されている。以上の如く撮像装置は構成される。
　次に、撮像装置を備えた携帯端末の一例として携帯電話機を図４の外観図に基づいて説明する。なお、図４（ａ）は折り畳んだ携帯電話機を開いて内側から見た図であり、図４（ｂ）は折り畳んだ携帯電話機を開いて外側から見た図である。
　図４において、携帯電話機Ｔは、表示画面Ｄ１，Ｄ２を備えたケースとしての上筐体７１と、操作ボタンＢを備えた下筐体７２とがヒンジ７３を介して連結されている。カメラモジュールは、上筐体７１内の表示画面Ｄ２の下方に内蔵されていて、上筐体７１の外表面に撮像レンズの第１レンズＬ１が露出している。
　なお、この撮像装置を上筐体７１内の表示画面Ｄ２の上方や側面に配置してもよい。また、携帯電話機Ｔは折り畳み式に限定されるものではない。
　続いて、接合型複合レンズＣＬの製造方法について図５を参照して説明する。実施例１～５では第１絞りは第２レンズＬ２の物体側面に設けており、実施例６では第１絞りは第２レンズの像側面に設けている。図５（ａ）に示す如く、第１レンズＬ１を形成する場合はガラス製の平行平板素材ＧＰの上面に、成膜された遮光性を有する薄膜（ブラックレジストなど）により所定の開口径を複数有する各々が第１絞りとして機能する絞り部材を形成し、当該絞り部材とレンズを成形する成形型Ｍ１との間光硬化性樹脂や熱硬化性樹脂等のエネルギー硬化樹脂を配置した状態でインプリント成形し硬化させて第１レンズＬ１を形成する。又第３レンズＬ３を形成する場合には、平行平板素材ＧＰの下面に、前述した第１絞り同様、成膜された遮光性を有する薄膜により第２絞りとして機能する絞り部材を形成し、当該絞り部材と（但し、第２絞りを含む場合のみ）、金型Ｍ１の転写面と光軸とを合わせるようにして複数の転写面を同アレイ状に有する金型Ｍ２を対向させ、第１レンズＬ１と同様に硬化成形して形成する。
　その後、金型Ｍ１やＭ２を離型すると、平行平板素材ＧＰの上面には、金型Ｍ１の転写面により成形された第１レンズＬ１がアレイ状に形成され、平行平板素材ＧＰの下面には、金型Ｍ２の転写面により成形された第３レンズＬ３（脚部Ｌ３ａを含む）がアレイ状に形成され、即ち図５（ｂ）に示すように、接合型複合レンズＣＬをアレイ状に複数個配置したレンズブロックＬＢが形成されることとなる。
　その後、一点鎖線で示す位置をカッターで切断する。即ち図５（ｂ）の上方から見た際に、直交する２方向に切断することになり、切断された接合型複合レンズのレンズ面は円形であるが、外形は四角形になり、かかる状態のまま角筒状のレンズ枠１１（図３参照）に組み付けられる。この様に製造することにより、高精細な画像を形成できる撮像レンズを安価に量産することができる。
（第２の実施形態）
　以下、第２の実施形態について図面を参照して説明する。
　本発明の撮像レンズ及び該撮像レンズを用いた撮像装置について図３を参照して説明する。本撮像レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１，Ｆナンバーを規定する第１絞りＳＨ１，平行平板素子である第２レンズＬ２、第２絞りＳＨ２、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３とから構成される接合型複合レンズＣＬと、光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラスから成る平行平板素子ＰＴと、を有する。尚、第３レンズＬ３は、平行平板素子ＰＴに当接する脚部Ｌ３ａを有する。尚、第１絞りＳＨ１は、第１レンズＬ１の像側又は第２レンズＬ２の物体側に設けても良い。また、第２絞りＳＨ２は第２レンズＬ２の像側に設けてもよい。或いは、第２絞りＳＨ２は、第１レンズＬ１の像側又は第２レンズＬ２の物体側に設けても良い。また、第１絞りＳＨ１は第２レンズＬ２の像側に設けてもよい。尚、撮像レンズは以下の条件式を満たす。
　Ｒａ＜ＨＳ３　　　　　　（６）
但し、
Ｒａ：第２絞りＳＨ２の半径
ＨＳ３：最大像高の最も外側の光線が、第２絞りＳＨが形成される面を通過する点の光軸からの距離
　撮像装置のその他の構成は第１の実施形態におけるその他の構成と同様であるので説明を省略する。また、かかる撮像装置を備えた携帯電話機についても、第１の実施形態における携帯電話機と同様であるので説明を省略する。
　続いて、接合型複合レンズＣＬの製造方法について図５を参照して説明する。実施例７，８では第１絞りは第２レンズＬ２の物体側に設けており、第２絞りは第２レンズＬ２の像側に設けている。図５（ａ）に示す如く、第１レンズＬ１を形成する場合はガラス製の平行平板素材ＧＰの上面に、成膜された遮光性を有する薄膜（ブラックレジストなど）により所定の開口径を複数有する各々が第１絞りとして機能する絞り部材を形成し、当該絞り部材とレンズを成形する成形型Ｍ１との間に光硬化性樹脂や熱硬化性樹脂等のエネルギー硬化樹脂を配置した状態でインプリント成形し硬化させて第１レンズＬ１を形成する。又、第３レンズＬ３を形成する場合には、平行平板素材ＧＰの下面に、前述した第１絞り同様、成膜された遮光性を有する薄膜により第２絞りとして機能する絞り部材を形成し、当該絞り部材と金型Ｍ１の転写面と光軸を合わせるようにして複数の転写面を同アレイ状に有する金型Ｍ２を対向させ、第１レンズＬ１と同様に硬化成形して形成する。
　その後、金型Ｍ１やＭ２を離型すると、平行平板素材ＧＰの上面には、金型Ｍ１の転写面により成形された第１レンズＬ１がアレイ状に形成され、平行平板素材ＧＰの下面には、金型Ｍ２の転写面により成形された第３レンズＬ３（脚部Ｌ３ａを含む）がアレイ状に形成され、即ち図５（ｂ）に示すように、接合型複合レンズをアレイ状に複数個配置したレンズブロックＬＢが形成されることとなる。
　その後、一点鎖線で示す位置をカッターで切断する。即ち図５（ｂ）の上方から見た際に、直交する２方向に切断することになり、切断された接合型複合レンズのレンズ面は円形であるが、外形は四角形になり、かかる状態のまま角筒状のレンズ枠１１（図３参照）に組み付けられる。この様に製造することにより、高精細な画像を形成できる撮像レンズを安価に量産することができる。
　以下に本発明の撮像レンズの実施例を示す。各実施例に使用する記号は下記の通りである。
　ＦＬ：撮像レンズ全系の焦点距離
　Ｆｎｏ：Ｆナンバー
　ｙｍａｘ：固体撮像素子の撮像面対角線長
　ｗ：半画角
　ＴＬ：撮像レンズ全系の最も物体側のレンズ面から像側焦点までの光軸上の距離
　ＢＦ：バックフォーカス
　ｒ：曲率半径
　ｄ：軸上面間隔
　ｎｄ：レンズ材料のｄ線に対する屈折率
　ｖｄ：レンズ材料のｄ線に対するアッベ数
　また、有効半径の後に「＊」と記載されている面に第２絞りＳＨ２が形成され、その半径は有効半径と同じ値とし、各面番号の後に「ＳＰＳ」と記載されている面が非球面形状を有する面であり、非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸方向にＸ軸をとり、光軸と垂直方向の高さをｈとして以下の数１式で表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　但し、
　Ａｉ：ｉ次の非球面係数（ｉ＝３，４，５，６，・・・・２０）
　Ｒ（レンズデータ表ではｒ）：曲率半径
　Ｋ：円錐定数
　また、非球面係数において、１０のべき乗数（例えば２．５×１０－０２）をＥ（例えば２．５Ｅ－０２）を用いて表している。
（実施例１）
　実施例１のレンズデータを表１に示す。図６は実施例１の撮像レンズの断面図である。図７は実施例１の収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。ここで、球面収差図において、実線はｄ線、点線はｇ線に対する球面収差量をそれぞれ表し、非点収差図において、実線はサジタル面、点線はメリディオナル面を表す（以下、同じ）。実施例１の撮像レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１，Ｆナンバーを規定する第１絞りＳＨ１，平行平板素子である第２レンズＬ２、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３、光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラスから成る平行平板素子ＰＴ、を有する。ＩＭは撮像素子の撮像面である。また、全ての空気と接するレンズ部の面は非球面形状である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
（実施例２）
　実施例２のレンズデータを表２に示す。図８は実施例２の撮像レンズの断面図である。図９は実施例２の収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。実施例２の撮像レンズは、物体側から順に、Ｆナンバーを規定する第１絞りＳＨ１，物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１，平行平板素子である第２レンズＬ２、第２絞りＳＨ２、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３、光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラスから成る平行平板素子ＰＴ、を有する。ＩＭは撮像素子の撮像面である。また、全ての空気と接するレンズ部の面は非球面形状である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
（実施例３）
　実施例３のレンズデータを表３に示す。図１０は実施例３の撮像レンズの断面図である。図１１は実施例３の収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。実施例３の撮像レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１，Ｆナンバーを規定する第１絞りＳＨ１，平行平板素子である第２レンズＬ２、第２絞りＳＨ２、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３、光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラスから成る平行平板素子ＰＴ、を有する。ＩＭは撮像素子の撮像面である。また、全ての空気と接するレンズ部の面は非球面形状である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
（実施例４）
　実施例４のレンズデータを表４に示す。図１２は実施例４の撮像レンズの断面図である。図１３は実施例４の収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。実施例４の撮像レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１，Ｆナンバーを規定する第１絞りＳＨ１，平行平板素子である第２レンズＬ２、第２絞りＳＨ２、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３、光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラスから成る平行平板素子ＰＴ、を有する。ＩＭは撮像素子の撮像面である。また、全ての空気と接するレンズ部の面は非球面形状である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
（実施例５）
　実施例５のレンズデータを表５に示す。図１４は実施例５の撮像レンズの断面図である。図１５は実施例５の収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。実施例５の撮像レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１，平行平板素子である第２レンズＬ２、Ｆナンバーを規定する第１絞りＳＨ１，像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３、光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラスから成る平行平板素子ＰＴ、を有する。ＩＭは撮像素子の撮像面である。また、全ての空気と接するレンズ部の面は非球面形状である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
（実施例６）
　実施例６のレンズデータを表６に示す。図１６は実施例６の撮像レンズの断面図である。図１７は実施例６の収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。実施例６の撮像レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１，第２レンズＬ２の物体側面に形成された第２絞りＳＨ２，平行平板素子である第２レンズＬ２、第２レンズＬ２の像側面に形成されたＦナンバーを規定する第１絞りＳＨ１、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３、光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラスから成る平行平板素子ＰＴ、を有する。ＩＭは撮像素子の撮像面である。また、全ての空気と接するレンズ部の面は非球面形状である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
（実施例７）
　実施例７のレンズデータを表７に示す。図１８は実施例７の撮像レンズの断面図である。図１９は実施例７の収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。実施例７の撮像レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１，第２レンズＬ２の物体側面に形成されたＦナンバーを規定する第１絞りＳＨ１，平行平板素子である第２レンズＬ２、第２レンズＬ２の像側面に形成された第２絞りＳＨ２、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３、光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラスから成る平行平板素子ＰＴ、を有する。ＩＭは撮像素子の撮像面である。また、全ての空気と接するレンズ部の面は非球面形状である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
（実施例８）
　実施例８のレンズデータを表８に示す。図２０は実施例８の撮像レンズの断面図である。図２１は実施例８の収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。実施例８の撮像レンズは、物体側から順に、Ｆナンバーを規定する第１絞りＳＨ１，物体側に凹の平凹レンズである第１レンズＬ１，平行平板素子である第２レンズＬ２、第２レンズＬ２の像側面に形成された第２絞りＳＨ２、像側に凸の平凸レンズである第３レンズＬ３、光学的ローパスフィルタ、ＩＲカットフィルタ若しくは固体撮像素子のシールガラスから成る平行平板素子ＰＴ、を有する。ＩＭは撮像素子の撮像面である。また、全ての空気と接するレンズ部の面は非球面形状である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　第１の実施形態に関する各条件式に対応する実施例の値を表９に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　公知例との比較の際には、最大像高さが同じ値になるようにスケールを行っている。また、ｃ線、ｄ線、ｆ線（６５６．２７２５ｎｍ、５８７．５６１８ｎｍ、４８６．１３２７ｎｍ）の各波長を同じウエイトにして８割像高での各収差を評価する。またこの時、１／４ナイキスト周波数において軸上ピークをベストに取った時の８割像高でのサジタルピーク位置を像面湾曲量とし、１／４ナイキスト周波数における８割像高でのサジタルピーク位置とメジリオナルピーク位置の差を非点収差量とし、８割像高での主光線の結像位置とマージナル光線の結像位置の差をコマ収差量とし、８割像高でのｃ線とｆ線の結像位置の差を画素数で割ったものを倍率色収差とする。
　第２の実施形態に関する各条件式に対応する実施例の値を表１０に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　公知例との比較の際には、最大像高さが同じ値になるようにスケールを行っている。また、ｃ線、ｄ線、ｆ線（６５６．２７２５ｎｍ、５８７．５６１８ｎｍ、４８６．１３２７ｎｍ）の各波長を同じウエイトにして８割像高での各収差を評価する。またこの時、１／４ナイキスト周波数において軸上ピークをベストに取った時の８割像高でのサジタルピーク位置を像面湾曲量とし、１／４ナイキスト周波数における８割像高でのサジタルピーク位置とメジリオナルピーク位置の差を非点収差量とし、８割像高での主光線の結像位置とマージナル光線の結像位置の差をコマ収差量とし、８割像高でのｃ線とｆ線の結像位置の差を画素数で割ったものを倍率色収差とする。
　実施例１は、公知例に対して、非点収差、倍率色収差が良好に補正されており、特にコマ収差が良好に補正されている。
　実施例２は、公知例に対して、コマ収差、倍率色収差が良好に補正されており、特に非点収差がより良好に補正されている。
　実施例３は、公知例に対して、像面湾曲、非点収差、コマ収差、倍率色収差のすべてが良好に補正されている。
　実施例４は、公知例に対して、像面湾曲、非点収差、コマ収差、倍率色収差のすべてが良好に補正されている。
　実施例５は、公知例に対して、像面湾曲、非点収差、倍率色収差が良好に補正されており、特にコマ収差が良好に補正されている。
　実施例６は、公知例に対して、像面湾曲、非点収差、コマ収差、倍率色収差のすべてが良好に補正されている。
　実施例７は、公知例に対して高画角であり、コマ収差、倍率色収差がより良好に補正されている。
　実施例８は、公知例に対して、非点収差、コマ収差、倍率色収差が良好に補正されている。
　よって、本実施例の撮像レンズは公知例の撮像レンズと比較して更に高い光学性能を得る撮像レンズが提供できる事が示される。
　特に、本実施例の撮像レンズは公知例の撮像レンズと比較してコマ収差が良好に補正されており、高画角度まで対応が可能となる。また、更に実施例３、４については像面湾曲や非点収差も良好に補正されており、更に高い光学性能を得る撮像レンズが提供できる事が示される。
　本発明によれば、大量生産性と小型化に最適な撮像レンズを提供できる。携帯端末とは携帯電話機に限られない。
　１１　レンズ枠
　１２　プリント配線板
　７１　上筐体
　７２　下筐体
　７３　ヒンジ
　Ｂ　操作ボタン
　Ｃ　撮像素子
　ＣＬ　接合型複合レンズ
　Ｄ１，Ｄ２　表示画面
　ＧＰ　平行平板
　Ｌ１　第１レンズ
　Ｌ２　第２レンズ
　Ｌ３　第３レンズ
　Ｌ３ａ　脚部
　ＬＢ　レンズブロック
　Ｍ１　金型
　Ｍ２　金型
　ＰＴ　平行平板素子
　ＳＨ１　第１絞り
　ＳＨ２　第２絞り
　ＳＭ１　遮光板
　ＳＭ２　遮光板
　Ｔ　携帯電話機

Claims (18)

  1. 　固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための単一の接合型複合レンズを有する撮像レンズであって、前記接合型複合レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズからなる第１レンズと、平行平板素子である第２レンズと、像側に凸の平凸レンズからなる第３レンズで構成され、
    　前記第１レンズ及び前記第３レンズはエネルギー硬化性樹脂材料で形成され、
    　前記平行平板素子はガラス材料で形成され、
    　前記第１レンズと前記第２レンズ及び前記第２レンズと前記第３レンズは直接または間接的に接合された構成であり、以下の条件式を満たすことを特徴とする撮像レンズ。
    　－１．５＜ｒＬ１１／ｆ＜－５．０　　　　　　　　　（１）
    但し、
    　ｒＬ１１：以下の式で求められる第１レンズ物体側面の局所曲率半径、ｆ：前記撮像レンズ全系の焦点距離
    　ｒＬ１１＝｛（ｈ１）２＋（ｓ１）２｝／（２ｓ１）
    なお、
    　ｈ１：第１レンズ物体側面における有効半径の１／１０、ｓ１：第１レンズ物体側面の高さｈ１における面頂点からの光軸平行方向への変位量。
  2. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
    　３０≦ν１≦５９　　　　　　　　　　　　　（２）
    　１．５０≦Ｎ３≦１．６５　　　　　　　　　（３）
    　ν１：前記第１レンズの材料のアッベ数、Ｎ３：前記第３レンズの材料の屈折率
  3. 　第１絞りが前記第３レンズの像側面よりも物体側に配置され、且つ前記第１絞りとは別に前記第１絞りよりも開口径が大きく、以下の条件式を満足するような第２絞りが配置されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の撮像レンズ。
    　Ｒａ＜Ｈａ　　　　　　　（４）
    但し、
    　　Ｒａ：前記第２絞りの半径、Ｈａ：最大像高における最も外側の光線が、前記第２絞りが形成される面を通過する点の光軸からの距離
  4. 　前記第１絞りが前記第２レンズ物体側面に形成されていることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載の撮像レンズ。
  5. 　前記第１絞りが前記第２レンズ像側面に形成されていることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載の撮像レンズ。
  6. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載の撮像レンズ。
    　０．０９＜ｒＬ３２／ｒＬ１１＜０．２９　　　　　　　（５）
    但し、
    　ｒＬ３２：以下の式で求められる第３レンズ像側面の局所曲率半径。
    　ｒＬ３２＝｛（ｈ３）２＋（ｓ３）２｝／（２ｓ３）
    ｈ３：第３レンズ像側面における有効半径の１／１０、ｓ３：第３レンズ像側面の高さｈ３における面頂点から光軸に下ろした垂線の足と面の頂点との間隔
  7. 　固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための第１絞りと、第１絞りよりも開口径が大きな第２絞りと、単一の接合型複合レンズとを有する撮像レンズであって、
    　前記接合型複合レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズからなる第１レンズと、平行平板素子である第２レンズと、像側に凸の平凸レンズからなる第３レンズとで構成され、
    　前記第１絞りは前記第３レンズの像側面より物体側に配置され、
    　前記第２絞りは前記第２レンズの物体側面又は像側面に形成され、
    　前記第１レンズ及び前記第３レンズはエネルギー硬化性樹脂材料で形成され、
    　前記平行平板素子はガラス材料で形成され、
    　前記第１レンズと前記第２レンズ、前記第２レンズと前記第３レンズは互いに接合された構成であり、以下の条件式を満たすことを特徴とする撮像レンズ。
    　Ｒａ＜ＨＳ３　　　　　　（６）
    但し、
    　Ｒａ：前記第２絞りの半径、ＨＳ３：最大像高の最も外側の光線が、前記第２絞りが形成される面を通過する点の光軸からの距離
  8. 　前記撮像レンズは、以下の条件式を満たすことを特徴とする請求項７に記載の撮像レンズ。
    　－１．５＜ｒＬ１１／ｆ＜－２２．０　　　　　　　　　（７）
    但し、
    　ｒＬ１１：以下の式で求められる第１レンズ物体側面の局所曲率半径、ｆ：全系の焦点距離
    　ｒＬ１１＝｛（ｈ１）２＋（ｓ１）２｝／（２ｓ１）
    なお、
    　ｈ１：第１レンズ物体側面における有効半径の１／１０、ｓ１：レンズ面の高さｈ１における面頂点からの光軸平行方向への変位量
  9. 　前記第１絞りが前記第２レンズ物体側面に、前記第２絞りが前記第２レンズ像側面に形成されていることを特徴とする請求項７又は８に記載の撮像レンズ。
  10. 　前記第１絞りが前記第２レンズ像側面に、前記第２絞りが前記第２レンズ物体側面に形成されていることを特徴とする請求項７又は８に記載の撮像レンズ。
  11. 　前記撮像レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項７～１０のいずれかに記載の撮像レンズ。
    　０．０１＜ｒＬ３２／ｒＬ１１＜０．３０　　　　　　　（８）
    但し、
    　ｒＬ３２：以下の式で求められる第３レンズ像側面の局所曲率半径。
    　ｒＬ３２＝｛（ｈ３）２＋（ｓ３）２｝／（２ｓ３）
    　ｈ３：第３レンズ像側面における有効半径の１／１０、ｓ３：第３レンズ像側面の高さｈ３における面頂点から光軸に下ろした垂線の足と面の頂点との間隔
  12. 　固体撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための第１絞りと、第１絞りよりも開口径が大きな第２絞りと、単一の接合型複合レンズとを有する撮像レンズであって、
    　前記接合型複合レンズは、物体側から順に、物体側に凹の平凹レンズからなる第１レンズと、平行平板素子である第２レンズと、像側に凸の平凸レンズからなる第３レンズとで構成され、
    　前記第１絞りは前記第３レンズの像側面より物体側に配置され、
    　前記第２絞りは前記第２レンズの物体側面又は像側面に形成され、
    　前記第１レンズ及び前記第３レンズはエネルギー硬化性樹脂材料で形成され、
    　前記平行平板素子はガラス材料で形成され、
    　前記第１レンズと前記第２レンズ、前記第２レンズと前記第３レンズは直接または間接的に互いに接合された構成であり、以下の条件式を満たすことを特徴とする撮像レンズ。
    　－１．５＜ｒＬ１１／ｆ＜－５．０　　　　　　　　　（１）
    　Ｒａ＜ＨＳ３　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（６）
    但し、
    　ｒＬ１１：以下の式で求められる第１レンズ物体側面の局所曲率半径、ｆ：前記撮像レンズ全系の焦点距離
    　ｒＬ１１＝｛（ｈ１）２＋（ｓ１）２｝／（２ｓ１）
    なお、
    　ｈ１：第１レンズ物体側面における有効半径の１／１０、ｓ１：第１レンズ物体側面の高さｈ１における面頂点からの光軸平行方向への変位量。
    　Ｒａ：前記第２絞りの半径、ＨＳ３：最大像高の最も外側の光線が、前記第２絞りが形成される面を通過する点の光軸からの距離
  13. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１～１２のいずれかに記載の撮像レンズ。
    　０．２５＜ｄｃ／ｆ＜０．５０　　　　　　　　　　（９）
    但し、
    　ｄｃ：前記平行平板素子の厚さ（但し、平行平板素子が複数枚ある場合はその総和とする）
  14. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１～１３のいずれかに記載の撮像レンズ。
    　０＜（Ｄ１＋Ｄ３）／Ｄ２＜１　　　　　　　　　　（１０）
    但し、
    Ｄ１：前記第１レンズの近軸上における光軸方向の厚さ、Ｄ２：前記第２レンズの近軸上における光軸方向の厚さ、Ｄ３：前記第３レンズの近軸上における光軸方向の厚さ
  15. 　前記第１レンズの物体側面及び第３レンズの像側面のうちの少なくとも１面に非球面を用いていることを特徴とする請求項１～１４のいずれかに記載の撮像レンズ。
  16. 　前記第１レンズの物体側面及び第３レンズの像側面のうち少なくとも１面に奇数次項を加えた奇数次非球面を用いていることを特徴とする請求項１～１５のいずれかに記載の撮像レンズ。
  17. 　前記接合型複合レンズは、ガラス製の平行平板素材上に、前記第１レンズ及び前記第３レンズを複数組成形した後、各組に切断することにより製造されたことを特徴とする請求項１～１６のいずれかに記載の撮像レンズ。
  18. 　センサーサイズが１／１０インチサイズ（画素ピッチ２．２μｍ）以下の撮像素子と、請求項１～１７のいずれかに記載の撮像レンズとを備えることを特徴とする撮像装置。
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