WO2011090402A2 - Вторичный титановый сплав и способ его изготовления - Google Patents

Вторичный титановый сплав и способ его изготовления Download PDF

Info

Publication number
WO2011090402A2
WO2011090402A2 PCT/RU2010/000816 RU2010000816W WO2011090402A2 WO 2011090402 A2 WO2011090402 A2 WO 2011090402A2 RU 2010000816 W RU2010000816 W RU 2010000816W WO 2011090402 A2 WO2011090402 A2 WO 2011090402A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
alloy
titanium
structural
alloys
molybdenum
Prior art date
Application number
PCT/RU2010/000816
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2011090402A3 (ru
Inventor
Владислав Валентинович ТЕТЮХИН
Игорь Васильевич ЛЕВИН
Игорь Юрьевич ПУЗАКОВ
Original Assignee
Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" filed Critical Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма"
Priority to EP10844080.1A priority Critical patent/EP2527478B1/en
Priority to US13/574,437 priority patent/US9458527B2/en
Priority to BR112012018084-3A priority patent/BR112012018084B1/pt
Priority to CA2787980A priority patent/CA2787980C/en
Priority to CN201080064467.2A priority patent/CN102834537B/zh
Priority to ES10844080T priority patent/ES2711961T3/es
Publication of WO2011090402A2 publication Critical patent/WO2011090402A2/ru
Publication of WO2011090402A3 publication Critical patent/WO2011090402A3/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B34/00—Obtaining refractory metals
    • C22B34/10—Obtaining titanium, zirconium or hafnium
    • C22B34/12—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08
    • C22B34/1295—Refining, melting, remelting, working up of titanium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Definitions

  • the technical field to which the invention relates The invention relates to the field of production of ⁇ -, pseudo ⁇ -, ⁇ + ⁇ - titanium alloys from secondary raw materials, with regulated strength properties, namely, temporary tensile strength (tensile strength), mainly for the manufacture of fox semi-finished products, products for structural purposes and structural armor and can be used in defense and civil industries.
  • regulated strength properties namely, temporary tensile strength (tensile strength)
  • tensile strength mainly for the manufacture of fox semi-finished products, products for structural purposes and structural armor and can be used in defense and civil industries.
  • titanium and its alloys The main obstacle to the widespread use of titanium and its alloys is the high cost, first of all, of a titanium sponge.
  • a promising way to reduce the cost of titanium products is the use of waste products that make secondary alloys cheaper by 30 percent or more while maintaining the basic structural properties inherent in titanium alloys.
  • the same types of semi-finished products are made from titanium and its alloys as from other industrial metals and alloys (sheets, sys, tapes, plates, forgings, rods and others). Accordingly, in the production of semi-finished products and products from titanium alloys, all traditional types of waste are generated - lumpy waste, shavings, sheet trimmings. The total amount of waste generated annually in the production and use of titanium alloys is very large, it is about 70% of the charge consumed during smelting, and this figure changes very little over time (Smelting and casting of titanium alloys, Andreyev A. L ., Anoshkin N.F. et al. M., Metallurgy, 1994, p. 128-135.). At present, unlike most metals, titanium waste is used to a limited extent in the production of titanium alloys.
  • the invention takes into account the fact that industrial titanium alloys are mainly obtained by alloying titanium with the following elements (the numbers in brackets are the maximum concentration of dopant for industrial alloys in% by weight): A1 (8), V (16), Mo (30), Mn (8), Sn (13), Zr (10), Cr (10), Cu (3), Fe (5), W (5), Ni (32), Si (0.5); less commonly used alloying b (2) and Ta (5).
  • the variety of alloys and the ratios of their number make it difficult to industrially melt cheap secondary titanium alloys with regulated strength properties, since, in the current practice, the properties of titanium alloys, including strength, are mainly determined by their chemical composition and in a narrow framework of the content of specific alloying elements.
  • alloying elements are divided into three groups:
  • - a-stabilizers (A1, O, N, etc.), which increase the temperature of the polymorphic transformation ⁇ ⁇ * -> ⁇ and expand the region of solid solutions based on a-titanium; - ⁇ -stabilizers - isomorphic (Mo, V, ⁇ , Ta and others), which lower the temperature of a * - ⁇ -transformation and expand the range of solid solutions based on ⁇ -titanium and eutectoid-forming (Cr, Mn, Cu, etc.) which can form intermetallic compounds with titanium.
  • This alloy is complex alloyed, its properties are provided by the influence of about 7 alloying elements belonging to 3 groups that affect titanium polymorphism.
  • the content of alloying elements in the alloy ranges from 0.1% to 15.0%.
  • the unsystematic combination of alloying elements the amount of introduction into the alloy of which is subject to wide variation, leads to a wide range of strength, plastic and structural properties within the boundaries of this alloy.
  • its actual technical application is limited by the area of manufacture of non-responsible products and is characterized by the irrational use of expensive alloying elements.
  • This drawback becomes critical, because the ratio of the required content of alloying elements in the secondary alloy and their presence in real waste are in conflict. Therefore, today the amount of waste involved in critical alloys does not exceed more than 30%.
  • a known method of producing ingots including the preparation of the charge, obtaining at the first remelting in the skull furnace melt and forming from it in the mold a cylindrical ingot electrode, which is used for the second remelting in a vacuum arc furnace (RF Patent JSfs2263721, IPC ⁇ 22 ⁇ 9 / 20, publ .10.11.2005) - a prototype.
  • the method allows to organize a stable technical process for producing high-quality ingots.
  • a melt bath is created and for a sufficiently long time.
  • the chemical composition of the metal is averaged, refined from gas and volatile inclusions, and refractory particles either dissolve or, having a higher density, freeze in the skull and do not fall into the cast ingot.
  • the second remelting in the VDP allows one to obtain ingots with a dense, fine-grained, homogeneous structure.
  • the objective of the invention is to create a secondary titanium alloy with regulated strength properties that differ from the set by no more than 10%, which involves up to 100% of waste titanium alloys of an arbitrary chemical composition.
  • EFFECT obtaining regulated stable strength and technological properties of secondary titanium alloy using a wide range of titanium wastes of various chemical compositions, saving expensive chemical elements, increasing technological flexibility in the production of secondary titanium alloys.
  • the secondary titanium alloy for the manufacture of semi-finished products, structural products and structural armor containing aluminum, vanadium, molybdenum, chromium, iron, nickel, zirconium, nitrogen, oxygen, carbon and the rest titanium alloy but contains silicon in the following components, May. %:
  • the technical result is provided by a method for producing a secondary titanium alloy for the manufacture of semi-finished sheet rickates, products for structural purposes and structural armor, including preparation of the charge, manufacture of the consumable electrode, subsequent remelting of the consumable electrode in a vacuum arc furnace, the mixture is prepared mainly from waste titanium alloys and assembled depending on a given value of the temporary resistance of the alloy, determined by the formula: ⁇ ⁇ ⁇ - 235 ⁇ 60 [A1] " R square +50 [MoC [MPa] (3),
  • ⁇ ⁇ ⁇ is the calculated value of the temporary resistance of the alloy, and the strength of molybdenum Equivalents are determined based on the chemical composition of the waste, and are calculated by the formulas:
  • the essence of the invention is based on the possibility of manufacturing titanium alloys with narrowly regulated strength properties from a wide variety of titanium wastes with various multicomponent chemical compositions.
  • the manufacture of critical alloys with regulated properties requires strict restrictions on the intervals of introduced alloying elements, which inevitably limits the involvement of Waste in their manufacture.
  • the resulting technical contradiction is resolved by the fact that along with the optimal selection of alloying elements, an instrument for regulating their ratio within the framework of the claimed alloy is introduced.
  • the strength aluminum equivalent for sheet semi-finished products is set in the range from 6.1 to 8.83, and for structural alloys from 8.84 to 12.1 .
  • This limitation is due to the fact that with increasing [ ⁇ LL the doping of the solid solution increases and, as a result, the solid solution hardening increases, which, in turn, leads to a decrease in technological plasticity.
  • the strength aluminum equivalent exceeds 8.83, prerequisites arise for the formation of cracks in the rolling process.
  • titanium alloys with a + p structure after annealing in which the level of mechanical properties is determined by the properties of a and ⁇ phases, the degree of heterogeneity, and the type of structure.
  • the chemical composition of the alloy is selected taking into account the presence of alloying elements in titanium waste.
  • Aluminum which is used in almost all industrial alloys, is the most effective hardener, improving the strength and heat-resistant properties of titanium.
  • the aluminum content in the alloy is taken from 0.01 to 6.5%, with an aluminum content of more than 6.5%, an undesirable decrease in ductility occurs.
  • the influence of these impurities on the properties of alloys made from titanium is so significant that it must be specially taken into account when calculating the charge in order to obtain mechanical properties within the required limits.
  • the presence in the alloy of nitrogen ⁇ 0.07%, oxygen ⁇ 0.3%, carbon ⁇ 0.1% does not significantly affect the decrease in thermal stability, creep resistance and toughness.
  • zirconium has been used as alloying elements.
  • Zirconium forms a wide range of solid solutions with ⁇ -titanium, is relatively close to it in terms of melting point and density, and increases corrosion resistance.
  • Microalloying zirconium in the range of 0.01-0.5% provides a combination of high strength and ductility for both large stampings and forgings, as well as for semi-finished products of small cross-section, such as rods, plate sheets, allows for warm and cold deformation with a degree of draft of up to 60%.
  • Group ⁇ - stabilizers that are widely used in industrial alloys (V, Mo, Cr, Fe, Ni, Si).
  • Vanadium and iron are ⁇ -stabilizing elements that increase the strength of the alloy without practically reducing ductility.
  • the vanadium content in the inventive alloy compared to the prototype is changed in the direction of lower concentrations from 0.01 to 5.5%, which allows the use of titanium alloy waste in various combinations. With a vanadium content of more than 5.5%, an undesirable reduction in ductility occurs.
  • the inventive alloy in a small amount there is a ⁇ -stabilizing element - chromium, which is also aimed at increasing the strength of the alloy.
  • a ⁇ -stabilizing element - chromium which is also aimed at increasing the strength of the alloy.
  • the chromium content is less than 0.01%, a sufficient effect is not provided, and the upper limit of chromium of 1.5% is due to its content in titanium waste.
  • molybdenum in the range of 0.05-2.0% ensures its complete solubility in the ⁇ -phase, which allows to obtain the necessary strength characteristics without reducing the plastic properties. If the molybdenum content exceeds 2.0%, the specific gravity of the alloy increases due to the fact that molybdenum is a heavy metal, and the plastic properties of the alloy are reduced.
  • the proposed alloy contains Nickel. Elevated aluminum and vanadium contents enhance the oxidation resistance of the alloy and erosion during operation in a directed flow of aggressive gases. The presence of nickel in the alloy also enhances corrosion resistance. When the nickel content is less than 0.01%, a sufficient effect is not provided, and the upper limit of 0.5% nickel is due to its content in the lower grade titanium sponge.
  • the proposed invention allows to obtain with high accuracy the regulated strength properties of secondary titanium alloys by flexible selection of alloying elements based on their presence in titanium waste alloys of various grades.
  • the invention is based on the possibility of separating the effects of hardening of titanium alloys from alloying with ⁇ -stabilizers and neutral hardeners and from the introduction of ⁇ -stabilizers. This possibility is justified by the following considerations. Elements equivalent to aluminum strengthen titanium alloys mainly as a result of mortar hardening, and ⁇ -stabilizers mainly due to an increase in the amount of the stronger ⁇ -phase.
  • the basis for assessing the strength of the aluminum equivalent is the efficiency of a-stabilizers and neutral hardeners dissolved from the introduction of 1% (by weight), silicon additives are also taken into account, since it has little effect on the amount of the ⁇ phase, but rather strengthens them.
  • Increase in temporary resistance of titanium alloys with the introduction of 1% (by mass) of alloying elements was taken to be equal to: A1 - 60, Zr - 20, Si - 200, O - 1250, N - 2000, C - 700 MPa /%.
  • the effectiveness of the ⁇ -stabilizers dissolved from the introduction of 1% (by weight) was taken as the basis for assessing the strength of the molybdenum equivalent.
  • An increase in the temporary resistance of titanium alloys with the introduction of 1% (by weight) of alloying elements was taken to be: Mo - 50, V - 30, Cr - 65, Fe - 70, Ni - 50 MPa /%.
  • the chemical composition of the mixture is selected depending on the required temporary tensile strength of the alloy and is determined by the relation (3). Then, molybdenum and aluminum strength equivalents are determined based on the chemical composition of the waste; the charge is compiled within and
  • Example 1 products for structural purposes (plates, forgings, stampings).
  • the developed economical alloy is equivalent to the Ti-6A1-4V alloy in terms of strength, relative elongation and relative narrowing.
  • Example 2 sheet semi-finished products.
  • alloys were smelted for two remelting: the first in a vacuum arc skull furnace and the second remelting in a vacuum arc furnace and receiving a billet for rolling and sheet metal production (2 mm thick) followed by annealing.
  • the required tensile strengths of three different areas for the changes were 860, 880, and 980 MPa, respectively.
  • Example 3 structural armor (mounted armor plates to protect the car).
  • the production of low-cost secondary titanium alloys in accordance with this invention allows us to solve the problem of involving a wide range of titanium alloy waste to produce a final product with the desired technological and structural properties.
  • the present invention provides high industrial efficiency.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области получения α-, псевдо α-, α+β- титановых сплавов из вторичного сырья, преимущественно для изготовления листовых полуфабрикатов, изделий конструкционного назначения и конструкционной брони и может быть использовано в оборонных и гражданских отраслях промышленности. Сплав имеет следующий состав, мас.%: 0,01-6,5 А1, 0,01-5,5 V, 0,05 - 2,0 Мо, 0,01 - 1,5 Сг, 0,1 - 2,5 Fe, 0,01-0,5 Ni, 0,01-0,5 Zr,, 0,01-0,25 Si, до 0,3 кислорода, до 0,1 углерода, до 0,07 азота и титана - остальное. Шихту компонуют в зависимости от требуемой величины временного сопротивления сплава, а содержание легирующих элементов в сплаве определяется от расчетных величин алюминиевого и молибденового прочностных эквивалентов. Предложенный сплав и способ его изготовления позволяет решить задачу вовлечения широкого спектра отходов титановых сплавов с получением конечного продукта, обладающего заданными технологическими и конструкционными свойствами.

Description

ВТОРИЧНЫЙ ТИТАНОВЫЙ СПЛАВ
И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ
Область техники, к которой относится изобретение Изобретение относится к области получения α-, псевдо α-, α+β- титановых сплавов из вторичного сырья, с регламентированными прочностными свойствами, а именно временному сопротивлению на разрыв (предел прочности), преимущественно для изготовления лис- товых полуфабрикатов, изделий конструкционного назначения и кон- струкционной брони и может быть использовано в оборонных и граж- данских отраслях промышленности.
Уровень техники
Основным препятствием широкому применению титана и его сплавов является высокая стоимость, прежде всего, титановой губки. Перспективным направлением снижения стоимости титановой про- дукции является использование отходов, позволяющих удешевить вторичные сплавы на 30 и более процентов при сохранении основных конструкционных свойств, присущих титановым сплавам.
Известно, что в себестоимости титановых слитков до 90% всех затрат составляют затраты на дорогостоящие компоненты шихты. Каждые 10% отходов снижают ее стоимость на 5-8%. При вовлечении в шихту 10% отходов на 1 т выплавляемых слитков на основе титана экономится в среднем 100 кг губки и 10 кг, легирующих элементов (Титан, В. А. Гармата и др., М., Металлургия, 1983, стр.526).
Из титана и его сплавов изготовляют те же виды полуфабрика- тов, что и из других промышленных металлов и сплавов (листы, поло- сы, ленты, плиты, поковки, прутки и другие). Соответственно при производстве полуфабрикатов и изделий из сплавов титана образуют- ся и все традиционные виды отходов - кусковые отходы, стружка, листовая обрезь. Общее количество отходов, ежегодно образующихся при производстве и применении титановых сплавов, весьма велико, оно составляет около 70% к шихте, потребляемой при плавке, при- чем эта цифра с течением времени изменяется очень мало (Плавка и литье титановых сплавов, Андреев А. Л., Аношкин Н. Ф. и др. М., Металлургия, 1994, стр. 128-135.). В настоящее время в отличие от большинства металлов при производстве титановых сплавов титано- вые отходы используются ограниченно.
В изобретении учитывается то, что промышленные титановые сплавы в основном получают путём легирования титана следующими элементами (числа в скобках— максимальная для промышленных сплавов концентрация легирующей добавки в % по массе): А1 (8), V (16), Мо (30), Мп (8), Sn (13), Zr (10), Cr (10), Си (3), Fe (5), W (5), Ni (32), Si (0,5); реже применяется легирование b (2) и Та (5). Многооб- разие сплавов и соотношений их количества затрудняют выплавку в промышленных масштабах дешевых вторичных сплавов титана с регламентированными прочностными свойствами, т. к. по сущест- вующей практике свойства титановых сплавов, в том числе и прочно- стные, в основном определяются их химическим составом и в узких рамках содержания конкретных легирующих элементов.
По своему характерному влиянию на свойства титановых спла- вов легирующие элементы делятся на три группы:
- а -стабилизаторы (А1, О, N и др.), которые повышают темпера- туру полиморфного превращения α·*-> β и расширяют область твердых растворов на основе а -титана; - β -стабилизаторы - изоморфные (Mo, V, ΝΪ, Та и др.), которые понижают температуру а*- β-превращения и расширяют область твердых растворов на основе β -титана и эвтектоидообразующие (Сг, Мп, Си и др.), которые могут образовывать с титаном интерметалли- ды.
- нейтральные элементы (упрочнители) (Zr, Sn) не оказывают существенного влияния на температуру полиморфного превращения и не меняют фазового состава титановых сплавов.
Комплексное влияние этих групп в процессе получения сплава с заданными свойствами обеспечивается не только качественным и количественным составом внутри этих групп, но и соотношением влияния этих групп между собой.
Для сложнолегированных титановых сплавов (при значитель- ных процентных интервалах содержания легирующих элементов) ут- верждение о том, что технический результат, заключающийся в полу- чении сплава с заданным уровнем прочности, пластичности и струк- турой, обеспечивается качественным и количественным составом сплава и будет реализован «автоматически» идентичным составом, является некорректным.
Известен сплав на основе титана (JP2006034414A, 09. 02. 2006)
- прототип, сплав имеет следующий состав, масс.%:
Алюминий 1 - 6,0
Ванадий 0,1 - 15,0
Молибден 0,1 - 11,0
Хром 0,1 - 7,0
Железо 0,1 - 4,0
Никель 0,1 - 9,0
Цирконий 0,1 - 10,0
Азот, кислород, углерод примеси
Титан Остальное
Данный сплав относится к сложнолегированным, его свойства обеспечиваются влиянием порядка 7 легирующих элементов, отно- сящихся к 3 группам, влияющим на полиморфизм титана. Содержание легирующих элементов в сплаве колеблется от 0,1% до 15,0%. В прототипе, как и в известных на сегодняшний день сплавах, отсутст- вует точное количественное регулирование химического состава ти- танового сплава в процессе его изготовления, поэтому бессистемное совмещение легирующих элементов, величина введения в сплав ко- торых подвержена изменению в широких пределах, приводит к болъ- шому разбросу прочностных, пластических и структурных свойств в границах данного сплава. Вследствие этого, его реальное техническое применение ограничено областью изготовления неответственных из- делий и характеризуется нерациональным использованием дорого- стоящих легирующих элементов. Этот недостаток становится крити- ческим, т. к. соотношение требуемого содержания легирующих эле- ментов во вторичном сплаве и их наличие в реально существующих отходах вступают в противоречие. Поэтому на сегодняшний день ко- личество вовлекаемых отходов в ответственные сплавы не превышает более 30%.
Известен способ получения слитков, включающий подготовку шихты, получение при первом переплаве в гарнисажной печи распла- ва и формирование из него в изложнице цилиндрического слитка- электрода, который используют при втором переплаве в вакуумной дуговой печи (Патент РФ JSfs2263721, МПК С22В9/20, публ.10.11.2005)- прототип. Способ позволяет организовать стабиль- ный технический процесс получения качественных слитков. В про- цессе плавки гарнисажной плавки создается и достаточно продолжи- тельное время поддерживается ванна расплава. В результате этого химический состав металла усредняется, рафинируется от газовых и летучих включений, а тугоплавкие частицы или растворяются или, имея более высокую плотность, вмораживаются в гарнисаж и не по- падают в отливаемый слиток. Второй переплав в ВДП позволяет по- лучить слитки с плотной, мелкозернистой, однородной структурой.
Недостатком данного способа является то, что получение слож- нолегированных сплавов на основе титана с точно регламентирован- ными прочностными свойствами вызывает значительные затруднения вследствие непредсказуемого сочетания отходов, имеющихся в нали- чии на период плавки, что приводит к большому разбросу механиче- ских и технологических свойств материала.
Раскрытие изобретения
Задачей изобретения является создание вторичного титанового сплава с регламентируемыми прочностными свойствами, отличаю- гдимися от заданных не более чем на 10%, в котором вовлекается до 100% отходов титановых сплавов произвольного химического соста- ва.
Техническим результатом является получение регламентиро- ванных стабильных прочностных и технологических свойств вторич- ного титанового сплава при использовании широкого спектра титано- вых отходов различного химического состава, экономия дорогостоя- щих химических элементов, увеличение технологической гибкости производства вторичных титановых сплавов.
Указанный технический результат достигается тем, что вторич- ный титановый сплав для изготовления листовых полуфабрикатов, изделий конструкционного назначения и конструкционной брони, со- держащий алюминий, ванадий, молибден, хром, железо, никель, цир- коний, азот, кислород, углерод и остальное титан, сплав дополнитель- но содержит кремний при следующим содержании компонентов, мае. %:
Алюминий 0,01 - 6,5
Ванадий 0,01 - 5,5
Молибден 0,05 - 2,0
Хром 0,01 - 1,5
Железо 0,1 - 2,5
Никель 0,01 - 0,5
Цирконий 0,01 - 0,5
Азот < 0,07
Кислород < 0,3
Углерод < 0,1
Кремний 0,01 - 0,25
Титан -остальное
при этом величины прочностных молибденового
Figure imgf000007_0001
и алюминиевого [А1] экв эквивалентов, определяются по формулам:
Figure imgf000007_0002
= Al+Zr/3+20«O+33-N+12«C+3,3«Si, мас%, (1)
[Мо1Р кв =Mo+V/l,7+Ni+Cr/0,8+Fe/0,7, мас.%, (2)
и составляют для:
- листовых полуфабрикатов =2,1-5,6; [-^^]ЭКв = 6,1-8,83;
- изделий конструкционного назначения
Figure imgf000007_0003
=2,1-5,6;
[ΑΙϊί =8,84-12,1;
- конструкционной брони [Мо £ =5,7 -11;
Figure imgf000007_0004
=6.1-12,1;
Технический результат обеспечивается способом получения вторичного титанового сплава для изготовления листовых полуфаб- рикатов, изделий конструкционного назначения и конструкционной брони, включающим подготовку шихты, изготовление расходуемого электрода, последующий переплав расходуемого электрода в вакуум- ной дуговой печи, шихту готовят преимущественно из отходов тита- новых сплавов и компонуют в зависимости от заданной величины временного сопротивления сплава, определяемой по формуле: σρ Β - 235< 60 [А1]"Р кв +50 [МоЦ [МПа] (3),
где: σρ Β - расчетная величина временного сопротивления сплава, а прочностные молибденовый
Figure imgf000008_0001
экви- валенты определяют, исходя из химического состава отходов, и рас- считывают по формулам:
[Al]"P Ke = Al+Zr/3+20»O+33-N+12«C+3,3«Si, мас.% (1), [Μοϊί =Mo+V/l ,7+Ni+Cr/0,8+Fe/0,7, мас.% (2),
переплав ведут с получением сплава по п.1.
Сущность изобретения основана на возможности изготовления титановых сплавов с узко регламентированными прочностными свой- ствами из большого многообразия титановых отходов с различным многокомпонентным химическим составом. Изготовление ответст- венных сплавов с регламентированными свойствами требует жестких ограничений на интервалы вводимых легирующих элементов, что не- избежно ограничивает вовлечение Отходов при их изготовлении. Воз- никшее техническое противоречие разрешается тем, что наряду с оп- тимальным подбором легирующих элементов вводится инструмент регулирования их соотношения в рамках заявленного сплава.
В заявленном сплаве при практически одинаковом прочност- ном молибденовом эквиваленте (определенным экономическими, прочностными и технологическими свойствами) для листовых полу- фабрикатов и сплавов конструкционного назначения, прочностной алюминиевый эквивалент для листовых полуфабрикатов устанавлива- ется в пределах от 6,1 до 8,83, а для сплавов конструкционного на- значения от 8,84 до 12,1. Это ограничение обусловлено тем, что при увеличении [^LL возрастает легированность твердого раствора и, как следствие, возрастает твердорастворное упрочнение, что, в свою очередь, приводит к снижению технологической пластичности. При превышении величины прочностного алюминиевого эквивалента свыше 8,83 возникают предпосылки для образования трещин в про- <ессе прокатки.
Напротив, в сплавах конструкционного назначения
Figure imgf000009_0001
в пределах от 8,84 до 12,1, являясь наиболее эффективным инструмен- том упрочнения сплав, а позволяет сохранить его приемлемые техно- логические свойства.
Для сплавов преимущественно предназначенных для использо- вания в качестве конструкционной брони молибденовый эквивалент определен гораздо выше и находится в пределах [ о]^ =5,7 -11. Это обусловлено тем, что титановые сплавы с заданной твёрдостью, за счёт легирования, имеют уровень противопульной стойкости выше и склонность к тыльным отколам меньше, чем термически обработан- ные на такую же твёрдость.
В качестве противопульной брони наиболее целесообразно ис- ^п
пользовать титановые сплавы с а+р структурой после отжига, при ко- тором уровень механических свойств определяется свойствами а и β фаз, степенью гетерогенности и типом структуры.
Применение закалки и упрочняющей термической обработки ведёт к снижению противопульнои стойкости титановых сплавов и повышенной склонности к срезу пробки, что связано с максимальным упрочнением α+β титановых сплавов и резким снижением пластиче- ских свойств
Химический состав сплава подобран с учетом присутствия ле- гирующих элементов в титановых отходах.
Группа - а -стабилизаторов.
Алюминий, который применяется практически во всех про- мышленных сплавах, является наиболее эффективным упрочнителем, улучшая прочностные и жаропрочные свойства титана. Содержание алюминия в сплаве принято от 0,01 до 6,5%, при содержании алюми- ния более 6,5% происходит нежелательное снижение пластичности.
Азот, кислород и углерод повышают температуру аллотропи- ческого превращения титана и в основном присутствуют в промыш- ленных титановых сплавах в виде примесей. Влияние этих примесей на свойства изготовляемых из титана сплавов столь значительно, что должно специально учитываться при расчете шихты, чтобы получить механические свойства в нужных пределах. Наличие в сплаве азота < 0,07%, кислорода < 0,3%, углерода < 0,1% не оказывает заметного влияния на снижения термической стабильности, сопротивления пол- зучести и ударной вязкости.
Группа нейтральных упрочнителей.
В последнее время в качестве легирующих элементов применя- ют цирконий. Цирконий образует с α-титаном широкий ряд твердых растворов, относительно близок к нему по температуре плавления и плотности, повышает коррозионную стойкость. Микролегирование цирконием в диапазоне 0,01- 0,5% обеспечивает сочетание высокой прочности и пластичности как для крупногабаритных штамповок и поковок, так и для полуфабрикатов малого сечения, таких как прутки, плиты листы, позволяет производить теплую и холодную деформа- цию со степенью осадки до 60%.
Группа β - стабилизаторов, которые широко применяются в промышленных сплавах (V, Mo, Сг, Fe, Ni, Si).
Ванадий и железо являются β-стабилизирующими элементами, повышающими прочность сплава, практически не снижая пластично- сти. Содержание ванадия в заявляемом сплаве по сравнению с прото- типом изменено в сторону меньших концентраций от 0,01 до 5,5%, что позволяет использовать отходы титановых сплавов в различных комбинациях. При содержании ванадия более 5,5% происходит неже- лательное снижение пластичности.
При содержании железа менее 0,1% не обеспечивается доста- точный эффект, а при содержании более 2,5% происходит нежела- тельное снижение пластичности сплава.
В заявляемом сплаве в небольшом количестве присутствует β- стабилизирующий элемент - хром, который также направлен на по- вышение прочности сплава. При содержании хрома менее 0,01% не обеспечивается достаточный эффект, а верхний предел хрома 1,5% обусловлен содержанием его в титановых отходах.
Введение молибдена в пределах 0,05-2,0% обеспечивает полную растворимость его в α-фазе, что позволяет получать необходимые прочностные характеристики без снижения пластических свойств. Ес- ли содержание молибдена превышает 2,0%, увеличивается удельный вес сплава вследствие того, что молибден является тяжелым метал- лом, и пластические свойства сплава снижаются.
Предлагаемый сплав содержит никель. Повышенные содержа- ния алюминия и ванадия усиливают стойкость сплава к окислению и эрозии при работе в условиях направленного потока агрессивных га- зов. Присутствие в составе сплава никеля также усиливает сопротив- ление коррозии. При содержании никеля менее 0,01% не обеспечива- ется достаточный эффект, а верхний предел никеля 0,5% обусловлен содержанием его в составе титановой губки низших сортов.
По сравнению с прототипом в сплав дополнительно введен еще один β-стабилизатор - кремний, который в заявленных пределах пол- ностью растворяется в α-фазе, обеспечивая упрочнение а-твердого раствора и образование небольшого (до 5%) количества β-фазы в сплаве. Кроме того, добавка кремния в сплав повышает его жаро- прочность.
Важнейшее отличие от прототипа заключается в том, что пред- лагаемое изобретение позволяет с большой точностью получить рег- ламентированные прочностные свойства вторичных титановых спла- вов путем гибкого подбора величин легирующих элементов исходя из их наличия в титановых отходах сплавов различных марок.
Изобретение основано на возможности разделения эффектов упрочнения титановых сплавов от легирования α-стабилизаторами и нейтральными упрочнителями и от введения β-стабилизаторов. Эта возможность оправдана следующими соображениями. Элементы, эк- вивалентные алюминию, упрочняют титановые сплавы в основном в результате растворного упрочнения, а β-стабилизаторы - в основном вследствие увеличения количества более прочной β-фазы.
За основу оценки прочности эквивалента по алюминию взята эффективность растворенного от введения 1% (по массе) а- стабилизаторов и нейтральных упрочнителей, также здесь учитыва- ются добавки кремния, поскольку он мало влияет на количество β- фазы, но довольно сильно упрочняет их. Повышение временного со- противления титановых сплавов при введении 1% (по массе) леги- рующих элементов было принято равным: А1 - 60, Zr - 20, Si - 200, О - 1250, N - 2000, С - 700 МПа/%.
Соответственно, за основу оценки прочности эквивалента по молибдену взята эффективность растворенного от введения 1% (по массе) β-стабилизаторов. Повышение временного сопротивления ти- тановых сплавов при введении 1% (по массе) легирующих элементов было принято равным: Мо - 50, V - 30, Сг - 65, Fe - 70, Ni - 50 МПа/%.
Тогда прочностные эквиваленты сплавов по алюминию и мо- либдену можно представить соответственно в виде формул (1) и (2).
При выплавке сплава химический состав шихты подбирают в зависимости от требуемой временной прочности на разрыв сплава и определяют отношением (3). Затем определяются молибденовый и алюминиевый прочностные эквиваленты, исходя из химического со- става отходов, производится компоновка шихты в пределах
Figure imgf000013_0001
и
[м?]з в и осуществляется выплавка сплава.
Изменяя соотношение прочностных эквивалентов по алюминию и молибдену, можно гибко влиять не только на прочностные, но и на технологические свойства сплава в пределах его химического состава.
Осуществление изобретения
Пример 1, изделия конструкционного назначения (плиты, по- ковки, штамповки).
Для экспериментальной проверки свойств заявленного сплава методом двойного дугового переплава были выплавлены 16 сплавов различного химического состава (слитки массой по 23 кг). Исходны- ми данными для их шихтовки являлись прогнозируемые прочностные свойства в отожженном состоянии, которые соответствуют прочност- ным свойствам наиболее распространенных конструкционных спла- вов класса Ti-6A1-4V. Слитки были выплавлены методом двойного переплава с использованием имеющихся отходов, доля которых дос- тигала 50%. Из полученных слитков методом ковки и последующей прокатки были изготовлены прутки диаметром 30 - 32мм. Химиче- ский состав сплавов приведен в таблице 1. Таблица 1.
Figure imgf000014_0001
Исследование механических свойств прутков при растяжении было проведено после отжига (730°С, выдержка 1 час, охлаждение на воздухе). Прочностные эквиваленты, реальная и расчетная прочность на разрыв, а также относительное удлинение приведены в таблице 2. Таблица 2.
Figure imgf000015_0001
Как видно из таблицы 2, разработанный экономичный сплав по уровню прочности, относительного удлинения и относительного су- жения эквивалентен сплаву Ti-6A1-4V.
Пример 2, листовые полуфабрикаты.
По заданным величинам пределов прочности были подобраны варианты химических составов из имеющихся в наличии отходов, осуществлена выплавка сплавов за два переплава: первый в вакуумно- дуговой гарнисажной печи и второй переплав - в вакуумно-дуговой печи и получение заготовки под прокатку и изготовление тонколисто- вого проката (толщиной 2 мм) с последующим отжигом.
Затребованные пределы прочности трех разных областей при- менения равнялись соответственно 860, 880 и 980 МПа.
Подбор шихты был выполнен по выше приведенной схеме, ре- зультаты которой показаны в таблице 3.
Таблица 3.
Figure imgf000016_0001
Химический состав сплавов приведен в таблице 4.
Таблица 4.
Figure imgf000017_0001
Механические свойства полученных образцов приведены в таб- лице 5.
Таблица 5
Figure imgf000017_0002
Пример 3, конструкционная броня (навесные броневые плиты для защиты автомобиля).
Для изготовления листового материала с целью применения в качестве брони были выплавлены опытные слитки массой 23 кг. Слитки были выплавлены методом двойного переплава. В качестве шихты слитков использованы следующие материалы: титановая губка марки ТГ-ТВ, отходы сплава VST5553, отходы сплава Ti-10V-2Fe-3Al. Соотношение шихтовых материалов при выплавке слитков приведено в таблице 6. Таблица 6
Figure imgf000018_0001
Химический состав сплавов приведен в таблице 7.
Таблица 7
Figure imgf000018_0002
Механические свойства сплавов 2 I и J 22, испытанные на лис- тах толщиной 6 мм, приведены в таблице 8.
Таблица 8 6
18
Figure imgf000019_0001
Как видно из приведенных примеров, производство дешевых вторичных титановых сплавов в соответствии с данным изобретени- ем, позволяет решить задачу вовлечения широкого спектра отходов титановых сплавов с получением конечного продукта, обладающего заданными технологическими и конструкционными свойствами. Та- ким образом, данное изобретение обеспечивает высокую эффектив- ность промышленного применения.
Следует понимать, что в данном описании были проиллюстрированы те аспекты изобретения, которые необходимы для его ясного понима- ния. Некоторые аспекты изобретения, которые будут очевидны для рядовых специалистов в данной области техники и которые, поэтому, не будут способствовать облегчению понимания настоящего изобре- тения, представлены не были, чтобы упростить данное описание. Не- смотря на то, что были описаны варианты воплощения настоящего изобретения, рядовым специалистам в данной области техники после изучения описания будет ясно, что в него может быть внесено множе- ство модификаций и изменений. Все такие изменения и модификации настоящего изобретения считаются подпадающими под объем пред- ставленного выше описания и прилагаемой формулы изобретения.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Вторичный титановый сплав для изготовления листовых полуфабрикатов, изделий конструкционного назна- чения и конструкционной брони, содержащий алюминий, ва- надий, молибден, хром, железо, никель, цирконий, азот, кисло- род, углерод и остальное титан, отличающийся тем, что сплав дополнительно содержит кремний при следующим соотноше- нии компонентов, мас.%:
алюминий 0,01-6,5
ванадий 0,01-5,5
молибден 0,05-2,0
хром 0,01-1,5
железо ОД-2,5
никель 0,01-0,5
цирконий 0,01-0,5
азот <0,07
кислород <0,3
углерод <0,1
кремний 0,01-0,25
титан - остальное,
при этом величины прочностных молибденового [мо]"кВ и алюминиевого [ I]"^ эквивалентов, определяемых по фор- мулам:
[AI£Pb =Al+Zr/3+20 O+33 N+12 C+3,3 Si, мас.%, (1) [MogPB=Mo+V/l,7+Ni+Cr/0,8+Fe/0,7, мас.%, (2) составляют для
листовых полуфабрикатов [ΜΟ]^β =2,1-5,6, [ΑΙ]£Ρ.
- изделий конструкционного назначения [ΑΙ]"£β =2,1-5,6,
8,84-12,1;
конструкционной брони
Figure imgf000021_0001
[А1]Э
2. Способ получения вторичного титанового сплава для изготовления листовых полуфабрикатов, изделий конструкци- онного назначения и конструкционной брони, включающий подготовку шихты, изготовление расходуемого электрода, по- следующий переплав расходуемого электрода в вакуумной ду- говой печи, отличающийся тем, что шихту готовят из отходов титановых сплавов и компонуют в зависимости от заданной величины временного сопротивления сплава, определяемой по формуле:
Figure imgf000021_0002
где: - расчетное значение временного сопротивления сплава, а прочностные молибденовый [ΜΟ]^β и алюминиевый [А1]Э£в эквиваленты определяют, исходя из химического со- става отходов, и рассчитывают по формулам:
[AigPB =Al+Zr/3+20 0+33 N+12 С+3,3 Si, мае %,
-МоЕкв =Mo+V/l ,7+Ni+Cr/0,8+Fe/0,7, мас.%,
переплав ведут с получением сплава по п.1.
PCT/RU2010/000816 2010-01-20 2010-12-31 Вторичный титановый сплав и способ его изготовления WO2011090402A2 (ru)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP10844080.1A EP2527478B1 (en) 2010-01-20 2010-12-31 Secondary titanium alloy and method for manufacturing same
US13/574,437 US9458527B2 (en) 2010-01-20 2010-12-31 Secondary titanium alloy and the art of its manufacture
BR112012018084-3A BR112012018084B1 (pt) 2010-01-20 2010-12-31 Liga de titânio secundário
CA2787980A CA2787980C (en) 2010-01-20 2010-12-31 Secondary titanium alloy and method for manufacturing same
CN201080064467.2A CN102834537B (zh) 2010-01-20 2010-12-31 再熔钛合金及其制备方法
ES10844080T ES2711961T3 (es) 2010-01-20 2010-12-31 Aleación secundaria de titanio y el método de su fabricación

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010101764/02A RU2425164C1 (ru) 2010-01-20 2010-01-20 Вторичный титановый сплав и способ его изготовления
RU2010101764 2010-01-20

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2011090402A2 true WO2011090402A2 (ru) 2011-07-28
WO2011090402A3 WO2011090402A3 (ru) 2011-09-22

Family

ID=44307439

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2010/000816 WO2011090402A2 (ru) 2010-01-20 2010-12-31 Вторичный титановый сплав и способ его изготовления

Country Status (8)

Country Link
US (1) US9458527B2 (ru)
EP (1) EP2527478B1 (ru)
CN (1) CN102834537B (ru)
BR (1) BR112012018084B1 (ru)
CA (1) CA2787980C (ru)
ES (1) ES2711961T3 (ru)
RU (1) RU2425164C1 (ru)
WO (1) WO2011090402A2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20120107132A1 (en) * 2012-01-12 2012-05-03 Titanium Metals Corporation Titanium alloy with improved properties

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
RU2547371C1 (ru) * 2013-09-10 2015-04-10 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" Фгуп "Цнии Км "Прометей" Литейный сплав на основе титана
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
JP6420350B2 (ja) * 2014-01-28 2018-11-07 テイタニウム メタルス コーポレイシヨンＴｉｔａｎｉｕｍ Ｍｅｔａｌｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ 衝撃又は衝撃荷重に対する耐性を示すチタン合金及びそのチタン合金から部品を製造する方法
US10023942B2 (en) 2014-04-28 2018-07-17 Arconic Inc. Titanium alloy, parts made thereof and method of use
JP6772069B2 (ja) 2014-05-15 2020-10-21 ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ チタン合金及びその製造方法
US9956629B2 (en) * 2014-07-10 2018-05-01 The Boeing Company Titanium alloy for fastener applications
US20160010180A1 (en) * 2014-07-14 2016-01-14 Yong Kyu Choi Composition for titanium-tungsten metal alloy
JP6269836B2 (ja) * 2014-07-25 2018-01-31 新日鐵住金株式会社 加工方向と同一方向への形状変化特性を有するチタン合金部材およびその製造方法
RU2583556C2 (ru) * 2014-09-16 2016-05-10 Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Экономнолегированный титановый сплав
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
US10000826B2 (en) * 2016-03-10 2018-06-19 Titanium Metals Corporation Alpha-beta titanium alloy having improved elevated temperature properties and superplasticity
EP3617335B1 (en) * 2017-04-25 2021-11-17 Public Stock Company "VSMPO-AVISMA Corporation" Titanium alloy-based sheet material for low-temperature superplastic deformation
CN107904441B (zh) * 2017-11-28 2020-05-05 杭州杭联汽车连杆有限公司 钛合金及其制备方法
EP3712282B1 (en) * 2018-02-07 2023-08-09 Nippon Steel Corporation Titanium alloy material
US11920218B2 (en) 2018-08-31 2024-03-05 The Boeing Company High strength fastener stock of wrought titanium alloy and method of manufacturing the same
CA3109213C (en) 2018-08-31 2023-05-02 The Boeing Company High-strength titanium alloy for additive manufacturing
CA3122511C (en) * 2018-12-09 2023-09-05 Titanium Metals Corporation Titanium alloys having improved corrosion resistance, strength, ductility, and toughness
GB202412887D0 (en) * 2021-05-19 2024-10-16 Karsten Mfg Corp Beta enhanced titanium alloys and methods of manufacturing beta enhanced titanium alloys
CN114525429B (zh) * 2022-04-21 2022-08-02 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 一种高强钛合金及其增材制备方法
CN116287860A (zh) * 2023-03-07 2023-06-23 北京工业大学 一种高温性能优异的多组元耐高温钛合金及制备方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2263721C2 (ru) 2003-12-25 2005-11-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение (ВСМПО) Способ получения слитков
JP2006034414A (ja) 2004-07-23 2006-02-09 Sumitomo Metal Ind Ltd シューズ用スパイク

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4681627A (en) * 1985-06-03 1987-07-21 Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha Process for preparing an ingot from metal scrap
US5294267A (en) * 1992-12-04 1994-03-15 Titanium Metals Corporation Metastable beta titanium-base alloy
US5980655A (en) * 1997-04-10 1999-11-09 Oremet-Wah Chang Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom
JP2001152268A (ja) * 1999-11-29 2001-06-05 Daido Steel Co Ltd 高強度チタン合金
RU2169782C1 (ru) * 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2211873C2 (ru) * 2001-11-22 2003-09-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение МЕТАСТАБИЛЬНЫЙ β-ТИТАНОВЫЙ СПЛАВ
JP2004010963A (ja) 2002-06-06 2004-01-15 Daido Steel Co Ltd 高強度Ｔｉ合金およびその製造方法
RU2256713C1 (ru) * 2004-06-18 2005-07-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него
RU2269584C1 (ru) 2004-07-30 2006-02-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Сплав на основе титана
JP4939740B2 (ja) * 2004-10-15 2012-05-30 住友金属工業株式会社 β型チタン合金
CN100469910C (zh) * 2006-07-17 2009-03-18 中国科学院过程工程研究所 一种直接从含钛矿物生产钛合金的方法
JP2009299110A (ja) 2008-06-11 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2263721C2 (ru) 2003-12-25 2005-11-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение (ВСМПО) Способ получения слитков
JP2006034414A (ja) 2004-07-23 2006-02-09 Sumitomo Metal Ind Ltd シューズ用スパイク

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
A.L. ANDREYEV; N.F. ANOSHKIN ET AL.: "M., Metallurgy", 1994, MELTING AND CASTING OF TITANIUM ALLOYS, pages: 128 - 135
See also references of EP2527478A4
TITANIUM, V.A. ET AL., M., METALLURGY, 1983, pages 526

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20120107132A1 (en) * 2012-01-12 2012-05-03 Titanium Metals Corporation Titanium alloy with improved properties
US10119178B2 (en) * 2012-01-12 2018-11-06 Titanium Metals Corporation Titanium alloy with improved properties

Also Published As

Publication number Publication date
CN102834537B (zh) 2014-11-26
ES2711961T3 (es) 2019-05-08
CN102834537A (zh) 2012-12-19
US20130164168A1 (en) 2013-06-27
RU2425164C1 (ru) 2011-07-27
EP2527478A2 (en) 2012-11-28
US9458527B2 (en) 2016-10-04
BR112012018084A2 (pt) 2016-03-29
EP2527478A8 (en) 2013-07-24
BR112012018084B1 (pt) 2022-06-14
EP2527478B1 (en) 2018-11-28
CA2787980A1 (en) 2011-07-28
WO2011090402A3 (ru) 2011-09-22
EP2527478A4 (en) 2017-05-24
CA2787980C (en) 2019-07-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2011090402A2 (ru) Вторичный титановый сплав и способ его изготовления
CN114921684B (zh) 高强度钛合金
KR20180095640A (ko) 오스테나이트계 내열합금 및 그 제조 방법
RU2436858C2 (ru) Вторичный титановый сплав и способ его получения
CN110172644A (zh) 一种电弧增材制造用高强钢丝材及其制备方法
WO2019107456A1 (ja) Ｎｉ基合金の製造方法及びＮｉ基合金
JP6842257B2 (ja) Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金とその製造方法
JP6113827B2 (ja) 費用対効果が高いフェライト系ステンレス鋼
WO2022210651A1 (ja) 二相ステンレス鋼線材および二相ステンレス鋼線
JP2017036477A (ja) オーステナイト系耐熱合金部材およびその製造方法
RU108037U1 (ru) ИЗДЕЛИЕ ИЗ КОРРОЗИОННО-СТОЙКОГО СПЛАВА НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni
CN114635077A (zh) 一种超级奥氏体不锈钢及其制备方法
RU2657741C1 (ru) Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая свариваемая сталь и способ ее обработки
CN108277385A (zh) 一种钛合金板材以及加工方法
WO2022145063A1 (ja) 鋼材
JPH11152549A (ja) 熱間工具鋼及びその熱間工具鋼からなる高温用部材
RU2639190C2 (ru) Способ производства высокопрочной мартенситностареющей стали
JP6805583B2 (ja) 析出型耐熱Ｎｉ基合金の製造方法
RU2119968C1 (ru) Жаропрочный сплав
JP3573344B2 (ja) 高清浄マルエージング鋼の製造方法
CN115461477B (zh) 奥氏体系耐热钢的制造方法
JP5956205B2 (ja) Ｎｉ基合金の製造方法
CN112154220B (zh) 新奥氏体合金
JP2004256909A (ja) マルエージング鋼の製造方法及びマルエージング鋼
JP2000204448A (ja) 延性ニッケル―鉄―クロム合金

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201080064467.2

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10844080

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

DPE1 Request for preliminary examination filed after expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2787980

Country of ref document: CA

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 6391/CHENP/2012

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010844080

Country of ref document: EP

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112012018084

Country of ref document: BR

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13574437

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112012018084

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20120720