WO2011016585A1 - 排ガス処理装置及び排ガスの水銀除去方法 - Google Patents

排ガス処理装置及び排ガスの水銀除去方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2011016585A1
WO2011016585A1 PCT/JP2010/063673 JP2010063673W WO2011016585A1 WO 2011016585 A1 WO2011016585 A1 WO 2011016585A1 JP 2010063673 W JP2010063673 W JP 2010063673W WO 2011016585 A1 WO2011016585 A1 WO 2011016585A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
exhaust gas
flue
gas
solution
mercury
Prior art date
Application number
PCT/JP2010/063673
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
利久磨 四條
坂田　展康
串岡　清則
盛紀 村上
鵜飼　展行
Original Assignee
三菱重工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱重工業株式会社 filed Critical 三菱重工業株式会社
Priority to EP10806582A priority Critical patent/EP2463016A4/en
Priority to CN201080034421.6A priority patent/CN102470318B/zh
Priority to CA2769861A priority patent/CA2769861C/en
Priority to US13/388,899 priority patent/US9084965B2/en
Publication of WO2011016585A1 publication Critical patent/WO2011016585A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/75—Multi-step processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/64—Heavy metals or compounds thereof, e.g. mercury
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/86—Catalytic processes
    • B01D53/8621—Removing nitrogen compounds
    • B01D53/8625—Nitrogen oxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/86—Catalytic processes
    • B01D53/8665—Removing heavy metals or compounds thereof, e.g. mercury
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/86—Catalytic processes
    • B01D53/90—Injecting reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
    • B01F25/3132—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices
    • B01F25/31322—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices used simultaneously
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
    • B01F25/3133—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit characterised by the specific design of the injector
    • B01F25/31331—Perforated, multi-opening, with a plurality of holes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
    • F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/20—Reductants
    • B01D2251/206—Ammonium compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/20—Reductants
    • B01D2251/206—Ammonium compounds
    • B01D2251/2062—Ammonia
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/40—Alkaline earth metal or magnesium compounds
    • B01D2251/404—Alkaline earth metal or magnesium compounds of calcium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/50—Inorganic acids
    • B01D2251/502—Hydrochloric acid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/60—Inorganic bases or salts
    • B01D2251/606—Carbonates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2251/00—Reactants
    • B01D2251/60—Inorganic bases or salts
    • B01D2251/608—Sulfates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/60—Heavy metals or heavy metal compounds
    • B01D2257/602—Mercury or mercury compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/68—Halogens or halogen compounds
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2215/00—Preventing emissions
    • F23J2215/20—Sulfur; Compounds thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2215/00—Preventing emissions
    • F23J2215/60—Heavy metals; Compounds thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2219/00—Treatment devices
    • F23J2219/10—Catalytic reduction devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2219/00—Treatment devices
    • F23J2219/40—Sorption with wet devices, e.g. scrubbers

Definitions

  • the present invention relates to an exhaust gas treatment apparatus for oxidizing mercury contained in exhaust gas discharged from a boiler or the like and a method for removing mercury from the exhaust gas.
  • the exhaust gas generated when burning coal-fired exhaust gas or heavy oil may contain metal mercury (Hg 0 ) in addition to soot, sulfur oxide (SOx), and nitrogen oxide (NOx).
  • Hg 0 metal mercury
  • SOx sulfur oxide
  • NOx nitrogen oxide
  • various devices have been devised for a method and apparatus for treating metallic mercury in combination with a denitration apparatus that reduces NOx and a wet desulfurization apparatus that uses an alkaline absorbent as an SOx absorbent.
  • an ammonium (NH 3 ) solution is sprayed on the upstream side of a high-temperature denitration device in the flue to reduce and denitrify, and an oxidizing aid such as a hydrochloric acid (HCl) solution is sprayed.
  • a system has been proposed in which mercury is oxidized (chlorinated) on a denitration catalyst to form water-soluble mercury chloride, and then mercury is removed by a wet desulfurization apparatus installed on the downstream side (for example, patent literature) 1).
  • a hydrochloric acid (HCl) solution is vaporized using a hydrogen chloride (HCl) vaporizer to form hydrogen chloride (HCl) gas, adjusted to a mixed gas containing HCl of a predetermined concentration, and then mixed gas Is dispersed in the flue and sprayed uniformly in an exhaust gas containing mercury (see, for example, Patent Document 2).
  • ammonium chloride (NH 4 Cl) is added in the form of powder into the flue on the upstream side of the denitration device, and NH 4 Cl is sublimated by the high-temperature ambient temperature of the exhaust gas, and HCl is added.
  • ammonia (NH 3 ) is vaporized and the vaporized HCl gas and NH 3 gas are mixed with the exhaust gas (see, for example, Patent Document 3).
  • FIG. 29 shows a schematic diagram of an exhaust gas treatment system for exhaust gas discharged from a boiler.
  • NH 4 exhaust gas treatment system 100 for spraying NOx discharged coal from the boiler 101 is supplied as a fuel, a solution of NH 4 Cl 103 to the exhaust gas 102 containing Hg 0 in the flue 104
  • a Cl spraying device 105, a reduction denitration device 106 including a denitration catalyst that oxidizes Hg 0 while reducing NOx, and a desulfurization device 107 that removes oxidized HgCl in the exhaust gas 102 are included.
  • the NH 4 Cl solution 103 is sprayed from the NH 4 Cl solution tank 108 into the exhaust gas 102 discharged from the boiler 101 by the spray nozzle 109, the NH 4 Cl solution 103 is vaporized, and the NH 3 gas and HCl gas are mixed with the exhaust gas 102. To do. Thereafter, the exhaust gas 102 is supplied to the reductive denitration device 106, and NOx is reduced by the denitration catalyst in the reductive denitration device 106 and Hg 0 is oxidized.
  • the exhaust gas 102 after removal of NOx is heat-exchanged with the air 111 by an air preheater (air heater) 110, and after heat recovery, it is supplied to the electrostatic precipitator 112 to remove dust in the exhaust gas 102 after heat recovery. Is done.
  • the exhaust gas 102 is supplied to the desulfurization device 107, brought into gas-liquid contact with the gypsum slurry 113 supplied to the desulfurization device 107, SOx and Hg are removed, and exhausted from the chimney 115 as the purified gas 114.
  • the NOx concentration in the exhaust gas 102 is measured by the NOx measuring meter 116 installed on the upstream side of the reducing denitration device 106 in the flue 104, and the Hg concentration meter 117 installed on the downstream side of the desulfurizing device 107.
  • the concentration of Hg is measured.
  • the operation unit 118 calculates the supply amount and concentration of the NH 4 Cl solution 103 supplied from the NH 4 Cl solution tank 108. Supply amount of the calculated solution of NH 4 Cl 103, based on the concentration, to control the supply amount of the solution of NH 4 Cl 103 to be supplied to the flue 104 by the control unit 119.
  • the oxidation-reduction potential measuring device 120 installed at the bottom of the desulfurization device 107 measures the oxidation-reduction potential, adjusts the supply amount of the air 121, and prevents mercury oxide from being reduced and released.
  • a plurality of spray nozzles 109 are provided along the wall surface of the flue 104, for example, and the number of spray nozzles reduces the installation cost and maintainability. Considering this, a smaller number is desirable, but if it is too small, the NH 4 Cl solution 103 cannot be uniformly sprayed into the flue 104. Therefore, NH 3 and HCl generated from the NH 4 Cl solution 103 cannot be uniformly supplied into the exhaust gas 102, and the NH 3 concentration and HCl concentration in the exhaust gas 102 become non-uniform, resulting in a decrease in denitration performance and mercury oxidation performance. There is a problem that.
  • the present invention provides an exhaust gas treatment apparatus capable of uniformly supplying a reducing agent and a mercury chlorinating agent into a flue without uneven concentration, and maintaining mercury removal performance and nitrogen oxide reduction performance. It aims at providing the mercury removal method of waste gas.
  • the first invention of the present invention is an exhaust gas treatment apparatus for removing nitrogen oxides and mercury contained in exhaust gas from a boiler, and an oxidizing gas when vaporized in a flue downstream of the boiler And a reduction oxidation auxiliary agent supplying means for spraying a reduction oxidation auxiliary for generating a reducing gas in a liquid state with a plurality of spray nozzles, and reducing the nitrogen oxide in the exhaust gas with the reducing gas, and the oxidation Reductive denitration means having a denitration catalyst that oxidizes mercury in the presence of a reactive gas, and wet desulfurization means for removing mercury oxidized in the reductive denitration means using an alkaline absorbent, the spray nozzle comprising: In the exhaust gas treatment apparatus, the reducing oxidation aid is supplied into the flue so as not to adhere to the inner wall of the flue.
  • the second invention is based on at least the gas flow velocity, the initial droplet velocity, the droplet diameter, the exhaust gas temperature, the distance required for droplet vaporization determined from the droplet temperature, and the injection angle ⁇ in the first invention.
  • the exhaust nozzle is arranged such that the shortest distance x from the inner wall of the flue to the nozzle hole of the spray nozzle satisfies the following formula. x> l ⁇ sin ⁇ (1)
  • a third invention is the exhaust gas treatment apparatus according to the first or second invention, wherein the reducing oxidation assistant is ammonium chloride.
  • the fourth invention is the exhaust gas according to any one of the first to third inventions, wherein the nozzle hole of the spray nozzle is provided at a position separated from the wall surface of the flue by 0.5 m or more. In the processing unit.
  • a fifth invention is an exhaust gas processing apparatus according to any one of the first to fourth inventions, wherein the plurality of spray nozzles are arranged so as to satisfy the following formula. a ⁇ b / 5 (2) However, a is the distance between the nozzle holes of the spray nozzle, and b is the length of the long side of the length of the cross section of the flue.
  • a sixth invention is the exhaust gas treatment apparatus according to any one of the first to fifth inventions, wherein the spray nozzle has a plurality of nozzle holes for spraying the reducing oxidation aid.
  • the seventh invention is the exhaust gas treatment apparatus according to the sixth invention, wherein the interval between the nozzle holes is 0.3 m or less.
  • the eighth invention is an exhaust gas treatment apparatus according to any one of the first to seventh inventions, wherein the spray amount from each of the spray nozzles can be changed.
  • the ninth invention is the ammonia gas according to any one of the first to eighth inventions, which is provided between the reducing oxidation aid supplying means and the reducing denitration means and supplies ammonia gas into the flue.
  • the exhaust gas treatment apparatus has one or both of a supply unit and a hydrogen chloride gas supply unit for supplying hydrogen chloride gas into the flue.
  • a tenth aspect of the invention is a mercury removal method for exhaust gas that removes nitrogen oxides and mercury contained in the exhaust gas from the boiler, wherein the oxidizing gas and the reducing gas are vaporized into the flue of the boiler.
  • a reduction oxidation auxiliary agent supplying step of spraying a reduction oxidation auxiliary agent in a liquid state with a plurality of spray nozzles, reducing nitrogen oxide in the exhaust gas with the reducing gas with a denitration catalyst, and the oxidizing property A reductive denitration process that oxidizes mercury in the presence of a gas; and a wet desulfurization process that removes mercury oxidized in the reductive denitration process using an alkali absorbent, and the spray nozzle includes the reductive oxidation process.
  • the auxiliary agent is supplied into the flue so as not to adhere to the inner wall of the flue.
  • the eleventh invention is based on at least the distance l required for droplet vaporization determined from the gas flow velocity, the initial droplet velocity, the droplet diameter, the exhaust gas temperature, and the droplet temperature and the injection angle ⁇ in the tenth invention.
  • the exhaust gas mercury removing method is characterized in that the spray nozzle is arranged such that the shortest distance x from the inner wall of the flue to the nozzle hole of the spray nozzle satisfies the following formula. x> l ⁇ sin ⁇ (3)
  • the twelfth invention is the mercury removal method for exhaust gas according to the tenth or eleventh invention, wherein the reducing oxidation assistant is ammonium chloride.
  • a thirteenth aspect of the invention is the exhaust gas mercury according to any one of the tenth to twelfth aspects, wherein the nozzle hole of the spray nozzle is provided at a position separated from the wall surface of the flue by 0.5 m or more. In the removal method.
  • a fourteenth invention is an exhaust gas mercury removing method according to any one of the tenth to thirteenth invention, wherein a plurality of spray nozzles are arranged so as to satisfy the following formula. a ⁇ b / 5 (4) However, a is the distance between the nozzle holes of the spray nozzle, and b is the length of the long side of the length of the cross section of the flue.
  • the fifteenth invention according to any one of the tenth to fourteenth inventions, further comprising a flow rate measuring step for measuring a flow rate of the exhaust gas upstream of a supply position for supplying the reducing oxidation aid,
  • the mercury removal method for exhaust gas is characterized in that the spray amount, spray angle, and initial speed of the reducing oxidation aid are adjusted based on the measured flow rate of the exhaust gas.
  • a sixteenth aspect of the invention is the method according to any one of the tenth to fifteenth aspects, wherein a nitrogen oxide concentration measurement step for measuring a concentration of nitrogen oxides in the exhaust gas is provided on a pre-process side of the reduction denitration treatment step.
  • a mercury concentration measurement step for measuring the concentration of mercury in the exhaust gas on the downstream side of the reduction denitration treatment step, and the concentration of nitrogen oxide in the exhaust gas obtained by the nitrogen oxide concentration measurement step And the supply amount of the reduction oxidation aid supplied in the reduction oxidation aid supply step based on one or both of the mercury concentration in the exhaust gas obtained by the mercury concentration measurement step
  • the seventeenth invention is the ammonia gas supply step of supplying ammonia gas into the flue between the reduction oxidation aid supply step and the reduction denitration treatment step in the fifteenth or sixteenth invention, the smoke
  • the ammonia gas supplied from the ammonia gas supply step based on the flow rate of the exhaust gas measured by the flow rate measurement step, including either or both of the hydrogen chloride gas supply step of supplying hydrogen chloride gas in the road,
  • the exhaust gas mercury removing method is characterized in that the spray amount, spray angle, and initial velocity of any one or both of the hydrogen chloride gas supplied from the hydrogen chloride gas supply step are adjusted.
  • the oxidizing gas and the reducing gas that are generated when the reducing oxidation aid is vaporized are mixed with the exhaust gas at the downstream side of the region where the reducing oxidation aid is vaporized. You may make it provide the mixing means to promote.
  • the mixing unit may be formed of a plurality of swirl flow inducing members that generate a swirl flow in the exhaust gas so as to be orthogonal to the flow direction of the exhaust gas.
  • the mixing means may be configured such that the unit is provided in a plurality of stages in the flow direction of the exhaust gas.
  • the swirl flow inducing member includes a pair of first swirl flow induction plates having opposing surfaces on the exhaust gas inlet side, and a pair of second swirl flow induction plates having opposing surfaces on the exhaust gas discharge side; In the connecting portion that connects the first swirl flow induction plate and the second swirl flow induction plate, both opposing surfaces may be connected to each other.
  • the width L and height D of the swirl flow inducing member may be within the range of the following formula.
  • B is the length of one side of the cross section of the flue at the installation position
  • H is the length of the other side of the cross section of the flue
  • MIN (B, H) is one of the cross sections of the flue. Of the side of the flue and the length H of the other side of the cross section of the flue.
  • a projecting member may be provided on the inner wall of the flue downstream from the supply position where the flue supplies the reducing oxidation aid into the flue.
  • a constriction for narrowing the passage in the flue may be provided on the downstream side of the supply position where the flue supplies the reducing oxidation aid into the flue.
  • the spray nozzle may be a two-fluid nozzle that injects the reduction oxidation aid and air for spraying the reduction oxidation aid.
  • a flow rate measuring device for measuring the flow rate of the exhaust gas may be provided upstream of the supply position for supplying the reducing oxidation aid.
  • the spray nozzle 15 has the following formula (1) according to the spray angle ⁇ of the droplet of the NH 4 Cl solution 14 sprayed from the nozzle hole 15 a of the spray nozzle 15 with respect to the wall surface of the flue 13.
  • the droplet sprayed from the spray nozzle 15 can be made not to collide with the wall surface of the flue 13.
  • l represents the moving distance until the droplet of the NH 4 Cl solution evaporates.
  • the nozzle hole 15a of the spray nozzle 15 is provided at a position separated from the wall surface of the flue 13 by 0.5 m or more, for example.
  • the position of the nozzle hole 15a of the spray nozzle 15 is determined based on the gas flow rate of the exhaust gas 12, the initial droplet velocity of the NH 4 Cl solution 14 sprayed from the nozzle hole 15a of the spray nozzle 15, the droplet diameter, and the spray from the spray nozzle 15.
  • the droplets of the NH 4 Cl solution 14 to be sprayed are spray nozzles 15.
  • the lime gypsum slurry 21 used for the desulfurization stored in the tower bottom 55 of the wet desulfurization apparatus 22 is oxidized and then extracted from the tower bottom 55 and fed to the dehydrator 48. It is discharged out of the system as a dehydrated cake (gypsum) 49 containing HgCl).
  • a dehydrated cake (gypsum) 49 containing HgCl) As the dehydrator 48, for example, a belt filter or the like is used. Further, the dehydrated filtrate (dehydrated filtrate) is subjected to wastewater treatment such as removal of suspensions in the dehydrated filtrate, heavy metals, and pH adjustment of the dehydrated filtrate. A part of this drained filtrate is returned to the wet desulfurization device 22, and the other part of the dehydrated filtrate is treated as waste water.
  • the lime gypsum slurry 21 is used as the alkali absorbing liquid
  • other solutions can be used as the alkali absorbing liquid as long as it can absorb HgCl in the exhaust gas 12.
  • the flue 13 is provided with mercury (Hg) concentration meters 54-1 and 54-2 for measuring the Hg content in the exhaust gas 12 discharged from the boiler 11.
  • the Hg concentration meter 54-1 is provided in the flue 13 between the boiler 11 and the spray nozzle 15, and the Hg concentration meter 54-2 is provided between the reducing denitration device 18 and the heat exchanger 19.
  • the value of the Hg concentration in the exhaust gas 12 measured by the Hg concentration meters 54-1 and 54-2 is transmitted to the control device 52.
  • the control device 52 can confirm the content of Hg contained in the exhaust gas 12 from the value of the Hg concentration in the exhaust gas 12 measured by the Hg concentration meters 54-1 and 54-2.
  • the oxidation-reduction potential of the lime gypsum slurry 21 in the wet desulfurization apparatus 22 is preferably in the range of 150 mV to 600 mV, for example, in order to prevent re-scattering of Hg from the lime gypsum slurry 21. This is because, if the oxidation-reduction potential is within the above range, Hg collected as HgCl 2 in the lime-gypsum slurry 21 is a stable region, and re-scattering into the atmosphere can be prevented.
  • NH 4 Cl is used as a reduction oxidation aid, but ammonium bromide (NH 4 Br) other than NH 4 Cl, ammonium iodide (NH 4 I). ) Or the like may be used as a reduction oxidation aid, and a solution dissolved in water may be used.
  • the NH 3 gas and the HCl gas into the exhaust gas 12 are arranged by arranging the plurality of spray nozzles 15 in the flue 13 so as to satisfy the above formula (7). And the variation in the concentration of HCl gas and NH 3 gas in the flue 13 can be reduced, so that the oxidation performance of Hg in the reductive denitration device 18 can be further improved, and NOx The reduction performance can be further improved.
  • the spray nozzle 61 is provided with four nozzle holes 15 a for spraying the NH 3 Cl solution 14.
  • the amount of the NH 3 Cl solution 14 sprayed from the single spray nozzle 61 into the flue 13 can be increased.
  • the mixing of the three gases can be further promoted. For this reason, the reduction performance of Hg and the reduction performance of NOx can be further improved in the reduction denitration apparatus 18.
  • the interval c between the nozzle holes 15a is preferably 0.3 m or less.
  • the horizontal movement distance of the droplet that is, the shortest distance x from the inner wall 13a of the flue 13 to the nozzle hole 15a of the spray nozzle 15
  • the droplets flow in the gas flow direction after evaporation and sublimation, it is desirable that the droplets sprayed from the two nozzle holes 15a overlap before the evaporation and sublimation in order to make the concentration distribution uniform.
  • a partial enlarged view of the spray nozzle 61 is shown in FIG. As shown in FIG.
  • the droplets ejected from the two nozzle holes 15a can be overlapped by setting the interval c between the nozzle holes 15a to 0.3 m or less.
  • the droplet diameter that is actually used is often 40 ⁇ m or more and 80 ⁇ m or less because of the controllability and apparatus dimensions.
  • the nozzle By setting the distance c between the holes 15a to 0.3 m or less, the droplets sprayed from the two nozzle holes 15a can overlap each other.
  • each spray nozzle 61 is provided with four nozzle holes 15a.
  • the present invention is not limited to this, and 2, 3, or 5 is provided. Two or more may be provided.
  • FIG. 9 is a view showing a cross section when the flue of the exhaust gas treatment apparatus according to Embodiment 4 of the present invention is viewed from the flow direction of the exhaust gas.
  • symbol is attached
  • the spray nozzles 15-1, 15-11 to 15-13, 15-23, and 15-24 provided on the short side of the flue 13.
  • the amount is larger than the spray amount of spray nozzles 15-2 to 15-10 and 15-14 to 15-22 provided on the long side of the flue 13.
  • the spray amount of the spray nozzles 15-2 to 15-10 and 15-14 to 15-22 is 1, the spray nozzles 15-1, 15-11 to 15-13, 15-23, and 15-24
  • the spray amount is 1.5.
  • 24 spray nozzles 15-11 to 15-24 are provided in the flue 13, but the present invention is not limited to this, and the flue 13 A plurality of spray nozzles may be provided according to the installation area.
  • FIG. 10 is a conceptual diagram schematically showing the configuration of an exhaust gas treatment apparatus according to Embodiment 5 of the present invention.
  • the exhaust gas treatment apparatus according to the present embodiment is the same as the configuration of the exhaust gas treatment apparatus 10 according to Embodiment 1 shown in FIG. .
  • the exhaust gas treatment device 70 according to the present embodiment is on the downstream side of the region where NH 4 Cl in the flue 13 of the exhaust gas treatment device 10 according to the first embodiment shown in FIG.
  • a mixer (mixing) that promotes mixing hydrogen chloride (HCl) gas as an oxidizing gas and ammonia (NH 3 ) gas as a reducing gas with the exhaust gas 12 when NH 4 Cl is vaporized.
  • Means 71.
  • the mixer 71 of the present embodiment is provided on the downstream side of the region where the NH 4 Cl solution 14 sprayed from the spray nozzle 15 is vaporized.
  • the mixer 71 is preferably provided on the downstream side by 1 m or more from the supply position for supplying the NH 4 Cl solution 14. This is because in the practical plant operating conditions, mixer 71 is in contact with 1m smaller than the supply position of solution of NH 4 Cl 14, a mixer 71 before the droplets of the solution of NH 4 Cl 14 vaporizes This is because there are many cases. Therefore, by providing the mixer 71 on the downstream side of 1 m or more from the supply position for supplying the NH 4 Cl solution 14, mixing of HCl gas and NH 3 gas into the exhaust gas 12 can be further promoted. Further, the mixer 17 is set to about 10 m from the supply position of the NH 4 Cl solution 14 from the viewpoint of practical equipment arrangement.
  • the first swirl flow inducing plate 73 and the second swirl flow inducing plate 74 are each formed in a substantially triangular shape.
  • the swirl flow induction member 72 is viewed from the front.
  • the first swirl flow induction plate 73 is positioned below the second swirl flow induction plate 74.
  • the intermediate member 75 is a flat plate, and functions as a key for connecting the first swirl flow induction plate 73 and the second swirl flow induction plate 74.
  • the mixer 71 is a unit in which six swirl flow inducing members 72 are arranged so as to be orthogonal to the flow direction of the exhaust gas 12, as shown in FIG.
  • the number of the swirl flow inducing members 72 to be installed is appropriately changed according to the area of the flue 13 or the like.
  • the mixer 71 is configured as a single unit in which six swirl flow inducing members 72 are arranged in the flow direction of the exhaust gas 12, but the present invention is not limited to this. Instead, a plurality of units in which a plurality of swirl flow inducing members 72 are arranged in the flow direction of the exhaust gas 12 may be installed. Further, the mixer 71 of this embodiment is provided with a unit in which a plurality of swirl flow inducing members 72 are arranged in a direction orthogonal to the flow direction of the exhaust gas 12, and a plurality of swirl flow inducing members 72 are arranged in the flow direction of the exhaust gas 12. A plurality of such units may be provided.
  • FIG. 15 is a diagram schematically showing the gas flow of the exhaust gas when the mixer is installed in the flue
  • FIG. 16 is a partially enlarged view of FIG. 15 and 16
  • six swirl flow inducing members 72 are provided in the width direction of the flue 13 as in FIG.
  • the exhaust gas 12 passes through the swirl flow induction member 72
  • the exhaust gas 12 collides with the first swirl flow induction plate 73 and the second swirl flow induction plate 74 and the gas flow changes, Since it flows from the lower side to the upper side of the flue 13 while turning, the exhaust gas 12 is swirled by flowing so as to bypass the first swirl flow induction plate 73 and the second swirl flow induction plate 74. Since the flue 13 can flow from the lower side toward the upper side, the mixing of the exhaust gas 12 with the HCl gas and NH 3 gas can be promoted.
  • the mixer 71 is provided on the downstream side of the region where the NH 4 Cl solution 14 sprayed from the spray nozzle 15 is vaporized, the mixer 71 is used before the droplets of the NH 4 Cl solution 14 are vaporized. Since contact with 71 can be prevented, damage to the flue 13 due to heat shock, corrosion of the flue 13, accumulation of ash in the exhaust gas 12, and the like can be prevented.
  • the mixer 71 on the downstream side of the region where the NH 4 Cl solution 14 sprayed from the spray nozzle 15 vaporizes, the mixing of the NH 3 gas in the exhaust gas 12 in the flue 13 can be promoted. Therefore, the variation in the concentration distribution of the NH 3 gas in the exhaust gas 12 can be suppressed, and the variation in the concentration distribution of the NH 3 gas can be within a range of about 5%, for example, and can be made substantially uniform. For this reason, the reduction efficiency of NOx by the denitration catalyst in the reduction denitration apparatus 18 can be improved.
  • the exhaust gas 12 in the flue 13 is mixed with HCl gas in addition to NH 3 gas. Can also promote. For this reason, the variation in the concentration distribution of the HCl gas in the exhaust gas 12 can be suppressed, and the variation in the concentration distribution of the HCl gas can be made substantially uniform, for example, within a range of about 5%. For this reason, in the reduction denitration apparatus 18, the oxidation performance of Hg in the denitration catalyst can be improved.
  • FIG. 19 is a diagram illustrating the relationship between the pressure loss of the mixer and the dimensions of the mixer. As shown in FIG. 19, in order for the pressure loss of the mixer to be 25 mmAq or less, it is necessary to satisfy the following formula (11).
  • the above formula (11) needs to be satisfied. Further, as an effect of the mixer 71, in order to make the concentration variation of the concentration of NH 3 in the exhaust gas 12 5% or less, the above formula (12) needs to be satisfied.
  • the mixer 71 needs to satisfy
  • D can be expressed as the following formula (14). 2L 2 / MIN (B, H) ⁇ D ⁇ 5 L 2 / MIN (B, H) (14)
  • D can be expressed as the following equation (15). MIN (B, H) / 50 ⁇ D ⁇ 5 ⁇ MIN (B, H) (15)
  • D is expressed as the above equation (10).
  • the swirl flow inducing member 72 is installed in the flue 13 by having the width L and height D of the swirl flow inducing member 72 within the ranges of the above formulas (9) and (10). Therefore, it is possible to promote the mixing of HCl and NH 3 in the exhaust gas 12.
  • the shapes of the first swirl flow inducing plate 73 and the second swirl flow inducing plate 74 are not limited to the triangular shape formed from the upper support plate 77 and the lower support plate 76 to the intermediate member 75, Any shape that can generate a swirling flow in the exhaust gas 12 and promote mixing of the exhaust gas 12 with HCl and NH 3 may be used.
  • the shapes of the first swirl flow induction plate 73 and the second swirl flow induction plate 74 are curved, wave-shaped, etc. from one end side to the other end side of the second swirl flow induction plate 74 and the first swirl flow induction plate 73. Also good.
  • the mixing of HCl and NH 3 in the exhaust gas 12 is promoted by providing a plurality of swirl flow inducing members 72 in the cross-sectional direction of the flue 13 as the mixer 71. Therefore, it is possible to make uniform the distribution of the concentration of NH 3 and HCl generated by the vaporization of the NH 4 Cl solution 14 sprayed from the spray nozzle 15. As a result, the reduction performance of Hg and the reduction performance of NOx can be improved by the denitration catalyst in the reductive denitration apparatus 18, the flue 13 is damaged by the heat shock, the flue 13 is corroded, and the ash is deposited in the exhaust gas 12. Etc. can be prevented.
  • FIG. 20 is a diagram when viewed from the short side direction of the flue of the exhaust gas treatment apparatus according to Example 6 of the present invention
  • FIG. 21 is a diagram when viewed from the long side direction of the flue.
  • symbol is attached
  • the flue 13 is on the downstream side of the supply position where the NH 4 Cl solution 14 is supplied into the flue 13, and the NH 4 Cl solution.
  • a projecting member 81 is provided on the inner wall 13a of the flue 13 in the area where 14 droplets are vaporized.
  • the shape of the protruding member 81 is a plate shape, but the present invention is not limited to this, and may be another shape such as a box shape or a triangular shape. .
  • FIG. 7 is a diagram when viewed from the short side direction of the flue of the exhaust gas treatment apparatus according to Example 7 of the present invention
  • FIG. 23 is a diagram when viewed from the long side direction of the flue.
  • symbol is attached
  • the exhaust gas treatment apparatus narrows the passage in the flue 13 downstream from the supply position for supplying the NH 4 Cl solution 14 into the flue 13.
  • a portion 82 is provided.
  • a vortex due to the gas flow of the exhaust gas 12 can be generated in the vicinity of the wall surface of the flue 13.
  • Mixing of HCl gas and NH 3 gas in the exhaust gas 12 flowing in the vicinity can be promoted. For this reason, the concentration unevenness of HCl gas and NH 3 gas in the exhaust gas 12 can be suppressed, and the Hg oxidation performance and the NOx reduction performance can be improved in the reductive denitration device 18.
  • the narrow passage 82 is formed by narrowing the passage of the flue 13, but the present invention is not limited to this.
  • a constricted member 83 having the same shape as the constricted portion 82 may be provided on the wall surface of the flue 13.
  • FIG. 8 is a view showing a part of the exhaust gas treatment apparatus according to Embodiment 8 of the present invention
  • FIG. 27 is a partially enlarged perspective view showing a reference sign Z in FIG.
  • symbol is attached
  • the exhaust gas treatment apparatus is mixed with the guide vane 84 provided on the upstream side of the reduction denitration apparatus 18 to promote the mixing of HCl gas and NH 3 gas into the exhaust gas 12.
  • a promotion auxiliary member 85 is provided.
  • the mixing promotion auxiliary member 85 is a plurality of plate-like members extending in a direction orthogonal to the ribs 86 that connect the plurality of guide vanes 84 to each other.
  • the mixing of HCl gas and NH 3 gas in the exhaust gas 12 can be promoted upstream of the reductive denitration device 18. For this reason, the concentration unevenness of HCl gas and NH 3 gas in the exhaust gas 12 can be suppressed, and the Hg oxidation performance and the NOx reduction performance can be improved in the reductive denitration device 18.
  • FIG. 28 is a diagram simply showing the configuration of an exhaust gas treatment apparatus according to Embodiment 9 of the present invention.
  • the exhaust gas treatment apparatus according to the present embodiment is the same as the configuration of the exhaust gas treatment apparatus according to Embodiments 1 to 8, the same members are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
  • the exhaust gas treatment apparatus 90 is provided between the NH 4 Cl solution supply means 16 and the reductive denitration apparatus 18, and ammonia (NH 3 ) as a reducing agent in the flue 13.
  • An ammonia (NH 3 ) gas injection means 92 for supplying the gas 91 is provided.
  • the nozzle 13 is configured to inject NH 3 gas 91 into the road 13. Further, the injection amount of the NH 3 gas 91 injected from the injection nozzle 95 is adjusted by the valve V4.
  • the position supplied into the flue 13 from the injection nozzle 95 is 1 m or more downstream from the spray position of the NH 4 Cl solution 14. This is to prevent the droplet of the NH 4 Cl solution 14 from colliding with the injection nozzle 95.
  • the exhaust gas treatment apparatus 90 after the NH 4 Cl solution 14 is sprayed into the flue 13, the NH 3 gas 91 is injected into the flue 13 from the NH 3 gas injection means 92.
  • the NH 3 concentration in the low concentration region near the wall of the flue 13 can be increased, it is possible to cope with the concentration unevenness of the HCl gas and the NH 3 gas in the exhaust gas 12, while oxidizing the Hg in the reductive denitration device 18. While maintaining performance, the reduction performance of NOx can be improved.
  • the balance between the NOx concentration and the Hg concentration in the exhaust gas 12 discharged from the combustion equipment such as the boiler 11 is different from the usual, and the NOx concentration is high, and it is necessary only by spraying the NH 4 Cl solution 14 into the flue 13.
  • the NH 3 gas 91 is injected from the injection nozzle 95 into the flue 13, whereby the HCl gas supplied into the exhaust gas 12 in the flue 13, NH 3
  • the amount of NH 3 gas necessary to reduce NOx can be supplied to the exhaust gas 12 while reducing the variation in the gas concentration distribution. Therefore, it is possible to cope with uneven concentration of HCl gas and NH 3 in the exhaust gas 12 and to improve the Hg oxidation performance and the NOx reduction performance in the reductive denitration device 18.
  • the supply amount of the NH 3 gas 91 supplied from the NH 3 gas supply unit 93 may be controlled using the value of the NOx concentration meter 53.
  • the NH 3 gas supply section 93 may be provided both between the NH 3 gas supply section 93 the HCl gas supply unit. Based on the flow velocity of the exhaust gas 12 measured by the flow meter 51, the spray amount, spray angle, and initial velocity of the NH 3 gas 91 and HCl gas supplied from the NH 3 gas supply unit 93 and the HCl gas supply unit can be adjusted. it can. As a result, NH 3 gas and HCl gas are separately supplied to the exhaust gas 12, so that appropriate measures can be taken even when the concentration of NOx or Hg in the exhaust gas 12 varies.
  • the oxidation aid used for the oxidizing gas is not limited to HCl, and hydrogen halides such as hydrogen bromide (HBr) and hydrogen iodide (HI) other than HCl may be used as the oxidizing gas. Good.
  • the exhaust gas treatment apparatus supplies to not adhere the solution of NH 4 Cl was sprayed flue to the inner wall of the flue, HCl gas, NH 3 generated from the droplets of solution of NH 4 Cl Since the mixing of the gas and the exhaust gas can be promoted, it is suitable for use in an exhaust gas treatment apparatus that removes Hg and NOx in the exhaust gas.

Abstract

本発明の第１の実施例に係る排ガス処理装置１０は、ボイラ１１からの排ガス１２中に含まれるＮＯｘ、Ｈｇを除去する排ガス処理装置であって、ボイラ１１の下流の煙道１３内に、ＮＨ4Ｃｌ溶液１４を複数の噴霧ノズル１５により噴霧するＮＨ4Ｃｌ溶液供給手段１６と、排ガス１２中のＮＯｘをＮＨ3で還元すると共に、ＨＣｌ共存下でＨｇを酸化する脱硝触媒を有する還元脱硝装置１８と、還元脱硝装置１８において酸化されたＨｇを石灰石膏スラリー２１を用いて除去する湿式脱硫装置２２とを有する。ＮＨ4Ｃｌ溶液供給手段１６は、噴霧ノズル１５からＮＨ4Ｃｌ溶液１４を排ガス１２の流通する煙道１３の内壁に付着しないように供給する。

Description

排ガス処理装置及び排ガスの水銀除去方法
　本発明は、ボイラなどから排出される排ガス中に含まれる水銀の酸化処理を行う排ガス処理装置及び排ガスの水銀除去方法に関する。
　石炭焚き排ガスや重質油を燃焼した際に生じる排ガス中には、煤塵、硫黄酸化物（ＳＯｘ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）のほか、金属水銀（Ｈｇ０）が含まれることがある。近年、ＮＯｘを還元する脱硝装置、および、アルカリ吸収液をＳＯｘ吸収剤とする湿式脱硫装置と組み合わせて、この金属水銀を処理する方法や装置について様々な考案がなされてきた。
　排ガス中の金属水銀を処理する方法として、煙道中、高温の脱硝装置の前流側でアンモニウム（ＮＨ３）溶液を噴霧して還元脱硝すると共に、塩酸（ＨＣｌ）溶液等の酸化助剤を噴霧し、脱硝触媒上で水銀を酸化（塩素化）させ、水溶性の塩化水銀にした後、後流側に設置した湿式の脱硫装置で水銀を除去するシステムが提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
　また、ＨＣｌを供給する方法として、塩化水素（ＨＣｌ）気化器を用いて塩酸（ＨＣｌ）溶液を気化させ塩化水素（ＨＣｌ）ガスとし、所定濃度のＨＣｌを含む混合ガスに調整した後、混合ガスを煙道内に分散させ、水銀を含有する排ガス中に均一に噴霧する方法がある（例えば、特許文献２参照。）。
　また、他のＨＣｌを供給する方法として、脱硝装置の前流側の煙道内に塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）を粉体状として添加し、排ガスの高温雰囲気温度によりＮＨ４Ｃｌを昇華させ、ＨＣｌ、アンモニア（ＮＨ３）をそれぞれ気化させ、気化されたＨＣｌガス、ＮＨ３ガスを排ガスに混合する方法がある（例えば、特許文献３参照。）。
　上記のような排ガス中の金属水銀を処理する方法では、塩酸溶液を用いる場合、塩酸は危険物であるため、輸送、取り扱いなど手間及びコストを要するという問題がある。また、ＨＣｌ気化器を用いた場合では、熱源としてスチーム等が必要となり、ＨＣｌ気化器など設備、運転、メンテナンスなどの費用を要するという問題がある。更に、ＮＨ４Ｃｌ粉末を用いた場合では、粒径を細かくして分散させる必要があるため、ハンドリングが困難であり、噴霧量の制御が容易ではないという問題がある。
特開平１０−２３０１３７号公報 特開２００７−１６７７４３号公報 特開２００８−２２１０８７号公報
　そこで、近年、Ｈｇ０を脱硝触媒にて酸化させるために、脱硝装置の前流側で塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）溶液を噴霧する方法が検討されている。従来のように、塩酸溶液を用いる方法に比べ、ＮＨ４Ｃｌ溶液は危険性が少ないため輸送、取り扱いが容易であり、なおかつ、液を噴霧するための気化器などの設備が不要であり、コストが低減できる。
　ボイラから排出される排ガスの排ガス処理システムの概略図を図２９に示す。図２９に示すように、排ガス処理システム１００は、燃料として石炭を供給するボイラ１０１から排出されたＮＯｘ、Ｈｇ０を含有する排ガス１０２にＮＨ４Ｃｌ溶液１０３を煙道１０４内に噴霧するＮＨ４Ｃｌ噴霧装置１０５と、ＮＯｘを還元すると共に、Ｈｇ０を酸化する脱硝触媒を備える還元脱硝装置１０６と、排ガス１０２中の酸化されたＨｇＣｌを除去する脱硫装置１０７とを有する。ボイラ１０１から排出された排ガス１０２中にＮＨ４Ｃｌ溶液タンク１０８よりＮＨ４Ｃｌ溶液１０３を噴霧ノズル１０９により噴霧し、ＮＨ４Ｃｌ溶液１０３が気化し、ＮＨ３ガス、ＨＣｌガスを排ガス１０２に混合する。その後、排ガス１０２は還元脱硝装置１０６に供給され、還元脱硝装置１０６内の脱硝触媒によりＮＯｘの還元を行なうと共に、Ｈｇ０を酸化する。その後、ＮＯｘ除去後の排ガス１０２は空気予熱器（エアヒータ）１１０で空気１１１と熱交換され、熱回収された後、電気集塵器１１２に供給され、熱回収後の排ガス１０２中の煤塵が除去される。排ガス１０２は脱硫装置１０７に供給され、脱硫装置１０７に供給される石膏石スラリー１１３と気液接触させ、ＳＯｘ、Ｈｇが除去され、浄化ガス１１４として煙突１１５より外部に排出される。
　また、煙道１０４内の還元脱硝装置１０６の前流側に設置されたＮＯｘ測定計１１６により排ガス１０２中のＮＯｘ濃度を測定し、脱硫装置１０７の後流側に設置されたＨｇ濃度計１１７によりＨｇの濃度を測定する。測定されたＮＯｘ濃度、Ｈｇ濃度の測定値に基づいて、ＮＨ４Ｃｌ溶液タンク１０８より供給するＮＨ４Ｃｌ溶液１０３の供給量、濃度を演算部１１８により算出する。算出されたＮＨ４Ｃｌ溶液１０３の供給量、濃度に基づいて、制御手段１１９により煙道１０４内に供給されるＮＨ４Ｃｌ溶液１０３の供給量を制御する。
　また、脱硫装置１０７の塔底部に設置された酸化還元電位測定装置１２０により酸化還元電位を測定し、空気１２１の供給量を調整し、酸化水銀の還元防止と、放散防止を行なっている。
　このように、排ガス１０２中にＮＨ４Ｃｌ溶液１０３を供給することで、排ガス１０２中のＮＯｘを除去すると共に、Ｈｇを酸化することができる。
　ここで、図２９に示す排ガス処理システム１００では、図３０に示すように、噴霧ノズル１０９が例えば煙道１０４の壁面に沿って複数設けられており、噴霧ノズルの本数は設置コストやメンテナンス性を考慮すると少ない方が望ましいが、少なすぎると煙道１０４内にＮＨ４Ｃｌ溶液１０３を均一に噴霧することはできない。そのため、ＮＨ４Ｃｌ溶液１０３から生じるＮＨ３、ＨＣｌが排ガス１０２中に均一に供給することはできず、排ガス１０２中のＮＨ３濃度、ＨＣｌ濃度が不均一となり、脱硝性能および水銀酸化性能が低下する、という問題がある。
　また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１０３が気化する前に煙道１０４の壁面に付着した場合、煙道１０４の腐食、灰の堆積、ヒートショックによる破損などを生じる虞がある、という問題がある。
　本発明は、前記問題に鑑み、還元剤、水銀塩素化剤を濃度ムラ無く均一に煙道内に供給し、水銀の除去性能、窒素酸化物の還元性能を維持することが可能な排ガス処理装置及び排ガスの水銀除去方法を提供することを目的とする。
　上述した課題を解決するため、下記構成とすることができる。
１）　本発明の第１の発明は、ボイラからの排ガス中に含まれる窒素酸化物、水銀を除去する排ガス処理装置であって、前記ボイラの下流の煙道内に、気化した際に酸化性ガスと還元性ガスとを生成する還元酸化助剤を複数の噴霧ノズルにより液体状で噴霧する還元酸化助剤供給手段と、前記排ガス中の窒素酸化物を前記還元性ガスで還元すると共に、前記酸化性ガス共存下で水銀を酸化する脱硝触媒を有する還元脱硝手段と、該還元脱硝手段において酸化された水銀をアルカリ吸収液を用いて除去する湿式脱硫手段と、を有し、前記噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤を前記煙道の内壁に付着しないように前記煙道内に供給することを特徴とする排ガス処理装置にある。
２）　第２の発明は、第１の発明において、少なくともガス流速、液滴初速、液滴径、排ガス温度、液滴温度から求められる液滴気化に要する距離ｌと、噴射角度αに基づいて、前記煙道の内壁から前記噴霧ノズルのノズル孔までの最短距離ｘが、下記式を満たすように前記噴霧ノズルが配置されていることを特徴とする排ガス処理装置にある。
ｘ＞ｌ×ｓｉｎα・・・（１）
３）　第３の発明は、第１又は２の発明において、前記還元酸化助剤が、塩化アンモニウムであることを特徴とする排ガス処理装置にある。
４）　第４の発明は、第１乃至３の何れか一つの発明において、前記噴霧ノズルのノズル孔が、前記煙道の壁面から０．５ｍ以上離した位置に設けられることを特徴とする排ガス処理装置にある。
５）　第５の発明は、第１乃至４の何れか一つの発明において、複数の噴霧ノズルが、下記式を満たすように配置することを特徴とする排ガス処理装置にある。
ａ≦ｂ／５・・・（２）
　但し、ａは噴霧ノズルのノズル孔のノズル孔間距離であり、ｂは煙道の断面の長さのうちの長辺側の長さである。
６）　第６の発明は、第１乃至５の何れか一つの発明において、前記噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤を噴霧するノズル孔を複数有することを特徴とする排ガス処理装置にある。
７）　第７の発明は、第６の発明において、前記ノズル孔同士の間隔が、０．３ｍ以下であることを特徴とする排ガス処理装置にある。
８）　第８の発明は、第１乃至７の何れか一つの発明において、各々の前記噴霧ノズルからの噴霧量が変更可能であることを特徴とする排ガス処理装置にある。
９）　第９の発明は、第１乃至８の何れか一つの発明において、前記還元酸化助剤供給手段と前記還元脱硝手段との間に設けられ、前記煙道中にアンモニアガスを供給するアンモニアガス供給部、前記煙道内に塩化水素ガスを供給する塩化水素ガス供給部の何れか一方又は両方を有することを特徴とする排ガス処理装置にある。
１０）　第１０の発明は、ボイラからの排ガス中に含まれる窒素酸化物、水銀を除去する排ガスの水銀除去方法であって、前記ボイラの煙道内に気化した際に酸化性ガスと還元性ガスとを生成する還元酸化助剤を複数の噴霧ノズルにより液体状で噴霧する還元酸化助剤供給工程と、脱硝触媒で前記排ガス中の窒素酸化物を前記還元性ガスで還元すると共に、前記酸化性ガス共存下で水銀を酸化する還元脱硝処理工程と、該還元脱硝処理工程において酸化された水銀をアルカリ吸収液を用いて除去する湿式脱硫工程と、を有し、前記噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤を前記煙道の内壁に付着しないように前記煙道内に供給することを特徴とする排ガスの水銀除去方法にある。
１１）　第１１の発明は、第１０の発明において、少なくともガス流速、液滴初速、液滴径、排ガス温度、液滴温度から求められる液滴気化に要する距離ｌと、噴射角度αに基づいて、前記煙道の内壁から前記噴霧ノズルのノズル孔までの最短距離ｘが、下記式を満たすように前記噴霧ノズルが配置されていることを特徴とする排ガスの水銀除去方法にある。
ｘ＞ｌ×ｓｉｎα・・・（３）
１２）　第１２の発明は、第１０又は１１の発明において、前記還元酸化助剤が、塩化アンモニウムであることを特徴とする排ガスの水銀除去方法にある。
１３）　第１３の発明は、第１０乃至１２の何れか一つの発明において、前記噴霧ノズルのノズル孔を前記煙道の壁面から０．５ｍ以上離した位置に設けることを特徴とする排ガスの水銀除去方法にある。
１４）　第１４の発明は、第１０乃至１３の何れか一つの発明において、複数の噴霧ノズルを下記式を満たすように配置することを特徴とする排ガスの水銀除去方法にある。
ａ≦ｂ／５・・・（４）
　但し、ａは噴霧ノズルのノズル孔のノズル孔間距離であり、ｂは煙道の断面の長さのうちの長辺側の長さである。
１５）　第１５の発明は、第１０乃至１４の何れか一つの発明において、前記還元酸化助剤を供給する供給位置よりも上流側に、前記排ガスの流速を測定する流量測定工程を有し、測定された前記排ガスの流速に基づいて前記還元酸化助剤の噴霧量、噴霧角度、初速度を調整することを特徴とする排ガスの水銀除去方法にある。
１６）　第１６の発明は、第１０乃至１５の何れか一つの発明において、前記還元脱硝処理工程の前工程側に、前記排ガス中の窒素酸化物の濃度を測定する窒素酸化物濃度測定工程と、前記還元脱硝処理工程の後工程側に、前記排ガス中の水銀の濃度を測定する水銀濃度測定工程とを含み、前記窒素酸化物濃度測定工程により得られた前記排ガス中の窒素酸化物の濃度と、前記水銀濃度測定工程により得られた前記排ガス中の水銀の濃度との何れか一方又は両方に基づいて、前記還元酸化助剤供給工程において供給する前記還元酸化助剤の供給量を調整することを特徴とする排ガスの水銀除去方法にある。
１７）　第１７の発明は、第１５又は１６の発明において、前記還元酸化助剤供給工程と前記還元脱硝処理工程との間に、前記煙道中にアンモニアガスを供給するアンモニアガス供給工程、前記煙道中に塩化水素ガスを供給する塩化水素ガス供給工程の何れか一方又は両方を含み、前記流量測定工程により測定された前記排ガスの流速に基づいて前記アンモニアガス供給工程より供給する前記アンモニアガス、前記塩化水素ガス供給工程より供給する前記塩化水素ガスの何れか一方又は両方の噴霧量、噴霧角度、初速度を調整することを特徴とする排ガスの水銀除去方法にある。
　更に上述の課題を解決するため、更に下記構成を採用することもできる。
１８）　即ち、前記還元酸化助剤が気化する領域よりも後流側に、前記還元酸化助剤が気化した際に生成される前記酸化性ガス及び前記還元性ガスを前記排ガスと混合させるのを促進する混合手段を設けるようにしてもよい。
１９）　前記混合手段を前記還元酸化助剤を供給する供給位置よりも前記煙道内の１ｍ以上１０ｍ以下後流側に設けるようにしてもよい。
２０）　前記混合手段が、前記排ガスに旋回流を生じさせる旋回流誘起部材を前記排ガスの流れ方向と直交するように複数配置されたユニットで形成するようにしてもよい。
２１）　前記混合手段が、前記ユニットを前記排ガスの流れ方向に複数段設けられてなるようにしてもよい。
２２）　前記旋回流誘起部材が、前記排ガスの入口側に対向面を有する一対の第１の旋回流誘起板と、前記排ガスの排出側に対向面を有する一対の第２の旋回流誘起板と、を有し、前記第１の旋回流誘起板と前記第２の旋回流誘起板とを連結する連結部において両方の対向面が異なるように各々連結されるようにしてもよい。
２３）　前記旋回流誘起部材の幅Ｌ、高さＤが、下記式の範囲内となるようにしてもよい。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｌ≦ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（５）
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｄ≦５×ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（６）
　但し、Ｂは設置位置における煙道の断面の一方の辺の長さであり、Ｈは煙道の断面の他方の辺の長さであり、ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）は煙道の断面の一方の辺の長さＢ、煙道の断面の他方の辺の長さＨのうちの何れかの短辺側の長さの値である。
２４）　前記煙道が前記煙道内に前記還元酸化助剤を供給する供給位置よりも後流側の前記煙道の内壁に突状部材を設けるようにしてもよい。
２５）　前記煙道が前記煙道内に前記還元酸化助剤を供給する供給位置よりも後流側に前記煙道内の通路を狭くするくびれ部を設けるようにしてもよい。
２６）　前記還元脱硝手段の上流側に設けられるガイドベーンに、気化した前記還元性ガス、前記酸化性ガスの前記排ガスへの混合を促進する混合促進補助部材を設けるようにしてもよい。
２７）　前記噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤と、前記還元酸化助剤の噴霧用の空気とを噴射させる二流体ノズルとしてもよい。
２８）　前記還元酸化助剤を供給する供給位置よりも上流側に、前記排ガスの流速を測定する流量測定装置を設けるようにしてもよい。
　本発明によれば、ボイラの下流の煙道内に、気化した際に酸化性ガスと還元性ガスとを生成する還元酸化助剤を複数の噴霧ノズルより液体状で噴霧し、前記噴霧ノズルが前記還元酸化助剤を前記煙道の内壁に付着しないように前記煙道内に供給することで、還元酸化助剤が気化した際に発生する酸化性ガス及び還元性ガスを濃度ムラ無く均一に煙道内に供給することができる。このため、還元脱硝装置における水銀の酸化性能を向上させることができると共に、窒素酸化物の還元性能を向上することができる。
　また、前記還元酸化助剤が気化する前に前記煙道の壁面に付着するのを防止することができるため、前記煙道の腐食等に起因して発生する前記煙道の破損を防止することができる。
図１は、本発明の実施例１に係る排ガス処理装置の構成を示す概略図である。 図２は、噴霧ノズルから噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液の煙道に対する噴射角度を説明する図である。 図３は、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段の構成の一例を示す図である。 図４は、脱硝装置の構成を具体的に示す図である。 図５は、本発明の実施例２に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図である。 図６は、本発明の実施例３に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図である。 図７は、噴霧ノズルの構成を簡略に示す図である。 図８は、噴霧ノズルの部分拡大図である。 図９は、本発明の実施例４に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図である。 図１０は、本発明による実施例５に係る排ガス処理装置の構成を簡略に示す概念図である。 図１１は、混合器の一例を示す平面図である。 図１２は、混合器を構成する旋回流誘起部材の平面図である。 図１３は、旋回流誘起部材の正面図である。 図１４は、旋回流誘起部材の斜視図である。 図１５は、混合器を煙道内に設置した時の排ガスのガス流れを模式的に示す図である。 図１６は、図１５の部分拡大図である。 図１７は、混合器を煙道内に設置していない場合の排ガス中のＮＨ３の濃度分布の一例を模式的に示す図である。 図１８は、混合器を煙道内に設置した場合の排ガス中のＮＨ３の濃度分布の一例を模式的に示す図である。 図１９は、混合器の圧損と混合器の寸法の関係を示す図である。 図２０は、本発明の実施例６に係る排ガス処理装置の煙道の短辺方向から見た時の図である。 図２１は、煙道の長辺方向から見た時の図である。 図２２は、本発明の実施例７に係る排ガス処理装置の煙道の短辺方向から見た時の図である。 図２３は、煙道の長辺方向から見た時の図である。 図２４は、煙道の短辺方向から見た時の図である。 図２５は、煙道の長辺方向から見た時の図である。 図２６は、本発明の実施例８に係る排ガス処理装置の一部を示す図である。 図２７は、図２６中の一部の部分拡大斜視図である。 図２８は、本発明の実施例９に係る排ガス処理装置の構成を簡略に示す図である。 図２９は、ボイラから排出される排ガスの排ガス処理システムの概略図を示す図である。 図３０は、煙道の排ガスの流れ方向から見た時の噴霧ノズルの配置を示す図である。
　以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施例における構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。
　本発明による実施例１に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。
　図１は、本発明の実施例１に係る排ガス処理装置の構成を示す概略図である。
　図１に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置１０は、ボイラ１１からの排ガス１２中に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）、水銀（Ｈｇ）を除去する排ガス処理装置であって、ボイラ１１の下流の煙道１３内に、還元酸化助剤として塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）を含む塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）溶液１４を複数の噴霧ノズル１５により液体状で噴霧する塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）溶液供給手段（還元酸化助剤供給手段）１６と、排ガス１２中のＮＯｘを還元性ガスとしてアンモニア（ＮＨ３）ガスで還元すると共に、酸化性ガスとして塩化水素（ＨＣｌ）ガス共存下でＨｇを酸化する脱硝触媒を有する還元脱硝装置（還元脱硝手段）１８と、脱硝された排ガス１２を熱交換する熱交換器（エアヒータ）１９と、脱硝された排ガス１２中の煤塵を除去する集塵器２０と、還元脱硝装置１８において酸化されたＨｇをアルカリ吸収液として石灰石膏スラリー２１を用いて除去する湿式脱硫装置２２と、を有するものである。
　なお、本実施例に係る排ガス処理装置１０においては、還元酸化助剤としてＮＨ４Ｃｌを用いているが、本発明はこれに限定されるものではなく、還元酸化助剤は気化した際に酸化性ガスと還元性ガスとを生成するものであれば用いることができる。
　また、本発明においては、還元酸化助剤とは、酸化性ガス共存下で水銀（Ｈｇ）を酸化して塩素化するのに用いられる酸化助剤と、還元性ガスによりＮＯｘを還元する還元剤として機能するものをいう。本実施例では、酸化性ガスとしてＨＣｌガスが用いられ、還元性ガスとしてＮＨ３ガスが用いられている。
　ボイラ１１から排出される排ガス１２には、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段１６よりＮＨ４Ｃｌ溶液１４が供給される。ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段１６は、噴霧ノズル１５を含んでいる。噴霧ノズル１５は、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４を液体状で煙道１３内に供給する塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）溶液供給管２５と、煙道１３内にＮＨ４Ｃｌ溶液１４を圧縮して噴霧させる空気２６を煙道１３内に供給する空気供給管２７とを有し、二流体ノズルで構成されている。噴霧ノズル１５は、塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）溶液供給管２５及び空気供給管２７の先端部にＮＨ４Ｃｌ溶液１４及び空気２６を同時に噴射するためのノズル孔１５ａを有している。
　ＮＨ４Ｃｌ溶液１４は塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）溶液タンク２８内で所定濃度に調整される。また、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５から供給されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の流量はバルブＶ１により調整される。ＮＨ４Ｃｌ溶液１４は、ＮＨ４Ｃｌ溶液タンク２８からＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５内を通過して噴霧ノズル１５より煙道１３内に噴霧される。
　ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段１６は、噴霧ノズル１５をＮＨ４Ｃｌ溶液１４が排ガス１２の流通する煙道１３の内壁１３ａ（図２参照）に付着しないように供給するように配置している。ＮＨ４Ｃｌ溶液１４を排ガス１２が流通する煙道１３の内壁１３ａに付着しないように供給する配置としては、噴霧ノズル１５が煙道１３内において、煙道１３の内壁１３ａから一定以上の距離を置いて配置される構造であることが好ましい。一定以上の距離とは、噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が噴霧ノズル１５のノズル孔から煙道１３の内壁１３ａに到達する前に気化するのに十分な距離である。実際の煙道寸法、実際の処理条件を考慮すると、噴霧ノズル１５のノズル孔は、例えば煙道１３の壁面から０．５ｍ以上離した位置に設けるのが好ましい。
　噴霧ノズル１５のノズル孔の位置が、煙道１３の壁面から０．５ｍ以上離した位置とするのは、排ガス１２のガス流速、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴初速、液滴径、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の煙道１３に対する噴射角度、排ガス１２の排ガス温度、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴温度などを考慮する必要があるためである。その一例として、具体的に以下のように決定できる。
　即ち、煙道１３内の排ガス１２のガス流速が１５ｍ／ｓ程度、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴初速が３００ｍ／ｓ程度、排ガス１２のガス温度が３５０℃程度、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴温度が２０℃程度である場合、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径に応じて、推定されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が噴霧から蒸発するまでの時間と、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が蒸発するまでの移動距離とは異なる。
　ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径と、液滴が噴霧から蒸発するまでの時間と、液滴が蒸発するまでの移動距離との関係の一例を表１に示す。表１中、ｔはＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が噴霧から蒸発するまでの時間を表し、ｌは液滴が蒸発するまでの移動距離を表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径が４０μｍ程度の時、この液滴が噴霧から蒸発するまでの時間ｔは０．０３２ｓ程度であり、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が蒸発するまでの移動距離ｌは、噴霧ノズル１５から排ガス１２の流れと平行の向きに０．７６ｍ程度であると計算される。また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径が６０μｍ程度の時、この液滴が噴霧から蒸発するまでの時間ｔは０．０６８ｓ程度であり、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が蒸発するまでの移動距離ｌは、噴霧ノズル１５から排ガス１２の流れと平行の向きに１．６ｍ程度であると計算される。また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径が８０μｍ程度の時、この液滴が噴霧から蒸発するまでの時間ｔは０．１１９ｓ程度であり、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が蒸発するまでの移動距離ｌは、噴霧ノズル１５から噴霧方向に２．７ｍ程度であると計算される。
　次に、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の煙道１３に対する噴射角度を検討する。図２は、噴霧ノズルから噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液の煙道に対する噴射角度を説明する図である。図２中、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａから噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴の煙道１３の壁面に対する噴射角度をαとし、煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離をｘとする。
　図２に示すように、噴霧ノズル１５は、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａから噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴の煙道１３の壁面に対する噴射角度αに応じて、下記式（１）を満たすように設置することで、噴霧ノズル１５から噴霧される液滴が煙道１３の壁面に衝突しないようにすることができる。
ｌ×ｓｉｎα＜ｘ・・・（１）
　但し、ｌは、ＮＨ４Ｃｌ溶液の液滴が蒸発するまでの移動距離を表す。
　噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａから噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴の煙道１３の壁面に対する噴射角度αが、排ガス１２のガス流れ方向に対して１０°程度とした時の煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離ｘの一例を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径が４０μｍ程度の時、煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離ｘは０．１３ｍ程度である。また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径が６０μｍ程度の時、煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離ｘは０．２８ｍ程度である。また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径が８０μｍ程度の時、煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離ｘは０．４７ｍ程度である。
　よって、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａから噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴の煙道１３の壁面に対する噴射角度αが、排ガス１２のガス流れ方向に対して１０°程度である時、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径が４０μｍ程度の場合には、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａは煙道１３から０．１３ｍ以上離して設ける必要がある。また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径が６０μｍ程度の場合には、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａは煙道１３から０．２８ｍ以上離して設ける必要がある。また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径が８０μｍ程度の場合には、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａは煙道１３から０．４７ｍ以上離して設ける必要がある。
　従って、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａは、例えば煙道１３の壁面から０．５ｍ以上離した位置に設けるようにする。これにより、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａの位置は、排ガス１２のガス流速、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａから噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴初速、液滴径、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の煙道１３に対する噴射角度、排ガス１２の排ガス温度、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴温度などに応じて、噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が噴霧ノズル１５から煙道１３の内壁１３ａに到達する前に気化するのに十分な距離とすることができる。この結果、噴霧ノズル１５はＮＨ４Ｃｌ溶液１４を排ガス１２の流通する煙道１３の内壁１３ａに付着しないように煙道１３内に供給することができる。
　噴霧ノズル１５は、上記のように、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４と圧縮用の空気２６とを同時に噴射する二流体ノズルで構成されている。空気２６は、空気供給部３１から空気供給管２７を介して噴霧ノズル１５に送給され、噴霧ノズル１５からＮＨ４Ｃｌ溶液１４を噴霧する際の圧縮用の空気として用いられる。これにより、噴霧ノズル１５から噴射されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４を空気２６により煙道１３内に微細な液滴として噴霧することができる。
　また、空気供給管２７から供給される空気２６の流量はバルブＶ２により調整される。空気供給管２７から供給される空気２６の流量により、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴の大きさを調整することができる。
　また、噴霧ノズル１５から噴射される空気２６の流量は、例えば気水比１００以上１００００以下（体積比）とするのが好ましい。これは、噴霧ノズル１５から噴射されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４を微細な液滴として煙道１３内に噴霧させるようにするためである。
　ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段１６は、噴霧ノズル１５を用いて噴霧ノズル１５からＮＨ４Ｃｌ溶液１４を煙道１３内に噴霧するようにしているが、本発明はこれに限定されるものではない。ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段１６は、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４を安定して煙道１３内に噴霧できるものであればよい。図３は、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段の構成の一例を示す図である。図３に示すように、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段１６は、噴霧ノズル１５をＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５を内管とし、空気供給管２７を外管とした二重管構造とし、ノズル孔１５ａの先端部にノズル孔１５ａが設けられている。噴霧ノズル１５を、空気供給管２７がＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５を囲うように構成し、噴霧ノズル１５を煙道１３内に挿入することで、空気２６はＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５と空気供給管２７との間を流れるため、煙道１３内の排ガス１２の熱が空気２６によりＮＨ４Ｃｌ溶液１４に伝達されるのを防ぐことができる。よって、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４が排ガス１２の熱により加熱されるのを防ぐことができるため、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４が噴射される直前まで液体状態を維持することができる。
　また、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段１６は、煙道１３内に噴霧ノズル１５を囲うように煙道１３内に挿入された吹込み管３２と、吹込み管３２内に空気３３を供給する空気供給管３４とを有している。また、噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａは、吹込み管３２の壁面の噴射孔３５に設けられている。
　空気３３は、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴を更に煙道１３内に分散させるために用いられる。空気３３は空気供給部３６から空気供給管３４を介して吹込み管３２に送給され、吹込み管３２の噴射孔３５と噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａとの隙間３７から噴射される。隙間３７から空気３３を噴射することで、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴を煙道１３内に分散させることができる。また、図１に示すように、空気供給部３６から供給される空気３３の流量はバルブＶ３により調整される。
　また、空気３３は、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４のＮＨ４Ｃｌが吹込み管３２に付着するのを防止するためと、噴霧ノズル１５内の温度上昇を抑制しＮＨ４Ｃｌ溶液１４の沸騰及び塩化アンモニウム粒子の析出を防止するために用いられる。図３に示すように、吹込み管３２が噴霧ノズル１５を囲うように煙道１３内に挿入され、空気３３は吹込み管３２と噴霧ノズル１５のＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５との間を流れるため、空気３３はＮＨ４Ｃｌ溶液１４の冷却用の空気として働く。このため、煙道１３内の排ガス１２の熱が吹込み管３２の外側から噴霧ノズル１５のＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５内に伝達されるのを防ぐことができる。よって、噴霧ノズル１５内の温度上昇を防止し、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４が加熱されるのを防ぐことで、噴霧ノズル１５内でＮＨ４Ｃｌ溶液１４が沸騰するのを防止することができ、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４が噴射される直前まで液体状態を維持することができる。また、噴霧ノズル１５の腐食も防止することができる。
　また、噴霧ノズル１５内の温度上昇を防止できるため、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５、空気供給管２７を構成する材料として金属材料を用いることができる。ＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５、空気供給管２７を構成する材料として、例えば、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５には耐食金属例えばハステロイＣなどのニッケル基耐熱・耐食合金、樹脂ライニング鋼管（低温度部）を例示できる。空気供給管２７には炭素鋼、ステンレス等を例示することができる。
　また、噴霧ノズル１５は、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の噴霧用として二流体ノズルを用いているが、本発明はこれに限定されるものではなく、通常の液体噴霧用の一流体ノズルを用いてもよい。
　また、噴霧ノズル１５は、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５と空気供給管２７との二重管構造とし、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５の周囲を空気供給管２７で囲んでいるため、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４が排ガス１２の熱により加熱されるのを防ぐことができるが、噴霧ノズル１５の周囲に吹込み管３２を設けることで、より安定してＮＨ４Ｃｌ溶液１４が排ガス１２の熱により加熱されるのを防ぐことが可能となる。
　ＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５は空気供給管２７内に設けられているが、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５は空気供給管２７内に設けず、空気供給管２７の外側に設けるようにしてもよい。
　また、空気２６は空気供給部３１から供給され、空気３３は空気供給部３６から供給され、各々別々の供給源から空気を供給するようにしているが、本発明はこれに限定されるものではなく、同一の供給源から空気を供給するようにしてもよい。即ち、空気３３は空気供給部３１から供給される空気を用いてもよい。また、空気２６は空気供給部３６から供給される空気を用いてもよい。
　また、噴霧ノズル１５より煙道１３内に噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴は、排ガス１２の高温雰囲気温度により蒸発することで微細なＮＨ４Ｃｌの固体粒子を生成し、下記式（２）のように、ＨＣｌとＮＨ３とに分解し、昇華する。よって、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４を噴霧ノズル１５から噴霧することにより、噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴から、ＨＣｌ、ＮＨ３を生じ、ＮＨ３ガス、ＨＣｌガスを煙道１３内に供給することができる。
ＮＨ４Ｃｌ→ＮＨ３＋ＨＣｌ・・・（２）
　また、煙道１３内の排ガス１２の温度は、例えば３２０℃以上４２０℃以下であり、高温である。噴霧ノズル１５のＮＨ４Ｃｌ溶液供給管２５は、吹込み管３２内に設けられ、空気３３がＮＨ４Ｃｌ溶液１４の冷却用として用いられている。このため、噴霧ノズル１５より噴射される直前までＮＨ４Ｃｌ溶液１４は液体状態を維持し、噴霧ノズル１５からＮＨ４Ｃｌ溶液１４を液滴状で噴霧することで、排ガス１２の高温雰囲気温度により噴霧したＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴を気化させることができる。
　また、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴径は、平均して１ｎｍ以上１００μｍ以下の微細な液滴とするのが好ましい。平均して１ｎｍ以上１００μｍ以下の微細な液滴を生成することで、噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴から生じるＮＨ４Ｃｌの固体粒子を排ガス１２中に短い滞留時間でＮＨ３、ＨＣｌに分解し、昇華させることができる。これにより、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４を予め加熱しておく必要がないため、煙道１３、噴霧ノズル１５の低級化、腐食を防止することができる。
　ＮＨ４Ｃｌ溶液１４は、塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）粉末を水に溶解させて生成することができる。ＮＨ４Ｃｌ粉末、水の各々の供給量を調整することで所定濃度のＮＨ４Ｃｌ溶液１４を調整することができる。ＮＨ４Ｃｌ溶液１４は、ＨＣｌ溶液とＮＨ３溶液とを所定濃度の割合で混合させて生成するようにしてもよい。
　また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の濃度は、例えば液滴の温度が２０℃の場合、２０ｗｔ％以上３０ｗｔ％以下とするのが好ましい。表３は、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴の温度と、溶解度と、濃度との関係を示す。表３に示すように、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の溶解度は液滴の温度に応じておおよそ決まっているためである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　また、煙道１３内の排ガス１２の温度は、ボイラ１１の燃焼条件にもよるが、例えば３２０℃以上４２０℃以下が好ましく、３２０℃以上３８０℃以下がより好ましく、３５０℃以上３８０℃以下が更に好ましい。これはこれらの温度帯において脱硝触媒上でＮＯｘの脱硝反応と、Ｈｇの酸化反応を同時に効率的に生じさせることができるためである。
　よって、噴霧ノズル１５より液体状態のＮＨ４Ｃｌ溶液１４を煙道１３の内壁１３ａに付着しないように煙道１３内に供給することで、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４を排ガス１２の高温雰囲気温度により分解したＨＣｌガス、ＮＨ３ガスを濃度ムラ無く均一に煙道１３内に供給することができるため、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの濃度分布を均一にすることができる。また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４が気化する前に煙道１３の壁面に付着するのを防止することができるため、煙道１３の腐食等に起因して発生する煙道１３の破損を防止することができる。
　また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴から生じたＨＣｌガス、ＮＨ３ガスは、図１に示すように、排ガス１２に同伴して還元脱硝装置１８に送給される。図４は、脱硝装置の構成を具体的に示す図である。図４に示すように、還元脱硝装置１８は、３つの脱硝触媒層３８−１~３８−３で構成されている。また、排ガス１２は還元脱硝装置１８を通過する前に整流板３９でガス流れを均一にする。ＮＨ４Ｃｌが分解して生じたＮＨ３ガスは、還元脱硝装置１８でＮＯｘの還元脱硝用に用い、ＨＣｌガスはＨｇの酸化用に用いてＮＯｘ及びＨｇを排ガス１２から除去する。
　即ち、還元脱硝装置１８に充填されている脱硝触媒層３８−１~３８−３の脱硝触媒上でＮＨ３は下記式（３）のようにＮＯｘを還元脱硝し、ＨＣｌは下記式（４）のようにＨｇを水銀酸化する。
４ＮＯ＋４ＮＨ３＋Ｏ２→４Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ・・・（３）
Ｈｇ＋１／２Ｏ２＋２ＨＣｌ→ＨｇＣｌ２＋Ｈ２Ｏ・・・（４）
　また、還元脱硝装置１８は、３つの脱硝触媒層３８−１~３８−３で構成されているが、本発明はこれに限定されるものではなく、還元脱硝装置１８は、脱硝性能に応じて脱硝触媒層の数を適宜変更することができる。
　また、図１に示すように、排ガス１２は、還元脱硝装置１８において排ガス１２中のＮＯｘの還元とＨｇの酸化がされた後、エアヒータ１９、集塵器２０を通過して湿式脱硫装置２２に送給される。また、エアヒータ１９と集塵器２０との間には熱回収器を設けるようにしてもよい。
　湿式脱硫装置２２では、排ガス１２を装置本体４１内の底部の壁面側から送給し、アルカリ吸収液として用いられる石灰石膏スラリー２１を吸収液送給ライン４２により装置本体４１内に供給し、ノズル４３より塔頂部側に向かって噴流させる。装置本体４１内の底部側から上昇してくる排ガス１２と、ノズル４３から噴流して流下する石灰石膏スラリー２１とを対向して気液接触させ、排ガス１２中のＨｇＣｌ、硫黄酸化物（ＳＯｘ）は石灰石膏スラリー２１中に吸収され、排ガス１２から分離、除去され、排ガス１２は浄化される。石灰石膏スラリー２１により浄化された排ガス１２は、浄化ガス４４として塔頂部側より排出され、煙突４５から系外に排出される。
　排ガス１２の脱硫に用いられる石灰石膏スラリー２１は、水に石灰石粉末を溶解させた石灰スラリＣａＣＯ３と、石灰と排ガス１２中のＳＯｘが反応し更に酸化させた石膏スラリＣａＳＯ４と、水とを混合させて生成される。石灰石膏スラリー２１は、例えば湿式脱硫装置２２の装置本体４１の塔底部５５に貯留した液を揚水したものが用いられる。装置本体４１内で排ガス１２中のＳＯｘは石灰石膏スラリー２１と下記式（５）のような反応を生じる。
ＣａＣＯ３＋ＳＯ２＋０．５Ｈ２Ｏ→ＣａＳＯ３・０．５Ｈ２Ｏ＋ＣＯ２・・・（５）
　一方、排ガス１２中のＳＯｘを吸収した石灰石膏スラリー２１は、装置本体４１内に供給される水４６と混合され、装置本体４１の塔底部５５に供給される空気４７により酸化処理される。このとき、装置本体４１内を流下した石灰石膏スラリー２１は、水４６、空気４７と下記式（６）のような反応を生じる。
ＣａＳＯ３・０．５Ｈ２Ｏ＋０．５Ｏ２＋１．５Ｈ２Ｏ→ＣａＳＯ４・２Ｈ２Ｏ・・・（６）
　また、湿式脱硫装置２２の塔底部５５に貯留される脱硫に用いた石灰石膏スラリー２１は酸化処理された後、塔底部５５より抜き出され、脱水器４８に送給された後、塩化水銀（ＨｇＣｌ）を含んだ脱水ケーキ（石膏）４９として系外に排出される。脱水器４８として、例えばベルトフィルターなどが用いられる。また、脱水したろ液（脱水ろ液）は、例えば脱水ろ液中の懸濁物、重金属の除去、脱水ろ液のｐＨ調整などの排水処理が行われる。この排水処理された脱水ろ液の一部は湿式脱硫装置２２に返送され、脱水ろ液の他の一部は排水として処理される。
　また、アルカリ吸収液として石灰石膏スラリー２１を用いているが、排ガス１２中のＨｇＣｌを吸収できるものであれば他の溶液をアルカリ吸収液として用いることができる。
　石灰石膏スラリー２１はノズル４３より塔頂部側に向かって噴流させる方法に限定されるものではなく、例えばノズル４３から排ガス１２と対向するように流下させてもよい。
＜ＮＨ４Ｃｌ溶液の噴霧量の制御＞
　噴霧ノズル１５の上流側には、排ガス１２の流量を計測する流量計５１が設けられている。流量計５１により排ガス１２の流量が測定される。流量計５１により測定された排ガス１２の流量の値は制御装置５２に送られ、排ガス１２の流量の値に基づいて噴霧ノズル１５から噴射するＮＨ４Ｃｌ溶液１４の流量、角度、初速度などを調整することができる。
　また、湿式脱硫装置２２の出口側には、ＮＯｘ濃度計５３が設けられている。ＮＯｘ濃度計５３で測定された浄化ガス４４中のＮＯｘ濃度の値は、制御装置５２に伝達される。制御装置５２はＮＯｘ濃度計５３で測定された浄化ガス４４中のＮＯｘ濃度の値から還元脱硝装置１８におけるＮＯｘの還元割合を確認することができる。よって、ＮＯｘ濃度計５３で測定された浄化ガス４４中のＮＯｘ濃度の値からＮＨ４Ｃｌ溶液１４のＮＨ４Ｃｌ濃度、供給流量などを制御することで、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４のＮＨ４Ｃｌ濃度を所定の脱硝性能を満足するようにすることができる。
　また、煙道１３にはボイラ１１から排出される排ガス１２中のＨｇ含有量を測定する水銀（Ｈｇ）濃度計５４−１、５４−２が設けられている。Ｈｇ濃度計５４−１は、ボイラ１１と噴霧ノズル１５との間の煙道１３に設けられ、Ｈｇ濃度計５４−２は、還元脱硝装置１８と熱交換器１９との間に設けられる。Ｈｇ濃度計５４−１、５４−２で測定された排ガス１２中のＨｇ濃度の値は、制御装置５２に伝達される。制御装置５２は、Ｈｇ濃度計５４−１、５４−２で測定された排ガス１２中のＨｇ濃度の値から排ガス１２中に含まれるＨｇの含有量を確認することができる。Ｈｇ濃度計５４−１、５４−２で測定された排ガス１２中のＨｇ濃度の値からＮＨ４Ｃｌ溶液１４のＮＨ４Ｃｌ濃度、供給流量を制御することで、噴霧ノズル１５から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４のＮＨ４Ｃｌ濃度、供給流量を所定の脱硝性能を満足すると共に、Ｈｇの酸化性能を維持するようにすることができる。
　また、湿式脱硫装置２２の塔底部５５には、石灰石膏スラリー２１の酸化還元電位を測定する酸化還元電位測定制御装置（ＯＲＰコントローラ）５６が設けられている。このＯＲＰコントローラ５６により石灰石膏スラリー２１の酸化還元電位の値を測定する。測定された酸化還元電位の値に基づいて湿式脱硫装置２２の塔底部５５に供給される空気４７の供給量を調整する。塔底部５５に供給される空気４７の供給量を調整することで、湿式脱硫装置２２の塔底部５５に貯留する石灰石膏スラリー２１内に捕集されている酸化されたＨｇが還元されるのを防止し、煙突４５より放散されるのを防止することができる。
　湿式脱硫装置２２内の石灰石膏スラリー２１の酸化還元電位は、石灰石膏スラリー２１からのＨｇの再飛散を防止するためには、例えば１５０ｍＶ以上６００ｍＶ以下の範囲内にあることが好ましい。これは酸化還元電位が上記範囲内であれば石灰石膏スラリー２１中にＨｇＣｌ２として捕集されたＨｇが安定な領域であり、大気中への再飛散を防ぐことができるためである。
　また、本実施例に係る排ガス処理装置１０においては、還元酸化助剤として、ＮＨ４Ｃｌを用いているが、ＮＨ４Ｃｌ以外の臭化アンモニウム（ＮＨ４Ｂｒ）、ヨウ化アンモニウム（ＮＨ４Ｉ）などのハロゲン化アンモニウムを還元酸化助剤として用い、水に溶解した溶液を用いてもよい。
　このように、本実施例に係る排ガス処理装置１０によれば、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段１６が、噴霧ノズル１５からＮＨ４Ｃｌ溶液１４を排ガス１２の流通する煙道１３の内壁１３ａに付着しないように供給しているため、煙道１３内に噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化して生成されるＨＣｌ、ＮＨ３を排ガス１２と混合させることができる。このため、ＨＣｌ、ＮＨ３を濃度ムラ無く均一に煙道１３内に安定して供給することができるので、還元脱硝装置１８におけるＨｇの酸化性能を向上させることができると共に、ＮＯｘの還元性能を向上することができる。また、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４が気化する前に煙道１３の壁面に付着するのを防止することができるため、煙道１３の腐食等に起因して発生する煙道１３の破損なども防止することができる。
　本発明による実施例２に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例２に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道における噴射ノズルの構成を示す図のみを用いて説明する。図５は、本発明の実施例２に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図である。なお、実施例１に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。
　図５に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、複数の噴霧ノズル１５が、下記式（７）を満たすように煙道１３内に配置してなるものである。
ａ≦ｂ／５・・・（７）
　但し、ａは噴霧ノズルのノズル孔のノズル孔間距離であり、ｂは煙道の断面の長さのうちの長辺側の長さである。
　上記式（７）を満たすように複数の噴霧ノズル１５を煙道１３内に配置することで、噴霧ノズル１５よりＮＨ４Ｃｌ溶液１４を煙道１３の内壁１３ａに付着しないように煙道１３内に供給しつつ、煙道１３内に設置する噴霧ノズル１５の数を従来よりも多くすることができるため、煙道１３内に噴霧ノズル１５を適切に配置することができる。このため、排ガス１２中に噴霧されるＮＨ３、ＨＣｌ量を更に多くすることができるため、排ガス１２中へのＮＨ３ガス、ＨＣｌガスの混合を促進することができる。
　また、複数の噴霧ノズル１５は、好ましくは、下記式（８）を満たすように煙道１３内に配置する。
ａ≦ｂ／１０・・・（８）
　よって、本実施例に係る排ガス処理装置によれば、上記式（７）を満たすように複数の噴霧ノズル１５を煙道１３内に配置することで、排ガス１２中へのＮＨ３ガス、ＨＣｌガスの供給量を増大させると共に、煙道１３内におけるＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの濃度のばらつきを低減することができるため、還元脱硝装置１８におけるＨｇの酸化性能を更に向上させることができると共に、ＮＯｘの還元性能を更に向上することができる。
　本発明による実施例３に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例３に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道における噴射ノズルの構成を示す図のみを用いて説明する。図６は、本発明の実施例３に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図であり、図７は、噴霧ノズルの構成を簡略に示す図である。なお、実施例１、２に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。
　図６、７に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、噴霧ノズル６１が、ＮＨ３Ｃｌ溶液１４を噴霧するノズル孔１５ａを四つ設けるようにしたものである。噴霧ノズル６１のノズル孔１５ａを増加させることで、１本の噴霧ノズル６１から煙道１３内に噴霧されるＮＨ３Ｃｌ溶液１４の量を増加させることができるため、排ガス１２にＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの混合を更に促進することができる。このため、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を更に向上させることができる。
　また、ノズル孔１５ａ同士の間隔ｃは、０．３ｍ以下であるのが好ましい。液滴が４０μｍ程度と仮定した場合、表２より液滴の水平方向の移動距離（即ち、煙道１３の内壁１３ａから噴霧ノズル１５のノズル孔１５ａまでの最短距離ｘ）は０．１３ｍとなる。液滴は蒸発、昇華した後はガス流れ方向に流れるため、濃度分布の均一化のためには、蒸発・昇華までに２つのノズル孔１５ａから噴霧された液滴が重なるのが望ましい。噴霧ノズル６１の部分拡大図を図８に示す。図８に示すように、２つのノズル孔１５ａから出る液滴が蒸発までに水平方向に進む間隔の和が、０．２６ｍ（＝０．１３×２）である。そのため、ノズル孔１５ａ同士の間隔ｃは０．３ｍ以下とすることで２つのノズル孔１５ａから噴出される液滴を重ねることができる。また、現実的に用いられる液滴径は、制御性、装置寸法の関係から液滴が４０μｍ以上８０μｍ以下のものを採用する場合が多く、その液滴径の下限値として４０μｍ程度の場合、ノズル孔１５ａ同士の間隔ｃは０．３ｍ以下とすることで２つのノズル孔１５ａから噴霧された液滴同士を重ねることができる。
　また、本実施例に係る排ガス処理装置においては、各々の噴霧ノズル６１はノズル孔１５ａを四つ設けるようにしているが、本発明はこれに限定されるものではなく、２、３、又は５つ以上設けるようにしてもよい。
　本発明による実施例４に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例４に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道における噴射ノズルの構成を示す図のみを用いて説明する。本発明の実施例４に係る排ガス処理装置は、噴霧ノズル１５が煙道１３内に２４本設けられる場合、各々の噴霧ノズル１５−１１~１５−２４からの噴霧量を変更可能としたものである。図９は、本発明の実施例４に係る排ガス処理装置の煙道を排ガスの流れ方向から見た時の断面を示す図である。なお、実施例１乃至３に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。
　図９に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置では、煙道１３の短辺側に設けられる噴霧ノズル１５−１、１５−１１~１５−１３、１５−２３、１５−２４の噴霧量を、煙道１３の長辺側に設けられる噴霧ノズル１５−２~１５−１０、１５−１４~１５−２２の噴霧量より多くしたものである。例えば、噴霧ノズル１５−２~１５−１０、１５−１４~１５−２２の噴霧量を１としたとき、噴霧ノズル１５−１、１５−１１~１５−１３、１５−２３、１５−２４の噴霧量は１．５とする。
　煙道１３の短辺側に設けられる噴霧ノズル１５−１、１５−１１~１５−１３、１５−２３、１５−２４から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の噴霧量を煙道１３の長辺側に設けられる噴霧ノズル１５−２~１５−１０、１５−１４~１５−２２から噴霧されるＮＨ４Ｃｌ溶液１４の噴霧量よりも多くすることで、煙道１３の端部にまで効率良くＮＨ４Ｃｌ溶液１４を噴霧することができる。このため、煙道１３の端部近傍を流れる排ガス１２にまでＨＣｌガス、ＮＨ３ガスを供給することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を更に向上させることができる。
　また、本実施例に係る排ガス処理装置においては、煙道１３の長辺側に設けられる噴霧ノズル１５−２~１５−１０、１５−１４~１５−２２の噴霧量を１とした時、煙道１３の短辺側に設けられる噴霧ノズル１５−１、１５−１１~１５−１３、１５−２３、１５−２４の噴霧量は１．５としたが、本発明はこれに限定されるものではない。煙道１３の短辺側に設けられる噴霧ノズルと、煙道１３の長辺側に設けられる噴霧ノズルとの比は、排ガス１２中のＮＯｘ濃度、Ｈｇ濃度、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の噴霧量などに応じて適宜調整する。
　本実施例に係る排ガス処理装置においては、煙道１３内に２４本の噴霧ノズル１５−１１~１５−２４を設けているが、本発明はこれに限定されるものではなく、煙道１３内の設置面積等に応じて噴霧ノズルを複数本設けるようにしてもよい。
　本発明による実施例５に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。図１０は、本発明による実施例５に係る排ガス処理装置の構成を簡略に示す概念図である。尚、本実施例に係る排ガス処理装置は、図１に示す実施例１に係る排ガス処理装置１０の構成と同様であるため、同一部材には同一の符号を付して重複した説明は省略する。
　図１０に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置７０は、前記図１に示した実施例１に係る排ガス処理装置１０の煙道１３のＮＨ４Ｃｌが気化する領域よりも後流側に設けられ、ＮＨ４Ｃｌが気化した際に生成される酸化性ガスとして塩化水素（ＨＣｌ）ガス及び還元性ガスとしてアンモニア（ＮＨ３）ガスを排ガス１２と混合させるのを促進する混合器（混合手段）７１を有するものである。
　排ガス１２は、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段１６より噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴から生じたＨＣｌガス、ＮＨ３ガスを含んだ後、混合器７１に送給される。混合器７１で排ガス１２を攪拌することで、排ガス１２にＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの混合を促進することができ、排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの濃度分布を均一にすることができる。
　本実施例の混合器７１は、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４が気化する領域よりも後流側に設けられる。一般的なプラント運転条件においては、混合器７１は、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４を供給する供給位置よりも１ｍ以上後流側に設けるのが好ましい。これは、現実的なプラント運転条件においては、混合器７１がＮＨ４Ｃｌ溶液１４の供給位置より１ｍより小さいと、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化する前に混合器７１と接触してしまうケースが多いためである。よって、混合器７１をＮＨ４Ｃｌ溶液１４を供給する供給位置よりも１ｍ以上後流側に設けることで、排ガス１２へのＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの混合を更に促進させることができる。また、混合器１７は現実的な機器配置の観点からＮＨ４Ｃｌ溶液１４の供給位置より１０ｍ程度までとする。
　また、混合器７１の構成を図１１~図１４に示す。図１１は、混合器の一例を示す平面図であり、図１２は、混合器を構成する旋回流誘起部材の平面図であり、図１３は、旋回流誘起部材の正面図であり、図１４は、旋回流誘起部材の斜視図である。尚、図１１~図１４中、符号７３については符号７４の部材との違いを明確にするためハッチングを加えて示している。
　図１１に示すように、本実施例の混合器７１は、排ガス１２に旋回流を生じさせる旋回流誘起部材７２を排ガス１２の流れ方向と直交するように６個配置されたユニットで形成されるものである。図１２~図１４に示すように、旋回流誘起部材７２は、排ガス１２の入口側に対向面７３ａを有する一対の第１の旋回流誘起板７３と、排ガス１２の排出側に対向面７４ａを有する一対の第２の旋回流誘起板７４と、を有し、第１の旋回流誘起板７３と第２の旋回流誘起板７４とを連結する連結部として平板状の中間部材７５において第１の旋回流誘起板７３の対向面７３ａと第２の旋回流誘起板７４の対向面７４ａとが異なるように各々連結されている。本実施例においては、第１の旋回流誘起板７３の対向面７３ａと第２の旋回流誘起板７４の対向面７４ａとが約９０°異なるようにして配置されている。
　第１の旋回流誘起板７３と第２の旋回流誘起板７４とは、各々、略三角形状に形成されている。また、第１の旋回流誘起板７３は排ガス１２の入口側に設けられ、第２の旋回流誘起板７４は排ガス１２の排出側に設けられるため、旋回流誘起部材７２を正面から見たとき、第１の旋回流誘起板７３は第２の旋回流誘起板７４より下側に位置している。また、中間部材７５は平板であり、第１の旋回流誘起板７３と第２の旋回流誘起板７４とを連結するかなめとして機能している。また、第１の旋回流誘起板７３には下部支持板７６が設けられ、第２の旋回流誘起板７４には上部支持板７７が設けられている。下部支持板７６、上部支持板７７により隣接する旋回流誘起部材７２同士を連結するようにしている。
　図１４に示すように、排ガス１２が旋回流誘起部材７２に流入すると、排ガス１２は第１の旋回流誘起板７３の対向面７３ａの裏面側に衝突してガス流れが変化し、第２の旋回流誘起板７４の方向に流れる。その後、排ガス１２は第２の旋回流誘起板７４の対向面７４ａの裏面側に衝突して更にガス流れが変化する。このため、排ガス１２は、第１の旋回流誘起板７３、第２の旋回流誘起板７４によりガス流れが変化し、第１の旋回流誘起板７３、第２の旋回流誘起板７４を迂回するようにして流れ、旋回流誘起部材７２の排ガス１２の流入方向から排ガス１２の排出方向に向かって旋回しながら流れる。
　また、本実施例においては、第１の旋回流誘起板７３の対向面７３ａと第２の旋回流誘起板７４の対向面７４ａとを約９０°異なる向きとなるように配置しているが、本発明はこれに限定されるものではない。第１の旋回流誘起板７３の対向面７３ａと第２の旋回流誘起板７４の対向面７４ａとの向きは、旋回流誘起部材７２に流入した排ガス１２を旋回流誘起部材７２の排ガス１２の流入方向から排ガス１２の排出方向に向かって旋回させながら流すことができる角度であればよい。
　また、本実施例においては、混合器７１は、図１１に示すように、旋回流誘起部材７２を排ガス１２の流れ方向と直交するように六個配置されたユニットとしているが、本発明はこれに限定されるものではなく、煙道１３の面積等に応じて旋回流誘起部材７２を設置する数は適宜変更する。
　また、本実施例においては、混合器７１は排ガス１２の流れ方向に旋回流誘起部材７２が６個配置されたユニットを１段として構成されているが、本発明はこれに限定されるものではなく、排ガス１２の流れ方向に旋回流誘起部材７２が複数配置されたユニットを複数段設置するようにしてもよい。また、本実施例の混合器７１は、排ガス１２の流れ方向と直交する方向に旋回流誘起部材７２が複数配置されたユニットを設けると共に、排ガス１２の流れ方向に旋回流誘起部材７２が複数配置されたユニットを複数設けるようにしてもよい。
　図１５は、混合器を煙道内に設置した時の排ガスのガス流れを模式的に示す図であり、図１６は、図１５の部分拡大図である。なお、図１５、１６中には、図１１同様、旋回流誘起部材７２を煙道１３の幅方向に６個設けている。図１５、１６に示すように、排ガス１２は、旋回流誘起部材７２を通過する際、第１の旋回流誘起板７３及び第２の旋回流誘起板７４に衝突してガス流れが変化し、旋回しながら煙道１３の下側から上側に向かって流れるため、第１の旋回流誘起板７３、第２の旋回流誘起板７４を迂回するようにして流れることで、排ガス１２を旋回しながら煙道１３の下側から上側に向かって流すことができるため、排ガス１２とＨＣｌガス、ＮＨ３ガスとの混合を促進することができる。
　また、混合器７１は、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４が気化する領域よりも後流側に設けられているため、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化する前に混合器７１と接触するのを防止できるため、ヒートショックによる煙道１３の破損、煙道１３の腐食、排ガス１２中の灰の堆積などを防止することができる。
　図１７、１８は、図４におけるＡ−Ａ断面図であり、図１７は、混合器を煙道内に設置していない場合の排ガス中のＮＨ３ガスの濃度分布の一例を模式的に示す図である。図１８は、混合器を煙道内に設置した場合の排ガス中のＮＨ３ガスの濃度分布の一例を模式的に示す図である。なお、図１７中、符号１０４は、図２９に示す従来の排ガス処理システムの煙道を示す。
　図１７、１８に示すように、混合器７１を設置していない場合の方が還元脱硝装置１８に流入する直前の排ガス１２中のＮＨ３ガスの濃度分布のばらつきは、煙道１３内に混合器７１を設置している場合に比べ還元脱硝装置１８に流入する直前の排ガス１２中のＮＨ３ガスの濃度分布のばらつきよりも大きくなっている。
　よって、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４が気化する領域よりも後流側に混合器７１を設けることで、煙道１３内における排ガス１２にＮＨ３ガスの混合を促進させることができるため、排ガス１２中のＮＨ３ガスの濃度分布のばらつきは抑えられ、ＮＨ３ガスの濃度分布のばらつきは例えば５％程度の範囲内とし、ほぼ均一とすることができる。このため、還元脱硝装置１８において脱硝触媒でのＮＯｘの還元効率を向上させることができる。
　また、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４が気化する領域よりも後流側に混合器７１を設けることで、煙道１３内における排ガス１２にＮＨ３ガスの他にＨＣｌガスの混合も促進することができる。このため、排ガス１２中のＨＣｌガスの濃度分布のばらつきは抑えられ、ＨＣｌガスの濃度分布のばらつきについても例えば５％程度の範囲内とし、ほぼ均一とすることができる。このため、還元脱硝装置１８において脱硝触媒でのＨｇの酸化性能を向上させることができる。
　また、図１１~図１４に示すように、旋回流誘起部材７２の幅Ｌ、高さＤが、下記式（９）、（１０）の範囲内であることが好ましい。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｌ≦ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（９）
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｄ≦５×ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（１０）
　但し、Ｂは設置位置における煙道の断面の長辺であり、Ｈは煙道の断面の短辺であり、ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）は煙道の断面の長辺Ｂ、煙道の断面の短辺Ｈのうちの何れか短い方の辺である。煙道の断面の長辺Ｂ、短辺Ｈが同じ長さである場合にはどちらでもよい。
　旋回流誘起部材７２を上記式（９）、（１０）の範囲内とするのは、以下に示すように、混合器７１の圧損の条件、排ガス１２中のＮＨ３の濃度のバラツキ、製造する際の加工性の観点、現実の運転条件の観点、メンテナンス性の観点などを考慮して定める必要があるためである。
　図１９は、混合器の圧損と混合器の寸法の関係を示す図である。図１９に示すように、混合器の圧損が２５ｍｍＡｑ以下であるためには、下記式（１１）を満たす必要がある。また、排ガス１２中のＮＨ３の濃度の濃度バラツキを５％以下とするためには、下記式（１２）を満たす必要がある。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）×Ｄ／Ｌ２≧２・・・（１１）
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）×Ｄ／Ｌ２≦５・・・（１２）
　即ち、圧損の条件として、混合器７１の圧損が２５ｍｍＡｑ以下であるためには、上記式（１１）を満たす必要がある。また、混合器７１の効果として排ガス１２中のＮＨ３の濃度の濃度バラツキを５％以下とするためには、上記式（１２）を満たす必要がある。
　また、混合器７１は製造する際の加工性の観点、現実の運転条件の観点、メンテナンス性の観点から上記式（９）、下記式（１３）を満たす必要がある。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｌ≦ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（９）
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｄ・・・（１３）
　上記式（１１）、（１２）より、Ｄは下記式（１４）のように表せる。
２Ｌ２／ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）≦Ｄ≦５Ｌ２／ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（１４）
　上記式（１４）に上記式（９）を代入すると、Ｄは下記式（１５）のように表せる。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／５０≦Ｄ≦５×ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（１５）
　そして、上記式（１５）に上記式（１３）を考慮すると、Ｄは上記式（１０）のように表される。
ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）／１０≦Ｄ≦５×ＭＩＮ（Ｂ、Ｈ）・・・（１０）
　このように、旋回流誘起部材７２の幅Ｌ、高さＤが、上記式（９）、（１０）の範囲内にあることで、複数の旋回流誘起部材７２を煙道１３内に設置することができるため、排ガス１２にＨＣｌ、ＮＨ３の混合を促進させることができる。
　また、第１の旋回流誘起板７３および第２の旋回流誘起板７４の形状は、上部支持板７７及び下部支持板７６から中間部材７５にかけて形成される三角形状に限定されるものではなく、排ガス１２に旋回流を発生させ、排ガス１２のＨＣｌ、ＮＨ３との混合を促進させることができる形状であればよい。例えば第１旋回流誘起板７３および第２旋回流誘起板７４の形状は、第２旋回流誘起板７４及び第１旋回流誘起板７３の一端側から他端側にかけて曲線型、波型などとしてもよい。
　従って、本実施例に係る排ガス処理装置７０によれば、混合器７１として煙道１３の断面方向に旋回流誘起部材７２を複数設けることで、排ガス１２中にＨＣｌ、ＮＨ３の混合を促進させることができるため、噴霧ノズル１５より噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４が気化して生じるＮＨ３及びＨＣｌの濃度の分布の均一化を図ることができる。これにより、還元脱硝装置１８において脱硝触媒によりＨｇの酸化性能およびＮＯｘの還元性能を向上させることができると共に、ヒートショックによる煙道１３の破損、煙道１３の腐食、排ガス１２中の灰の堆積などを防止することができる。
　本発明による実施例６に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例６に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０、図１０に示す本発明の実施例５に係る排ガス処理装置７０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道の構成を示す図のみを用いて説明する。図２０は、本発明の実施例６に係る排ガス処理装置の煙道の短辺方向から見た時の図であり、図２１は、煙道の長辺方向から見た時の図である。なお、実施例１乃至５に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。
　図２０、２１に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、煙道１３が煙道１３内にＮＨ４Ｃｌ溶液１４を供給する供給位置よりも後流側で、かつＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化している領域の煙道１３の内壁１３ａに突状部材８１を設けてなるものである。突状部材８１を煙道１３の内壁１３ａに設けることで、排ガス１２が流通可能な煙道１３の開口幅が小さくなるため、煙道１３の壁面近傍に排ガス１２のガス流れによる渦を生成することができる。このため、煙道１３の壁面近傍を流れる排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの混合を促進することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を向上させることができる。
　また、突状部材８１の設置位置は、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が突状部材８１と衝突しないようにするため、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化した後の領域に設けるようにするのが好ましく、特に噴霧ノズル１５から１ｍ以上後流側の離れた位置に設置するのが好ましい。
　また、本実施例に係る排ガス処理装置においては、突状部材８１の形状を板状としているが、本発明はこれに限定されるものではなく、箱型、三角形状など他の形状としてもよい。
　本発明による実施例７に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例７に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０、図１０に示す本発明の実施例５に係る排ガス処理装置７０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道の構成を示す図のみを用いて説明する。図２２は、本発明の実施例７に係る排ガス処理装置の煙道の短辺方向から見た時の図であり、図２３は、煙道の長辺方向から見た時の図である。なお、実施例１乃至６に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。
　図２２、２３に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、煙道１３内にＮＨ４Ｃｌ溶液１４を供給する供給位置よりも後流側に煙道１３内の通路を狭くするくびれ部８２を設けてなるものである。煙道１３の壁面に煙道１３内の通路を狭くするくびれ部８２を設けることで、煙道１３の壁面近傍に排ガス１２のガス流れによる渦を生成することができるため、煙道１３の壁面近傍を流れる排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの混合を促進することができる。このため、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの濃度ムラを抑制することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を向上させることができる。
　また、本実施例に係る排ガス処理装置においては、煙道１３の通路を狭くしてくびれ部８２を形成するようにしているが、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、図２４、２５に示すように、くびれ部８２と同じ形状のくびれ部材８３を煙道１３の壁面に設けるようにしてもよい。これにより、くびれ部材８３の近傍に排ガス１２のガス流れによる渦を生成することができるため、煙道１３の壁面近傍を流れる排ガス１２におけるＨＣｌ、ＮＨ３の混合を促進することができる。
　また、くびれ部８２の設置位置は、実施例６における突状部材８１の場合と同様に、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴がくびれ部８２と衝突しないようするため、噴霧ノズル１５から噴霧されたＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が気化した後の領域に設けるようにするのが好ましく、特に噴霧ノズル１５から１ｍ以上後流側の離れた位置に設置するのが好ましい。
　本発明による実施例８に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。本発明の実施例８に係る排ガス処理装置は、図１に示す本発明の実施例１に係る排ガス処理装置１０、図１０に示す本発明の実施例５に係る排ガス処理装置７０の構成と同様であるため、本実施例においては、煙道の構成を示す図のみを用いて説明する。図２６は、本発明の実施例８に係る排ガス処理装置の一部を示す図であり、図２７は、図２６中の符号Ｚを示す部分拡大斜視図である。なお、実施例１乃至７に係る排ガス処理装置の構成と重複する部材については、同一符号を付してその説明は省略する。
　図２６、２７に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置は、還元脱硝装置１８の上流側に設けられるガイドベーン８４に、ＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの排ガス１２への混合を促進する混合促進補助部材８５が設けられてなるものである。混合促進補助部材８５は、複数のガイドベーン８４同士を連結するリブ８６と直交する方向に伸びる複数の板状部材である。ガイドベーン８４同士を連結するリブ８６に混合促進補助部材８５を設けることで、排ガス１２のガス流れを乱すことができるため、混合器７１において排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの混合が十分でない場合でも、還元脱硝装置１８の上流側で排ガス１２におけるＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの混合を促進することができる。このため、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの濃度ムラを抑制することができ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を向上させることができる。
　本発明による実施例９に係る排ガス処理装置について、図面を参照して説明する。図２８は、本発明の実施例９に係る排ガス処理装置の構成を簡略に示す図である。尚、本実施例に係る排ガス処理装置は、実施例１乃至８に係る排ガス処理装置の構成と同様であるため、同一部材には同一の符号を付して重複した説明は省略する。
　図２８に示すように、本実施例に係る排ガス処理装置９０は、ＮＨ４Ｃｌ溶液供給手段１６と還元脱硝装置１８との間に設けられ、煙道１３中に還元剤としてアンモニア（ＮＨ３）ガス９１を供給するアンモニア（ＮＨ３）ガス噴射手段９２を有するものである。ＮＨ３ガス噴射手段９２は、ＮＨ３ガス９１を貯蔵しているＮＨ３ガス供給部９３と、ＮＨ３ガス９１を煙道１３に送給するアンモニア（ＮＨ３）ガス送給通路９４と、煙道１３内にＮＨ３ガス９１を噴射する噴射ノズル９５とで構成されている。また、噴射ノズル９５から噴射されるＮＨ３ガス９１の噴射量はバルブＶ４により調整される。ＮＨ３ガス９１はＮＨ４Ｃｌ溶液１４のような液滴と異なり煙道１３に衝突しても煙道１３を損傷するなどの被害がないため、煙道１３の壁面領域にもＮＨ３ガス９１を噴射することができる。このため、煙道１３の壁際の低濃領域でのＮＨ３濃度を上げることができ、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの濃度ムラを抑制することができる。
　また、噴射ノズル９５より煙道１３内に供給する位置は、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４の噴霧位置より１ｍ以上後流側とするのが好ましい。これは、噴射ノズル９５にＮＨ４Ｃｌ溶液１４の液滴が衝突するのを防ぐためである。
　よって、本実施例に係る排ガス処理装置９０によれば、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４を煙道１３内に噴霧した後、ＮＨ３ガス噴射手段９２より煙道１３内にＮＨ３ガス９１を噴射することで、煙道１３の壁際の低濃領域でのＮＨ３濃度を上げることができるため、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの濃度ムラに対応可能としつつ、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能を維持すると共に、ＮＯｘの還元性能を向上させることができる。
＜ＮＨ３ガスの噴射量の制御＞
　噴霧ノズル１５の上流側には、排ガス１２の流量を計測する流量計５１が設けられ、排ガス１２の流量が測定される。流量計５１により測定された排ガス１２の流量の値に基づいて制御装置５２は噴射ノズル９５から噴射するＮＨ３ガス９１の流量、角度、初速度などを調整することができる。
　よって、ボイラ１１等の燃焼設備から排出される排ガス１２中のＮＯｘ濃度とＨｇ濃度とのバランスが通常と異なりＮＯｘ濃度が高く、ＮＨ４Ｃｌ溶液１４を煙道１３内に噴霧するだけでは、必要量のＮＨ３を供給することができない場合には、噴射ノズル９５からＮＨ３ガス９１を煙道１３内に噴射することで、煙道１３内における排ガス１２中に供給されるＨＣｌガス、ＮＨ３ガスの濃度分布のばらつきを低減しつつ、排ガス１２にＮＯｘを還元するのに必要な分のＮＨ３ガスを供給することができる。このため、排ガス１２中のＨＣｌガス、ＮＨ３スの濃度ムラへの対応を図ることができると共に、還元脱硝装置１８においてＨｇの酸化性能、ＮＯｘの還元性能を向上させることができる。
　また、ＮＨ３ガス供給部９３より供給されるＮＨ３ガス９１の供給量は、ＮＯｘ濃度計５３の値を用いて制御するようにしてもよい。
　また、本実施例に係る排ガス処理装置９０においては、ＮＨ３ガス供給部９３のみを設け、ＮＨ３ガス９１を煙道１３内に供給できるようにしているが、本発明はこれに限定されるものではない。ＮＨ３ガス供給部９３に代えて煙道１３内に酸化性ガスとして塩化水素（ＨＣｌ）ガスを供給する塩化水素（ＨＣｌ）ガス供給部を設け、煙道１３内にＨＣｌガスを供給するようにしてもよい。これにより排ガス１２にＨｇを酸化するのに必要量のＨＣｌガスを供給することができる。また、流量計５１により測定された排ガス１２の流速に基づいて前記ＨＣｌガス供給部より供給するＨＣｌガスの噴霧量、噴霧角度、初速度を調整することができる。
　更に、ＮＨ３ガス供給部９３と前記ＨＣｌガス供給部の両方を設けるようにしてもよい。流量計５１により測定された排ガス１２の流速に基づいてＮＨ３ガス供給部９３および前記ＨＣｌガス供給部より供給するＮＨ３ガス９１およびＨＣｌガスの噴霧量、噴霧角度、初速度を調整することができる。これにより、排ガス１２に別途ＮＨ３ガス及びＨＣｌガスの供給を行なうようにしているので、排ガス１２中のＮＯｘ又はＨｇ濃度の変動が生じるような場合においても適切な対応が可能となる。
　酸化性ガスに用いられる酸化助剤としては、ＨＣｌに限定されるものではなく、ＨＣｌ以外の臭化水素（ＨＢｒ）、ヨウ化水素（ＨＩ）などのハロゲン化水素を酸化性ガスとして用いてもよい。
　以上のように、本発明に係る排ガス処理装置は、煙道内に噴霧したＮＨ４Ｃｌ溶液を煙道の内壁に付着しないように供給し、ＮＨ４Ｃｌ溶液の液滴から生じるＨＣｌガス、ＮＨ３ガスと排ガスとの混合の促進を図ることができるので、排ガス中のＨｇ、ＮＯｘを除去する排ガス処理装置に用いるのに適している。
　１０、７０、９０　排ガス処理装置
　１１　ボイラ
　１２　排ガス
　１３　煙道
　１４　塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）溶液
　１５、６１　噴霧ノズル
　１６　塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）溶液供給手段（還元酸化助剤供給手段）
　１８　還元脱硝装置（還元脱硝手段）
　１９　熱交換器（エアヒータ）
　２０　集塵器
　２１　石灰石膏スラリー
　２２　湿式脱硫装置
　２５　塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）溶液供給管
　２６、３３、４７　空気
　２７、３４　空気供給管
　２８　塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）溶液タンク
　３１、３６　空気供給部
　３２　吹込み管
　３５　噴射孔
　３７　隙間
　３８−１~３８−３　脱硝触媒層
　３９　整流板
　４１　装置本体
　４２　吸収液送給ライン
　４３　ノズル
　４４　浄化ガス
　４５　煙突
　４６　水
　４８　脱水器
　４９　石膏
　５１　流量計
　５２　制御装置
　５３　ＮＯｘ濃度計
　５４−１、５４−２　水銀（Ｈｇ）濃度計
　５５　塔底部
　５６　酸化還元電位測定制御装置（ＯＲＰコントローラ）
　７１　混合器（混合手段）
　７２　旋回流誘起部材
　７３　第１の旋回流誘起板
　７４　第２の旋回流誘起板
　７５　中間部材（連結部）
　７６　下部支持板
　７７　上部支持板
　８１　突状部材
　８２　くびれ部
　８３　くびれ部材
　８４　ガイドベーン
　８５　混合促進補助部材
　８６　リブ
　９１　アンモニア（ＮＨ３）ガス
　９２　アンモニア（ＮＨ３）ガス噴射手段
　９３　ＮＨ３ガス供給部
　９４　アンモニア（ＮＨ３）ガス送給通路
　９５　噴射ノズル
　Ｖ１~Ｖ４　バルブ

Claims (17)

  1. 　ボイラからの排ガス中に含まれる窒素酸化物、水銀を除去する排ガス処理装置であって、
    　前記ボイラの下流の煙道内に、気化した際に酸化性ガスと還元性ガスとを生成する還元酸化助剤を複数の噴霧ノズルにより液体状で噴霧する還元酸化助剤供給手段と、
    　前記排ガス中の窒素酸化物を前記還元性ガスで還元すると共に、前記酸化性ガス共存下で水銀を酸化する脱硝触媒を有する還元脱硝手段と、
    　該還元脱硝手段において酸化された水銀をアルカリ吸収液を用いて除去する湿式脱硫手段と、を有し、
    　前記噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤を前記煙道の内壁に付着しないように前記煙道内に供給することを特徴とする排ガス処理装置。
  2. 　請求項１において、
    　少なくともガス流速、液滴初速、液滴径、排ガス温度、液滴温度から求められる液滴気化に要する距離ｌと、噴射角度αに基づいて、前記噴霧ノズルのノズル孔と前記煙道の内壁との最短距離ｘが、下記式を満たすように前記噴霧ノズルが配置されていることを特徴とする排ガス処理装置。
    ｘ＞ｌ×ｓｉｎα・・・（１）
  3. 　請求項１又は２において、
    　前記還元酸化助剤が、塩化アンモニウムであることを特徴とする排ガス処理装置。
  4. 　請求項１乃至３の何れか一つにおいて、
    　前記噴霧ノズルのノズル孔が、前記煙道の壁面から０．５ｍ以上離した位置に設けられることを特徴とする排ガス処理装置。
  5. 　請求項１乃至４の何れか一つにおいて、
    　複数の噴霧ノズルのノズル孔が、下記式を満たすように配置することを特徴とする排ガス処理装置。
    ａ≦ｂ／５・・・（２）
    　但し、ａは噴霧ノズルのノズル間距離であり、ｂは煙道の断面の長さのうちの長辺側の長さである。
  6. 　請求項１乃至５の何れか一つにおいて、
    　前記噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤を噴霧するノズル孔を複数有することを特徴とする排ガス処理装置。
  7. 　請求項６において、
    　前記ノズル孔同士の間隔が、０．３ｍ以下であることを特徴とする排ガス処理装置。
  8. 　請求項１乃至７の何れか一つにおいて、
    　各々の前記噴霧ノズルからの噴霧量が変更可能であることを特徴とする排ガス処理装置。
  9. 　請求項１乃至８の何れか一つにおいて、
    　前記還元酸化助剤供給手段と前記還元脱硝手段との間に設けられ、前記煙道中にアンモニアガスを供給するアンモニアガス供給部、前記煙道内に塩化水素ガスを供給する塩化水素ガス供給部の何れか一方又は両方を有することを特徴とする排ガス処理装置。
  10. 　ボイラからの排ガス中に含まれる窒素酸化物、水銀を除去する排ガスの水銀除去方法であって、
    　前記ボイラの煙道内に気化した際に酸化性ガスと還元性ガスとを生成する還元酸化助剤を複数の噴霧ノズルにより液体状で噴霧する還元酸化助剤供給工程と、
    　脱硝触媒で前記排ガス中の窒素酸化物を前記還元性ガスで還元すると共に、前記酸化性ガス共存下で水銀を酸化する還元脱硝処理工程と、
    　該還元脱硝処理工程において酸化された水銀をアルカリ吸収液を用いて除去する湿式脱硫工程と、を有し、
    　前記噴霧ノズルが、前記還元酸化助剤を前記煙道の内壁に付着しないように前記煙道内に供給することを特徴とする排ガスの水銀除去方法。
  11. 　請求項１０において、
    　少なくともガス流速、液滴初速、液滴径、排ガス温度、液滴温度から求められる液滴気化に要する距離ｌと、噴射角度αに基づいて、前記噴霧ノズルのノズル孔と前記煙道の内壁との最短距離ｘが、下記式を満たすように前記噴霧ノズルのノズル孔が配置されていることを特徴とする排ガスの水銀除去方法。
    ｘ＞ｌ×ｓｉｎα・・・（３）
  12. 　請求項１０又は１１において、
    　前記還元酸化助剤が、塩化アンモニウムであることを特徴とする排ガスの水銀除去方法。
  13. 　請求項１０乃至１２の何れか一つにおいて、
    　前記噴霧ノズルのノズル孔を前記煙道の壁面から０．５ｍ以上離した位置に設けることを特徴とする排ガスの水銀除去方法。
  14. 　請求項１０乃至１３の何れか一つにおいて、
    　複数の噴霧ノズルのノズル孔を下記式を満たすように配置することを特徴とする排ガスの水銀除去方法。
    ａ≦ｂ／５・・・（４）
    　但し、ａは噴霧ノズルのノズル間距離であり、ｂは煙道の断面の長さのうちの長辺側の長さである。
  15. 　請求項１０乃至１４の何れか一つにおいて、
    　前記還元酸化助剤を供給する供給位置よりも上流側に、前記排ガスの流速を測定する流量測定工程を有し、
    　測定された前記排ガスの流速に基づいて前記還元酸化助剤の噴霧量、噴霧角度、初速度を調整することを特徴とする排ガスの水銀除去方法。
  16. 　請求項１０乃至１５の何れか一つにおいて、
    　前記還元脱硝処理工程の前工程側に、前記排ガス中の窒素酸化物の濃度を測定する窒素酸化物濃度測定工程と、
    　前記還元脱硝処理工程の後工程側に、前記排ガス中の水銀の濃度を測定する水銀濃度測定工程とを含み、
    　前記窒素酸化物濃度測定工程により得られた前記排ガス中の窒素酸化物の濃度と、前記水銀濃度測定工程により得られた前記排ガス中の水銀の濃度との何れか一方又は両方に基づいて、前記還元酸化助剤供給工程において供給する前記還元酸化助剤の供給量を調整することを特徴とする排ガスの水銀除去方法。
  17. 　請求項１５又は１６において、
    　前記還元酸化助剤供給工程と前記還元脱硝処理工程との間に、前記煙道中にアンモニアガスを供給するアンモニアガス供給工程、前記煙道中に塩化水素ガスを供給する塩化水素ガス供給工程の何れか一方又は両方を含み、
    　前記流量測定工程により測定された前記排ガスの流速に基づいて前記アンモニアガス供給工程より供給する前記アンモニアガス、前記塩化水素ガス供給工程より供給する前記塩化水素ガスの何れか一方又は両方の噴霧量、噴霧角度、初速度を調整することを特徴とする排ガスの水銀除去方法。
PCT/JP2010/063673 2009-08-05 2010-08-05 排ガス処理装置及び排ガスの水銀除去方法 WO2011016585A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP10806582A EP2463016A4 (en) 2009-08-05 2010-08-05 DEVICE FOR TREATING AN EXHAUST GAS AND METHOD FOR REMOVING MERCURY FROM AN EXHAUST GAS
CN201080034421.6A CN102470318B (zh) 2009-08-05 2010-08-05 废气处理装置以及废气的汞除去方法
CA2769861A CA2769861C (en) 2009-08-05 2010-08-05 Air pollution control device and method for reducing amount of mercury in flue gas
US13/388,899 US9084965B2 (en) 2009-08-05 2010-08-05 Air pollution control device and method for reducing amount of mercury in flue gas

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009-182710 2009-08-05
JP2009182710A JP5558042B2 (ja) 2009-08-05 2009-08-05 排ガス処理装置及び排ガスの水銀除去方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2011016585A1 true WO2011016585A1 (ja) 2011-02-10

Family

ID=43544477

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2010/063673 WO2011016585A1 (ja) 2009-08-05 2010-08-05 排ガス処理装置及び排ガスの水銀除去方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9084965B2 (ja)
EP (1) EP2463016A4 (ja)
JP (1) JP5558042B2 (ja)
CN (1) CN102470318B (ja)
CA (1) CA2769861C (ja)
WO (1) WO2011016585A1 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014057913A (ja) * 2012-09-14 2014-04-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス中の水銀処理システム
CN106943861A (zh) * 2017-04-18 2017-07-14 北京清新环境技术股份有限公司 一种适用于大尺寸截面烟道的脱除三氧化硫装置及其方法
US10730014B2 (en) 2015-09-14 2020-08-04 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Boiler

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE112010004413B4 (de) * 2009-11-16 2016-12-15 Ihi Corporation Verfahren und System zum Entfernen von Quecksilber
JP5529701B2 (ja) * 2010-09-28 2014-06-25 三菱重工業株式会社 ガス分析装置、水銀除去システム及び水銀除去方法
US9217353B2 (en) 2013-04-03 2015-12-22 Caterpillar Inc. Mixer for fluid injection system
CN103727553A (zh) * 2013-12-18 2014-04-16 西安西热锅炉环保工程有限公司 一种强化吸附脱除燃煤烟气中汞的系统及方法
CN103768943A (zh) * 2014-01-23 2014-05-07 天津大学 燃油发动机烟气脱硫脱硝方法及装置
US9664082B2 (en) 2014-06-02 2017-05-30 Caterpillar Inc. Reductant dosing system having staggered injectors
CN104028101B (zh) * 2014-06-23 2016-04-13 李玢 烟气脱硫脱汞一体化系统及工艺
CN107754578A (zh) * 2017-10-20 2018-03-06 佛山市莫森环境工程有限公司 一种工业燃煤锅炉烟气超低排放成套设备
CN108479389B (zh) * 2018-04-27 2021-03-26 华中科技大学 一种烟气协同脱硝脱汞系统及方法
CN108854523A (zh) * 2018-07-03 2018-11-23 上海帅腾环保科技有限公司 一种环保建设用工厂烟气除硫除硝装置
JP7254465B2 (ja) * 2018-08-29 2023-04-10 Ｕｂｅ三菱セメント株式会社 水銀回収装置及び水銀回収方法
CN109603456B (zh) * 2019-01-25 2021-08-03 米凯利科技（北京）有限公司 利用卤化物晶体的干法烟气脱汞系统
CN109847547A (zh) * 2019-04-08 2019-06-07 重庆中科检测技术服务有限公司 一种重金属螯合剂及其制备方法
EP3721973A1 (de) * 2019-04-10 2020-10-14 P & F Maschinenbau GmbH Vorrichtung und verfahren zur herstellung von lackdrähten
CN113181757A (zh) * 2021-03-11 2021-07-30 北京鑫晟环能科技发展有限公司 一种氯硅烷废气雾化处理装置
CN114749044A (zh) * 2022-05-07 2022-07-15 中钢集团天澄环保科技股份有限公司 喷溅式烟道喷粉快速混匀装置

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5314664A (en) * 1976-07-27 1978-02-09 Nippon Steel Corp Method for removing nitrogen oxides contained
JP2001198434A (ja) * 2000-01-18 2001-07-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス中の水銀処理方法および排ガスの処理システム
JP2005519732A (ja) * 2002-03-12 2005-07-07 フォスター・ホイーラー・エナージイ・コーポレイション 熱煙道ガスから水銀種を除去するための方法及び装置
JP2009154067A (ja) * 2007-12-26 2009-07-16 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス処理装置及び方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0432166A1 (en) 1989-07-04 1991-06-19 Fuel Tech Europe Limited Lance-type injection apparatus for introducing chemical agents into flue gases
US5118481A (en) * 1990-11-09 1992-06-02 Energy And Environmental Research Corporation Methods for reducing NOx emissions from combustion effluents
US5489419A (en) 1992-10-13 1996-02-06 Nalco Fuel Tech Process for pollution control
ATE184386T1 (de) 1994-03-21 1999-09-15 Seghers Better Technology Grou Verfahren und vorrichtung zum einbringen eines flüssigen oder gasförmigen behandlungsmediums in einen rauchgasstrom
JP3935547B2 (ja) 1997-02-19 2007-06-27 三菱重工業株式会社 排ガス処理方法及び排ガス処理装置
US6030204A (en) * 1998-03-09 2000-02-29 Duquesne Light Company Method for NOx reduction by upper furnace injection of solutions of fixed nitrogen in water
US6610263B2 (en) * 2000-08-01 2003-08-26 Enviroscrub Technologies Corporation System and process for removal of pollutants from a gas stream
US7118721B2 (en) * 2002-11-26 2006-10-10 Alstom Technology Ltd Method for treating emissions
KR100597961B1 (ko) * 2003-04-24 2006-07-06 한국남부발전 주식회사 고정원에서 발생되는 이산화질소 가시매연 저감방법
JP2004332611A (ja) * 2003-05-07 2004-11-25 Nec Kansai Ltd 排気管の詰まり防止機構
US7514052B2 (en) * 2004-01-06 2009-04-07 General Electric Company Method for removal of mercury emissions from coal combustion
ES2336579T3 (es) * 2004-02-26 2010-04-14 Pursuit Dynamics Plc. Mejoras relativas a un dispositivo para generar una niebla.
JP4838579B2 (ja) 2005-12-21 2011-12-14 三菱重工業株式会社 水銀除去システムおよび水銀除去方法
JP4719171B2 (ja) 2007-03-09 2011-07-06 三菱重工業株式会社 排ガス処理装置及び方法
US7906090B2 (en) * 2009-07-06 2011-03-15 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Mercury reduction system and mercury reduction method of flue gas containing mercury

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5314664A (en) * 1976-07-27 1978-02-09 Nippon Steel Corp Method for removing nitrogen oxides contained
JP2001198434A (ja) * 2000-01-18 2001-07-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス中の水銀処理方法および排ガスの処理システム
JP2005519732A (ja) * 2002-03-12 2005-07-07 フォスター・ホイーラー・エナージイ・コーポレイション 熱煙道ガスから水銀種を除去するための方法及び装置
JP2009154067A (ja) * 2007-12-26 2009-07-16 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス処理装置及び方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2463016A4 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014057913A (ja) * 2012-09-14 2014-04-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排ガス中の水銀処理システム
US10730014B2 (en) 2015-09-14 2020-08-04 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Boiler
CN106943861A (zh) * 2017-04-18 2017-07-14 北京清新环境技术股份有限公司 一种适用于大尺寸截面烟道的脱除三氧化硫装置及其方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2463016A1 (en) 2012-06-13
CN102470318A (zh) 2012-05-23
JP2011031222A (ja) 2011-02-17
US20120189521A1 (en) 2012-07-26
CN102470318B (zh) 2015-09-23
CA2769861C (en) 2014-06-03
JP5558042B2 (ja) 2014-07-23
US9084965B2 (en) 2015-07-21
CA2769861A1 (en) 2011-02-10
EP2463016A4 (en) 2012-12-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5558042B2 (ja) 排ガス処理装置及び排ガスの水銀除去方法
JP5523807B2 (ja) 排ガス処理装置
JP5693061B2 (ja) 排ガス処理装置
US7906090B2 (en) Mercury reduction system and mercury reduction method of flue gas containing mercury
CA2762926C (en) Mercury reduction system and mercury reduction method of flue gas containing mercury
WO2011058906A1 (ja) 水銀除去装置及び水銀除去方法
US7901645B2 (en) Mercury reduction system and mercury reduction method of flue gas containing mercury
JP5456038B2 (ja) 水銀除去システム及び水銀含有高温排ガスの水銀除去方法
JP2010042356A (ja) 排ガス処理装置及び排ガス処理システム
WO2010146672A1 (ja) 水銀除去システム及び水銀含有高温排ガスの水銀除去方法
US8071036B2 (en) Mercury reduction system
JP5945093B2 (ja) 水銀除去装置
JP2014149148A (ja) 水銀除去システム及び水銀含有高温排ガスの水銀除去方法
CN110433595B (zh) 一种多功能废气净化主体装置及其系统
JP2014061514A (ja) 排ガス処理装置及び排ガス処理システム

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201080034421.6

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10806582

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2769861

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1115/CHENP/2012

Country of ref document: IN

Ref document number: 2010806582

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13388899

Country of ref document: US