WO2010146011A1 - Procede de determination du galbe transversal d'une surface de reception de forme generalement cylindrique - Google Patents

Procede de determination du galbe transversal d'une surface de reception de forme generalement cylindrique Download PDF

Info

Publication number
WO2010146011A1
WO2010146011A1 PCT/EP2010/058297 EP2010058297W WO2010146011A1 WO 2010146011 A1 WO2010146011 A1 WO 2010146011A1 EP 2010058297 W EP2010058297 W EP 2010058297W WO 2010146011 A1 WO2010146011 A1 WO 2010146011A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
wire
turn
zero
tension
tire
Prior art date
Application number
PCT/EP2010/058297
Other languages
English (en)
Inventor
Philippe Tramond
Jean-Yves Denoueix
Bernard Guerinon
Original Assignee
Societe De Technologie Michelin
Michelin Recherche Et Technique S.A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Societe De Technologie Michelin, Michelin Recherche Et Technique S.A. filed Critical Societe De Technologie Michelin
Priority to US13/380,028 priority Critical patent/US20120192637A1/en
Priority to BRPI1014941A priority patent/BRPI1014941A2/pt
Priority to JP2012515450A priority patent/JP2012530004A/ja
Priority to EP10725167A priority patent/EP2442969A1/fr
Priority to CN2010800269501A priority patent/CN102802927A/zh
Publication of WO2010146011A1 publication Critical patent/WO2010146011A1/fr

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
    • B29D30/00—Producing pneumatic or solid tyres or parts thereof
    • B29D30/06—Pneumatic tyres or parts thereof (e.g. produced by casting, moulding, compression moulding, injection moulding, centrifugal casting)
    • B29D30/08—Building tyres
    • B29D30/20—Building tyres by the flat-tyre method, i.e. building on cylindrical drums
    • B29D30/24—Drums
    • B29D30/242—Drums for manufacturing substantially cylindrical tyre components without cores or beads, e.g. treads or belts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
    • B29D30/00—Producing pneumatic or solid tyres or parts thereof
    • B29D30/06—Pneumatic tyres or parts thereof (e.g. produced by casting, moulding, compression moulding, injection moulding, centrifugal casting)
    • B29D30/70—Annular breakers

Definitions

  • the invention relates to the field of the manufacture of tires, and in particular that of the assembly of the components forming the crown of the tire.
  • the assembly of the crown reinforcement plies and the tread is performed on a receiving surface, also called vertex shape, whose axial profile, or curve, is generally cylindrical.
  • the vertex shape is composed of a set of radially movable elements for adjusting the diameter of the shape between an expanded position used during the assembly phase and a retracted position for extracting the annular element obtained at the end of this phase of construction of the tire.
  • the peaks of modern tires usually comprise reinforcing plies forming an angle with the circumferential direction a reinforcement ply composed of circumferentially wound son and said zero-degree ply or zero-degree thread, and a tread capping the together. Once formed, this annular element is transferred to the portion of the tire comprising the carcass reinforcement ply and the reinforcing rings of the beads, to which a generally toroidal shape has been imparted. The assembly then constitutes a bandage intended to be placed in a baking press for the vulcanization operation.
  • the object of the invention is to provide an alternative solution to shrinking under tension son zero degree by acting on the transverse curve of the receiving surface of generally cylindrical shape for the assembly of the blank of a tire, to receive the components forming a crown belt.
  • the method of determining the curve of the receiving surface according to the invention comprises the following steps during which:
  • the initial radial position is determined so that the wire of the turn considered undergoes the desired rate of elongation during the press conformation; determines, at the axial location of said turn, the transverse profile of the receiving surface by subtracting from the initial position of the wire the thickness of the components arranged radially inside the turn of said zero-degree wire.
  • the cooking means generally formed by an expandable membrane, will force the crown area to penetrate into the part of the mold with the sculptures.
  • the radial displacements imposed on the zero-degree wires will be greater or smaller depending on the laying diameter of these wires during the assembly phase of the top, which depends on the laying diameter, the surface profile pose of the summit form. These displacements determine the rate of conformation in press.
  • Figure 2 shows a radial sectional view of a crown assembly shape having a double concavity.
  • the crown assembly form 2 illustrated in FIG. 1 comprises a laying surface 21 on which a tire crown 1 has been shown during assembly, comprising a first crown reinforcement ply 11 and a second reinforcing ply.
  • These crown reinforcing plies are generally formed of reinforcing threads forming an angle with the circumferential direction.
  • the top also comprises reinforcement son 13i wound to zero degree without tension.
  • the transverse profile of the receiving surface for receiving the components forming the crown belt 2, defined as a function of the distance Rfdp from the surface to the axis of rotation of the assembly form, has a generally concave whose concavity is oriented radially inward of the assembly form. This configuration can be useful when one seeks to give a greater tension to the shoulders than in the center, considering that the transverse profile of the mold in the crown zone is substantially flat.
  • any wire to zero degrees can be determined according to its axial position the final radius Rf of the wire (in the stressed state) corresponding to the final position of the wire at this point when the tire is fitted into the mold of cooking and Ri the initial radius of the hoop (radius of installation of the hoop in the unconstrained state)
  • e the thickness (the distance) separating said wire from the finishing drum.
  • E represents the thickness of the products laid radially under the wire under consideration.
  • the vertex assembly form 3 illustrated in Figure 2 has a laying surface comprising the combination of two concavities in opposite directions.
  • the two axially opposite wings 31 have a concavity oriented towards the inside of the assembly form, while the central portion 32 located at the equator of the assembly form has a concavity facing outwards of the Summit shape.
  • This profile therefore has at least one inflection point and, as a rule, at least an even number of inflection points due to the symmetry of the tire, making it possible to connect these different concavity curves.
  • This profile allows pre-tensioning of the shoulder wires to improve the speed limit performance, and pre-tensioning the zero-degree wires in the equator area of the tire to improve performance. in wear.
  • the latter solution has the advantage of giving greater industrial flexibility by allowing the creation of laying forms with carefully determined standard profiles, and on which one adjusts finely the laying tension of the wires to zero degrees to obtain the desired pre-tension.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Tyre Moulding (AREA)
  • Ropes Or Cables (AREA)

Abstract

Procédé de détermination du galbe transversal d'une surface de réception de forme généralement cylindrique destinée, lors de l'assemblage de l'ébauche d'un pneumatique, à recevoir les composants formant une ceinture sommet dans laquelle sont des fils disposés à zéro degré par rapport à la direction longitudinale, lesdits fils étant enroulés en continu sans tension, dans lequel : - on détermine le taux d'allongement (A) nécessaire à faire subir selon la pré-tension désirée (A=f(T)) à une spire de fil à zéro degré, en fonction de sa position axiale dans le pneumatique, - en fonction de la position radiale (Rf) du fil de ladite spire dans le pneumatique emboîté dans son moule, on détermine la position radiale initiale (Ri = Rf/(1 +A)) pour que le fil de la spire considérée subisse le taux d'allongement désiré lors de la conformation en presse, - on détermine, à l'emplacement axial de ladite spire, le profil transversal (Rfdp) de la surface de réception en retranchant de la position initiale du fil (Ri) l'épaisseur (e) des composants disposés radialement à l'intérieur de la spire dudit fil à zéro degré (Rfdp=Rf/(1 +f(T)) - e).

Description

PROCEDE DE DETERMINATION DU GALBE TRANSVERSAL D ' UNE SURFACE DE RECEPTION DE
FORME GENERALEMENT CYLINDRIQUE
[001] L'invention concerne le domaine de la fabrication des pneumatiques, et en particulier celui de l'assemblage des composants formant le sommet du pneumatique.
[002] De manière courante, l'assemblage des nappes de renfort sommet et de la bande de roulement s'effectue sur une surface de réception, également dénommée forme sommet, dont le profil axial, ou galbe, est généralement cylindrique.
[003] La forme sommet est composée d'un ensemble d'éléments mobiles radialement permettant d'ajuster le diamètre de la forme entre une position expansée utilisée pendant la phase d'assemblage et une position rétractée permettant d'extraire l'élément annulaire obtenu à l'issue de cette phase de construction du pneumatique.
[004] Les sommets des pneumatiques modernes comportent usuellement des nappes de renfort formant un angle avec la direction circonférentielle une nappe de renfort composées de fils enroulés circonférentiellement et dite nappe à zéro degré ou fils à zéro degré, et une bande de roulement coiffant l'ensemble. Une fois constitué, cet élément annulaire est transféré sur la partie du pneumatique comprenant la nappe de renfort carcasse et les anneaux de renfort des talons, à laquelle a été conférée une forme généralement toroïdale. L'ensemble constitue alors un bandage destiné à être placé dans une presse de cuisson pour l'opération de vulcanisation.
[005] Afin d'améliorer les performances du pneumatique, il est de pratique usuelle de faire varier la tension des fils formant la nappe à zéro degré. Ainsi, pour accroître la vitesse limite acceptable par le pneumatique, on cherchera à augmenter la pré-tension des fils à zéro degré situés en zone épaule, et pour améliorer la résistance à l'usure, on augmente la pré-tension des fils à zéro degré situés dans la zone centrale.
[006] A cet effet, de nombreux moyens de pose des fils à zéro degré en tension ont été développés par les manufacturiers de pneumatiques permettant de faire varier la tension de frettage en fonction de la position axiale du fil à zéro degré à poser.
[007] Toutefois, on observe que, lorsque l'on cherche à conférer au fil à zéro degré une tension importante, ces contraintes, combinées à l'élasticité des fils, ont pour effet, lorsque l'on libère le bandage de la machine d'assemblage, de provoquer un effondrement radial du sommet, ayant pour conséquence la formation de plis et le déplacement relatif des produits formant le sommet.
[008] L'objet de l'invention est de proposer une solution alternative au frettage sous tension des fils à zéro degré en agissant sur le galbe transversal de la surface de réception de forme généralement cylindrique destinée, lors de l'assemblage de l'ébauche d'un pneumatique, à recevoir les composants formant une ceinture sommet.
[009] Le procédé de détermination du galbe de la surface de réception selon l'invention comprend les étapes suivantes qu cours desquelles :
- on détermine le taux d'allongement (A) nécessaire à faire subir selon la pré tension désirée à une spire de fil à zéro degré, en fonction de sa position axiale dans le pneumatique,
- en fonction de la position radiale du fil de ladite spire dans le pneumatique emboîté dans son moule, on détermine la position radiale initiale pour que le fil de la spire considérée subisse le taux d'allongement désiré lors de la conformation en presse, - on détermine, à l'emplacement axial de ladite spire, le profil transversal de la surface de réception en retranchant de la position initiale du fil l'épaisseur des composants disposés radialement à l'intérieur de la spire dudit fil à zéro degré.
[010] On entend ici par spire de fil un portion du fil correspondant à un tour complet du fil. [011] De cette manière, la pose des fils à zéro degré peut se faire à tension constante et relativement peu élevée de manière à éviter les inconvénients signalés ci-dessus.
[012] Une fois le bandage en presse, les moyens de cuisson, en général formés par une membrane expansible, vont forcer la zone sommet à pénétrer dans la partie du moule comportant les sculptures. Au cours de cette opération, les déplacements radiaux imposés aux fils à zéro degré vont être plus ou moins importants selon le diamètre de pose de ces fils lors de la phase d'assemblage du sommet, lequel diamètre de pose dépendant, du profil de la surface de pose de la forme sommet. Ces déplacements déterminent le taux de conformation en presse.
[013] Ainsi, en jouant sur la loi force/allongement du fil de renfort à zéro degré, et en connaissant le profil transversal de la surface de pose, et le profil du moule, on peut en déduire le taux d'allongement en tout point subit par le fil à zéro degré entre la phase d'assemblage et l'opération de moulage, et calculer ainsi la précontrainte conférée au fil lors de la conformation du bandage dans la presse de cuisson.
[014] La description qui suit s'appuie sur un exemple de réalisation permettant de mieux comprendre les modes particuliers de mise en oeuvre de l'invention, et sur les figures 1 et 2 dans lesquelles : - la figure 1 représente une vue en coupe radiale d'une forme d'assemblage sommet présentant une concavité orientée radialement vers l'intérieur.
La figure 2 représente une vue en coupe radiale d'une forme d'assemblage sommet présentant une double concavité.
[015] La forme d'assemblage sommet 2 illustrée à la figure 1 comprend une surface de pose 21 sur laquelle a été représenté un sommet 1 de pneumatique en cours d'assemblage comportant une première nappe de renfort sommet 11 et une deuxième nappe de renfort sommet 12. Ces nappes de renfort sommet sont en règle générale formées de fils de renfort faisant un angle avec la direction circonférentielle.
[016] Le sommet comporte également des fils de renfort 13i enroulés à zéro degré sans tension.
[017] Lorsque l'ébauche de pneumatique est emboîtée dans le moule l'ensemble est coiffé par une bande de roulement 14. Les nappes de renfort et en particulier la nappe de renfort à zéro degré sont alors placées dans leur position finale 13f.
[018] Le profil transversal de la surface de réception destinée à recevoir les composants formant la ceinture sommet 2, définit comme une fonction de la distance Rfdp de la surface à l'axe de rotation de la forme d'assemblage, présente un galbe généralement concave dont la concavité est orientée radialement vers l'intérieur de la forme d'assemblage. Cette configuration peut s'avérer utile lorsque l'on cherche à donner une tension plus importante aux épaules qu'au centre, en considérant que le profil transversal du moule dans la zone sommet est sensiblement plat.
[019] On notera ici que, en règle générale, le profil transversal du moule en fond de sculpture présente lui-même un galbe qui doit être pris en considération, comme cela a été dit plus haut dans le calcul du profil de la surface de pose de la forme d'assemblage sommet.
[020] Pour tout fil à zéro degré on peut déterminer en fonction de sa position axiale le rayon final Rf du fil (à l'état contraint) correspondant à la position finale du fil en ce point lorsque le pneumatique est emboité dans le moule de cuisson et Ri le rayon initial de la frette (rayon de pose de la frette à l'état non contraint)
[021] Soit e, l'épaisseur (la distance) séparant ledit fil du tambour de finition. E représente l'épaisseur des produits posés radialement sous le fil considéré.
[022] Soit T la tension de ce fil à l'état final (tension donnée par la loi de tension que l'on désire obtenir), et soit f(T) la courbe caractéristique du fil à zéro degré considéré qui donne l'allongement A (généralement en %) du fil correspondant à un niveau de tension T dans lequel A est une fonction de T ; A = f(T).
[023] On désigne par Rfdp le rayon de la surface de réception que l'on veut déterminer. [024] On a alors la relation Rf = Ri + AxRi, avec AxRi qui désigne le taux de conformation en presse que doit subir le fil afin d'être dans l'état de contrainte désiré.
[025] On en déduit que Ri = Rf / (1 +A) = Rf / (1 +f(T)). Avec Rfdp = Ri - e. Il en résulte que Rfdp = Rf / (1 +f(T)) - e
[026] La forme d'assemblage sommet 3 illustrée à la figure 2 présente une surface de pose comportant la combinaison de deux concavités de sens opposées. Les deux ailes axialement opposées 31 , ont une concavité orientée vers l'intérieur de la forme d'assemblage, alors que la partie centrale 32 située à l'équateur de la forme d'assemblage, présente une concavité orientée vers l'extérieur de la forme sommet. Ce profil présente donc au moins un point d'inflexion et, en règle générale, au moins un nombre pair de points d'inflexion en raison de la symétrie du pneumatique, permettant de raccorder ces courbes de concavité différentes.
[027] Ce profil permet de conférer une pré-tension aux fils situés aux épaules pour améliorer la performance en vitesse limite, et de donner une pré-tension aux fils à zéro degré dans la zone de l'équateur du pneumatique pour améliorer la performance en usure.
[028] II va de soi que l'homme de l'art saura adapter le galbe de la surface de pose selon des profils aussi variés que les besoins de performance du pneumatique se feront sentir.
[029] De même, il demeure évident de combiner les effets liés à la géométrie de la surface de pose comme cela vient d'être décrit ci-dessus, aux effets liés à la pose en tension du fil de renfort à zéro degré comme cela est pratiqué couramment dans l'industrie. On obtiendra ainsi un renforcement des valeurs de pré-tension conférées au fil à zéro degré tout en limitant la tension de pose du fil de manière à éviter les effets néfastes décrits en introduction de ce document.
[030] De plus, cette dernière solution présente l'avantage de conférer une plus grande souplesse industrielle en autorisant la création de formes de pose ayant des profils standard soigneusement déterminés, et sur lesquelles on ajuste finement la tension de pose des fils à zéro degré pour obtenir la pré-tension désirée.

Claims

REVENDICATIONS
1 ) Procédé de détermination du galbe transversal d'une surface de réception (21 ) de forme généralement cylindrique destinée, lors de l'assemblage de l'ébauche d'un pneumatique, à recevoir les composants (11 , 12, 13, 14) formant une ceinture sommet dans laquelle sont des fils disposés à zéro degré (13) par rapport à la direction longitudinale, lesdits fils étant enroulés en continu sans tension, dans lequel :
- on détermine le taux d'allongement (A) nécessaire à faire subir selon la pré-tension désirée (A=f(T)) à une spire de fil à zéro degré, en fonction de sa position axiale dans le pneumatique,
- en fonction de la position radiale (Rf) du fil de ladite spire dans le pneumatique emboîté dans son moule, on détermine la position radiale initiale (Ri = Rf/(1 +A)) pour que le fil de la spire considérée subisse le taux d'allongement désiré lors de la conformation en presse,
- on détermine, à l'emplacement axial de ladite spire, le profil transversal (Rfdp) de la surface de réception en retranchant de la position initiale du fil (Ri) l'épaisseur (e) des composants disposés radialement à l'intérieur de la spire dudit fil à zéro degré
(Rfdp=Rf/(1 +f(T)) - e).
2) Procédé selon la revendication 1 dans lequel la tension des enroulements de fils varie axialement de sorte que le galbe transversal de la forme de réception présente au moins une concavité orientée radialement vers l'extérieur (11 ).
3) Procédé selon la revendication 2 dans lequel la tension des enroulements de fils varie axialement de sorte que le galbe transversal de la forme de réception présente au moins une concavité orientée radialement vers l'intérieur (31 ).
PCT/EP2010/058297 2009-06-19 2010-06-14 Procede de determination du galbe transversal d'une surface de reception de forme generalement cylindrique WO2010146011A1 (fr)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/380,028 US20120192637A1 (en) 2009-06-19 2010-06-14 Method for Determining the Transverse Curve of a Generally Cylindrical Receiving Surface
BRPI1014941A BRPI1014941A2 (pt) 2009-06-19 2010-06-14 "processo de determinação da curvatura transversal de uma superfície de recepção de forma geralmente cilíndrica destinada, durante a montagem do esboço de um pneumático, a receber os componentes que formam uma cinta de topo"
JP2012515450A JP2012530004A (ja) 2009-06-19 2010-06-14 湾曲した横方向輪郭形状を備えたタイヤのクラウンの組み立て用フォーマ
EP10725167A EP2442969A1 (fr) 2009-06-19 2010-06-14 Procede de determination du galbe transversal d'une surface de reception de forme generalement cylindrique
CN2010800269501A CN102802927A (zh) 2009-06-19 2010-06-14 用于确定基本圆柱形接收表面的横向曲线的方法

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0902998 2009-06-19
FR0902998 2009-06-19

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010146011A1 true WO2010146011A1 (fr) 2010-12-23

Family

ID=41600392

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2010/058297 WO2010146011A1 (fr) 2009-06-19 2010-06-14 Procede de determination du galbe transversal d'une surface de reception de forme generalement cylindrique

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20120192637A1 (fr)
EP (1) EP2442969A1 (fr)
JP (1) JP2012530004A (fr)
CN (1) CN102802927A (fr)
BR (1) BRPI1014941A2 (fr)
WO (1) WO2010146011A1 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015015336A1 (fr) * 2013-08-01 2015-02-05 Pirelli Tyre S.P.A. Procédé et appareil de fabrication de pneus pour roues de véhicule et pneu pour roues de véhicule

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6333682B2 (ja) * 2014-09-04 2018-05-30 住友ゴム工業株式会社 タイヤ成形用フォーマーおよびタイヤ成形方法
CN112848807A (zh) * 2021-01-29 2021-05-28 山东玲珑轮胎股份有限公司 一种曲面贴合鼓设计方法及曲面贴合鼓

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5032198A (en) * 1987-06-18 1991-07-16 Sumitomo Rubber Industries, Ltd. Method for manufacturing an assembly of a belt, a band, and a tread rubber
EP0502695A1 (fr) * 1991-03-05 1992-09-09 Bridgestone Corporation Bandage pneumatique pour véhicules à deux roues
EP0615866A1 (fr) * 1993-03-15 1994-09-21 Bridgestone Corporation Bandages pneumatiques radiaux
JPH06320911A (ja) * 1993-03-15 1994-11-22 Bridgestone Corp 空気入りラジアルタイヤ
EP0638410A1 (fr) * 1993-08-09 1995-02-15 Bridgestone Corporation Procédé de fabrication de pneumatiques à carcasse radiale
EP1769944A1 (fr) * 2005-10-01 2007-04-04 Continental Aktiengesellschaft Pneumatique pour véhicule et procédé de fabrication dudit pneumatique
EP2018977A1 (fr) * 2006-05-17 2009-01-28 Bridgestone Corporation Pneu et son procédé de fabrication

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0757537B2 (ja) * 1991-03-20 1995-06-21 株式会社森鐵工所 タイヤ成型ドラム装置における可動部を駆動するための装置およびそれを使用したタイヤ成型ドラム装置
DE4239270A1 (de) * 1992-11-23 1994-05-26 Siemens Ag Verfahren zur Stellgliedidentifizierung bei der Querprofil-Regelung einer kontinuierlich erzeugten Materialbahn
US6336985B1 (en) * 1997-07-31 2002-01-08 Pirelli Coordinamento Pneumatici S.P.A. Method for making a tire for vehicle wheels
FR2887809A1 (fr) * 2005-06-30 2007-01-05 Michelin Soc Tech Pneumatique pour vehicules lourds
DE602007000888D1 (de) * 2006-06-16 2009-05-28 Michelin Soc Tech Verfahren zum Auflegen einer verstärkten Karkassenlage.

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5032198A (en) * 1987-06-18 1991-07-16 Sumitomo Rubber Industries, Ltd. Method for manufacturing an assembly of a belt, a band, and a tread rubber
EP0502695A1 (fr) * 1991-03-05 1992-09-09 Bridgestone Corporation Bandage pneumatique pour véhicules à deux roues
EP0615866A1 (fr) * 1993-03-15 1994-09-21 Bridgestone Corporation Bandages pneumatiques radiaux
JPH06320911A (ja) * 1993-03-15 1994-11-22 Bridgestone Corp 空気入りラジアルタイヤ
EP0638410A1 (fr) * 1993-08-09 1995-02-15 Bridgestone Corporation Procédé de fabrication de pneumatiques à carcasse radiale
EP1769944A1 (fr) * 2005-10-01 2007-04-04 Continental Aktiengesellschaft Pneumatique pour véhicule et procédé de fabrication dudit pneumatique
EP2018977A1 (fr) * 2006-05-17 2009-01-28 Bridgestone Corporation Pneu et son procédé de fabrication

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015015336A1 (fr) * 2013-08-01 2015-02-05 Pirelli Tyre S.P.A. Procédé et appareil de fabrication de pneus pour roues de véhicule et pneu pour roues de véhicule
US10857749B2 (en) 2013-08-01 2020-12-08 Pirelli Tyre S.P.A. Process and apparatus for building tyres for vehicle wheels and tyre for vehicle wheels

Also Published As

Publication number Publication date
US20120192637A1 (en) 2012-08-02
BRPI1014941A2 (pt) 2016-04-26
JP2012530004A (ja) 2012-11-29
CN102802927A (zh) 2012-11-28
EP2442969A1 (fr) 2012-04-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2361790B1 (fr) Pneumatique comprenant un organe électronique
EP1847380B1 (fr) Perfectionnement d'un tambour d'assemblage destiné à la fabrication des pneumatiques autoporteurs
EP1674250B1 (fr) Tambour de conformation des nappes d'armature sommet
LU83937A1 (fr) Pneumatique gros porteur dont l'armature de sommet comporte des cables circonferentiels thermoretractables,et son procede de fabrication
LU83779A1 (fr) Pneumatique de securite
LU82499A1 (fr) Pneumatique de securite et ensemble pneumatique-jante correspondant
FR3020017A1 (fr) Pneumatique pour vehicule de genie civil
EP1060089B1 (fr) Pneumatique electriquement conducteur et appareillages d'extrusion de profiles rendus conducteurs
WO2010146011A1 (fr) Procede de determination du galbe transversal d'une surface de reception de forme generalement cylindrique
FR2499475A1 (fr) Pneumatique gros porteur dont l'armature de sommet comporte des cables circonferentiels thermoretractables, et son procede de fabrication
EP1638785B1 (fr) Element protecteur d'une bande de roulement
EP1397263B1 (fr) Pneumatique a bourrelet renforce
EP1461215B1 (fr) Pneumatique avec demi-carcasses doubles et zone sommet adaptee
EP1798022B1 (fr) Membrane de retournement zone basse
CA2020125C (fr) Procede de moulage d'un pneumatique, et moule pour la mise en oeuvre dudit procede
FR2827810A1 (fr) Pneumatique ayant des flancs dissymetriques et renforces
EP3094507A1 (fr) Pneumatique a carcasse radiale ou croisee renforce
EP1076612B1 (fr) Pneumatique a armature de carcasse a deux rigidites
FR3102097A1 (fr) Pneumatique a emission de bruit reduit et son procede de fabrication
FR2678544A1 (fr) Procede de fabrication d'un pneumatique a armature de carcasse radiale, et pneumatique obtenu.
FR2647716A1 (fr) Pneu radial a profil de carcasse maintenu
EP4045299B1 (fr) Pneumatique presentant une uniformite amelioree et son procede de fabrication
EP1261498B1 (fr) Jante avec sieges inclines vers l'exterieur et ensembles comprenant une telle jante et un appui de soutien gonfle
EP3094508A1 (fr) Pneumatique a carcasse radiale ou croisee renforce
EP3197689A1 (fr) Pneumatique ayant une plus grande résistance au décoincement

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201080026950.1

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10725167

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010725167

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2012515450

Country of ref document: JP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13380028

Country of ref document: US

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: PI1014941

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: PI1014941

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20111219