WO2010140916A1 - Способ глубокого обессоливания воды - Google Patents

Способ глубокого обессоливания воды Download PDF

Info

Publication number
WO2010140916A1
WO2010140916A1 PCT/RU2009/000476 RU2009000476W WO2010140916A1 WO 2010140916 A1 WO2010140916 A1 WO 2010140916A1 RU 2009000476 W RU2009000476 W RU 2009000476W WO 2010140916 A1 WO2010140916 A1 WO 2010140916A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
water
anion exchange
desalination
filter
exchange filter
Prior art date
Application number
PCT/RU2009/000476
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Александр Александрович ПОБОРОВ
Наталья Викторовна КОРНИЛОВА
Константин Николаевич ПЛАТОНОВ
Original Assignee
Закрытое Акционерное Общество "Бapoмeмбpaннaя Технология" (Зао "Бmt")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Закрытое Акционерное Общество "Бapoмeмбpaннaя Технология" (Зао "Бmt") filed Critical Закрытое Акционерное Общество "Бapoмeмбpaннaя Технология" (Зао "Бmt")
Publication of WO2010140916A1 publication Critical patent/WO2010140916A1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J41/00—Anion exchange; Use of material as anion exchangers; Treatment of material for improving the anion exchange properties
    • B01J41/04—Processes using organic exchangers
    • B01J41/05—Processes using organic exchangers in the strongly basic form
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J47/00—Ion-exchange processes in general; Apparatus therefor
    • B01J47/02—Column or bed processes
    • B01J47/026—Column or bed processes using columns or beds of different ion exchange materials in series
    • B01J47/028—Column or bed processes using columns or beds of different ion exchange materials in series with alternately arranged cationic and anionic exchangers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
    • C02F2001/422—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange using anionic exchangers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
    • C02F2001/425—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange using cation exchangers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
    • C02F2103/02—Non-contaminated water, e.g. for industrial water supply
    • C02F2103/04—Non-contaminated water, e.g. for industrial water supply for obtaining ultra-pure water

Definitions

  • the field of technology relates to water purification, and more specifically relates to a method for deep desalination of water.
  • each of these desalination methods can be used as preliminary desalination before subsequent additional deep desalination.
  • the water supply first to the H-cation exchange filter has certain disadvantages. This is due to the fact that, as water moves in the H-cation exchange filter, cations are replaced by hydrogen ions. This leads to a significant decrease in the pH of water. In this regard, additional carbon dioxide is added to the available free carbon dioxide, which is formed at a lowered pH from HCO 3 " and CO 3 2" anions. As a rule, to remove free carbon dioxide, you have to install additional devices - decarbonizers. This increases capital and operating costs, in addition, even the most efficient decarbonizers are not completely remove free carbon dioxide.
  • the closest in technical essence and the achieved technical result to the proposed one is a method of deep desalination of water, including preliminary desalination of the source water and subsequent additional deep desalination, which is carried out by sequentially passing water through an H-cation exchange filter with strongly acid cation exchange resin, a decarbonizer, OH-anion exchange filter with strongly basic anion exchange resin and a mixed-action filter containing a mixture of strongly acid H-cation exchanger and strongly basic OH anion she (A.C. Kopylov, V. M. Lavygin, VF Water Points in Energy M., Publisher MEI, 2003, pp 140 -.. 144).
  • This method allows to obtain deeply desalted water with a specific electrical resistance of up to 18 MOhm * cm (at a temperature of 20 ° C), but is characterized by the high cost of obtaining deeply desalted water due to significant capital and operating costs.
  • the basis of the invention is the task of developing a method for deep desalination of water, which simplifies the technology and leads to a reduction in capital and operating costs when producing high quality water.
  • the subsequent additional deep desalination is carried out by sequentially passing water through a OH-anion exchange filter with strongly basic anion exchange resin and an H-cation exchange filter with strongly acidic cation exchange resin.
  • a OH-anion exchange filter with strongly basic anion exchange resin and an H-cation exchange filter with strongly acidic cation exchange resin it is advisable to maintain the value of the carbonate index in the zone of anion exchange And to on OH-anion exchange filter less than 2 (mEq / DM 3 ) 2 .
  • carbonic acid passes into HCO 3 " , CO 3 2" ions, silicic acid into HSiO 3 " ions.
  • FIG. 1 depicts a scheme for deep desalination of water by a known method
  • figure 2 - scheme of the method according to the invention.
  • the positions in the drawings indicate:
  • 1, 1 '- cation exchange filter with resin in H + form 2.2 '- anion exchange resin with a resin in OH " form; 3.3' - cation exchange resin with a strongly acid resin in H + form;
  • 5.5 is an anion exchange filter with a strongly basic resin in OH " form; 6 is a mixed-action filter (FSD).
  • FSD mixed-action filter
  • the best option for implementation The proposed method for producing deeply desalted water, in which the stage of additional deep desalination is performed according to the OH-H scheme, where the water is first passed through a OH-anion exchange filter, devoid of the disadvantages of the above-described water desalination technologies, carried out initially on an H-cation exchange filter, and then on OH anion exchange. Since most of the cations and anions are delayed at the stage of preliminary desalination (ion exchange, reverse osmosis, electrodialysis, distillation), there is no danger of the formation of insoluble calcium and magnesium compounds when partially desalted water moves through a OH-anion exchange filter. Therefore, clogging of the filter layer does not occur.
  • the first positive point in the organization of desalination according to the OH-H-ionization scheme is that there is an increase in pH values in the zone
  • A is the sum of the concentrations of sulfates and chlorides in softened water. Since, in the OH – H ion exchange scheme, all anion residues are completely retained on the OH-anion exchange filter with strongly basic anion exchange resin, then with subsequent passage of water through an H-cation exchange filter with a strongly acidic cation exchange resin, all cations are completely retained, since there is no equilibrium dependence primarily for ions sodium. Thus, the organization of the stage of additional deep desalination according to the OH - H scheme makes it possible to obtain deeply desalted water with a specific electrical resistance of up to 18 M0m * cm (at 20 0 C). This allows you to abandon the FSD and significantly reduce the cost of obtaining deeply desalted water.
  • the carbonate index indicates the intensity of low-temperature carbonate sedimentation. It is a product of the total alkalinity of water and calcium hardness. With an increase in the carbonate index, conditions are created for the formation of a precipitate of calcium carbonate and, as a result, the clogging of the filtering layer of resin in the OH-anionite filter. With a decrease in the carbonate index, no precipitate forms and all calcium and magnesium compounds are in a dissolved state.
  • Source water with the following parameters: hardness - 3 mEq / l, alkalinity - 8 mEq / l, electrical conductivity - 220 ⁇ S / cm is fed to the deep desalination plant with a capacity of 10 m 3 / h, in which preliminary desalination is carried out by ion exchange according to scheme H - OH.
  • water Before applying for additional deep desalination, water has the following indicators: hardness - 0.15 mEq / l, alkalinity - 0.4 mEq / l, carbonate index - 0.06 (mEq / dm 3 ) 2 , electrical conductivity - 10 ⁇ S / cm.
  • the loading volume of the N-cation exchange filter 3 is 300 l
  • OH-anion exchange filter 5 is 300 l.
  • Their regeneration is carried out with an increase in electrical conductivity above 0.3 ⁇ S / cm.
  • the time between regenerations is 80 hours.
  • the FSD loading volume is 6 - 250 l with the ratio of anion exchange resin to cation exchange resin 6/4.
  • a strongly basic resin in OH " form a strongly basic resin in OH " form
  • a cation exchange filter 3' a strongly acidic resin in H + form.
  • the loading volume of each filter is 300 liters.
  • Regeneration is carried out with an increase in electrical conductivity above 0.06 ⁇ S / cm.
  • the time between regenerations is 120 hours.
  • Decarbonizer and mixed filter are absent.
  • the electrical resistivity of deeply desalted water according to the known and proposed methods is 18 MOhm * cm (at a temperature of 20 0 C).
  • the present invention will find use in power engineering, ferrous metallurgy, chemical, petrochemical and other industries.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
  • Water Treatment By Electricity Or Magnetism (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)

Abstract

Изобретение относится к технологии получения глубоко обессоленной воды и может быть использовано в различных отраслях промышленности. Способ заключается в том, что воду прошедшую предварительное обессоливание на стадии дополнительного глубокого обессоливания последовательно пропускают через ОН-анионитный фильтр с сильноосновным анионитом и Н-катионитный фильтр с сильнокислотным катионитом. Процесс проводят при значении карбонатного индекса в зоне анионного обмена Ик иo на ОН-анионитном фильтре менее 2 (мг-экв/дм3)2.

Description

СПОСОБ ГЛУБОКОГО ОБЕССОЛИВАНИЯ ВОДЫ
Область техники. Изобретение относится к очистке воды, а точнее касается способа глубокого обессоливания воды.
Предшествующий уровень техники.
Известны способы обессоливания воды обратным осмосом, дистилляцией, электро диализом, ионным обменом в результате чего получают обессоленную воду с удельным электрическим сопротивлением до 0,2 M0м*cм ( Фрог Б.H., Левченко А.П.
Водоподготовка. M., Издательство МГУ, 1996, с. 540-571). Для получения глубоко обессоленной воды с удельным электрическим сопротивлением до 18 M0м*cм (при температуре 20 С) каждый из этих способов обессоливания может быть использован в качестве предварительного обессоливания перед последующим дополнительным глубоким обессоливанием.
В классической технологии ионного обмена вода сначала поступает на H- катионитный фильтр, а затем на ОН-анионитный. При замене последовательности расположения ионитных фильтров на ОН-анионирование - Н-катионирование могут происходить процессы, препятствующие ионному обмену. В процессе обессоливания вод, имеющих достаточно высокие показатели солесодержания, жесткости и щелочности, при повышении значения рН внутри анионообменной колоны возникает опасность выпадения осадков карбонатов и силикатов кальция, а также гидроокиси магния. Выпавший осадок приводит к повышению сопротивления и кольматации анионитного фильтра. Поэтому схема H - ОН является на сегодняшний день общепринятой в мировой практике технологии ионного обмена.
Вместе с тем подача воды сначала на Н-катионитный фильтр имеет определенные недостатки. Это связано с тем, что по мере движения воды в Н-катионитном фильтре происходит замена катионов на ионы водорода. Это приводит к значительному понижению рН воды. В связи с этим к имеющейся свободной углекислоте добавляется дополнительная, которая образуется при пониженном значении рН из анионов HCO3 " и CO3 2". Как правило, для удаления свободной углекислоты приходится устанавливать дополнительные аппараты - декарбонизаторы. Это увеличивает капитальные и эксплуатационные расходы, кроме того, даже самые эффективные декарбонизаторы не полностью удаляют свободную углекислоту. Поэтому для получения глубоко обессоленной воды (удельное электрическое сопротивление более 1 MOм*cм) приходится воду дополнительно пропускать через фильтры смешанного действия (ФСД), что тоже приводит к увеличению капитальных и эксплуатационных затрат. Второй недостаток заключается в том, что по аналогии с углекислотой при понижении рН после Н-катионитного фильтра все кремниевые соединения находятся в основном в виде двуокиси кремния (SiO2). Это также приводит к неполному ее задерживанию на следующем ОН-анионитном фильтре и дополнительной установке ФСД.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому техническому результату к предлагаемому является способ глубокого обессоливания воды, включающий предварительное обессоливание исходной воды и последующее дополнительное глубокое обессоливание, которое проводят путем последовательного пропускания воды через Н-катионитный фильтр с сильнокислотным катионитом, декарбонизатор, ОН-анионитный фильтр с сильноосновным анионитом и фильтр смешанного действия, содержащий смесь сильнокислотного Н-катионита и сильноосновного ОН-анионита (Копылов A.C., Лавыгин В. M., Очков В.Ф. Водоподготовка в энергетике. M., Издательство МЭИ, 2003, с. 140 - 144).
Данный способ позволяет получать глубоко обессоленную воду с удельным электрическим сопротивлением до 18 MOм*cм (при температуре 20° С), но характеризуется высокой себестоимостью получения глубоко обессоленной воды за счет значительных капитальных и эксплуатационных расходов.
Раскрытие изобретения
В основу изобретения положена задача разработать способ глубокого обессоливания воды, обеспечивающий упрощение технологии и приводящий к снижению капитальных и эксплуатационных затрат при получении воды высокого качества.
Поставленная задача достигается тем, что в заявленном способе глубокого обессоливания воды, включающем предварительное обессоливание исходной воды , последующее дополнительное глубокое обессоливание проводят путем последовательного пропускания воды через ОН-анионитный фильтр с сильноосновным анионитом и Н-катионитный фильтр с сильнокислотным катионитом. Кроме того на стадии дополнительного глубокого обессоливания целесообразно поддерживать значение карбонатного индекса в зоне анионного обмена Ик на ОН-анионитном фильтре менее 2 (мг-экв/дм3)2. На стадии ОН-анионирования угольная кислота переходит в ионы HCO3 ", CO3 2", кремниевая кислота - в ионы HSiO3 ". Анионы слабых кислот задерживаются вместе с анионами сильных кислот. Это позволяет получить воду с удельным электрическим сопротивлением до 18 M0м*cм (при 20 0C) без использования декарбонизатора и фильтра смешанного действия, как в прототипе, снизить за счет этого капитальные и эксплуатационные затраты на получение глубоко обессоленной воды.
Краткое описание чертежей.
В дальнейшем изобретение будет подробно раскрыто в описании со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: фиг. 1 изображает схему глубокого обессоливания воды по известному способу; фиг.2 - схема осуществления способа , согласно изобретению. Позициями на чертежах обозначены:
1, 1' - катионитный фильтр со смолой в H+ форме; 2,2' - анионитный фильтр со смолой в ОН" форме; 3,3' - катионитный фильтр с сильнокислотной смолой в H+ форме;
4 - декарбонизатор;
5,5' - анионитный фильтр с сильноосновной смолой в ОН" форме; 6 - фильтр смешанного действия (ФСД).
Лучший вариант осуществления Предлагаемый способ получения глубоко обессоленной воды, в котором стадия дополнительного глубокого обессоливания выполнена по схеме ОН - H, где воду сначала пропускают через ОН-анионитный фильтр, лишен недостатков описанных выше технологий обессоливания воды, осуществляемых первоначально на Н-катионитном фильтре, а затем на ОН-анионитном. Поскольку большая часть катионов и анионов задерживается на стадии предварительного обессоливания (ионный обмен, обратный осмос, электро диализ, дистилляция), то при движении частично обессоленной воды через ОН-анионитный фильтр не возникает опасности образования нерастворимых соединений кальция и магния. Поэтому кольматации фильтрующего слоя не происходит.
Первым положительным моментом при организации обессоливания по схеме ОН-Н-ионирования является то, что происходит повышение значений рН в зоне
ОН- анионитного обмена и это способствует диссоциации слабых угольной и кремниевой кислот, переводу их в ионизированное состояние (угольной кислоты в ионы HCO3 ", CO3 2", кремниевой кислоты в ионы HSiO3 "), поэтому они могут участвовать в реакциях ионного обмена при использовании сильноосновных анионитов:
ROH + H+ + HCO3 ' → RHCO3 + H2O ; (1)
ROH + H+ + HSiO3 " *-* RHSiO3 + H2O . (2) При значениях рН 8,3 ÷ 8,4 практически вся присутствующая в воде угольная кислота представлена бикарбонатными ионами HCO3 ", а при величине рН более 12 вся углекислота представлена только одними ионами CO3 2". Карбонатная форма анионита способна к дальнейшему поглощению углекислоты и ее емкость по углекислому газу может достигать до 3 ммоль CO2 / г сухого анионита. Образующаяся бикарбонатная форма способна к обмену анионов сильных кислот, при этом обменная емкость до проскока достигает до 90% равновесной емкости. Таким образом, удается максимально полно удалить все анионы, включая двуокись кремния и карбонаты. Размещение ступени H- катионирования после ОН-анионирования позволяет уменьшить остаточную жесткость и содержание катионов в фильтрате. Для предложенного способа используются только сильнокислотные катиониты и сильноосновные аниониты.
Вторым положительным моментом схемы ОН - H ионирования является полное удаление на стадии ОН-анионирования остатков анионов сильных кислот, которые способствуют проскоку катионов и повышению остаточной жесткости после H- катионитного фильтра по формуле: ' Жн ф = ФH*K* А2, (3)
Ж"ф - остаточная жесткость в фильтрате Н-катионирования; Фн - константа обмена; К - константа полноты регенерации;
А - сумма концентраций сульфатов и хлоридов в умягчаемой воде. Поскольку при схеме ионного обмена ОН - H все остатки анионов полностью задерживаются на ОН-анионитном фильтре с сильноосновным анионитом, то при последующем пропускании воды через Н-катионитный фильтр с сильнокислотным катионитом полностью задерживаются все катионы, так как отсутствует равновесная зависимость в первую очередь для ионов натрия. Таким образом, организация стадии дополнительного глубокого обессоливания по схеме ОН - H позволяет получить глубоко обессоленную воду с удельным электрическим сопротивлением до 18 M0м*cм (при 200C). Это позволяет отказаться от ФСД и значительно снизить себестоимость получения глубоко обессоленной воды.
Для оценки возможности применения способа обессоливания по схеме ОН - H для конкретной воды наиболее целесообразно применять понятие карбонатный индекс - Ик иo. Карбонатый индекс показывает интенсивность низкотемпературного карбонатного осадкообразования. Он представляет собой произведение общей щелочности воды и кальциевой жесткости. При повышении карбонатного индекса создаются условия для образования осадка карбоната кальция и, как следствие, кольматации фильтрующего слоя смолы в ОН-анионитном фильтре. При уменьшении карбонатного индекса осадок не образуется и все соединения кальция и магния находятся в растворенном состоянии.
Экспериментально установлено, что осадкообразование в зоне анионного обмена на ОН-анионитном фильтре не происходит при значении карбонатного индекса Ик иo менее 2 (мг-экв/дм3)2.
Исходная вода со следующими показателями: жесткость - 3 мг-экв/л, щелочность - 8 мг-экв/л, электропроводность - 220 мкСм/см подается на установку глубокого обессоливания производительностью 10 м3/чac, в которой предварительное обессоливание проводится ионным обменом по схеме H - ОН. Перед подачей на дополнительное глубокое обессоливание вода имеет следующие показатели: жесткость - 0,15 мг-экв/л, щелочность - 0,4 мг-экв/л, карбонатный индекс - 0,06 (мг-экв/дм3)2, электропроводность - Ю мкСм/см.
По известному способу (фиг.l) на стадии дополнительного глубокого обессоливания вода подается последовательно на катионитный фильтр 3 с сильнокислотной смолой в H+ форме, декарбонизатор 4, на анионитный фильтр 5 с сильноосновной смолой в ОН" форме, и затем на регенерируемый ФСД 6 с сильнокислотной смолой в H+ форме и сильноосновной смолой в ОН" форме. Объем загрузки Н-катионитного фильтра 3 - 300 л, ОН-анионитного фильтра 5 - 300 л. Их регенерация проводится при увеличении электропропроводности выше 0,3 мкСм/см. Время между регенерациями 80 часов. Объем загрузки ФСД 6 - 250 л при соотношении анионита к катиониту 6/4 . Регенерация ФСД 6 - через 490 часов или при увеличении электропроводности выше 0,06 мкСм/см.
По способу (фиг. 2), согласно изобретению, на стадии дополнительного глубокого обессоливания воду последовательно пропускают через анионитный фильтр 5' с сильноосновной смолой в ОН" форме, а затем через катионитный фильтр 3' с сильнокислотной смолой в H+ форме. Объем загрузки каждого фильтра 300 л. Регенерация проводится при увеличении электропроводности выше 0,06 мкСм/см. Время между регенерациями 120 часов. Декарбонизатор и фильтр смешанного действия отсутствуют.
Удельное электрическое сопротивление глубоко обессоленной воды по известному и предлагаемому способам 18 MOм*cм (при температуре 200 C).
Результаты опытов по расходу реагентов, электроэнергии, смолы в технологии получения глубоко обессоленной воды по известному и предлагаемому способам представлены в таблице 1.
Таблица 1
Технико-экономические показатели двух вариантов технологической схемы получения глубоко обессоленной воды с удельным электрическим сопротивлением до 18 M0м*cм (при температуре 20° С)
Figure imgf000008_0001
Продолжение таблицы
Figure imgf000009_0001
Продолжение таблицы
Figure imgf000010_0001
Промышленная применимость
Настоящее изобретение найдет использование в теплоэнергетике, черной металлургии, химической, нефтехимической и других отраслях промышленности.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Способ глубокого обессоливания воды, включающий предварительное обессоливание исходной воды и последующее дополнительное глубокое обессоливание, которое проводят путем последовательного пропускания воды через ОН-анионитный фильтр с сильноосновным анионитом и Н-катионитный фильтр с сильнокислотным катеонитом .
2. Способ по п.1, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что на стадии дополнительного глубокого обессоливания значение карбонатного индекса в зоне анионного обмена Ик на ОН-анионитном фильтре составляет менее 2 (мг-экв/дм3)2.
PCT/RU2009/000476 2009-06-02 2009-09-16 Способ глубокого обессоливания воды WO2010140916A1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2009120651/05A RU2411189C1 (ru) 2009-06-02 2009-06-02 Способ глубокого обессоливания воды
RU2009120651 2009-06-02

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010140916A1 true WO2010140916A1 (ru) 2010-12-09

Family

ID=43297907

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2009/000476 WO2010140916A1 (ru) 2009-06-02 2009-09-16 Способ глубокого обессоливания воды

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2411189C1 (ru)
WO (1) WO2010140916A1 (ru)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05138161A (ja) * 1991-11-22 1993-06-01 Japan Organo Co Ltd 純水製造装置
JP2654053B2 (ja) * 1988-02-25 1997-09-17 オルガノ株式会社 復水脱塩装置
RU2258045C1 (ru) * 2003-12-17 2005-08-10 Макушенко Евгений Всеволодович Способ получения воды для инъекций из вод природных источников и установка для его реализации
RU2340561C2 (ru) * 2007-01-09 2008-12-10 Игорь Олегович Новиков Установка для очистки сточных вод от тяжелых металлов ионообменными фильтрами

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2654053B2 (ja) * 1988-02-25 1997-09-17 オルガノ株式会社 復水脱塩装置
JPH05138161A (ja) * 1991-11-22 1993-06-01 Japan Organo Co Ltd 純水製造装置
RU2258045C1 (ru) * 2003-12-17 2005-08-10 Макушенко Евгений Всеволодович Способ получения воды для инъекций из вод природных источников и установка для его реализации
RU2340561C2 (ru) * 2007-01-09 2008-12-10 Игорь Олегович Новиков Установка для очистки сточных вод от тяжелых металлов ионообменными фильтрами

Also Published As

Publication number Publication date
RU2009120651A (ru) 2010-12-10
RU2411189C1 (ru) 2011-02-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9719179B2 (en) System and method for treatment of produced waters
Kartinen Jr et al. An overview of arsenic removal processes
CA2294129C (en) Water treatment process
JP5873771B2 (ja) 有機性廃水の処理方法及び処理装置
TWI616404B (zh) 含硼水的處理方法及裝置
CN101928088B (zh) 一种石化企业反渗透浓水的处理方法
CN103214115B (zh) 一种强酸阳离子交换树脂贫再生的水处理方法
CN102659264B (zh) 一种软化/除盐水的离子交换预处理方法
US20140138322A1 (en) Heavy metal removal from waste streams
US20160176739A1 (en) Water treatment device and water treatment method
KR20020039333A (ko) 이온선택성막을 사용한 물 담수화 방법
AU2008202311A1 (en) High Water Recovery Single Stage Membrane Process
EP2993159B1 (en) Water treatment device and water treatment method
US6036867A (en) Method for desalinating and demineralizing solutions containing acids and/or metal salts
JPH0512040B2 (ru)
US3842002A (en) Method for removing sulfate and bicarbonate ions from sea water or brackish water through the use of weak anionic exchange resins containing amino groups of the primary and secondary type
WO2013038933A1 (ja) 水処理方法
JPH06339A (ja) 生活用水の製造方法
RU2383498C1 (ru) Способ получения обессоленной воды и воды высокой чистоты для ядерных энергетических установок научных центров
BR112021003131A2 (pt) métodos e sistemas para tratar água contendo fosfogesso
WO2010140916A1 (ru) Способ глубокого обессоливания воды
CN213771708U (zh) 一种新型废水除硬的膜处理系统
JP2001239273A (ja) ホウ素およびフッ素含有水の処理方法
JP3259557B2 (ja) 有機物の除去方法
US9731983B2 (en) Ion exchange methods for treating water hardness

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09845597

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 09845597

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1