WO2010093053A1 - 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 - Google Patents
耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 Download PDFInfo
- Publication number
- WO2010093053A1 WO2010093053A1 PCT/JP2010/052395 JP2010052395W WO2010093053A1 WO 2010093053 A1 WO2010093053 A1 WO 2010093053A1 JP 2010052395 W JP2010052395 W JP 2010052395W WO 2010093053 A1 WO2010093053 A1 WO 2010093053A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- less
- segregation
- steel
- hydrogen
- degree
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
HICは、特に、鋼の中心偏析部に存在する、延伸化したMnS、集積したTiやNbの炭窒化物、又は酸化物集積帯における酸化物系介在物など、鋼中の欠陥の周りに集積した水素に起因している。
したがって、サワー環境で使用されるラインパイプでは、従来から、延伸化したMnSの生成の抑制、Ti、Nbの炭窒化物や、酸化物の集積の抑制、あるいは中心偏析による硬化相の形成の抑制などの対策が講じられている。
また、Mnの偏析に加えて、Nbの偏析にも着目した、耐HIC性に優れる熱延鋼板が提案されている(例えば、特許文献4)。更に、Ti、Nbの炭化物、窒化物などの介在物を抑制する方法が提案されている(例えば、特許文献5、6)。
更に、Mnの偏析を解消するとNbの偏析が問題になった。このNbの偏析についても、(偏析部の最大Nb含有量)/(鋼中の平均Nb含有量)の制御では不十分であり、より厳密に制御する必要があることがわかった。また、Nb−Ti−C−N系の介在物の長さや、(Ti,Nb)(C,N)系介在物の面密度及び長さを制御しても、HICの発生を防止することができなかった。
本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、石油、天然ガス等の輸送用ラインパイプ等に使用される鋼管に最適な、耐HIC性に優れたラインパイプ用鋼板及びラインパイプ鋼管の提供を課題とするものである。
C :0.02~0.08%、
Si:0.01~0.5%、
Mn:1.0~1.6%、
Nb:0.001~0.10%、
N :0.0010~0.0050%、
Ca:0.0001~0.0050%
を含み、
P :0.01%以下、
S :0.0020%以下、
Ti:0.030%以下、
Al:0.030%以下、
O :0.0035%以下
に制限し、S、Caの含有量が、
S/Ca<0.5
を満足し、残部がFe及び不可避的不純物元素からなり、
更に、
最大Mn偏析度:2.0以下、
Nb偏析度:4.0以下、
Ti偏析度:4.0以下
に制限したことを特徴とする耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板。
(2)質量%で、
Ni:0.01~2.0%、
Cu:0.01~1.0%、
Cr:0.01~1.0%、
Mo:0.01~1.0%、
W :0.01~1.0%、
V :0.01~0.10%、
Zr:0.0001~0.050%、
Ta:0.0001~0.050%、
B :0.0001~0.0020%
の1種又は2種以上を、更に含有することを特徴とする上記(1)に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板。
(3)質量%で
REM:0.0001~0.01%、
Mg:0.0001~0.01%、
Y :0.0001~0.005%、
Hf:0.0001~0.005%、
Re:0.0001~0.005%
のうち1種又は2種以上を、更に含有することを特徴とする上記(1)又は上記(2)に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板。
(4)中心偏析部の最高硬度が300Hv以下であることを特徴とする上記(1)又は上記(2)に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板。
C :0.02~0.08%、
Si:0.01~0.5%、
Mn:1.0~1.6%、
Nb:0.001~0.10%、
N :0.0010~0.0050%、
Ca:0.0001~0.0050%
を含み、
P :0.010%以下、
S :0.0020%以下、
Ti:0.030%以下、
Al:0.030%以下、
O :0.0035%以下
に制限し、S、Caの含有量が、
S/Ca<0.5
を満足し、残部がFe及び不可避的不純物元素からなり、
更に、母材の
最大Mn偏析度:2.0以下、
Nb偏析度:4.0以下、
Ti偏析度:4.0以下
に制限したことを特徴とする耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管。
(6)母材が、質量%で、
Ni:0.01~2.0%、
Cu:0.01~1.0%、
Cr:0.01~1.0%、
Mo:0.01~1.0%、
W :0.01~1.0%、
V :0.01~0.10%、
Zr:0.0001~0.050%、
Ta:0.0001~0.050%、
B :0.0001~0.0020%
の1種又は2種以上を、更に含有することを特徴とする上記(5)に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管。
(7)母材が、質量%で、
REM:0.0001~0.01%、
Mg:0.0001~0.01%、
Y :0.0001~0.005%、
Hf:0.0001~0.005%、
Re:0.0001~0.005%
のうち1種又は2種以上を、更に含有することを特徴とする上記(5)又は上記(6)に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管。
(8)母材の中心偏析部の最高硬度が300Hv以下であることを特徴とする上記(5)又は上記(6)のいずれか1項に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管。
NACE試験は、5%NaCl溶液+0.5%酢酸、pH2.7の溶液中に硫化水素ガスを飽和させて、96時間後に割れが生成するかどうかを調査する試験方法である。
試験後、割れが発生した鋼板から試験片を採取し、HICの発生場所を詳細に観察した。その結果、大きく分けて、以下の3つのHICの発生箇所が観察された。即ち、(a)延伸化したMnS、(b)集積したTi、Nbの炭窒化物、(c)集積した酸化物、である。
更に、検討を重ねた結果、これらの3つの全てを抑制すると、ラインパイプ用鋼板及びラインパイプ用鋼管のHICの発生を顕著に防止できることを見出した。
図1に0.04%C−1.25%Mn鋼のHIC試験におけるCAR(割れ面積率)とS/Caの関係を示す。図1に示されるように、S/Caの比が0.5以上になると、HICが発生し始めるので、S/Caは0.5未満にする必要がある。
次に、Ti、Nbの炭窒化物、特にNb(C,N)やTiCの集積を抑制するには、次の条件を満たすことが必要である。N量を0.0050%以下にすること、C量を0.06%以下にすること、NbとTiの偏析度をそれぞれ4.0以下にすることである。
同様に、Nb偏析度とTi偏析度は、鋼板及び鋼管における、中心偏析部を除いた平均のNb量(Ti量)に対する中心偏析部の平均化したNb量(Ti量)の比である。
その際、EPMA(又はCMA)のプローブ径によって最大Mn偏析度の数値が変化する。本発明者らは、プローブ径(ビーム径)を2μmとすることにより、適正にMnの偏析を評価できることを見出した。具体的には、次のようにして測定を行うことができる。
実際には、Nb、Ti偏析度に関しても、EPMAにて50μmのビーム径にて20mm幅(HIC試験片幅)×20mm厚(HIC試験片厚)の測定領域におけるNb、Tiのそれぞれの濃度分布を測定して、平均Nb濃度及び平均Ti濃度を求めた後、最もNb,Ti量が濃化していた場所(中心偏析部)において、さらに2μmのビーム径にて1mm(幅)×1mm(厚み)の領域のNbとTiの濃度を測定する。その際、板幅方向に測定した500点の平均を取り、中心偏析部の平均のNb、Ti濃度を導出する。そして、中心偏析部の平均Nb濃度(Ti濃度)の平均Nb濃度(Ti濃度)に対する比をNb偏析度(Ti偏析度)と定義してその値を求める。
なお、MnS、TiN、Nb(C,N)などの介在物が存在するとMn偏析度、Ti偏析度、Nb偏析度が見かけ上大きくなるので、介在物が当たった場合はその値は除いて評価するものとする。
なお、中心偏析部は、EPMAやCMAによって測定したMnの濃度が最大になる部位であり、中心偏析部の最高硬さは、3%硝酸+97%ナイタール溶液で腐食した後、JIS Z 2244に準拠し、25gの荷重でビッカース硬さ試験を行って、測定すればよい。
まず、本発明の鋼板及び鋼管における母材成分の限定理由について述べる。以下において、元素の含有量の%は、質量%を意味するものとする。
Si:Siは脱酸元素であり、0.01%以上の添加が必要である。一方、Si量が0.5%を超えると、溶接熱影響部(HAZ)の靱性を低下させるため、上限を0.5%とする。
Nb:Nbは、炭化物、窒化物を形成し、強度の向上に寄与する元素である。効果を得るためには、0.001%以上のNbを添加することが必要である。しかし、Nbを過剰に添加すると、Nb偏析度が増加し、Nbの炭窒化物の集積を招いて、耐HIC性が低下する。したがって、本発明においては、Nb量の上限を0.10%とする。また、HIC性を考慮した場合、Nb量は0.05%以下にすることが好ましい。
P:Pは不純物であり、含有量が0.01%を超えると、耐HIC性を損ない、また、HAZの靱性が低下する。したがって、Pの含有量を0.01%以下に制限する。
Ti:Tiは、通常、脱酸剤や窒化物形成元素として結晶粒の細粒化に利用される元素であるが、本発明では、炭窒化物の形成によって耐HIC性や靱性を低下させる元素である。したがって、Tiの含有量は0.030%以下に制限する。
O:Oは不純物であり、酸化物の集積を抑制して、耐HIC性を向上させるために、含有量を0.0035%以下に制限する。酸化物の生成を抑制して、母材及びHAZ靭性を向上させるためには、O量を0.0030%以下とすることが好ましい。O量の最適な上限は0.0020%である。
本発明では、Caを添加して、CaSを形成させることにより、Sを固定するため、SとCaの含有量におけるS/Caの比は重要な指標である。S/Caの比が0.5以上であると、MnSが生成し、圧延時に延伸化したMnSが形成される。その結果、耐HIC性が劣化する。したがって、S/Caの比を0.5未満とした。
Cu:Cuは、靱性を低下させずに強度の上昇に有効な元素であるが、0.01%未満では効果がなく、1.0%を超えると鋼片加熱時や溶接時に割れを生じやすくする。従って、その含有量を0.01~1.0%とすることが好ましい。
Mo:Moは、焼入れ性を向上させると同時に、炭窒化物を形成し強度を改善する元素であり、その効果を得るためには、0.01%以上の添加が好ましい。一方、Moを1.0%を超えて多量に添加すると、コストが上昇するため、上限を1.0%にすることが好ましい。また、鋼の強度が上昇すると、HIC性及び靱性が低下することがあるため、より好ましい上限を0.40%とする。
V:Vは、炭化物、窒化物を形成し、強度の向上に寄与する元素であり、効果を得るためには、0.01%以上の添加が好ましい。一方、0.10%を超えるVを添加すると、靱性の低下を招くことがあるため、上限を0.10%とすることが好ましい。
B:Bは、鋼の粒界に偏析して焼入れ性の向上に著しく寄与する元素である。この効果を得るには、0.0001%以上のBの添加が好ましい。また、BはBNを生成し、固溶Nを低下させて、溶接熱影響部の靱性の向上にも寄与する元素であるため、0.0005%以上の添加がより好ましい。一方。Bを過剰に添加すると、粒界への偏析が過剰になり、靱性の低下を招くことがあるため、上限を0.0020%とすることが好ましい。
REM:REMは、脱酸剤及び脱硫剤として添加される元素であり、0.0001%以上の添加が好ましい。一方、0.010%を超えて添加すると、粗大な酸化物を生じて、HIC性や、母材及びHAZの靱性を低下させることがあり、好ましい添加量は0.010%以下である。
Mg:Mgは、脱酸剤及び脱硫剤として添加される元素であり、特に、微細な酸化物を生じて、HAZ靭性の向上にも寄与する。この効果を得るには、0.0001%以上のMgを添加することが好ましい。一方、Mgを0.010%超添加すると、酸化物が凝集、粗大化し易くなり、HIC性の劣化や、母材及びHAZの靱性の低下をもたらすことがある。したがって、Mgの添加量を0.010%以下とすることが好ましい。
Y、Hf、Re:Y、Hf、Reは、Caと同様、硫化物を生成し、圧延方向に伸長したMnSの生成を抑制し、耐HIC性の向上に寄与する元素である。このような効果を得るには、Y、Hf、Reを、0.0001%以上添加することが好ましい。一方、Y、Hf、Reの量が0.0050%を超えると、酸化物が増加し、凝集、粗大化すると耐HIC性を損なうため、添加量を0.0050%以下とすることが好ましい。
最大Mn偏析度を2.0以下にすることにより粗大なMnSの生成が抑制され、圧延方向に延伸化したMnSを起点とするHICの発生を防止することができる。また、Nb偏析度を4.0以下にすると集積したNb(C,N)の生成が抑制され、Ti偏析度を4.0以下にすると集積したTiNの生成が抑制され、HIC性の劣化を防止することができる。
Mn、Nb及びTiの偏析を抑制するには、連続鋳造における最終凝固時の軽圧下が最適である。最終凝固時の軽圧下は、鋳造の冷却の不均一に起因する、凝固部と未凝固部との混在を解消するために施すものであり、これにより、幅方向に均一に最終凝固させることができる。
連続鋳造において、通常、鋼片は水冷されるが、幅方向の端部は冷却が速く、幅方向の中央部の冷却は強化される。そのため、鋼片の幅方向の端部及び中央部では凝固していても、幅方向の1/4部では、凝固が遅れて、鋼片の内部には未凝固部が残存する。そのため、鋼片の幅方向において、凝固部と未凝固部が均一にならずに、例えば、凝固部と未凝固部との界面の形状が幅方向にW型となってしまうことがある。このような幅方向に不均一な凝固を生じてしまうと、偏析が助長されて、耐HIC性を劣化させる。
したがって、このようなW型の凝固を生じさせないようにするためには、鋳片の最終凝固位置における中心固相率の幅方向の分布に応じて圧下量を制御しながら軽圧下することが好ましい。このようにすることにより、幅方向でも中心偏析が抑制され、最大Mn偏析度、Nb偏析度、Ti偏析度を更に小さくすることができる。
この製造工程において、鋼片の再加熱温度を950℃以上とし、再結晶温度域での圧下比を2以上に、未再結晶域での圧下比を3以上にして厚板圧延を行えば、平均旧オーステナイト粒径を20μm以下にすることができる。更に、圧延終了後水冷を行うが、水冷の開始を750℃以上の温度から行い、水冷の停止を400~500℃の温度範囲で行うことが好ましい。
表1に示す化学成分を有する鋼を溶製し、連続鋳造により、厚みが240mmである鋼片とした。連続鋳造では、最終凝固時の軽圧下を実施した。得られた鋼片を1000~1250℃に加熱し、900℃超の再結晶温度域で熱間圧延を行い、引き続き、750~900℃の未再結晶温度域での熱間圧延を行った。熱間圧延後は、750℃以上で水冷を開始し、400~500℃の温度で水冷を停止し、表2に示す種々の板厚の鋼板を作製した。
HIC試験は、NACETM0284に準拠して行った。また、マクロ試験片を用いて、Mn、Nb、Tiの偏析度をEPMAによって測定した。EPMAによる偏析度の測定は、50μmのビーム径で全厚×20mm幅の測定面積で実施してMn、Nb、Tiの濃度分布を測定し、ついで、試験片厚み方向における各元素が濃化している場所(中心偏析部)において、2μmのビーム径で1mm×1mmの領域で各元素の濃度を測定した。
さらに、中心偏析のビッカース硬度をJIS Z 2244に準拠して測定した。ビッカース硬度の測定は、荷重を25gとし、EPMAによって測定した厚み方向のMn濃度の分布における、Mn濃度が最も高い部位で測定した。
また、表3には、表1の鋼1~33からそれぞれ得られた鋼管の肉厚、本溶接の入熱量、HIC試験によって求められた割れの面積率を示す。なお、鋼管の最大Mn偏析度、Nb偏析度、Ti偏析度、中心偏析部の最高硬さは鋼板と同等であり、鋼管の引張り強度は鋼板よりも数%程度大きくなっている。
一方、鋼24~33は本発明の範囲外である比較例を示す。すなわち、基本成分の内いずれかの元素が、本発明の範囲外であるため、HIC試験にてCARが3%を超えているものである。
Claims (8)
- 質量%で、
C :0.02~0.08%、
Si:0.01~0.5%、
Mn:1.0~1.6%、
Nb:0.001~0.10%、
N :0.0010~0.0050%、
Ca:0.0001~0.0050%
を含み、
P :0.01%以下、
S :0.0020%以下、
Ti:0.030%以下、
Al:0.030%以下、
O :0.0035%以下
に制限し、S、Caの含有量が、
S/Ca<0.5
を満足し、残部がFe及び不可避的不純物元素からなり、
更に、
最大Mn偏析度:2.0以下、
Nb偏析度:4.0以下、
Ti偏析度:4.0以下
に制限したことを特徴とする耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板。 - 質量%で、
Ni:0.01~2.0%、
Cu:0.01~1.0%、
Cr:0.01~1.0%、
Mo:0.01~1.0%、
W :0.01~1.0%、
V :0.01~0.10%、
Zr:0.0001~0.050%、
Ta:0.0001~0.050%、
B :0.0001~0.0020%
の1種又は2種以上を、更に含有することを特徴とする請求項1に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板。 - 質量%で
REM:0.0001~0.01%、
Mg:0.0001~0.01%、
Y :0.0001~0.005%、
Hf:0.0001~0.005%、
Re:0.0001~0.005%
のうち1種又は2種以上を、更に含有することを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板。 - 中心偏析部の最高硬度が300Hv以下であることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板。
- 母材が、質量%で、
C :0.02~0.08%、
Si:0.01~0.5%、
Mn:1.0~1.6%、
Nb:0.001~0.10%、
N :0.0010~0.0050%、
Ca:0.0001~0.0050%
を含み、
P :0.010%以下、
S :0.002%以下、
Ti:0.030%以下、
Al:0.030%以下、
O :0.0035%以下
に制限し、S、Caの含有量が、
S/Ca<0.5
を満足し、残部がFe及び不可避的不純物元素からなり、
更に、母材の
最大Mn偏析度:2.0以下、
Nb偏析度:4.0以下、
Ti偏析度:4.0以下
に制限したことを特徴とする耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管。 - 母材が、質量%で、
Ni:0.01~2.0%、
Cu:0.01~1.0%、
Cr:0.01~1.0%、
Mo:0.01~1.0%、
W :0.01~1.0%、
V :0.01~0.10%、
Zr:0.0001~0.050%、
Ta:0.0001~0.050%、
B :0.0001~0.0020%
の1種又は2種以上を、更に含有することを特徴とする請求項5に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管。 - 母材が、質量%で、
REM:0.0001~0.01%、
Mg:0.0001~0.01%、
Y :0.0001~0.005%、
Hf:0.0001~0.005%、
Re:0.0001~0.005%
のうち1種又は2種以上を、更に含有することを特徴とする請求項5又は請求項6に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管。 - 母材の中心偏析部の最高硬度が300Hv以下であることを特徴とする請求項5又は請求項6に記載の耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020117018675A KR101312901B1 (ko) | 2009-02-12 | 2010-02-10 | 내수소 유기 균열성이 우수한 고강도 라인 파이프용 강판 및 고강도 라인 파이프용 강관 |
BRPI1008559A BRPI1008559A2 (pt) | 2009-02-12 | 2010-02-10 | placa de aço de alta resistência e tubo de aço de alta resistência para tubulação em linha excelente em resistência a rachaduras induzida por hidrogênio |
CN2010800075864A CN102317492A (zh) | 2009-02-12 | 2010-02-10 | 抗氢致开裂性优异的高强度管线管用钢板和高强度管线管用钢管 |
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009030280 | 2009-02-12 | ||
JP2009253157A JP5423324B2 (ja) | 2009-02-12 | 2009-11-04 | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 |
JP2009-253157 | 2009-11-04 | ||
JP2009-030280 | 2009-12-25 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2010093053A1 true WO2010093053A1 (ja) | 2010-08-19 |
Family
ID=42561891
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/JP2010/052395 WO2010093053A1 (ja) | 2009-02-12 | 2010-02-10 | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5423324B2 (ja) |
KR (1) | KR101312901B1 (ja) |
CN (1) | CN102317492A (ja) |
BR (1) | BRPI1008559A2 (ja) |
WO (1) | WO2010093053A1 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2612946A1 (en) * | 2010-09-03 | 2013-07-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength steel sheet having excellent fracture resistance performance and hic resistance performance |
EP2980235A4 (en) * | 2013-03-29 | 2017-01-18 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Steel plate with excellent hydrogen-induced cracking resistance and toughness of the weld heat affected zone, and steel tube for use as line pipe |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPWO2010104165A1 (ja) * | 2009-03-12 | 2012-09-13 | 住友金属工業株式会社 | 耐hic厚鋼板およびuoe鋼管 |
CN102471843A (zh) * | 2009-09-02 | 2012-05-23 | 新日本制铁株式会社 | 低温韧性优良的高强度管线管用钢板及高强度管线管用钢管 |
BR112012005189A2 (pt) * | 2009-09-09 | 2016-03-08 | Nippon Steel Corp | chapas de aço para uso em tubos para oleodutos de alta resistência e aço para uso em tubos para oleodutos de alta resistência com excelente tenacidade a baixa temperatura |
JP6044247B2 (ja) * | 2011-12-13 | 2016-12-14 | Jfeスチール株式会社 | 鋼材の耐水素割れ感受性を評価する方法及び耐水素割れ感受性が良好な高強度耐サワーラインパイプ用鋼板 |
JP5853661B2 (ja) * | 2011-12-15 | 2016-02-09 | Jfeスチール株式会社 | 高強度耐サワーラインパイプ用鋼板、その素材及び高強度耐サワーラインパイプ用鋼板の製造方法 |
JP5910195B2 (ja) * | 2012-03-14 | 2016-04-27 | Jfeスチール株式会社 | 鋼材の耐hic性の評価方法およびそれを利用したラインパイプ用高強度厚鋼板の製造方法 |
KR101615842B1 (ko) | 2012-03-30 | 2016-04-26 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 내수소 유기 균열성이 우수한 고강도 라인 파이프용 강관 및 이것에 사용하는 고강도 라인 파이프용 강판 및 이들의 제조 방법 |
RU2620837C2 (ru) | 2012-06-18 | 2017-05-30 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Толстая высокопрочная кислотостойкая магистральная труба и способ её изготовления |
KR101757710B1 (ko) | 2012-07-09 | 2017-07-14 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 후육 고강도 내사우어 라인 파이프의 제조 방법 |
JP6169025B2 (ja) | 2013-03-29 | 2017-07-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性と靭性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
CN103215513B (zh) * | 2013-04-25 | 2016-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗腐蚀集输管线管及其制造方法 |
JP6316548B2 (ja) | 2013-07-01 | 2018-04-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性と靭性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
BR112015031596B1 (pt) * | 2013-07-04 | 2020-03-03 | Nippon Steel Corporation | Tubo de aço sem emendas para tubo em linha usado em ambientes acres |
WO2016051727A1 (ja) * | 2014-09-30 | 2016-04-07 | Jfeスチール株式会社 | 溶接鋼管および厚鋼板ならびにそれらの製造方法 |
CN104357756B (zh) * | 2014-10-20 | 2016-11-02 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种抗硫化氢应力腐蚀直缝焊接石油套管及其制造方法 |
JP6584912B2 (ja) | 2014-12-26 | 2019-10-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
JP2016125137A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
JP6869151B2 (ja) * | 2016-11-16 | 2021-05-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板およびラインパイプ用鋼管並びにその製造方法 |
KR102020434B1 (ko) * | 2017-12-01 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 수소 유기 균열 저항성 및 저온 충격인성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 |
JP7027858B2 (ja) * | 2017-12-11 | 2022-03-02 | 日本製鉄株式会社 | 炭素鋼鋳片及び炭素鋼鋳片の製造方法 |
CN113584391A (zh) * | 2021-08-03 | 2021-11-02 | 武汉科技大学 | 一种1700MPa级抗氢致延迟开裂热成形钢及其制备方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06220577A (ja) * | 1993-01-26 | 1994-08-09 | Kawasaki Steel Corp | 耐hic特性に優れた高張力鋼及びその製造方法 |
JPH06256894A (ja) * | 1993-03-08 | 1994-09-13 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ |
JP2006063351A (ja) * | 2004-08-24 | 2006-03-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度鋼板および製造方法、並びにラインパイプ用鋼管 |
JP2007136496A (ja) * | 2005-11-17 | 2007-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造方法および連続鋳造鋳片 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA2550490C (en) * | 2003-12-19 | 2011-01-25 | Nippon Steel Corporation | Steel plates for ultra-high-strength linepipes and ultra-high-strength linepipes having excellent low-temperature toughness and manufacturing methods thereof |
-
2009
- 2009-11-04 JP JP2009253157A patent/JP5423324B2/ja active Active
-
2010
- 2010-02-10 CN CN2010800075864A patent/CN102317492A/zh active Pending
- 2010-02-10 BR BRPI1008559A patent/BRPI1008559A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2010-02-10 KR KR1020117018675A patent/KR101312901B1/ko active IP Right Grant
- 2010-02-10 WO PCT/JP2010/052395 patent/WO2010093053A1/ja active Application Filing
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06220577A (ja) * | 1993-01-26 | 1994-08-09 | Kawasaki Steel Corp | 耐hic特性に優れた高張力鋼及びその製造方法 |
JPH06256894A (ja) * | 1993-03-08 | 1994-09-13 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ |
JP2006063351A (ja) * | 2004-08-24 | 2006-03-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度鋼板および製造方法、並びにラインパイプ用鋼管 |
JP2007136496A (ja) * | 2005-11-17 | 2007-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造方法および連続鋳造鋳片 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2612946A1 (en) * | 2010-09-03 | 2013-07-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength steel sheet having excellent fracture resistance performance and hic resistance performance |
EP2612946A4 (en) * | 2010-09-03 | 2014-03-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | HIGH-STRENGTH STEEL SHEET WITH EXCELLENT RESISTANCE TO BREAK RESISTANCE AND HYDROGEN-INDUCED CRACK RESISTANCE |
US9528172B2 (en) | 2010-09-03 | 2016-12-27 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength steel sheet having improved resistance to fracture and to HIC |
EP2980235A4 (en) * | 2013-03-29 | 2017-01-18 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Steel plate with excellent hydrogen-induced cracking resistance and toughness of the weld heat affected zone, and steel tube for use as line pipe |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2010209461A (ja) | 2010-09-24 |
KR101312901B1 (ko) | 2013-09-30 |
KR20110104110A (ko) | 2011-09-21 |
CN102317492A (zh) | 2012-01-11 |
JP5423324B2 (ja) | 2014-02-19 |
BRPI1008559A2 (pt) | 2016-03-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5423324B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 | |
JP5423323B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 | |
JP5392441B1 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管及びこれに用いる高強度ラインパイプ用鋼板、並びにこれらの製造方法 | |
JP5098256B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性能に優れたバウシンガー効果による降伏応力低下が小さい高強度ラインパイプ用鋼板およびその製造方法 | |
RU2637202C2 (ru) | Листовая сталь для толстостенной высокопрочной магистральной трубы, обладающая превосходными сопротивлением воздействию кислой среды, сопротивлением смятию и низкотемпературной вязкостью, а также магистральная труба | |
JP5353156B2 (ja) | ラインパイプ用鋼管及びその製造方法 | |
JP5131714B2 (ja) | 低温靭性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 | |
JP5131715B2 (ja) | 低温靭性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 | |
JP4700740B2 (ja) | 耐サワーラインパイプ用鋼板の製造方法 | |
WO2015022899A1 (ja) | 溶接部品質の優れた電縫鋼管及びその製造方法 | |
WO2014115548A1 (ja) | 引張強さ540MPa以上の高強度ラインパイプ用熱延鋼板 | |
JP5509654B2 (ja) | 耐pwht特性および一様伸び特性に優れた高強度鋼板並びにその製造方法 | |
JP5181697B2 (ja) | 耐pwht特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP4677883B2 (ja) | バウシンガー効果による降伏応力低下が小さい高強度ラインパイプ用鋼板およびその製造方法 | |
JP4719313B2 (ja) | 耐サワー性に優れた鋼板及びラインパイプ用鋼管 | |
JP6521196B1 (ja) | 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管 | |
WO2011043287A1 (ja) | 強度、延性の良好なラインパイプ用鋼およびその製造方法 | |
WO2023248638A1 (ja) | 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板及びその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 201080007586.4 Country of ref document: CN |
|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 10741327 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 20117018675 Country of ref document: KR Kind code of ref document: A |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 10741327 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
REG | Reference to national code |
Ref country code: BR Ref legal event code: B01A Ref document number: PI1008559 Country of ref document: BR |
|
ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: PI1008559 Country of ref document: BR Kind code of ref document: A2 Effective date: 20110812 |