WO2010077182A1 - Способ переработки органических отходов и устройство для его осуществления - Google Patents

Способ переработки органических отходов и устройство для его осуществления Download PDF

Info

Publication number
WO2010077182A1
WO2010077182A1 PCT/RU2009/000730 RU2009000730W WO2010077182A1 WO 2010077182 A1 WO2010077182 A1 WO 2010077182A1 RU 2009000730 W RU2009000730 W RU 2009000730W WO 2010077182 A1 WO2010077182 A1 WO 2010077182A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
pulp
pyrolysis
products
water
waste
Prior art date
Application number
PCT/RU2009/000730
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Сергей Васильевич ПАШКИН
Original Assignee
Pashkin Sergey Vasiljevich
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pashkin Sergey Vasiljevich filed Critical Pashkin Sergey Vasiljevich
Priority to US12/998,824 priority Critical patent/US20110239620A1/en
Priority to EP09836456.5A priority patent/EP2385091A4/en
Priority to CA2748985A priority patent/CA2748985A1/en
Publication of WO2010077182A1 publication Critical patent/WO2010077182A1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/10—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal from rubber or rubber waste
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L9/00—Treating solid fuels to improve their combustion
    • C10L9/08—Treating solid fuels to improve their combustion by heat treatments, e.g. calcining
    • C10L9/086—Hydrothermal carbonization
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel

Definitions

  • the invention relates to the field of energy, and more specifically, to alternative independent sources of heat and electric energy, liquid, solid and gaseous energy carriers, as well as useful chemical products in the pyrolysis processing of household, agricultural and industrial organic waste, in particular wood, foliage, manure and manure, bird droppings, peat, rot, straw, rubber and plastic chips, black liquor, sewage sludge, liquid waste from food, brewing and alcohol industry and other types of liquid and solid organic waste.
  • Another way to obtain energy and energy is gasification of organic waste, in particular wood chocks in gas generating plants, which is a process of thermal decomposition of these wastes under the influence of high temperatures (up to 1100 C) in the process of burning the same waste with limited air access.
  • the generator gas obtained in such plants can be used not only as a boiler fuel, but also as fuel for internal combustion engines and as a raw material for the production of synthetic liquid and gaseous motor fuels (see, for example, RU 2303192 Cl, MKP F22B 33/18 ClOJ 3/86 dated June 29, 2006, publ. 07/20/2007 Bull. JN ° 20 “Gas-heat-and-heat-generating complex”). Due to the presence of combustion products and air nitrogen in the generator gas itself, the generator gas has a low calorific value and limited possibilities for use in the synthesis of motor fuels.
  • a known method of processing organo-containing raw materials by pyrolysis involves high-speed pyrolysis in the stream pre-prepared raw materials (crushed to a size of about a fraction of mm and dried) at temperatures of 450 - 800 C, depending on the selected technology for obtaining the final products.
  • Thermal energy is transmitted by raw materials through contact through its contact with preheated, having high thermal conductivity, rolling working bodies - beaters. Efficient heat transfer upon contact from the solid heated beats to the dried crushed raw materials ensures rapid heating and gasification of the entire mass of processed raw materials.
  • Vapors and gases emitted during drying can create environmental emission problems, especially if the waste contains mercury, lead, zinc, sulfur, dioxins, benzopyrenes, and other impurities (city leaves, industrial waste, etc.).
  • Pyrolysis according to the above technology of such wastes as liquid effluents of livestock farms, fresh poultry manure, food waste, sewage sludge, black liquor, etc., having a moisture content of up to 90 - 99%, is too expensive, environmentally and economically inexpedient (for more information on the economic and technical aspects of the issue, see, for example: “Wood biomacca and bioenergy. Monograph” / D.A. Zanegin, I. B. Bokokoynikov, BAKondratyuk, BM Shchelokov - M .: GOU VPO MGUL, 2008. - T.1 - 428 s; - T.2 - 456 s),
  • the aim of the present invention is to eliminate this drawback, improving the economic and environmental performance of the pyrolysis technology in the processing of wet and liquid organic waste.
  • thermochemical reactor is created in the range of 22.0 - 40.0 MPa, the maximum temperature in the indicated thermochemical reactor is adjusted to 350 - 900 C and the pulp is kept at these parameters within 0.1 - 10 minutes.
  • the third difference is that the pulp is heated and the water with pyrolysis products is cooled by heat exchange between them in a recuperative heat exchanger, where the flow of water with the pyrolysis products and the initial pulp move in opposite directions, and heat energy is supplied to the pulp stream to compensate for heat losses.
  • a recuperative heat exchanger connected to the hot part of the regenerative heat exchanger, for example, taking heat from the exhaust gases after the combustion chamber of the power plant.
  • the fourth difference is that non-condensable gases (H2, CO, CH4) are extracted from the pyrolysis products from the pulp stream at temperatures below 370C, regardless of pressure, and volatile liquids (ethanol, methanol, dimethyl ether, etc.) at temperatures below 240C and pressures below 10 MPa under conditions when the bulk of the water is in a condensed state, while the pressure of the gaseous pyrolysis products is reduced by throttling or completing work in the expander.
  • the pressure and temperature of the combustible components which are higher than normal ones, make it possible to carry out hydrocarbon synthesis reactions on catalysts under optimal conditions, as well as direct the fuel directly from the thermochemical reactor to the combustion chambers of gas turbine or diesel plants without a booster compressor.
  • the fifth difference is that when creating the pulp, additives are added to the water, for example, caustic soda or sodium sulfate. Additives accelerate the pyrolysis process both by reducing the activation energy of chemical reactions and by dissolving and homogenizing certain types of solid waste. Additives of this type are widely used, in particular, in the pulp and paper industry for pulping.
  • the device for implementing the proposed method is achieved the fact that in a known device for processing organic waste containing a waste shredder, a thermochemical reactor for pyrolysis of these waste products, a power plant, a reactor for the synthesis of energy from pyrolysis gases and a distillation column for separating energy, the device is equipped with: a hopper with a mixer for preparing pulp from a mixture of ground organic waste with water; a pump or piston to create high pressure in a stream passing through a thermochemical pulp reactor; ash pan for receiving and removing the solid fraction of pyrolysis products; a gas separator for separating pyrolysis gases from the liquid fraction.
  • Another difference in the device according to the proposed method is that a spiral type recuperative heat exchanger and an additional heat exchanger with heating the pulp from an external heat source are used to heat the pulp to operating temperatures in the thermochemical reactor, and an ash collector is installed to the additional heat exchanger from the pulp exit side.
  • thermochemical reactor at the outlet of the products of the thermochemical reaction from the pyrolysis zone, an expander is installed to utilize the potential compression energy of the pyrolysis products.
  • the fourth difference is that an internal combustion engine, a diesel engine, a gas turbine engine, a steam engine, a Stirling engine and others with an electric generator and a heat exhaust gas utilizer are used as a power plant.
  • FIG. 1 and 2 The essence of the invention is illustrated in FIG. 1 and 2.
  • Figure l presents a simplified flow diagram of the processing of organic waste according to the proposed method.
  • Figure 2 presents a simplified diagram of a thermochemical reactor.
  • FIG. 1 contains a grinder 1 of organic waste; hopper 2 with a mixer (not shown in the diagram) for pulp preparation; high pressure pump 3 to create a flow of cooked pulp through a thermochemical reactor 4, where the pyrolysis of waste and separation of ash from the stream; hydrocarbon synthesis reactor 5 with their output to the fraction separator (the synthesis reactor may not be available if it is not necessary); engine 6 together with an electric generator 7 for generating electrical energy; a utilizer 8 of thermal energy of water leaving the thermochemical reactor and residual pyrolysis products dissolved in water; heat recovery unit 9 from the engine cooling system.
  • the figure does not show a device for utilization of thermal energy of engine exhaust gases and an expander for utilization of compression energy of pyrolysis products.
  • the thermochemical reactor 4 (see FIG. 2) contains a recuperative heat exchanger 10 for preheating the pulp and cooling the pyrolysis products and an additional heat exchanger 11 for heating the pulp and obtaining a predetermined pyrolytic process temperature in the thermochemical reactor.
  • the thermochemical reactor 4 is equipped with an ash collector 12, a light gas separator 13, a pressure reducing device 14 and a vapor separator for volatile liquids 15.
  • the proposed technological scheme for processing organic waste operates as follows.
  • the particle size limitations associated with the conventional pyrolytic process are much less significant here, since the proposed technology does not have a process for evaporating water from waste products that removes heat energy from the energy carrier, and, secondly, heat transfer to waste from heated water is much more efficient than heat transfer from heated water gas (about two orders of magnitude).
  • the minimum moisture content of the prepared pulp is determined by the capabilities of the pump and the hydrodynamic path to pump it. For some types of waste (coal, rubber crumb, etc.), the minimum humidity can reach 30 - 40%, for most waste of biological origin, the minimum humidity is 80 - 90%.
  • the homogeneity of the pulp is provided by a mechanical mixer (in the diagram shown).
  • the mixer also allows you to "wash” waste from adhering dirt, sand, etc., which, due to their higher density, sink to the bottom of the hopper and are periodically removed.
  • thermochemical reactor 4 By means of a high-pressure pump 3, it is usually a membrane-type pump, the prepared pulp is fed to the thermochemical reactor 4.
  • a high-pressure pump in particular, a hydraulic press can be used.
  • the pulp enters the recuperative heat exchanger 10, where, moving in the forward direction, its temperature is steadily increasing due to heat exchange with the pyrolysis products moving in the opposite direction.
  • the temperature of the pyrolysis products can reach 350 - 900 C. Therefore, it is important that the pulp pressure be such that the pressure of water vapor is always lower.
  • the pyrolysis process of certain wastes is accompanied at certain temperatures by exothermic processes, i.e. occurs with the release of energy, but, as a rule, this is not enough to bring the pyrolysis process to a predetermined temperature regime. Therefore, at the hot end of the recuperative heat exchanger 10, an additional high-temperature heat exchanger 11 is installed, in which due to the energy received when burning part of the pyrolysis gases, or the energy of the exhaust gases of the power plant 4, or the electricity received from this plant, or otherwise achieve the desired pyrolysis temperature.
  • the volume of the secondary circuit of the heat exchanger 11, the flow rate of the waste processed in it, are calculated so as to provide a sufficiently large (usually 0.1 - 10 min) residence time of the waste at high temperatures, since the speed of some thermochemical processes follows the monomolecular mechanism and practically depends only on temperature reagents. If it is not necessary to obtain solid products such as coal powder, the temperature in the heat exchanger 11, as a rule, should exceed 650 C. Under these conditions, water itself becomes an active oxidizing agent of organic substances and the reaction of solid carbon with water is effective:
  • Non-combustible oxides and minerals precipitate and are collected in an ash collector 12.
  • the pyrolysis products accompanied by water enter the return loop of the recuperative heat exchanger 10.
  • light gases H2, CO, CH4
  • a gas separator 13 and their directing to a hydrocarbon synthesis reactor 5 to produce methyl and ethyl alcohols or 92 gasoline, or directly to a power plant 6.
  • volatile liquids ethyl and methyl alcohols, DME, etc.
  • gas tdelitelya 15 after pressure reduction to 10 MPa and below by the device 14 and lowering the temperature to 240 C or lower.
  • conditions are also provided for a distillation method for the isolation and separation of volatile liquids.
  • thermochemical reactor 4 After passing through the thermochemical reactor 4, water passes through a heat energy utilizer to a hopper 2, hydrocarbons for processing to a synthesis reactor 5 or to a power plant 6, and ash, which may contain useful substances, from ash collector 12 for disposal or disposal.
  • Example 1 Let waste be sawdust with a humidity of 50%. And let us need to process 0.1 kg of sawdust per second (or 6 kg of sawdust per minute or 360 kg of sawdust per hour or 8.64 tons of sawdust per day). We assume a pulp moisture of 90%.
  • the thermal energy of the combustible mass will be largely realized in the form of combustion energy obtained as a result of the pyrolysis of combustible gases. With the assumption of effective efficiency conversion of thermal energy into electrical energy 0.2, we obtain the generated electrical power:
  • the power that needs to be applied for pumping is:
  • the energy cost of pyrolysis at high pressure in the water stream is not more than 15% of the generated electricity or not more than 3% of the thermal energy received from wood waste.
  • Example 2 Processing 100 tons of bird droppings per day with a moisture content of 95%.
  • Example 2 shows the efficiency of obtaining energy, fuel and mineral fertilizers from litter with its moisture content of 95%.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области альтернативной энергетики, более конкретно, к способам и устройствам по переработке органических отходов в тепловую, электрическую энергию, в жидкие, твердые и газообразные энергоносители, а также другие полезные химические продукты. В отличие от известного способа пиролизной переработки органических отходов термическим нагревом без доступа воздуха, в предлагаемом изобретении термический нагрев производят в водяной среде при таких давлениях среды, чтобы оно было больше давления насыщенных паров воды при максимальной температуре пиролиза. В этом случае перерабатывать влажные и жидкие органические отходы в горючие энергоносители можно без предварительной сушки, а тепловую энергию при сжигании продуктов пиролиза использовать как для поддержания собственного технологического процесса переработки органических отходов, так и для получения коммерческой тепловой и электрической энергии.

Description

СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ОРГАНИЧЕСКИХ ОТХОДОВ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
Изобретение относится к области энергетики, а более конкретно, к альтернативным независимым источникам получения тепловой и электрической энергии, жидких, твердых и газообразных энергоносителей, а также полезных химических продуктов при пиролизной переработке бытовых, сельскохозяйственных и промышленных органических отходов, в частности древесины, листвы, навоза и навозных стоков, птичьего помета, торфа, гнили, соломы, резиновой и пластиковой крошки, черного щелока, осадка сточных вод, жидких отходов пищевой, пивоваренной и спиртовой промышленности и других типов жидких и твердых органических отходов.
Широко известны способы получения тепловой и электрической энергии, энергоносителей и химических продуктов при термической переработке органических отходов. Простейшим способом получения энергии из отходов является их сжигание в печах, топках и других устройствах с получением тепла и водяного пара, где пар может затем использоваться в паровых машинах для получения электроэнергии.
Другим способом получения энергии, а также энергоносителей является газификация органических отходов, в частности, древесных чурок в газогенераторный установках, представляющая собой процесс термического разложения этих отходов под действием высоких температур (до 1100 С) в процессе горения этих же отходов при ограниченном доступе воздуха. Получаемый в таких установках генераторный газ может использоваться уже не только в качестве котельного топлива, но и как горючее для двигателей внутреннего сгорания и являться сырьем для производства синтетических жидких и газообразных моторных топлив (см., например, RU 2303192 Cl, МКП F22B 33/18, ClOJ 3/86 от 29.06 2006, публ. 20.07.2007 Бюл. JN°20 «Koмплeкc гaзoтeплoэлeктpoгeнepaтopный»). Из-за наличия в самом генераторном газе продуктов сгорания и азота воздуха генераторный газ обладает низкой теплотворной способностью и ограниченными возможностями для применения в синтезе моторных топлив.
И без того низкие энергетические показатели газогенераторных установок усугубляются большими габаритами оборудования для обеспечения сушки кускового сырья. Это является следствием низкой эффективности передачи тепловой энергии от горячего газа к перерабатываемому сырью из-за низких коэффициентов теплопроводности газа и сырья, невозможности быстро поднять температуру до 350 С и более градусов Цельсия внутри кускового сырья для его газификации, пока не испарится вода, содержащаяся в этом сырье. Из-за неоднородности сырья по составу, влажности, по размерам кусков, а также большой продолжительности выхода установок на рабочий режим, эта технология с трудом поддается автоматизации.
Указанные недостатки устраняются в пиролизной технологии переработки отходов, проводимой при температурах 400 - 900 С без доступа воздуха. Продукты пиролиза имеют высокую теплотворную способность, широкий спектр по составу получаемых углеводородов и представляют наибольший интерес для применения как непосредственно в энергетических установках, так и для дальнейшей химической переработки в моторное топливо.
Известный способ переработки органосодержащего сырья путем пиролиза, защищенный патентом (RU 2260615 Cl, МКП ClOB 49/00, 47/16, 7/02 от 21.04.2004, публ. 20.09.2005 Бюл. N°26), предполагает скоростной пиролиз в потоке предварительно подготовленного сырья (измельченного до размеров около долей мм и подсушенного) при температурах 450 — 800 С в зависимости от выбранной технологии получения итоговых продуктов. Тепловая энергия передается сырью контактным путем через его соприкосновения с предварительно нагретыми, имеющими высокую теплопроводность, катящимися рабочими телами - билами. Эффективная теплопередача при контакте от твердых нагретых билов высушенному измельченному сырью обеспечивает быстрый нагрев и газификацию всей массы перерабатываемого сырья. Возможность непрерывной работы установки придает ей хорошую производительность, экономичность и надежность. Высокая степень автоматизации позволяет надежно контролировать заданные параметры технологического процесса. Продукты пиролиза используются непосредственно для выработки тепловой и электрической энергии и для переработки в жидкое, твердое и газообразное топливо с заданными свойствами. Однако, данная пиролизная технология, также как и упомянутые выше газогенераторные технологии и технологии прямого сжигания отходов, требует предварительной сушки этих отходов (для пиролиза влажность отходов не должна превышать, как правило, 10% , а для газогенераторных установок и установок прямого сжигания - 30 - 50%), на которую тратится значительное количество энергии, требуются специальные сушильные устройства. Выделяемые при сушке пары и газы могут создавать экологические проблемы по выбросам, особенно, если отходы содержат ртуть, свинец, цинк, серу, диоксины, бензопирены и др. примеси (листва в городе, промышленные отходы и т.п.). Пиролиз по вышеприведенной технологии таких отходов, как жидкие стоки животноводческих комплексов, свежий птичий помет, отходы пищевых производств, осадки сточных вод, черный щелок и т.п., имеющие влажность до 90 - 99%, оказывается слишком затратным, экологически и экономически нецелесообразным (подробнее об экономических и технических сторонах вопроса см., например: «Биoмacca древесины и биоэнергетика. Moнoгpaфия»/Д.A.Зaнeгин, И.B.Bocкoбoйникoв, B.A.Koндpaтюк, B.M.Щeлoкoв - M.: ГОУ ВПО МГУЛ, 2008. - T.1 - 428 с; - T.2 - 456 с),
Целью настоящего изобретения является устранение указанного недостатка, повышение экономических и экологических показателей пиролизной технологии при переработке влажных и жидких органических отходов.
Указанная цель достигается тем, в известном способе переработки органических отходов, включающего размельчение этих отходов, их газификацию в термохимическом реакторе путем пиролиза и подачу газообразных продуктов пиролиза в камеру сгорания энергетической установки либо на химическую переработку в синтетическое топливо, в размельченную массу отходов добавляют воду и перемешивают эту смесь так, чтобы концентрация воды в образовавшейся пульпе находилась в пределах 30 - 99%, затем образовавшуюся пульпу подают насосом высокого давления или поршнем в термохимический реактор, обеспечивая давление пульпы выше давления насыщенных паров воды во всем диапазоне рабочих температур термохимического реактора, нагревают пульпу в термохимическом реакторе до температур, при которых происходит пиролиз органических отходов с образованием низкомолекулярных соединений (СО, CO2, H2, CH4, метанол, диметиловый эфир и др.), выделяют твердую фракцию продуктов пиролиза, воду с продуктами пиролиза охлаждают, понижают их давление в том числе и путем совершения полезной работы, отделяют газовую фракцию, содержащую горючие газы и пары летучих жидкостей, от жидкой фазы, газовую фракцию направляют в камеру сгорания либо на химическую переработку в синтетическое топливо, из жидкой фазы, состоящей в основном из воды, извлекают полезные продукты (например, уксусную кислоту, соли и др,) и затем возвращают ее в технологический цикл, добавляя в размельченные отходы.
Другое отличие способа состоит в том, что давление пульпы в термохимическом реакторе создают в пределах 22,0 - 40,0 МПа, максимальную температуру в указанном термохимическом реакторе доводят до 350 - 900 С и обеспечивают выдержку пульпы при этих параметрах в пределах 0,1 - 10 минут.
Третье отличие состоит в том, что нагрев пульпы и охлаждение воды с продуктами пиролиза производят путем теплообмена между ними в рекуперативном теплообменнике, где поток воды с продуктами пиролиза и исходная пульпа движутся в противоположных направлениях, а тепловую энергию для компенсации тепловых потерь подводят к потоку пульпы в дополнительном теплообменнике, подсоединенному к горячей части рекуперативного теплообменника, например, забирая тепло от выхлопных газов после камеры сгорания энергетической установки.
Четвертое отличие состоит в том, что выделение неконденсируемых газов (H2, СО, CH4) из продуктов пиролиза производят из потока пульпы при температурах ниже 370C вне зависимости от давления, а летучих жидкостей (этанол, метанол, диметиловый эфир и др.) при температурах ниже 240C и давлениях ниже 10 МПа в условиях, когда основная часть воды находится в конденсированном состоянии, при этом снижение давления газообразных продуктов пиролиза производят дросселированием или совершением работы в детандере. Повышенные по сравнению с нормальными давление и температура горючих компонент позволяют проводить в оптимальных условиях реакции синтеза углеводородов на катализаторах, а также без дожимного компрессора направлять горючее непосредственно из термохимического реактора в камеры сгорания газотурбинных или дизельных установок.
Пятое отличие состоит в том, что при создании пульпы в воду добавляют присадки, например, едкий натр или сульфат натрия. Присадки ускоряют процесс пиролиза как за счет снижения энергии активации химических реакций, так и за счет растворения и гомогенизации отдельных видов твердых отходов. Присадки данного типа широко используют, в частности, в целлюлозно - бумажной промышленности при варке целлюлозы.
В устройстве для реализации предлагаемого способа, поставленная цель достигается тем, что в известном устройстве для переработки органических отходов, содержащем измельчитель отходов, термохимический реактор для пиролиза этих отходов, энергетическую установку, реактор синтеза энергоносителей из пиролизных газов и ректификационную колонну для разделения энергоносителей, устройство снабжают: бункером с мешалкой для приготовления пульпы из смеси измельченных органических отходов с водой; насосом или поршнем для создания высокого давления в потоке проходящей через термохимический реактор пульпы; золосборником для приема и удаления твердой фракции продуктов пиролиза; газоотделителем для выделения пиролизных газов от жидкой фракции.
Другое отличие в устройстве согласно предлагаемого способа состоит в том, что для нагрева пульпы до рабочих температур в термохимическом реакторе используют рекуперативный теплообменник спирального типа и дополнительный теплообменник с нагревом пульпы от внешнего источника тепла, при этом к дополнительному теплообменнику со стороны выхода пульпы устанавливают золосборник.
Третье отличие состоит в том, что в термохимическом реакторе на выходе продуктов термохимической реакции из зоны пиролиза устанавливают детандер для утилизации потенциальной энергии сжатия продуктов пиролиза.
Четвертое отличие состоит в том, что в качестве энергетической установки используют без дожимного компрессора двигатель внутреннего сгорания, дизельный двигатель, газотурбинный двигатель, паровой двигатель, двигатель Стирлинга и др. с электрогенератором и утилизатором тепловой энергии выхлопных газов.
Сущность предлагаемого изобретения поясняется на Фиг. 1 и Фиг.2.
На Фиг.l представлена упрощенная технологическая схема " переработки органических отходов согласно предлагаемого способа.
На Фиг.2 представлена упрощенная схема термохимического реактора.
Технологическая схема переработки органических отходов, представленная на Фиг.1 содержит измельчитель 1 органических отходов; бункер 2 с мешалкой (на схеме не показана) для приготовления пульпы; насос высокого давления 3 для создания потока приготовленной пульпы через термохимический реактор 4, где происходит пиролиз отходов и отделение золы из потока; реактор синтеза углеводородов 5 с выводом их на разделитель фракций (реактор синтеза может и отсутствовать, если в нем нет необходимости); двигатель 6 вместе с электрогенератором 7 для выработки электрической энергии; утилизатор 8 тепловой энергии воды, выходящей из термохимического реактора, и растворенных в воде остаточных продуктов пиролиза; утилизатор 9 тепловой энергии от системы охлаждения двигателя. На рисунке не указаны устройство для утилизации тепловой энергии выхлопных газов двигателя и детандер для утилизации энергии сжатия продуктов пиролиза.
Термохимический реактор 4 (см. Фиг.2) содержит рекуперативный теплообменник 10 для предварительного нагрева пульпы и охлаждения продуктов пиролиза и дополнительный теплообменник 11 для разогрева пульпы и получения в термохимическом реакторе заданной температуры пиролитического процесса. Термохимический реактор 4 снабжен золоуловителем 12, газоотделителем легких газов 13, устройством для понижения давления 14 и газоотделителем паров летучих жидкостей 15.
Предлагаемая технологическая схема переработки органических отходов функционирует следующим образом.
Органические отходы типа древесных опилок, опавшей листвы, торфа, жидких навозных стоков, птичьего помета, спиртовой барды и т.п. поступают в измельчитель отходов 1, где размеры твердой фракции (если она имеется) доводятся до таких, чтобы они не застревали в насосе высокого давления и гидродинамическом тракте. Реально их размер не должен превышать нескольких миллиметров. Ограничения по размерам частиц, связанные с обычным пиролитическим процессом, здесь гораздо менее существенны, поскольку в предлагаемой технологии нет процесса испарения воды из отходов, которое отбирает тепловую энергию от энергоносителя, и, во-вторых, теплопередача отходам от нагретой воды гораздо эффективнее теплопередачи от нагретого газа (примерно на два порядка).
Измельченные и отсепарированные по размеру отходы поступают в бункер для приготовления пульпы 2. Сюда же поступает вода, которую лучше получать из термохимического реактора 4. Большинство отходов биологического происхождения имеют влажность более 50% (влажность древесины около 50%, влажность помета и навозных стоков - 80 - 95%). Избыток воды, поступающей в бункер для приготовления пульпы 2 из термохимического реактора 4, сливается в канализацию или используется в других целях.
Минимальная влажность приготовленной пульпы определяется возможностями насоса и гидродинамического тракта к ее прокачке. Для некоторых типов отходов (каменный уголь, резиновая крошка и т.п.) минимальная влажность может доходить до 30 - 40 %, для большинства отходов биологического происхождения минимальная влажность составляет 80 - 90 %.
Однородность пульпы обеспечивается механической мешалкой (на схеме не показана). Мешалка позволяет также «oтмывaть» отходы от налипшей грязи, песка и т.п., которые в силу большей плотности опускаются на дно бункера и периодически удаляются.
Посредством насоса высокого давления 3, обычно это насос мембранного типа, подготовленная пульпа подается в термохимический реактор 4. Вместо насоса высокого давления может быть использован, в частности, гидропресс.
В термохимическом реакторе 4 (см. Фиг.2) пульпа попадает в рекуперативный теплообменник 10, где, двигаясь в прямом направлении, ее температура неуклонно растет за счет теплообмена с движущимися в противоположном направлении продуктами пиролиза. Температура продуктов пиролиза может достигать 350 - 900 С. Поэтому важно, чтобы давление пульпы было бы таким, чтобы давление водяного пара было всегда его меньше. В этом случае мы избегаем кризиса теплообмена, возникающего из-за паровых подушек, который резко уменьшает эффективность теплообмена и в ряде случаев может приводить к разрушению теплообменного аппарата. С другой стороны, мы таким образом избегаем отложений накипи на стенках, что также сказывается на эффективности теплообмена и ресурсе работы теплообменника. Из-за отсутствия паровых подушек, то есть отсутствия испарения воды, требующий больших затрат энергии фазовый переход воды из жидкого состояния в газообразное в предлагаемой технологии не происходит.
Процесс пиролиза некоторых отходов (торфа, древесины и т.п.) сопровождается при определенных температурах экзотермическими процессами, т.е. происходит с выделением энергии, но, как правило, этого недостаточно, чтобы вывести технологический процесс пиролиза на заданный температурный режим. Поэтому на горячем конце рекуперативного теплообменника 10 устанавливают дополнительный высокотемпературный теплообменник 11, в котором за счет энергии, получаемой при сжигании части пиролизных газов, либо энергии выхлопных газов энергетической установки 4, либо электроэнергии, получаемой от этой установки, или другим образом достигают заданной температуры пиролиза. Объем вторичного контура теплообменника 11, скорость потока перерабатываемых в нем отходов рассчитывают такими, чтобы обеспечить достаточно большое (обычно 0,1 - 10 мин) время нахождения отходов при высоких температурах, поскольку скорость некоторых термохимических процессов идет по мономолекулярному механизму и практически зависит только от температуры реагентов. Если не требуется получать твердые продукты типа угольного порошка, температура в теплообменнике 11, как правило, должна превышать 650 С. В этих условиях вода сама становится активным окислителем органических веществ и эффективно идет реакция твердого углерода с водой:
С + H2O = СО + H2.
Таким образом удается перевести всю горючую конденсированную фазу органических отходов в газовую фазу. Негорючие окислы и минералы выпадают в осадок и собираются в золоуловителе 12.
После проведения пиролиза продукты пиролиза в сопровождении воды поступают в обратную петлю рекуперативного теплообменника 10. При температурах продуктов пиролиза менее 370 С, когда сформируется жидкая фаза воды, можно выделять из жидкости легкие газы (H2, СО, CH4) с помощью газоотделителя 13 и направлять их в реактор синтеза углеводородов 5 для получения метилового и этилового спиртов или 92 бензина, или сразу на энергетическую установку 6. Но возможно их отделять вместе с летучими жидкостями (этиловый и метиловый спирты, ДМЭ и др.) с помощью газоотделителя 15 после снижения давления до 10 МПа и ниже с помощью устройства 14 и снижении температур до 240 С и ниже. В этом случае также обеспечиваются условия для ректификационного способа выделения и разделения летучих жидкостей.
Вода после прохождения термохимического реактора 4 поступает через утилизатор тепловой энергии в бункер 2, углеводороды - на переработку в реактор синтеза 5 или в энергетическую установку 6, зола, которая может содержать полезные вещества - из золосборника 12 на утилизацию или захоронение.
Рассмотрим некоторые примеры конкретного использования изобретения.
Пример 1. Пусть отходами являются древесные опилки влажностью 50%. И пусть нам надо перерабатывать 0,1 кг опилок в секунду (или 6 кг опилок в минуту или 360 кг опилок в час или 8,64 тонн опилок в сутки). Будем предполагать влажность пульпы 90%.
Тогда получаем:
1. С учетом теплотворной способности горючей массы древесины около 20 МДж/кг, полная тепловая мощность установки при условии, что вся энергия древесины уйдет в тепловую энергии, составит:
WT = 0,1 (кг/с) х 0,5 х 20 (МДж/кг) = 1 МВт тепловой мощности.
2. Тепловая энергия горючей массы в значительной степени будет реализована в виде энергии сгорания получаемых в результате пиролиза горючих газов. С предположением эффективного к.п.д. преобразования тепловой энергии в электрическую 0,2, получаем вырабатываемую электрическую мощность:
Wэ = 0,2 х Wт = 0,2 МВт. 3. При зольности древесины 0,5% от горючей массы, образование золы будет происходить со скоростью:
3 = ОД (кг/с) х 0,5 х 0,005 = 0,00025 (кг/с) или 21,6 кг/сутки.
Оценим энергетические затраты на создание потока пульпы с давлением P = 30 МПа: Итак, нужно прокачивать объем пульпы:
Qn - 0,1 (кг/с) х (0,5 + 4,5) = 0,5 (кг/с) = 0,5 (л/с) = 0,0005 (мЗ/с).
Мощность, которую нужно прикладывать для прокачки, составит:
Wn = Qn х P = 30 х 1000000 х 0,0005 (Вт) = 15 кВт.
С учетом к. п. д. насоса 0,5 (обычно он выше) затраты на прокачку составят:
15/0,5 = 30 кВт.
Если в поток продуктов пиролиза поставить детандер, то, учитывая, что объемный расход продуктов пиролиза за счет газов заметно больше объемного расхода пульпы, затраты на прокачку пульпы будут заметно меньше.
Таким образом, энергетические затраты на пиролиз при высоком давлении в потоке воды составляют не более 15 % от вырабатываемой электроэнергии или не более 3% от тепловой энергии, получаемой от древесных отходов.
Что же касается эффективности получения летучих горючих газов при данной технологической схеме пиролиза, хорошо известно из многочисленных экспериментов (см. также приведенную выше ссылку - Биомасса древесины и биоэнергетика. Монография), что повышенные давления и повышенная концентрация паров воды приводят к улучшению показателей выработки полезных продуктов пиролиза.
Пример 2. Переработка 100 тонн птичьего помета в сутки с влажностью 95%.
Делая расчеты аналогично Примеру 1 при теплотворной способности горючей массы помета 20 МДж/кг, принимая количество минералов в помете 5% от сухой массы, получаем: Тепловая мощность:
WT = 100000 х 20 х 0,05/ (24 х 3600) = 1,16 МВт;
Электроэнергия (при к.п.д. = 0,2): Wэ = 0,2 х Wт = 232 кВт;
Затраты на прокачку помета при давлении 30 МПа:
Wпэ = 0,5 х 30 (МПа) х 100 (мЗ/cyтки)/(24 х 3600) = 17,4 кВт;
Производство минералов - золы (минеральных удобрений): 3 = 100000 (кг/сутки) х 0,05 х 0,05 = 250 кг/сутки.
Пример 2 показывает эффективность получения энергии, горючего и минеральных удобрений из помета при его влажности 95%.
Приведенные примеры показывают эффективность предлагаемого способа переработки органических отходов для получения тепловой и электрической энергии, а также полезных химических продуктов.
ю

Claims

Формула.
1. Способ переработки органических отходов, включающий размельчение этих отходов, их газификацию в термохимическом реакторе путем пиролиза и подачу газообразных продуктов пиролиза в камеру сгорания энергетической установки либо на химическую переработку в синтетическое топливо, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что в размельченную массу отходов добавляют воду и перемешивают эту смесь так, чтобы концентрация воды в образовавшейся пульпе находилась в пределах 30 - 99%, затем образовавшуюся пульпу подают насосом высокого давления или поршнем в термохимический реактор, обеспечивая давление пульпы выше давления насыщенных паров воды во всем диапазоне рабочих температур термохимического реактора, нагревают пульпу в термохимическом реакторе до температур, при которых происходит пиролиз органических отходов с образованием низкомолекулярных соединений (СО, CO2, H2, CH4, метанол, диметиловый эфир и др.), выделяют твердую фракцию продуктов пиролиза, воду с продуктами пиролиза охлаждают, понижают их давление в том числе и путем совершения полезной работы, отделяют газовую фракцию, содержащую горючие газы и пары летучих жидкостей, от жидкой фазы, газовую фракцию направляют в камеру сгорания либо на химическую переработку в синтетическое топливо, из жидкой фазы извлекают полезные продукты (например, уксусную кислоту, соли и др,) и затем возвращают ее в технологический цикл, добавляя в размельченные отходы.
2. Способ переработки по п.l, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что давление пульпы в термохимическом реакторе создают в пределах 22,0 - 40,0 МПа, максимальную температуру в указанном термохимическом реакторе доводят до 350 — 900 С и обеспечивают выдержку пульпы при этих параметрах в пределах 0,1 - 10 минут.
3. Способ переработки по п.l, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что нагрев пульпы и охлаждение воды с продуктами пиролиза производят путем теплообмена между ними в рекуперативном теплообменнике, где поток воды с продуктами пиролиза и исходная пульпа движутся в противоположных направлениях, а тепловую энергию для компенсации тепловых потерь подводят к потоку пульпы в дополнительном теплообменнике, подсоединенному к горячей части рекуперативного теплообменника, например, забирая тепло от выхлопных газов после камеры сгорания энергетической установки.
4. Способ переработки по п.l, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что выделение
11 ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26) неконденсируемых газов (H2, СО, CH4) из продуктов пиролиза производят из потока пульпы при температурах ниже 370C вне зависимости от давления, а летучих жидкостей (этанол, метанол, диметиловый эфир и др.) при температурах ниже 240C и давлениях ниже 10 МПа в условиях, когда основная часть воды находится в конденсированном состоянии, при этом снижение давления газообразных продуктов пиролиза производят дросселированием или совершением работы в детандере.
5. Способ переработки по п.l, о т л и ч аю щ и й с я тем, что при создании пульпы в воду добавляют присадки, например, едкий натр и сульфат натрия.
6. Устройство для переработки влажных и жидких органических отходов согласно способу по п.l, содержащее измельчитель отходов, термохимический реактор для пиролиза этих отходов, энергетическую установку, реактор синтеза энергоносителей из пиролизных газов и ректификационную колонну для разделения энергоносителей, отличающееся тем, что устройство снабжают бункером с мешалкой для приготовления пульпы из смеси измельченных органических отходов с водой, насосом или поршнем для создания высокого давления в потоке проходящей через термохимический реактор пульпы, золосборником для приема и удаления твердой фракции продуктов пиролиза, газоотделителем для выделения пиролизных газов от жидкой фракции.
7. Устройство по п.6, о т л и ч а ю щ е е с я тем, что для нагрева пульпы до рабочих температур используют рекуперативный теплообменник спирального типа и дополнительный теплообменник с нагревом пульпы от внешнего источника тепла, при этом к дополнительному теплообменнику со стороны выхода из него пульпы устанавливают золосборник.
8. Устройство по п.6, отличающееся тем, что в термохимическом реакторе на выходе продуктов термохимической реакции из зоны пиролиза устанавливают детандер для утилизации потенциальной энергии сжатия продуктов пиролиза.
9. Устройство по п.6, отличающееся тем, что в качестве энергетической установки используют без дожимного компрессора двигатель внутреннего сгорания, дизельный двигатель, газотурбинный двигатель, паровой двигатель, двигатель Стерлинга и др. с электрогенератором с утилизатором тепловой энергии выхлопных газов.
12 ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26)
PCT/RU2009/000730 2008-12-29 2009-12-28 Способ переработки органических отходов и устройство для его осуществления WO2010077182A1 (ru)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US12/998,824 US20110239620A1 (en) 2008-12-29 2009-12-28 Method for processing organic waste and a device for carrying out said method
EP09836456.5A EP2385091A4 (en) 2008-12-29 2009-12-28 PROCESS FOR PROCESSING ORGANIC WASTE AND DEVICE FOR CARRYING OUT THE METHOD
CA2748985A CA2748985A1 (en) 2008-12-29 2009-12-28 Method for processing organic waste and a device for carrying out said method

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2008152111/05A RU2408649C2 (ru) 2008-12-29 2008-12-29 Способ переработки органических отходов и устройство для его осуществления
RU2008152111 2008-12-29

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010077182A1 true WO2010077182A1 (ru) 2010-07-08

Family

ID=42309995

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2009/000730 WO2010077182A1 (ru) 2008-12-29 2009-12-28 Способ переработки органических отходов и устройство для его осуществления

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20110239620A1 (ru)
EP (1) EP2385091A4 (ru)
CA (1) CA2748985A1 (ru)
RU (1) RU2408649C2 (ru)
WO (1) WO2010077182A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014508823A (ja) * 2011-01-20 2014-04-10 ビーエーエスエフ コーティングス ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング 水性ポリウレタン被覆剤および当該被覆剤から製造された、高い耐引掻性および良好な耐化学薬品性を有する被覆

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB0912214D0 (en) * 2009-07-14 2009-08-26 Eden Robert D Pyrolyser
RU2482160C1 (ru) * 2011-11-24 2013-05-20 Алексей Викторович Тимофеев Способ термической переработки органического сырья и устройство для его осуществления
US9085735B2 (en) * 2013-01-02 2015-07-21 American Fuel Producers, LLC Methods for producing synthetic fuel
RU2554355C1 (ru) * 2014-06-10 2015-06-27 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение РГ ИННОВАЦИИ" Способ переработки органического сырья в топливо
RU2573034C1 (ru) * 2014-09-19 2016-01-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский национальный исследовательский технологический университет" (ФГБОУ ВПО "КНИТУ") Способ термической переработки органосодержащего сырья
RU2587455C1 (ru) * 2015-01-27 2016-06-20 Закрытое акционерное общество "ТехноХимИнжиниринг" (ЗАО "ТХИ") Способ утилизации отходов вододисперсионных полимерных материалов
CN105757674B (zh) * 2016-04-06 2018-06-08 神雾科技集团股份有限公司 含碳有机物热解产物热能利用的系统和方法
RU2676295C2 (ru) * 2016-08-25 2018-12-27 Общество с ограниченной ответственностью "ЭКОС ИНВЕСТ" Способ переработки органических отходов
CN107084396B (zh) * 2017-04-25 2018-12-28 杨心辉 环保型城市固体废弃物直接焚烧气化供能系统及工作方法
DK3434382T3 (da) 2017-07-27 2019-12-16 Igas Energy Gmbh Fraktioneret udskillelse af værdifulde stoffer fra vandige flerkomponentblandinger
RU2688661C1 (ru) * 2018-10-08 2019-05-22 Сергей Федорович Прущак Способ переработки помета
RU2696231C1 (ru) * 2018-10-26 2019-07-31 Общество С Ограниченной Ответственностью "Нпк "Энергоэффективные Технологии" Способ утилизации углеродсодержащих материалов
ES2769916A1 (es) * 2018-12-28 2020-06-29 Almirall Josep Grau Instalacion de transformacion de residuos organicos y procedimiento asociado
RU192295U1 (ru) * 2019-07-08 2019-09-11 Общество с ограниченной ответственностью "Бизнес Мир" (ООО "Бизнес Мир") Устройство для переработки пищевых отходов
RU2734832C1 (ru) * 2019-12-23 2020-10-23 Антон Сергеевич Пашкин Мусоросжигательный завод, устройство и способ
RU2766454C1 (ru) * 2021-03-22 2022-03-15 Леонид Александрович Аминов Способ переработки органических отходов

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002155286A (ja) * 2000-11-20 2002-05-28 Mitsubishi Materials Corp 重質炭素資源の改質方法
RU2260615C1 (ru) 2004-04-21 2005-09-20 Бахтинов Николай Алексеевич Способ переработки минерального и твердого органосодержащего сырья методом пиролиза и установка для его осуществления
RU2275416C1 (ru) * 2005-03-28 2006-04-27 Владимир Алексеевич Лихоманенко Способ термохимической переработки органического сырья в топливные компоненты и установка для его осуществления
RU2303192C1 (ru) 2006-06-29 2007-07-20 Закрытое акционерное общество Акционерная фирма "Перспектива" Опытно-механический завод Комплекс газотеплоэлектрогенераторный
JP2007298225A (ja) * 2006-04-28 2007-11-15 Nitsushiyoo Kiko:Kk ガス化燃焼装置

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3505204A (en) * 1967-04-10 1970-04-07 Univ Of Wyoming The Direct conversion of carbonaceous material to hydrocarbons
US3714038A (en) * 1970-12-18 1973-01-30 Black Clawson Co Process and product for converting organic materials by pyrolysis or hydrogenation
US4543190A (en) * 1980-05-08 1985-09-24 Modar, Inc. Processing methods for the oxidation of organics in supercritical water
US4338199A (en) * 1980-05-08 1982-07-06 Modar, Inc. Processing methods for the oxidation of organics in supercritical water
DE3133562A1 (de) * 1981-08-25 1983-03-10 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen "verfahren zur herstellung fluessiger kohlenwasserstoffe"
US5630854A (en) * 1982-05-20 1997-05-20 Battelle Memorial Institute Method for catalytic destruction of organic materials
US4536584A (en) * 1983-10-03 1985-08-20 The Standard Oil Company (Ohio) Process for the thermochemical conversion of biomass
US4657681A (en) * 1985-04-22 1987-04-14 Hughes William L Method of converting organic material into useful products and disposable waste
EP0643756B1 (en) * 1992-06-05 1998-08-12 Battelle Memorial Institute Method for the catalytic conversion of organic materials into a product gas
US5292442A (en) * 1992-10-01 1994-03-08 Texaco Inc. Process for disposing of sewage sludge
JP3057250B2 (ja) * 1998-11-18 2000-06-26 財団法人石炭利用総合センター 有機廃棄物の処理方法
ITRM20050207A1 (it) * 2005-05-02 2006-11-03 Pyrolb S R L Procedimento integrato per il trattamento di rifiuti mediante pirolisi e relativo impianto.
EP1772202A1 (de) * 2005-10-04 2007-04-11 Paul Scherrer Institut Verfahren zur Erzeugung von Methan und/oder Methanhydrat aus Biomasse
US8419902B2 (en) * 2009-05-19 2013-04-16 Greenlight Energy Solutions, Llc Method and system for wasteless processing and complete utilization of municipal and domestic wastes

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002155286A (ja) * 2000-11-20 2002-05-28 Mitsubishi Materials Corp 重質炭素資源の改質方法
RU2260615C1 (ru) 2004-04-21 2005-09-20 Бахтинов Николай Алексеевич Способ переработки минерального и твердого органосодержащего сырья методом пиролиза и установка для его осуществления
RU2275416C1 (ru) * 2005-03-28 2006-04-27 Владимир Алексеевич Лихоманенко Способ термохимической переработки органического сырья в топливные компоненты и установка для его осуществления
JP2007298225A (ja) * 2006-04-28 2007-11-15 Nitsushiyoo Kiko:Kk ガス化燃焼装置
RU2303192C1 (ru) 2006-06-29 2007-07-20 Закрытое акционерное общество Акционерная фирма "Перспектива" Опытно-механический завод Комплекс газотеплоэлектрогенераторный

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
BIOMASS AND BIOENERGY WOOD. MONOGRAPH, vol. 2, pages 456
D.A ZANEGIN, I.V. VOSKOBOINIKOV, V.A. KONDRATYUK, V.M. SHCHELOKOV, BIOMASS AND BIOENERGY WOOD. MONOGRAPH, vol. 1, 2008, pages 428
See also references of EP2385091A4

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014508823A (ja) * 2011-01-20 2014-04-10 ビーエーエスエフ コーティングス ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング 水性ポリウレタン被覆剤および当該被覆剤から製造された、高い耐引掻性および良好な耐化学薬品性を有する被覆

Also Published As

Publication number Publication date
CA2748985A1 (en) 2010-07-08
RU2408649C2 (ru) 2011-01-10
EP2385091A1 (en) 2011-11-09
EP2385091A4 (en) 2014-07-30
US20110239620A1 (en) 2011-10-06
RU2008152111A (ru) 2010-07-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2408649C2 (ru) Способ переработки органических отходов и устройство для его осуществления
DK1799796T3 (en) Slurry drainage and sludge conversion into a renewable fuel
Pereira et al. Sustainable energy: a review of gasification technologies
AU725988C (en) Energy efficient liquefaction of biomaterials by thermolysis
US5853548A (en) Energy efficient liquefaction of biomaterials by thermolysis
Henrich et al. Pressurized entrained flow gasifiers for biomass
EP2421943A1 (en) Process for converting biomass to solid fuel
ZA200703757B (en) Slurry dewatering and conversion of biosolids to a renewable fuel
Adeniyi et al. Conversion of biomass to biochar using top‐lit updraft technology: a review
KR101507956B1 (ko) 유기성 폐기물을 이용한 열병합 발전 통합 에너지화 시스템 및 방법
WO2010008082A1 (ja) 有用ガスの製造方法
RU2451880C2 (ru) Способ переработки углеродсодержащих твердых веществ методом быстрого пиролиза (варианты)
JP2010279916A (ja) 植物系バイオマスの多元的有効利用システム
Demirbas Thermochemical conversion processes
Zabot et al. Power the future with bioenergy from organic wastes
JP4385375B2 (ja) 高含水バイオマスのエネルギー回収方法及び装置
Aziz et al. Enhanced utilization of palm oil mill wastes for power generation
RU2259385C1 (ru) Способ переработки торфа
KR102256668B1 (ko) 유기 랭킨 사이클 발전장치를 구비한 가연성 폐기물의 가스화 장치
KR102256662B1 (ko) Orc 발전장치와 브라운가스 발생모듈을 구비한 가연성 폐기물의 가스화 장치
EP2801757A1 (en) Energy generating complex
Durán‐Valle Thermochemical Processes for the Transformation of Biomass into Biofuels
Preto et al. Realization of a biomass power plant feeded by animal by-products
Rabell Ferran Modeling and exergoeconomic analysis of biomass gasification in a downdraft gasifier
Jenkins CIGR Handbook of Agricultural Engineering, Volume V Energy and Biomass Engineering, Chapter 3 Biomass Engineering, Part 3.2 Biomass Gas Fuels, Part 3.2. 2 Pyrolysis Gas

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09836456

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12998824

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2748985

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2009836456

Country of ref document: EP