WO2010032607A1

WO2010032607A1 - 電子機器

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Publication number: WO2010032607A1
Application number: PCT/JP2009/065230
Authority: WO
Inventors: 篤彦平田
Original assignee: 株式会社村田製作所
Priority date: 2008-09-22
Filing date: 2009-09-01
Publication date: 2010-03-25

Abstract

【課題】筐体の連通孔から外部へ漏れ出る音波を減衰させ、音波の漏洩を抑制できる電子機器を提案する。【解決手段】筐体１の内部に特定周波数の音波を発生する音波発生源５を有し、筐体１にその内部と外部とを連通させる連通孔６を有する電子機器であって、筐体の連通孔を設けた部位の外側又は内側に、連通孔を通過する特定周波数の音波を減衰させるためのノッチフィルタ７を配置する。ノッチフィルタ７は、連通孔６を覆うフィルタ本体７０を備え、フィルタ本体には、連通孔と対向する位置に形成された貫通孔７２と、内周側が連通孔６，７２と連通し、外周側が半径方向に延び、その外周端に音波を反射する端壁７１ａを持つ音波減衰空間７１とが形成されている。

Description

電子機器

本発明は、筐体内部に特定周波数の音波を発生する音波発生源を有し、筐体にその内部と外部とを連通させる連通孔を有する電子機器において、音波が連通孔から外部へ漏れ出るのを抑制するための構造に関する。

近年、携帯型の電子機器では小型化と部品の高密度実装化に伴って、電子機器内部で発生する熱の放熱対策が課題になっている。このような電子機器の熱を効率よく放熱させる手段として、圧電ファンと呼ばれる空冷装置が提案されている。

特許文献１には、圧電素子によって発風振動子を団扇のように振動させ、ヒートシンクの多数の放熱フィン間の暖気を排出する圧電ファンが開示されている。この場合には、排気口と吸気口とを筐体の同一の面に設けることで、圧電ファンの騒音の低減と吸気／排気口の構造の簡素化を図っている。

圧電ファンの場合は、駆動周波数が数１００Ｈｚと低く、発生する音波の波長は１ｍのオーダーである。従って、排気口と吸気口とが互いに逆相の音波を発生する場合には、排気口と吸気口とが互いに近接していれば、音波が打ち消しあって弱くなった後、同一の音源から放出されるとみなすことが可能である。このように、音波の周波数が低い場合には、排気口と吸気口とを同一の面に設けることは騒音の低減にとって有効であると考えられる。

一方、特許文献２には、高い周波数（例えば２０ｋＨｚ以上）で圧電駆動体を屈曲振動させてガス流を発生させるマイクロブロアが開示されている。マイクロブロアでは、圧電素子によりダイヤフラムを共振駆動させるため、高い音圧レベルの超音波ノイズを放射している。この超音波は、マイクロブロアを電子機器の筐体内部に入れることで大きく減衰するが、それでも筐体の連通孔からなお高い音圧レベルの超音波が漏洩することがある。この超音波の波長は、１０ｍｍのオーダーであり、短波長の超音波が筐体内部で複雑に反射するため、排気口と吸気口を適切な位置に配置して互いに逆相の音波を発生させることは困難である。仮に、２箇所の穴から逆相の超音波を放出させることが出来たとしても、２つの波源から放射された音波が干渉しながら伝播するため、強めあう場所と弱めあう場所ができ、全ての観測位置で音圧を減少させることは困難である。
特開２００２－３３９９００号公報特表２００６－５２２８９６号公報

本発明は、筐体の連通孔（吹出穴、吸引穴など）から外部へ漏れだす音波（可聴音、超音波）を減衰させ、音波の漏洩を抑制できる電子機器を提案することを目的とする。

前記目的を達成するため、本発明は、筐体の内部に特定周波数の音波を発生する音波発生源を有する電子機器において、前記筐体にその内部と外部とを連通させる連通孔を設け、前記連通孔の途中に、内周側が前記連通孔と連通し、外周側が前記連通孔に対して半径方向に延び、その外周端に音波を反射する端壁を有する音波減衰空間を設け、前記連通孔を通過する前記特定周波数の音波を前記音波減衰空間で減衰させるよう、前記連通孔から前記端壁までの距離が設定されており、前記連通孔の軸方向における前記音波減衰空間の厚さは、前記連通孔から前記端壁までの距離よりも小さいことを特徴とする電子機器を提供する。

機器内部の発生する熱を放出するために、圧電マイクロブロアのような高周波で駆動される装置を筐体の内部に設置することがある。その場合、圧電マイクロブロアが発生する高い音圧レベルの超音波ノイズが筐体の連通孔（吹出穴、吸引穴など）から外部へ漏洩することがある。本発明では、筐体に音波ノイズの漏洩を抑制するための音波減衰空間を設ける。本発明における音波減衰空間は、連通孔の途中に設けられ、内周側が連通孔と連通し、外周側が連通孔に対して半径方向に延び、その外周端に音波を反射する端壁を有する空間である。連通孔から端壁までの距離は、連通孔を通過する特定周波数の音波を音波減衰空間で減衰させるよう設定されている。連通孔の軸方向における音波減衰空間の厚さは、連通孔から端壁までの距離よりも小さいため、音波減衰空間が筐体から大きく突出することがない。

連通孔を通過しようとする音波は、音波減衰空間に入る。音波減衰空間は外周に端壁を持つ先端が閉じた空間であるため、音波減衰空間に入った音波が端壁で反射し、連通孔を通過する音波と干渉する。連通孔から音波減衰空間の端壁までの距離を適切に設定することで、特定周波数の音波だけを効果的に低減できる。そのため、連通孔を通過した音波の音圧が筐体内部における音圧より弱められ、連通孔から外部へ放射される騒音を抑制できる。音波減衰空間そのものは連通孔を閉じるものではないので、筐体の内部と外部とは常時連通しており、連通孔を筐体内部の暖気を排出する吹出孔、又は外部の冷気を導入する吸引孔として利用することができる。

音波減衰空間の大きさは、音波発生源が発生する音波の周波数に関係する。例えば、圧電マイクロブロアを周波数２４　ｋＨｚで駆動させたような場合に超音波が発生するが、この超音波を減衰させる場合には、連通孔の半径方向における音波減衰空間の大きさを１０ｍｍ程度にできる。また、音波減衰空間の厚み（連通孔の軸方向における高さ）は１ｍｍ程度に薄くできるので、音波減衰空間を小型・薄型に構成できる。音波減衰空間を設ける位置は、筐体の内側又は外側のいずれでもよい。また、音波減衰空間を構成する壁部を筐体の壁部と一体的に形成してもよい。本発明における音波発生源とは、圧電マイクロブロアのような送風装置に限らず、特定の周波数の音波を発生する発生源であれば何でもよい。

連通孔から音波減衰空間の閉じられた端壁までの距離を、特定周波数の音波の波長の１／４に設定するのがよい。この場合には、連通孔から音波減衰空間に入った音波が、音波減衰空間の端壁で反射して再び連通孔に戻るまでの経路長は、波長の１／２になる。したがって、連通孔では筐体内部から到達した音波と音波減衰空間の端壁で反射してきた音波とが互いに打ち消し合う関係となり、音波を効果的に減衰させることができる。なお、連通孔から端壁までの距離とは、連通孔の周縁から端壁までの最短距離とするのが望ましいが、この距離は厳密に１／４波長に限るものではなく、１／４波長に対して±３０％程度のばらつきはあっても効果がある。

音波減衰空間は、連通孔を中心とした同心円形状であるのがよい。この場合には、連通孔から音波減衰空間に入った音波が、放射状に全方向に伝播し、反射してくるので、その占有面積に比して効果的な音波減衰効果を発揮できる。なお、音波減衰空間は同心円形状の１つの空間に限らず、複数の同心円形状の空間を連続的に形成したタンデム構造でもよく、さらには連通孔を中心として放射状に延びる枝空間であってもよい。

音波減衰空間の厚さを、連通孔の直径よりも小さくするのがよい。この場合には、音波減衰空間を偏平な空間とすることができる。音波減衰空間の厚みが薄い程、筐体内部から音波減衰空間内に入り込んだ音波が分散せずに、端壁に向かって一方向に向かいやすいので、端壁から跳ね返ってきた音波による打ち消し効果が向上する。

音波発生源が２０ｋＨｚ以上の周波数で駆動される圧電マイクロブロアである場合、音波減衰空間は圧電マイクロブロアの駆動周波数に対応した大きさを有するのがよい。圧電マイクロブロアの駆動に伴い発生する音波が、人間の耳には聞こえない超音波であっても、漏洩する超音波を減衰させることができる。

発明の好ましい実施形態の効果

以上のように、本発明によれば、特定周波数の音波を発生する音波発生源を筐体内部に配置した電子機器において、筐体の連通孔の途中に音波減衰空間を設けるだけで、連通孔からの音波ノイズの漏洩を抑制できる。特に、音波発生源が超音波を発生する場合、音波減衰空間を小型に構成できる。音波減衰空間の構造は非常に簡単であるから、どのような筐体の連通孔にも容易に設けることができると共に、コスト上昇を招くことがない。

本発明に係る電子機器の一例の断面図である。図１に示す電子機器に用いられるマイクロブロアの断面図である。図１に示すノッチフィルタ（音波減衰装置）の拡大断面図である。図３に示すノッチフィルタのフィルタ本体の底面図である。ノッチフィルタの音波減衰効果を確かめるための実験装置の断面図である。ノッチフィルタの音波減衰空間の直径と音圧レベルとの関係を示す図である。ノッチフィルタを有しない場合とノッチフィルタを有する場合の音圧ノイズの特性図である。ノッチフィルタの第２実施例の底面図である。図８に示すノッチフィルタを用いた音圧ノイズの特性図である。ノッチフィルタの他の配置例を示す電子機器の断面図である。ノッチフィルタのさらに他の配置例を示す電子機器の断面図である。ノッチフィルタの第３実施例の断面図である。ノッチフィルタの第４実施例の断面図である。ノッチフィルタの第５実施例の断面図である。ノッチフィルタの第６実施例の断面図である。ノッチフィルタの第７実施例を用いた電子機器の断面図である。図１６の一部拡大断面図である。

以下に、本発明の好ましい実施の形態を図面に基づいて説明する。

（実施例１）
図１は本発明に係る電子機器の第１実施例を示す。この実施例は携帯型の小型電子機器の例を示し、筐体１の内部に基板２が固定され、この基板２にＣＰＵ等の発熱素子３が取り付けられている。基板２には、スペーサ４を介して音波発生源であるマイクロブロア５が取り付けられている。マイクロブロア５は、矢印方向の空気流を発生させて発熱素子３に吹き付けることにより、発熱素子３の熱を拡散させるものである。筐体１には、その内部と外部とを連通させる放熱用の開口部６が形成されている。開口部６の外側壁面には、マイクロブロア５が発生する特定周波数の音波を減衰させるための音波減衰装置（以下、ノッチフィルタと呼ぶ）７が取り付けられている。

図２はマイクロブロア５の構造の一例を示す。このマイクロブロア５は、天板５１、流路形成板５２、セパレータ５３、ブロア枠体５４、ダイヤフラム５５ａに圧電素子５５ｂを接着した駆動体５５及び底板５６を上方から順に積層固定したものである。駆動体５５の外周部は、ブロア枠体５４と底板５６との間で接着固定されている。駆動体５５を除く部品５１，５２，５３，５４，５６はブロア本体５０を構成しており、金属板や硬質樹脂板のような平板材料で形成されている。天板５１は四角形平板で形成されており、その中心部には表裏に貫通する吐出口５１ａが形成されている。流路形成板５２も天板５１と同一外形を有する平板であり、その中央部には吐出口５１ａより大径な中央穴５２ａが形成され、中央孔５２ａから４つのコーナ部に向かって放射方向に延びる複数（ここでは４本）の流入通路５２ｂが形成されている。セパレータ５３も天板５１と同一外形を有する平板であり、その中心部には吐出口５１ａと対向する位置に、吐出口５１ａとほぼ同一径の貫通孔５３ａが形成されている。なお、吐出口５１ａと貫通孔５３ａとは同一径であってもよいし、異なる径であってもよいが、少なくとも中央孔５２ａより小さい径を有する。天板５１と流路形成板５２とセパレータ５３とを接着することにより、吐出口５１ａと中央空間５２ａと貫通孔５３ａとが同一軸線上に並び、駆動体５５の中心部と対応している。なお、セパレータ５３の中央空間５２ａと対応する部分を振動させるため、セパレータ５３を薄肉金属板で形成するのが望ましい。ブロア枠体５４も天板５１と同一外形を有する平板であり、その中心部には大径な空洞部５４ａが形成されている。ブロア枠体５４を間にしてセパレータ５３と駆動体５５とを接着することにより、ブロア枠体５４の空洞部５４ａによってブロア室が形成される。なお、ブロア室は閉鎖された空間である必要はなく、一部開放されていてもよい。底板５６も天板５１と同一外形を有する平板であり、その中心部にはブロア室とほぼ同形の空洞部５６ａが形成されている。底板５６は圧電素子５５ｂの厚みとダイヤフラム５５ａの変位量との合計より厚肉に形成されており、マイクロブロア５を基板などに搭載した場合でも、圧電素子５５ｂが基板と接触するのを防止できる。ブロア本体５０の４つのコーナ部近傍には、流入通路５２ｂの外側端部と対応する位置に流入孔５７が形成されている。

駆動体５５は、ダイヤフラム５５ａの中央部下面に円形の圧電素子５５ｂを貼り付けた構造を有する。ダイヤフラム５５ａとしては、ステンレス、真鍮等の種々の金属材料を用いることができる他、ガラスエポキシ樹脂等の樹脂材料からなる樹脂板を用いてもよい。圧電素子５５ｂは上述のブロア枠体５４の空洞部５４ａより小径な円板である。この実施例では、圧電素子５５ｂとして表裏面に電極を持つ単板の圧電セラミックスを使用し、これをダイヤフラム５５ａの裏面（ブロア室と逆側の面）に貼り付けてユニモルフ型駆動体を構成した。圧電素子５５ｂに交番電圧（正弦波または矩形波）を印加することにより、圧電素子５５ｂが平面方向に伸縮するので、駆動体５５全体が板厚方向に屈曲変形する。圧電素子５５ｂに駆動体５５を１次共振モード又は３次共振モードで屈曲変位させる交番電圧を印加することにより、それ以外の周波数の電圧を印加する場合に比べて駆動体５５の変位体積を格段に大きくでき、流量を大幅に増加させることができる。

図２に示すように、圧電マイクロブロア５の流入穴５７はブロア本体５０の周辺部下方に向かって開口しており、吐出口５１ａは中央部上方に開口している。このように圧電マイクロブロア５の裏側の流入穴５７から空気を吸込み、表側の吐出口５１ａから多量の空気を排出することができるので、ＣＰＵ等の発熱素子３の空冷用ブロアとして好適である。

圧電マイクロブロア５は、圧電素子５５ｂにより駆動体５５を共振駆動させるため、高い周波数（例えば２０ｋＨｚ以上）の超音波ノイズが発生する。その超音波は特に、裏側に露出した駆動体５５の下面側、つまり底板５６の空洞部５６ａから放射される。マイクロブロア５が筐体１の内部に収容されているため、超音波は大きく減衰するが、それでも筐体１の開口部６からなお高い音圧レベルの超音波が外部へ漏洩する。ノッチフィルタ７は、開口部６を通過するマイクロブロア５が発生する特定周波数の超音波を減衰させるものである。

図３，図４はノッチフィルタ７の構造の一例を示す。ノッチフィルタ７は、金属板又は樹脂板のような硬質材よりなるフィルタ本体７０を備えている。フィルタ本体７０を複数の板材を積層して構成してもよい。筐体１の外壁面にフィルタ本体７０の下面を接着固定することにより、開口部６を覆うようにフィルタ本体７０が固定されている。フィルタ本体７０の内部には、開口部６より大径な円形の凹部（音波減衰空間）７１が形成されており、フィルタ本体７０の上壁部には凹部７１と同心状で凹部７１より小径な貫通孔７２が形成されている。貫通孔７２は本発明における連通孔の出口部を構成しており、筐体１の開口部６は本発明における連通孔の入口部を構成している。この実施例の貫通孔７２は開口部６とほぼ同径に設定されているが、同径である必要はない。凹部７１及び貫通孔７２が開口部６と同心状になるように、フィルタ本体７０は筐体１の外側壁面に接着固定されている。貫通孔７２から音波減衰空間７１の端壁（内周壁）７１ａまでの距離Ｌが、マイクロブロア５が発生する超音波の周波数に応じて設定されている。音波減衰空間７１の厚さＤは、貫通孔７２から端壁７１ａまでの距離Ｌよりも小さく設定されている。厚さＤは、好ましくは、連通孔を構成する開口部６及び貫通孔７２の直径よりも小さく設定されている。つまり、音波減衰空間７１は厚みＤの薄い偏平な空間である。

筐体１の開口部６とフィルタ本体７０の貫通孔７２とは厳密に同一軸線上である必要はないが、同一軸線上である方が音波の減衰特性上望ましい。開口部６と貫通孔７２との大きさや形状は同じである必要はなく、例えば開口部６が貫通孔７２より大きくても良いし、開口部６と貫通孔７２の形状が異なっていても良い。

ここで、ノッチフィルタ７による超音波の漏洩抑制効果を確かめるため、図５のような実験装置を作成し、次のような条件の下で比較実験を行った。図５において、マイクロブロア５の吹出口側の面が基板２に固定され、基板２はスペーサ４を介して筐体１の内側面に間隔をあけて固定されている。マイクロブロア５の吹出口から排出された空気は、基板２の穴２ａを通過し、筐体１の内部を通過した後、連通孔（筐体１の開口部６及びフィルタ本体７０の貫通孔７２）を通って外部へ排出される。開口部６の外側に図３と同様なノッチフィルタ７が固定されている。マイクロブロア５を２４ｋＨｚで駆動し、ノッチフィルタ７の上方の１０ｍｍ離れた位置にマイクロホン８を設置して、連通孔から漏洩する超音波の音圧を測定した。
　筐体１の大きさ：６３ｍｍ×９８ｍｍ×２８ｍｍ
　筐体１の材質：アクリル
　開口部６を設けた筐体１の壁の厚み：１．４ｍｍ
　開口部６の直径：２．５ｍｍ
　フィルタ本体７０：一辺が２０ｍｍ、厚み０．８ｍｍの四角形のガラスエポキシ板
　音波減衰空間７１：直径３～１５ｍｍ、厚み０．４ｍｍ
　貫通孔７２：直径２ｍｍ、厚み０．４ｍｍ
　スペーサ４：厚み７ｍｍ

図６は、図５に示す実験装置を用いて実施した結果を示し、ノッチフィルタ７を有しない場合とノッチフィルタ７（音波減衰空間の内径３～１５ｍｍ）を有する場合の超音波の最大音圧レベルを示している。ノッチフィルタを有しない場合の超音波漏洩レベルは１０９．１ｄＢであるのに対し、音波減衰空間７１の内径が８ｍｍ～１２ｍｍのノッチフィルタ７を用いた場合には、９９．５ｄＢ以下に低減できた。つまり、ノッチフィルタ７を有しない場合に比べて約１０ｄＢの音圧低下を実現できた。特に、音波減衰空間７１の内径を９ｍｍとした場合には、超音波漏洩レベルは８８．３ｄＢとなり、ノッチフィルタを有しない場合に比べて約２０ｄＢの音圧低下を実現できた。音波減衰空間７１の厚みＤ＝０．４ｍｍであり、フィルタ本体７０を非常に薄くできるため、フィルタ本体７０が筐体１の外部に大きく突出することがない。

マイクロブロア５の発生する超音波の周波数が２４ｋＨｚの場合、その波長は約１４ｍｍである。音波減衰空間７１の内径を９ｍｍ、貫通孔７２の直径を２ｍｍとすると、距離Ｌ（図３参照）は３．５ｍｍである。つまり、距離Ｌを超音波の約１／４波長とすることで、最も超音波の減衰効果が高くなることが確かめられた。ここでは、連通孔の入口側である開口部６より出口側である貫通孔７２の径が小さい例を示したが、同径であっても同様な効果が得られる。

図７の（ａ）はノッチフィルタを有しない場合の音圧特性、図７の（ｂ）は音波減衰空間７１の内径が９ｍｍのノッチフィルタを設けた場合の音圧特性を示す。図７から明らかなように、ノッチフィルタを有しない場合には、２４ｋＨｚ付近で１０９．１ｄＢの音圧ピークが存在している。ノッチフィルタを設けることで、２４ｋＨｚ付近の超音波の漏洩が８８．３ｄＢまで低減できており、問題のないレベルまで低減できたことが分かる。このように特定周波数の音圧を２０ｄＢ低減できたということは、音圧では１／１０、エネルギーでは１／１００に低減できたことを意味する。以上のように、ノッチフィルタの有効性が確かめられた。

（実施例２）
図８はノッチフィルタ７ａの構造を示す第２実施例を示す。この実施例では、フィルタ本体７０ａに十字形状の枝空間よりなる音波減衰空間７１ｂを形成し、その中心部に貫通孔７２ａを形成したものである。図９は、第２実施例のノッチフィルタ７ａを用いた場合の音圧レベル特性を示す。音波減衰空間７１ｃの対向する端壁７１ｃ間の寸法を９ｍｍとし、貫通孔７２ａの直径を２ｍｍに設定した。なお、音圧レベルの測定方法は図５と同様である。ここでは、十字状の枝空間７１ｂを有するノッチフィルタ７ａを用いることにより、２４ｋＨｚ付近の最大音圧レベルを９７．１ｄＢまで低減できた。つまり、ノッチフィルタを有しない場合に比べて１２ｄＢ低減できた。

図１０，図１１は、ノッチフィルタ７の配置構造の他の例を示す。図１０では、筐体１に２個の開口部６ａ，６ｂを形成し、吹き出し側の開口部６ａの内側にマイクロブロア５を取り付け、その開口部６ａの外側にノッチフィルタ７を取り付けてある。吸い込み側の開口部６ｂの内側にもノッチフィルタ７が取り付けられている。筐体１の内側壁には発熱素子３が配置され、筐体１内部の熱気をマイクロブロア５によって排出する構造の電子機器である。図１１は、図１０と同じく筐体１に２個の開口部６ａ，６ｂを形成し、吸い込み側の開口部６ｂの内側にマイクロブロア５を取り付け、その開口部６ｂの外側にノッチフィルタ７を取り付けてある。吹き出し側の開口部６ａの外側にもノッチフィルタ７が取り付けられている。マイクロブロア５によって外気を吸い込み、発熱素子３が発する熱を開口部６ａから排出する構造の電子機器である。いずれの場合も、２つの開口部６ａ，６ｂのそれぞれにノッチフィルタ７が取り付けられているため、開口部６ａ，６ｂを通じて超音波が外部に漏洩するのを抑制できる。

（実施例３）
図１２は、ノッチフィルタの他の実施例を示す。このノッチフィルタ７ｂは、図３に示した円形の音波減衰空間７１と貫通孔７２とを有するフィルタ本体７０を、上下２層に構成したタンデム構造のノッチフィルタである。筐体１の開口部６と２個の貫通孔７２とで、ノッチフィルタ７ｂの連通孔が構成されている。この場合には、下側のフィルタ本体７０の音波減衰空間７１によって超音波を減衰させた後、下側のフィルタ本体７０の貫通孔７２から出た超音波を上側のフィルタ本体７０の音波減衰空間７１によってさらに減衰させるので、減衰効果を一層高めることが可能である。なお、図１２では２層のタンデム構造を示したが、３層以上であってもよいことは勿論である。

（実施例４）
図１３は、ノッチフィルタの第４実施例を示す。第１－第３実施例のノッチフィルタ７、７ａ，７ｂは、筐体１の外面に取り付けた例であるが、この実施例のノッチフィルタ７ｃは、筐体１に一体的に形成したものである。筐体１の壁部には、直径の異なる２段の凹部６１、６２が形成され、２段目の凹部６２の底面に筐体１の内部へ通じる開口孔６３が形成されている。１段目の凹部６１に、中心に開口孔６５を持つ蓋板６４が嵌合固定されている。蓋板６４の外面は筐体１の外面とほぼ面一になっている。開口孔６３と６５とによって連通孔が形成され、２段目の凹部６２によって音波減衰空間が形成される。この場合には、ノッチフィルタ７ｃが筐体１の壁部の中に形成されている。

（実施例５）
図１４は、ノッチフィルタの第５実施例を示す。筐体１の壁部に取付孔６６を貫通形成し、取付孔６６の中にフィルタ本体７３を嵌着固定することによって、ノッチフィルタ７ｄを構成したものである。フィルタ本体７３の中心部には、連通孔を構成する開口孔６７、６８が同軸上に形成され、開口孔６７、６８の中間部に、半径方向に拡張された音波減衰空間６９が形成されている。この実施例の場合も、ノッチフィルタ７ｄは筐体１の壁部の中に配置されている。

（実施例６）
図１５は、ノッチフィルタの第６実施例を示す。この実施例のノッチフィルタ７ｅは、第５実施例と同様の構造のフィルタ本体７３を備えており、このフィルタ本体７３を筐体１の壁部の外側に、開口孔６７、６８と筐体１の開口部６とが同心状になるように固定したものである。この場合の連通孔は、筐体１の開口部６とフィルタ本体７３の開口孔６７、６８とで構成される。

（実施例７）
図１６、図１７は第７実施例のノッチフィルタ７ｆを備えた電子機器を示す。筐体１の壁部内面には、凹部６ｆが形成され、凹部６ｆの底面中央に外部へ通じる第１開口部６ｅが形成されている。筐体１の壁部内面には、凹部６ｆを蓋するようにマイクロブロア５ａが装着されている。このマイクロブロア５ａは、底板５６の構造が異なり、カバー板５８が追加された点を除き、図２に示したマイクロブロア５とほぼ同様の構造を有するものであり、同一部分には同一符号を付して重複説明を省略する。底板５６の下端部には、流入孔５７と空洞部５６ａとを繋ぐ連通溝５６ｂが形成されている。カバー板５８は、底板５６の空洞部５６ａを閉じるべく底板５６の下面に固定された平板であり、その中心部には第２開口孔５８ａが形成されている。この第２開口孔５８ａが筐体１の第１開口孔６ｅと同軸上に位置するように、マイクロブロア５ａは筐体１の内壁に固定される。

この実施例では、マイクロブロア５ａを筐体１に固定することによって、第１開口孔６ｅと第２開口孔５８ａとがノッチフィルタ７ｆの連通孔を構成し、凹部６ｆがノッチフィルタ７ｆの音波減衰空間を構成する。つまり、マイクロブロア５ａのカバー板５８がノッチフィルタ７ｆの一部を構成している。この実施例の場合、音波発生源であるマイクロブロア５ａの音波放射側の直近にノッチフィルタ７ｆを設けることで、外部への音波の漏洩を効果的に防止できる。

前記各実施例では、圧電マイクロブロアのように２０ｋＨｚ以上の超音波を発生する音波発生源を備えた電子機器について説明したが、例えば１０ｋＨｚ以下の人間の可聴範囲の音波を発生する音波発生源を備えた電子機器についても、本発明のノッチフィルタは有効である。但し、周波数が低くなるに従い、ノッチフィルタの外形寸法が大きくなる。

１　　　　　　　筐体
３　　　　　　　発熱素子
５　　　　　　　マイクロブロア（音波発生源）
６　　　　　　　開口部（連通孔）
７，７ａ－７ｆ　ノッチフィルタ（音波減衰装置）
６１、６２　　　凹部
６２　　　　　　凹部（音波減衰空間）
６３、６５、６７、６８　　　開口部
６４　　　　　　蓋板
６６　　　　　　取付穴
６９　　　　　　音波減衰空間
７０、７３　　　フィルタ本体
７１　　　　　　凹部（音波減衰空間）
７１ａ　　　　　端壁
７２　　　　　　貫通孔（連通孔）

Claims

筐体の内部に特定周波数の音波を発生する音波発生源を有する電子機器において、
前記筐体にその内部と外部とを連通させる連通孔を設け、
前記連通孔の途中に、
内周側が前記連通孔と連通し、外周側が前記連通孔に対して半径方向に延び、その外周端に音波を反射する端壁を有する音波減衰空間を設け、
前記連通孔を通過する前記特定周波数の音波を前記音波減衰空間で減衰させるよう、前記連通孔から前記端壁までの距離が設定されており、
前記連通孔の軸方向における前記音波減衰空間の厚さは、前記連通孔から前記端壁までの距離よりも小さいことを特徴とする電子機器。
前記連通孔から前記端壁までの距離は前記特定周波数の音波の波長の１／４であることを特徴とする、請求項１に記載の電子機器。
前記音波減衰空間は、前記連通孔を中心とした同心円形状であることを特徴とする、請求項１又は２に記載の電子機器。
前記音波減衰空間の厚さは、前記連通孔の直径よりも小さいことを特徴とする、請求項１乃至３のいずれかに記載の電子機器。
前記音波発生源は２０ｋＨｚ以上の周波数で駆動される圧電マイクロブロアであり、
前記音波減衰空間は前記圧電マイクロブロアの駆動周波数に対応した大きさを有することを特徴とする、請求項１乃至４のいずれかに記載の電子機器。