WO2010013565A1 - Ｎｉ基合金用溶接材料 - Google Patents

Ｎｉ基合金用溶接材料 Download PDF

Info

Publication number
WO2010013565A1
WO2010013565A1 PCT/JP2009/061826 JP2009061826W WO2010013565A1 WO 2010013565 A1 WO2010013565 A1 WO 2010013565A1 JP 2009061826 W JP2009061826 W JP 2009061826W WO 2010013565 A1 WO2010013565 A1 WO 2010013565A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
mass
welding material
welding
based alloy
during welding
Prior art date
Application number
PCT/JP2009/061826
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
憲治 川崎
山本　隆一
好邦 角屋
西本　慎
聖一 川口
Original Assignee
三菱重工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱重工業株式会社 filed Critical 三菱重工業株式会社
Priority to US13/055,804 priority Critical patent/US20110142713A1/en
Priority to CN2009801295869A priority patent/CN102105260A/zh
Priority to EP09802810.3A priority patent/EP2305415A4/en
Priority to KR1020117002097A priority patent/KR101192618B1/ko
Publication of WO2010013565A1 publication Critical patent/WO2010013565A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
    • F01D5/06—Rotors for more than one axial stage, e.g. of drum or multiple disc type; Details thereof, e.g. shafts, shaft connections
    • F01D5/063—Welded rotors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033—Ni as the principal constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/001—Turbines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/18—Dissimilar materials
    • B23K2103/26—Alloys of Nickel and Cobalt and Chromium
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

Definitions

  • ferritic 12Cr steel that is excellent in manufacturability and heat resistant strength and has a small coefficient of thermal expansion is mainly used.
  • the rotor 210 is manufactured by integrally forming by melting and forging using 12Cr steel (see FIG. 2A), or the body portion 221 that becomes high temperature is melted and forged by using 12Cr steel.
  • the rotor 220 is manufactured by forming the shaft end 222 side of the low alloy steel by melting and forging and welding and joining the main body 221 and the shaft end 222 ( (See FIG. 2B).
  • the present invention provides a welding material for a Ni-based alloy that can suppress high-temperature cracking during welding while being excellent in weldability to an austenitic Ni-based alloy or the like having a low coefficient of thermal expansion. With the goal.
  • the welding material for Ni-based alloy according to the first invention is C ⁇ 0.05 mass%, 8 mass% ⁇ Cr ⁇ 25 mass%, Fe ⁇ 4.0 mass%, W ⁇ 15 mass%, 5 mass% ⁇ Mo + 1/2 (W + Re) ⁇ 20 mass%, Co ⁇ 20 mass%, 0.01 mass% ⁇ Al ⁇ 2.0 mass%, 0.01 mass% ⁇ Ti ⁇ 2 0.0% by mass, Al + 1 / 2Ti ⁇ 3.0% by mass, Nb + 1 / 2Ta ⁇ 1.5% by mass, B ⁇ 0.007% by mass, Zr ⁇ 0.04% by mass, 0.01% by mass ⁇ Si ⁇ 0 0.5% by mass, Mn ⁇ 1.0% by mass, P ⁇ 0.010% by mass, S ⁇ 0.002% by mass, O ⁇ 0.005% by mass, the balance being made of Ni and inevitable impurities .
  • the welding material for Ni-based alloy according to the first embodiment is C ⁇ 0.05 mass%, 8 mass% ⁇ Cr ⁇ 25 mass%, Fe ⁇ 4.0 mass%, W ⁇ 15 mass%, 5 mass. % ⁇ Mo + 1/2 (W + Re) ⁇ 20 mass%, Co ⁇ 20 mass%, 0.01 mass% ⁇ Al ⁇ 2.0 mass%, 0.01 mass% ⁇ Ti ⁇ 2.0 mass%, Al + 1 / 2Ti ⁇ 3.0 mass%, Nb + 1 / 2Ta ⁇ 1.5 mass%, B ⁇ 0.007 mass%, Zr ⁇ 0.04 mass%, 0.01 mass% ⁇ Si ⁇ 0.5 mass%, Mn ⁇ 1 0.0% by mass, P ⁇ 0.010% by mass, S ⁇ 0.002% by mass, O ⁇ 0.005% by mass, with the balance being composed of Ni and inevitable impurities.
  • C carbon
  • the amount is set to 05% by mass or less.
  • S sulfur
  • S sulfur is an inevitable impurity that forms a low-melting point eutectic with Ni and easily causes high-temperature cracking during welding. Therefore, the lower the content thereof, the more preferable. 0.002% by mass or less.
  • O oxygen
  • the content is preferably 0.005% by mass or less.
  • Ni-base alloy welding material by including Nb in an amount of more than 1.5% by mass, the solidification cracking at the time of welding is allowed to some extent, but the ductility reduction at the time of welding is reduced. The cracks are greatly suppressed.
  • the total amount of Nb and Ta is too large, the volume ratio of the ⁇ ′ phase to be formed is excessively increased and hot workability is remarkably deteriorated, and solidification cracking during welding cannot be allowed. Therefore, “Nb ⁇ 6.5% by mass” and “Nb + 1 / 2Ta ⁇ 6.5% by mass” are set.
  • the weldability is excellent while being excellent in weldability to an austenitic Ni-base alloy having a low thermal expansion coefficient. Hot cracking at the time can be suppressed (specific examples will be described later).
  • rare earth elements such as La (lanthanum) and Ce (cerium) have a large deoxidation action and desulfurization action, they can suppress cracks that occur during thermal processing due to grain boundary strengthening, and at the time of welding.
  • REM rare earth elements
  • the amount is excessive, it becomes easy to cause solidification cracking during welding by forming a low-melting eutectic with Ni. % Or less.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

　Ｃ≦０．０５質量％、８質量％≦Ｃｒ≦２５質量％、Ｆｅ≦４．０質量％、Ｗ≦１５質量％、５質量％≦Ｍｏ＋１／２（Ｗ＋Ｒｅ）≦２０質量％、Ｃｏ≦２０質量％、０．０１質量％≦Ａｌ＜２．０質量％、０．０１質量％≦Ｔｉ＜２．０質量％、Ａｌ＋１／２Ｔｉ≦３．０質量％、Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦１．５質量％、Ｂ≦０．００７質量％、Ｚｒ≦０．０４質量％、０．０１質量％≦Ｓｉ≦０．５質量％、Ｍｎ≦１．０質量％、Ｐ≦０．０１０質量％、Ｓ≦０．００２質量％、Ｏ≦０．００５質量％、残部がＮｉ及び不可避不純物からなるＮｉ基合金用溶接材料とした。

Description

Ｎｉ基合金用溶接材料
　本発明は、Ｎｉ基合金に溶接を行うＮｉ基合金用溶接材料に関する。
　例えば、蒸気タービンやガスタービンの高温となるロータにおいては、製造性及び耐熱強度に優れて熱膨張率が小さいフェライト系の１２Ｃｒ鋼が主に用いられている。例えば、図２に示すように、１２Ｃｒ鋼を用いて溶解・鍛造によって一体的に成形してロータ２１０を製造したり（図２Ａ参照）、高温となる本体部２２１を１２Ｃｒ鋼で溶解・鍛造によって成形する一方、軸端部２２２側を低合金鋼で溶解・鍛造によって成形して、上記本体部２２１と上記軸端部２２２とを溶接接合することにより、ロータ２２０を製造したりしている（図２Ｂ参照）。
　ところで、近年、例えば、蒸気タービンにおいては、熱効率の向上を図るため、蒸気の温度をさらに高める（６５０℃以上）ことが検討されている。このような６５０℃以上の高温蒸気を適用すると、１２Ｃｒ鋼からなるロータでは十分な耐熱強度を得ることが難しくなってしまう。そこで、例えば、下記特許文献１等においては、熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金をロータに用いることを提案している。
特開２００７－３３２４１２号公報 特開平３―０７７７９１号公報 特表２００５－０７０６１２号公報
　前述したような特許文献１等で提案されているＮｉ基合金は、多様な元素成分を含んでいることから、１２Ｃｒ鋼等のように、溶解・鍛造によって大型のロータを一体的に成形してしまうと、各種元素成分が均一にならずに偏析してしまう可能性がある。
　そのため、図１に示すように、複数に分割した本体部１１１Ａ，１１１Ｂを熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金で溶解・鍛造によってそれぞれ成形する一方、６００℃程度の軸端部１１２側を比較的低価格な１２Ｃｒ鋼又は低合金鋼で溶解・鍛造によって成形して、上記本体部１１１Ａ，１１１Ｂと上記軸端部１１２とを溶接接合することにより、ロータ１１０を製造することや（図１Ａ参照）、複数に分割した本体部１２１Ａ，１２１ＢをＮｉ基合金で溶解・鍛造によってそれぞれ成形する一方、軸端部１２２側を低合金鋼で溶解・鍛造によって成形すると共に、中間部１２３を１２Ｃｒ鋼で溶解・鍛造によって成形して、上記本体部１２１Ａ，１２１Ｂと上記軸端部１２２とを上記中間部１２３を介して溶接接合することにより、ロータ１２０を製造すること（図１Ｂ参照）が考えられている。
　しかしながら、このような熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金等を代表的なＮｉ基合金の溶接材料（例えば、ＡＷＳ規格　Ａ５．１４　「ERNiCrMo-3」等）を用いて溶接すると、脆性温度領域（ＢＴＲ）が大きく（「ERNiCrMo-3」の場合には、２００℃程度）、溶接時の高温割れを起こしやすくなってしまうおそれがあった。
　このようなことから、本発明は、熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金等に対する溶接性に優れながらも溶接時の高温割れを抑制することができるＮｉ基合金用溶接材料を提供することを目的とする。
　前述した課題を解決するための、第一番目の発明に係るＮｉ基合金用溶接材料は、Ｃ≦０．０５質量％、８質量％≦Ｃｒ≦２５質量％、Ｆｅ≦４．０質量％、Ｗ≦１５質量％、５質量％≦Ｍｏ＋１／２（Ｗ＋Ｒｅ）≦２０質量％、Ｃｏ≦２０質量％、０．０１質量％≦Ａｌ＜２．０質量％、０．０１質量％≦Ｔｉ＜２．０質量％、Ａｌ＋１／２Ｔｉ≦３．０質量％、Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦１．５質量％、Ｂ≦０．００７質量％、Ｚｒ≦０．０４質量％、０．０１質量％≦Ｓｉ≦０．５質量％、Ｍｎ≦１．０質量％、Ｐ≦０．０１０質量％、Ｓ≦０．００２質量％、Ｏ≦０．００５質量％、残部がＮｉ及び不可避不純物からなることを特徴とする。
　また、第二番目の発明に係るＮｉ基合金用溶接材料は、Ｃ≦０．０５質量％、８質量％≦Ｃｒ≦２５質量％、Ｆｅ≦４．０質量％、Ｗ≦１５質量％、５質量％≦Ｍｏ＋１／２（Ｗ＋Ｒｅ）≦２０質量％、Ｃｏ≦２０質量％、０．０１質量％≦Ａｌ＜２．０質量％、０．０１質量％≦Ｔｉ＜２．０質量％、Ａｌ＋１／２Ｔｉ≦３．０質量％、１．５質量％＜Ｎｂ≦６．５質量％、Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦６．５質量％、Ｂ≦０．００７質量％、Ｚｒ≦０．０４質量％、０．０１質量％≦Ｓｉ≦０．５質量％、Ｍｎ≦１．０質量％、Ｐ≦０．０１０質量％、Ｓ≦０．００２質量％、Ｏ≦０．００５質量％、残部がＮｉ及び不可避不純物からなることを特徴とする。
　第三番目の発明に係るＮｉ基合金用溶接材料は、第二番目の発明において、さらに、Ｎ≦０．０３質量％、Ｃ＋Ｎ≦０．０５質量％であることを特徴とする。
　第四番目の発明に係るＮｉ基合金用溶接材料は、第二番目の発明において、さらに、希土類元素≦０．０１質量％であることを特徴とする。
　本発明に係るＮｉ基合金用溶接材料によれば、上記組成を有することから、熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金等に対する溶接性に優れながらも溶接時の高温割れを抑制することができる。
タービンのロータの本体部にＮｉ基合金を用いる場合のロータの材料説明図である。 タービンのロータの本体部に１２Ｃｒ鋼を用いる場合のロータの材料説明図である。
　本発明に係るＮｉ基合金用溶接材料の実施形態を以下に説明する。なお、各実施形態において、先に説明した実施形態と同一の内容については、その説明を省略する。
［第一番目の実施形態］
　第一番目の実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料は、Ｃ≦０．０５質量％、８質量％≦Ｃｒ≦２５質量％、Ｆｅ≦４．０質量％、Ｗ≦１５質量％、５質量％≦Ｍｏ＋１／２（Ｗ＋Ｒｅ）≦２０質量％、Ｃｏ≦２０質量％、０．０１質量％≦Ａｌ＜２．０質量％、０．０１質量％≦Ｔｉ＜２．０質量％、Ａｌ＋１／２Ｔｉ≦３．０質量％、Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦１．５質量％、Ｂ≦０．００７質量％、Ｚｒ≦０．０４質量％、０．０１質量％≦Ｓｉ≦０．５質量％、Ｍｎ≦１．０質量％、Ｐ≦０．０１０質量％、Ｓ≦０．００２質量％、Ｏ≦０．００５質量％、残部がＮｉ及び不可避不純物からなる組成を有するものである。
　Ｃ（炭素）は、固溶体を強化して引張強度を増大させる作用がある一方、過剰量になると、炭化物の生成に伴って熱間加工性を低下させてしまうことから、その含有量を０．０５質量％以下としている。
　Ｃｒ（クロム）は、耐食性を向上させる作用がある一方、過剰量になると、溶接時の高温割れ感受性の増加及び熱膨張率の増加を引き起こしてしまうことから、その含有量を８～２５質量％としている。
　Ｆｅ（鉄）は、高Ｃｒ量の場合に生じるスケールの発生を抑制する作用がある一方、過剰量になると、高温強度の低下及び熱膨張率の増加を引き起こしてしまうことから、その含有量を４質量％以下としている。
　Ｍｏ（モリブデン），Ｗ（タングステン），Ｒｅ（レニウム）は、オーステナイト相に固溶し、固溶体を強化して高温強度を増大させると共に、熱膨張率を低下させる作用がある一方、これらの合計が過剰量になると、熱間加工性の低下及び延性の低下を引き起こしてしまうと共に、Ｗが１５質量％を超えると、α－Ｗが析出して熱間加工性の低下を引き起こしてしまうことから、Ｍｏ＋１／２（Ｗ＋Ｒｅ）を５～２０質量％とすると共に、Ｗを１５質量％以下としている。
　Ｃｏ（コバルト）は、オーステナイト相に固溶し、固溶体を強化して強度を増大させる作用がある一方、過剰量になると、熱間加工性及び溶接性の低下を引き起こしてしまうことから、その含有量を２０質量％以下としている。
　Ａｌ（アルミニウム），Ｔｉ（チタン）は、溶接の際の脱酸素剤として作用すると共に、Ｎｉと結合してγ’相を形成して析出強化する作用がある。さらに、Ｔｉは、熱膨張率を低下させると共に、γ’相の時効析出硬化を促進させる作用がある。しかしながら、Ａｌ，Ｔｉは、これらの合計が過剰量になると、高温延性が低下して溶接時の高温割れを起こし易くなると共に、それぞれ２質量％以上になると、溶接の際に溶融池の表面にスラグが浮上して、溶接金属の表面にスケール被膜となって強固に密着し、融合不良等の原因となって溶接作業性の低下を引き起こしてしまうことから、Ａｌ及びＴｉをそれぞれ０．０１質量％以上２．０質量％未満とすると共に、Ａｌ＋１／２Ｔｉを３．０質量％以下としている。
　Ｎｂ（ニオブ），Ｔａ（タンタル）は、炭化物を形成して延性低下割れを抑制する作用があると共に、Ｎｉと結合して析出強化相であるγ’相を形成して炭化物と共に高温強度を増加させる作用がある。しかしながら、Ｎｂ量が多いと、溶接時の凝固割れを起こし易くなり、Ｔａ量が多いと、延性が低下してしまうことから、Ｎｂ＋１／２Ｔａを１．５質量％以下としている。
　Ｂ（硼素）は、結晶粒界に偏析して高温強度を高める作用があると共に、熱間加工性を向上させる作用があるだけでなく、Ｔｉの多い合金においてη相の析出を抑える作用がある一方、過剰量になると、溶接性が低下してしまうことから、その含有量を０．００７質量％以下としている。
　Ｚｒ（ジルコニウム）は、結晶粒界に偏析して高温強度を高める作用があると共に、熱間加工性を向上させる作用がある一方、過剰量になると、溶接性が低下してしまうことから、その含有量を０．０４質量％以下としている。
　Ｓｉ（珪素）は、溶接の際の脱酸素剤として作用する一方、過剰量になると、溶接時の凝固割れを起こし易くなってしまうことから、その含有量を０．０１～０．５質量％としている。
　Ｍｎ（マンガン）は、溶接の際の脱酸素剤として作用すると共に、溶接時の高温割れを引き起こすＳを固定して溶接時の高温割れを抑制する脱硫作用を発揮する一方、過剰量になると、溶接の際にスラグの湯流れを悪くして溶接作業性を低下させてしまうことから、その含有量を１．０質量％以下としている。
　Ｐ（リン）は、Ｎｉと低融点の共晶体を形成して、溶接時の凝固割れを起こし易くなってしまうため、その含有量が少ないほど好ましいが、過度に低減させようとすると、経済性を損なうことから、その含有量を０．０１０質量％以下としている。
　Ｓ（硫黄）は、Ｎｉと低融点の共晶体を形成して、溶接時の高温割れを起こし易くなってしまう不可避不純物であるため、その含有量が少ないほど好ましいことから、その含有量を０．００２質量％以下としている。
　Ｏ（酸素）は、溶加材の溶製中に大気から侵入して、溶接金属の結晶粒界に酸化物となって集まり、結晶粒界の高温強度を低下させると共に、溶接時の高温割れ感受性を増加させてしまうため、その含有量を０．００５質量％以下とすると望ましい。
　したがって、本実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料においては、上述したような組成を有することから、熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金等に対する溶接性に優れながらも溶接時の高温割れを抑制することができる（具体例は後述する）。
［第二番目の実施形態］
　第二番目の実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料は、Ｃ≦０．０５質量％、８質量％≦Ｃｒ≦２５質量％、Ｆｅ≦４．０質量％、Ｗ≦１５質量％、５質量％≦Ｍｏ＋１／２（Ｗ＋Ｒｅ）≦２０質量％、Ｃｏ≦２０質量％、０．０１質量％≦Ａｌ＜２．０質量％、０．０１質量％≦Ｔｉ＜２．０質量％、Ａｌ＋１／２Ｔｉ≦３．０質量％、１．５質量％＜Ｎｂ≦６．５質量％、Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦６．５質量％、Ｂ≦０．００７質量％、Ｚｒ≦０．０４質量％、０．０１質量％≦Ｓｉ≦０．５質量％、Ｍｎ≦１．０質量％、Ｐ≦０．０１０質量％、Ｓ≦０．００２質量％、Ｏ≦０．００５質量％、残部がＮｉ及び不可避不純物からなる組成を有するものである。
　つまり、前述した第一番目の実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料においては、Ｎｂ及びＴａが、「Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦１．５質量％」となる組成を有するものであったが、本実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料においては、Ｎｂ及びＴａが、「１．５質量％＜Ｎｂ≦６．５質量％」であると共に「Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦６．５質量％」となる組成を有するものとなっているのである。この相違点について以下に説明する。
　Ｎｂ及びＴａは、先に説明したように、溶接時の延性低下割れを抑制する作用がある一方、Ｎｂ量が多いと、溶接時の凝固割れを起こし易くなってしまう。このため、前述した第一番目の実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料においては、「Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦１．５質量％」とすることにより、溶接時の延性低下割れの大幅な抑制を図るよりも、溶接時の凝固割れの発生を防止するようにしている。
　これに対し、本実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料においては、Ｎｂを１．５質量％よりも多く含有させることにより、溶接時の凝固割れを多少許容しながらも、溶接時の延性低下割れを大幅に抑制するようにしている。このとき、Ｎｂ及びＴａの合計量が多過ぎてしまうと、形成されるγ’相の体積割合が多くなり過ぎて熱間加工性が著しく低下してしまうと共に、溶接時の凝固割れが許容できない範囲となってしまうことから、「Ｎｂ≦６．５質量％」とすると共に「Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦６．５質量％」としているのである。
　したがって、本実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料においては、前述した第一番目の実施形態の場合のように、熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金等に対する溶接性に優れながらも溶接時の高温割れを抑制することができる（具体例は後述する）。
［第三番目の実施形態］
　第三番目の実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料は、前述した第二番目の実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料において、さらに、Ｎ≦０．０３質量％、Ｃ＋Ｎ≦０．０５質量％からなる組成を有するものである。
　Ｎ（窒素）は、Ｃと同様に、固溶体を強化して引張強度を増大させる作用があると共に、窒化物を形成して溶接金属部の組織を微細化することにより溶接時の高温割れ感受性を低下させる作用がある一方、過剰量になると、ブローホールの発生や、引張強度の増加に伴う脆化を引き起こしてしまうことから、その含有量を０．０３質量％以下とすると共に、Ｃと合わせた含有量を０．０５質量％以下としている。
　したがって、本実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料においては、前述した第二番目の実施形態の場合のように、熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金等に対する溶接性に優れながらも溶接時の高温割れを抑制することができる（具体例は後述する）。
［第四番目の実施形態］
　第四番目の実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料は、前述した第二番目の実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料において、さらに、希土類元素≦０．０１質量％からなる組成を有するものである。
　Ｌａ（ランタン）やＣｅ（セリウム）等のような希土類元素（ＲＥＭ）は、脱酸素作用及び脱硫作用が大きいため、粒界強化による熱加工時に発生する割れを抑制することができると共に、溶接時の高温割れ感受性を低下させることができる一方、過剰量になると、Ｎｉと低融点の共晶体を形成して溶接時の凝固割れを起こし易くなってしまうことから、その含有量を０．０１質量％以下としている。
　したがって、本実施形態に係るＮｉ基合金用溶接材料においては、前述した第二番目の実施形態の場合よりも、溶接時の高温割れをさらに抑制することができる（具体例は後述する）。
　本発明に係るＮｉ基合金用溶接材料の効果を確認するために行った確認試験を以下に説明するが、本発明は以下に説明する確認試験のみに限定されるものではない。
［確認試験］
　下記の表１，２に示す組成（各値共に質量％）を有するＮｉ基合金用溶接材料の試験体１～４を作製し、トランス－バレストレイン試験法により、脆性温度領域（ＢＴＲ）を求めた。また、比較のため、代表的なＮｉ基合金の溶接材料（ＡＷＳ規格　Ａ５．１４　「ERNiCrMo-3」／比較体）に対しても、トランス－バレストレイン試験法により、脆性温度領域（ＢＴＲ）を併せて求めた。その結果を下記の表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　上記表３からわかるように、本発明に係るＮｉ基合金用溶接材料の試験体１～４は、従来のＮｉ基合金用溶接材料の比較体よりも、ＢＴＲがすべて低かった。このことから、本発明に係るＮｉ基合金用溶接材料は、熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金等に対する溶接性に優れながらも溶接時の高温割れを抑制できることが確認された。
　本発明に係るＮｉ基合金用溶接材料は、熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金等に対する溶接性に優れながらも溶接時の高温割れを抑制することができることから、例えば、熱効率の向上を図るために蒸気の温度を高めた（６５０℃以上）蒸気タービンのロータを熱膨張率の小さいオーステナイト系のＮｉ基合金等で製造することができるので、産業上、極めて有益に利用することができる。
　１１０　ロータ
　１１１Ａ，１１１Ｂ　本体部
　１１２　軸端部
　１２０　ロータ
　１２１Ａ，１２１Ｂ　本体部
　１２２　軸端部
　１２３　中間部

Claims (4)

  1. 　Ｃ≦０．０５質量％、
    　８質量％≦Ｃｒ≦２５質量％、
    　Ｆｅ≦４．０質量％、
    　Ｗ≦１５質量％、
    　５質量％≦Ｍｏ＋１／２（Ｗ＋Ｒｅ）≦２０質量％、
    　Ｃｏ≦２０質量％
    　０．０１質量％≦Ａｌ＜２．０質量％、
    　０．０１質量％≦Ｔｉ＜２．０質量％、
    　Ａｌ＋１／２Ｔｉ≦３．０質量％、
    　Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦１．５質量％、
    　Ｂ≦０．００７質量％、
    　Ｚｒ≦０．０４質量％、
    　０．０１質量％≦Ｓｉ≦０．５質量％、
    　Ｍｎ≦１．０質量％、
    　Ｐ≦０．０１０質量％、
    　Ｓ≦０．００２質量％、
    　Ｏ≦０．００５質量％、
    　残部がＮｉ及び不可避不純物からなる
    　ことを特徴とするＮｉ基合金用溶接材料。
  2. 　Ｃ≦０．０５質量％、
    　８質量％≦Ｃｒ≦２５質量％、
    　Ｆｅ≦４．０質量％、
    　Ｗ≦１５質量％、
    　５質量％≦Ｍｏ＋１／２（Ｗ＋Ｒｅ）≦２０質量％、
    　Ｃｏ≦２０質量％
    　０．０１質量％≦Ａｌ＜２．０質量％、
    　０．０１質量％≦Ｔｉ＜２．０質量％、
    　Ａｌ＋１／２Ｔｉ≦３．０質量％、
    　１．５質量％＜Ｎｂ≦６．５質量％、
    　Ｎｂ＋１／２Ｔａ≦６．５質量％、
    　Ｂ≦０．００７質量％、
    　Ｚｒ≦０．０４質量％、
    　０．０１質量％≦Ｓｉ≦０．５質量％、
    　Ｍｎ≦１．０質量％、
    　Ｐ≦０．０１０質量％、
    　Ｓ≦０．００２質量％、
    　Ｏ≦０．００５質量％、
    　残部がＮｉ及び不可避不純物からなる
    　ことを特徴とするＮｉ基合金用溶接材料。
  3. 　請求項２に記載のＮｉ基合金用溶接材料において、
    　さらに、
    　Ｎ≦０．０３質量％、
    　Ｃ＋Ｎ≦０．０５質量％
    　であることを特徴とするＮｉ基合金用溶接材料。
  4. 　請求項２に記載のＮｉ基合金用溶接材料において、
    　さらに、
    　希土類元素≦０．０１質量％
    　であることを特徴とするＮｉ基合金用溶接材料。
PCT/JP2009/061826 2008-07-30 2009-06-29 Ｎｉ基合金用溶接材料 WO2010013565A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/055,804 US20110142713A1 (en) 2008-07-30 2009-06-29 WELDING MATERIALS FOR Ni-BASED ALLOY
CN2009801295869A CN102105260A (zh) 2008-07-30 2009-06-29 Ni基合金用焊接材料
EP09802810.3A EP2305415A4 (en) 2008-07-30 2009-06-29 WELDING MATERIAL FOR NI-BASED ALLOY
KR1020117002097A KR101192618B1 (ko) 2008-07-30 2009-06-29 Ｎｉ기 합금용 용접 재료

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2008-195580 2008-07-30
JP2008195580A JP5254693B2 (ja) 2008-07-30 2008-07-30 Ｎｉ基合金用溶接材料

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010013565A1 true WO2010013565A1 (ja) 2010-02-04

Family

ID=41610268

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2009/061826 WO2010013565A1 (ja) 2008-07-30 2009-06-29 Ｎｉ基合金用溶接材料

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20110142713A1 (ja)
EP (1) EP2305415A4 (ja)
JP (1) JP5254693B2 (ja)
KR (1) KR101192618B1 (ja)
CN (1) CN102105260A (ja)
WO (1) WO2010013565A1 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2343149A1 (en) * 2010-01-09 2011-07-13 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Flux-cored nickel-based alloy wire
WO2015111641A1 (ja) 2014-01-27 2015-07-30 新日鐵住金株式会社 Ｎｉ基耐熱合金用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手
WO2018209012A1 (en) 2017-05-11 2018-11-15 Bristol-Myers Squibb Company Thienopyridines and benzothiophenes useful as irak4 inhibitors

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20120053645A (ko) * 2010-11-18 2012-05-29 한국기계연구원 고온에서의 기계적 특성이 우수한 다결정 니켈기 초내열합금
CA2830543C (en) 2011-03-23 2017-07-25 Scoperta, Inc. Fine grained ni-based alloys for resistance to stress corrosion cracking and methods for their design
US9346132B2 (en) 2011-08-29 2016-05-24 General Electric Company Metal chemistry for improved weldability of super alloys
US20130048700A1 (en) * 2011-08-29 2013-02-28 General Electric Company Filler metal chemistry for improved weldability of super alloys
JP5703177B2 (ja) * 2011-09-12 2015-04-15 株式会社東芝 溶接用Ｎｉ基合金および溶加材
AU2012362827B2 (en) 2011-12-30 2016-12-22 Scoperta, Inc. Coating compositions
JP5537587B2 (ja) * 2012-03-30 2014-07-02 株式会社日立製作所 Ｎｉ基合金溶接材料並びにこれを用いた溶接ワイヤ、溶接棒及び溶接用粉末
JP5977998B2 (ja) * 2012-05-15 2016-08-24 株式会社神戸製鋼所 Ｎｉ基合金溶接金属、帯状電極及び溶接方法
CA2887726A1 (en) 2012-10-11 2014-04-17 Scoperta, Inc. Non-magnetic metal alloy compositions and applications
GB2513852B (en) * 2013-05-03 2015-04-01 Goodwin Plc Alloy composition
US10345252B2 (en) 2013-10-10 2019-07-09 Scoperta, Inc. Methods of selecting material compositions and designing materials having a target property
CA2931842A1 (en) 2013-11-26 2015-06-04 Scoperta, Inc. Corrosion resistant hardfacing alloy
CA2898313C (en) * 2013-12-24 2019-06-11 Liburdi Engineering Limited Precipitation strengthened nickel based welding material for fusion welding of superalloys
CN103725923B (zh) * 2014-01-16 2016-08-17 张霞 一种铝强化的镍基合金及其制备方法
EP3126090B1 (en) * 2014-04-04 2018-08-22 Special Metals Corporation High strength ni-cr-mo-w-nb-ti welding product and method of welding and weld deposit using the same
CN103924126B (zh) * 2014-04-24 2016-07-13 四川六合锻造股份有限公司 一种高温合金材料及其制备方法
US11130205B2 (en) 2014-06-09 2021-09-28 Oerlikon Metco (Us) Inc. Crack resistant hardfacing alloys
CA2956382A1 (en) 2014-07-24 2016-01-28 Scoperta, Inc. Impact resistant hardfacing and alloys and methods for making the same
WO2016014851A1 (en) 2014-07-24 2016-01-28 Scoperta, Inc. Hardfacing alloys resistant to hot tearing and cracking
CN107532265B (zh) 2014-12-16 2020-04-21 思高博塔公司 含多种硬质相的韧性和耐磨铁合金
US20160199939A1 (en) * 2015-01-09 2016-07-14 Lincoln Global, Inc. Hot wire laser cladding process and consumables used for the same
CN105014258A (zh) * 2015-06-26 2015-11-04 北京北冶功能材料有限公司 700℃以上超超临界煤发电设备用镍基高温合金焊丝
MX2018002635A (es) 2015-09-04 2019-02-07 Scoperta Inc Aleaciones resistentes al desgaste sin cromo y bajas en cromo.
WO2017044475A1 (en) 2015-09-08 2017-03-16 Scoperta, Inc. Non-magnetic, strong carbide forming alloys for power manufacture
CN106563929B (zh) * 2015-10-08 2019-09-17 利宝地工程有限公司 修复和制造涡轮发动机部件的方法及涡轮发动机部件
US10954588B2 (en) 2015-11-10 2021-03-23 Oerlikon Metco (Us) Inc. Oxidation controlled twin wire arc spray materials
CN109312438B (zh) 2016-03-22 2021-10-26 思高博塔公司 完全可读的热喷涂涂层
CN107335890B (zh) * 2017-08-26 2019-08-27 安徽鼎恒再制造产业技术研究院有限公司 阀座修复用镍基自熔性合金粉及其焊接工艺
CN109420862B (zh) * 2017-08-28 2021-07-27 中国科学院金属研究所 一种镍基单晶高温合金连接用粉末钎料及其制备方法和应用
DE102017129218A1 (de) * 2017-12-08 2019-06-13 Vdm Metals International Gmbh Schweisszusatzwerkstoff
WO2019186701A1 (ja) 2018-03-27 2019-10-03 日本製鉄株式会社 サブマージアーク溶接用Ｎｉ基合金ワイヤ、及び溶接継手の製造方法
CN108406164A (zh) * 2018-04-11 2018-08-17 丹阳市华龙特钢有限公司 一种高性能不锈钢堆焊镍基特种焊丝及其制备方法
WO2020086971A1 (en) 2018-10-26 2020-04-30 Oerlikon Metco (Us) Inc. Corrosion and wear resistant nickel based alloys
CN109894770A (zh) * 2019-01-31 2019-06-18 江苏新航合金科技有限公司 乙烯裂解炉铸管用NiCrNb-Re耐高温耐腐蚀焊丝及其制备方法
CN109693055A (zh) * 2019-01-31 2019-04-30 江苏新航合金科技有限公司 油气管道用内壁堆焊耐高温耐腐蚀镍合金焊丝及制备方法
JP7391534B2 (ja) * 2019-05-13 2023-12-05 株式会社東芝 溶接用Ｎｉ基合金および溶加材
JP7391533B2 (ja) * 2019-05-13 2023-12-05 株式会社東芝 溶接用Ｎｉ基合金および溶加材
CN113798726B (zh) * 2020-06-12 2023-03-24 江苏立新合金实业总公司 高温合金焊丝及其制备方法
CN112813307A (zh) * 2020-12-31 2021-05-18 江苏国镍新材料科技有限公司 一种耐高温镍合金及其制备方法
CN112809243A (zh) * 2021-01-27 2021-05-18 江苏九洲新材料科技有限公司 一种NiCrMo-3镍基焊丝及其制备方法和应用
CN113492278A (zh) * 2021-05-25 2021-10-12 江苏新恒基特种装备股份有限公司 一种增材制造用的镍基铬-镍-钴超合金氩弧焊焊丝及其制备方法
CN113604708A (zh) * 2021-08-18 2021-11-05 沈阳大陆激光先进制造技术创新有限公司 一种激光制造与再制造热顶结晶器铜板的功能层合金材料及其制备方法
CN113732505B (zh) * 2021-09-18 2022-10-25 西安交通大学 一种铼元素强化钨/钼及其合金焊接性能的方法
CN115302124B (zh) * 2022-06-30 2024-06-21 中国人民解放军陆军装甲兵学院 一种NiCrNbMoTa难熔高熵合金及其制备方法

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0377791A (ja) 1989-08-19 1991-04-03 Kobe Steel Ltd ニッケル基合金からなる溶接ワイヤ
JPH07227693A (ja) * 1994-02-17 1995-08-29 Nippon Steel Corp 極低温鋼用溶接ワイヤ
JPH10146692A (ja) * 1996-11-14 1998-06-02 Nkk Corp Ｎｉ基合金用不活性ガスアーク溶接材料
JP2001107196A (ja) * 1999-10-07 2001-04-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐溶接割れ性と耐硫酸腐食性に優れたオーステナイト鋼溶接継手およびその溶接材料
JP2004136301A (ja) * 2002-10-16 2004-05-13 Hitachi Ltd 溶接材料、溶接構造物、ガスタービン動翼及びガスタービン動翼又は静翼の補修方法
JP2005070612A (ja) 2003-08-27 2005-03-17 Fujinon Corp 雲台装置
JP2005118875A (ja) * 2003-09-24 2005-05-12 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp 高Ｎｉ基合金溶接ワイヤ
JP2006070360A (ja) * 2004-09-03 2006-03-16 Haynes Internatl Inc 進歩したガスタービンエンジン用Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｏ合金
JP2006075841A (ja) * 2004-09-07 2006-03-23 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶接継手および溶接材料
JP2007203350A (ja) * 2006-02-02 2007-08-16 Kobe Steel Ltd Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
JP2007332412A (ja) 2006-06-13 2007-12-27 Daido Steel Co Ltd 低熱膨張Ｎｉ基超合金

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE787254A (fr) * 1971-08-06 1973-02-05 Wiggin & Co Ltd Henry Alliages de nickel-chrome
US4415530A (en) * 1980-11-10 1983-11-15 Huntington Alloys, Inc. Nickel-base welding alloy
JPS5944525A (ja) * 1982-09-03 1984-03-13 Hitachi Ltd ガスタ−ビン燃焼器
US5897801A (en) * 1997-01-22 1999-04-27 General Electric Company Welding of nickel-base superalloys having a nil-ductility range
US6258317B1 (en) * 1998-06-19 2001-07-10 Inco Alloys International, Inc. Advanced ultra-supercritical boiler tubing alloy
JP3781402B2 (ja) * 1999-03-03 2006-05-31 三菱重工業株式会社 低熱膨張Ｎｉ基超合金
JP3819755B2 (ja) * 2001-10-18 2006-09-13 新日鐵住金ステンレス株式会社 高耐食性高Ｍｏオーステナイト系ステンレス鋼の溶接方法
FR2845098B1 (fr) * 2002-09-26 2004-12-24 Framatome Anp Alliage a base de nickel pour la soudure electrique d'alliages de nickel et d'aciers fil de soudage et utilisation
WO2005070612A1 (ja) * 2004-01-21 2005-08-04 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Ｎｉ基高Ｃｒ合金溶加材及び被覆アーク溶接用溶接棒
JP4430974B2 (ja) * 2004-04-27 2010-03-10 大同特殊鋼株式会社 低熱膨張Ｎｉ基超合金の製造方法
CN1331634C (zh) * 2004-12-22 2007-08-15 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 一种镍基喷熔合金粉及其制备方法
JP5201708B2 (ja) * 2006-04-14 2013-06-05 三菱マテリアル株式会社 Ｎｉ基耐熱合金溶接用ワイヤー

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0377791A (ja) 1989-08-19 1991-04-03 Kobe Steel Ltd ニッケル基合金からなる溶接ワイヤ
JPH07227693A (ja) * 1994-02-17 1995-08-29 Nippon Steel Corp 極低温鋼用溶接ワイヤ
JPH10146692A (ja) * 1996-11-14 1998-06-02 Nkk Corp Ｎｉ基合金用不活性ガスアーク溶接材料
JP2001107196A (ja) * 1999-10-07 2001-04-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐溶接割れ性と耐硫酸腐食性に優れたオーステナイト鋼溶接継手およびその溶接材料
JP2004136301A (ja) * 2002-10-16 2004-05-13 Hitachi Ltd 溶接材料、溶接構造物、ガスタービン動翼及びガスタービン動翼又は静翼の補修方法
JP2005070612A (ja) 2003-08-27 2005-03-17 Fujinon Corp 雲台装置
JP2005118875A (ja) * 2003-09-24 2005-05-12 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp 高Ｎｉ基合金溶接ワイヤ
JP2006070360A (ja) * 2004-09-03 2006-03-16 Haynes Internatl Inc 進歩したガスタービンエンジン用Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｏ合金
JP2006075841A (ja) * 2004-09-07 2006-03-23 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶接継手および溶接材料
JP2007203350A (ja) * 2006-02-02 2007-08-16 Kobe Steel Ltd Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
JP2007332412A (ja) 2006-06-13 2007-12-27 Daido Steel Co Ltd 低熱膨張Ｎｉ基超合金

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2343149A1 (en) * 2010-01-09 2011-07-13 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Flux-cored nickel-based alloy wire
WO2015111641A1 (ja) 2014-01-27 2015-07-30 新日鐵住金株式会社 Ｎｉ基耐熱合金用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手
KR20160110515A (ko) 2014-01-27 2016-09-21 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 Ni기 내열 합금용 용접 재료 및 그것을 이용하여 이루어지는 용접 금속 및 용접 조인트
WO2018209012A1 (en) 2017-05-11 2018-11-15 Bristol-Myers Squibb Company Thienopyridines and benzothiophenes useful as irak4 inhibitors

Also Published As

Publication number Publication date
CN102105260A (zh) 2011-06-22
KR101192618B1 (ko) 2012-10-18
EP2305415A4 (en) 2013-09-04
KR20110036090A (ko) 2011-04-06
JP5254693B2 (ja) 2013-08-07
JP2010029914A (ja) 2010-02-12
EP2305415A1 (en) 2011-04-06
US20110142713A1 (en) 2011-06-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5254693B2 (ja) Ｎｉ基合金用溶接材料
JP4800856B2 (ja) 低熱膨張Ｎｉ基超合金
JP4697357B1 (ja) オーステナイト系耐熱合金
JP4780189B2 (ja) オーステナイト系耐熱合金
JP4830466B2 (ja) ９００℃での使用に耐える排気バルブ用耐熱合金およびその合金を用いた排気バルブ
US20030005981A1 (en) Ni-base heat resistant alloy and welded joint thereof
US20090196783A1 (en) Austenitic stainless steel welded joint and austenitic stainless steel welding material
JP5206676B2 (ja) フェライト系耐熱鋼
JP4941267B2 (ja) オーステナイト系高合金溶接継手およびオーステナイト系高合金溶接材料
WO2012132679A1 (ja) オーステナイト系ステンレス鋳鋼
US20160130954A1 (en) Welding material and welding rotor
JP2010280950A (ja) 排気バルブ用耐熱鋼及びその製造方法
JP5553636B2 (ja) 溶接充填材
JP5880836B2 (ja) 析出強化型耐熱鋼及びその加工方法
JP2014111265A (ja) 肉盛用粉末合金
JP5283139B2 (ja) 低熱膨張Ｎｉ基超合金
JP6122319B2 (ja) 異材継手
JPS63309392A (ja) オーステナイト系ステンレス耐熱合金用ｔｉｇ溶接用溶加材
JP6738010B2 (ja) 高温強度特性および高温クリープ特性に優れたニッケル基合金
JP2010084167A (ja) Ｎｉ基合金及び、Ｎｉ基合金を用いた上記タービン用高温部材
JP2001300763A (ja) 高温強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼用ｔｉｇ溶接材料
JP3840762B2 (ja) 冷間加工性に優れた耐熱鋼
JP2015108177A (ja) ニッケル基合金
JP2008075136A (ja) 溶接性、強度特性に優れた冷間加工用の窒化鋼からなる鋼材および該鋼材からなる窒化された鋼部品
JPH0780679A (ja) 高強度高耐食フェライト鋼用溶接材料

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200980129586.9

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09802810

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2009802810

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20117002097

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13055804

Country of ref document: US