WO2008062838A1 - Appareillage pour fluide - Google Patents

Description

明 細 書

流体機械

技術分野

[0001] 本発明は、圧縮機構と膨張機構力 つのケーシング内に収納された流体機械に 関するものである。

背景技術

[0002] 従来より、膨張機構と電動機と圧縮機構とを 1本の回転軸で連結した流体機械が 知られている。この流体機械において、膨張機構では、導入された流体の膨張によ つて動力が発生する。膨張機構で発生した動力は、電動機で発生した動力と共に、 回転軸によって圧縮機構へ伝達される。そして、圧縮機構は、膨張機構及び電動機 力、ら伝達された動力によって駆動され、流体を吸入して圧縮するようになっている。

[0003] このような流体機械は、高温の圧縮機から吐出される流体によって膨張機構が加 熱される。これにより、給湯用途では、吐出ガス温度の低下により出湯温度の低下を 招く。また、空調用途では、暖房時の吹き出し温度が低下し、冷房時には能力が低 下する。膨張機構自体に関しては、内部熱損失により動力回収効果が相殺される。

[0004] そこで、このような能力低下や動力回収効果の低下という問題を防ぐために、例え ば、特許文献 1には、膨張機構側に断熱材を付設する技術が開示されている。 特許文献 1：特開 2005— 106064号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] し力、しながら、上記特許文献 1の断熱材では、圧縮機構の発熱が伝達されて高温 となったケーシング上壁や膨張機構周辺のケーシング側壁から、膨張機構周辺の冷 媒を介して膨張機構に流入する熱を防ぐことはできない。また、ケーシングは高温に 保たれ、膨張機構は低温に保たれることから、膨張機構周辺の空間の冷媒は密度差 によって対流を生じ、ケーシングの上壁や膨張機構周辺の側壁と膨張機構のケーシ ング内の露出面との間の熱交換を促進するという問題がある。

[0006] 本発明は、力、かる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、圧縮 機構と膨張機構が 1つのケーシング内に収納された流体機械において、断熱材の構 成に工夫を加えることにより、膨張機構又は圧縮機構のケーシング内の露出面とその 周囲の冷媒との間の熱交換を防いで能力低下や動力回収効果の低下を防止するこ とにある。

課題を解決するための手段

[0007] 上記の目的を達成するために、この発明は、圧縮機構（50)又は膨張機構 (60)の ケーシング（31)内の露出面全体を断熱材（90, 96)で覆うようにした。

[0008] 具体的には、第 1の発明は、冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷媒回路（20) に設けられる流体機械を対象とする。

[0009] 上記流体機械は、ケーシング（31)と、上記ケーシング（31)に収納されて冷媒を圧 縮する圧縮機構 (50)と、上記ケーシング (31)に収納されて冷媒を膨張させる膨張機 構 (60)と、上記ケーシング (31)に設けられて上記圧縮機構 (50)及び上記膨張機構（ 60)を連結する回転軸（40)と、上記ケーシング（31)の内部空間に設けられ、上記圧 縮機構（50)又は膨張機構 (60)における上記ケーシング (31)内の露出面全体を覆い 、上記回転軸（40)が貫通する断熱材 (90, 96)とを備えている。

[0010] 上記の構成によると、冷媒回路（20)に設けた流体機械（30)の圧縮機構（50)で圧 縮された冷媒は、放熱用の熱交換器で放熱した後に流体機械 (30)の膨張機構 (60) へ流入する。膨張機構 (60)では、流入した高圧冷媒が膨張する。膨張機構 (60)で 高圧冷媒から回収された動力は、回転軸（40)によって圧縮機構（50)へ伝達され、圧 縮機構 (50)を駆動するために利用される。膨張機構 (60)で膨張した冷媒は、吸熱用 の熱交換器で吸熱した後に流体機械（30)の圧縮機構（50)へ吸入される。

[0011] このとき、膨張機構 (60)は低温に保たれ、圧縮機構（50)は高温に保たれることに より、両者間に温度差が発生する。しかし、断熱材 (90, 96)は、圧縮機構（50)又は膨 張機構（60)のケーシング（31)内の露出面全体を覆っているので、ケーシング（31)の 内部空間と断熱材 (90, 96)で覆われた圧縮機構 (50)又は膨張機構 (60)との間での 熱交換が防止される。このため、能力低下や動力回収効果の低下が防止される。

[0012] 第 2の発明は、上記第 1の発明において、上記断熱材（90, 96)は、上記ケーシン グ（31)との固定部（54, 67)を境に上記回転軸（40)の軸方向に第 1断熱材 (90)と第 2 断熱材 (96)とに分割されて!/、る。

[0013] 上記の構成によると、圧縮機構（50)又は膨張機構 (60)は、固定部（54, 67)によ つてケーシング（31)に固定されている力 S、断熱材（90, 96)を第 1断熱材（90)と第 2断 熱材 (96)とに分割することで、断熱材 (90, 96)の組付が容易となる。

[0014] 第 3の発明は、上記第 2の発明において、上記第 1断熱材 (90)は、上記回転軸（4 0)の貫通部から上記ケーシング（31)内面までを覆い、上記ケーシング（31)の内部空 間を上記膨張機構 (60)が収納される第 1空間 (48)と、上記圧縮機構 (50)が収納さ れる第 2空間（49)とに区画して!/、る。

[0015] 上記の構成によると、ケーシング（31)の内部空間を膨張機構（60)が収納される 第 1空間（48)と、圧縮機構（50)が収納される第 2空間（49)とに断熱材 (90, 96)によ つて区画することにより、両空間内で対流が行われず、低温の膨張機構（60)のある 第 1空間（48)は、低温、高密度に保たれ、高温の圧縮機構 (50)のある第 2空間（49) は、高温、低密度に保たれる。このため、さらにケーシング (31)の内部空間と断熱材 (90, 96)で覆われた圧縮機構（50)又は膨張機構 (60)との間での熱交換が防がれ、 能力低下や動力回収効果の低下が防止される。

[0016] 第 4の発明は、上記第 3の発明において、上記冷媒回路 (20)から冷媒が直接圧 縮機構 (50)に導入され、該圧縮機構 (50)力 圧縮された冷媒が上記第 2空間（49) に吐出されて該第 2空間（49)からケーシング (31)外へ流出するように構成され、上 記断熱材 (90, 96)は、上記膨張機構 (60)を被って!/、る。

[0017] 上記の構成によると、ケーシング (31)内は高温高圧に保たれる、いわゆる高圧ド ーム型の流体機械となる。この場合、ケーシング (31)内の雰囲気との温度差の激し い、低温の膨張機構 (60)のケーシング (31)内の露出面全体を覆いながら、第 1空間 (48)と第 2空間（49)とを断熱材 (90, 96)で区切ることで、冷媒対流が効果的に防止 され、物質移動による熱交換が発生せず、さらに効果的に能力低下や動力回収効果 の低下が防止される。

[0018] 第 5の発明は、上記第 3の発明において、上記冷媒回路 (20)から冷媒が直接圧 縮機構 (50)に導入され、圧縮された冷媒が直接ケーシング (31)外に吐出されるよう に構成され、上記断熱材（90, 96)は、上記圧縮機構（50)を被っている。 [0019] 上記の構成によると、ケーシング (31)内は低温低圧に保たれる、いわゆる低圧ド ーム型の流体機械となる。このため、膨張機構 (60)が高温の吐出冷媒によって加熱 されることはなく、その高温の吐出冷媒が膨張機構 (60)によって冷却されることはな い。そして、ケーシング (31)内の雰囲気との温度差の激しい、高温の圧縮機構（50) のケーシング (31)内の露出面全体を覆レ、ながら、第 1空間（48)と第 2空間（49)とを 断熱材 (90, 96)で区切ることで、冷媒対流が効果的に防止され、物質移動による熱 交換が発生せず、さらに効果的に能力低下や動力回収効果の低下が防止される。

[0020] 第 6の発明は、上記第 3乃至第 5のいずれか 1つの発明において、上記第 1断熱 材（90)の外周面と上記ケーシング（31)の内周面との間の隙間をシールする弾性変 形可能なシール手段（92, 98)を備えている。

[0021] すなわち、組立易さや、ケーシング (31)と断熱材 (90)の線膨張係数の違いによる 、断熱材 (90)の熱膨張による破損の防止を考慮すれば、断熱材 (90)の外周面とケ 一シング (31)の内周面との間には、所定の隙間が必要となる。しかし、上記の構成に よると、この隙間を設けても、弾性変形可能なシール手段が隙間をシールするため、 膨張機構 (60)側冷媒と圧縮機構 (50)側冷媒とがこの隙間を通って貫流することはな い。このため、物質移動による熱交換が発生せず、能力低下や動力回収効果の低下 も生じない。

[0022] 第 7の発明は、上記第 6の発明において、上記シール手段は、第 1断熱材 (90)の 外周に装着される Oリング (92)とする。

[0023] 上記の構成によると、組立時には、弾性変形可能な Oリング (92)が圧縮されて変 形するので、ケーシング (31)内に断熱材 (90)を揷入し易い。また、断熱材 (90)が熱 膨張しても、 Oリング (92)が圧縮されるだけで、断熱材 (90)は破損せず、逆に断熱材 (90)が熱収縮しても、圧縮されていた Oリング (92)が元に戻るだけで、断熱材（90)の 外周面とケーシング（31)の内周面との間の隙間がシールされる。このため、冷媒対 流が防止され、物質移動による熱交換が発生せず、能力低下や動力回収効果の低 下も生じない。 第 8の発明は、上記第 6の発明において、上記シール手段は、第 1 断熱材 (90)の外周に一体に設けられた鍔部（98)とする。

[0024] 上記の構成によると、組立時には、弾性変形可能な鍔部 (98)が圧縮されて変形 するので、ケーシング（31)内に断熱材（90)を揷入し易い。また、断熱材（90)が熱膨 張しても、鍔部（98)が圧縮されるだけで、断熱材 (90)は破損せず、逆に断熱材 (90) が熱収縮しても、圧縮されていた鍔部（98)が元に戻るだけで、断熱材 (90)の外周面 とケーシング（31)の内周面との間の隙間がシールされる。このため、冷媒対流が防 止され、物質移動による熱交換が発生せず、能力低下や動力回収効果の低下も生 じない。

[0025] 第 9の発明は、上記第 6乃至第 8のいずれか 1つの発明において、上記第 1断熱 材 (90)には、上記第 1空間（48)と第 2空間（49)とを連通させて該第 1空間（48)と第 2 空間（49)との間の圧力差を緩和させる連通路 (93)が形成されて!/、る。

[0026] 上記の構成によると、連通路 (93)を通って高圧の冷媒が低圧側の空間内に流れ 込むので、第 1空間（48)と第 2空間（49)との間の圧力差が緩和され、圧力差が激しく なることによる断熱材 (90)の破損が防止される。例えば、細い連通路 (93)を 1つだけ 設けることにより、冷媒対流が防止される。

[0027] 第 10の発明は、上記第 1乃至第 9のいずれか 1つの発明において、上記断熱材（ 90, 96)には、上記冷媒を停留させるための空間を形成する断熱層（94, 97)が設けら れている。

[0028] 上記の構成によると、断熱材（90, 96)には、断熱層（94, 97)が形成されて!/、るの で、この断熱層（94, 97)内の空間にガス冷媒が効果的に停留する。ここで、一般的 な断熱材 (90, 96)を構成する樹脂系材料の熱伝導率に比べ、ガス冷媒の熱伝導率 の方が 1オーダー近く低くなつていることから、断熱層（94, 97)のないものに比べて断 熱材（90, 96)全体の熱伝導率が低下する。このため、断熱材（90, 96)を厚くする必 要がなくなり、全体の大型化が防がれると共に、断熱材 (90, 96)の質量が軽くなり、 そのコストが低くなる。

[0029] 第 11の発明は、上記第 10の発明において、上記断熱層（94, 97)は、上記断熱 材 (96)の表面から凹陥された凹部よりなる。

[0030] 上記の構成によると、凹部の開口又は冷媒導入孔 (95)から冷媒が断熱層（94, 97 )に導入されて断熱層（94, 97)に停留し、断熱材（96)の熱伝導率を低下させることが できるので、断熱材 (96)を厚くする必要がなくなり、全体の大型化が防がれると共に 、断熱材 (96)の質量が軽くなり、そのコストが低くなる。また、成型品の場合には、型 抜きが容易で且つ薄肉構造となることから成型性がよい。

[0031] 第 12の発明は、上記第 10又は 11の発明において、上記断熱材（90, 96)には、 上記断熱層（94, 97)に冷媒を導入するための冷媒導入孔 (95)が形成されて!/、る。

[0032] 上記の構成によると、冷媒導入孔 (95)から断熱層（94, 97)に冷媒が導入されて 冷媒が停留し、断熱材（90, 96)の熱伝導率を低下させることができるので、断熱材（9 0, 96)を厚くする必要がなくなり、全体の大型化が防がれると共に、断熱材 (90, 96) の質量が軽くなり、そのコストが低くなる。また、冷媒導入孔 (95)により、断熱層（94, 9 7)内とケーシング (31)内空間とが均一化されるので、断熱材 (90, 96)が差圧により変 形したり、破損するのが防止される。さらに冷媒導入孔 (95)により、冷媒中に混在す るミスト油が断熱層（94, 97)内に溜まるのが防止される。

[0033] 第 13の発明は、上記第 10乃至第 12のいずれか 1つの発明において、上記断熱 層（94, 97)は、鉛直方向に複数並んだものとする。

[0034] 上記の構成によると、鉛直方向に断熱層（94, 97)が区画されて断熱層（94, 97) 内での冷媒対流が緩和されるので、断熱効果が向上する。このため、断熱材 (96)を 厚くする必要がなくなり、全体の大型化が防がれると共に、断熱材 (90, 96)の質量が 軽くなり、そのコストが低くなる。

[0035] 第 14の発明は、上記第 10乃至第 12のいずれか 1つの発明において、上記断熱 層（94, 97)は、周方向に複数並んだものとする。

[0036] 上記の構成によると、ロータリ式の膨張機構 (60)や圧縮機構（50)は、通常、軸方 向から見て円周方向に温度が分布している。上記の構成によると、円周方向に温度 分布された膨張機構 (60)や圧縮機構 (50)に接する断熱材 (96)に周方向に分割し て断熱層（94, 97)を設けているので、断熱層（94, 97)内での温度差が小さくなつて 冷媒対流が緩和される。このため、断熱効果が向上し、断熱材 (90, 96)を厚くする必 要がなくなり、全体の大型化が防がれると共に、断熱材 (90, 96)の質量が軽くなり、 そのコストが低くなる。

[0037] 第 15の発明は、上記第 1乃至第 14のいずれか 1つの発明において、上記断熱材

(90, 96)は、樹脂成型品とする。 [0038] 上記の構成によると、樹脂系材料の熱伝導率に比べ、ガス冷媒の熱伝導率の方 力 オーダー近く低くなつていることから、断熱層（94, 97)のないものに比べて断熱 材 (90, 96)全体の熱伝導率が低下する。また、樹脂を成型する際には、断熱層（94, 97)があるために薄肉構造となり、厚肉のものに比べて全体が均一に冷え易く変形が 防止されるので、成型性がよい。このため、断熱材（90, 96)を厚くする必要がなくなり 、全体の大型化が防がれると共に、断熱材 (90, 96)の質量が軽くなり、そのコストが 低くなる。

[0039] 第 16の発明は、上記第 1乃至第 15のいずれ力、 1つの発明において、上記冷媒回 路（20)は、二酸化炭素を冷媒として超臨界冷凍サイクルを行うものとする。

[0040] 上記の構成によると、流体機械（30)が接続された冷媒回路（20)で冷媒としての 二酸化炭素が循環する。流体機械（30)の圧縮機構（50)は、吸入した冷媒をその臨 界圧力以上にまで圧縮して吐出する。一方、流体機械（30)の膨張機構 (60)へは、 臨界圧力以上の高圧冷媒が導入されて膨張する。

発明の効果

[0041] 以上説明したように、本発明によると、断熱材 (90, 96)で圧縮機構（50)又は膨張 機構（60)のケーシング（31)内の露出面全体を覆ったことにより、ケーシング（31)の 内部空間と断熱材 (90, 96)で覆われた圧縮機構 (50)又は膨張機構 (60)との間での 熱交換を防いで、能力低下や動力回収効果の低下を防止することができる。

[0042] 上記第 2の発明によると、断熱材 (90, 96)を固定部（54, 67)を境に回転軸（40)の 軸方向に分割したことにより、断熱材 (90, 96)の組付が容易となり、製造コストを低く すること力 Sでさる。

[0043] 上記第 3の発明によると、ケーシング (31)の内部空間を膨張機構 (60)が収納され る第 1空間（48)と、圧縮機構（50)が収納される第 2空間（49)とに断熱材 (90, 96)によ つて区画して両空間内での対流を防止したことにより、さらに効果的にケーシング（31 )の内部空間と断熱材 (90, 96)で覆われた圧縮機構 (50)又は膨張機構 (60)との間 での熱交換を防いで、能力低下や動力回収効果の低下を防止することができる。

[0044] 上記第 4の発明によれば、ケーシング (31)内の雰囲気との温度差が激しい膨張 機構 (60)に近!/、ところで第 1空間（48)と第 2空間（49)とを断熱材 (90, 96)で区切るこ とにより、冷媒対流を効果的に防止して、物質移動による熱交換を防止し、能力低下 や動力回収効果の低下を防ぐことができる。

[0045] 上記第 5の発明によれば、ケーシング (31)内の雰囲気との温度差が激しい圧縮 機構（50)に近!/、ところで第 1空間（48)と第 2空間（49)とを断熱材 (90, 96)で区切るこ とにより、冷媒対流を効果的に防止して、物質移動による熱交換を防止し、能力低下 や動力回収効果の低下を防ぐことができる。

[0046] 上記第 6の発明によれば、断熱材 (90)の外周面とケーシング (31)内周面との間 に隙間を設けて組立易さや断熱材 (90)の熱膨張による破損を考慮しながら、その隙 間を弾性変形可能なシール手段でシールするようにしたことにより、膨張機構 (60)側 の第 1空間 (48)と圧縮機構 (50)側の第 2空間 (49)との間の冷媒対流を防止して物 質移動による熱交換を防止し、能力低下や動力回収効果の低下を防ぐことができる

[0047] 上記第 7の発明によれば、 Oリング (92)によって、断熱材（90)とケーシング（31)内 周面との間に隙間をシールするようにしたことにより、組み立て易ぐ能力低下や動力 回収効果の低下も生じない流体機械が得られる。

[0048] 上記第 8の発明によれば、断熱材 (90)の外周に鍔部（98)を一体に設けて断熱材

(90)とケーシング（31)内周面との間の隙間をシールするようにしたことにより、組み立 て易ぐ能力低下や動力回収効果の低下も生じない流体機械が得られる。

[0049] 上記第 9の発明によれば、連通路 (93)を設けて第 1空間（48)と第 2空間（49)との 間の圧力差を緩和させるようにしたことにより、断熱材 (90)の破損を効果的に防止す ること力 Sでさる。

[0050] 上記第 10の発明によれば、断熱材（90, 96)に断熱層（94, 97)を形成してその空 間内にガス冷媒を停留させたことにより、断熱材 (90, 96)全体の熱伝導率を低下させ ること力 Sできるので、断熱材 (90, 96)を厚くする必要がなくなり、全体の大型化を防止 できると共に、断熱材（90, 96)のコストを低くすることができる。

[0051] 上記第 11の発明によれば、断熱材（90, 96)の表面を凹陥して断熱層（94, 97)を 形成し、冷媒を停留させている。このため、断熱材 (90, 96)の熱伝導率を効果的に 低下させることができると共に、成型時の型抜きが容易となり、且つ薄肉構造となるた め、成型性を向上させることができる。

[0052] 上記第 12の発明によれば、断熱材 (90, 96)に冷媒導入孔 (95)を形成して、この 冷媒導入孔 (95)から断熱層（94, 97)に冷媒を導入して停留させるようにした。このた め、断熱材（90, 96)の熱伝導率を効果的に低下させることができると共に、断熱材（9 0, 96)が差圧により変形したり、破損するのを防止することができる。

[0053] 上記第 13の発明によると、断熱層（94, 97)を鉛直方向に複数並べて断熱層（94, 97)内での冷媒対流を緩和するようにしたことにより、断熱効果を向上させることがで きる。

[0054] 上記第 14の発明によると、断熱層（94, 97)を周方向に複数並べて断熱層（94, 97 )内での温度差を小さくしたことにより、冷媒対流を緩和させて断熱効果を向上させる こと力 Sでさる。

[0055] 上記第 15の発明によると、樹脂系材料よりなる断熱材 (90, 96)の熱伝導率を効 果的に低下させること力 Sできる。また、樹脂成型品である断熱材 (90, 96)に断熱層（9 4, 97)を設けたことにより、断熱層（94, 97)のない厚肉のものに比べて均一に冷え易 くなつて変形を防止することができるので、成型性を向上させることができる。

図面の簡単な説明

[0056] [図 1]図 1は、実施形態 1の冷媒回路の構成を示す配管系統図である。

[図 2]図 2は、実施形態 1における圧縮 ·膨張ユニットの概略構成を示す縦断面図で ある。

[図 3]図 3は、実施形態 1の膨張機構及び断熱材を示す縦断面図である。

[図 4]図 4は、図 3の IV— IV線断面図である。

[図 5]図 5は、図 3の V— V線断面図である。

[図 6]図 6は、実施形態 1の膨張機構の要部を示す要部拡大図である。

[図 7]図 7は、実施形態 1の膨張機構の状態をシャフトの回転角 90° 毎に示した膨張 機構の概略の横断面図である。

[図 8]図 8は、実施形態 2における圧縮'膨張ユニットの概略構成を示す縦断面図で ある。

[図 9]図 9は、実施形態 2の圧縮機構及び断熱材を示す縦断面図である。 [図 10]図 10は、実施形態 2の変形例に力、かる図 3相当図である。

[図 11]図 11は、実施形態 3における圧縮 ·膨張ユニットの概略構成を示す縦断面図 である。

[図 12]図 12は、実施形態 3の圧縮機構及び断熱材を示す縦断面図である。

符号の説明

[0057] 20 冷媒回路

30 圧縮 ·膨張ュニ 体機械)

31

40 回転軸

48

49 第 2空間

50 圧縮機構

54 フロントヘッド（固定部)

60

67 ート（固定部)

90 第 1断熱材

92 Oリング (シール手段）

93

94 第 1断熱層

95 冷媒導入孔

96 第 2断熱材

97

98 鍔部（シール手段）

発明を実施するための最良の形態

[0058] 以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。本実施形態は、本 発明にかかる流体機械である圧縮 ·膨張ユニットを備えた空調機である。

[0059] 〈空調機の全体構成〉

図 1に示すように、本実施形態の空調機（10)は、冷媒回路（20)を備えている。こ の冷媒回路 (20)には、圧縮 ·膨張ユニット（30)と、室外熱交換器 (23)と、室内熱交換 器 (24)と、第 1四路切換弁（21)と、第 2四路切換弁（22)とが接続されている。また、こ の冷媒回路 (20)には、冷媒として二酸化炭素（CO )が充填されている。

2

[0060] 上記圧縮 ·膨張ユニット（30)は、縦長円筒形の密閉容器状に形成されたケーシン グ（31)を備えている。このケーシング (31)内には、圧縮機構（50)と、膨張機構 (60)と 、電動機 (45)とが収納されている。ケーシング (31)内では、圧縮機構（50)と電動機（ 45)と膨張機構 (60)とが下から上に向かって順に配置されている。圧縮 ·膨張ユニット (30)の詳細については後述する。

[0061] 上記冷媒回路 (20)にお!/、て、圧縮機構 (50)は、その吐出側（吐出管（37) )が第 1 四路切換弁（21)の第 1のポートに、その吸入側（吸入管（36) )が第 1四路切換弁（21 )の第 4のポートにそれぞれ接続されている。一方、膨張機構 (60)は、その流出側（ 流出管（39) )が第 2四路切換弁（22)の第 1のポートに、その流入側（流入管（38) )が 第 2四路切換弁（22)の第 4のポートにそれぞれ接続されている。

[0062] また、上記冷媒回路 (20)において、室外熱交換器 (23)は、その一端が第 2四路 切換弁（22)の第 2のポートに、その他端が第 1四路切換弁（21)の第 3のポートにそ れぞれ接続されている。一方、室内熱交換器 (24)は、その一端が第 1四路切換弁（2 1)の第 2のポートに、その他端が第 2四路切換弁（22)の第 3のポートにそれぞれ接続 されている。

[0063] 上記第 1四路切換弁（21)と第 2四路切換弁（22)は、それぞれ、第 1のポートと第 2 のポートとが連通し且つ第 3のポートと第 4のポートとが連通する状態（図 1に実線で 示す状態）と、第 1のポートと第 3のポートとが連通し且つ第 2のポートと第 4のポートと が連通する状態（図 1に破線で示す状態）とに切り換わるように構成されている。

[0064] 〈圧縮'膨張ユニットの構成〉

図 2に示すように、圧縮 ·膨張ユニット（30)は、縦長で円筒形の密閉容器であるケ 一シング（31)を備えている。このケーシング（31)の内部には、下から上に向かって順 に、圧縮機構 (50)と、電動機 (45)と、膨張機構 (60)とが配置されている。また、ケー シング (31)の底部には、潤滑油である冷凍機油が貯留されている。つまり、ケーシン グ（31)の内部では、圧縮機構（50)寄りに冷凍機油が貯留されて!/、る。 [0065] ケーシング（31)の内部空間は、膨張機構（60)のフロントヘッド（61)の下側に設け た後述する第 1断熱材 (90)によって上下に仕切られ、上側の空間が第 1空間（48)を 、下側の空間が第 2空間（49)をそれぞれ構成している。第 1空間（48)には膨張機構 (60)が配置され、第 2空間（49)には圧縮機構 (50)と電動機 (45)とが配置される。

[0066] ケーシング（31)には、吐出管（37)が取り付けられている。この吐出管（37)は、電 動機 (45)と膨張機構 (60)の間に配置され、ケーシング (31)内の第 2空間（49)に連 通している。また、吐出管（37)は、比較的短い直管状に形成され、概ね水平姿勢で 設置されている。

[0067] 電動機（45)は、ケーシング（31)の長手方向の中央部に配置されている。この電 動機（45)は、ステータ（46)とロータ（47)とにより構成されてレ、る。ステータ（46)は、焼 嵌め等によって上記ケーシング (31)に固定されている。ロータ（47)は、ステータ（46) の内側に配置されている。このロータ（47)には、該ロータ（47)と同軸に回転軸（40) の主軸部（44)が貫通して!/、る。

[0068] 回転軸（40)は、回転軸を構成している。この回転軸（40)では、その下端側に 2つ の下側偏心部（58, 59)が形成され、その上端側に 2つの大径偏心部（41 , 42)が形 成されている。回転軸（40)は、下側偏心部（58, 59)の形成された下端部分が圧縮機 構 (50)に、大径偏心部 (41 , 42)の形成された上端部分が膨張機構 (60)にそれぞれ 係合している。

[0069] 2つの下側偏心部（58, 59)は、主軸部（44)よりも大径に形成され、下側のものが 第 1下側偏心部（58)を、上側のものが第 2下側偏心部（59)をそれぞれ構成してレ、る 。第 1下側偏心部（58)と第 2下側偏心部（59)とでは、主軸部（44)の軸心に対する偏 心方向が逆になつている。

[0070] 2つの大径偏心部（41 , 42)は、主軸部（44)よりも大径に形成され、下側のものが 第 1大径偏心部（41)を構成し、上側のものが第 2大径偏心部（42)を構成して!/、る。 第 1大径偏心部（41)と第 2大径偏心部（42)とは、何れも同じ方向へ偏心している。第 2大径偏心部（42)の外径は、第 1大径偏心部（41)の外径よりも大きくなつている。ま た、主軸部（44)の軸心に対する偏心量は、第 2大径偏心部（42)の方が第 1大径偏 心部（41)よりも大きくなつて!/、る。 [0071] 図示しないが、回転軸（40)には、給油通路が形成されている。給油通路は、回転 軸（40)に沿って延び、その始端が回転軸（40)の下端に、その終端が回転軸（40)の 上側にそれぞれ開口してレ、る。圧縮機構（50)及び膨張機構 (60)へは、この給油通 路から冷凍機油が供給されるようになっている。ただし、膨張機構 (60)に供給される 冷凍機油は、最小限のものとされ、膨張機構 (60)を潤滑した冷凍機油は、第 1空間（ 48)内には流出せず、流出管（39)力、ら吐出されるようになっている。

[0072] 圧縮機構（50)は、レ、わゆる揺動ピストン型のロータリ式圧縮機を構成して!/、る。こ の圧縮機構（50)は、シリンダ（51 , 52)とピストン（57)を 2つずつ備えている。圧縮機 構（50)では、下から上に向かって順に、リアヘッド（55)と、第 1シリンダ (51)と、中間 プレート（56)と、第 2シリンダ (52)と、フロントヘッド（54)とが積層された状態となって いる。

[0073] 第 1及び第 2シリンダ (51 , 52)の内部には、円筒状のピストン (57)が 1つずつ配置 されている。図示しないが、ピストン（57)の側面には平板状のブレードが突設され、こ のブレードは揺動ブッシュを介してシリンダ (51 , 52)に支持されている。第 1シリンダ（ 51)内のピストン（57)は、回転軸（40)の第 1下側偏心部（58)と係合する。一方、第 2 シリンダ（52)内のピストン (57)は、回転軸（40)の第 2下側偏心部（59)と係合する。各 ピストン（57, 57)は、その内周面が下側偏心部（58, 59)の外周面と摺接し、その外周 面がシリンダ（51 , 52)の内周面と摺接する。そして、ピストン（57, 57)の外周面とシリ ンダ (51 , 52)の内周面との間に圧縮室（53)が形成される。

[0074] 第 1及び第 2シリンダ (51 , 52)には、それぞれ吸入ポート（32)が 1つずつ形成され ている。各吸入ポート（32)は、シリンダ (51 , 52)を半径方向に貫通し、その終端がシ リンダ（51 , 52)の内周面に開口している。また、各吸入ポート（32)は、吸入管（36)に よってケーシング（31)の外部へ延長されている。

[0075] フロントヘッド（54)及びリアヘッド（55)には、それぞれ吐出ポートが 1つずつ形成 されている。フロントヘッド（54)の吐出ポートは、第 2シリンダ（52)内の圧縮室（53)を 第 2空間（49)と連通させる。リアヘッド（55)の吐出ポートは、第 1シリンダ（51)内の圧 縮室（53)を第 2空間（49)と連通させる。また、各吐出ポートは、その終端にリード弁 力 なる吐出弁が設けられ、この吐出弁によって開閉される。なお、図 2において、吐 出ポート及び吐出弁の図示は省略する。そして、圧縮機構（50)から第 2空間（49)へ 吐出されたガス冷媒は、吐出管（37)を通って圧縮 ·膨張ユニット（30)から送り出され

[0076] 図 3に拡大して示すように、膨張機構 (60)は、いわゆる揺動ピストン型のロータリ 式膨張機で構成されている。この膨張機構 (60)には、対になったシリンダ（71 , 81)及 びピストン（75, 85)が 2組設けられている。また、膨張機構（60)には、フロントヘッド（6 1)と、中間プレート（63)と、リアヘッド（62)とが設けられている。

[0077] 膨張機構 (60)では、下から上に向かって順に、フロントヘッド (61)、第 1シリンダ（ 71)、中間プレート（63)、第 2シリンダ (81)、リアヘッド（62)が積層された状態となって いる。この状態において、第 1シリンダ（71)は、その下側端面がフロントヘッド (61)に より閉塞され、その上側端面が中間プレート (63)により閉塞されている。一方、第 2シ リンダ (81)は、その下側端面が中間プレート (63)により閉塞され、その上側端面がリ アヘッド (62)により閉塞されている。また、第 2シリンダ (81)の内径は、第 1シリンダ (7 1)の内径よりも大きくなつている。

[0078] 膨張機構 (60)は、固定部としてのマウンティングプレート（67)によって、上記ケー シング（31)内面に固定されている。

[0079] 回転軸（40)は、積層された状態のフロントヘッド (61)、第 1シリンダ（71)、中間プ レート（63)、第 2シリンダ（81)を貫通している。リアヘッド（62)の中央部には、該リアへ ッド（62)を厚み方向へ貫通する中央孔が形成されて!/、る。回転軸（40)の上端部は、 このリアヘッド（62)の中央孔に揷入されている。また、回転軸（40)は、その第 1大径 偏心部（41)が第 1シリンダ (71)内に位置し、その第 2大径偏心部（42)が第 2シリンダ (81)内に位置している。

[0080] 図 6及び図 7にも示すように、第 1シリンダ (71)内には第 1ピストン (75)力 第 2シリ ンダ (81)内には第 2ピストン (85)がそれぞれ設けられている。第 1及び第 2ピストン (7 5, 85)は、いずれも円環状あるいは円筒状に形成されている。第 1ピストン (75)の外 径と第 2ピストン (85)の外径とは、互いに等しくなつている。第 1ピストン (75)の内径は 第 1大径偏心部（41)の外径と、第 2ピストン (85)の内径は第 2大径偏心部（42)の外 径とそれぞれ概ね等しくなつている。そして、第 1ピストン (75)には第 1大径偏心部（4 1)力 S、第 2ピストン (85)には第 2大径偏心部（42)がそれぞれ貫通している。

[0081] 上記第 1ピストン（75)は、その外周面が第 1シリンダ (71)の内周面に、一方の端面 力 Sフロントヘッド (61)に、他方の端面が中間プレート（63)にそれぞれ摺接している。 第 1シリンダ (71)内には、その内周面と第 1ピストン (75)の外周面との間に第 1膨張 室（72)が形成される。一方、上記第 2ピストン (85)は、その外周面が第 2シリンダ (81) の内周面に、一方の端面がリアヘッド（62)に、他方の端面が中間プレート（63)にそ れぞれ摺接している。第 2シリンダ (81)内には、その内周面と第 2ピストン (85)の外周 面との間に第 2膨張室 (82)が形成される。

[0082] 上記第 1及び第 2ピストン（75, 85)のそれぞれには、ブレード（76, 86)が 1つずつ 一体に設けられている。ブレード（76, 86)は、ピストン（75, 85)の半径方向へ延びる 板状に形成され、ピストン (75, 85)の外周面から外側へ突出している。第 1ピストン (7

5)のブレード（76)は第 1シリンダ（71)のブッシュ孔（78)に、第 2ピストン（85)のブレー ド（86)は第 2シリンダ (81)のブッシュ孔 (88)にそれぞれ揷入されて!/、る。各シリンダ（ 71， 81)のブッシュ孔（78, 88)は、シリンダ（71 , 81)を厚み方向へ貫通すると共に、シ リンダ（71 , 81)の内周面に開口している。これらのブッシュ孔（78, 88)は、貫通孔を 構成している。

[0083] 上記各シリンダ（71 , 81)には、一対のブッシュ（77, 87)力 組ずつ設けられている 。各ブッシュ（77, 87)は、内側面が平面となって外側面が円弧面となるように形成さ れた小片である。各シリンダ（71 , 81)において、一対のブッシュ（77, 87)は、ブッシュ 孔（78, 88)に揷入されてブレード（76, 86)を挟み込んだ状態となる。各ブッシュ（77, 87)は、その内側面がブレード（76, 86)と、その外側面がシリンダ（71 , 81)と摺動する 。そして、ピストン（75, 85)と一体のブレード（76, 86)は、ブッシュ（77, 87)を介してシ リンダ（71 , 81)に支持され、シリンダ (71 , 81)に対して回動自在で且つ進退自在とな つている。

[0084] 第 1シリンダ (71)内の第 1膨張室（72)は、第 1ピストン (75)と一体の第 1ブレード（7

6)によって仕切られ、図 6及び図 7における第 1ブレード（76)の左側が高圧側の第 1 高圧室（73)となり、その右側が低圧側の第 1低圧室（74)となっている。第 2シリンダ（ 81)内の第 2膨張室 (82)は、第 2ピストン (85)と一体の第 2ブレード (86)によって仕切 られ、図 6及び図 7における第 2ブレード (86)の左側が高圧側の第 2高圧室 (83)とな り、その右側が低圧側の第 2低圧室 (84)となっている。

[0085] 上記第 1シリンダ (71)と第 2シリンダ (81)とは、それぞれの周方向におけるブッシ ュ（77, 87)の位置が一致する姿勢で配置されている。言い換えると、第 2シリンダ (81 )の第 1シリンダ (71)に対する配置角度が 0° となっている。上述のように、第 1大径 偏心部（41)と第 2大径偏心部（42)とは、主軸部（44)の軸心に対して同じ方向へ偏 心している。したがって、第 1ブレード（76)が第 1シリンダ (71)の外側へ最も退いた状 態になるのと同時に、第 2ブレード (86)が第 2シリンダ (81)の外側へ最も退いた状態 になる。

[0086] 上記第 1シリンダ（71)には、流入ポート（34)が形成されている。流入ポート（34)は 、第 1シリンダ（71)の内周面のうち、図 6及び図 7におけるブッシュ（77)のやや左側の 箇所に開口している。流入ポート（34)は、第 1高圧室（73)と連通可能となっている。 一方、上記第 2シリンダ（81)には、流出ポート（35)が形成されている。流出ポート（35 )は、第 2シリンダ（81)の内周面のうち、図 6及び図 7におけるブッシュ（87)のやや右 側の箇所に開口している。流出ポート（35)は、第 2低圧室 (84)と連通可能となってい

[0087] 上記中間プレート（63)には、連通路（93) (64)が形成されている。この連通路（93 ) (64)は、中間プレート（63)を厚み方向へ貫通している。中間プレート（63)における 第 1シリンダ（71)側の面では、第 1ブレード（76)の右側の箇所に連通路 (93) (64)の 一端が開口している。中間プレート（63)における第 2シリンダ (81)側の面では、第 2 ブレード（86)の左側の箇所に連通路 (93) (64)の他端が開口している。そして、図 6 に示すように、連通路 (93) (64)は、中間プレート（63)の厚み方向に対して斜めに延 び、第 1低圧室（74)と第 2高圧室 (83)とを互いに連通させて!/、る。

[0088] 以上のように構成された本実施形態の膨張機構 (60)では、第 1シリンダ (71)と、 そこに設けられたブッシュ（77)と、第 1ピストン (75)と、第 1ブレード（76)とが第 1ロー タリ機構部（70)を構成している。また、第 2シリンダ (81)と、そこに設けられたブッシュ (87)と、第 2ピストン (85)と、第 2ブレード (86)とが第 2ロータリ機構部（80)を構成して いる。 [0089] 図 3に示すように、本発明の特徴として、ケーシング (31)の内部空間には、膨張 機構（60)におけるケーシング（31)内の露出面全体を覆い、上記回転軸（40)が貫通 する断熱材（90, 96)を備えている。断熱材（90, 96)は、マウンティングプレート（67)を 境に回転軸（40)の軸方向に第 1断熱材 (90)と第 2断熱材 (96)とに分割されて!/、る。

[0090] 下側の第 1断熱材 (90)は、上記膨張機構 (60)における圧縮機構 (50)側に当接 するように上記回転軸（40)周辺から上記ケーシング（31)内周面までを覆うように設け られている。このことで、ケーシング（31)内の雰囲気との温度差の激しい、低温の膨 張機構 (60)側の第 1空間（48)が第 1断熱材 (90)によって第 2空間（49)と区切られて いる。

[0091] 具体的には、第 1断熱材 (90)は、中心に回転軸（40)が揷通される中心孔を有す る円盤状のもので、膨張機構（60)におけるフロントヘッド（61)の下面と接するように 設けられている。回転軸（40)の外周面と、第 1断熱材（90)の内周面との間には、回 転軸（40)の回転を妨げないように最小限の隙間が形成されている。

[0092] 図 4及び図 5に示すように、第 1断熱材 (90)は、冷媒を停留させるための空間を形 成する第 1断熱層（94)を備えている。この第 1断熱層（94)は、周方向に複数並んだ 略密閉型の空間を形成している。すなわち、図 4に示すように、膨張機構 (60)の表面 温度は、軸方向から見たときに Aから Fへ順に低くなるように概ね周方向に分布して いる。それにあわせて第 1断熱層（94)が平面視で扇形に周方向に密閉状に仕切ら れている。各第 1断熱層（94)には、冷媒を導入するための冷媒導入孔 (95)が形成さ れている。

[0093] また、図 3に示すように、上側の第 2断熱材 (96)は、天板を有する略円筒形状を 有し、膨張機構 (60)の側面及び上面のケーシング (31)内の露出面全体を被ってい る。すなわち、第 2断熱材 (96)には、流入管（38)や流出管（39)が貫通している。さら に、これら流入管（38)や流出管（39)の外周も覆うとよい。また、マウンティングプレー ト (67)とケーシング (31)内面との間の隙間も覆うと効果的である。

[0094] 第 2断熱材 (96)には、冷媒を停留させるための空間を形成する第 2断熱層（97)が 形成されている。具体的には、膨張機構 (60)の側面を覆う部分には、側面側第 2断 熱層（97a)が鉛直方向に複数並んで形成されている。側面側第 2断熱層（97a)は、 第 2断熱材 (96)の内周面から外方へ凹陥された凹部よりなる。側面側第 2断熱層（97 a)は、さらに周方向に分割してもよい。膨張機構 (60)の上面を覆う部分には、平面側 第 2断熱層（97b)が形成され、この平面側第 2断熱層（97b)は、第 2断熱材 (96)の下 面から上方へ凹陥された凹部よりなり、上記第 1断熱層（94)と同様に膨張機構 (60) 上面の円周方向に分布する温度勾配に対応させて周方向に複数並んでいる。なお 、第 1断熱層（94)と同様に略密閉型の空間を形成するものとしてもよい。図示しない 、第 2断熱材 (96)にも各第 2断熱層（97)に冷媒を導入するための冷媒導入孔 (95 )が形成されている。

[0095] また、第 1及び第 2断熱材 (90, 96)は、樹脂成型品で構成されて!/、る。具体的な 材料としては、耐熱性の高い（240〜250°C)、特殊エンジニアリングプラスチックが 考えられる。例えば、 PPS (ポリフエ二レンサルファイド）、 PEEK (ポリエーテルケトン） 、 PI (ポリアミド)等がある。ここで、一般的な断熱材 (90, 96)を構成する樹脂系材料 の熱伝導率 0. 3w/m— kに対し、二酸化炭素冷媒の熱伝導率は、膨張機構 (60) 側の空間で 0. 07w/m— kとなり、二酸化炭素冷媒の方が樹脂系材料よりも 1ォー ダー低くなつている。

[0096] 第 1断熱材 (90)のように、内部に空洞の第 1断熱層（94)を形成するには、アンダ 一カット部が存在するため、ダイスライド射出成型が考えられる。すなわち、図示しな いが、まず、第 1断熱層（94)を上下に分割するようにずらした位置で射出成形したも のを金型内でスライドさせて合わせ、次にそれらの接合部に溶融樹脂を再度射出し て溶融接着する。

[0097] 一方、第 2断熱材 (96)の第 2断熱層（97)のように内側表面に凹部を形成するに は、アンダーカット部が存在しないので、一般的な射出成形が可能である。

[0098] いずれの場合も、熱伝導率を適度に低下させること、脱型後に均一に冷えて変形 が少な!/、ことを考慮して第 1断熱層（94)及び第 2断熱層（97)の形状を決定するとよ い。

[0099] 運転動作

上記空調機（10)の動作について説明する。ここでは、空調機（10)の冷房運転時 及び暖房運転時の動作について説明し、続いて膨張機構 (60)の動作について説明 する。

[0100] 〈冷房運転〉

冷房運転時には、第 1四路切換弁（21)及び第 2四路切換弁（22)が図 1に破線で 示す状態に切り換えられる。この状態で圧縮 ·膨張ユニット（30)の電動機 (45)に通電 すると、冷媒回路（20)で冷媒が循環して蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。

[0101] 圧縮機構 (50)で圧縮された冷媒は、吐出管（37)を通って圧縮 ·膨張ユニット (30) 力、ら吐出される。この状態で、冷媒の圧力は、その臨界圧力よりも高くなつている。こ の吐出冷媒は、室外熱交換器 (23)へ送られて室外空気へ放熱する。室外熱交換器 (23)で放熱した高圧冷媒は、流入管（38)を通って膨張機構 (60)へ流入する。膨張 機構 (60)では、高圧冷媒が膨張し、この高圧冷媒から動力が回収される。膨張後の 低圧冷媒は、流出管 (39)を通って室内熱交換器 (24)へ送られる。室内熱交換器 (24 )では、流入した冷媒が室内空気から吸熱して蒸発し、室内空気が冷却される。室内 熱交換器 (24)から出た低圧ガス冷媒は、吸入管（36)を通って吸入ポート（32)から圧 縮機構（50)へ吸入される。圧縮機構（50)は、吸入した冷媒を圧縮して吐出する。

[0102] 〈暖房運転〉

暖房運転時には、第 1四路切換弁（21)及び第 2四路切換弁（22)が図 1に実線で 示す状態に切り換えられる。この状態で圧縮 ·膨張ユニット（30)の電動機 (45)に通電 すると、冷媒回路（20)で冷媒が循環して蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。

[0103] 圧縮機構 (50)で圧縮された冷媒は、吐出管（37)を通って圧縮 ·膨張ユニット（30) 力、ら吐出される。この状態で、冷媒の圧力は、その臨界圧力よりも高くなつている。こ の吐出冷媒は、室内熱交換器 (24)へ送られる。室内熱交換器 (24)では、流入した 冷媒が室内空気へ放熱し、室内空気が加熱される。室内熱交換器 (24)で放熱した 冷媒は、流入管（38)を通って膨張機構 (60)へ流入する。膨張機構 (60)では、高圧 冷媒が膨張し、この高圧冷媒力 動力が回収される。膨張後の低圧冷媒は、流出管 (39)を通って室外熱交換器 (23)へ送られ、室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱 交換器 (23)から出た低圧ガス冷媒は、吸入管（36)を通って吸入ポート (32)から圧縮 機構（50)へ吸入される。圧縮機構（50)は、吸入した冷媒を圧縮して吐出する。

[0104] 〈膨張機構の動作〉 膨張機構 (60)の動作について、図 7を参照しながら説明する。

[0105] まず、第 1ロータリ機構部（70)の第 1高圧室 (73)へ超臨界状態の高圧冷媒が流 入する過程について説明する。回転角が 0° の状態から回転軸（40)が僅かに回転 すると、第 1ピストン (75)と第 1シリンダ（71)の接触位置が流入ポート（34)の開口部を 通過し、流入ポート（34)から第 1高圧室（73)へ高圧冷媒が流入し始める。その後、回 転軸（40)の回転角が 90° , 180° , 270° と次第に大きくなるにつれて、第 1高圧 室（73)へ高圧冷媒が流入してゆく。この第 1高圧室（73)への高圧冷媒の流入は、回 転軸（40)の回転角が 360° に達するまで続く。

[0106] 次に、膨張機構 (60)において冷媒が膨張する過程について説明する。回転角が 0° の状態から回転軸（40)が僅かに回転すると、第 1低圧室（74)と第 2高圧室 (83) が連通路 (93) (64)を介して互いに連通し、第 1低圧室（74)から第 2高圧室 (83)へと 冷媒が流入し始める。その後、回転軸（40)の回転角が 90° , 180° , 270° と次第 に大きくなるにつれ、第 1低圧室（74)の容積が次第に減少すると同時に第 2高圧室（ 83)の容積が次第に増加し、結果として膨張室 (66)の容積が次第に増加してゆく。こ の膨張室 (66)の容積増加は、回転軸（40)の回転角が 360° に達する直前まで続く 。そして、膨張室 (66)の容積が増加する過程で膨張室 (66)内の冷媒が膨張し、この 冷媒の膨張によって回転軸（40)が回転駆動される。このように、第 1低圧室（74)内の 冷媒は、連通路 (93) (64)を通って第 2高圧室 (83)へ膨張しながら流入してゆく。

[0107] 続!/、て、第 2ロータリ機構部（80)の第 2低圧室 (84)から冷媒が流出してゆく過程 について説明する。第 2低圧室 (84)は、回転軸（40)の回転角が 0° の時点から流出 ポート（35)に連通し始める。つまり、第 2低圧室 (84)から流出ポート（35)へと冷媒が 流出し始める。その後、回転軸（40)の回転角が 90° , 180° , 270° と次第に大き くなつてゆき、その回転角が 360° に達するまでの間に亘つて、第 2低圧室（84)から 膨張後の低圧冷媒が流出してゆく。

[0108] 〈断熱材の作用〉

第 1断熱材 (90)によって、ケーシング (31)の内部空間が膨張機構 (60)が収納さ れる第 1空間（48)と、圧縮機構（50)が収納される第 2空間（49)とに区画されて!/、るの で、第 1空間（48)は、低温、高密度となり、第 2空間（49)は、高温、低密度となる。こ のことで、ケーシング（31)内は高温高圧に保たれる。ケーシング（31)内の雰囲気との 温度差の激し!/ \低温の膨張機構 (60)側の第 1空間（48)を第 1断熱材 (90)で区切 ることで、冷媒対流が効果的に防止される。

[0109] また、断熱材（90, 96)は、膨張機構（60)のケーシング（31)内の露出面全体を覆 つているので、ケーシング（31)の内部空間と膨張機構（60)との間での熱交換が防止 される。

[0110] また、膨張機構（60)は、マウンティングプレート（67)によってケーシング（31)に固 定されているが、断熱材（90, 96)を第 1断熱材（90)と第 2断熱材（96)とに分割するこ とで、断熱材 (90, 96)の組付が容易となる。

[0111] また、第 1及び第 2断熱材（90, 96)には、断熱層（94, 97)が形成されているので、 この断熱層（94, 97)内の空間にガス冷媒が効果的に停留する。ここで、一般的な断 熱材 (90, 96)を構成する樹脂系材料の熱伝導率に比べ、ガス冷媒の熱伝導率の方 力 オーダー近く低くなつていることから、断熱層（94, 97)のないものに比べて断熱 材（90, 96)全体の熱伝導率が低下する。

[0112] 第 1及び第 2断熱材（90, 96)を成型する際には、断熱層（94, 97)があるために薄 肉構造となり、厚肉のものに比べて全体が均一に冷え易く変形が防止されるので、成 型性がよい。

[0113] 冷媒導入孔 (95)から第 1及び第 2断熱層（94, 97)に冷媒が導入されて冷媒が停 留し、第 1及び第 2断熱材 (90, 96)の熱伝導率を低下させることができるので、第 1及 び第 2断熱材 (90, 96)を厚くする必要がなくなる。また、冷媒導入孔 (95)により、第 1 及び第 2断熱層（94, 97)内とケーシング (31)内空間とが均一化されるので、第 1及び 第 2断熱材 (90, 96)が差圧により変形したり、破損するのが防止される。さらに冷媒導 入孔 (95)により、冷媒中に混在するミスト油が断熱層（94, 97)内に溜まるのが防止さ れる。

[0114] 第 1断熱材 (90)においては、第 1断熱層（94)を、膨張機構 (60)下面の円周方向 に分布する温度勾配に対応させて周方向に分割して設けている。同様に、平面側第 2断熱層（97b)を、膨張機構 (60)上面の円周方向に分布する温度勾配に対応させて 周方向に分割して設けている。このため、断熱層（94, 97)内での温度差が小さくなつ て冷媒対流が緩和され、断熱効果が向上する。

[0115] 第 2断熱材 (96)においては、凹部における成型時の型抜きが容易で且つ薄肉構 造となることから成型性がよい。また、鉛直方向に区画されて側面側第 2断熱層（97a )内での冷媒対流が緩和されるので、断熱効果が向上する。第 2断熱材 (96)が膨張 機構 (60)の外周も被って!/、るので、膨張機構 (60)の外周表面とケーシング（31)内の 雰囲気との間での熱のやりとりが効果的に防止され、さらに断熱効果が向上する。

[0116] 一実施形態 1の効果

したがって、本実施形態の圧縮 ·膨張ユニット（30)によると、断熱材 (90, 96)で膨 張機構（60)のケーシング（31)内の露出面全体を覆ったことにより、ケーシング（31) の内部空間と断熱材 (90, 96)で覆われた膨張機構 (60)との間での熱交換を防止し て、能力低下や動力回収効果の低下を防止することができる。

[0117] 断熱材 (90, 96)をマウンティングプレート (67)を境に回転軸（40)の軸方向に分割 したことにより、断熱材 (90, 96)の組付が容易となり、製造コストを低くすることができ

[0118] ケーシング (31)の内部空間を膨張機構 (60)が収納される第 1空間（48)と、圧縮 機構（50)が収納される第 2空間（49)とに断熱材 (90, 96)によって区画して両空間内 での対流を防止したことにより、さらに効果的にケーシング (31)の内部空間と断熱材 (90, 96)で覆われた膨張機構（60)との間での熱交換を防止することができる。

[0119] 断熱材（90, 96)に断熱層（94, 97)を形成してその空間内にガス冷媒を停留させ たことにより、断熱材（90, 96)全体の熱伝導率を低下させることができるので、断熱材 (90, 96)を厚くする必要がなくなり、全体の大型化を防止できると共に、断熱材 (90, 96)のコストを低くすることができる。

[0120] 第 1及び第 2断熱材 (90, 96)に冷媒導入孔 (95)を形成して、この冷媒導入孔 (95 )から第 1及び第 2断熱層（94, 97)に冷媒を導入して停留させるようにした。このため 、第 1及び第 2断熱材 (90, 96)の熱伝導率を効果的に低下させることができると共に 、第 1及び第 2断熱材 (90, 96)が差圧により変形したり、破損するのを防止することが できる。

[0121] 第 2断熱材 (96)の内周面を凹陥して断熱層（94, 97)を形成し、冷媒を停留させて いる。このため、断熱材（90, 96)の熱伝導率を効果的に低下させることができると共 に、成型時の型抜きが容易となり、且つ薄肉構造となるため、成型性を向上させるこ と力 Sできる。

[0122] 側面側第 2断熱層（97a)を鉛直方向に複数並べて側面側第 2断熱層（97a)内で の冷媒対流を緩和するようにしたことにより、断熱効果を向上させることができる。

[0123] 第 1断熱層（94)を周方向に複数並べて第 1断熱層（94)内での温度差を小さくし たことにより、冷媒対流を緩和させて断熱効果を向上させることができる。

[0124] 樹脂成型品である第 1及び第 2断熱材 (90, 96)に第 1及び第 2断熱層（94, 97)を 設けたことにより、熱伝導率を効果的に低減させることができる。また、第 1及び第 2断 熱層（94, 97)のない厚肉のものに比べて均一に冷え易くなつて変形を防止すること ができるので、成型性を向上させることができる。

[0125] ケーシング (31)内の雰囲気との温度差が激しい膨張機構 (60)に近いところで第 1 空間（48)と第 2空間（49)とを第 1断熱材 (90)で区切ることにより、冷媒対流を効果的 に防止して、物質移動による熱交換を防止し、能力低下や動力回収効果の低下を防 ぐこと力 Sできる。

[0126] 一実施形態 1の変形例 1

上記実施形態 1では、第 2断熱層（97)を内周面から外方へ凹陥された凹部よりな るものとした力 外側表面から内方へ凹陥された凹部よりなるものとしてもよい。しかし 、この場合には、第 2断熱層（97)内に冷媒を停留させるために、凹部を深くする必要 力 ^sある。

[0127] 上記実施形態 1では、第 1断熱層（94)は、周方向に複数並んだ略密閉型の空間 を形成したものとした力 上側が開放し、上面から下方へ凹陥された凹部よりなるもの としてあよい。

[0128] (実施形態 2)

図 8及び図 9は本発明の実施形態 2を示し、断熱層（94, 97)がなぐ変わりにシー ル手段（92, 98)が設けられている点で上記実施形態 1と異なる。なお、以下の各実 施形態では、図 1乃至図 7と同じ部分については同じ符号を付してその詳細な説明 は省略する。 [0129] 〈断熱材の構成〉

本実施形態では、断熱材 (90)の外周には、 Oリング収納凹部（91)が形成されて いる。断熱材 (90)の外周面とケーシング (31)の内周面との間には、常温で若干隙間 が生じるように断熱材 (90)の大きさが設定されている。 Oリング収納凹部（91)には、 シール手段としての Oリング (92)が設けられている。この弾性変形可能な Oリング (92 )が、ケーシング（31)の内周面との間の隙間をシールする役割を果たしている。

[0130] 上記断熱材 (90)には、第 1空間（48)と第 2空間（49)とを連通させて該第 1空間（4 8)と第 2空間（49)との間の圧力差を緩和させる連通路 (93)が形成されて!/、る。すな わち、この連通路 (93)は、第 1空間（48)から第 2空間（49)に貫通する貫通孔よりなる 。このことで、第 1空間（48)と第 2空間（49)とは気密に仕切られている訳ではなぐ第 1空間（48)の内圧と第 2空間（49)の内圧は概ね等しくなつている。

[0131] 〈断熱材の作用〉

一方、組立易さや、ケーシング (31)と断熱材 (90)の線膨張係数の違いによる、断 熱材 (90)の熱膨張による破損の防止を考慮すれば、断熱材 (90)の外周面とケーシ ング (31)の内周面との間には、所定の隙間が必要となる。

[0132] すなわち、組立時には、弾性変形可能な Oリング (92)が圧縮されて変形するので 、ケーシング (31)内に断熱材 (90)を揷入し易い。また、断熱材 (90)が熱膨張しても、 Oリング (92)が圧縮されるだけで、断熱材（90)は破損せず、逆に断熱材（90)が熱収 縮しても、圧縮されていた Oリング (92)が元に戻るだけで、断熱材 (90)の外周面とケ 一シング（31)の内周面との間の隙間がシールされる。

[0133] このことで、ケーシング（31)内は高温高圧に保たれる。ケーシング（31)内の雰囲 気との温度差の激しい、低温の膨張機構 (60)側の第 1空間（48)を断熱材 (90)で区 切ることで、冷媒対流が効果的に防止される。

[0134] 一方、連通路 (93)を通って第 2空間（49)内の高圧の冷媒が第 1空間（48)内に流 れ込むので、第 1空間（48)と第 2空間（49)との間の圧力差が緩和される。このため、 圧力差が激しくなることによる断熱材 (90)の破損が防止される。

[0135] 一実施形態 2の効果

したがって、本実施形態の圧縮 ·膨張ユニット（30)によると、断熱材 (90)の外周面 とケーシング (31)内周面との間に隙間を設けて組立易さや断熱材 (90)の熱膨張によ る破損を考慮しながら、膨張機構 (60)側の第 1空間（48)と圧縮機構 (50)側の第 2空 間（49)との間の冷媒対流を防止して物質移動による熱交換を防止し、能力低下や動 力回収効果の低下を防ぐことができる。

[0136] また、 Oリング（92)によって、断熱材（90)とケーシング（31)内周面との間の隙間を シールするようにしたことにより、組み立て易ぐ能力低下や動力回収効果の低下も 生じな!/、圧縮 ·膨張ユニット（30)が得られる。

[0137] また、断熱材 (90)に連通路 (93)を設けて第 1空間（48)と第 2空間（49)との間の圧 力差を緩和するようにしたことにより、断熱材 (90)の破損が防止されるので、断熱材（ 90)の耐久性を向上させることができる。

[0138] 一実施形態 2の変形例

上記実施形態 2では、シール手段として、断熱材 (90)の外周に Oリング (92)を装 着したが、図 10に示すように、断熱材 (90)の外周に鍔部（98)を一体に設けてもよい 。すなわち、断熱材 (90)の外周全体に薄肉の鍔部（98)を一体成形すればよい。この ことで、組立時には、弾性変形可能な鍔部 (98)が圧縮されて変形するので、ケーシ ング (31)内に断熱材 (90)を揷入し易い。また、断熱材 (90)が熱膨張しても、鍔部（98 )が圧縮されるだけで、断熱材 (90)は破損せず、逆に断熱材 (90)が熱収縮しても、 圧縮されていた鍔部（98)が元に戻るだけで、断熱材 (90)の外周面とケーシング (31) の内周面との間の隙間がシールされる。

[0139] (実施形態 3)

図 11及び図 12は本発明の実施形態 3を示し、ケーシング (31)内が低圧である、 いわゆる低圧ドーム型の圧縮 ·膨張ユニット（30)である点で上記実施形態 1と異なる

〇

[0140] 図 11及び図 12に示すように、上記ケーシング (31)は、上記実施形態 1と同様に、 流入管（38)及び流出管（39)と、吸入管（36)及び吐出管（37)とを備えている。この各 吸入管（36)は、一端が圧縮機構 (50)の吸入ポート (32)にそれぞれ接続され、他端 がケーシング (31)を貫通して冷媒回路（20)の配管に接続されている。つまり、上記 各吸入管（36)は、低温低圧の冷媒をケ一シング (31)の外部から圧縮機構（50)へ導 くように構成されている。

[0141] 本実施形態においても、室内熱交換器 (24)又は室外熱交換器 (23)にて蒸発し た低温低圧の冷媒は、吸入管（36)を通じてケーシング (31)の内部空間にではなく圧 縮機構 (50)に直接吸入される。つまり、本実施形態では、圧縮 ·膨張ユニット (30)は 、低圧ドーム型に構成されている。

[0142] 具体的には、上記固定部としてのフロントヘッド（54)と、リアヘッド（55)とには、そ れぞれ吐出ポート（33, 33a)が 1つずつ形成されている。上記フロントヘッド（54)側の 吐出ポート（33)は、始端が第 2シリンダ (52)における圧縮室（53)の高圧側に連通し ている。上記リアヘッド（55)側の吐出ポート（33a)は、始端が第 1シリンダ（51)におけ る圧縮室（53)の高圧側に連通する一方、終端がリアヘッド（55)の外部に設けられた 吐出室（33b)に連通している。この吐出室（33b)は、フロントヘッド（54)側の吐出ポー ト（33)に連通している。つまり、上記第 1シリンダ (51)の圧縮室（53)で圧縮された冷 媒は、吐出室（33b)を介してフロントヘッド（54)側の吐出ポート（33)へ流れ、第 2シリ ンダ (52)の圧縮室 (53)で圧縮された冷媒と合流する。また、上記各吐出ポート（33, 33a)は、図示しないが、リード弁からなる吐出弁が設けられ、この吐出弁によって開 閉される。

[0143] 上記吐出管（37)は、一端が圧縮機構 (50)におけるフロントヘッド（54)側の吐出ポ ート（33)の終端に接続され、他端がケーシング (31)を貫通して冷媒回路 (20)の配管 に接続されている。つまり、吐出管（37)は、圧縮機構 (50)で圧縮された冷媒を該圧 縮機構（50)からケーシング (31)の外部へ導くように構成されて!/、る。

[0144] このように、ケーシング（31)の内部空間には、圧縮機構（50)の高温高圧の吐出 冷媒が流入することなく、吸入管（36)より吸!/、込まれた低温低圧の冷媒で満たされる ので、ケーシング（31)がいわゆる低圧ドーム型に構成されることになる。これにより、 膨張機構 (60)が高温の吐出冷媒によって加熱されることはなぐその高温の吐出冷 媒が膨張機構 (60)によって冷却されることはなレ、。

[0145] そして、本実施形態においても、ケーシング (31)の内部空間には、圧縮機構（50) におけるケーシング (31)内の露出面全体を覆い、上記回転軸（40)が貫通する断熱 材（90, 96)を備えている。断熱材（90, 96)は、フロントヘッド（54)を境に回転軸（40) の軸方向に第 1断熱材 (90)と第 2断熱材 (96)とに分割されて!/、る。 ケーシング (31 )の内部空間は、下側の第 1断熱材 (90)によって上下に仕切られている。上側の空 間が第 1空間 (48)を、下側の空間が第 2空間 (49)をそれぞれ構成している。第 1空 間 (48)には膨張機構 (60)と電動機 (45)とが配置され、第 2空間 (49)には圧縮機構（ 50)が配置されている。

[0146] つまり、ケーシング（31)内の雰囲気との温度差の激しい、高温の圧縮機構（50)側 の第 2空間（49)を第 1断熱材 (90)で区切ることで、冷媒対流が効果的に防止され、 物質移動による熱交換が発生せず、能力低下や動力回収効果の低下も生じない。

[0147] 本実施形態にお!/、ても、一般的な断熱材 (90, 96)を構成する樹脂系材料の熱伝 導率 0. 3w/m— kに対し、二酸化炭素冷媒の熱伝導率は、圧縮機構（50)の吐出 側で 0. 03w/m— kであり、二酸化炭素冷媒の方が樹脂系材料よりも 1オーダー低 くなつている。

[0148] 第 1及び第 2断熱材 (90, 96)には、第 1及び第 2断熱層（94, 97)が形成されて!/、 る。第 1断熱層（94)は、周方向に複数並んでいる。すなわち、図示しないが、上記実 施形態 1と同様に圧縮機構 (50)の上面の温度勾配も軸方向から見たときに概ね円 周方向に分布しているので、それに対応させるように第 1断熱層（94)が平面視で扇 形に仕切られている。また、側面側第 2断熱層（97a)についても、上記実施形態 1と 同様に鉛直方向に複数並んでいる。側面側第 2断熱層（97a)は、さらに周方向に分 割してもよ!/、。圧縮機構（50)の下面を覆う平面側第 2断熱層（97b)は、第 2断熱材 (9 6)の上面から下方へ凹陥された凹部よりなり、上記第 1断熱層（94)と同様に圧縮機 構（50)下面の円周方向に分布する温度勾配に対応させて周方向に複数並んでいる 。図示しないが、第 2断熱材 (96)にも各第 2断熱層（97)に冷媒を導入するための冷 媒導入孔 (95)が形成されて!/、る。

[0149] このように構成することで、断熱層（94, 97)内の空間にガス冷媒が効果的に停留 する等、上記実施形態 1と同様に第 1及び第 2断熱材 (90, 96)の作用が得られる。

[0150] 一実施形態 3の効果

したがって、本実施形態に力、かる圧縮 ·膨張ユニット（30)においても、断熱材 (90 , 96)で圧縮機構（50)のケーシング（31)内の露出面全体を覆ったことにより、ケーシ ング (31)の内部空間と断熱材 (90, 96)で覆われた圧縮機構（50)との間での熱交換 を防いで、能力低下や動力回収効果の低下を防止することができる。

[0151] また、ケーシング (31)内の雰囲気との温度差が激しい圧縮機構（50)に近いところ で第 1空間（48)と第 2空間（49)とを第 1断熱材 (90)で区切ることにより、冷媒対流を 効果的に防止して、物質移動による熱交換を防止し、能力低下や動力回収効果の 低下を防ぐことができる。

[0152] 断熱材 (90, 96)に断熱層（94, 97)を形成してその空間内にガス冷媒を停留させ たことにより、断熱材（90, 96)全体の熱伝導率を低下させることができるので、断熱材

(90, 96)を厚くする必要がなくなり、全体の大型化を防止できると共に、断熱材 (90,

96)のコストを低くすることができる。

[0153] 一実施形態 3の変形例

上記実施形態 2では、第 1断熱層（94)は、周方向に複数並んだ略密閉型の空間 を形成したものとした力 下側が開放し、下面から上方へ凹陥された凹部よりなるもの としてあよい。

[0154] 上記実施形態 2と同様にシール手段（92, 98)や連通路 (93)を設けてもよい。

[0155] (その他の実施形態）

上記各実施形態では、膨張機構 (60)は、揺動ピストン型のロータリ式膨張機で構 成したが、ローリングピストン型のロータリ式膨張機によって膨張機構 (60)を構成して もよい。この膨張機構（60)では、各ロータリ機構部（70, 80)において、ブレード（76, 8 6)がピストン（75, 85)とは別体に形成される。そして、このブレード（76, 86)は、その 先端がピストン（75, 85)の外周面に押圧され、ピストン（75, 85)の移動に伴って進退 する。

[0156] 上記各実施形態では、圧縮機構（50)を揺動ピストン型のロータリ式圧縮機とし、 膨張機構 (60)を揺動ピストン型のロータリ式膨張機としたが、いずれもスクロール式 のものとしてもよい。スクロール式膨張機構や圧縮機構とした場合には、軸方向から 見た表面温度分布は、中心が最も高温で半径方向へ低くなる。このため、第 1断熱 層（94)及び平面側第 2断熱層（97b)は、断熱材 (90, 96)の接する膨張機構又は圧 縮機構の表面の温度分布にあわせて同心円状に分割したものとすればよい。 [0157] 上記各実施形態では、第 2断熱層（97)として、側面側第 2断熱層（97a)と平面側 第 2断熱層（97b)とを設けたが、いずれか一方のみを設けてもよい。熱伝導率を適度 に低下させること、脱型後に均一に冷えて変形が少ないことを考慮して第 2断熱層（9 7)を設けるとよい。

[0158] 上記各実施形態では、断熱層（94, 97)とシール手段（92, 98)とは、簡略化のため に別々に設けている力 同時に設けてもよい。

[0159] 第 1及び第 2断熱材（90, 96)は、耐熱性の高!/、特殊エンジニアリングプラスチック で形成するとしたが、実施形態 1のように温度の比較的低い膨張機構 (60)側に設け る場合には、冷媒温度が 100°C以下となるので、耐熱性の低い汎用エンジニアリング プラスチックで形成してもよい。例えば、 POM (ポリアセタール）が考えられる。また、 エポキシや、 FRPでもよいが、 FRPの場合、炭素、ガラス繊維等を含有させると熱伝 導率が高くなると!/、う欠点がある。

[0160] 上記各実施形態では、冷媒は、二酸化炭素としたが、 R410A、 R407Cやイソブタン でもよい。

[0161] 上記各実施形態では、第 2空間（49)における、圧縮機構 (50)の上側に電動機 (4

5)を配置した力 S、圧縮機構（50)の下側に配置してもよ!/、。

[0162] なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物

、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではなレ、。

産業上の利用可能性

[0163] 以上説明したように、本発明は、圧縮機構と膨張機構が 1つのケーシング内に収 納された流体機械について有用である。

Claims

請求の範囲

[1] 冷媒を循環させて冷凍サイクルを行う冷媒回路（20)に設けられる流体機械であつ て、

ケーシング（31)と、

上記ケーシング (31)に収納されて冷媒を圧縮する圧縮機構（50)と、 上記ケーシング (31)に収納されて冷媒を膨張させる膨張機構 (60)と、 上記ケーシング (31)に設けられて上記圧縮機構 (50)及び上記膨張機構 (60)を 連結する回転軸（40)と、

上記ケーシング (31)の内部空間に設けられ、上記圧縮機構 (50)又は膨張機構（ 60)における上記ケーシング（31)内の露出面全体を覆い、上記回転軸（40)が貫通 する断熱材（90, 96)とを備えている

ことを特徴とする流体機械。

[2] 請求項 1に記載の流体機械において、

上記断熱材 (90, 96)は、上記ケーシング (31)との固定部（54, 67)を境に上記回 転軸（40)の軸方向に第 1断熱材 (90)と第 2断熱材 (96)とに分割されて!/、る ことを特徴とする流体機械。

[3] 請求項 2に記載の流体機械において、

上記第 1断熱材 (90)は、上記回転軸（40)の貫通部から上記ケーシング (31)内面 までを覆い、上記ケーシング (31)の内部空間を上記膨張機構 (60)が収納される第 1 空間（48)と、上記圧縮機構（50)が収納される第 2空間（49)とに区画している ことを特徴とする流体機械。

[4] 請求項 3に記載の流体機械において、

上記冷媒回路 (20)から冷媒が直接圧縮機構 (50)に導入され、該圧縮機構 (50) から圧縮された冷媒が上記第 2空間（49)に吐出されて該第 2空間（49)からケーシン グ（31)外へ流出するように構成され、

上記断熱材 (90, 96)は、上記膨張機構 (60)を被っている

ことを特徴とする流体機械。

[5] 請求項 3に記載の流体機械において、 上記冷媒回路 (20)力 冷媒が直接圧縮機構 (50)に導入され、圧縮された冷媒が 直接ケーシング (31)外に吐出されるように構成され、

上記断熱材（90, 96)は、上記圧縮機構（50)を被っている

ことを特徴とする流体機械。

[6] 請求項 3に記載の流体機械において、

上記第 1断熱材 (90)の外周面と上記ケーシング (31)の内周面との間の隙間をシ ールする弾性変形可能なシール手段（92, 98)を備えてレ、る

ことを特徴とする流体機械。

[7] 請求項 6に記載の流体機械において、

上記シール手段は、第 1断熱材 (90)の外周に装着される Oリング (92)である ことを特徴とする流体機械。

[8] 請求項 6に記載の流体機械において、

上記シール手段は、第 1断熱材 (90)の外周に一体に設けられた鍔部（98)である ことを特徴とする流体機械。

[9] 請求項 6に記載の流体機械において、

上記第 1断熱材 (90)には、上記第 1空間 (48)と第 2空間 (49)とを連通させて該第 1空間（48)と第 2空間（49)との間の圧力差を緩和させる連通路 (93)が形成されてレ、 る

ことを特徴とする流体機械。

[10] 請求項 1に記載の流体機械において、

上記断熱材 (90, 96)には、上記冷媒を停留させるための空間を形成する断熱層（ 94, 97)が設けられている

ことを特徴とする流体機械。

[11] 請求項 10に記載の流体機械において、

上記断熱層（94, 97)は、上記断熱材 (96)の表面から凹陥された凹部よりなる ことを特徴とする流体機械。

[12] 請求項 10に記載の流体機械において、

上記断熱材 (90, 96)には、上記断熱層（94, 97)に冷媒を導入するための冷媒導 入孔（95)が形成されている

ことを特徴とする流体機械。

[13] 請求項 10に記載の流体機械において、

上記断熱層（94, 97)は、鉛直方向に複数並んでいる

ことを特徴とする流体機械。

[14] 請求項 10に記載の流体機械において、

上記断熱層（94, 97)は、周方向に複数並んでいる

ことを特徴とする流体機械。

[15] 請求項 1に記載の流体機械において、

上記断熱材 (90, 96)は、樹脂成型品である

ことを特徴とする流体機械。

[16] 請求項 1に記載の流体機械において、

上記冷媒回路 (20)は、二酸化炭素を冷媒として超臨界冷凍サイクルを行う ことを特徴とする流体機械。