WO2008013318A1

WO2008013318A1 - Appareil de refroidissement et procédé de refroidissement de bande d'acier laminé à chaud

Info

Publication number: WO2008013318A1
Application number: PCT/JP2007/065119
Authority: WO
Inventors: Satoshi Ueoka; Akio Fujibayashi; Naoki Nakata; Takashi Kuroki; Shougo Tomita
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2006-07-27
Filing date: 2007-07-26
Publication date: 2008-01-31
Also published as: CN101437631A; US8353191B2; EP2025423A1; TWI317305B; BRPI0711142A2; KR101052453B1; CN101437631B; EP2025423A4; TW200824807A; US20090126439A1; EP2025423B1; KR20080108333A; BRPI0711142B1

Description

明細書熱延銅帯の冷却装置および冷却方法技術分野

本発明は、熱間圧延された高温鋼帯を冷却するための冷却装置および冷却方法に関する。 ' . 技術

一般に、熱延鋼帯を製造するには、加熱炉においてスラブを所定温度に加熱し、加熱されたスラブを粗圧延機で所定厚みに圧延して粗バーとなし、ついでこの粗バーを複数基の圧延スタンドからなる連続熱間仕上圧延機において所定の厚みの鋼帯となす。そして、この熱延鋼帯をランナウトテーブル上の冷却装置によって冷却した後、卷き取り機で巻き取ることにより製造される。

その際、熱間圧延された高温の鋼帯を連続的に冷却するランナウトテーブルの冷却装置では、鋼帯の上面冷却をなすため、円管状のラミナ一冷却ノズルから鋼帯搬送用のテ一ブルローラ上に、この幅方向に亘つて直線状に複数のラミナ一冷却水を注水している。一方、銅帯の下面冷却をなすため、テーブルローラ間にそれぞれスプレーノズルが設けられ、ここから冷却水を噴射する方法が一般的である。

しかし、このような従来の冷却装置では、銅帯の上面側に注水された冷却水は、冷却後、鋼帯の上面に滞留し、上面側の過冷却を引き起こす。過冷却状態は、銅帯の長手方向において一様とはならず、したがつてこの方向における冷却停止温度にばらつきが生じていた。さらに、鋼帯の上面冷却に使われている円管ラミナ一ノズルからの冷却水は自由落下流であるので、鋼帯の上面に滞留水の水膜があると銅帯まで冷却水が到達しにくく、銅帯の上面に滞留水がある場合とない場合で冷却能力に違いが生じるという問題や、銅帯上に落下した冷却水が自由に前後左右に広がるので冷却領域（冷却ゾーン）が変化し、冷却能力が安定しないという問題等がある。このような冷却能力の変動の結果、鋼帯の材質が不均一になりやすくなつていた。

そこで、鋼帯上の冷却水（滞留水）の水切りを行なって、安定した冷却能力を得るために、銅帯上面を横切るように流体を斜め方向に噴射して滞留水を排出する方法（例えば、特許文献 1参照）や、鋼帯の上下動を拘束するための拘束ロールを水切り口 Γ·''^Λ'' して滞留水を堰き止めることで冷却領域を一定にする方法（例えば、特許文献 2参照）が提案されている。また、冷却水を鋼帯上に閉じ込めることで冷却領域を一定にする冷却方式として、図 1 1 Α、図 1 1 Βに示すような、スリット状のノズルを傾斜させて互いに向き合う方向に対向させて冷却水を噴射する方式（例えば、特許文献 3参照）が提案されている。

特許文献 1 ：特開平 9一 1 4 1 3 2 2号公報

特許文献 2 ：特開平 1 0— 1 6 6 0 2 3号公報

特許文献 3 ：特開昭 5 9— 1 4 4 5 1 3号公報発明の開示

しかしながら、特許文献 1に記載の方法によると、'下流に行くに従って鋼帯上に大量の冷却水が滞留していくので、下流側になるほど水切り効果がきかなくなる。

また、特許文献 2に記載の方法においては.、圧延機を出てから卷き取り機に至るまでの鋼帯先端部は拘束ロールによる拘束が無い状態で搬送されるので、拘束ロール（水切. りロール）による水切り効果が得られない。しかも、鋼帯先端部が上下動しながら波を打ったような状態でランナウトテーブル上を通過するので、この鋼帯先端部の上面に冷却水を供給すると.、上下に波を打つ底の部分に選択的に冷却水が滞留しやすく、銅帯先端が卷き取り機で巻き取られて張力が働き、銅帯が張られて上下波が解消されるまでは、冷却温度のハンチング現象が生じる。この冷却温度のハンチング現象も鋼帯の機械的性質のバラツキを生じさせていた。

一方、特許文献 3に記載のスリット状のノズルを傾斜させて互いに向き合う方向に対向させて冷却水を噴射して冷却水を鋼帯上に閉じ込める冷却方式では、冷却水流が切れ目のないスリット状の冷却水ないと冷却水を堰き止めることができないが、冷却水流を切れ目がないスリット状に保っためには、ノズルと鋼帯の距離を離すことができない上に、同方法では、冷却水を充満させるためにノズル先端部近傍に仕切板を設けていることから、鋼帯とノズルおよび仕切板との距離が近づかざるを得ず、鋼帯がノズルや仕切板に衝突する危険性が高い。特に、形状が悪い波板状の鋼帯では、ノズルや仕切板との接触が避けられずに、鋼帯にキズが発生してしまう。したがって、実操業に適用することは困難である。このように、特許文献 1〜3に記載された方法では、高い冷却能力と安定し ^:だ^ ¾能.'. 力を適切に得ることができない。

また、熱延鋼帯の製造においては、ランナウ卜テーブルの卷き取り機に近い領域では'、表面の温度が例えば 5 5 0 °C以下となる場合があり、以下のような問題もある。

すなわち、このような領域では、冷却が膜沸縢を主体とした鋼帯と冷却水との間に蒸気膜が存在するような伝熱状態から、鋼帯と冷却水が直接接触して沸騰するいわゆる核沸騰が主体の領域に移行する。この沸騰状態が遷移する沸縢現象は、遷移沸縢と呼ばれ、急激に冷却が促進される。そのように冷却が促進される結果として、鋼帯の表層のみが急冷されて、目標と違う組織が形成されることがある。例えば、表層極近傍が 4 0 0 °C 以下となると組織がマルテンサイトとなり、その後、表層温度が復熱して、巻き取りが 5 0 0 °Cで終わったとしても表層は焼き戻しマルテンサイトのような内部と異なった糸且織が形成されることがある。

さらに、遷移沸騰から核沸騰領域においては、冷却水が鋼帯に付着したような状態となるので、冷却装置（ゾーン）から出た後の空冷ゾーンにおいて、冷却水が残存し、いわゆる水切りが不良の状態となりやすい。このような部分では過冷却となって鋼帯の品質にばらつきが生じる。

また、従来、材質の観点から冷却速度を速くする場合に、単純に円管状のラミナ一冷却水の水量を多くして対応しているが、鋼帯に対して垂直に大水量を噴射すると特許文献

1や特許文献 2に記載されている手法では水を堰き止めることができず、鋼帯上に大量の滞留水が発生した結果、極めて酷い温度ムラが発生していた。

本発明は、上記の事情を考慮してなされたものであり、その目的とするところは、熱間圧延された鋼帯を冷却水で冷却する際に、高い冷却能力と安定した冷却領域を適切に実現することにより、鋼帯の先端から尾端まで均一に冷却を施すことができる熱延鋼帯の冷却装置および冷却方法を提供しようとするものである。

上記課題を解決するために、本発明は以下の特徴を有する。

1 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延鋼帯を冷却する熱延鋼帯の冷却装置であって、

鋼帯の上面側に、鋼帯の進行方向に対してそれぞれ下流側と上流側とに向けて傾斜させた棒状冷却水を噴射する冷却ノズルを対向するように配置したことを特徴とする熱延鋼帯の冷却装置。 2 . 前記冷却ノズルは銅帯幅方向に複数個配置されるとともに、前記冷却ノルによ. ^:· り噴射される棒状冷却水と鋼帯との成す角度が 6 0 ° 以下であることを特徴とする前項 1に記載の熱延鋼帯の冷却装置。

3 . 前記下流側に向けて傾斜させた冷却ノズルと前記上流側に向けて傾斜させた冷却ノズルは、それぞれ鋼帯の進行方向に複数列配置されることを特徴とする前項 1または 2に記載の熱延鋼帯の冷却装置。

4 . 前項 1から 3のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置を 1つの冷却装置ュニットとし、該冷却装置ュニットを鋼帯の進行方向に複数配置したことを特徴とする熱延銅帯の冷却装置。

5 . 前記冷却装置ュニットの下流側に、鋼帯上面の冷却水の水切りを行う水切り手段を配置したことを特徴とする前項 4に記載の熱延鋼帯の冷却装置。

6 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延銅帯を冷却する熱延鋼帯の冷却装置であって、

'鋼帯の上面側に、テーブルロールの上流側から該テーブルロール直上へ向けて傾斜さ' せた棒状冷却水を噴射する冷却ノズルとテーブル口ールの下流側から該テーブルロール直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水を噴射する冷ノルとを対向するように配置したことを特徴とする前項 1から 5のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。

7 . 鋼帯上面側の冷却水による冷却量と銅帯下面側の冷却水による冷却量とが等しくなるように、鋼帯の上面側および下面側の冷却ノズルを配置することを特徴とする前項 6に記載の熱延鋼帯の冷却装置。

8 . 鋼帯の下面側に、テーブルロール間から鋼帯下面へ向けて棒状冷却水を噴射する冷却ノズルを配置したことを特徴とする前項 7に記載の熱延銅帯の冷却装置。

9 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延銅帯を冷却する熱延鋼帯の冷却装置であって、

鋼帯の下面側に、テーブルロール間から鋼帯下面へ向けて冷却水を噴射する下面冷却ノズルを配置するとともに、

鋼帯の上面側に、下面冷却ノズルから噴射された冷却水が銅帯に衝突する位置の直上へ向けてその上流側から傾斜させた棒状冷却水を噴射する冷却ノズルと、下面冷却ノズルから噴射された冷却水が鋼帯に衝突する位置の直上へ向けてその下流側から傾斜させた棒状冷却水を噴射する冷却ノズルとを、対向するように配置したことを特徴とする前項 1から 5のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。

1 0 . 鋼帯上面側の冷却水による冷却量と鋼帯下面側の冷却水による冷却量とが等しくなり、かつ、鋼帯上面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧と鋼帯下面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧とが等しくなるように、前記上面冷却ノズルおょぴ前記下面冷却ノズルを配置することを特徴とする前項 9に記載の熱延鋼帯の冷却装置。

1 1 . 前記下面冷却ノズルを棒状冷却水を噴射するノズルとすることを特徴とする前項 1 0に記載の熱延銅帯の冷却装置。 '

1 2 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延鋼帯の冷却方法であって、鋼帯の上面側に、銅帯の進行方向下流側に向けて傾斜させた棒状冷却水と銅帯の進行方向上流側に向けて傾斜させた棒状冷却水とを対向させて噴射することを特徴とする熱延鋼帯の冷却方法。

1 3 . 前記棒状冷却水と鋼帯との成す角度が 6 0 ° 以下であることを特徴とする前項 1 2に記載の熱延鋼帯の冷却方法。

1 4 . 前記下流側に向けて傾斜させた棒状冷却水と前記上流側に向けて傾斜させた棒状冷却水を、それぞれ鋼帯の進行方向に複数列噴射することを特徴とする前項 1 2または 1 3に記載の熱延鋼帯の冷却方法。

1 5 . 前記傾斜させた棒状冷却水の対向噴射を、銅帯の進行方向に間隔を空けて複数箇所で行なうことにより、水冷と空冷とを繰り,返す間欠的な冷却を行うことを特徴とする前項' 1 2から 1 4のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。

1 6 . 前記傾斜させた棒状冷却水を対向噴射する位置よりも下流側に設けられた水切り手段により、冷却水の水切りを行うことを特徴とする前項 1 5に記載の熱延銅帯の冷却方法。

1 7 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延鋼帯の冷却方法であって、鋼帯の上面側に、テーブル口ールの上流側から該テ一ブル口一ル直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水とテーブル口ールの下流側から該テーブル口ール直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水とを対向させて噴射することを特徴とする前項 1 2から 1 6のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。 1 8 . 鋼帯上面側の冷却水による冷却量と鋼帯下面側の冷却水による冷却量とが. しくなるように、鋼帯の上面側および下面側へ冷却水を噴射することを特徴とする前項 1 7に記載の熱延鋼帯の冷却方法。

1 9 . 銅帯の下面側に、テーブルロール間から鋼帯下面へ向けて棒状冷却水を噴射することを特徴とする前項 1 8に記載の熱延鋼帯の冷却方法。

2 0 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延鋼帯の冷却方法であって、銅帯の下面側に、テーブルロール間から鋼帯下面へ向けて冷却水を噴射するとともに、鋼帯の上面側に、下面側の冷却水が鋼帯に衝突する位置め直上へ向けてその上流側から噴射される傾斜させた棒状冷却水と、下面側の冷却水が鋼帯に衝突する位置の直上へ向けてその下流側から噴射される傾斜させた棒状冷却水とを、対向させて噴射することを特徴とする前項 1 2から 1 6のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。

2 1 . 鋼帯上面側の冷却水による冷却量と鋼帯下面側の冷却水による冷却量とが等しくなり、かつ、鋼帯上面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧と鋼帯下面側の冷却水から銅帯が受ける流体圧と；^等しくなるように、鋼帯の上面側および下面側の冷却水を噴射することを特徴とする前項 2 0に記載の熱延鋼帯の冷却方法。

2 2 .鋼帯下面側の冷却水を棒状冷却水とすることを特徴とする前項 2 1に記載の熱延鋼帯の冷却方法。. 図面の簡単な説明

図 1は、本発明の第一の実施形態における圧延設備の概略の構成図である。

図 2は、本発明の第一の実施形態における冷却装置の説明図である。

図 3は、本発明の第一の実施形態における冷却装置の説明図である。

図 4は、本発明の第一の実施形態における冷却装置の説明図である。

図 5は、本発明の第二の実施形態における冷却装置の説明図である。

図 6は、本発明の第三の実施形態における冷却装置の説明図である。

図 7は、本発明の他の実施形態における冷却装置の説明図である。

図 8は、本発明の他の実施形態における冷却装置の説明図である。

図 9は、本発明の他の実施形態における冷却装置の説明図である。

図 1 0は、本発明の他の実施形態における冷却装置の説明図である。

図 1 1 A、図 1 1 Bは、従来技術の説明図である。各図中の符号の意味は以下の通りである。 ' '

1 ：粗圧延機、 2 ：粗バー、 3 ：テーブルローラ、 4 ：連続仕上げ圧延機群、 4 E ：最終仕上げ圧延機、 5 ：ランナウトテーブル、 6 ：卷き取り機、 7 ：従来型の冷却装置、

8 : 円管ラミナ一ノズル、 9 :テーブルローラ、 1 0 : スプレーノズル、 1 1 ：本発明の冷却装置、 1 2 ：鋼帯、 1 3 ：冷却ノズルヘッダ、 1 4 ：円,管ノズル、 1 5 ：供給管、

1 6 ：噴射弁、 1 7 ：冷却ュニット、 1 8 :冷却ノズルヘッダ、 1 9 ：円管ノズル、 2

0 ：供給管、 2 1 ：噴射弁、 2 2 ：空気噴射ノズル発明を実施するための最良の形態

以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。

図 1は、本発明の一実施形態における熱延鋼帯の製造設備を示すものである。粗圧延機 1で圧延された粗バー 2はテーブル'ローラ 3上を搬送されて、連続的に 7つの連続仕上げ圧延機群 4で所定の厚みまで圧延されて鋼帯 1 2となった後、最終仕上圧延機 4 E の後方の鋼帯搬送路を構成するランナウトテーブル 5に導かれる。このランナウトテーブル 5は全長約 1 0 0 mあり、その一部またはほとんど大部分に冷却装置が設けられていて、鋼帯 1 2がこ二で冷却されたあと、 '下流側の巻き取り機 6で巻き取られて熱延コィルとな ¾。

そして、この実施形態においては、一例として、ランナウトテーブル 5に設けられる鋼帯上面冷却の冷却装置として、従来型の冷却装置 7と本発明の冷却装置 1 1がその順に配置されている。

従来型の冷却装置 7は、ランナウトテーブル 5の上面側に所定ピッチで配置され、鋼帯に Mして冷却水を自由落下流として供給する複数の円管ラミナ一ノズル 8を備えている。

また、鋼帯下面冷却用の冷却装置としては、鋼帯搬送用のテーブルローラ 9間に複数のスプレーノズル 1 0が幅方向に列状に配置されている。これらのスプレーノズル 1 0 は、その噴出圧力や水量密度が調整できるようになつている。

そして、本発明の冷却装置 1 1の一例を、図 2に示す部分拡大図に基づいて述べる。ランナウトテーブル 5には、例えば長手方向に約 4 0 0 mmピッチで、直径 3 3 0 mm の回転する銅帯搬送用のテーブルローラ 9が配置されており、これらテーブルローラ 9 上を鋼帯 1 2が進行していく。 . 本発明の冷却装置 1 1においては、その鋼帯 1 2の上面側に、銅帯 1 2の進行方向のそれぞれ下流側と上流側とに向けて傾斜させた棒状冷却水を対向して噴射する上面冷却ュニット 1 7が所定の間隔をおいて複数ュニット設けられている。

なお、この領域における下面側の冷却装置は特に限定するものではなく、スプレー冷却か、本発明の上面冷却方式として採用している棒状冷却水などを採用してもかまわない。

本実施形態では前述した従来型の冷却装置 7の領域と同様のスプレーノズル 1 0を用いている。

それぞれの上面冷却ユニット 1 7は、鋼帯進行方向の上流側と下流側に分かれて、所定列数（こ^では各 4列）の冷却ノズルヘッダ 1 3を備えている。各冷却ノズルヘッダ 1 3には、供給管 1 5がつながれていて、それぞれの供給管 1 5は弁 1 6によって独立にオン一オフ制御が可能になってレるとともに、各冷却ノズルヘッダ 1 3には、銅帯進行方向に対して所定の噴射角度 Θ (例えば、 5 0 ° ) を有する円管ノズル 1 4が、幅方向に所定のピッチで 1列に並んで配置されている。

これらの円管ノズル 1 4は、内径が 3〜1 0 m m φで内面が滑らかな直管ノズルであり、円管ノズル 1 4から噴射される冷却水は棒状冷却水である。この棒状冷却水は、一定の方向、すなわち、鋼帯 1 2の進行方向には、鋼帯 1 2と所定角度 Θをなすようにな 'る。また、鋼帯 1 2の幅方向にば、鋼帯 1 2と平行にしてもよいが、噴射された冷却水を速やかに鋼帯 1 2の両幅端部から外側に流下させるためには、鋼帯 1 2の幅方向中心から 1 ° 〜3 0 ° 、好ましくは 5 ° 〜1 5 ° 程度外側へ向けて傾斜させることが望ましい。また、円管ノズル 1 4の出口の高さ位置は、銅帯 1 2が上下動しても円管ノズル 1 4に接触しないように、鋼帯 1 2上面から所定の高さ（例えば、 1 0 0 O mm) 離すようにしている。

ここで、本発明における棒状冷却水とは、円形状（楕円や多角の形状も含む）のノズル噴出口からある程度加圧された状態で噴射される冷却水であって、ノズル噴出口からの冷却水の噴射速度が 7 m/ s以上であり、ノズル噴出口から鋼帯に衝突するまでの水流の断面がほぼ円形に保たれた連続性と直進性のある水流の冷却水のことをいう。すなわち、円管ラミナ一ノズルからの自由落下流や、スプレーのような液滴状態で噴射されるものとは異なる。さらに、円管ノズル 1 4の配置については、前の列の棒状冷却水の衝突位置のほぼ中間に次の列の棒状冷却水の衝突位置が来るように、列ごとに円管ノズル 1 4の幅方向位置をずらして配置することが好ましい。これによつて、幅方向に隣り合う棒状冷却水の間で冷却が弱くなる部分に次の列の棒状冷却水が衝突し、冷却が補完されて幅方向に均一な冷却がなされる。

そして、各 4列の円管ノズル 1 4から、鋼帯 1 2の略同一位置に向けて（例えば同一のテーブルローラ 9に向けて）、鋼帯進行方向の上流側と下流側から対向して冷却水が噴射される。

このように、 1列に並んだ円管ノズル 1 4から棒状冷却水を噴射すると、棒状冷却水流群は各棒状冷却水が並走して断続的ではあるが擬似平面状に流れる。その上で、各 4 列の円管ノズル 1 4が鋼帯の進行方向上流側と下流側から対向して噴射しているために、鋼帯 1 2に衝突した冷却水は互いに堰き止め合って、衝突した位置で鋼帯 1 2の両幅端部から外側に流下するようになるので、冷却水が鋼帯上を上流側および下流側に流出することが抑止される。

その際、噴射角度 Θが 6 0 ° を越えると、鋼帯 1 2の速度によっては、鋼帯上を冷却水が上流側および下流側に流出する可能性があるので、噴射角度 0は 6 0 ° 以下とするのが好ましい。噴射角度 0を 6 0 ° 以下にすれば、銅帯 1 2の速度によらず、鋼帯上を冷却水が上流側および下流側に流出することはない。より好ましくは噴射角度 Θは 5 0 ° 以下である。ただし、噴射角度 0を 4 5 ° より小さくすると、鋼帯 1 2と円管ノズル 1 4の衝突を回避するために鋼帯 1 2からの円管ノズル 1 4の高さを所望の値（例えば、 1 0 0 0 mm) にしようとすると、円管ノズル 1 4から噴射された棒状冷却水が鋼帯 1 2に衝突するまでの距離が離れすぎてしまい、途中で棒状冷却水が分散して、冷却. 特性が落ちる危険性がある。したがって、噴射角度 0を 4 5 ° 〜6 0 ° とするのが好ましく、さらには 4 5 ° 〜5 0 ° 程度とするのが一層好ましい。

ちなみに、本発明の冷却装置 1 1において、鋼帯 1 2上面の冷却水ノズルとして棒状冷却水を形成する円管ノズル 1 4を採用しているのは、次の理由による。

すなわち、冷却を確実に行なうには、鋼帯 1 2まで冷却水を確実に到達させ、衝突させる必要がある。そのためには、銅帯 1 2上面の滞留水の水膜を破って鋼帯 1 2まで新鮮な冷却水を到達させなければならず、スプレーノズルから噴射された液滴群のような貫通力が弱い冷却水滴流ではなく、連続性と直進性のある高い貫通力を持つた水流となる棒状冷却水である必要がある。さらに、従来使われている円管ラミナ一ノズルによるラミナ一流は、自由落下流であるので、滞留水膜があると鋼帯 1 2まで冷却水が到達しにくい上に、滞留水がある場合とない場合で冷却能力に違いが生じることや、銅帯 1 .2 上に落下した水が前左右に広がるので鋼帯の速度が変化した場合に冷却能力が変化する等の問題がある。

したがって、本発明では、円管ノズル 1 4 (楕円や多角の形状であってもよい）を用い、ノズル噴出口からの冷却水の噴射速度が 7 m/ s以上であり、ノズル噴出口から鋼帯に衝突するまでの水流の断面がほぼ円形に保たれる連続性と直進性のある棒状冷却水を噴射するようにしている。ノズル噴出口からの冷却水の噴射速度が 7 m/ s以上である棒状冷却水によれば、冷却水を傾斜させて噴射した場合であっても安定的に鋼帯上面の滞留水の水膜を突き破ることができるからである。

また、棒状冷却水群の代わりに連続的なカーテン状のラミナ一流を採用することが考えられるが、ノズルが目詰まりしない程度のギャップ（現実的には 3 mm以上必要）を持つスリット状ノズルとした場合、円管ノズル 1 5を幅方向に間隔を空けて設置した場合と比較してノズル断面積が極めて大きくなる。そのため、滞留水膜への貫通力を持たせるためにノズル噴出口からの噴射速度 7 mZ s以上で冷却水を噴射しようとすると、極めて多い水量が必要となり、設備コストが甚大となって実現困難である。さらに、力一テン状のラミナ一流では 1列目で銅帯 1 2に衝突した冷却水が層状になって 2歹 U目以降の冷却水の衝突を妨げるので、 2列目以降の冷却能力が落ちるあるいは幅方向に冷却能力に差が生じるなどの問題がある。これに対して、棒状冷却水であれば層状の滞留水を部分的に押しのけて棒状冷却水は鋼帯 1 2に到達する。. 押しのけられた冷却水は断続的に途切れた棒状冷却水の間をかいくぐって流れるので冷却後の滞留冷却水が後の冷却の妨げとなりにくレ、。

なお、本発明の冷却装置 1 1においては、複数の冷却ュニット 1 7を所定の間隔をおいて配置しているので、それぞれの冷却ュニット 1 7での冷却の間に空冷ゾーンを設けるいわゆる間欠冷^]となる。したがって、特に、表面が過冷却されてマルテンサイドのような硬質層が生成しやすい鋼帯の冷却め場合に、表層の温度が下がっても；その次の空冷ゾーンで内部からの熱によって復熱するので、表層の過冷却を抑制し、温度バラッキだけでなくミクロな組織の鋼帯厚み方向のバラツキを少なぐする効果がある。ここ,で、本実施形態では、上面に設置されている本発明の冷却装置 1 1が、下面に設置されている従来型であるスプレーノズル 1 0よりも冷却能力が高いため、上面冷却と下面冷却とがバランスするように上面冷却の間隔を設定したり、下面側の冷却水の圧力や流量を多くしたりすることが好ましい。

また、本発明の冷却装置 1 1においては、冷却ュニット 1 7の下流側に、冷却水が流出しないように、空気嘖射ノズル 2 2が設けて水切りを行なうようにしている。その際、水切り手法としては、水を噴射する水切り手法が一般的に用いられるが、鋼帯表面温度が 5 5 0 °C以下の場合には水による水切りは鋼板の表面に冷却水が張り付き、水切りを不完全とし、局所的な過冷却を引き起こすおそれがあるので、その場合は空気を噴射する水切りが望ましい。なお、空気噴射ノズル 2 2は、全ての冷却ユニット 1 7の下流側に設けることが望ましいが、少なくとも最下流側の冷却ユニット 1 7の下流側に設ければよい。

そして、上記のように構成された冷却装置 1 1を用いる際には、冷却の制御は次のようにして行なう。

まず、鋼帯の速度、計測した温度、板厚目標の冷却停止温度までの冷却量から、噴射する上面の冷却ゾーンの長さを求める。そして、求めた冷却ゾーン長をカバーする冷却ュニット 1 7の数と、その冷却ュニット 1 7において噴射する冷却ノズルヘッダ 1 3の列数を決定し、対応する噴射弁 1 6を開く。それ以降は、冷却後の温度計の実績をみて、鋼板速度の変更（加速 ·減速）を勘案しながら、冷却ゾーン長さを変更すべく、冷却ュニット 1 7の数と噴射する冷却ノズルヘッダ 1 3の列数を調整する。冷却ノズルヘッダ 1 3の列数を変更する際は、冷却水が銅帯上の非冷却ゾーン（空冷ゾーン）に流出することを極力防止するために、上流側から下流側へ向けて噴射する列数と下流側から上流側へ向けて噴射する列数を、冷却水の流体圧力が鋼帯の上流側と下流側でバランスするように調整することが望ましい。例えば、上流側と下流側の冷却ノズルヘッダを対にしてオン一オフさせることが望ましい。

以上のようにして、この実施形態においては、以下に述べるような効果を得ることができる。

( 1 ) 鋼帯の先端から尾端まで均一に冷却を施すことができ、鋼帯の品質が安定する。それにともなって銅帯の切り捨て代が少なくなつて歩留まりが高くなる。

( 2 ) 間欠的な冷却を行なうことで、特に 5 0 0 °C以下の低温度域まで冷却する場合に鋼帯の表層の組織異常（例えばマルテンサイト生成）がなく、目標とする組織が鋼帯断面全面（表層から板厚中心部まで） .に得られる。

'なお、上記の第一の実施形態の図 2では、上面冷却の対向噴射位置（衝突位置）をテーブルローラ上としているが、これは通板安定性の点から好ましいからである。しかし、それに限定されるものではなく、例えば、図 3のように、上面冷却の対向噴射位置（衝突位置）がテーブルローラとテーブルローラの間になるようにしてもかまわない。その際に、上面冷却装置からの棒状冷却水により鋼帯が押さえ付けられることにより、テーブルローラ間で鋼帯に撓みが発生し、通板が不安定になる.可能性があることから、これを防止するために、下面冷却は上面冷却の押し付け力とほぼ同等の押し上げ力を持つように、従来型の冷却装置に比べて高圧力で大水量の冷却水を噴射することが望ましい。

また、上面冷却ユニット 1 7は、鋼帯進行方向の上流側と下流側に分かれて、図 2では各 4列、図 3では各 8列の冷却ノズルヘッダ 1 3を備えているが、その列数は限定されるものではなく、適切な列数を設置するようにすればよい。ただし、列数が増えてくると、棒状冷却水の鋼帯に衝突する範囲が鋼帯進行方向に長くなつてぐるため、必ずしもテーブルローラ直上のみで棒状冷却水を鋼帯に衝突させることができなくなるが、その際には、テーブルローラ直上とテーブルローラ間の両者にまたがって棒状冷却水を鋼帯に衝突させればよい。すなわち、例えば、図 4のように、鋼帯進行方向の上流側と下流側にノズルヘッダを 1 6列ずつ設置した場合は、棒状冷却水の鋼帯に衝突する範囲がテーブルローラの取り付けピッチより長くなる場合もあるので、この場合は、テーブルローラ直上とテーブルローラ間の両者にまたがつていてもかまわない。

また、上記実施形態では、ランナウトテーブル 5に設けられる鋼帯上面冷却の冷却装置として、従来型の冷却装置 7と本発明の冷却装置 1 1がその順に配置されているが、これに限定されるものではなく、ランナウトテーブル 5に設けられる冷却装置の一部または全部が本発明の冷却装置 1 1により構成されていればよい。ただし、前述したように、 .卷き取り温度によっては卷き取り機に近い領域で冷却が遷移沸騰とよばれる不安定な状態となる場合があるが、本発明の冷却装置 1 1によれば、全面核沸騰となり、冷却が不安定となる遷移沸騰領域を回避することができる。従って、巻き取り温度によらず、安定した冷却が可能となり、巻き取り温度を精度よく制御することができるため、少なくとも巻き取り機の直前に本発明の冷却装置 1 1を配置することが好ましい。このような配置とすることで、低温（5 0 0 °C以下）の巻き取り温度においても不安定な冷却がなく、温度ばらつきが小さい。その結果、強度や伸びといった鋼帯の品質が鋼带全長にわたって均質となる。

次に、'図 5は、本発明の第二の実施形態における熱延鋼帯の製造設備を示すものである。

粗圧延から卷き取りまでの製造工程は第一の実施形態と同じであるが、この第二の実施形態においては、本発明の冷却装置 1 1が従来型の冷却装置 7の上流側に配置されている。ちなみに、ここでは、本発明の冷却装置 1 1には、図 4に示したような各 1 6列の冷却ノズルヘッダを備えた上面冷却ヘッダュニットが鋼帯進行方向に 3ュニット取り付けられている。そして、第一の実施形態と同じく、ランナウトテーブル 5には、例えば長手方向に約 4 0 O m mピッチで、直径 3 3 0 mmの回転する鋼帯搬送用のテーブルローラ 9が配置されており、これらテーブルローラ 9上を鋼帯 1 2が進行していく。なお、この領域における下面側の冷却装置は特に限定するものではなく、ここでは、前述した従来型の冷却装置 7の領域と同様のスプレーノズル 1 0を用いている。ただし、本発明の冷却装置 1 1がテーブルローラ間にも棒状冷却水を衝突させていることから、銅帯通板中に銅帯が上から押し付けられて撓みやすいので、これを矯正するために、下面側の冷却装置に採用しているスプレーノズル 1 0からの冷却水の水量と水圧を大きくして、上下の力がバランスするようにしている。

そして、図 4に示したように、各冷却ノズルヘッダ 1 3には、供給管 1 5がつながれていて、それぞれの供給管 1 5は弁 1 6によって独立にオン一オフ制御が可能になっているとともに、各冷却ノズルヘッダ 1 3には、鋼帯進行方向に対して所定の噴射角度 0 (例えば、 4 5 ° ) を有する円管ノズル 1 4が、幅方向に所定のピッチで 1列に並んで配置されている。

これらの円管ノズル 1 4は、第一の実施形態と同じく、内径が 3〜1 Ο πιπι φで内面が滑らかな直管ノズルであり、噴射される冷却水は棒状冷却水である。棒状冷却水は一定の方向、すなわち、鋼帯 1 2の進行方向には、鋼帯 1 2と所定角度 0をなすようになる。また、.棒状冷却水の鋼帯 1 2の幅方向の取り付けピッチや棒状冷却水などの構造は基本的に第一の実施形態と同じようにすればよい。

さらに、ここでも、冷却ユニット 1 7の下流側に、冷却水が流出しないように、第一の実施形態で行った水切り方法を実施すればよい。

そして、冷却ノズルヘッダの注水順番などは第一の実施形態で説明したようにすればよい。 ,； . -'. ' 以上のようにして、 '本実施形態でも基本的に第一の実施形態と同じ（1 ) 、（2 ) の効果を得ることができる力加えて（3 ) のような効果も得ることができる。すなわち、

( 1 ) 鋼帯の先端から尾端まで均一に冷却を施すことができ、鋼帯の品質が安定する。それにともなって網帯の切り捨て代が少なくなって歩留まりが高くなる。

( 2 ) 間欠的な冷却を行うことで、特に低温度域まで冷却する場合に鋼帯の表層の組織異常（例えばマルテンサイト生成）がなく、目標とする組織が銅帯断面全面（表層から板厚中心部まで）に得られる。

( 3 ) 各冷却ユニットのノズル列数を増やし、且つ冷却ユニット間の空冷帯を短めにすることにより、冷却速度を比較的速くでき、且つ板厚方向に冷却速度差があまり付かないので、鋼帯の全体にべ一ナイト等の硬質層を生成させることができるため、高強度な材料を製造することが可能となる。

なお、第一の実施形態では、ランナウトテーブル 5に設けられる鋼帯上面冷却の冷却装置として、従来型の冷却装置 7の下流側に本発明の冷却装置 1 1が配置され、第二の実施形態では、.従来型の冷却装置 7の上流側に本発明の冷却装置 1 1が配置されている力これに限定されるものではない。

例えば、第三の実施形態として、図 6に示すように、本発明の冷却装置 1 1の下流側に従来型の冷却装置 7を配置し、さらにその下流側に本発明の冷却装置 1 1を配置するようにしてもよい。その際に、上流側の本発明の冷却装置 1 1 (仕上げ圧延機 4に近い方の冷却装置）を図 4に示した冷却ノズルヘッダとし、下流側の本発明の冷却装置 1 1 (卷き取り機 6'に近い方の冷却装置）を図 2に示した冷却ノズルヘッダとしたり、またその逆の構成にしたりしてもかまわない。

また、その他の実施形態として、本発明の冷却装置 1 1のみを配置するようにしてもよい。' その際に、図 2〜図 4に示した冷却ノズルヘッダが混在していてもかまわない。つまり、ランナウトテーブル 5に設けられる冷却装置の一部または全部が本発明の冷 - 却装置 1 1により構成されていればよレ、。

ちなみに、前述したように、卷き取り温度によっては卷き取り機に近い領域で冷却が遷移沸騰とよばれる不安定な状態となる場合があるが、本発明の冷却装置 1 1によれば、全面核沸騰となり、冷却が不安定となる遷移沸騰領域を回避することができる。卷き取り温度を低く（例えば 5. 0 0 °C以下）する必要がある場合には、巻き取り装置近傍に本発明の冷却装置 1 1を設置すればよい。また、板厚全体にわたってベーナイトやマルテンサイトなどの硬質層を出すことにより高強度材料を製造する場合には、仕上げ圧延後速やかに急速冷却するのが好ましいため、空冷帯長さがなるべく短くなるように冷却ュニットを配置し、且つ仕上げ圧延機近くに設置することが好ましい。無論、低温卷き取りをして且つ高強度材を製造する場合には、図 6に示した第三の実施形態のように、ランナウトテーブルの前段と後段の両方に本発明の冷却装置 1 1を設置すればよい。なお、以上説明した実施形態は、上面冷却の対向噴射位置（棒状冷却水の鋼帯との衝突位置）および下面冷却方式を限定するものではないが、以下の実施形態のようにしてもよい。

その他の実施形態として、本発明の冷却装置 1 1の一例を、図 7に示す部分拡大図に基づいて述べる。ランナウトテ一ブル 5には、例えば長手方向に約 4 0 O mmピッチで、直径 3 3 0 mmの回転する鋼帯搬送用のテーブルローラ 9が配置されており、これらテ一ブルローラ 9上を銅帯 1 2が進行していく。本実施形態の冷却装置 1 1においては、その鋼帯 1 2の上面側に、同一のテーブルロール 9の上流側と下流側とからそれぞれ該テーブルロール直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水を対向して噴射する上面冷却ュニット 1 7が鋼帯の進行方向に複数ユニット設けられている。そして、この上面冷却ュニット 1 7については、棒状冷却水を噴射する円管ノズル 1 ' 4が、同一のテーブルロール 9 の直上へ向けて対向配置される以外は、第 1〜第 3の実施形態と同様である。

一方、本実施形態の冷却装置 1 1においては、鋼帯下面側の冷却ノズルを特に限定するものではないが、本実施形態ではテーブル口ール間などの狭いスぺースに水設置が容易で且つ大水量噴射するときに液膜を貫通する能力の高い棒状冷却を噴射する円管ノズルを用いるのが好ましい。すなわち、本実施形態では、隣り合うテープ'ルローラの間にそれぞれ冷却ノズルヘッダ 1 8が配置され、各冷却ノズルヘッダ 1 8には、棒状冷却水を噴射する円管ノズル 1 9が幅方向に所定のピッチで所定列数（ここでは 2列）配置されている。また、各冷却ノズルヘッダ 1 8には、供給管 2 0がつながれていて、それぞれの供給管 2 0は噴射弁 2 1によって独立にオン一オフ制御が可能になっている。このように、鋼帯下面側の冷却ノズルとして、冷却能力が高い棒状冷却水を噴射する円管ノズルを用いることによって、冷却ゾーン長を短くして、コンパクトな装置とすることができる。その際、鋼帯上面側の冷却水（円管ノズル Γ 4からの棒状冷却水）による冷却量と鋼帯下面側の冷却水（円管ノズル 1 9からの棒状冷却水）による冷却量とが等しくなるように、鋼帯 1 2の上面側および下面側の冷却ノズルの配置や、冷却水の水量密度や到達速度等を調整するのが好ましい。

そして、本実施形態の冷却装置 1 1においては、上面冷却ユニット 1 7から同一のテ一ブルロール 9の直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水を対向して噴射するようにしているので、銅帯 1 2が棒状冷却水によってテーブルロール 9に押付けられながらランァゥトテ一ブル 5上を進行するようになり、鋼帯 1 2の先端が巻き取り機 6で卷き取られるまでの無張力状態においても、鋼帯 1 2の通板が安定する。

―、さらに、本実施形態の冷却装置 1 1においても、冷却ユニット 1 7の下流側に、鋼帯. 上面の冷却水が流出しないように、空気噴射ノズル 2 2を設けて水切りを行なうようにしている。

そして、上記のように構成された冷却装置 1 1を用いる際には、冷却の制御は次のようにして行なう。まず、銅帯の速度、計測した温度、板厚目標の冷却停止温度までの冷却量から、噴射する上面および下面の冷却ゾーンの長さを求める。そして、求めた上面の冷却ゾーン長をカバーする冷却ュニット 1 7の数と、その冷却ュニット 1 7において噴射する冷却ノズルヘッダ 1 3の列数を決定し、対応する噴射弁 1 6を開くとともに、求めた下面の冷却ゾーン長をカバーする冷却ノズルヘッダ 1 8の数を決定し、対応する噴射弁 2 1を開く。その際に、鋼帯上面側の冷却水による冷却量と鋼帯下面側の冷却水による冷却量どが等しくなるようにすることが望ましい。

それ以降は、冷却後の温度計の実績をみて、鋼板速度の変更（加速 ·減速）を勘案しながら、冷却ゾーン長さを変更すべく、上面の冷却ユニット 1 7の数と噴射する冷却ノズルヘッダ 1 3の列数および下面の噴射する冷却ノズルヘッダ 1 8の数を調整する。冷却ノズルヘッダ 1 3の列数を変更する際は、冷却水が銅帯上の非冷却ゾーン（空冷ゾーン）に流出することを極力防止するために、上流側から下流側へ向けて噴射する列数と下流側から上流側へ向けて噴射する列数を、冷却水の流体圧力が鋼帯の上流側と下流側でバランスするように調整することが望ましい。例えば、上流側と下流側の冷却ノズルヘッダを対にしてオン一オフさせることが望ましい。 .

以上のようにして、この実施形態においては、以下に述べるような効果を得ることができる。 ( 1 ) 鋼帯の先端から尾端まで均一に冷却を施すことができ、鋼帯の品質が安定する。それにともなって鋼帯の切り捨て代が少なくなつて歩留まりが高ぐなる。

( 2 ) 鋼帯が棒状冷却水によってテーブルロールに押付けられながらランァゥトテープル上を進行するので、鋼帯の先端が卷き取られるまでの無張力状態においても、鋼帯の通板が安定する。それにより、鋼帯の詰りや操業停止などトラブルの発生が少なくてすむ。

なお、上記実施形態では、図 7に示すように、鋼帯の上面側に、同一のテーブルロールの上流側と下流側とからそれぞれ該テーブルロール直上^^向けて傾斜させた棒状冷却水を対向して噴射しているが、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、図 8 に示すように、テーブルロールの上流側から該テーブルロール直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水と、その下流側に配置されたテーブルロールの下流側から該テーブルロール直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水とを対向させて噴射するものであってもよい。ただし、鋼帯上面に噴射された冷却水を速やかに鋼帯の両幅端部から外側に流下させるため、また、通板安定性のためには、同一のテーブル口一ノレ直上へ向けて対向噴射する方が望ましい。

その他の別の実施形態として、本発明の冷却装置 1 1の一例を、図 9に示す部分拡大図に基づいて述べる。ランナウトテーブル 5には、例えば長手方向に約 4 0 0 mmピッチで、直径 3 3 O mmの回転する鋼帯搬送用のテーブルローラ 9が配置されており、これらテーブルローラ 9上を鋼帯 1 2が進行していく。本実施形態の冷却装置 1 1においては、その鋼帯 1 2の下面側に、テーブルロール 9間から鋼帯下面へ向けて棒状冷却水を噴射する下面冷却ノズル 1 9を配置するとともに、鋼帯 1 2の上面側に、下面冷却ノズル 1 9から噴射された棒状冷却水が銅帯 1 2に衝突する位置の直上へ向けて、その上流側と下流側とからそれぞれ傾斜させた棒状冷却水を噴射する冷却ノズ 1 4を対向するように配置した冷却ュニット 1 7が鋼帯の進行方向に複数ュニット設けられている。そして、この冷却ュニット 1 7の内の上面側の冷却ュニットについては、棒状冷却水を '噴射する円管ノズル 1 4が、下面冷却ノズル 1 9から噴射された棒状冷却水が銅帯 1 2 に衝突する位置の直上へ向けて対向配置される以外は、第 1〜第 3の実施形態と同様である。

一方、それぞれの冷却ュニット 1 7の銅帯下面側は、テーブルローラ 9の間に冷却ノズルヘッダ 1 8が配置され、各冷却ノズルヘッダ 1 8には、棒状冷却水を噴射する円管ノズル 1 9が幅方向に所定のピッチで所定列数（ここでは 3列）配置されている。また、各冷却ノズルヘッダ 1 8には、供給管 2 0がつながれていて、それぞれの供給管 2 0は噴射弁 2 1によって独立にオン一オフ制御が可能になっている。このように、鋼帯下面側の冷却ノズルとして、冷却能力が高い棒状冷却水を噴射する円管ノズルを用いることによって、冷却ゾーン長を短くして、コンパクトな装置とすることができる。

その際、鋼帯上面側の冷却水（円管ノズル 1 4からの棒状冷却水）による冷却量と鋼帯下面側の冷却水（円管ノズル 1 9からの棒状冷却水）による冷却量とが等しくなるとともに、鋼帯上面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧と鋼帯下面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧とが等しくなるように、鋼帯 1 2の上面側および下面側の冷却ノズルの配置や、冷却水の水量密度や到達速度等を調整する。

これによゥて、本発明の冷却装置 1 1においては、鋼帯 1 2が鋼帯上面側の冷却水と鋼帯下面側の冷却水によつて上下から同じ流体圧で挟圧されながらランアウトテーブル 5上を進行するようになり、鋼帯 1 2の先端が卷き取り機 6で卷き取られるまでの無張力状態においても、鋼帯 1 2の通板が安定する。しかも、鋼帯 1 2の上面と下面の冷却位置が同じであるので、熱赓歴、特に、表層近傍の熱履歴がほぼ同じになり、製品の品質が上下同じになる。 .

さらに、本実施形態の冷却装置 1 1においても、冷却ユニット 1 7の下流側に、鋼帯上面の冷却水が流出しないように、空気噴射ノズル 2 2を設けて水切りを行なうようにしている。

そして、上記のように構成された冷却装置 1 1を用いる際には、冷却の制御は次のようして行なう。

まず、鋼帯の速度、計測した温度、板厚目標の冷却停止温度までの冷却量から、噴射する冷却ゾーンの長さを求める。そして、求めた冷却ゾーン長をカバーする冷却ュニット 1 7の数と、その冷却ュニット 1 7において噴射する冷却ノズルヘッダ 1 3の列数と下面冷却ノズルヘッダ 1 8の列数を決定し、対する噴射弁 1 6、 2 1を開く。その際に、鋼帯上面側の冷却水による冷却量と鋼帯下面側の冷却水による冷却量とが等しくなるとともに、鋼帯上面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧と鋼帯下面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧とが等しくなるようにする。それ以降は、冷却後の温度計の実績をみて、鋼板速度の変更（加速 ·減速）を勘案しながら、冷却ゾーン長さを変更すべく、冷却ユニット 1 7の数と噴射する冷却ノズルヘッダ 1 3、 1 8の列数を調整する。冷却ノズルヘッダ 1 3の列数を変更する際は、冷却水が鋼帯上の非冷却ゾーン（空冷ゾーン）に流出することを極力防止するために、上流側から下流側へ向けて噴射する列数と下流側から上流側へ向けて噴射する列数を、冷却水の流体圧力が鋼帯の上流側と下流側でバランスするように調整することが望ましい。例えば、上流側と下流側の冷却ノズルへッダを対にしてオン一オフさせることが望ましい。

( 1 ) 鋼帯の先端から尾端まで均一に冷却を施すことができ、銅帯の品質が安定する。それにともなって鋼帯の切り捨て代が少なくなつて歩留まりが高くなる。

( 2 ) 鋼帯が上下の棒状冷却水によって挟圧されながらランァゥトテーブル上を進行するので、鋼帯の先端が巻き取られるまでの無張力状態においても、銅帯の通板が安定する。それにより、鋼帯の詰りや操業停止などのトラブルの発生が少なくてすむ。

( 3 ) 鋼帯の上面と下面の冷却履歴がほぼ同じになるので、鋼帯の上面と下面の品質が均一になる。

なお、上記実施形態では、図 9に示すように、銅帯の上面側に、下面冷却ノズルから噴射された棒状冷却水が鋼帯に衝突する同一位置の直上へ向けて、その上流側と下流側とからそれぞれ傾斜させた棒状冷却水を対向して噴射しているが、本発明はこれに限定される.ものではない。例えば、図 1 0に示すように、下面側の棒状冷却水が銷帯に衝突する位置の直上へ向けてその上流側から噴射される傾斜させた棒状冷却永と、その下流側に位置する下面側の棒状冷却水が鋼帯に衝突する位置の直上へ向けてその下流側から噴射される傾斜させた棒状冷却水とを、対向させて噴射するものであってもよい。ただし、鋼帯上面に噴射された冷却水を速やかに鋼帯の両幅端部から外側に流下させるため、また、通板安定性のためには、下面冷却ノズルから噴射された棒状冷却水が鋼帯に衝突する同一位置の直上へ向けて対向噴射する.方が望ましい。

なお、そ'の他の実施形態として説明した上記 2つの実施形態では、ランナウトテープル 5に設けられる鋼帯上面冷却の冷却装置として、従来型の冷却装置 7と本発明の冷却装置 1 1がその順に配置されているが、これに限定されるものではなく、ランナウトテ一ブル 5に設けられる冷却装置の一部または全部が本発明の冷却装置 1 1により構成されていればよい。ただし、前述したように、巻き取り温度によっては卷き取り機に近い領域で冷却が遷移沸騰とよばれる不安定な状態となる場合があるが、本発明の冷却装置 1 1によれば、全面核沸騰となり、冷却が不安定となる遷移沸騰領域を回避することができる。従って、巻き取り温度によらず、安定した冷却が可能となり、巻き取り温度を精度よく制御することができるため、少なくとも巻き取り機の直前に本発明の冷却装置

1 1を配置することが好ましい。このような配置とすることで、低温（5 00°C以下）の卷き取り温度においても不安定な冷却がなく、温度ばらつきが小さい。その結果、強度や伸びといった銅帯の品質が鋼帯全長にわたって均質となる。実施例 ·

実施例 1

実施例 1 として、上記の第一の実施形態に基づいて、図 1に示す設備配置で、図 2に示す冷却ノズルヘッダ装置を使って、仕上げ板厚 2. 8 mmの鋼帯を製造した。なお、本発明の冷却装置 1 1では、上流側及び下流側に各 4列の冷却ノズルヘッダを備えた冷却ユニットを 6ュニッ 'ト設置した。そして、仕上げ圧延機 4出側での鋼帯速度は銅帯先端部で 7 0 Ompm、銅帯先端部が卷き取り機 6に到達して以降は順次速度を上げて最高 1 00 Omp mまで増速した。鋼帯の仕上げ圧延機出側の温度は 8 5 で、従来の冷却装置 1 0を使ておよそ 6 0 0°Cまで冷却し、以降目標の卷き取り温度である 40 0°Cまでは本発明の冷却装置 1 1を使って冷却した。なお、ここでは、冷却装置 1 1からの冷却水の噴射角度 0を 5 0° とし、銅帯と衝突した時点での冷却水の銅帯長手方向の流速が鋼帯の最高速度以上となるように、冷却水の噴射速度を 3 OmZ sとした。これにより、'銅帯長手方向の流速は 3 0 m/ s X c o s 5 0° 1 1 5 2mpmとなる。そして、冷却の制御は次のように行った。銅帯の速度、計測した温度、板厚目標の冷却停止温度までの冷却量から冷却水を噴射する上面と下面の冷却ゾーンの長さを求める。求めた冷却ゾーン長をカバーする上面冷却条件と下面冷却条件をもとめ、下面冷却分を除いた上で、上面冷却に関して、冷却ユニット 1 7の数と、その冷却ユニット 1 7において噴射する冷却ノズルヘッダ 1 3.の列数を決定し、対応する噴射弁 1 6を開く。それ以降は、冷却後の温度計の実績をみて、鋼板速度の変更（加速 ·減速）を勘案しながら、冷却ゾーン長さを変更すべく、冷却水ュニットの数と噴射する冷却ノズルヘッダの列数を調整した。ただし、噴射する冷却ノズルヘッダの列数を変更する際は、上流側から噴射する列数と下流側から噴射する列数を、冷却水の流体圧力が鋼帯の上流側と下流側でバランスするように、上流側と下流側の冷却ノズルへッダを対にしてオン一オフさせた。さらに、各冷却ユニット 1 7出側で銅帯上面表面がマルテンサイトにならないように、冷却ユニット 1 7のゾーン長さを調整し、さらに次の空冷ゾーンで内部からの熱の拡散で十分復熱が完了するように空冷ゾーン長さを決定し、以降の冷却ュニット 1 7の使用条件を決定した。ちなみに、ここで用いた鋼は、 350°C以下でマルテンサイト組織が生成するので、表面が 350°C以下にならないように冷却を制御した。

その結果、本発明例においでは、巻き取り機 6における鋼帯温度が全長に渡って 40 0°C± 1 0°C以内となり、非常に均一な冷却が実現できた。また、鋼帯上面表層に焼き戻されたマルテンサイト組織が存在することもなかった。これによつて、安定した品質の銅帯を得ることができた。 ' 実施例 2 '

実施例 2として、上記の第一の実施形態に基づいて、図 1に示す設備配置で、図 3に示す冷却ノズルヘッダ装置を使って、仕上げ板厚 2. 4 mmの鋼帯を製造した。なお、 •本発 _明の冷却装置 1 1では、上流側及ぴ下流側に各 8列の冷却ノズルヘッダを備えた冷却ユニットを' 3ユニット設置した。そして、仕上げ圧延機 4出側での鋼帯速度は鋼帯先端部で 75 Ompm、鋼帯先端部が卷き取り機 6に到達して以降は順次速度を上げて最高 1 00 Ompmまで增速した。鋼帯の仕上げ圧延機出側の温度は 860。じで、従来の冷却装置 1 0を使っておよそ 6 50°Cまで冷却し、以降目標の巻き取り温度である 45 0¾までは本発明の冷却装置 1 1を使って冷却した。なお、ここでは、冷却装置 1 1からの冷却水の噴射角度 0を 4 5° とし、鋼帯と衝突した時点での冷却水の鋼帯長手方向の流速が鋼帯の最高速度以上となるように、冷却水の噴射速度を 3 5m/ sとした。これにより、鋼帯長手方向の流速は 30 / s X c o s 45° 1484mpmとなる。そして、上記の本発明例 1 と同様に、冷却の制御、すなわち冷却ゾーン長さを変更すベく、冷却水ュニットの数と噴射する冷却ノズルヘッダの列数を調整した。

さらに、各冷却ユニット 1 7出側で鋼帯上面表面がマルテンサイトにならないように、水冷と空冷を繰り返す冷却（間欠冷却）をするために、 3個の冷却ユニット 1 7において、各冷却ユニット 1 7で噴射する冷却ノズルヘッダの列数を変化させることにより、それぞれの冷却ュニット 1 7の冷却ゾーン長さを調整して、冷却ュニットの使用条件を決定した。ちなみに、ここで用いた銅は、 350°C以下でマルテンサイト組織が生成するので、表面が 3 50°C以下にならないように冷却を制御した。

その結果、実施例 2においては、卷き取り機 6における鋼帯温度が全長に渡って 45 0°C±8で以内となり、非常に均一な冷却が実現できた。また、鋼帯上面表層に焼き戻されたマルテンサイト組織が存在することもなかった。これによつて、安定した品質の鋼帯を得ることができた。

実施例 3

実施例 3として、上記の第二の実施形態に基づいて、図 5に示す設備配置で、図 4に示す冷却ノズルヘッダ装置を使って、仕上げ板厚 3. 6 mmの銅帯を製造した。なお、本発明の冷却装置 1 1では、上流側及び下流側に各 1 6列の冷却ノズルヘッダを備えた冷却ユニットを 5ユニット設置した。そして、仕上げ圧延機 4出側での鋼帯速度は鋼帯先端部で 600mpm、鋼帯先端部が巻き取り機 6に到達して以降は順次速度を上げて最高 80 Ompmまで増速した。鋼帯の仕上げ圧延機出側の温度は 840 °Cで、本発明の冷却装置 1 1を使っておよそ 6 50°Cまで冷却し、以降目標の巻き取り温度である 5 0 までは従来型の冷却装置 7を使って冷却した。なお、ここでは、冷却装置 1 1からの冷却水の噴射角度 0を 55° とし、銅帯と衝突した時点での冷却水の鋼帯長手方向の流速が銅帯の最高速度以上となるように、冷却水の噴射速度を 3 Om/s と'した。これにより、鋼帯長手方向の流速は 30 m/ s X c o s 5 5° 1 032mpmとなる。そして、上記の本発明例 1と同様に、冷却の制御、すなわち冷却ゾーン長さを変更すベく、冷却水ュニットの数と噴射する冷却ノズルヘッダめ列数を調整した。.

ちなみに、ここで用いた銅は、板厚全体をべ一ナイト化したいため、 800°Cから 6 00°Cまでの冷却中に高い冷却速度が必要であるが、 350°C以下になるとマルテンサイト組織が生成するので、表面が 35 以卞にならないように冷却を制御した。すなわち、 .冷却速度を高め、且つ表面が 350°C以下とならないように、空冷部分と水冷部分の距離を調整しておいた。 . その結果、実施例 3においては、卷き取り機 6における鋼帯温度が全長に渡って 50 Ot± 1 2°C以内となり、非常に均一な冷却が実現できた。また、冷却速度が高くかつ安定していたため、鋼帯板厚方向に均一なベーナイト組織が生成でき、高強度材を製造することができた。

実施例 4 .

実施例 4として、上記の第三の実施形態に基づいて、図 6に示す設備配置で、ランナゥトテーブルの前段は図 4に示す冷却ノズルヘッダ装置を使い、ランナウトテーブルの後段は図 2に示す冷却ノズルヘッダ装置を使って、仕上げ板厚 4. 0 mmの鋼帯を製造した。なお、前段の本発明の冷却装置 1 1では、上流側及び下流側に各 1 6列の冷却ノズルヘッダを備えた冷却ュニットを 5ュニット設置し、後段の本発明の冷却装置 1 1では、上流側及び下流側に各 4列の冷却ノズルヘッダを備えた冷却ュニットを 3ュニット設置した。そして、仕上げ圧延機 4出側での鋼帯速度は鋼帯先端部で 5 0 0mpm、鋼帯先端部が巻き取り機 6に到達して以降は順次速度を上げて最高 5 5 Ompmまで増速した。鋼帯の仕上げ圧延機出側の温度は 8 5 0°Cで、前段の本発明の冷却装置 1 1を使つておよそ 6 5 まで冷却し、その後、従来型の冷却装置 7は使わずに、目標の卷き取り温度である 40 0°Cまでは、前段の本発明の冷却装置 1 1を使って冷却した。なお、ここでは、前段および後段の各冷却装置 1 1からの冷却水の噴射角度 0を 4 5° とし、鋼帯と衝突した時点での冷却水の鋼帯長手方向の流速が鋼帯の最高速度以上となるように、冷却水の噴射速度を 3 OmZ sとした。これにより、鋼帯長手方向の流速は 3 Om Ζ5 Χ。 θ 3 4 5° = 1 2 7 2ιηρπιとなる。

そして、上記の本発明例 1ど同様に、冷却の制御、すなわち冷却ゾーン長さを変更すベく、冷却水ュニットの数と噴射する冷却ノズルヘッダの列数を調整した。

ちなみに、ここで用いた鋼は、板厚全体をべ一ナイト化したいため、 800°Cから 6 0 までの冷却中に高い冷却速度が必要であるが、 3 5 0°C以下になるとマルテンサィト組織が生成するので、表面が 3 5 以下にならないように冷却を制御した。すなわち、冷却速度を高め、且つ表面が 3 5 0°C以下とならないように、前段と後段の各冷却装置 1 1において、空冷部分と水冷部分の距離を調整しておいた。

その結果、本発明例においては、卷き取り機 6における銅帯温度が全長に渡って 40 0¾：± 1 1°C以内となり、.非常に均一な冷却が実現できた。また、冷却速度が高くかつ安定していたため、銅帯板厚方向に均一なベーナイト組織が生成でき、高強度材を製造することができた。

実施例 5

実施例 5として、図 1、図 7に示す設備を使って、上記の実施形態に基づいて、仕上げ板厚 2. 8 mmの鋼帯を製造した。仕上げ圧延機 4出側での鋼帯速度は鋼帯先端部で 7 0 Ompm, 鋼帯先端部が卷き取り機 6に到達して以降は順次速度を上げて最高 1 0 0 Ompmまで増速した。銅帯の仕上げ圧延機出側の温度は 8 5 0°Cで、従来の冷却装置 1 0を使っておよそ 6 5 0°Cまで冷却し、以降目標の卷き取り温度である 4 0 0°Cまでは本発明の冷却装置 1 1を使って冷却した。なお、ここでは、冷却装置 1 1からの冷却水の噴射角度 0を 5 0 ° とし、銅帯と衝突した時点での冷却水の鋼帯長手方向の流速が鋼帯の最高速度以上となるように、冷却水の噴射速度を 3 O mZ s とした。これにより、鋼帯長手方向の流速は 3 0 m/ s X c o s 5 0 ° 1 1 5 2 m p mとなる。 . そして、冷却の制御は次のように行った。まず、鋼帯の速度、計測した温度、板厚目標の冷却停止温度までの冷却量から冷却水を噴射する上面と下面の冷却ゾーンの長さを求めた。そして、求めた上面の冷却ゾーン長をカバーする冷却ユニット 1 7の数と、その冷却ュニット 1 7において噴射する冷却ノズルヘッダ 1 3の列数を決定し、対応する噴射弁 1 6を開くとともに、求めた下面の冷却ゾーン長をカバーする冷却ノズルヘッダ 1 8の数を決定し、対応する噴射弁 2 1を開いた。その際に、鋼帯上面側の冷却水による冷却量と銅帯下面側の冷却水による冷却量とが等しくなるようにした。それ以降は、冷却後の温度計の実績をみて、鋼板速度の変更（'加速 ·減速）を勘案しながち、冷却ゾーン長さを変更すべく、上面の冷却ュニット 1 7の数と噴射する冷却ノズルヘッダ 1 3 の列数および下面の噴射する冷却ノズルヘッダ 1 8の数を調整した。ただし、噴射する冷却ノズルへッダの列数を変更する際は、上流側から噴射する列数と下流側から噴射する列数を、冷却水の流体圧力が鋼帯の上流側と下流側でバランスするように、上流側と下流側の冷却ノズルヘッダを対にしてオン一オフさせた。

さらに、各冷却ュニット 1 7出側で鋼帯上面表面がマルテンサイトにならないように、冷却ユニット 1 7のゾーン長さを調整し、さらに次の空冷ゾーンで内部からの熱の拡散で十分復熱が完了するように空冷ゾーン長さを決定し、以降の冷却ユニット 1 7の使用条件を決定した。ちなみに、ここで用いた鋼は、 3 5 以下でマルテンサイト組織が生成するので、表面が 3 5 0 °C以下にならないように冷却を制御した。

その結果、本発明例においては、卷き取り機 6における鋼帯温度が全長に渡って 4 0 0 ± 1 以内となり、非常に均一な冷却が実現できた。また、鋼帯上面表層に焼き戻された.マルテンサイト組織が存在することもなかった。これによつて、安定した品質の鋼帯を得ることができた。

実施例 6

実施例 6として、図 1、図 9に示す設備を使って、上記の実施形態に基づいて、仕上げ板厚 2 . 8 m mの鋼帯を製造した。仕上げ圧延機 4出側での鋼帯速度は鋼帯先端部で 7 0 O m p m、銅帯先端部が巻き取り機 6に到達して以降は順次速度を上げて最高 1 0 0 O m p mまで増速した。鋼帯の仕上げ圧延機出側の温度は 8 5 0 °Cで、従来の冷却装置 1 0を使っておよそ 6 5 0 °Cまで冷却し、以降目標の卷き取り温度である 4 0 0 °Cまでは本発明の冷却装置 1 1を使って冷却した。なお、ここでは、冷却装置 1 1からの冷却水の噴射角度 0を 5 0 ° とし、鋼帯と衝突した時点での冷却水の鋼帯長手方向の流速が鋼帯の最高速度以上となるように、冷却水の噴射速度を 3 O mZ s とした。これにより、銅帯長手方向の流速は 3 0 m/ s X c o s 5 0 ° 1 1 5 2 πι ρ ιηとなる。

そして、冷却の制御は次のように行った。まず、鋼帯の速度、計測した温度、板厚目標の冷却停止温度までの冷却量から冷却水を噴射する冷却ゾーンの長さを求めた。そして、求めた冷却ゾーン長をカバーする上面冷却条件と下面冷却条件をもとめ、冷却ュニット 1 7の数と、その冷却ュニット 1 7において噴射する上下の冷却ノズルヘッダ 1 3、 1 8の列数を決定し、対応する噴射弁を開いた。その際に、銅帯上面側の冷却水による冷却量と鋼帯下面側の冷却水による冷却量とが等しくなるとともに、鋼帯上面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧と銅帯下面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧とが等しくなるようにした。それ以降は、冷却後の温度計の実績をみて、鋼板速度の変更（加速 ·減速）を勘案しながら、冷却ゾーン長さを変更すべく、冷却水ユニットの数と噴射する冷却ノズルヘッダ 1 3、 1 8の列数を調整した。ただし、冷却ノズルヘッダ 1 3の列数を変更する際は、上流側から噴射する列数と下流側から噴射する列数を、冷却水の流体圧力が銅帯の上流側と下流側でバランスするように、上流側と下流側の冷却ノズルヘッダを対にしてオン一オフさせた。

さらに、各冷却ユニット 1 7出側で鋼帯上面表面がマルテンサイトにならないように、冷却ユニット 1 7のゾーン長さを調整し、さらに次の空冷ゾーンで内部からの熱の拡散で十分復熱が完了するように空冷ゾーン長さを決定し、以降の冷却ユニット 1 7の使用条件を決定した。ちなみに、ここで用いた銅は、 3 5 以下でマルテンサイト組織が生成するので、表面が 3 5 以下にならないように冷却を制御した。

その結果、本発明例においては、巻き取り機 6における鋼帯温度が全長に渡って 4 0 0 °C ± 1 0 °C以内となり、非常に均一な冷却が実現できた。また、鋼帯上面表層に焼き戻されたマルテンサイト組織が存在することもなく、鋼帯上面と下面とで均一な組織が得られた。これによつて、安定した品質の鋼帯を得ることができた。

比較例 1

上記の本発明例 1、 2、 4で示した 5 0 0 °C未満の低温巻き取りにおける本発明の効果と比較するために、比較例 1 として、上記の本発明例と同じ設備において、 .本発明の冷却装置 1 1は使用せずに、従来の冷却装置 7 (上面の円管ラミナ一ノズル 8と下面のスプレーノズル 1 0 ) だけで目標の券き取り温度である 4 0 0 °Cまで冷却した。その他は、本発明例と同様にした。

'その結果、比較例においては、円管ラミナ一ノズル 8によるラミナ一流が自由落下流であるので、滞留水膜があると鋼帯 1 2まで冷却水が到達しにくい上に、滞留水がある場合とない場合で冷却能力に違いが生じ、鋼帯長手方向に温度のハンチングが見られた。特に、巻き取り機 6での巻き取りが開始して銅帯に張力が掛かるまでの間に、鋼帯先端部で凹状になった部分に滞留水が滞留し、それによつて鋼帯長手方向に温度のムラが生じた。したがって、鋼帯内の温度のばらつきが大きく、巻き取り機 6での狙いの温度 4 0 0 Cに対して 2 5 0 °C〜4 5 0 °Cと大きくばらついた。そのために、鋼帯内の強度のばらつきが大きかった。

比較例 2

上記の実施例 3、 4で示した本発明の冷却装置 1 1による仕上圧延直後の急速冷却の効果と比較するために、比較例 2として、本発明例 1 と同じ設備において、本発明の冷却装置 1 1は使用せずに、従来の冷却装置 7 (上面の円管ラミナ一ノズル 8と下面のスプレーノズル 1 0 )だけで目標の巻き取り温度である 5 0 まで冷却した。その他は、実施例 3と同様にした。

その結果、比較例 2においては、円管ラミナ一ノズル 8によるラミナ一流が自由落下流であるので、滞留水膜があると鋼帯 1 2まで冷却水が到達しにくい上に、滞留水がある場合とない場合で冷却能力に違いが生じ、鋼帯長手方向,に温度のハンチングが見られた。特に、巻き取り機 6での巻き取りが開始して銅帯に張力が掛かるまでの間に、銅帯先端部で凹状になった部分に滞留水が滞留し、それによつて鋼帯長手方向に温度のムラが生じた。したがって、銅帯内の温度のばらつきが大きく、卷き取り機 6での狙いの温度 5 0 0 °Cに対して 4 0 0 °C〜5 0 0 °Cと大きくばらついた。そのために、鋼帯内の強度のばらつきが大きかった。また、実施例 3、 4に比べて冷却速度が遅いため、局所的にフェライトゃパーライトなどの軟質層が生成し、目的とする強度を得ることができなかった。 -

Claims

請求の範囲

1 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延鋼帯を冷却する熱延鋼帯の冷却装置であって、 - 鋼帯の上面側に、鋼帯の進行方向に対してそれぞれ下流側と上流側とに向けて傾斜させた棒状冷却水を噴射する冷却ノズルを対向するように配置したことを特徴とする熱延銅帯の冷却装置。

2 . 前記冷却ノズルは鋼帯幅方向に複数個配置されるとともに、.前記冷却ノズルにより噴射される棒状冷却水と鋼帯との成す角度が 6 0 ° 以下であることを特徴とする請求項 1に記載の熱延鋼帯の冷却装置。

3 . 前記下流側に向けて傾斜させた冷却ノズルと前記上流側に向けて傾斜させた冷却ノズルは、それぞれ鋼帯の進行方向に複数列配置されることを特徴とする請求項 1または 2に記載の熱延鋼帯の冷却装置。

4 . 請求項 1から 3のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置を 1つの冷却装置ュニットとし、該冷却装置ュニットを鋼帯の進行方向に複数配置したことを特徴とする熱延鋼帯の冷却装置。

5 . 前記冷却装置ユニットの下流側に、鋼帯上面の冷却水の水切りを行う水切り手段を配置したことを特徴とする請求項 4に記載の熱延鋼帯の冷却装置。

6 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延鋼帯を冷却する熱延鋼帯の冷却装置であって、

銅帯の上面側に、テーブル口ールの上流側から該テーブル口ール直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水を噴射する冷却ノズルとテーブル口ールの下流側から該テーブルロール直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水を噴 ¾する冷却ノズルとを対向するように配置したことを特徴とする請求項 1から 5のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。

7 .；鋼帯上面側の冷却水による冷却量と銅帯下面側の冷却水による冷却量とが等しくなるように、鋼帯の上面側およぴ下面側の冷却ノズルを配置することを特徴とする請求項⁶に記載の熱延銅帯の冷却装置。

8 . 鋼帯の下面側に、テーブルロール間から鋼帯下面へ向けて棒状冷却水を噴射する冷却ノズルを配置したことを特徴とする請求項 7に記載の熱延鋼帯の冷却装置。

-銅帯の上面側に、下面冷却ノズルから噴射された冷却永鋼帯に衝突する位置の直上へ向けてその上流側から傾斜させた棒状冷却水を噴射する冷却ノズルと、下面冷却ノズルから噴射された冷却水が鋼帯に衝突する位霄の直上へ向けてその下流側から傾斜させた棒状冷却水を噴射する冷却ノズルとを、対向するように配置したことを特徴とする請求項 1から 5のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却装置。

1 0 . 鋼帯上面側の冷却水に'よる冷却量と鋼帯下面側の冷却水による冷却量とが等しくなり、かつ、鋼帯上面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧と鋼帯下面側の冷却水から銅帯が受ける流体圧とが等しくなるように、前記上面冷却ノズルおよび前記下面冷却ノズルを配置することを特徴とする請求項 9に記載の熱延銅帯の冷却装置。

1 1 . 前記下面冷却ノズルを棒状冷却水を噴射するノズルとすることを特徴とする請求項 1 0に記載の熱延銅帯の冷却装置。

1 2 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延鋼帯の冷却方法であって、鋼帯の上面側に、鋼帯の進行方向下流側に向けて傾斜させた棒状冷却水と銅帯の進行方向上流側に向けて傾斜させた棒状冷却水とを対向させて噴射することを特徴とする熱延鋼帯の冷却方法。

1 3 . 前記棒状冷却水と鋼帯との成す角度が 6 0 ° 以下であることを特徴とする請求項 1 2に記載の熱延鋼帯の冷却方法。

1 4 . 前記下流側に向けて傾斜させた棒状冷却水と前記上流側に向けて傾斜させた棒状冷却水を、それぞれ鋼帯の進行方向に複数列噴射することを特徴とする請求項 1 2または 1 3に記載の熱延銅帯の冷却方法。

1 5 . 前記傾斜させた棒状冷却水の対向噴射を、銅帯の進行方向に間隔を空けて複数箇所で行なうことにより、水冷と空冷とを繰り返す間欠的な冷却を行うことを特徴とする請求項 1 2から 1 4のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。

1 6 . 前記傾斜させた棒状冷却水を対向噴射する位置よりも下流側に設けられた水切り手段により、冷却水の水切りを行うことを特徴とする請求項 1 5に記載の熱延銅帯の冷却方法。

1 7 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延鋼帯の冷却方法であって、鋼帯の上面側に、テーブルロールの上流側から該テーブルロール直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水とテーブルロールの下流側から該テーブルロール直上へ向けて傾斜させた棒状冷却水とを対向させて噴射することを特徴とする請求項 1 2から 1 6のいずれかに記載の熱延鋼帯の冷却方法。

1 8 . 鋼帯上面側の冷却水による冷却量と鋼帯下面側の冷却水による冷却量とが等しくなるように、鋼帯の上面側および下面側へ冷却水を噴射することを特徴とする請求項 1 7に記載の熱延鋼帯の冷却方法。

1 9 . 銅帯の下面側に、テーブルロール間から鋼帯下面へ向けて棒状冷却水を噴射することを特徴とする請求項 1 8に記載の熱延鋼帯の冷却方法。

2 0 . ランナウトテーブル上を搬送される仕上圧延後の熱延鋼帯の冷却方法であって、鋼帯の下面側に、テーブルロール間から鋼帯下面へ向けて冷却水を噴射するとともに、鋼帯の上面側に、下面側の冷却水が鋼帯に衝突する位置の直上へ向けてその上流側から噴射される傾斜させた棒状冷却水と、下面側の冷却水が鋼帯に衝突する位置の直上へ向けてその下流側から噴射される傾斜させた棒状冷却水とを、対向させて噴射することを特徴とする請求項 1 2から 1 6のいずれかに記載の熱延銅帯の冷却方法。

2 1 . 鋼帯上面側の冷却水による冷却量と鋼帯下面側の冷却水による冷却量とが等しくなり、かつ、鋼帯上面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧と銅帯下面側の冷却水から鋼帯が受ける流体圧とが等しくなるように、鋼帯の上面側および下面側の冷却水を噴射することを特徴とする請求項 2 0に記載の熱延鋼帯の冷却方法。

2 2 .鋼帯下面側の冷却水を棒状冷却水とすることを特徴とする請求項 2 1に記載の熱延鋼帯の冷却方法。