WO2007142356A1

WO2007142356A1 - キューブコーナー型再帰反射物品

Info

Publication number: WO2007142356A1
Application number: PCT/JP2007/061846
Authority: WO
Inventors: Ikuo Mimura
Original assignee: Nippon Carbide Kogyo Kabushiki Kaisha
Priority date: 2006-06-06
Filing date: 2007-06-06
Publication date: 2007-12-13
Also published as: EP2023167B1; JP5203190B2; US20090296216A1; EP2023167A1; US8201953B2; EP2023167A4; JPWO2007142356A1

Abstract

断面の形状が実質的にV字状形の3方向の溝群から形成され、再帰反射素子を形成するひとつの底辺を共有し回転対称形となるように形成されたキューブコーナー再帰反射素子対が多数配置されてなる再帰反射物品において、該再帰反射素子対群を形成する1つの方向の平行V字状溝群(x溝)の底部の軌跡が直線であり、他の2方向の平行V字状溝群(w1溝およびw2溝)の底部の軌跡がx溝との交点において屈折する連続した屈曲線形状であって、該2方向の平行V字状溝群(w1溝およびw2溝)の底部の軌跡は互に交差しないように形成されており、該再帰反射素子を形成する底面の投影形状が四辺形(A-B-E1-D1,およびA-B-E2-D2)であることを特徴とする再帰反射物品。

Description

明細書

キューブコーナー型再帰反射物品

技術分野

本発明は交通標識や商業標識に用いるのに最適な再帰反射物品に関する。詳しくは、断面の形状が実質的に V字状形の 3方向の溝群から形成され、再帰反射素子を形成するひとつの底辺を共有し回転対称形となるように形成されたキューブコーナー再帰反射素子対が多数配置されてなる再帰反射物品において、該再帰反射素子対群を形成する 1つの方向の平行 V字状溝群（X溝）の底部の軌跡が直線であり、他の 2方向の平行 V字状溝群（wl溝および w2溝）の底部の軌跡が X溝との交点において屈折する連続した屈曲線形状であって、該 2方向の平行 V字状溝群（wl溝および w2溝）の底部の軌跡は互に交差しないように形成されており、該再帰反射素子を形成する底面の投影形状が四辺形（A— B— El— D1, および A— B— E2— D2)であることを特徴とする再帰反射物品であり、夜間における優れた再帰反射性能を示す再帰反射物品に関する。さらに詳しくは、優れた広角性能を有した再帰反射物品であって、改善された入射角特性、観測角特性、および回転角特性を有した再帰反射物品に関する。

背景技術

三角錐型キューブコーナー再帰反射素子は優れた再帰反射性能を有しており、交通標識などの再帰反射物品に好ましく用いられる。

優れた広角性能を有した再帰反射物品であって、改善された入射角特性、観測角特性、およぴ回転角特性を有した再帰反射物品に関するに関しては従来からいくつかの提案がなされている。

このようなキューブコーナー型再帰反射シートおよび再帰反射物品、特に三角錐型キューブコーナー再帰反射シートおよび再帰反射物品の入射角特性または観測角特性の改良に関しては、古くから多くの提案が知られており、種々の改良検討がなされている。これらの技術の多くは、いずれも再帰反射素子の有する光学軸を傾斜することによって入射角特性を改善している。例えば、ユンゲルセン（Jungersen)の米国特許第 2, 310, 790号においては薄ぃシートの上に様々な形の再帰反射素子を設置述べられている。この米国特許に例示されている三角錐型反射素子は頂点を底面三角形の中心に位置した光学軸の傾斜のない底面形状が正三角形の三角錐型反射素子や、頂点の位置が底面三角形の中心に位置していない底面形状が二等辺三角形の三角錐型反射素子が例示されており、接近してくる自動車に対して効率的に光を反射させる（入射角特性の改善）ことが記載されている。

また、三角錐型反射素子の大きさとしては素子の深さとして 1/10ィンチ (2， 540 μ πι)以内であることが記載されている。さらに、この米国特許の Fig. 15 には、光学軸が、後述するようにプラス（+ )となる方向に傾斜している三角錐型反射素子対が図示されており、その光学軸の傾斜角（0 )は、図示されている三角錐型反射素子の底面二等辺三角形の長辺と短辺の長さの比率から求めると、約 6. 5° であると推定される。

さらに、ホープマン（Hoopman)のョ一口ッパ特許第 137, 736B 1においては、薄いシート上に底面の三角形の形状が二等辺三角形である一対の傾斜三角錐型キューブコー ~ "一再帰反射素子がお互いに 180° 回転した形でその底面が共通面上に最密充填状に並べられた再帰反射シートおよび再帰反射物品について述べられている。この特許に記載の三角錐型キュープコーナー再帰反射素子の光学軸の傾斜は、本明細書に記載するマイナス（一）方向に傾斜しており、その傾斜角は約 7° 〜13° であることが示されている。さらにまた、スチェツチ（Szczech)の米国特許第 5， 138, 488号においても、同様に薄いシート上に底面の三角形の形状が二等辺三角形である傾斜三角錐型キューブコーナー再帰反射素子をその底面が共通面上に最密充填状となるように並べられた再帰反射シートおよび再帰反射物品が開示されている。この米国特許においては、該三角錐型反射素子の光学軸は、お互いに向き合つて対を成す二つの三角錐型反射素子が互いに共有する辺の方向、すなわち後述するプラス（+ )方向に傾斜しており、その傾斜角は約 2° 〜5° であり、素子の大きさが 25 πι〜100 raであることが規定されている。

また、上記特許に対応するヨーロッパ特許第 548， 280B1においては、対をなす二つの素子の共通の辺を含み、かつ共通平面に垂直な面と素子の頂点との距離が、素子の光学軸が共通平面と交差する点と前記垂直な面との距離に等しくなく、光学軸の傾斜角は約 2° 〜5° であり素子の大きさが 25 μ m〜 ΙΟΟ μ πιであることが記載されている。

上記の様に、 Szczechのヨーロッパ特許第 548， 280B 1おいては、光学軸の傾きがプラス（+ )およびマイナス（一）の両方を含む約 2〜5° の範囲となっている。しかし、 Szczechの上記米国特許およびョ一口ッパ特許の実施例には、光学軸の傾斜角度が（一） 8. 2° 、（_ ) 9. 2° および（一） 4. 3° で、素子の高さ（h) が 87. 5 / mの三角錐型反射素子しか開示されていない。

しかしながら、上記の入射角特性、観測角特性を改善する技術においては回転角特性の改善は達成できなかった。

回転角特性の改善に関しても様々な提案が試みられているが、いずれの提案においても底部の形状が三角形である再帰反射素子の方位を、様々な領域に区切って組み合わせることにより回転角特性の改善を試みるものである。例えば、ベネット（Bennett)等による米国特許第 5， 022， 739号、米国特許第 5, 132， 841号、米国特許第 5, 175， 645号、また、ニールセン（Ni l sen) 等による米国特許第 6， 036， 322号、さらに、ネステガード（Nestegard) 等による米国特許第 5， 706， 132号、米国特許第 5， 936, 770号、スミス（Smi th) による米国特許第 5， 898, 523号などが例示できる。

しかしながら、いずれの特許技術においても素子の領域を区切る形状や三角錐型キューブコーナー素子の方位が異なっているものの 3方向の V字状の並行溝群により再帰反射素子が形成されているという基本的な技術は同じであると言 ^る。

さらに、三村（Mimura)の米国特許第 6，883，921B2号においては、本発明に開示された底面の投影形状が等脚台形に類似の再帰反射素子を含んでなる再帰反射素子が知られている。しかしながら、この発明に記載されている再帰反射素子は 3方向の V字状の並行溝群により、投影形状が四辺形（等脚台形）の四面型再帰反射素子と投影形状が二等辺三角形の三角錐型再帰反射素子の二つのキューブコーナー再帰反射素子が常に対として形成されている。また、二等辺三角形形状のキューブコーナー再帰反射素子は四辺形キューブコーナ一再帰反射素子に比べて反射効率が劣っているという欠点がある。

また、三村（Mimura)の米国特許第 6, 083, 607号においては、三角錐型キューブコーナー再帰反射素子であって、該素子を形成する 3方向の V字状の溝の深さが異なっているような再帰反射素子が開示されている。この特許に開示されている再帰反射素子の底面の形状は三角形である。

発明の開示

本発明が解決しようとしている課題は、優れた広角特性をもつ再帰反射物品の提供に有り、優れた入射角特性、観測角特性および、回転角特性の改善にある。特に、優れた回転角特性を持つ再帰反射物品であって、併せて、優れた入射角特性と観測角特性を具備しているような再帰反射物品を提供することである。

具体的な用途としては、交通標識、工事標識、商業標識、車両ナンバープレート、車両反射テープ、路側反射体、光学センサーの反射体、安全衣料用品などに用いることのできる再帰反射物品を供給することにある。

さらに、交通標識、工事標識、商業標識、車両ナンバープレートなどに用いることのできる薄くて柔軟な再帰反射シートであって、優れた回転角特性を所有しているために自由な方位でシートを裁断して標識に用いることが出来る再帰反射シート及びその他の様々な用途に用いることが出来る再帰反射シートを供給することにある。

以下に、本発明の課題を解決するための具体的な手段に関して詳細に説明を行なう。

本発明による再帰反射物品は、ひとつの底辺を共有する実質的に対称形の多数のキューブコーナー再帰反射素子対群からなる再帰反射物品において、該再帰反射素子対群が、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群）と、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wlおよび w2)とから形成されており、該再帰反射素子を形成する底面の投影形状が四辺形（A— B— E1— D1, および A— B— E2— D2)であり、該再帰反射素子対群を形成する底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群（X)の V溝底辺と反射素子の頂点（HI, H2)からの高さ

(hx)と、底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wlおよび _W2) の V溝底辺と反射素子の頂点（HI, H2)からの高さ（hw)とが異なることを特徴とする。

さらに詳しくは、本発明の再帰反射素子対群を形成する、底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群）の V溝底辺と反射素子の頂点（Hl， H2)からの高さ（hx) と、底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wlおよび _W2)の V溝底辺と反射素子の頂点（HI, H2)からの高さ（ )との比率（hx/hw)が 1. 05〜1· 4、好ましくは 1. 1〜1. 3であることを特徴とする。

本発明による再帰反射物品は、断面の形状が実質的に V字状形の 3方向の溝群から形成され、再帰反射素子を形成するひとつの底辺を共有し回転対称形となるように形成されたキュープコーナー再帰反射素子対が多数配置されてなる再帰反射物品において、該再帰反射素子対群を形成する 1つの方向の平行 V字状溝群（X溝）の底部の軌跡が直線であり、他の 2方向の平行 V字状溝群 1溝および w2溝）の底部の軌跡が X溝との交点において屈折する連続した屈曲線形状であって、該 2方向の平行 V字状溝群（wl溝および w2溝）の底部の軌跡は互に交差しないように形成されており、該 V字状溝群の少なくとも一つの V字状溝が、共通平面および、該共通平面に垂直で V字状溝の底辺を含む V溝垂直平面とに垂直な面と、該 V字状溝の底辺を含む反射側面とが交差してなる線分と V溝垂直平面とがなす片側溝角が、他方の V字状溝の片側溝角が等しくなく、該再帰反射素子を形成する底面の投影形状が四辺形（A— B— E1— Dl，および A— B— E2— D2)であることを特徴とする再帰反射物品に関する。

詳しくは、断面の形状が実質的に V字状形の 3方向の溝群から形成され、再帰反射素子を形成するひとつの底辺を共有し回転対称形となるように形成されたキューブコーナー再帰反射素子対が多数配置されてなる再帰反射物品において、該再帰反射素子対群を形成する 1つの方向の平行 V字状溝群（X溝）の底部の軌跡が直線であり、他の 2方向の平行 V字状溝群（wl溝および w2溝の底部の軌跡が X溝との交点において屈折する連続した屈曲線形状であって、該 2方向の平行 V字状溝群（wl溝および _W2溝）の底部の軌跡は互に交差しないように形成されており、該 V字状溝群の少なくとも一つの V字状溝が、共通平面および、該共通平面に垂直で V字状溝の底辺を含む V溝垂直平面とに垂直な面と、該 V字状溝の底辺を含む反射側面とが交差してなる線分と V溝垂直平面とがなす片側溝角が一つの反射側面内で変化しており、該一つの反射側面が曲面および zまたは複平面を形成しており、該再帰反射素子を形成する底面の投影形状が四辺形（A— B— E l— D1 , および A— B— E2— D2)であることを特徴とする再帰反射物品に関する。

本発明は、より詳細には、断面の形状が実質的に V字状形の 3方向の溝群から形成され、再帰反射素子を形成するひとつの底辺を共有し回転対称形となるように形成されたキューブコーナー再帰反射素子対が多数配置されてなる再帰反射物品において、該再帰反射素子対群を形成する 1つの方向の平行

V字状溝群（X溝）の底部の軌跡が直線であり、他の 2方向の平行 V字状溝群

(wl溝および w2溝）の底部の軌跡が X溝との交点において屈折する連続した屈曲線形状であって、該 2方向の平行 V字状溝群（wl溝および w2溝）の底部の軌跡は互に交差しないように形成されており、 C 1一 Aと A— Bのなす角を r A l、 A— Bと B— C 1のなす角を r B l、 B— C 1と C 1一 Aのなす角を r C l とした時に、 r A l、 r Bl、 r CIがそれぞれ実質的に異なっており、該再帰反射素子を形成する底面の投影形状が四辺形（A— B _ E 1— D 1 , および A— B 一 E2— D2)であることを特徴とする再帰反射物品である。

本発明による再帰反射物品は、断面の形状が実質的に V字状形の 3方向の溝群から形成され、再帰反射素子を形成するひとつの底辺を共有し回転対称形となるように形成されたキューブコーナー再帰反射素子対が多数配置されてなる再帰反射物品において、該再帰反射素子対群を形成する 1つの方向の平行 V字状溝群（X溝）の底部の軌跡が直線であり、他の 2方向の平行 V 字状溝群（wl溝および _W2溝）の底部の軌跡が X溝との交点において屈折する連続した屈曲線形状であって、該 2方向の平行 V字状溝群（wl溝およぴ w2 溝）の底部の軌跡は互に交差しないように形成されており、該素子対群が、第 1のゾーンと第 2のゾーンを備えており、該第 1のゾーンの X方向の V字状溝群を X 1線とし、該第 2のゾーンの X方向の V字状溝群を X 2線とし、 X 1線と X 2線のなす角度が 5〜 1 7 5度であり、該再帰反射素子を形成する底面の投影形状が四辺形（A— B— E1— D 1 , および A— B— E2— D2)を形成している。

本発明の再帰反射物品を構成する再帰反射素子対は、断面が V字状の溝を 3方向から切り取ることにより形成される。

—つの方向の V字状の溝は、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群（X溝）によって構成される。

また、他の 2方向の V字状の溝は、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の 2種の平行 V字状溝群（wl溝および w2溝）とから形成されており、これらの 2種類の平行 V字状溝群（wl溝および w2溝）は、位相が異なっているが互いに平行で同一の隔たりを持って同じ方向に形成されている。

つまり、該並行 V字状溝群（wl溝および w2溝）の底部の軌跡は互いに交差しないように形成されている。

本発明の目的は、上記の従来公知の方法によらずに、 X方向、 w l方向、および w 2方向の三つの方向からの平行 V字状溝群（χ、 χ、 χ · · ·、 w l、 w 1、 w 1 "ヽおよび w 2、 w 2、 w 2 ··· ) により形成され、該平行 V字状溝群の底辺群により定められる共通平面（S - S ' ) 上に設置された多数の三角錐型キューブコーナ一再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（S - S') および該共通平面（S - S') に垂直で V字状溝の底辺を含む V溝垂直平面（S v x、 S v w l、または S v w 2) とに垂直な面と該 V字状溝の底辺を含む反射側面（a l、 b l、 c l、 a 2、 b 2、または c 2) とが交差してなる線分と、 V溝垂平直面とがなす片側溝角（G L x、 GR x、 G Lw l、 GRw l、 G Lw 2、または GRw 2) の内、少なくとも一つの V字状溝が形成する一方の再帰側反射面と V字状溝の底部の素子底面に対する垂線とがなす片側溝角と、他方の片側溝角（G L xと GR x、 G Lw lと GRw l、 GLw 2と GRw 2) が等しくないものである。なお、本発明に言う正規反射側面とはキューブコーナー再帰反射素子において、三つの反射側面が互いに実質的に垂直であるような理論的なキューブコーナー反射側面の関係にあるような反射側面をいう。さらに、正規な片側溝角とは正規な再帰反射素子を形成するに必要な溝角を意味している。本発明の目的は、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を構成する少なくとも一方向の V字状溝（X溝、 w l溝'、または w 2溝）を底辺に持つ反射側面において、該片側溝角（G L x、 GR x、 G Lw l、 GRw l、 G Lw 2、 GR w 2) がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から 0. 0 0 0 1〜0. 1° の最大偏差をもって再帰反射素子対群を形成することにより、意図された観測角における再帰反射性能を選択的に改善することにある。

本発明に従うと、上記目的は、 X方向、 w l方向、および w 2方向の三つの方向からの平行 V字状溝群（χ、 χ、 χ ···、 w l、 w l、 w l "'、および w 2、 w 2、 w 2 -■) により形成され、該平行 V字状溝群の底辺群により定められる共通平面（S - S ') 上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（s 一 S') および該共通平面（S - S') に垂直で V字状溝の底辺を含む V溝垂直平面（S v x、 S v w l、または S vw 2) とに垂直な面と、該 V字状溝の底辺を含む反射側面（a l、 b l、 c l、 a 2、 b 2、または c 2) と力 S 交差してなる線分と、 V溝垂直平面とがなす片側溝角（G L x、 GR x、 G Lw l、 GRw l、 G Lw 2、または GRw 2) がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から 0. 0 0 0 1〜0. 1° の最大偏差をもって再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を提供することによって、達成される。

これらの 2方向の V字状の溝により形成されるキューブコーナー方再帰反射素子の底面の投影形状は四辺形（A— B— E1— Dl，および A— B— E2— D2)を形成しており、該四辺形の長いほうの底辺を共通の素子底辺として、互いに向かい合った実質的に対称形の素子対として形成されている。

本発明において、屈曲線形状とは一定の長さの直線が一定の角度を持って連続的に周期的に結合された形状であって、結合部分は曲線部を持たずに鋭く曲がってもいいが、一定の曲線部によって結合されてほうが本発明における再帰反射物品を形成するための金型を加工する場合に好適である。曲線部の具体的な大きさとしては半径が 5〜50μηιの曲線を例示することが出来る。本発明における再帰反射物品は従来公知の方法に従い、再帰反射素子の反転した凹形状の成型金型を用いて、圧縮成型、射出成型、射出圧縮成型、および注型成型などの方法で形成することが出来る。凹形状の成型金型は、同じく従来公知のフライカット加工、ヘール加工、シェーバー加工、ルーリング加工、ミーリング加工、フライス加工、押圧加工などの方法により凸形状の金型を V字状の溝加工方法により作成した後に、電铸法により反転させて作成することが出来る。 V字状溝群（wl溝および w2溝）を形成する屈曲線の屈曲部分が曲線形状を形成していて反射側面を形成しないが、他の V字状溝群 ( X溝）により大部分の領域が切取られて再帰反射性能を低下する不具合は少ない。

本発明において実質的に対称形の V字状の溝とは、該 V字状の溝により形成されるキューブコーナー再帰素子の再帰反射性能が目的とする再帰反射製品の再帰反射の明るさを達成できるほどの精度が得られる程度の角度を有している V字状の溝である。

本発明の目的は、上記の従来公知の方法によらずに、 X方向、 w l方向、および w 2方向の三つの方向からの平行 V字状溝群（x、 x、 X ···、 w 1、 w l、 w 1■-·, および w 2、 w 2、 w 2 ···) により形成され、該平行 V字状溝群の底辺群により定められる共通平面（S - S，）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（S - S') および該共通平面（S - S ') に垂直で V字状溝の底辺を含む V溝垂直平面（S v x、 S v w l、または S v w 2) とに垂直な面と該 V字状溝の底辺を含む反射側面（a l、 b l、 c l、 a 2、 b 2、または c 2) とが交差してなる線分と、 V溝垂平直面とがなす片側溝角（G L x、 GR x、 G Lw l、 GRw l、 G Lw 2、または GRw 2) が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および/または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成することにより、簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成することにある。

なお、本発明に言う正規反射側面とはキューブコーナー再帰反射素子において、三つの反射側面が互いに実質的に垂直であるような理論的なキュープコーナー反射側面の関係にあるような反射側面をいう。さらに、正規な片側溝角とは正規な再帰反射素子を形成するに必要な溝角を意味している。

本発明の目的は、該三角錐型キュープコーナー再帰反射素子対を構成する少なくとも一方向の V字状溝（X溝、 w l溝、または w 2溝）を底辺に持つ反射側面において、該片側溝角（GL x、 GR x、 GLw l、 GRw l、 G Lw 2、 GR w 2) がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から 0. 0 00 1〜0. 1° の最大偏差をもって一定の角度をなさず、反射側面が曲面および Zまたは複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を形成することにより、意図された観測角における再帰反射性能を選択的に改善することにある。

本発明に従うと、上記目的は、 X方向、 w l方向、および w 2方向の三つの方向からの平行 V字状溝群（χ、 χ、 χ ···、 w l、 w l、 w l '"、および w 2、 w 2、 w 2■··) により形成され、該平行 V字状溝群の底辺群により定められる共通平面（S - S ') 上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、

共通平面（s - S ') および該共通平面（S - S') に垂直で V字状溝の底辺を含む V溝垂直平面（S v x、 S v w l、または S v w 2) とに垂直な面と、該 V字状溝の底辺を含む反射側面（a l、 b l、 c l、 a 2、 b 2、または c 2) とが交差してなる線分と、 V溝垂直平面とがなす片側溝角（G L x、 GR x、 G Lw l、 GRw l、 G Lw 2、または GRw 2) が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が平面を形成しないことを特徴とする多数の三角錐型キュープコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を提供することによって、達成される。

更に、本発明の目的は、上記の従来公知の方法によらずに、三つの方向から等間隔に配置された V字状溝群（χ、 χ、 χ -··、 w l、 w l、 w 1 ··- , および w 2、 w 2、 w 2 ··· ) により形成され、該 V字状溝群の底辺群により定められる共通平面（S - S ' ) 上に設置された多数の三角錐型キューブコーナ一再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向の V字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該 V字状溝により形成される反射側面が曲面および Zまたは複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成することにより、簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成することにある。本発明の他の目的は、該非直線底辺の両端を結んだ両端直線からの該非直線底辺への垂直線と該非直線底辺との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ f x、 f y、または f z ) 力両端直線の長さを Lとしたときに 0 . 0 0 0 1 L〜0 . 0 5 Lであることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を用いて、意図された観測角における再帰反射性能を選択的に改善することにある。

なお、本発明における正規反射側面とはキューブコーナー再帰反射素子のもつ三つの反射側面が互いに実質的に垂直であるような理論的なキュープコーナ一反射側面の関係にあるような反射側面をいう。さらに、正規な片側溝角とは正規な再帰反射素子を形成するに必要な V字状溝のもつ片側溝角を意味している。また、非直線底辺とは反射側面を形成する底辺が直線状の軌跡をなさない底辺を意味し、このような底辺を持つ反射側面は平面を形成せず、 2次または 3次曲面およびこれらの曲面の組み合わせからなる多面反射側面、あるいは複数の平面の組み合わせからなる多面反射側面を形成している。本発明のさらに好適な再帰反射物品は、該再帰反射素子の 3つの内角 r Al、 r Bl及び r Cl力それぞれ、実質的に異なり、かつ、該 3つの内角 r Al、 r B1及び r CIの最大の内角を内角 r maxとすると、該内角 r maxが 6 3 ° ≤ r max ≤ 8 8 ° である再帰反射物品である。

該再帰反射装置が第 1のゾーンおよび第 2のゾーンを備えていて、該第 1 のゾーンの X 1線と、該第 2のゾーンの X 2線とのなす角度が 5〜 1 7 5度、好ましくは 8 0〜 1 0 0度である再帰反射装置においては、各ゾーンを組み合わせることにより水平方向と垂直方向およびその間の入射角特性を均一化することができる。

さらに、該再帰反射装置は 3つ以上のゾーンを備えていても良い。各ゾーンの X線は、それらの線のなす角度が全方向にわたって均等になるように角度を分割して組み合わせることにより水平方向と垂直方向およびその間の入射角特性をさらに均一化することができる。

本発明において用いられるキューブコーナー再帰反射素子は、大きな傾斜角の光学軸を採用することができるので優れた入射角特性を持つことが出来る。従来公知の再帰反射素子においては光学軸の傾斜を大きくするにつれて、素子を形成する三つの反射側面（al面， b l面， cl面，および a2面， b2面， c2 面）の面積の違いが大きくなるために再帰反射効率が低下するという問題があった。一方、本発明における再帰反射素子においては、このような反射効率の低下を小さくすることが出来るために光学軸の傾斜角度がプラス（+ ) 3 度以上に傾斜することが出来る。

本発明における再帰反射素子の光学軸の傾斜角度は、好ましくはプラス

( + ) 5〜20度、より好ましくは、プラス（+ ) 7〜12度に傾斜させることが好ましい。このような大きい角度で光学軸が傾斜していても、従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子と異なって素子を形成する三つの反射側面（al面， bl面， cl面，および a2面， b2面， c2面）の面積の違いが小さいために再帰反射効率が低下するという不具合は最小限に抑えることが可能である。

また、該再帰反射素子の四辺形形状の底面を形成する二つの底辺（A— B， D1 — Elおよび A— B， D2— E2)の距離を！:、および、他の斜辺（A— Dl, B— E1および A— E2, B— D2)の延長線の交点（C1および C2)と底辺（A— B)との距離を sとしたときに。距離 rと距離 s との比率（R)

R=r/s (式 1 )

が 0. 4〜0. 95であることが好ましい。この比率（R) を 0. 4〜0. 95、好ましくは 0. 5〜0. 9に調節することによって、素子を形成する三つの反射側面（al面， M面， cl面，および a2面， b2面， c2面）の面積の違いを小さくすることが出米

このようにして、従来公知の二等辺三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の頂点（C1および C2)部分を、底辺（D1— El， D2— E2)で切り取った四辺形形状の底面をもつ本発明によるキューブコーナー再帰反射素子の再帰反射効率は、切り取る前の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の再帰反射効率に対して変化が少ない。

本発明によれば、優れた広角特性、即ち、優れた入射角特性、観測角特性および、回転角特性の改善された再帰反射物品が提供できる。

本発明における再帰反射素子対群を形成する、底部の軌跡が直線の平行 V 字状溝群（X)の V溝底辺と反射素子の頂点（HI, H2)からの高さ（hx)と、底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wlおよび w2)の V溝底辺と反射素子の頂点（Hl， H2)からの高さ（hw)とを異なるようにして形成している。好ましくは、本発明における高さ（hx)と高さ（hw)との比率（hx/hw)が 1. 05 〜1. 4、であることが好ましく、さらに 1. 1〜1. 3であることがより好ましい。

この様にプラス傾斜の本発明による反射素子においては、 X方向の V字状の溝を wl方向または w2方向の V字状の溝よりも深く形成することにより、共通の底辺（A— B) を含む反射側面（cl面、および c2面）の面積を広くすることができるために再帰反射効率がより改善することができる。好ましくは他の反射側面（al面， M面、および a2面， b2面）の面積と略等しくなるようにするのが好ましい。

また、マイナス傾斜の再帰反射素子においては X方向の溝を浅くすることによって、過剰に大きくなつた共通の底辺（A— B) を含む反射側面（c l面、および c2面）の面積を小さくすることができるために再帰反射効率がより改善することができる。

図面の簡単な説明

図 1は、従来技術による三角錐型キニーブコーナー素子対である。

図 2は、従来技術による三角錐型キニ _Lーブコーナー素子群である。図 3は、光学軸傾斜角と反射側面の面積比の関係である。

図 4は、従来技術によるキューブコ -ナー型再帰反射素子対である。

図 5は、本発明におけるキューブコ -ナー型再帰反射素子対である。

図 6は、本発明におけるキューブコ -ナー型再帰反射素子対群である。図 7は、本発明における反射素子対群を構成する V溝底部軌跡である。図 8は、本発明におけるキューブコ- -ナー型再帰反射素子対である。

図 9は、本発明におけるキュープコ -ナー型再帰反射素子対群である。図 10は、本発明におけるキューブコ一ナー型再帰反射素子対である。

図 11は、本発明におけるキューブコ一ナー型再帰反射素子対群である。図 12は、本発明におけるキューブコー^ "一型再帰反射素子対である。

図 13は、本発明におけるキューブコ一^ ^一型再帰反射素子対群である。図 14は、本発明における片側溝角である。

図 15は、本発明の再帰反射素子の形成に用いる加工機械である。

図 16は、本発明の再帰反射素子の形成に用いる加工工具である。

図 17は、本発明の再帰反射素子の形成に用いる加工工具の取り付け方法である。

図 18は、従来技術による V字状溝の断面図である。

図 19は、従来技術による V字状溝の断面図である。

図 20は、本発明の V字状溝の断面図である。

図 21は、本発明の再帰反射素子対の図である。

図 22は、本発明の再帰反射素子対の図である。

図 23は、本発明の再帰反射素子対である。

図 24は、本発明による再帰反射物品の平面図である。

図 25は、本発明による再帰反射物品の平面図である。

図 26は、本発明におけるキューブコーナー型再帰反射物品の断面図である。図 27は、本発明におけるキューブコーナ一型再帰反射物品の断面図である。発明を実施するための最良の形態

本発明による多方向性再帰反射物品の好ましい形態を、図を引用しつつ以下に説明を行う。

図 1は従来技術による三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を示す。該再帰反射素子は底面（A— C1— B, および A— C2— B) が三角形状であり、一つの底辺（A— B) を共有して対称形の形を持つ。従って、向かい合う二つの素子の頂点（HIおよび H2) から底面までの高さ（h ) は等しい。このような再帰反射素子における光学軸は三つの反射側面（al面， bl面， cl面，および a2面， b2面， c2面）から等しい距離にある軸として定義される。この光学軸は頂点から底面（A— C1— B, および A— C2— B) に対する垂線 (H1 -P 1) に対して傾斜させることによって、傾斜させた方向から入ってくる光の再帰反射効率を向上することが出来る。このような光学軸の傾斜による入射角方向への再帰反射性の改善、即ち、入射角特性の改善の技術は良く知られている。

このような光学軸の傾斜角（Θ )はプラス方向またはマイナス方向にすることが出来る。本発明においてプラス方向の傾斜とは、底辺（A— B) の中点（0) から頂点（HI) と底面（A— C1一 B) との交点（P1) との距離（p) と底辺（A 一 B) の中点（0) から光学軸と底面（A— C1一 B) との交点（Q1) との距離（q) との差（P— q)がプラスの場合にはプラス傾斜、マイナスの場合にはマイナス傾斜と定義される。

図 2は図 1に示された従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対がおのおのの底辺を共有しながら最密充填状に集合している再帰反射素子群を示されている。このような、再帰反射素子群は 3方向（X, y, および。の断面が V字状の平行溝群によって形成される。 3方向の V字状の溝の V溝の角度は、再帰反射素子の 3つの反射側面（al面， bl面， cl面，および a2 面， b2面， c2面）がおのおの垂直に形成されるように決定される。また、 V 字状の溝の底部の軌跡は実質的に直線をなし、隣り合う同じ方向の V字状の溝は平行で等ピッチとなっている。

光学軸が傾斜している再帰反射素子は入射角特性の変化による再帰反射性能の変化は少なく入射角特性に優れているが、過度の光学軸の傾斜は特に正面方向、即ち、入射角が小さな方向の再帰反射性能の低下をきたす。図 3にはプラス方向に傾斜した再帰反射素子の光学軸の傾斜角（0 )と 2つの反射側面（a， c)の面積の比率の関係が示されている。例えば、光学軸が + 12度傾斜したような再帰反射素子の反射側面（c面）の面積は他の反射側面 (a面）の面積の 60%に過ぎない。キューブコーナー方再帰反射素子において光が再帰反射するためには 3つの反射側面（al面， bl面， cl面，および a2 面， b2面， c2面）において 3回反射する必要があり、反射側面の面積が過度に異なるような再帰反射素子においては再帰反射効率が低下する。また、過度に変形し頂点（C1) 方向に引き伸ばされたようなプラス傾斜の再帰反射素子においては、頂点（C1) 近傍の再帰反射側面（al面， b l面，および a2面， b2 面）は有効に再帰反射に貢献しない。

即ち、プラス方向に大きく傾斜したような光学軸を持つような三角錐型キユーブコーナー再帰反射素子における、再帰反射に寄与しうる領域は反射側面の一部であり、頂点（Cl、 C2)近傍の領域は再帰反射に寄与しない領域である。

図 4には、上記で説明したような過度にプラス方向に傾斜した再帰反射素子の欠点を改善するために、 A— B方向の溝に平行で底辺（A— B) の中点（0) と頂点（C1) との中点を通過して A— B底辺に平行な V字状の溝（A1— B1) が形成されているような従来公知の再帰反射素子が示されている。

図 5に示される再帰反射素子は、同じ光学軸傾斜角（Θ )と素子高さ（h)をもつ従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の一つの底面の頂点

(Cl, C2) を V字状の溝により切取って形成されている。底面の頂点（Cl， C2) は本発明の四辺形の底面を形成する二つの底辺（A— Dl, B— E1, および A— E2,

B— D2)の延長線の交点に位置する。

図 5に示される再帰反射素子の四辺形形状の底面を形成する二つの底辺（A 一 Bと El— Dl, または A— Bと E2— D2)の距離を r、および、他の斜辺（A— Dl， B— Elおよび A— E2， B— D2)の延長線の交点（C1，および C2)と底辺（A— B)との距離を sとしたときに、距離 rと距離 sとの比率（R=r/s) は 0. 8となっている。

図 6には図 5に示される再帰反射素子対が多数集まって形成された再帰反射素子群が、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群（X)と、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wlおよび w2)とから形成されていることが示されている。

図 13には図 12に示される再帰反射素子対が多数集まって形成された再帰反射素子群が、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群）と、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wlおよび w2)とから形成されていることが示されている。

なお、図 13において高さ（hx)は形成する X方向の V字状の溝の深さにより定められ、高さ（hw)は形成する wl方向および w2方向の V字状の溝の深さにより定められる。従って、 X方向の V字状の溝の深さは wl方向および w2方向の V字状の溝の深さより浅く形成されており、 wl方向および w2方向の V 字状の溝の深さは実質的に同じになるように形成されている。

図 7においても本発明による再帰反射素子対群が、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群（X)と、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群 01および w2)とから形成されていること力 ^s、該 V字状溝の底部の軌跡のみを示すことにより説明されている。図 7の縦方向に示されている X方向の平行 V字状溝群）はそれぞれ断面形状が実質的に同じ角度を持ち、互いに平行で同一の隔たりをもって設置されている。また wl方向または w2方向の底部の軌跡が屈曲線状の V字状溝群（wl および w2)もそれぞれ断面形状が実質的に同じ角度を持ち、互いに平行で同一の隔たりをもって設置されている。さらに、 wl方向と w2方向の V字状溝群は屈曲の位相は半周期異なっているが互に平行で等しい隔たりを持って設置されている。

図 8にも本発明による、再帰反射素子を形成する底面の投影形状が四辺形 (A-B - E1 -D1, および A— B— E2— D2)であることを特徴とする再帰反射物品が示されている。

図 8に示される再帰反射素子は、同じ光学軸傾斜角（0 )と素子高さ）をもつ従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の一つの底面の頂点

(CI, C2) を V字状の溝により切取って形成されている。底面の頂点（CI, C2) は本発明の四辺形の底面を形成する二つの底辺（A— Dl， B - E1, および A— E2， B— D2)の延長戦の交点に位置する。

図 8に示される再帰反射素子の四辺形形状の底面を形成する二つの底辺（A -Bと E1— D1, または A— Bと E2— D2)の距離を r、および、他の斜辺（A_ D1，B - Elおよび A_ E2， B— D2)の延長線の交点（CI，および C2)と底辺（A— B)との距離を sとしたときに、距離 rと距離 sとの比率（R=r/s) は 0. 6となっている。

図 9には図 8に示される再帰反射素子対が多数集まって形成された再帰反射素子群が、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群（X)と、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wlおよび w2)とから形成されていることが示されている。

図 10には本発明による再帰反射素子であって、図 1に示される三角錐型再帰反射素子と同じ光学軸傾斜角（ Θ )と素子高さ（h)をもつ従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の一つの底面の頂点（Cl， C2) .を V字状の溝により切取って形成された形を持つ本発明による再帰反射素子対が示されている。このような素子において距離 rと距離 s との比率（R) が 0. 8であつて、底辺（A— B， D1 - E1, および D2— E2)と素子の頂点（HI, H2) との高さ (hx)が、底辺（Kl— Gl, Ll - Jl, L2 - J2, および K2— G2)と素子の頂点（Hl， H2) との高さ（hw) よりも大きく形成されている。即ち、図 10における hxは hw よりも 20%大きく形成されている。

なお、図 11において高さ（hx)は形成する X方向の V字状の溝の深さにより定められ、高さ（hw)は形成する wl方向および w2方向の V字状の溝の深さにより定められる。従って、 X方向の V字状の溝の深さは wl方向および w2方向の V字状の溝の深さより深く形成されており、 wl方向および w2方向の V 字状の溝の深さは実質的に同じになるように形成されている。

図 12には本発明による再帰反射素子であって、図 1に示される三角錐型再帰反射素子と同じ光学軸傾斜角（ Θ )と素子高さ（h)をもつ従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の一つの底面の頂点（Cl， C2) を V字状の溝により切取って形成された形を持つ本発明による再帰反射素子対が示されている。このような素子において距離 rと距離 s との比率（R) が 0. 6であつて、底辺（K1一 Ll， G1 - J1, および G2— J2)と素子の頂点（Hl， H2) との高さ（hx)が、底辺（A _ D1， B -El, A - E2, および B— D2)と素子の頂点（HI, H2) との高さ（hw) よりも小さく形成されている。具体的には、図 12における hxは hwよりも 20%小さく形成されている。また、共通の底辺（K1一 L1または K2— L2) は線分 A— Bより高い位置にあり、点 K1は点 L2に一致し、点 L1 は点 K2に一致し図 1 4には、本発明の片側溝角について X溝を例に説明している。従来技ている。

術を説明する図 1 4 ( a ) では、一方の再帰側反射面と V字状溝の底部の素子底面に対する垂線とがなす片側溝角（G L x) と、他方の片側溝角（GR X ) が等しいが、本発明を説明する図 1 4 (b) では、 d G xだけ正規な片側溝角より偏差を持っている。

本発明では、この d G xが 0. 00 0 1〜0. 1度であることが好ましい。 0. 0 00 1度未満の場合は光の発散が過小となり観測角特性の改善が得られにくく、 0. 1度を超える場合には、光の発散が過剰となり正面方向の再帰反射特性が著しく低下する不具合がある。

図 1 4には本発明による再帰反射素子対群を形成するのに用いたシーパ一加工機の例を示す。この加工機は図 1 4に Mx軸、 My軸として示された 2方向のスライドテーブル上に設置された回転テーブル（Mb軸）、その上に設置されたスライド軸（Mz軸）に設置されたもう一つの回転軸（Mc軸）の下端に設置されたダイアモンドエ具により構成されている。加工素材は回転テーブル上に固定されてダイアモンドエ具が一定の力で押しあてられ、 M X軸または My軸にそって移動させることにより任意の軌跡を描いて V字状の溝が形成される。この際に M z軸の位置を制御することにより V字状の溝の深さをわずかに変化させることが出来る。さらに、本発明の V字状の溝を作成するために Mc軸をわずかに回転させることにより V字状の先端形状を持った工具の投影形状を変化させて V字状の溝の角度を一つの V字状溝のなかで連続的に変化させることが出来る。

シェーバー加工においては所望の深さの V字状の溝を形成させるには 1回の加工深さを例えば 1〜 1 0 μ πιとして、所定の深さになるように数回の溝加工を行なう必要がある。この加工中に Μ χ軸および M y軸にそって移動させることにより直線だけではなく任意の軌跡を描いて V字状の溝が形成される。これによつて本発明による再帰反射素子対におけるいずれかの方向の V 字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺をもつ再帰反射素子が形成できる。

本発明の再帰反射素子を形成する工具としては、ダイァモンド、サフアイァ、各種の切削合金を用いる事ができ、その中でもダイァモンドが特に耐摩耗性にすぐれており、加工中に V字状溝の角度を一定に保つ上で好ましい。また、磨耗による V字状の溝の角度が変化しないようにするために、 2つの加工工具を用いて所定の深さまでの予備切削と目的とする深さでの仕上げ切削を分けてもよい。

従来公知のいわゆるフライ力ット法とよばれる加工方法においても V字状溝加工法を実施する事が可能であり、ダイアモンドエ具の取り付け角度を変化させることによって工具の投影形状を変化させて V字状の溝の角度を微小に変化させることが出来る。フライカツト法においては所望の溝の深さを一度の切削で形成できる利点がある。しかしながら、フライカット法においては直線状の軌跡を描かせることには適しているが、任意の非直線的な軌跡を精度よく形成するには適さない。また、加工中に工具取付け角度を変化させて一つの V字状溝のなかで V字状の溝の角度を変化させることは出来ない。図 1 6 ( a ) には本発明の再帰反射素子を形成するのに用いたダイアモンドエ具の例が示されている。工具の先端には拡大図（b ) に示されているような V字状の先端形状を持ったダイァモンドが取り付けてあり、 V字状の溝の形状と角度はこのダイァモンドの投影形状が反映される。さらに図 1 7の (a ) 〜（d) にはこのダイアモンドエ具の設置角度をさまざまに変化させることにより V字状の先端の投影形状を変化させ、形成される V字状の溝を如何に変化させる事が出来るかを説明している。

図 1 7 (a) には標準の取り付け方法により対称形の V字状のダイアモンドが対称の位置で加工基準面に対して垂直に取り付けられている。この加工工具は先述した 3つの方向の加工軸により 3つの方向に回転させることがでさる。

図 1 7 (b) においては加工工具の先端を中心として Mx軸に沿った回転により工具をわずかに傾斜させることにより、 V字状溝の角度を狭くする事が出来ることを示している。この様な変化は通常工具の垂直方向（Mc軸）の取り付け角度を変更させることによって達成される。

また、図 1 7 ( c ) においては加工工具の先端を中心として M c軸に沿つた回転（角度； η ) により工具をわずかに旋回させて投影形状を変化させ、 V字状溝の角度をわずかに狭くする事が出来ることを示している。この様な角度の変更は V字状の溝の加工中に M c軸を旋回させて行なう事ができ、この様な方法によって形成された V字状溝の断面形状は一定の角度をもたなレ、。このような切削工具の図 1 7 ( c ) に図示されている旋回角（η ) と切削工具の先端の投影角度（両側の片側溝角の和に一致し両側溝角（2 G') とも言う）との関係は式 1によって表すことができる。

2 G' = 2 t a n^{_ 1} ( t a n G ' c o s ?7 ) 式 1 なお、式 1において Gは旋回がない加工工具の先端の片側溝角、 77は図 1 7 ( c ) に示される工具の旋回角そして G' は旋回した工具の投影片側溝角を表している。

具体的には、正規な光学軸の傾斜のない三角錐型キューブコーナー再帰素子を形成するのに必要な加工工具の先端の片側溝角は 3 5 - 2 640° であるが、工具を η = 1。旋回させたときの投影角度 G，は 3 5. 2 5 9 9° であり、 η = 2° 旋回させたときの投影角度 G' は 3 5. 24 7 5° であり、さらに η = 1 0° 旋回させた場合には 34. 8 5 1 6° の投影角度が得られる。このような微小な角度の変化は加工工具の製作精度をはるかに上回るものである。しかしながら、図 1 6に示されているように加工工具の厚さと加ェ先端部分のすくい角からくる制限から過剰の旋回角は好ましくない。

さらに、図 1 7 ( d) に示された方法においては、加工工具の先端中心に M y軸に沿つた方向で左右にわずかに傾斜させて、 V字状の溝を非対称に変化させる事が可能である。かかる、非対称の V字状溝の形成は対称形の V字状の工具を用いて左右同時に形成することも出来るが、左右非対称な工具を用いて片側ずつ形成してもよい。この方法は非対称の V字状の溝形成する際に特に有用である。

以下に、本発明における再帰反射物品を形成する方法に関して図を引用しながらさらに詳細に説明を加える。

図 1 9には、従来公知の方法によって多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を形成するための V字状溝を形成する方法が示されている。図 1 9 (a ) においては左右対称の V字状溝を形成した図が示されている。形成された V字状溝の断面に示される片側溝角（図 1 8 ( a ) における G L x、 GR x) は一つの V字状の溝において一定の角度を示している。

図 1 9 (b) においては左右非対称の V字状溝を形成した図が示されている。形成された V字状溝の断面に示される片側溝角（図 1 8 (b) における

G L、 GR) はやはり一つの V字状の溝において一定の角度を示している。図 1 9 (c) においては断面が曲線の形状を持った溝を形成した図が示されている。形成された断面が曲線の形状を持った溝の断面に示される片側溝角（図 1 8 ( c ) における G L、 GR) は一つの V字状の溝において一定の形状を示している。

図 20には本発明における、共通平面（S - S ') および該共通平面（S - S') に垂直で V字状溝の底辺を含む V溝垂直平面（S V x、 S v w l、または S V w 2) とに垂直な面と該 V字状溝の底辺を含む反射側面（ a 1、 b 1、 c l、 a 2、 b 2、または c 2) とが交差してなる線分と、ことを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成するのに用いた V字状溝を形成する方法が示されている。図 20 (a ) には左右対称の状態（G L = GR) で片側溝角（G L、 GR) が連続的に変化して、片側溝角（GL x、 GR x、 G Lw l、 G R w 1 _s G Lw 2、または GRw 2) が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および Zまたは複平面を形成するような V字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては図 1 7 (b) あるいは（c ) に示されるような方法で、 V字状溝を加工する間に加工工具を傾斜あるいは旋回させることにより工具投影形状を連続的に変化させることにより達成される。図 20 (b) には左右非対称の状態で片側溝角（GL、 GR) が連続的に変化して、片側溝角（G L x、 GR x、 G Lw l、 GRw l、 G Lw 2、または GRw 2) が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および/または複平面を形成するような V字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては図 1 7 (d) に示されるような方法で、 V字状溝を加工する間に加工工具を左右に傾斜させることにより工具投影形状を非対称に連続的に変化させることにより達成される。

図 20 (c) には断面が曲線の形状を持った溝が左右対称の状態（G L = GR) で片側溝角（G L、 GR) が連続的に変化して、片側溝角（G L x、 GR x、 G L y、 GR y、 G L z、または GR z ) が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および Zまたは複平面を形成するような V 字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては断面が曲線の形状を持った加工工具を用いて図 1 7 ( b ) あるいは（ c ) に示されるような方法で、 V字状溝を加工する間に加工工具を傾斜あるいは旋回させることにより工具投影形状を連続的に変化させることにより達成される。また、この断面が曲線の形状を持った加工工具を用いて図 2 0 ( b ) に示されるような左右非対称な溝の形成も可能である。

上記の方法により片側溝角（G L、 GR) が連続的に変化して、片側溝角 (G L x、 GR x、 G Lw l、 GRw l、 G Lw 2、または GRw 2) が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および Zまたは複平面を形成するような V字状溝を形成することにより作成した本発明による三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対の一例を図 2 1 を用いながら説明する。図 2 1 (a ) は本発明による再帰反射素子対の平面図を示している。二つの素子は X方向の底辺（A_B) を共有する形で互いに反射側面（A— B— H l、 A- B -H 2 ) が対峙するようにしている。二つの素子の底面（A— B— E l— D l、 A-B-D 2 -E 2) は共通平面（S - S ') 上にある。また、図 2 1 (b ) には図 2 1 ( a) に示されている再帰反射素子対の切断線 C一 C' によって切取った断面形状が示されている。 X方向の V字状溝の断面は Η Γ— O— H 2として示されており、断面— は左右対称形の直線であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度で形作られている。

図 2 1 ( c ) には図 2 1 (a ) に示されている再帰反射素子対の切断線 J - J ' によって切取った断面形状（O— K l ' — J l、 O-K 2 ' - J 2) が示されている。 X方向の V字状溝の断面は K 1 ' -O-K 2 ' として示されており、断面形状は左右対称形の直線である。しかしながら、その V字状溝の形状（K 1 ' -O-K 2 ') は図 2 1 (b ) に示されているような正規な角度 K 1一 0— K 2とは異なって小さくなつている。

図 2 1 (d) には図 2 1 (c) に示された正規な角度より小さな角度の V 字状溝を形成するために、切削工具を旋回させてその投影形状を変化させる方法が図示されている。位置〇、 Aにおいては切削工具は旋回されておらずその投影形状は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度になつている。位置 Jにおいては切削工具は加工機械の Mc軸にたいして旋回しておりその投影形状は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度よりわずかに小さくなつている。切削工具が平面図 2 1 (a ) の A点から O点へ移動するにつれて加工工具は図 2 1 ( d ) に示されるように加工機械の M c軸にたいして連続的に旋回しておりその投影形状は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度にたいして連続的に変化する。

従って、対峙する反射側面（A_B— H 1、 A-B-H 2) は平面を形成せず曲面となるがいずれの位置においても断面は直線状の V字状溝形状を示している。このような曲面をもった反射側面は入射した光線を光源に向かつて平行に再帰反射しない。したがって、このような曲面をもった反射側面は様々な反射角度で反射するために、再帰反射した光線が均一な広がりを持つ発散パターンをもつ事ができて好ましい観測特性を得ることができる。

さらに、断面図 2 1 (b ) には光学軸（ t 1、 t 2) が示されているが本発明において反射側面の一部は平面形状を有していないために、ここに示される光学軸は平面形状を有していない反射側面と対応する平面形状を有する反射側面によつて形成されたキューブコ一ナー型再帰反射素干の光学軸を意味している。しかしながら、本発明における再帰反射素子の平面形状を有していない反射側面の平面からの偏差は非常に微小であり、光学軸で定められる入射角特性はこの対応する光学軸によって近似的に算定可能である。

また、同様な方法で数種類の異なった平面からの偏差パターンをもった V 字状溝を数種類くみあわせて繰り返しのパターンで X方向、 w 1方向および w 2方向の V字状溝を形成させてもよく、このような組み合わせは均一な再帰反射光の広がりを得られるために特に好ましい。

本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、再帰反射素子対を構成する少なくとも一方向の V字状溝（x、 w l、または w 2) を底辺に持つ反射側面において、該片側溝角（GL x、 GR x、 G Lw l、 GR w l、 G Lw 2、 GR w 2) がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から 0. 000 1〜0. 1° の最大偏差をもって一定の角度をなさず、反射側面が曲面および/または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナ一再帰反射素子対群であることが様々な観測角での再帰反射特性を均一なものとするうえで特に好ましい。

従来技術における類似の技術においては、一つの再帰反射素子に対して 1 通りの片側溝角あるいは頂角の偏差を与えることしかできないために、数種類の片側溝角の組み合わせを形成する必要があり非常に煩雑な加工方法を採用せざるを得なかった。

しかしながら、本発明における片側溝角の偏差の付与の方法においては、一つの素子の中で最大偏差から正規な片側溝角からの偏差がない角度まで連続的に変化させる事ができる。したがって、形成された再帰反射素子の頂角は最大偏差に基づいた頂角偏差から正規な頂角までをあわせもった素子として存在しうるのである。

さらに、与えうる最大偏差は単一の切削工具を用いてその工具の旋回角を調節することで簡単に得られるという利点がある。具体的には、一つの素子あるいは隣接したいくつかの素子にわたって加工工具の旋回角の変化パターンを調節することにより、たとえば旋回角の小さな範囲を多くすることにより観測角の小さな部分の再帰反射性能を優先的に向上する事ができ、また、旋回角の大きな範囲を多くすれば観測角の大きな部分での再帰反射性能を改善する事ができる。

与えることのできる正規な片側溝角からの最大偏差は 0. 0 0 0 1〜 0. 1° が好ましい。 0. 000 1° 未満の場合は光の発散が過小となり観測角特性の改善が得られにくく、 0. 1° を超える場合には光の発散が過剰となり正面方向の再帰反射特性が著しく低下する不具合がある。

本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を構成する三方向の V字状溝において、共通平面（S - S ') に垂直で V字状溝の底辺を含む垂直面（V溝垂直平面； S v x、 S v w l、または S v w 2) と、 V溝垂直平面および共通平面（S -

S') とに垂直な面と該底辺を含む反射側面とが交差する線分とがなす角（片側溝角； G L x、 GR x、 G Lw l、 GRw l、 G Lw 2、 G R w 2 ) がー定の角度をなさず、反射側面が曲面および/または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群であること力素子の様々な方位からの入射光に対して均一な再帰反射パターンを与える事ができて好ましい。

しかしながら、一定方向の方位に対する観測角特性を選択的に改善することも可能である。そのためには一定方向の V字状溝に対して選択的に片側溝角に対して偏差を与えることにより達成される。

図 2 2には本発明による他の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対の平面図（a) および断面図（b) が示されている。本態様においては全ての底辺が非直線底辺を有しているために、三つの反射側面は平面を形成していない。図 2 2 (a ) において、二つの素子は X方向の非直線底辺（A—〇' 一 B) を共有する形で二つの反射側面（A— O' — B— H l、 A-O' 一 B 一 H 2) が互いに対峙するようにしている。また、二つの素子の底面（A— O ' 一 B— E 1— D l、 A-O' -B -D 2 -E 2) は共通平面（S - S，）上にある。底辺（A— O' — B) は曲線状の該非直線底辺を有しており、該非直線底辺の両端を結んだ両端直線（A— B) からの該非直線底辺（A— O' 一 B) への垂直線（O— Ο') と該非直線底辺との交点（Ο') と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ ί χ) は、両端直線の長さを Lとしたときに 0. 00 0 1 L〜0. 0 5 Lとなるように形成されている。他の二つの底辺においても、両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ f y、および f z)は同様に両端直線の長さを Lとしたときに 0. 0 00 1 L〜0. 0 5 Lとなるように形成されている。なお、 f x、 £ 、ぉょび 2は同じであっても異なっていてもよい。

また、図 2 2 (b) には図 2 2 (a) に示されている再帰反射素子対の切断線 D— D' によって切取った断面形状が示されている。 X方向の V字状溝の断面は H I—O' —H 2として示されており、断面形状は左右対称形の直線であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度と同じ角度で作られている。 yおよび z方向の V字状溝の断面形状においても断面形状は左右対称形の直線であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度と同じ角度で作られている。図 2 2 ( b ) においては非直線底辺（A—〇，一 B ) は両端直線（A— B ) にたいして、 f Xだけ偏った位置で左右対称な V字状溝が形成されているために、左右の素子は高さ（h 1、 h 2 ) が異なるようにして形成されている。しかしながら、採用する非直線因子（ f x、 f y、および f z ) の値によつては左右の素子の高さは同じになる場合もある。

図 2 3には、本発明の再帰反射素子が示されている。〇 1 _ とー8のなす角を r Al、 A— Bと B— C 1のなす角を r Bl、 B— C Iと C I一 Aのなす角を r CI とした時に r Al、 r Bl、 r CIがそれぞれ実質的に異なるために、

2つの傾斜面（a 1、 b 1及び a 2、 b 2 ) の共通の稜線（H 1、 C 1及び H 2、 C 2 ) が共有する垂直面と垂直な方向に向かわず、したがって、再帰反射素子の持つ光学軸の傾斜する方向に向かっていない。例えば、光学軸が a面方向に傾いている場合には、入射光が a面方向から入射した場合には、むしろ b面方向から入射した場合よりも良好な再帰反射性能を示す。

したがって、本発明における再帰反射素子の光学軸は、 2つの傾斜面（a 1、 b 1及び a 2、 b 2 ) の共通の稜線（H 1、 C 1及び H 2、 C 2 ) が共有する垂直面に対して傾けられていると同時に、 a面（または b面方向）にも傾けられているために、それらいずれの方向に改善された再帰反射性能を示すために、本発明における再帰反射性能を示すために、本発明における再帰反射素子を路側標識に用いた場合には、道路進行方向に向かって左右の方向に対する改善とともに、上下方向に対して偏った再帰反射性能が達成される。このような改善は、路側標識のみならず、頭上標識、種々の案内標識においても同様な改善が達成しうる。

図 2 4には、該再帰反射装置が第 1のゾーンおょぴ第 2のゾーンを備えていて、該第 1のゾーンの X 1線と、該第 2のゾーンの X 2線とのなす角度が 5〜 1 7 5度、好ましくは 8 0〜 1 0 0度である再帰反射装置の一つの例の平面図が示されている。第 1のゾーンは外縁とのなす角度（η ΐ ) が 0度であり、第 2のゾーンは外縁とのなす角度（ η 2 ) が 9 0度であるようにして組み合わされた二つのゾーンが繰り返しのパターンで設置されている。

図 2 5には、該再帰反射装置が第 1のゾーンおよび第 2のゾーンを備えていて、第 1のゾーンは外縁とのなす角度（ 1 ) が 1 3 5度であり、第 2のゾーンは外縁とのなす角度（77 2 ) が 4 5度であるようにして組み合わされた二つのゾーンが繰り返しのパターンで設置されている再帰反射装置の一つの例の平面図が示されている。

このように、該再帰反射装置が第 1のゾーンおよび第 2のゾーンを備えていて、該第 1のゾーンの X 1線と、該第 2のゾーンの X 2線とのなす角度が 5 〜 1 7 5度、好ましくは 8 0〜 1 0 0度である再帰反射装置においては、各ゾーンを組み合わせることにより水平方向と垂直方向およびその間の入射角特性を均一化することができる。

本発明における再帰反射物品は従来公知の方法に従い、 V溝形成法ゃプレート法に従い、素子対が最密充填された金型を得ることができ、前記の図 5 〜25に示されたような再帰反射素子の反転した凹形状の成型金型を用いて、圧縮成型、射出成型、射出圧縮成型、および注型成型などの方法で形成することが出来る。

凹形状の成型金型は、やはり従来公知のフライカット加工、ヘール加工、シエーパー加工、ルーリング加工、ミーリング加工、フライス加工、押圧加ェなどの方法により凸形状の金型を作成した後に電铸法により反転させて作成することが出来る。

また、本発明における再帰反射物品は従来公知の樹脂を用いて形成させることが出来る。好ましい樹脂としてはァクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂、スチレン樹脂、塩化ビニール樹脂、ポリエステル樹脂などが例示できるが、透明性、耐久性に優れた樹脂であれば限定されるものではない。

また、樹脂には様々な添加剤を加えることが出来る。たとえば、染料や顔料などの着色剤、耐侯性を付与するために紫外線吸収剤、酸化防止剤、光安定剤などを再帰反射素子を構成する樹脂に添加することが出来る。また、耐侯性を向上させるために再帰反射素子を構成する樹脂層の上に他の樹脂を積層することも好ましい。

本発明による再帰反射物品は、具体的な用途として交通標識、工事標識、商業標識、車両ナンバープレート、車両反射テープ、路側反射体、光学センサ一の反射体、安全衣料用品などに用いるために種々の情報表示手段、例えば、印刷層の設置、他の情報表示体の積層などを行なうことができる。

特に、本発明の再帰反射物品は薄型で柔軟な形態のシート状であることが好ましい。そのようなシート状の製品を得るためには再帰反射素子の大きさ

(h)は例えば 30〜500 /i mであることが好ましい。

次に本発明のキューブコーナー型再帰反射シートおよび再帰反射物品の好適な構造の一態様について、その断面図である図 10を参照しながら説明する。図 10において、 4は本発明の再帰反射素子が最密充填状に配置された反射素子層、 3は反射素子を保持する保持体層であり、 11は光の入射方向である。反射素チ層（4)および保持体層（3)は一体（5)であるのが一般的であるが、別々の層を積層しても構わない。本発明における再帰反射シートおよび再帰反射物品の使用目的、使用環境に応じて表面保護層（1)、観測者に情報を伝達したりシートの着色のための印刷層（2)、反射素子層の裏面に水分が侵入するのを防止するための封入密封構造を達成するための結合材層（7)、結合材層（7)を支持する支持体層（8)、および、該再帰反射シートおよび再帰反射物品を他の構造体に貼付するために用いる接着剤層（9)と剥離材層（10)とを設けることができる。

印刷層（2)は通常、表面保護層（1)と保持体層（3)の間、あるいは、表面保護層（1)の上や反射素子（4)の反射面上に設置することが出来、通常ダラビア印刷、スクリーン印刷およびインクジェット印刷などの手段により設置可能である。

上記反射素子層（4)および保持体層（3)を構成する材料としては本発明の一つの目的である柔軟性を満足するものであれば特に限定されるものではない力光学的透明性、均一性のあるものが好ましい。本発明において使用し得る材料の例としては、ポリカーボネート樹脂、塩化ビニール樹脂、（メタ）ァクリル樹脂、エポキシ樹脂、スチレン樹脂、ポリエステル樹脂、フッ素樹脂、ポリエチレン樹脂やポリプロピレン樹脂などのォレフィン樹脂、セルロース系樹脂およびウレタン樹脂などを例示できる。また、耐候性を向上する目的で紫外線吸収剤、光安定剤および酸化防止剤などをそれぞれ単独あるいは組み合わせて用いることが出来る。さらに、着色剤としての各種の有機顔料、無機顔料、蛍光顔料および染料、蛍光染料などを含有させることが出来る。表面保護層（1)には再帰反射素子層（4)に用いることが出来る樹脂として例示したのと同じ樹脂を用いることが出来るが耐候性を向上する目的で紫外線吸収剤、光安定剤および酸化防止剤などをそれぞれ単独あるいは組み合わせて用いることが出来る。さらに、着色剤としての各種の有機顔料、無機顔料、蛍光顔料および染料、蛍光染料などを含有させることが出来る。

本発明における反射素子層（4)は内部全反射条件を満足する臨界角度を大きくする目的で再帰反射素子背面に空気層（6)を設置するのが一般的である。使用条件下において水分の侵入による臨界角の低下および金属層の腐食などの不具合を防止するために反射素子層（4)と支持体層（8)とは結合剤層（7)によって密封封入されるのが好ましい。

この密封封入の方法としては米国特許第 3， 190, 178号、第 4, 025, 159号、日本公開実用新案昭和 50— 28669号等に示されている方法が採用できる。結合剤層（7)に用いる樹脂としては（メタ）アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、ァルキッド樹脂、エポキシ樹脂などがあげられ、接合の方法としては公知の熱融着性樹脂接合法、熱硬化性樹脂接合法、紫外線硬化性樹脂接合法、電子線硬化性樹脂接合法などが適宜採用可能である。

本発明に用いる結合剤層（7)は支持体層（8)の全面にわたって塗布しうるし、再帰反射素子層との接合部分に印刷法などの方法により選択的に設置することも可能である。

支持体層（8)を構成する材料の例としては再帰反射素子層を構成する樹脂や一般のフィルム成形可能な樹脂、繊維、布、ステンレスやアルミニウムなどの金属箔または板をそれぞれ単独または複合して用いることが出来る。

本発明の再帰反射シートおよび再帰反射物品を金属板、木板、ガラス板、プラスチック板などに貼付するために用いる接着剤層（9)およぴ該接着剤のための剥離材層（10)は、適宜、公知のものを選択することができる。接着剤としては感圧型接着剤、感熱型接着剤、架橋型接着剤などを適宜選択できる。感圧接着剤としてはブチルァクリレート、 2—ェチルへキシルァクリレート、ィソォクチルァクリレート、ノ二ルァクリレートなどァクリル酸エステルをアタリル酸、酢酸ビニールなどと共重合して得られるポリアタリル酸エステル粘着剤ゃシリコーン樹脂系粘着剤、ゴム系粘着剤などを用いる事ができる。感熱型接着剤としてはアクリル系、ポリエステル系、エポキシ系樹脂などを用いる事ができる。

次に、本発明にもとづく再帰反射物品の他の好適な構造の一態様について、その断面図である図 11を参照しながら説明する。

図 11において、反射素子（4)の素子の表面には金属の鏡面反射層（12)が設置されており、さらに、接着剤層が鏡面反射層（12)に直接接触されて積層されている。この態様におけるキューブコーナー型再帰反射シートおよび再帰反射物品は鏡面反射原理で再帰反射するために空気層を必要とせず、したがつて、結合剤層と支持体層を必要としない。また、本発明における反射素子

(4)の素子の表面に設置された金属の鏡面反射層（12)は素子表面の全域を覆われていてもよく、あるいは、部分的に覆われていてもよい。

本発明の三角錐キューブコーナー型再帰反射シートおよび再帰反射物品は、反射素子（4)の表面上に、真空蒸着、化学メツキ、スパッタリングなどの手段を用いて、アルミニウム、銅、銀、ニッケルなどの金属からなる鏡面反射層

(12)を設けることができる。鏡面反射層（12)を設ける方法のうち、アルミ二ゥムを用いた真空蒸着法が、蒸着温度を低くすることができるため、蒸着工程における再帰反射素子の熱変形を最小に抑えることができ、また得られる鏡面反射層（12)の色調も最も明るくなるので好ましい。

上記アルミニウム鏡面反射層（12)の連続蒸着処理装置は、真空度が 7〜

9 X 10— ⁴ mmHg程度に維持できる真空容器、その中に設置された基体シートぉよびその光入射側表面上に積層された表面保護層の 2層からなるプリズム原反シートを繰り出す卷出装置、蒸着処理されたプリズム原反シートを卷き取る卷取装置、並びに、それらの間にあって、黒鉛坩堝中で電熱ヒーターを用いてアルミニウムを溶融させることが可能な加熱装置よりなっている。黒鉛坩堝中には純度が 99. 99重量％以上の純アルミニウムペレツトが投入され、例えば、交流電圧 350〜360V、電流が 115〜120A、処理速度が 30〜70m/分の条件で溶融され、蒸気化されたアルミニウム原子によって再帰反射素子の表面に鏡面反射層（12)を例えば 0. 08〜0. 2 /z mの厚さで蒸着処理することにより設けることができる。

実施例

以下、実施例により本発明の詳細を更に具体的に説明するが、本発明は実施例にのみ限定されるものでないことはいうまでもない。

<再帰反射係数 >

実施例をはじめ本明細書に記載の再帰反射係数は以下で述べる方法で測定されたものである。再帰反射係数測定器として、ガンマーサイエンティフィック社製「モデル 920」を用い 100m m角の再帰反射シートの再帰反射係数を ASTM E810— 91に規定される測定法に準じて、観測角 0. 2° 、入射角 5° 、10° 、 20° 、 30° 、 40° および 50° の角度条件で、適宜の 5個所について測定し、その平均値をもって再帰反射シートの再帰反射係数とした。

<実施例 1 >

表面を平坦に切削した 100瞻角の銅板の上に、先端角度が 50. 529 °のダイアモンドバイトを用いて V字状の溝の隔たりが 207. 269 μ mであり、深さが

100. 0 mである断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行溝群（X)を繰り返しのパターンで切削した。

ついで、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wl)を、断面形状が対称で先端角度が 79. 505。のダイアモンドバイトを用いて、 V字状の溝の深さが 100. Ο μ ηιであり、図 5において辺（Α— D1) および辺（Α— Ε2)で示される屈曲線の長さが 225. 357 μ ιηで交差角（Z D1— A— E2) が 133. 775° である平行屈曲溝群（wl)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（wl)の X溝方向の隔たりは 265. 385 / mであり、屈曲部は半径の曲率半径を持って切削を行なった。

さらに、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（w2)を、同じく断面形状が対称で先端角度が 79. 505 ' のダイアモンドバイトを用いて、 V字状の溝の深さが 100. 0 μ mであり、図 5 において辺（B— D2) および辺（B— E1)で示される屈曲線の長さが 225. 357 m で交差角（Z E1— B— D2) が 133. 775° である平行屈曲溝群（w2)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（ 2)の X溝方向の隔たりは 265. 385 μ mであり、屈曲部は半径 5 /i mの曲率半径を持って切削を行なった。また、平行 V字状溝群（wl)との X溝方向の隔たりは 44. 231 // mであり、周期は半周期異なるようにして図 6に示されるような本発明による再帰反射素子群を形成した。

このようにして形成した再帰反射素子対の、素子頂点（HIまたは H2) から底面までの高さ（h) は 100. であり、この再帰反射素子の光学軸傾斜角

( 0 )は + 10. 0 'であり、反射素子を構成する 3つの反射側面（al面， bl面， cl 面，および a2面， b2面， c2面）の頂角はいずれも 90 °であった。さらに、図 5に規定される長さ sは 259. 086 / m、 rは 207. 269 m、また比率 Rは 0. 80であつた。

この真鍮製母型を用いて、濃度が 55%のスルフアミン酸ニッケル液を用いた電鑤法により、材質がニッケルであって、形状が反転された凹形状の再帰反射素子成形用金型を作成した。この成形用金型を用いて、厚さ 150 ΠΙのポリカーボネート樹脂シート（三菱エンジニアリングプラスティックス株式会社製「ユーピロン H3000」）を成形温度 200°C、成形圧力 50kg/cm²の条件で圧縮成形した後に、加圧下で 30°Cまで冷却してから樹脂シートを取り出して、表面に保持体層の厚さが約 ΙΟΟμπιの多数の再帰反射素子を最密充填状に配置したポリカーボネート樹脂製の本発明における再帰反射素子シートを作成した。

<実施例 2 >

実施例 1 と同じく、表面を平坦に切削した lOOmni角の銅板の上に、先端角度が 50.529 °のダイアモンドバイトを用いて V字状の溝の隔たりが 155.452 mであり、深さが 100. である断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行溝群（X)を繰り返しのパターンで切削した。ついで、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wl)を、断面形状が対称で先端角度が 79.505。のダイアモンドバイトを用いて、 V字状の溝の深さが 100. Ομ ηιであり、図 8において辺（A— D1) および辺（Α - Ε2)で示される屈曲線の長さが 169.018 μ πιで交差角 (ZD1-A-E2) が 133.775° である平行屈曲溝群（wl)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（wl)の X溝方向の隔たりは 309.616 μ mであり、屈曲部は半径 5/x mの曲率半径を持って切削を行なった。

さらに、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（w2)を、同じく断面形状が対称で先端角度が 79.505 ° のダイアモンドバイトを用いて、 V字状の溝の深さが 100. Ομ ηιであり、図 8 において辺（Β— D2) およぴ辺（B— E1)で示される屈曲線の長さが 169.018 ζ mで交差角（ZE1— B— D2) が 133.775° である平行屈曲溝群（w2)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（w2)の X溝方向の隔たりは 309. 616 /i mであり、屈曲部は半径 5 /i mの曲率半径を持って切削を行なった。また、平行 V字状溝群（wl)との X溝方向の隔たりは 88. 462 / mであり、周期は半周期異なるようにして図 9に示されるような本発明による再帰反射素子群を形成した。

このようにして形成した再帰反射素子対の、素子頂点（HIまたは H2) から底面までの高さ（h) は 100. 0 /i mであり、この再帰反射素子の光学軸傾斜角 ( 0 )は +10. 0。であり、反射素子を構成する 3つの反射側面（al面， bl面， cl 面，および a2面， b2面， c2面）の頂角はいずれも 90。であった。さらに、図 8に規定される長さ sは 259. 086 μ m、 rは 155. 452 μ m、また比率 Rは 0. 60であった。

この母型を用いて実施例 1 と同じ方法によって多数の再帰反射素子を最密充填状に配置したポリカーボネート樹脂製の本発明における再帰反射素子シ一トを作成した。

<実施例 3 >

実施例 1 と同じく、表面を平坦に切削した 100mm角の銅板の上に、先端角度が 50. 529。のダイアモンドバイトを用いて V字状の溝の隔たりが 155. 452

/x mであり、深さが 120. Ο μ πιである断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行溝群（X)を繰り返しのパターンで切削した。

ついで、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wl)を、断面形状が対称で先端角度が 79. 505 。のダイアモンドバイトを用いて、 V字状の溝の深さが ΙΟΟ. Ο μ ηιであり、図 10において辺（A— D1) および辺（Α— Ε2)で示される屈曲線の長さが 169. 018 /x mで交差角（Z D1— A— E2) が 133. 775° である平行屈曲溝群（wl)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（wl)の X溝方向の隔たりは 309.616 ηιであり、屈曲部は半径 10 i mの曲率半径を持って切削を行なった。

さらに、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（w2)を、同じく断面形状が対称で先端角度が 79.505 ° のダイアモンドバイトを用いて、 V字状の溝の深さが 100.0μ mであり、図 10 において辺（B— D2) および辺（B— E1)で示される屈曲線の長さが 169.018μ ηι で交差角（ZE1— Β— D2) が 133.775° である平行屈曲溝群（w2)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（w2)の X溝方向の隔たりは 309.616μ ηιであり、屈曲部は半径 5 μ mの曲率半径を持って切削を行なった。また、平行 V字状溝群（wl)との X溝方向の隔たりは 88.462 μ ιηであり、周期は半周期異なるようにして図 10に示されるような本発明による再帰反射素子群を形成した。

このようにして形成した再帰反射素子対の光学軸傾斜角（ 0 )は +10· (Γであり、反射素子を構成する 3つの反射側面（al面， M面， cl面，および a2面， b2面， c2面）の頂角はいずれも 90 °であった。さらに、図 10に規定される長さ sは 259.086 / m、 rは 155.452 μ m、また比率 Rは 0.60であった。

<実施例 4〉

実施例 1 と同じく、表面を平坦に切削した 100mm角の銅板の上に、先端角度が 50.529 °のダイアモンドバイトを用いて、図 1 4の d Gが 0. 0 3° となるように V字状の溝の隔たりが 155.452/i mであり、深さが 100.0/z mである断面の形状が V字状であり底部の軌跡が直線の平行溝群（X)を繰り返しのパターンで切削した。

ついで、断面の形状が V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wl)を、先端角度が 79.505 °のダイアモンドバイトを用いて、図 1 4の d Gが 0. 0 3° となるように V字状の溝の深さが 100. Ομ mであり、図 8において辺（A— D1) およぴ辺（A - E2)で示される屈曲線の長さが 169.018 /imで交差角（ZD1— A— E2) が 133.775° である平行屈曲溝群（wl)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（_Wl)の X溝方向の隔たりは 309.616/Z mであり、屈曲部は半径 5 / mの曲率半径を持って切削を行なった。

さらに、断面の形状が V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（w2)を、先端角度が 79.505 °のダイアモンドバイトを用いて、図 1 4の d Gが 0. 0 3° となるように V字状の溝の深さが 100· Ομ mであり、図 8において辺（B— D2) および辺（B— E1)で示される屈曲線の長さが 169·018μ m で交差角（ZE1— B— D2) が 133.775° である平行屈曲溝群（w2)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（_W2)の X溝方向の隔たりは 309.616 μ mであり、屈曲部は半径 5 μ mの曲率半径を持って切削を行なった。また、平行 V字状溝群（wl)との X溝方向の隔たりは 88.462 / mであり、周期は半周期異なるようにして図 9に示されるような本発明による再帰反射素子群を形成した。

このようにして形成した再帰反射素子対の、素子頂点（HIまたは H2) から底面までの高さ（h) は 100. Ομπιであり、この再帰反射素子の光学軸傾斜角 (0 )は +10.0 °であり、反射素子を構成する 3つの反射側面（al面， M面， cl 面，および a2面， b2面， c2面）の頂角はいずれも 90°であった。さらに、図 8に規定される長さ sは 259.086/im、 rは 155.452μηι、また比率 Rは 0.60でめった。この母型を用いて実施例 1 と同じ方法によって多数の再帰反射素子を最密充填状に配置したポリカーボネート樹脂製の本発明における再帰反射素子シ一トを作成した。

ぐ実施例 5>

実施例 1 と同じく、表面を平坦に切削した 100mm角の銅板の上に、先端角度が 50.529。のダイアモンドバイトを用いて V字状の溝の隔たりが I⁵⁵.452 μπιであり、深さが 100.0 xmである断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行溝群（X)を繰り返しのパターンで切削した。

ついで、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wl)を、断面形状が対称で先端角度が 79.505 °のダイアモンドバイトを用いて、 V字状の溝の深さが 100.0//mであり、図 8において辺（A— D1) および辺（A - E2)で示される屈曲線の長さが 169. で交差角 ( ZD1-A-E2) が 133.775° である平行屈曲溝群（wl)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V孛状溝群（wl)の X溝方向の隔たりは 309.616 μ πιであり、屈曲部は半径 5 i mの曲率半径を持って切削を行なった。

さらに、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（w2)を、同じく断面形状が対称で先端角度が 79.505 ° のダイアモンドバイトを用いて、 V字状の溝の深さが 100.0/imであり、図 8 において辺（B— D2) および辺（B— E1)で示される屈曲線の長さが 169.018/i mで交差角（ZE1— B— D2) が 133.775° である平行屈曲溝群 02)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（w2)の X溝方向の隔たりは

309.616μ mであり、屈曲部は半径 5 μ mの曲率半径を持って切削を行なった。また、平行 V字状溝群（wl)との X溝方向の隔たりは 88.462 imであり、周期は半周期異なるようにして図 9に示されるような本発明による再帰反射素子群を形成した。このとき図 2 2で示される非直線因子 f X、 f y、 f zをいずれも 0. 5 mとした。

このようにして形成した再帰反射素子対の、素子頂点（HIまたは H2) から底面までの高さ（h) は 100.0 ηιであり、この再帰反射素子の光学軸傾斜角 ( Θ )は +10.0 °であり、反射素子を構成する 3つの反射側面（al面， bl面， cl 面，および a2面， b2面， c2面）の頂角はいずれも 90 °であった。さらに、図 8に規定される長さ sは 259.086 /i m、 rは 155.452 μ m、また比率 Rは 0.60でめった。 '

く実施例 6 >

実施例 1 と同じく、表面を平坦に切削した 100瞧角の銅板の上に、先端角度が 51.667 °のダイアモンドバイトを用い、 V字状の溝の隔たりが 126.796 x mであり、深さが 100.0/ mである断面の形状が実質的に対称形の V字状であり、底部の軌跡が直線の平行溝群）を繰り返しのパターンで形成した。ついで、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり、底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wl)を、 V字状の溝の深さが 100.0_M mであり、図 23 において（A— D1) で示される線分の長さが 135.669 i m、（A— E2) で示される線分の長さが 141.700/z mで、（ZD1— A— B) で示される角度が 85.³60° 、

(ZE2-A-B) で示される角度が 72.611° となるように平行屈曲溝群（wl)を繰り返しのパターンで形成した。

さらに、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり、底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（w2)を、 V字状の溝の深さが 100. Ομ πιであり、図 23 において（A- B)で示される線分の長さが 185.862 im、（B- El)で示される線分の長さが 141.700 μ m、（B-D2)で示される線分の長さが 135.669 μ mで、（ZE1 -B-A) で示される角度が 72.611° 、 ( ZD2-B-A) で示される角度が 85.360° となるように平行屈曲溝群（w2)を繰り返しのパターンで形成し、本発明による再帰反射素子群の母型を製作した。

このようにして形成した再帰反射素子群の、素子頂点（HIまたは H2) から底面までの高さ（h) は ΙΟΟ.Ομιτιであり、反射素子を構成する 3つの反射側面（al面， bl面， cl面，および a2面， b2面， c2面）の頂角はいずれも 90 ° であった。

ぐ実施例 7>

表面を平坦に切削した 25X 100mm角の銅板の上に、先端角度が 50.529 °のダイアモンドバイトを用いて V字状の溝の隔たりが 155.452 mであり、深さが 100.0 μ mである断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が直線の平行溝群（X)を繰り返しのパターンで切削した。

ついで、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wl)を、断面形状が対称で先端角度が 79.505。のダイアモンドバイトを用いて、 V字状の溝の深さが 100.0μ mであり、図 8において辺（A— D1) および辺（A - E2)で示される屈曲線の長さが 169.018 /zmで交差角（ZD1— A— E2) が 133.775° である平行屈曲溝群（wl)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（_Wl)の X溝方向の隔たりは 309.616 μ mであり、屈曲部は半径 5/xmの曲率半径を持って切削を行なった。さらに、断面の形状が実質的に対称形の V字状であり底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（w2)を、同じく断面形状が対称で先端角度が 79.505 ° のダイアモンドバイトを用いて、 V字状の溝の深さが lOO. O x mであり、図 8 において辺（B— D2) および辺（B— E1)で示される屈曲線の長さが 169.018μ mで交差角（ZE1— B— D2) が 133.775° である平行屈曲溝群（w2)を繰り返しのパターンで切削した。隣り合う平行 V字状溝群（w2)の X溝方向の隔たりは 309.616 X mであり、屈曲部は半径 5 mの曲率半径を持って切削を行なった。また、平行 V字状溝群（wl)との X溝方向の隔たりは 88.462 z mであり、周期は半周期異なるようにして図 9に示されるような本発明による再帰反射素子群を形成した。

( 0 )は + 10.0 °であり、反射素子を構成する 3つの反射側面（al面， bl面， cl 面，および a2面， b2面， c2面）の頂角はいずれも 90 °であった。さらに、図 8に規定される長さ sは 259.086 μ m、 rは 155.452 m、また比率 Rは 0.60であった。（金型 Aという）

次いで金型 Aと同じように、表面を平坦に切削した 25 X 100mm角の銅板の上に、金型 Aとは素子の向きが 90° 異なるように金型 Aに形成した素子対群と同じ形状の素子対群を形成した。（金型 Bという）

金型を A， B , A， Bの順に組み合わせて、 100mm角の母型を作成した。この母型を用いて実施例 1 と同じ方法によって多数の再帰反射素子を最密充填状に配置したポリカーボネート樹脂製の本発明における再帰反射素子シ一トを作成した。

<比較例〉図 1および図 2示される三角錐型キューブコーナー再帰反射素子において、 x、 yおよび z方向の V字状の溝を以下のパラメーターに基づいて切削し、実施例 1 と同じ方法で図 1および図 2に示される多数の再帰反射素子を最密充填状に配置したポリカーボネート樹脂製の三角錐型キューブコーナー型再帰反射シートを作成した。

上記の比較例による母型を作成するのに用いた切削のパラメータをまとめると以下の通りであった。 x、 yおよび z方向の V溝の深さ 100. 0 / m

yおよび z方向の V溝の角度 79. 505。

X方向の V溝の角度 50. 529。

yおよび z方向の V溝のピッチ 203. 403 μ ra

X方向の V溝のピッチ 259. 086 μ m

y方向と z方向の V溝の交差角度 46. 225。

γ z方向と X方向の V溝の交差角度 66. 887

光学軸の傾斜角度 +10. 0° 上記の実施例 1 〜 7および比較例で作成したキューブコーナー型再帰反射シートの再帰反射係数の値を表 1に示した。本発明に基づく実施例 1 〜 7による再帰反射物品の再帰反射係数は、従来技術に基づく比較例の三角錐型キユーブコーナー型再帰反射シートの再帰反射係数にくらべ、シートの正面方向の再帰反射性及び入射角の大きな方向への再帰反射特性のいずれも優れたものであった。表 1

産業上の利用可能性

本発明における再帰反射物品の具体的な用途としては、交通標識、工事標識、商業標識、車両ナンバープレートなどに用いることのできる再帰反射物品および再帰反射シートであり、優れた入射角特性、観測角特性および回転角特性を所有しているので、広範な用途に用いることが出来る。

Claims

請求の範囲

1 . 断面の形状が実質的に V字状形の 3方向の溝群から形成され、再帰反射素子を形成するひとつの底辺を共有し回転対称形となるように形成されたキューブコーナー再帰反射素子対が多数配置されてなる再帰反射物品において、該再帰反射素子対群を形成する 1つの方向の平行 V字状溝群（X溝）の底部の軌跡が直線であり、他の 2方向の平行 V字状溝群（wl溝および w2溝）の底部の軌跡が X溝との交点において屈折する連続した屈曲線形状であって、該 2方向の平行 V字状溝群（wl溝および w2溝）の底部の軌跡は互に交差しないように形成されており、該再帰反射素子を形成する底面の投影形状が四辺形（A— B— E1— D1, および A— B— E2— D2)であることを特徴とする再帰反射物

P

P o

2 .該再帰反射素子対群を形成する底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群（X) の V溝底辺と反射素子の頂点（Hl， H2)からの高さ（hx)と、底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wlおよび w2)の V溝底辺と反射素子の頂点（HI, H2) からの高さ（hw)とが異なることを特徴とする請求項 1記载の再帰反射物品。

3 . 該再帰反射素子対群を形成する、底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群 (X)の V溝底辺と反射素子の頂点（Hl， H2)からの高さ（hx)と、底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群（wlおよぴ w2)の V溝底辺と反射素子の頂点（HI, H2)からの高さ（hw)との比率（hx/hw)が 1. 05〜1. 4であることを特徴とする請求項 2に記載の再帰反射物品。

4 . 該再帰反射素子対群を形成する、底部の軌跡が直線の平行 V字状溝群

(X)の V溝底辺と反射素子の頂点（Hl， H2)からの高さ（hx)と、底部の軌跡が屈曲線形状の平行 V字状溝群 01および w2)の V溝底辺と反射素子の頂点（Hl， H2)からの高さ（hw)との比率（hx/hw)が 1. 1〜1. 3であることを特徴とする請求項 2〜 3に記載の再帰反射物品。

5 . 該 V字状溝群の少なくとも一つの V字状溝が、共通平面および、該共通平面に垂直で V字状溝の底辺を含む V溝垂直平面とに垂直な面と、該 V字状溝の底辺を含む反射側面とが交差してなる線分と V溝垂直平面とがなす片 ' 側溝角が、他方の V字状溝の片側溝角が等しくないことを特徴とする請求項 1記載の再帰反射物品。

6 . 前記、一方の片側溝角と他方の片側溝角との差（d G ) が 0 . 0 0 0 1〜 0 . 1度であることを特徴とする請求項 5に記載の再帰反射物品。

7 . 少なくとも一つの平行 V字状溝群（X溝， wl溝，または w2溝）において、隣接する V字状溝の片側溝角の差異（d G ) が少なくとも 2種類以上の繰返しのパターンで形成されていることを特徴とする請求項 5又は 6に記載の再帰反射物品。

8 . 該 V字状溝群の少なくとも一つの V字状溝が、共通平面および、該共通平面に垂直で V字状溝の底辺を含む V溝垂直平面とに垂直な面と、該 V字状溝の底辺を含む反射側面とが交差してなる線分と V溝垂直平面とがなす片側溝角が一つの反射側面内で変化しており、該一つの反射側面が曲面おょぴ /または複平面を形成していることを特徴とする請求項 1記載の再帰反射物

R

ΠΡ

9 . 少なくとも一つの反射側面において、該片側溝角がキューブコー^ "一を形成する正規な片側溝角から 0 . 0 0 0 1〜0 . 1 ° の最大偏差をもっていることを特徴とする請求項 8記載の再帰反射物品。

1 0 . 該 V字状溝の底点が形成する底辺が、直線状の軌跡をなさない非直線底辺であることを特徴とする請求項 9記載の再帰反射物品。

1 1 . 該非直線底辺の両端を結んだ両端直線から該非直線底辺への垂直線と該非直線底辺との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子が、両端直線の長さを Lとした時に◦ . 0 0 0 1 L〜0 . 0 5 Lであることを特徴とする請求項 1 0記載の再帰反射物品。

1 2 . C 1— Aと A— Bのなす角を r Al、 A— Bと B— C 1のなす角を r Bl、 B— C 1と C 1— Aのなす角を r CI とした時に、 r Al、 r Bl、 r CIがそれぞれ実質的に異なっていることを特徴とする請求項 1記載の再帰反射物品。

1 3 . 該再帰反射素子の 3つの内角 r Al、 r B1及び r CI力 S、それぞれ、実質的に異なり、かつ、該 3つの内角 r Al、 r B1及び r CIの最大の内角を内角 r maxとすると、該内角 r max力 6 3 ° r max ≤ 8 8 ° である請求項 1 2に記載の再帰反射物品。

1 4 . 該素子対群が、第 1のゾーンと第 2のゾーンの組み合わせを備えており、該第 1のゾーンの X方向の V字状溝群を X 1線とし、該第 2のゾーンの X方向の V字状溝群を x 2線とし、 X 1線と X 2線のなす角度が 5〜 1 7 5度でことを特徴とする請求項 1記載の再帰反射物品。

1 5 . 該 X 1線と X 2線のなす角度が 8 0〜 1 0 0度であることを特徴とする請求項 1 4記載の再帰反射物品。

1 6 . 該再帰反射素子の光学軸の傾斜角度がプラス（+ ) 3度以上であることを特徴とする請求項 1〜 1 5のいずれかに記載の再帰反射物品。

1 7 . 該再帰反射素子の光学軸の傾斜角度がプラス（+ ) 5〜20度であることを特徴とする請求項 1〜 1 6のいずれかに記載の再帰反射物品。

1 8 . 該再帰反射素子の光学軸の傾斜角度がプラス（+ ) 7〜12度であることを特徴とする請求項 1〜 1 7のいずれかに記載の再帰反射物品。

1 9 . 該再帰反射素子の四辺形形状の底面を形成する二つの底辺（A— Bと El-Dl, または A— B と E2— D2)の距離を r、および、他の斜辺（A— D1， B-E1 および A— E2， B— D2)の延長線の交点（C1および C2)と底辺（A— B)との距離を s としたときに。距離 rと距離 s との比率（R)

R=r/s . (式 1 )

が 0.4〜0.95であることを特徴とする請求項 1〜 1 8のいずれかに記載の再帰反射物品。

20. 距離 r と距離 s との比率（R)が 0.5〜0.9であることを特徴とする請求項 1〜 1 9のいずれかに記載の再帰反射物品。