WO2007129604A1 - 炭化水素系燃料の燃焼装置および炭化水素系燃料の燃焼装置を熱発生源として具備する装置 - Google Patents

炭化水素系燃料の燃焼装置および炭化水素系燃料の燃焼装置を熱発生源として具備する装置 Download PDF

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combustion furnace
combustion
oxygen
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Tokuzo Yamamoto
Kazunori Yamamoto
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Shinka Co.Ltd.
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    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
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    • F23D17/002—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel gaseous or liquid fuel
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    • F23M9/00—Baffles or deflectors for air or combustion products; Flame shields
    • F23M9/06—Baffles or deflectors for air or combustion products; Flame shields in fire-boxes

Definitions

  • Hydrocarbon fuel combustion apparatus and apparatus comprising a hydrocarbon fuel combustion apparatus as a heat generation source
  • the present invention relates to a hydrocarbon fuel combustion apparatus and a hydrocarbon fuel combustion apparatus as a heat generation source. More specifically, the present invention relates to a hydrocarbon fuel combustion device that enables effective use of fuel by completely burning hydrocarbon fuel and a device that includes a hydrocarbon fuel combustion device as a heat generation source.
  • the injection nozzle of the gun type burner 102 is disposed in a large-diameter combustion furnace 104.
  • the combustion furnace 104 is heated to a high temperature by the combustion gas filled in the combustion furnace 104, and the high-temperature combustion exhaust gas is passed through the pipe of the heat exchanger 107, and the combustion furnace 104 and the heat exchanger 107 are passed through.
  • Hot air that has been subjected to heat exchange by blowing air from the blower fan 105 is sent into the house 103.
  • the heat-exhausted exhaust gas in the combustion furnace 104 is exhausted outside the house by the chimney 106 (see Reference 1).
  • Patent Document 1 JP 2002-34355 A
  • the combustion furnace has a large diameter in order to increase the heat exchange rate, but in the case of a gun type burner, when liquid fuel is ejected in a mist form from the nozzle and burned, Since a considerable part of the liquid fuel does not burn but adheres to the inner surface of the combustion furnace and becomes incompletely combusted, toxic gases such as carbon monoxide and volatilized unburned substances move out of the house. It will be exhausted, and harmful substances will be released to the outside air, which will adversely affect the environment. Moreover, if such exhaust gas is discharged into the house, it may be harmful to the growth of plants, harm the health of people working in the house, or cause a carbon monoxide poisoning accident.
  • the outer surfaces of the combustion furnace and the heat exchanger are heat-exchanged by blowing air from a fan, but the combustion gas is released from the chimney into the outside air at a high temperature.
  • the heat exchange rate is very low and the fuel consumption is very bad.
  • some sauna heating devices have a structure in which the exhaust pipe has a meandering structure so as to completely burn and improve heat exchange efficiency.
  • a burner that can be used in this apparatus The size of the flame injection nozzle is limited to a small one, and the temperature inside the furnace is estimated to be around 400 ° C at best.
  • black smoke is generated when the size of the flame injection nozzle is forcibly increased, and the complete combustion state cannot be maintained.
  • a hydrocarbon-based fuel combustion apparatus includes a flame injector that is supplied with a fuel source fuel and has a flame injection nozzle attached to the front end.
  • a blower that sends out oxygen-containing gas composed of oxygen or oxygen-containing gas, and a blower pipe that surrounds the flame injector from the blower and extends forward concentrically with the axial direction of the flame injection nozzle.
  • a carbonization furnace provided with a cylindrical combustion furnace in which a flame is injected from the flame injection nozzle, one end is connected to the burner, and an exhaust port is provided at the other end or in the vicinity of the other end.
  • the blower sends out the oxygen-containing gas only into the combustion furnace through the blower pipe, and the flame injector injects the flame only into the combustion furnace, and the blower From send
  • the oxygen-containing gas thus discharged is exhausted only from the exhaust port, and the length of the combustion furnace is such that the position of the front end of the flame is inside the combustion furnace from the position of the exhaust port, and the length of the front end of the flame
  • a sufficient distance to provide a predetermined distance between the position and the position of the exhaust port, and the inner diameter of the combustion furnace is a value not less than a minimum value in a range not in contact with the flame and a value in the vicinity thereof,
  • the area from the flame tip to the exhaust port in the combustion furnace The flow path of the oxygen-containing gas is narrowly limited at one or more locations in the region.
  • the combustion furnace has a narrow space. Because the hydrocarbon-based fuel will burn, the following four effects can be obtained and the above-mentioned problems can be solved. That is, first, when a liquid fuel is sprayed in a mist form from a nozzle with a gun-type burner and burned, a considerable part of the liquid fuel does not burn but adheres to the inner surface of the combustion furnace. Because of the high temperature in the immediate vicinity, the adhering liquid fuel will immediately vaporize and ignite and burn on the spot.
  • the oxygen-containing gas delivered from the burner passes through a position far from the flame and is discharged outside the furnace without being used for combustion.
  • oxygen in the oxygen-containing gas that passes near the flame is burned and consumed rapidly, so the oxygen concentration in the vicinity of the flame may be low.
  • the oxygen-containing body sent out from the burner Since all of them pass through the immediate vicinity of the flame, the oxygen concentration in the vicinity of the flame is kept higher than in the case of a conventional large-diameter combustion furnace, and the use efficiency of oxygen for combustion is remarkably improved.
  • the combustion furnace is a narrow space, the temperature inside the combustion furnace easily becomes high and complete combustion is further promoted.
  • the oxygen-containing gas flow path is narrowly restricted at one or more locations in the combustion furnace from one end of the flame to the exhaust port.
  • the flow of the flowing oxygen-containing gas is suppressed and the atmospheric pressure inside the combustion furnace is increased, and the four effects detailed in [0009] are further promoted, and the temperature in the furnace is higher than 800 ° C.
  • Combustion is also possible, so that even if the size of the burner flame injection nozzle is increased, the complete combustion state and the high-temperature preheated air combustion state can be maintained.
  • toxic gases such as volatilized and unburned substances, the generation of Nx can be suppressed.
  • a hydrocarbon-based fuel combustion apparatus includes at least a partial region in a region from the flame tip to the exhaust port in the combustion furnace.
  • the flow direction of the oxygen-containing gas in is configured to be substantially opposite to the reverse direction of the oxygen-containing gas by the blower.
  • the fuel is combusted when ejected in a mist form from the nozzle and burned.
  • the hydrocarbon fuel adhering to the inner surface of the combustion furnace without burning is completely burned, and it is possible to suppress not only toxic gases such as carbon monoxide and volatilized unburned substances but also NOx. .
  • the hydrocarbon fuel is a mixture of one or a plurality of hydrocarbon fuels selected from crude oil, heavy oil, kerosene, light oil, jet fuel, gasoline, naphtha, LPG, and LNG. Although it is used as a fuel, it can produce a remarkable effect especially when kerosene or light oil is used.
  • a hot air boiler for a greenhouse as an apparatus including the hydrocarbon-based fuel combustion apparatus having the above configuration as a heat generation source, and the combustion gas exhausted from the combustion furnace is used as hot air. By using it together, the amount of fuel used can be greatly reduced. The invention's effect
  • the inner diameter of the combustion furnace is a value not less than a minimum value in a range not in contact with the flame by the burner and a value in the vicinity thereof, and the inside of the combustion furnace
  • the internal pressure of the combustion furnace is increased.
  • the combustion temperature in the inside is 800 ° C or higher, realizing a combustion state similar to the combustion state called high-temperature preheated air combustion, carbon monoxide, volatilized unburned substances, etc. by complete combustion even when the oxygen concentration is low It is possible to suppress the generation of harmful substances such as Nx as well as toxic gases.
  • the flow direction of the oxygen-containing gas in at least a partial region in the region from the flame front end to the exhaust port in the combustion furnace is substantially opposite to the oxygen-containing gas delivery direction by the blower.
  • the internal pressure in the combustion furnace is increased more effectively, and a combustion state similar to the combustion state called high-temperature preheated air combustion is realized, and complete combustion is possible even when the oxygen concentration is low. .
  • the hydrocarbon fuel combustion apparatus according to the present invention is provided as a hot air boiler, the combustion gas in which the generation of toxic substances is suppressed is discharged into the greenhouse as hot air.
  • the heat exchange rate is increased and the fuel consumption is remarkably improved.
  • FIG. 1 is a side view for illustrating an example of a hydrocarbon fuel combustion apparatus to which the present invention is applied.
  • FIG. 2 is a side view for explaining another example of a hydrocarbon fuel combustion apparatus to which the present invention is applied.
  • FIG. 3 is an explanatory side view illustrating another example of the exhaust port installation mechanism in claim 1 of a hydrocarbon fuel combustion apparatus to which the present invention is applied.
  • FIG. 4 is an explanatory side view showing another example of the exhaust port installation mechanism in claim 2 of the hydrocarbon fuel combustion apparatus to which the present invention is applied.
  • FIG. 5 is an explanatory side view illustrating an example of a hot air boiler provided with the combustion device in FIG. 1.
  • FIG. 6 is a side view illustrating another example of a hot air boiler equipped with the combustion device in FIG.
  • FIG. 1 is an explanatory diagram illustrating an example of a hydrocarbon fuel combustion apparatus to which the present invention is applied.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram for illustrating another example of a hydrocarbon fuel combustion apparatus to which the present invention is applied.
  • the combustion apparatus 1 shown here includes a cylindrical combustion furnace 2 having a total length of 1500 mm and an inner diameter of 250 mm, It is composed of a gun type burner 4 connected to one end 3 of the combustion furnace 2.
  • the burner 4 is supplied with fuel (for example, kerosene fuel) from a fuel source, and has a flame injector 5 having a flame injection nozzle 20 mounted at the front end thereof, and an oxygen-containing gas composed of oxygen or a gas containing oxygen.
  • a blower 6 to be sent out and a blower pipe 7 surrounding the flame injector 5 from the blower 6 and extending forward concentrically with the axial direction of the flame injection nozzle 20 are configured.
  • the combustion furnace 2 is connected in a state of protruding toward the other end 8 of the combustion furnace 2 on the concentric axis, and the other end 8 of the combustion furnace 2 has an inner diameter of 100 mm and has an exhaust port 21 at the upper side.
  • the exhaust pipe 9 having
  • the flow path of the oxygen-containing gas is narrowly limited in a region from the tip of the flame injected from the flame injection nozzle 20 installed in the combustion furnace 2 to the other end of the combustion furnace 2.
  • a projection 10 for projecting is provided along the inner peripheral surface of the combustion furnace 2.
  • the flow path of the oxygen-containing gas in the region from the front end of the flame injected from the flame injection nozzle 20 installed in the combustion furnace 2 to the exhaust port 21 is the protrusion 10 and
  • the exhaust pipe 9 connected to the other end of the combustion furnace 2 is narrowly limited.
  • only the flame injector 4 and the blower pipe 7 of the burner 4 are installed in the combustion furnace 2 at one end 3 of the combustion furnace 2 having an inner diameter of 300 mm, and the flame injection
  • the flame injection nozzle of the combustor is connected in a state of projecting toward the open end of the combustion furnace 2 on the concentric axis of the combustion furnace 2, and an exhaust pipe having an inner diameter of 200 mm is connected to the other end 8 of the combustion furnace 2.
  • 9 is connected, and the exhaust pipe 9 is bent 180 degrees so that the flow direction of the oxygen-containing gas flowing through the interior of the exhaust pipe 9 and the oxygen-containing gas flowing through the combustion furnace 2 are opposite to each other.
  • the exhaust pipe 9 is bent 180 degrees so that the flow directions of the oxygen-containing gas and the oxygen-containing gas flowing in the reverse direction are reversed. Further, in the region from the tip of the flame injected from the flame injection nozzle 20 installed in the combustion furnace 2 to the other end 8 of the combustion furnace 2 and in the region of the exhaust pipe 9, Because the gas flow path is narrowly restricted The projecting portion 10 is projected along the inner peripheral surface of the combustion furnace 2 and the inner peripheral surface of the exhaust pipe 9.
  • the flow path of the oxygen-containing gas is the other end of the combustion furnace 2 in the region from the front end of the flame injected from the flame injection nozzle installed in the combustion furnace 2 to the exhaust port 21.
  • the exhaust pipe 9 and the projection 10 connected to 8 are narrowly limited, and the flow of the oxygen-containing gas in at least a partial region up to the exhaust tip force of the flame in the combustion furnace is determined by the blower.
  • the direction is substantially opposite to the direction of delivery of the oxygen-containing gas.
  • the blower 6 of the burner 4 sends out oxygen-containing gas (air) only through the blower pipe 7 into the combustion furnace 2 and the flame injector 5 is used as the combustion furnace 2.
  • the flame is injected only into the inside, and the combustion gas due to the oxygen-containing gas and the flame is discharged from the exhaust port 21 of the exhaust pipe 9 connected to the other end 8 of the combustion furnace 2.
  • the flame injector and the blower pipe 7 of the burner 4 are installed in the combustion furnace 2 at one end of the combustion furnace 2, and the flame injector
  • the flame injection nozzle is connected on the concentric axis of the combustion furnace 2 so as to protrude toward the other end 8 of the combustion furnace 2, and the other end 8 is sealed and in the vicinity of the other end 8.
  • the exhaust port 21 is opened on the outer wall surface of the combustion furnace 2, and the exhaust port 21 of the combustion furnace 2 from the front end of the flame injected from the flame injection nozzle 20 installed in the combustion furnace 2.
  • the protrusion 10 for narrowly limiting the flow path of the oxygen-containing gas may be configured to protrude along the inner peripheral surface of the combustion furnace 2.
  • the oxygen-containing gas is exhausted from the exhaust port 21 to the outer wall surface of the combustion furnace 2 in the vicinity of the other end 8, and is injected from the flame injection nozzle installed in the combustion furnace 2.
  • the flow path of the oxygen-containing gas is narrowly limited by the protrusion 10 and the exhaust port 21 in the region from the front end of the flame to the exhaust port 21.
  • FIG. 3 mouth
  • only one flame injector of the burner 4 and a blower pipe 7 are installed in the combustion furnace 2 at one end 3 of the combustion furnace 2, and the flame injection
  • the flame injection nozzle of the chamber is connected in a state of projecting toward the other end 8 of the combustion furnace 2 on the concentric axis of the combustion furnace 2, and the open end of the other end 8 is connected to the oxygen from the periphery thereof.
  • Content A structure may be provided in which a lid 22 is formed in which an exhaust port 21 through which the body is discharged is formed.
  • the oxygen-containing gas is exhausted from the exhaust port 21 formed in the vicinity of the lid 22 installed at the opening end of the other end 8, and is installed in the combustion furnace 2.
  • the flow path of the oxygen-containing gas is narrowly limited in the region from the tip of the flame injected from the flame injection nozzle to the exhaust port 21.
  • only the flame injector 4 of the burner 4 and the blower pipe 7 are installed in the combustion furnace 2 at one end 3 of the combustion furnace 2, and the flame of the flame injector
  • An injection nozzle is connected on the concentric axis of the combustion furnace 2 so as to protrude toward the other end 8 of the combustion furnace 2, and the front end force of the flame in the combustion furnace 2 is exhausted at the other end 8.
  • the flow direction of the oxygen-containing gas in at least a part of the region up to is formed in a state where the oxygen-containing gas is bent at about 180 degrees so that the oxygen-containing gas is sent in a direction substantially opposite to the direction in which the flame-injector sends the oxygen-containing gas.
  • the front end force of the flame injected from the flame injection nozzle 20 installed in the combustion furnace 2 is limited to a narrow flow path for the oxygen-containing gas in the region up to the other end 8 of the combustion furnace 2. Are projected along the inner peripheral surface of the combustion furnace 2. It is good also as a structure.
  • the flow path of the oxygen-containing gas is narrowly limited by the protrusion 10 in the region from the front end of the flame injected from the flame injection nozzle installed in the combustion furnace 2 to the exhaust port 21.
  • the flow direction of the oxygen-containing gas in at least a partial region from the flame tip to the exhaust port in the combustion furnace is substantially opposite to the oxygen-containing gas delivery direction by the blower. .
  • the inner diameter of each of the combustion furnaces 2 shown above is a value not less than the minimum value in the range where it does not contact the flame A injected from the flame injection nozzle, and a value in the vicinity thereof.
  • the outer diameter of the flame A varies depending on the size of the flame injection nozzle, for example, the inner diameter of the combustion furnace 2 is 150 mm to 250 mm when the size of the flame injection nozzle is changed from 0.5 gal / hour to 2.0 gallon Z time. Within range.
  • the length of the combustion furnace 2 is such that the position of the tip of the flame A is the position 8 before the other end of the combustion furnace 2, specifically, the tip of the flame A is It is desirable that the length of one end 3 of the combustion furnace 2 be a position that is within a total length 2Z3.
  • flame The total length of the combustion furnace 2 should be in the range of 600mm to 4000mm when the size of the gun nose is changed from 0.5 gallon / hour to 2.0 gallon / hour.
  • the flow path of the oxygen-containing gas is narrowly limited, whereby the pressure inside the combustion furnace 2 is set.
  • the furnace temperature is 800 ° C or higher
  • a complete combustion state and a high-temperature preheated air combustion state can be maintained. Therefore, not only toxic gases such as carbon monoxide and volatilized unburned substances, but also the generation of NOx can be suppressed.
  • the inside of the combustion furnace 2 The flow direction of the oxygen-containing gas in at least a partial region in the region from the front end of the flame to the exhaust port 21 is substantially opposite to the delivery direction of the oxygen-containing gas by the blower 6.
  • the flow of the oxygen-containing gas flowing in the exhaust pipe 9 will be further suppressed, and it is further encouraged to increase the pressure inside the combustion furnace 2, and the furnace temperature is a high temperature state of 800 ° C or higher.
  • FIG. 5 shows a hot-air boiler equipped with a hydrocarbon fuel combustion apparatus to which the present invention is applied.
  • FIG. 6 is an explanatory view showing an example, and FIG. 6 is an explanatory view showing another example of a hot air boiler equipped with a hydrocarbon fuel combustion apparatus to which the present invention is applied.
  • the hot air boiler 11 shown here includes the combustion device 1 shown in FIG. 1 or the combustion device storage case 12 in which the combustion device 1 shown in FIG. 2 is stored, and the upper end of the combustion device storage case 12
  • the blower fan 13 is provided on the side of the combustion apparatus case 12 and the hot air outlet 14 is opened on the side of the combustion apparatus case 12.
  • the air outside the combustion device storage case 12 is taken into the combustion device storage case 12 by the suction side of the blower fan 13.
  • the taken-in air is a mixture of the combustion gas exhausted from the exhaust pipe 9 of the combustion apparatus 1 and the air heat-exchanged by contacting the outer surface of the combustion furnace 2 and the exhaust pipe 9 of the combustion apparatus 1. Warm air from the gas is sent out from the hot air outlet 14.
  • a conventional hot air boiler uses a 4 gallon / hour injection nozzle
  • a hot air boiler according to the present invention uses a 1.2 gallon / hour injection nozzle.
  • the hot air boiler of this invention was performed by the same ventilation volume.
  • the size of the flame injection nozzle of the conventional hot air boiler is 4 gallons / hour, and the size of the flame injection nozzle of the hot air boiler of the present invention is 1.2 gallons / hour.
  • the air temperature is 3 ° C lower than conventional hot air boilers It just becomes. This is presumed that the boiler of the present invention has a high heat exchange rate by using all the combustion gas from the combustion furnace as hot air.
  • the daily fuel consumption of the conventional hot air boiler is 182 liters, whereas the daily fuel consumption of the hot air boiler of the present invention is 92 liters. It became possible to reduce to about one-half.
  • the burner nozzle size was 2.5 gallons / hour for both.
  • the temperature in the conventional combustion furnace is 680 ° C, and the combustion gas has a high Nx concentration as well as toxic gases such as carbon monoxide and volatilized unburned substances. It could not be used as hot air and had to be exhausted outside the greenhouse by a chimney.
  • the temperature in the combustion furnace of the present invention is 813 ° C, and no toxic gases such as carbon monoxide and volatilized unburned substances and NOx are detected in the combustion gas, and they are sent into the vinyl house as hot air. It became possible to do.
  • the inner diameter of the combustion furnace is not less than the minimum value in the range where it does not come into contact with the flame by the burner, and a value in the vicinity thereof, and the flow of oxygen-containing gas in the region from the flame front to the open end in the combustion furnace
  • fuel for example, kerosene fuel
  • the combustion furnace at 800 ° C or higher can be completely burned, so that carbon monoxide and volatilized Generation of toxic gases such as combustion substances and NOx can be suppressed.

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Abstract

本発明は、燃焼炉の長さは、火炎の先端の位置が該燃焼炉の他端の位置より該燃焼炉の内部にあり、かつ該火炎の先端の位置と該他端の位置に所定の距離を設けるのに十分な長さであり、前記燃焼炉の内径は前記火炎と接触しない範囲での最小値以上の値であり且つその近傍の値とし、前記燃焼炉内の前記火炎の先端から前記排気口までの領域の一又は複数の箇所において、前記酸素含有気体の流路が狭く制限された構成とされる。

Description

明 細 書
炭化水素系燃料の燃焼装置および炭化水素系燃料の燃焼装置を熱発 生源として具備する装置
技術分野
[0001] 本発明は、炭化水素系燃料の燃焼装置および炭化水素系燃料の燃焼装置を熱発 生源として具備する装置に関する。詳しくは炭化水素系燃料を完全燃焼させることで 燃料の有効利用を可能とする炭化水素系燃料の燃焼装置および炭化水素系燃料 の燃焼装置を熱発生源として具備する装置に係るものである。
背景技術
[0002] 従来より、例えば施設園芸ハウス内の内部を温風で暖房するための温風ボイラー 1 01では、図 7に示すように、ガンタイプバーナー 102の噴射ノズノレを大口径の燃焼炉 104内にて燃焼させ、燃焼炉 104に充満する燃焼ガスによって燃焼炉 104内を高温 状態とし、この高温燃焼排気ガスを熱交換器 107のパイプ内を通過させ、この燃焼炉 104および熱交換器 107に送風ファン 105によって風を当てることにより熱交換され た温風をハウス 103内に送り込んでいる。なお、燃焼炉 104内の熱交換された排ガス は煙突 106によってハウス外へ排気されている（参考文献 1参照。）
[0003] 特許文献 1 :特開 2002— 34355号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0004] し力、しながら前記温風ボイラーでは熱交換率を高めるために燃焼炉が大口径とされ るが、ガンタイプバーナーでは液体燃料をノズルより霧状に噴出させて燃焼させる際 に、液体燃料のかなり多くの部分が燃焼せずに燃焼炉内面に付着するなどして不完 全燃焼の状態となるために一酸化炭素や揮発した未燃焼物質などの有毒ガスがハ ウスの外へ排気されることとなり、外気に有害物質が放出され環境に悪影響を及ぼす ことになる。まして、このような排気ガスをハウス内に排出すれば植物の生育に有害で あったり、ハウス内で作業する人の健康を害したり一酸化炭素中毒事故を起こしたり しかねない。 [0005] また、前記温風ボイラーでは燃焼炉および熱交換器の外表面をファンによる送風に よって熱交換するものであるが、燃焼ガスは高温の状態で煙突から外気中に放出さ れるために、熱交換率が非常に低ぐ燃費が非常に悪い。
[0006] また、サウナ用暖房装置などにおいて、排気管を蛇行構造とすることにより完全燃 焼させるとともに熱交換効率を向上させるような構造を有するものがあるが、この装置 で用いることのできるバーナーの火炎噴射ノズルのサイズは小さなものに限られ、炉 内温度はせいぜレ、 400°C前後の値になると推測される。また、無理に火炎噴射ノズ ルのサイズを大きくすると黒煙が発生し、完全燃焼状態が保てなくなることが本発明 者により確認されている。
[0007] 本発明は、以上の点に鑑みて創案されたものであって、ガンタイプバーナーによる 燃焼を完全燃焼とすることにより燃焼ガスを有効利用することができる炭化水素系燃 料の燃焼装置および炭化水素系燃料の燃焼装置を熱発生源として具備する装置を 提供することを目的とするものである。
課題を解決するための手段
[0008] 上記の目的を達成するために、本発明に係る炭化水素系燃料の燃焼装置は、燃 料源力 燃料が供給されると共に前方先端に火炎噴射ノズルが装着された火炎噴 射器と、酸素または酸素を含む気体から成る酸素含有気体を送出する送風機と、該 送風機から前記火炎噴射器を取り囲んで前記火炎噴射ノズルの軸方向と同心的に 前方に延設された送風管とを有し、前記火炎噴射ノズルから火炎が噴射されるバー ナ一と、一端が前記バーナーに連結され、且つ、他端若しくは同他端の近傍に排気 口が設けられた筒状の燃焼炉を備える炭化水素系燃料の燃焼装置において、前記 送風機は前記送風管を通じて前記燃焼炉内のみに前記酸素含有気体を送出し、前 記火炎噴射器は前記燃焼炉内のみに前記火炎を噴射すると共に、前記送風機から 送出された前記酸素含有気体は前記排気口のみから排出され、前記燃焼炉の長さ は、前記火炎の先端の位置が前記排気口の位置より前記燃焼炉の内部にあり、且つ 前記火炎の先端の位置と前記排気口の位置に所定の距離を設けるのに十分な長さ であり、前記燃焼炉の内径は前記火炎と接触しない範囲での最小値以上の値であり 且つその近傍の値とし、前記燃焼炉内の前記火炎の先端から前記排気口までの領 域の一又は複数の箇所において、前記酸素含有気体の流路が狭く制限された構成 とする。
[0009] ここで、前記燃焼炉の内径が前記火炎と接触しない範囲での最小値以上の値であ り、且つその近傍の値とする構成を採用することにより、狭い空間の燃焼炉内での炭 化水素系燃料が燃焼することとなるので以下の 4つの効果が得られ前記課題が解決 される。すなわち第 1に、ガンタイプバーナーで液体燃料をノズノレより霧状に噴出させ て燃焼させる際に液体燃料のかなり多くの部分が燃焼せずに燃焼炉内面に付着して も、燃焼炉内面は炎の直近で高温であるため付着した液体燃料は直ちに気化し、そ の場で着火して燃焼することになる。第 2に、従来の大口径燃焼炉の場合は、パーナ 一より送り出される酸素含有気体の中には火炎より遠い位置を通過して燃焼には何 ら利用されることなく炉外に排出される部分がある一方、火炎近傍を通過する酸素含 有気体中の酸素は急速に燃焼消費されるため火炎近傍の酸素濃度が低くなつてし まうのに対し、本発明ではバーナーより送り出される酸素含有体はすべて火炎の直 近を通過するので、火炎近傍の酸素濃度は従来の大口径燃焼炉の場合に比べて高 く保たれ、燃焼への酸素の利用効率が格段に向上することになる。第 3に、燃焼炉内 が狭い空間であるため燃焼炉内温度が容易に高温となり完全燃焼がさらに促進され ることになる。第 4に、第 3の効果により燃焼炉内温度が容易に高温となるのに加えて 、第 2の効果に付随する効果としてバーナーより送り出される酸素含有気体はすべて 高温の火炎の直近を通過して酸素含有気体が効率よく高温に加熱されることにより、 高温予熱空気燃焼といわれる燃焼状態と同様の燃焼状態が実現し、たとえ酸素濃度 が低くても完全燃焼することにより一酸化炭素や揮発した未燃焼物質などの有毒ガ スのみならず N〇xなどの有害物資の発生を抑えることが可能となる。
[0010] さらに、前記燃焼炉内の前記火炎の先端から前記排気口までの領域の一又は複 数の箇所において、前記酸素含有気体の流路が狭く制限された構成とすることにより 排気管内を流れる酸素含有気体の流れが抑制されて前記燃焼炉内部の気圧が高ま り、前記〔0009〕で詳述した 4つの効果はさらに助長され、炉内温度が 800°C以上の 高温状態での燃焼も可能となることで、バーナーの火炎噴射ノズノレのサイズを大きく しても、完全燃焼状態および高温予熱空気燃焼状態が保てることとなり、一酸化炭素 や揮発した未燃焼物質などの有毒ガスのみならず N〇xの発生をも抑制することがで きる。
[0011] また、上記の目的を達成するために、本発明に係る炭化水素系燃料の燃焼装置は 、前記燃焼炉内の前記火炎の先端から前記排気口までの領域内の少なくとも一部領 域における前記酸素含有気体の流れ方向が、前記送風機による前記酸素含有気体 の逆出方向と略逆方向である構成とする。
[0012] ここで、前記燃焼炉内の前記火炎の先端から前記排気口までの領域の一又は複 数の箇所において、前記酸素含有気体の流路が狭く制限された構成に加えて、前 記燃焼炉内の前記火炎の先端から前記排気口までの領域内の少なくとも一部領域 における前記酸素含有気体の流れ方向が、前記送風機による前記酸素含有気体の 送出方向と略逆方向である構成とすることにより、前記排気管内を流れる前記酸素含 有気体の流れはさらに抑制されることになり、前記〔0009〕で詳述した 4つの効果はさ らに助長され、炉内温度が 800°C以上の高温状態での燃焼も可能となることで、バー ナ一の火炎噴射ノズノレのサイズを大きくしても、完全燃焼状態および高温予熱空気 燃焼状態が保てることとなり、一酸化炭素や揮発した未燃焼物質などの有毒ガスの みならず NOxの発生をもさらに容易に抑制することができる。
[0013] また、前記火炎による前記燃焼炉内の炉内壁近傍の全部又は一部の位置におけ る温度が 800°C以上とすることにより、ノズルより霧状に噴出させて燃焼させ際に燃焼 させる際に燃焼せずに燃焼炉内面に付着する炭化水素系燃料が完全燃焼すること になり、一酸化炭素や揮発した未燃焼物質などの有毒ガスのみならず NOxの発生を 抑止することができる。
[0014] また、前記炭化水素系燃料は、原油、重油、灯油、軽油、ジェット燃料、ガソリン、ナ フサ、 LPG及び LNGよりなる炭化水素系燃料の中から選ばれる一又は複数種を混 合した燃料とするものであるが、特に灯油、あるいは軽油を使用した場合に顕著な効 果を得ること力 Sできる。
[0015] また、前記構成の炭化水素系燃料の燃焼装置を熱発生源として具備する装置とし てビニールハウス用としての温風ボイラーがあり、前記燃焼炉から排気される燃焼ガ スを温風として併用することで燃料の使用量を大幅に減少させることが可能となる。 発明の効果
[0016] 本発明に係る炭化水素系燃料の燃焼装置では、燃焼炉の内径はバーナーによる 火炎と接触しない範囲での最小値以上の値であり且つその近傍の値とし、前記燃焼 炉内の前記火炎の先端から前記排気口までの領域の一又は複数の箇所にぉレ、て、 前記酸素含有気体の流路が狭く制限された構成とすることにより、燃焼炉の内部気 圧が高まり燃焼炉内の燃焼温度が 800°C以上となり高温予熱空気燃焼といわれる燃 焼状態と同様の燃焼状態が実現し、酸素濃度が低くても完全燃焼することにより一酸 化炭素や揮発した未燃焼物質などの有毒ガスのみならず N〇xなどの有害物質の発 生を抑えることが可能となる。
[0017] また、前記燃焼炉内の火炎の先端から排気口までの領域内の少なくとも一部領域 における前記酸素含有気体の流れる方向が、前記送風機による前記酸素含有気体 の送出方向と略逆方向であることにより、前記燃焼炉内の内部気圧をさらに効果的 に高めることとなり高温予熱空気燃焼といわれる燃焼状態と同様の燃焼状態が実現 し、酸素濃度が低くても完全燃焼することが可能となる。
[0018] また、本発明に係る炭化水素系燃料の燃焼装置を温風ボイラーとして具備した場 合には、有毒物質の発生を抑えた燃焼ガスを温風としてビニールハウス内に放出す ることにより熱交換率が高まり燃費が著しく改善される。
図面の簡単な説明
[0019] [図 1]本発明を適用した炭化水素系燃料の燃焼装置の一例を示すための側面説明 図である。
[図 2]本発明を適用した炭化水素系燃料の燃焼装置の他の例を示すための側面説 明図である。
[図 3]本発明を適用した炭化水素系燃料の燃焼装置の請求の範囲第 1項における排 気口の設置機構の他の例を示すための側面説明図である。
[図 4]本発明を適用した炭化水素系燃料の燃焼装置の請求の範囲第 2項における排 気口の設置機構の他の例を示すための側面説明図である。
[図 5]図 1における燃焼装置を具備する温風ボイラーの一例を示すための側面説明 図である。 園 6]図 2における燃焼装置を具備する温風ボイラーの他の例を示すための側面説 明図である。
園 7]従来型の温風ボイラーの一例を示すための側面説明図である。
符号の説明
1 燃焼装置
2 燃焼炉
3 一端
4 バーナー
5 火炎噴射器
6 送風機
7 送風管
8 他端
9 排気管
10 突起部
11 温風ボイラー
12 燃焼装置収納ケース
13 送風ファン
14 温風吹出し口
20 火炎噴射ノズル
21 排気口
22 蓋体
発明を実施するための最良の形態
[0021] 以下、本発明の実施の形態を図面を参酌しながら説明し、本発明の理解に供する 図 1に、本発明を適用した炭化水素系燃料の燃焼装置の一例を示すための説明 図、図 2に、本発明を適用した炭化水素系燃料の燃焼装置の他の例を示すための説 明図を示す。
[0022] ここで示す燃焼装置 1は、全長 1500mm、内径が 250mmの筒形状の燃焼炉 2と、 この燃焼炉 2の一端 3に連結されるガンタイプ式のバーナー 4とから構成される。この バーナー 4は、燃料源から燃料 (例えば灯油燃料)が供給されると共に、前方先端に 火炎噴射ノズル 20が装着された火炎噴射器 5と、酸素または酸素を含む気体から成 る酸素含有気体を送出する送風機 6と、この送風機 6から前記火炎噴射器 5を取り囲 んで前記火炎噴射ノズル 20の軸方向と同心的に前方に延設される送風管 7とから構 成される。
[0023] ここで、前記燃焼炉 2の一端 3には前記バーナー 4の火炎噴射器 5および送風管 7 のみが前記燃焼炉 2内に設置され、かつ前記火炎噴射器 5の火炎噴射ノズル 20が 前記燃焼炉 2の同心軸線上で前記燃焼炉 2の他端 8に向けて突出された状態で連 結され、さらに前記燃焼炉 2の他端 8は内径が 100mmであり、上方に排気口 21を有 する排気管 9が連結された構成とする。
[0024] また、前記燃焼炉 2内に設置された前記火炎噴射ノズル 20から噴射される火炎の 先端から該燃焼炉 2の他端までの領域において前記酸素含有気体の流路が狭く制 限されるための突起部 10が前記燃焼炉 2内周面に沿って突設されている。
[0025] したがって、前記燃焼炉 2内に設置された前記火炎噴射ノズル 20から噴射される 火炎の先端から前記排気口 21までの領域内で前記酸素含有気体の流路が前記突 起部 10および前記燃焼炉 2の他端に連結された排気管 9によって狭く制限されること になる。
[0026] また、図 2に示すように、内径が 300mmの燃焼炉 2の一端 3には前記バーナー 4の 火炎噴射器および送風管 7のみが前記燃焼炉 2内に設置され、かつ前記火炎噴射 器の火炎噴射ノズルが前記燃焼炉 2の同心軸線上で前記燃焼炉 2の開放端に向け て突出された状態で連結され、この燃焼炉 2の他端 8には、内径が 200mmの排気管 9が連結され、この排気管 9は、その内部を流れる酸素含有気体と燃焼炉 2を流れる 酸素含有気体との流方向が逆方向となるように 180度折り曲げられ、さらに前記排気 管 9の内部を流れる酸素含有気体と酸素含有気体の流方向が逆方向となるように前 記排気管 9が 180度折り曲げられている。更に、前記燃焼炉 2内に設置された前記火 炎噴射ノズル 20から噴射される火炎の先端から該燃焼炉 2の他端 8までの領域およ び前記排気管 9の領域内において前記酸素含有気体の流路が狭く制限されるため の突起部 10が前記燃焼炉 2内周面および前記排気管 9内周面に沿って突設されて いる。
[0027] したがって、前記燃焼炉 2内に設置された前記火炎噴射ノズルから噴射される火炎 の先端から前記排気口 21までの領域内で前記酸素含有気体の流路が前記燃焼炉 2の他端 8に連結された排気管 9および突起部 10によって狭く制限されるとともに、前 記燃焼炉内の火炎の先端力 排気口までの少なくとも一部領域における前記酸素 含有気体の流れ方向が、前記送風機による前記酸素含有気体の送出方向と略逆方 向となる。
[0028] このような構成の燃焼装置 1では、前記バーナー 4の送風機 6は送風管 7を通して 前記燃焼炉 2内のみに酸素含有気体 (空気)を送出するとともに前記火炎噴射器 5は 燃焼炉 2内のみに火炎を噴射させることとなり、前記酸素含有気体と火炎とによる燃 焼ガスは燃焼炉 2の他端 8に連結される排気管 9の排気口 21から排出される。
[0029] また、図 3 (ィ）で示すように、前記燃焼炉 2の一端には前記バーナー 4の火炎噴射 器および送風管 7のみが前記燃焼炉 2内に設置され、かつ前記火炎噴射器の火炎 噴射ノズノレが前記燃焼炉 2の同心軸線上で前記燃焼炉 2の他端 8に向けて突出され た状態で連結され、前記他端 8は密閉された状態で該他端 8の近傍の燃焼炉 2の外 壁面に排気口 21を開口した構成とすると共に、前記燃焼炉 2内に設置された前記火 炎噴射ノズル 20から噴射される火炎の先端から該燃焼炉 2の前記排気口 21までの 領域において前記酸素含有気体の流路が狭く制限されるための突起部 10が前記燃 焼炉 2内周面に沿って突設される構成としても良い。
[0030] これにより、前記酸素含有気体は前記他端 8の近傍の燃焼炉 2の外壁面に排気口 21より排気されることとなり、前記燃焼炉 2内に設置された前記火炎噴射ノズルから 噴射される火炎の先端から前記排気口 21までの領域内で前記突起部 10および前 記排気口 21によって前記酸素含有気体の流路が狭く制限されることになる。
[0031] あるいは、図 3 (口）で示すように、前記燃焼炉 2の一端 3には前記バーナー 4の火炎 噴射器および送風管 7のみが前記燃焼炉 2内に設置され、かつ前記火炎噴射器の 火炎噴射ノズルが前記燃焼炉 2の同心軸線上で前記燃焼炉 2の他端 8に向けて突 出させた状態で連結され、前記他端 8の開口端には、その周辺より前記酸素含有気 体が排出される排気口 21が形成される蓋体 22が設置された構成としても良い。
[0032] これにより、前記酸素含有気体は前記他端 8の開口端に設置される蓋体 22の周辺 に形成される排気口 21より排気されることとなり、前記燃焼炉 2内に設置された前記 火炎噴射ノズルから噴射される火炎の先端から前記排気口 21までの領域内で前記 酸素含有気体の流路が狭く制限されることになる。
[0033] また、図 4で示すように、前記燃焼炉 2の一端 3には前記バーナー 4の火炎噴射器 および送風管 7のみが前記燃焼炉 2内に設置され、かつ前記火炎噴射器の火炎噴 射ノズノレが前記燃焼炉 2の同心軸線上で前記燃焼炉 2の他端 8に向けて突出された 状態で連結され、前記燃焼炉 2内の前記火炎の先端力 他端 8の排気口 21までの 領域内の少なくとも一部領域における前記酸素含有気体の流れ方向が、前記火炎 噴射器による前記酸素含有気体の送出方向と略逆方向となるように略 180度に折り 曲げた状態で形成するとともに、前記燃焼炉 2内に設置された前記火炎噴射ノズル 2 0から噴射される火炎の先端力 該燃焼炉 2の他端 8までの領域において前記酸素 含有気体の流路が狭く制限されるための突起部 10が前記燃焼炉 2内周面に沿って 突設される構成としても良い。
[0034] これにより、前記燃焼炉 2に設置された前記火炎噴射ノズルから噴射される火炎の 先端から前記排気口 21までの領域内で前記酸素含有気体の流路が前記突起部 10 によって狭く制限されるとともに、前記燃焼炉内の火炎の先端から排気口までの少な くとも一部領域における前記酸素含有気体の流れ方向が、前記送風機による前記酸 素含有気体の送出方向と略逆方向となる。
[0035] ここで、前記それぞれに示す燃焼炉 2の内径は火炎噴射ノズルより噴射される火炎 Aと接触しない範囲で最小値以上の値であり、かつその近傍の値とする。この火炎 A の外径は火炎噴射ノズノレのサイズによって異なり、例えば火炎噴射ノズルのサイズを 0. 5ガロン/時間から 2. 0ガロン Z時間とした場合の燃焼炉 2の内径を 150mm〜2 50mmの範囲内とする。
[0036] 前記燃焼炉 2の長さは、前記火炎 Aの先端の位置が該燃焼炉 2の他端 8手前の位 置となる長さとするものあり、具体的には前記火炎 Aの先端が前記燃焼炉 2の一端 3 力 全長 2Z3以内の位置となる長さとすることが望ましいものである。例えば火炎噴 射ノズノレのサイズを 0· 5ガロン/時間から 2. 0ガロン/時間とした場合の燃焼炉 2の 全長を 600mm〜4000mmの範囲内とする。
[0037] ところで、前記バーナー 4より送り出される酸素含有気体はすべて火炎の直近を通 過するので、火炎近傍の酸素濃度は従来の大口径燃焼炉の場合に比べて高く保た れ、燃焼への酸素の利用効率が格段に向上することになる。さらに燃焼炉内が狭い 空間であるため燃焼炉内温度が容易に高温となり完全燃焼がさらに促進されること になる。また、前記送風機 6より送り出される酸素含有気体はすべて高温の火炎の直 近を通過して酸素含有気体が効率よく高温に加熱されることにより、高温予熱空気燃 焼といわれる燃焼状態と同様の燃焼状態が実現し、たとえ酸素濃度が低くても完全 燃焼することになり一酸化炭素や揮発した未燃焼物質などの有毒ガスのみならず N Oxなどの有害物質の発生を抑えることが可能となる。
[0038] また、前記燃焼炉 2内の前記火炎の先端から前記排気口 21までの領域で、前記酸 素含有気体の流路が狭く制限された構成とすることにより前記燃焼炉 2内部の気圧 が高まり、炉内温度が 800°C以上の高温状態での燃焼も可能となることで、バーナー 4の火炎噴射ノズルのサイズを大きくしても、完全燃焼状態および高温予熱空気燃焼 状態が保てることになり、一酸化炭素や揮発した未燃焼物質などの有毒ガスのみな らず NOxの発生をも抑制することできる。
[0039] また、前記燃焼炉 2内の前記火炎の先端から前記排気口 21までの領域で、前記酸 素含有気体の流路が狭く制限された構成に加えて、前記燃焼炉 2内の前記火炎の 先端から前記排気口 21までの領域内の少なくとも一部領域における前記酸素含有 気体の流れ方向が、前記送風機 6による前記酸素含有気体の送出方向と略逆方向 である構成とすることにより、前記排気管 9内を流れる前記酸素含有気体の流れはさ らに抑制されることになり、前記燃焼炉 2内部の気圧が高まることがさらに助長され、 炉内温度が 800°C以上の高温状態での燃焼も可能となることで、バーナー 4の火炎 噴射ノズノレのサイズを大きくしても、完全燃焼状態および高温予熱空気燃焼状態が 保てることとなり、一酸化炭素や揮発した未燃焼物質など有毒ガスのみならず NOx の発生をもさらに容易に抑制することができる。
[0040] 次に、図 5は本発明を適用した炭化水素系燃料の燃焼装置を具備する温風ボイラ 一の一例を示す説明図、図 6は本発明を適用した炭化水素系燃料の燃焼装置を具 備する温風ボイラーの他の例を示す説明図である。
[0041] ここで示す温風ボイラー 11は、前記図 1に示す燃焼装置 1、あるいは前記図 2に示 す燃焼装置 1が収納される燃焼装置収納ケース 12と、該燃焼装置収納ケース 12の 上端に設けられる送風ファン 13と、前記燃焼装置ケース 12側面に開口される温風吹 き出し口 14とから構成される。
[0042] このような構成の前記温風ボイラー 11は、前記送風ファン 13の吸引側によって前 記燃焼装置収納ケース 12外の空気が燃焼装置収納ケース 12内に取り込まれる。取 り込まれた空気は、燃焼装置 1の排気管 9より排気される燃焼ガスと該燃焼装置 1の 燃焼炉 2および排気管 9の外表面に接触することにより熱交換された空気との混合気 体による温風が前記温風吹き出し口 14から送出されることになる。
[0043] そこで前記図 9に示すように、燃焼炉からの燃焼ガスは全て煙突からビニールハウ ス外へ排気する従来型の温風ボイラーと図 6に示すように燃焼炉からの燃焼ガスは 全てビニールハウスの内部に送る本発明の温風ボイラーとの送風温度の比較試験結 果を下記表 1に示す。
この場合に、従来型の温風ボイラーでは 4ガロン/時間の噴射ノズノレを使用し、本 発明の温風ボイラーでは 1. 2ガロン/時間の噴射ノズルを使用し、従来型の温風ボ イラ一および本発明の温風ボイラーともに同等の送風量によって行った。
[0044] [表 1]
Figure imgf000013_0001
前記送風温度の比較試験結果より、従来型の温風ボイラーの火炎噴射ノズノレのサ ィズ 4ガロン/時間に対して本発明の温風ボイラーの火炎噴射ノズノレのサイズ 1. 2ガ ロン/時間を使用したにもかかわらず送風温度が従来型の温風ボイラーよりも 3°C低 くなるだけである。これは本発明のボイラーでは燃焼炉からの燃焼ガス全てを温風と して活用することにより熱交換率が高まつたものと推測される。
[0046] また、前記従来型の温風ボイラーと本発明の温風ボイラーにより、 300坪のバラ栽 培のビニールハウス内部の設定温度を 14°Cとした場合の 1日における燃料使用量と 稼動時間の比較試験結果を下記表 2に示す。
[0047] [表 2]
Figure imgf000014_0001
[0048] 前記の試験結果より従来の温風ボイラーの 1日の燃料使用量が 182リットルに対し て本発明の温風ボイラーの 1日の燃料使用量が 92リットルであり、燃料の使用量が 約 2分の 1に削減することが可能となった。
[0049] 次に、従来型の温風ボイラーの燃焼炉として長さ 150cm X内径 100cmを使用した 場合と、本発明の温風ボイラーの燃焼炉として長さ 150cm X内径 15cmを使用した 場合における燃焼炉内の温度の比較試験結果を下記表 3に示す。
なお、バーナーのノズルのサイズは両者とも 2. 5ガロン/時間とした。
[0050] [表 3]
Figure imgf000014_0002
前記比較試験結果より、従来型の燃焼炉内の温度が 680°Cであり、燃焼ガスには 一酸化炭素および揮発した未燃焼物質などの有毒ガスのみならず N〇x濃度が高く 温風として活用することができず煙突によりビニールハウス外へ排気しなければなら ない状況であった。
それに対して本発明の燃焼炉内の温度が 813°Cであり、燃焼ガスには一酸化炭素 や揮発した未燃焼物質などの有毒ガスおよび NOxが検出されず、温風としてビニー ルハウス内へ送出することが可能となった。
このことから燃焼炉内径をバーナーによる火炎と接触しない範囲での最小値以上 の値であり、かつその近傍の値とし、燃焼炉内の火炎の先端から開放端までの領域 で酸素含有気体の流路が狭く制限されることで燃焼炉内の気圧を高めることにより 8 00°C以上の燃焼炉内での燃料 (例えば灯油燃料）の完全燃焼を可能とすることで一 酸化炭素や揮発した未燃焼物質などの有毒ガス並びに NOxの発生を抑止すること ができる。

Claims

請求の範囲
[1] 燃料源力 燃料が供給されると共に前方先端に火炎噴射ノズルが装着された火炎 噴射器と、酸素または酸素を含む気体から成る酸素含有気体を送出する送風機と、 該送風機から前記火炎噴射器を取り囲んで前記火炎噴射ノズルの軸方向と同心的 に前方に延設された送風管とを有し、前記火炎噴射ノズルから火炎が噴射されるバ ーナ一と、
一端が前記バーナーに連結され、且つ、他端若しくは同他端の近傍に排気口が設 けられた筒状の燃焼炉を備える炭化水素系燃料の燃焼装置において、
前記送風機は前記送風管を通じて前記燃焼炉内のみに前記酸素含有気体を送出 し、前記火炎噴射器は前記燃焼炉内のみに前記火炎を噴射すると共に、前記送風 機から送出された前記酸素含有気体は前記排気口のみから排出され、
前記燃焼炉の長さは、前記火炎の先端の位置が前記排気口の位置より前記燃焼 炉の内部にあり、且つ前記火炎の先端の位置と前記排気口の位置に所定の距離を 設けるのに十分な長さであり、前記燃焼炉の内径は前記火炎と接触しない範囲での 最小値以上の値であり且つその近傍の値とし、
前記燃焼炉内の前記火炎の先端から前記排気口までの領域の一又は複数の箇所 において、前記酸素含有気体の流路が狭く制限された
ことを特徴とする炭化水素系燃料の燃焼装置。
[2] 前記燃焼炉内の前記火炎の先端から前記排気口までの領域内の少なくとも一部領 域における前記酸素含有気体の流れ方向が、前記送風機による前記酸素含有気体 の送出方向と略逆方向である
ことを特徴とする請求項 1記載の炭化水素系燃料の燃焼装置。
[3] 前記火炎により前記燃焼炉内の炉内壁近傍の全部又は一部の位置における温度 力^ oo°c以上となる
ことを特徴とする請求項 1記載の炭化水素系燃料の燃焼装置。
[4] 前記炭化水素系燃料は、原油、重油、灯油、軽油、ジェット燃料、ガソリン、ナフサ、 LPG及び LNGよりなる炭化水素系燃料の中から選ばれる一又は複数種を混合した 燃料である ことを特徴とする請求項 1記載の炭化水素系燃料の燃焼装置。
請求項 1、請求項 2、請求項 3又は請求項 4に記載の炭化水素系燃料の燃焼装置 を熱発生源として具備する装置。
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