WO2007087771A1 - Geteiltes schwungrad - Google Patents

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WO2007087771A1
WO2007087771A1 PCT/DE2006/002320 DE2006002320W WO2007087771A1 WO 2007087771 A1 WO2007087771 A1 WO 2007087771A1 DE 2006002320 W DE2006002320 W DE 2006002320W WO 2007087771 A1 WO2007087771 A1 WO 2007087771A1
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plain bearing
axial
bearing
flywheel
plain
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PCT/DE2006/002320
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Inventor
Ralf Edl
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Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg
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    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the supporting arrangement of the damper unit
    • F16F15/13171—Bearing arrangements
    • F16F15/13178—Bearing arrangements comprising slide bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/10—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F16C43/02—Assembling sliding-contact bearings
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    • F16C2226/76—Positive connections with complementary interlocking parts with tongue and groove or key and slot
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2361/00—Apparatus or articles in engineering in general
    • F16C2361/55—Flywheel systems

Definitions

  • split flywheels have been proposed for example by DE 19834729 A1 and DE 19834728 A1.
  • these surrounding or receiving components and of such a sliding bearing forming starting material is expressly made to DE 19834728 A1, so that in this respect in the present application no detailed description is necessary.
  • the present invention has for its object to improve the sliding bearing in split flywheels of the type mentioned. Furthermore, a simple and cost-effective production of the plain bearing is to be ensured.
  • the objects underlying the present invention are achieved, inter alia, that the radial centering between the two flywheel masses is ensured via a plain bearing bush provided between the receptacle and the axial projection and the axial positioning is effected by means of at least one annular bearing disc, which at one axial end the plain bearing bush is arranged and surrounds the approach, wherein the plain bearing disk and the plain bearing bush have projections which engage in one another and effect at least one rotationally fixed connection between the plain bearing bush and the plain bearing disk.
  • the projections can also be designed in an advantageous manner such that an axial securing or connection is ensured after axial joining of the plain bearing bush and the plain bearing washer between these two parts.
  • the plain bearing bush Due to the non-rotatable connection between the plain bearing disc and the plain bearing bush, it is moreover ensured that the axial plain bearing is formed with certainty by that side of the plain bearing disc which is provided for this purpose. This is also ensured by the fact that the plain bearing bush is non-rotatable with one of the flywheels, preferably with the receiving mass flywheel. For this purpose, the plain bearing bush can be pressed into the receptacle.
  • the plain bearing bush can be rolled out of an originally flat bearing material.
  • a bearing material may have a carrier layer, which is provided with a relatively thin sliding bearing layer.
  • This plain bearing layer is at least single-layered. With regard to the possible structure of such plain bearing layers, reference is made to the aforementioned prior art.
  • the plain bearing bush and the plain bearing disc can be made of different starting materials. It can be advantageous in this case if the material for producing the plain bearing bushing is at least slightly thicker than the starting material for producing the plain bearing disk.
  • FIG. 2 shows an enlarged detail of the plain bearing provided between the two flywheel elements forming the divided flywheel
  • Figure 3 is an inventively designed plain bearing bush and the associated axial sleeve bearing ring before their assembly.
  • the torsional vibration damper 1 has a primary flywheel mass 2 and a relative to this relatively rotatable secondary flywheel mass 3.
  • the primary flywheel mass 2 is in a conventional manner with the output shaft of an internal combustion engine, such as a crankshaft, connectable.
  • the secondary flywheel 3 can be coupled via a friction clutch, not shown, to the input shaft of a transmission.
  • the secondary flywheel 3 has a friction surface 4 for a clutch disc.
  • the two flywheel masses 2 and 3 are mounted rotatably to each other here via a slide bearing 16 and centered. In the illustrated embodiment, the slide bearing 16 is used simultaneously for the axial positioning of the two masses 2 and 3 in the direction towards each other.
  • a so-called depressed friction clutch is mounted on the flywheel 3.
  • the sliding bearing 16 would have to support the two flywheel assemblies axially. 2 and 3 in the direction away from each other. It may also be useful if the slide bearing 16 is designed such that it secures the flywheel masses 2 and 3 to each other in both axial directions.
  • DE 198 34 729 A1 and DE 198 34 728 A1 With regard to the basic structure and the basic arrangement of a slide bearing 16 and the components surrounding the sliding bearing, reference is made, for example, to DE 198 34 729 A1 and DE 198 34 728 A1.
  • a torsional vibration damper 5 is provided, which opposes a relative rotation of the two masses 2 and 3 and serves to filter the torsional vibrations occurring between the engine and transmission.
  • the torsional vibration damper 5 comprises at least energy storage, here in the form of coil springs 6, which extend tangentially or in the circumferential direction.
  • the springs 6 are compressed by means of supporting or loading areas 7, 8, 9, which are carried or formed by the primary flywheel mass 2 and the secondary flywheel mass 3.
  • the support areas 7, 8 are formed here by pocket-shaped projections, which are introduced into the chamber 10 limiting sheet metal components 11, 12 of the primary flywheel 2. In the chamber 10 and formed as coil springs springs 6 are added.
  • a lubricant or lubricant may be provided in the chamber 10.
  • the Beauftschungs Schemee 9 are formed by a flange 13, which is rotatably connected to the friction surface 4 forming component, here by means of riveted joints 14. It can be seen that in the embodiment of a dual-mass flywheel shown in FIG. 1, a so-called load-friction device 15 is additionally provided. With regard to further functional and constructional details of such dual mass flywheels, reference is made, for example, to the aforementioned prior art and to DE 3721712 A1 and DE 4117584 A1, in which the embodiment of a sliding bearing according to the invention described in more detail below can likewise be used.
  • the plain bearing 16 comprises a radial plain bearing portion 17 and an axial plain bearing portion 18.
  • the radial plain bearing portion 17 is disposed between an axial, tubular projection 19 of the primary flywheel 2 and an annular recess 20 of the secondary flywheel 3.
  • the axial slide bearing portion 18 is provided between an end face 21 of the secondary flywheel 3 and a shoulder 22 of the primary flywheel 2.
  • the lugs 29 are configured and adapted to the cutouts 27 that at the axial joining of the axial plain bearing disc 28 with the radial plain bearing bushing 23 at least a rotationally fixed connection between these parts 28, 23 is ensured. It is expedient if at least one positive connection, which is formed here by a cutout 27 and by a nose 29, is present. In the illustrated embodiment, there are two such connections. However, three or more such compounds may be provided.
  • the cutouts 27 and the lugs 29 can also be coordinated with one another in such a way that an axial securing of the slide bearing disk 28 with respect to the plain bearing bush 23 is ensured.
  • the lugs 29 can be formed in a simple manner by axial bending of originally radially aligned tongues.
  • the inner diameter 30a of the axial plain bearing disk 28 is at least slightly larger than the diameter of the sliding surface 25 of a sliding bushing 23.
  • the plain bearing disk 28 can be supported directly on an axial support shoulder 22 provided on the primary flywheel mass 2. However, it may also be expedient if this support takes place with the interposition of at least one ring, which preferably consists of plastic. In this regard, reference is again made to the already mentioned prior art.

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Abstract

Die Erfindung betrifft geteilte Schwungräder, bestehend aus einer mit einer Antriebsmaschine verbindbaren Primärschwungmasse (2) und einer mit der Eingangswelle eines Getriebes verbindbaren Sekundärschwungmasse (3), die entgegen der Wirkung wenigstens einer Dämpfungseinrichtung (5) relativ zueinander verdrehbar sind, wobei eine der Schwungmassen wenigstens einen axialen Ansatz (19) besitzt, der sich axial in eine von der anderen Schwungmasse getragene Aufnahme (20) hinein erstreckt und zwischen Aufnahme und Ansatz wenigstens eine Gleitlagerung (17) vorhanden ist, welche sowohl die radiale Zentrierung als auch zumindest in eine Axialrichtung die axiale Positionierung der beiden Schwungmassen gewährleistet, wobei die radiale Zentrierung über eine zwischen der Aufnahme (20) und dem axialen Ansatz (19) vorgesehene Gleitlagerbuchse (23) gewährleistet wird und die axiale Positionierung mittels zumindest einer ringförmigen Gleitlagerscheibe (28) erfolgt, die an einem Ende der Gleitlagerbuchse angeordnet ist und den Ansatz umgibt, wobei die Gleitlagerscheibe (28) und die Gleitlagerbuchse Anformungen (29) besitzen, die zumindest eine drehfeste Verbindung zwischen diesen Teilen bewirken.

Description

Geteiltes Schwungrad
Die Erfindung betrifft geteilte Schwungräder, bestehend aus einer mit einer Antriebsmaschine verbindbaren Primärschwungmasse und einer mit dem Eingangsteil eines Getriebes verbindbaren Sekundärschwungmasse, die entgegen der Wirkung wenigstens einer Dämpfungseinrichtung relativ zueinander verdrehbar sind, wobei eine der Schwungmassen wenigstens einen axialen Ansatz besitzt, der sich axial in eine von der anderen Schwungmasse getragene bzw. gebildete Aufnahme hinein erstreckt und zwischen Aufnahme und Ansatz wenigstens eine Gleitlagerung vorhanden ist, welche sowohl die radiale Zentrierung als auch zumindest in eine Axialrichtung die axiale Positionierung der beiden Schwungmassen gewährleistet.
Derartige geteilte Schwungräder sind beispielsweise durch die DE 19834729 A1 und die DE 19834728 A1 vorgeschlagen worden. Bezüglich der prinzipiellen Anordnung solcher Gleitlagerungen, der diese umgebenden bzw. aufnehmenden Bauteile und des eine solche Gleitlagerung bildenden Ausgangsmaterials wird ausdrücklich auf die DE 19834728 A1 verwiesen, so dass diesbezüglich in der vorliegenden Anmeldung keine detaillierte Beschreibung notwendig ist.
Der vorliegenden Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, die Gleitlagerung bei geteilten Schwungrädern der eingangs genannten Art zu verbessern. Weiterhin soll eine einfache und kostengünstige Herstellung der Gleitlagerung gewährleistet werden.
Die der vorliegenden Erfindung zugrunde liegenden Ziele werden unter anderem dadurch erreicht, dass die radiale Zentrierung zwischen den beiden Schwungmassen über eine zwischen der Aufnahme und dem axialen Ansatz vorgesehene Gleitlagerbuchse gewährleistet wird und die axiale Positionierung mittels zumindest einer ringförmigen Gleitlagerscheibe erfolgt, die an einem axialen Ende der Gleitlagerbuchse angeordnet ist und den Ansatz umgibt, wobei die Gleitlagerscheibe und die Gleitlagerbuchse Anformungen besitzen, die ineinander greifen und zumindest eine drehfeste Verbindung zwischen der Gleitlagerbuchse und der Gleitlagerscheibe bewirken. Die Anformungen können in vorteilhafter weise auch derart ausgebildet sein, dass nach einem axialen Zusammenfügen der Gleitlagerbuchse und der Gleitlagerscheibe zwischen diesen beiden Teilen auch eine axiale Sicherung bzw. Verbindung gewährleistet wird. Durch eine derartige, zweiteilige Ausgestaltung der Gleitlagerung können unterschiedliche Materialien bzw. Werkstoffe zur Bildung der Gleitlagerbuchse und der Gleitla- gerscheibe verwendet werden. Dadurch kann für die die Gleitlagerung bildenden einzelnen Bauteile eine optimale Werkstoff- bzw. Materialauswahl getroffen werden. Auch ermöglicht eine derartige Ausgestaltung den eine axiale Abstützung zwischen den Schwungmassen gewährleistenden Bereich der Gleitlagerung, also die Gleitlagerscheibe, in radialer Richtung verhältnismäßig breit auszugestalten. Dies ist bei Verwendung von einstückigen Gleitlagerbuchsen nicht möglich, da der radiale Ring- bzw. Scheibenbereich von derartigen Gleitlagerbuchsen üblicherweise durch radiales Aufstellen eines ursprünglich zylindrisch verlaufenden Bereiches der Buchse gebildet wird, wobei hierbei eine Flächenvergrößerung stattfindet, die insbesondere bei Verwendung von beschichteten Gleitlagermaterialien eine Zerstörung oder Verschlechterung der Gleitschicht bewirkt.
Durch die drehfeste Verbindung zwischen der Gleitlagerscheibe und der Gleitlagerbuchse wird darüber hinaus gewährleistet, dass die axiale Gleitlagerung mit Sicherheit durch diejenige Seite der Gleitlagerscheibe gebildet wird, die hierfür vorgesehen ist. Dies wird auch dadurch gewährleistet, dass die Gleitlagerbuchse drehfest mit einer der Schwungmassen ist, vorzugsweise mit der die Aufnahme aufweisenden Schwungmasse. Hierfür kann die Gleitlagerbuchse in die Aufnahme eingepresst sein.
In einfacher Weise kann die Gleitlagerbuchse aus einem ursprünglich ebenen Lagermaterial gerollt sein. Ein derartiges Lagermaterial kann eine Trägerschicht besitzen, welche mit einer verhältnismäßig dünnen Gleitlagerschicht versehen ist. Diese Gleitlagerschicht ist zumindest einlagig. Bezüglich des möglichen Aufbaues derartiger Gleitlagerschichten wird auf den vorerwähnten Stand der Technik verwiesen.
Zur Bildung der drehfesten Verbindung kann die Gleitlagerscheibe axiale Nasen aufweisen, die nach erfolgter Montage in entsprechend angepasste Ausschnitte der Buchse eingreifen. Die Nasen können dabei am Innenumfang der Gleitlagerscheibe angeformt sein. Derartige Nasen können durch axiales Abbiegen von ursprünglich an der Gleitlagerscheibe angeformten, radialen Nasen gebildet werden. Die zur Bildung der Lagerbuchse und der Gleitlagerscheibe erforderlichen Materialrohlinge können in einfacher Weise durch Ausstanzen oder Ausschneiden, zum Beispiel mittels Laserstrahlschneiden, aus einem tafel- bzw. bandförmigen Lagerausgangsmaterial hergestellt werden. Die Ausschnitte der Gleitlagerbuchse können einen U-förmigen Randverlauf aufweisen, wobei die Flanken der Ausschnitte mit den Seitenflanken der Nasen der Gleitlagerscheibe zusammenwirken.
Die Gleitlagerbuchse und die Gleitlagerscheibe können aus verschiedenen Ausgangsmaterialien hergestellt werden. Vorteilhaft kann es dabei sein, wenn das Material zur Herstellung der Gleitlagerbuchse zumindest geringfügig dicker ist als das Ausgangsmaterial zur Herstellung der Gleitlagerscheibe.
Weitere Vorteile sowie sowohl funktionelle als auch herstellungstechnische Weiterbildungen werden in Zusammenhang mit der folgenden Figurenbeschreibung näher erläutert:
Dabei zeigen:
Figur 1 einen Torsionsschwingungsdämpfer in Form eines geteilten Schwungrades,
Figur 2 ein vergrößertes Detail der zwischen den beiden, das geteilte Schwungrad bildenden, Schwungmassen vorgesehenen Gleitlagerung,
Figur 3 eine erfindungsgemäß ausgestaltete Gleitlagerbuchse sowie den dazugehörigen axialen Gleitlagerring vor deren Montage.
In Figur 1 ist ein als Zweimassenschwungrad ausgebildeter Torsionsschwingungsdämpfer 1 dargestellt. Der Torsionsschwingungsdämpfer 1 besitzt eine Primärschwungmasse 2 und eine gegenüber dieser relativ verdrehbare Sekundärschwungmasse 3. Die Primärschwungmasse 2 ist in an sich bekannter Weise mit der Abtriebswelle einer Brennkraftmaschine, wie zum Beispiel einer Kurbelwelle, verbindbar. Die Sekundärschwungmasse 3 ist über eine nicht näher dargestellte Reibungskupplung mit der Eingangswelle eines Getriebes koppelbar. Hierfür besitzt die Sekundärschwungmasse 3 eine Reibfläche 4 für eine Kupplungsscheibe. Die beiden Schwungmassen 2 und 3 sind hier über eine Gleitlagerung 16 zueinander verdrehbar gelagert und zentriert. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel dient die Gleitlagerung 16 gleichzeitig zur axialen Positionierung der beiden Schwungmassen 2 und 3 in Richtung aufeinander zu. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel wird also auf die Schwungmasse 3 eine so genannte gedrückte Reibungskupplung montiert. Bei Verwendung einer so genannten gezogenen Kupplung müsste die Gleitlagerung 16 eine axiale Abstützung der beiden Schwungmas- sen 2 und 3 in Richtung voneinander weg gewährleisten. Zweckmäßig kann es auch sein, wenn die Gleitlagerung 16 derart ausgebildet ist, dass sie die Schwungmassen 2 und 3 zueinander in beiden axialen Richtungen sichert. Bezüglich des prinzipiellen Aufbaus und der prinzipiellen Anordnung einer Gleitlagerung 16 sowie der die Gleitlagerung umgebenden Bauteile wird zum Beispiel auf die DE 198 34 729 A1 und die DE 198 34 728 A1 verwiesen.
Zwischen den beiden Schwungmassen 2 und 3 ist ein Torsionsschwingungsdämpfer 5 vorgesehen, der sich einer Relativverdrehung der beiden Schwungmassen 2 und 3 widersetzt und zur Filterung der zwischen Brennkraftmaschine und Getriebe auftretenden Drehschwingungen dient. Der Torsionsschwingungsdämpfer 5 umfasst zumindest Energiespeicher, hier in Form von Schraubenfedern 6, die sich tangential bzw. in Umfangsrichtung erstrecken. Die Federn 6 werden mittels Abstütz- bzw. Beaufschlagungsbereichen 7, 8, 9 komprimiert, welche von der Primärschwungmasse 2 und der Sekundärschwungmasse 3 getragen bzw. gebildet sind. Die Abstützbereiche 7, 8 sind hier durch taschenförmige Anformungen gebildet, welche in die eine Kammer 10 begrenzenden Blechbauteile 11, 12 der Primärschwungmasse 2 eingebracht sind. In der Kammer 10 sind auch die als Schraubenfedern ausgebildeten Federn 6 aufgenommen. Zur Verschleißreduzierung kann in der Kammer 10 ein Schmier- bzw. Gleitmittel vorgesehen werden. Die Beaufschlagungsbereiche 9 sind von einem Flanschkörper 13 gebildet, der mit dem die Reibfläche 4 bildenden Bauteil, hier mittels Nietverbindungen 14, drehfest verbunden ist. Es ist ersichtlich, dass bei der in Figur 1 dargestellten Ausführungsform eines Zweimassenschwungrades zusätzlich noch eine so genannte Lastreibeinrichtung 15 vorgesehen ist. Bezüglich weiterer funktioneller und baulicher Einzelheiten derartiger Zweimassenschwungräder wird beispielsweise auf den vorerwähnten Stand der Technik und die DE 3721712 A1 sowie DE 4117584 A1 verwiesen, bei denen die im Folgenden näher beschriebene, erfindungsgemäße Ausgestaltung einer Gleitlagerung ebenfalls verwendet werden kann.
Die Gleitlagerung 16 umfasst einen radialen Gleitlagerabschnitt 17 und einen axialen Gleitlagerabschnitt 18. Der radiale Gleitlagerabschnitt 17 ist zwischen einem axialen, rohrförmigen Ansatz 19 der Primärschwungmasse 2 und einer ringförmigen Ausnehmung 20 der Sekundärschwungmasse 3 angeordnet. Der axiale Gleitlagerabschnitt 18 ist zwischen einer Stirnfläche 21 der Sekundärschwungmasse 3 und einer Schulter 22 der Primärschwungmasse 2 vorgesehen.
Die in den Figuren 2 und 3 dargestellte, erfindungsgemäß ausgestaltete Gleitlagerung 16 umfasst eine Gleitlagerbuchse 23, die die radiale Gleitlagerung zwischen den beiden Schwungmassen 2 und 3 gewährleistet. Aus Figur 3 ist ersichtlich, dass die Gleitlagerbuchse 23 durch Rollen eines ursprünglich ebenen, bandförmigen Gleitlagermaterials gebildet wurde. Der bandförmige Gleitlagerrohling kann dabei durch Laserstrahlschneiden oder durch Ausstanzen hergestellt worden sein. Die Endbereiche des die Gleitlagerbuchse 23 bildenden Bandes sind über eine formschlüssige Verbindung 24 gekoppelt. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist lediglich eine formschlüssige Verbindung 24 vorhanden, es könnten jedoch auch mindestens zwei axial nebeneinander angeordnete Verbindungen 24 vorhanden sein.
Die Gleitlagerbuchse 23 wird, wie dies aus Figur 2 ersichtlich ist, in die zylindrische Aufnahme 20, die hier an der Sekundärschwungmasse 3 vorgesehen ist, eingepresst. Falls erforderlich, kann die Gleitfläche 25 wie dies in der DE 19834728 A1 beschrieben ist, kalibriert werden. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist ein axialer Begrenzungsanschlag 26 an der Sekundärschwungmasse 3 vorgesehen, der gewährleistet, dass die Lagerbuchse 23 in Richtung nach rechts innerhalb der zylindrischen Aufnahme 20 gesichert ist. Der Anschlag 26 ist bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel durch einen ringförmigen, radialen Vorsprung gebildet. Die Lagerbuchse 23 besitzt zumindest auf einer axialen Seite Ausschnitte 27, die zumindest zur Drehsicherung der axialen Gleitlagerscheibe 28 dienen. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel besitzt die ringförmige Gleitlagerscheibe 28 zwei axiale Vorsprünge 29, die na- senförmig ausgebildet sind. Die Nasen 29 sind derart ausgestaltet und auf die Ausschnitte 27 abgestimmt, dass beim axialen Zusammenfügen der axialen Gleitlagerscheibe 28 mit der radialen Gleitlagerbuchse 23 zumindest eine drehfeste Verbindung zwischen diesen Teilen 28, 23 gewährleistet wird. Zweckmäßig ist es, wenn zumindest eine formschlüssige Verbindung, die hier durch einen Ausschnitt 27 und durch eine Nase 29 gebildet wird, vorhanden ist. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind zwei derartige Verbindungen vorhanden. Es können jedoch auch drei oder mehr derartige Verbindungen vorgesehen werden. Die Ausschnitte 27 und die Nasen 29 können auch derart aufeinander abgestimmt sein, dass eine axiale Sicherung der Gleitlagerscheibe 28 gegenüber der Gleitlagerbuchse 23 gewährleistet wird. Die Nasen 29 können in einfacher Weise durch axiales Umbiegen von ursprünglich radial ausgerichteten Zungen gebildet werden. Die Gleitlagerscheibe 28 kann somit ebenfalls in einfacher Weise ausgestanzt oder ausgeschnitten werden, zum Beispiel mittels Laserstrahlschneiden oder Hochdruckflüssigkeitsschneiden (Strahlschneiden). Wie aus Figur 2 ersichtlich ist, ist es zweckmäßig, wenn zumindest die Zungenbereiche 30 einer Zunge 29, welche in einen Ausschnitt 27 eingreifen, eine geringere Dicke als die der Gleitlagerbuchse 23 aufweisen. Durch eine derartige Dimensionierung kann gewährleistet werden, dass die Zungenbereiche 30 gegenüber der Gleitlagerfläche 25 zumindest geringfügig radial zurück versetzt sind. Zweckmä- ßig kann es sein, wenn das Ausgangsmaterial zur Herstellung der Gleitlagerscheibe 28 eine geringere Dicke aufweist als das Ausgangsmaterial zur Herstellung einer Gleitlagerbuchse 23.
Für manche Anwendungsfälle kann es auch zweckmäßig sein, wenn die Gleitlagerung 16 derart ausgebildet ist, dass axial beidseits einer Gleitlagerbuchse 23 eine axiale Gleitlagerscheibe 28 vorgesehen wird.
Für manche Anwendungsfälle kann es auch zweckmäßig sein, wenn die Gleitlagerbuchse 23 zumindest auf einer axialen Seite axial angeformte Vorsprünge besitzt, die in entsprechend angepasste, am Innenumfang einer Scheibe 28 vorgesehene Ausschnitte eingreifen. Zweckmäßig ist es dabei, wenn die axialen Nasen einer Gleitlagerbuchse 23 eine geringere axiale Erstreckung aufweisen als die Dicke einer Gleitlagerscheibe 28.
Weiterhin ist es zweckmäßig, wenn der Innendurchmesser 30a der axialen Gleitlagerscheibe 28 zumindest geringfügig größer ist als der Durchmesser der Gleitfläche 25 einer Gleitbuchse 23.
Die Gleitlagerscheibe 28 kann unmittelbar an einer an der Primärschwungmasse 2 vorgesehenen, axialen Abstützschulter 22 abgestützt werden. Es kann jedoch auch zweckmäßig sein, wenn diese Abstützung unter Zwischenlegung zumindest eines Ringes, der vorzugsweise aus Kunststoff besteht, erfolgt. Diesbezüglich wird wiederum auf den bereits vorerwähnten Stand der Technik verwiesen.
Bezuqszeichenliste
Torsionsschwingungsdämpfer Primärschwungmasse Sekundärschwungmasse Reibfläche Torsionsschwingungsdämpfer Federn Abstütz- bzw. Beaufschlagungsbereiche Abstütz- bzw. Beaufschlagungsbereiche Abstütz- bzw. Beaufschlagungsbereiche Kammer Blechbauteile Blechbauteile Flanschkörper Nietverbindungen Lastreibeinrichtung Gleitlagerung Radialer Gleitlagerabschnitt Axialer Gleitlagerabschnitt Rohrförmiger Ansatz Ringförmige Ausnehmung Stirnfläche Axiale Abstützschulter Gleitlagerbuchse Formschlüssige Verbindung Gleitfläche Axialer Begrenzungsanschlag Ausschnitte Gleitlagerscheibe Axiale Vorsprünge Zungenbereiche Innendurchmesser

Claims

Patentansprüche
1. Geteiltes Schwungrad, bestehend aus einer mit einer Antriebsmaschine verbindbaren Primärschwungmasse und einer mit der Eingangswelle eines Getriebes verbindbaren Sekundärschwungmasse, die entgegen der Wirkung wenigstens einer Dämpfungseinrichtung relativ zueinander verdrehbar sind, wobei eine der Schwungmassen wenigstens einen axialen Ansatz besitzt, der sich axial in eine von der anderen Schwungmasse getragene Aufnahme hinein erstreckt und zwischen Aufnahme und Ansatz wenigstens eine Gleitlagerung vorhanden ist, welche sowohl die radiale Zentrierung als auch zumindest in eine Axialrichtung die axiale Positionierung der beiden Schwungmassen gewährleistet, dadurch gekennzeichnet, dass die radiale Zentrierung über eine zwischen der Aufnahme und dem axialen Ansatz vorgesehene Gleitlagerbuchse gewährleistet wird und die axiale Positionierung mittels zumindest einer ringförmigen Gleitlagerscheibe erfolgt, die an einem Ende der Gleitlagerbuchse angeordnet ist und den Ansatz umgibt, wobei die Gleitlagerscheibe und die Gleitlagerbuchse Anformungen besitzen, die zumindest eine drehfeste Verbindung zwischen diesen Teilen bewirken.
2. Geteiltes Schwungrad nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Gleitlagerbuchse aus einem ursprünglich ebenen Lagermaterial gerollt ist.
3. Geteiltes Schwungrad nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Gleitlagerscheibe axiale Nasen aufweist, die nach erfolgter Montage in entsprechend ange- passte Ausschnitte der Buchse eingreifen.
4. Geteiltes Schwungrad nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Nasen am Innenumfang der Gleitlagerscheibe angeformt sind.
5. Geteiltes Schwungrad nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Nasen durch axiales Abbiegen von ursprünglich an der Gleitlagerscheibe angeformten, radialen Nasen gebildet sind.
6. Geteiltes Schwungrad nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Ausschnitte der Gleitlagerbuchse einen U-förmigen Randverlauf aufweisen.
7. Geteiltes Schwungrad nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Gleitlagerbuchse und/oder die Gleitlagerscheibe aus einem Gleitlagermaterial hergestellt sind, das eine Trägerschicht und eine darauf aufgebrachte, zumindest einlagige Gleitbeschichtung aufweist.
8. Geteiltes Schwungrad nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass das die Gleitlagerbuchse bildende Material eine größere Dicke aufweist als das die Gleitlagerscheibe bildende Material.
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