WO2007046306A1

WO2007046306A1 - 放射線遮蔽ガラス及びその製造方法

Info

Publication number: WO2007046306A1
Application number: PCT/JP2006/320501
Authority: WO
Inventors: Ken Choju; Shinkichi Miwa
Original assignee: Nippon Electric Glass Co., Ltd.
Priority date: 2005-10-19
Filing date: 2006-10-13
Publication date: 2007-04-26
Also published as: EP1939147B1; EP1939147A4; EP1939147B2; EP1939147A1; KR20080049134A; US20090242809A1; US8119999B2; KR101021897B1

Abstract

　質量％表示で、ガラス組成として、ＳｉＯ２　１０～３５％、ＰｂＯ　５５～８０％、Ｂ２Ｏ３　０～１０％、Ａｌ２Ｏ３　０～１０％、ＳｒＯ　０～１０％、ＢａＯ　０～１０％、Ｎａ２Ｏ　０～１０％、Ｋ２Ｏ　０～１０％含有し、且つ厚さ１０ｍｍについての波長４００ｎｍにおける全光線透過率が５０％以上である放射線遮蔽ガラス、または同様のガラス組成であって、且つＰＥＴ検査用ガンマ線遮蔽材に用いる放射線遮蔽ガラス。

Description

明細書

放射線遮蔽ガラス及びその製造方法

技術分野

[0001] 本発明は、放射線遮蔽ガラス及びその製造方法に係り、特に放射線遮蔽ガラスに有効な特性を持たせると共に、放射線遮蔽ガラスを要請に応じた用途に適正に使用可能とするための技術に関する。

背景技術

[0002] 一般に、医療機関等の放射線を取り扱う施設の壁には、放射線を遮蔽するために金属鉛や鉄ある、はコンクリートが用いられてヽるが、その場合に機器操作室や検査室等がコンクリートなどで仕切られる構造であると、室内に窓を取付ける必要がある。また、被検体に放射線を発生する薬剤等を注射ある、は吸入して検査を行う場合には、医師または検査技師もしくは看護師等が、例えば被検体の顔色や脈拍を確認する等のように被検体をその近傍で態様観察するに際して、放射線を体全体に直接受けな、ようにするための防護衝立が必要となる。

[0003] これらの窓や防護衝立に要求される特性としては、放射線を遮断して人体に対する安全性を確保するために、放射線源からの放射線を遮蔽する能力、いわゆる放射線遮蔽能力が必要となる。し力も、被検体の存在を的確に視認できなければ、種々の弊害を招くことになり、特に医療分野においては、被検体の検査結果に悪影響を及ぼし得ることから、これらの窓や防護擁立には、視認性が必要となる。

[0004] 一方、近年の医療分野においては、癌細胞を早期に発見できる PET (ポジトロンェミッショントモグラフィー)検査の実施が推進されるに至っている。詳述すると、下記の非特許文献 1によれば、 PET検査とは、いわゆる「ポジトロン断層撮影法」のことを指し、 PET— CT装置等により心臓や脳などの働きを断層画像としてとらえ、病気の原因や病状を診断する新しヽ検査方法であることが記載されてヽる。

[0005] この PET検査に用いられる検査薬としては、糖分にポジトロン核種を標識したィ匕合物が存在し、検査の目的に応じた化合物を「注射剤」や「吸入剤」の形に調整して、静脈注射や呼吸で体内に取り込むことにより、 PET— CT装置で断層像が撮影できるようになる。この場合、標識されたィ匕合物からは、ポジトロンが放出され、そのポジトロンと電子とが衝突する際に放射線が出るため、例えば 18F— FDGの場合では 0. 5 11 MeVのエネルギーに相当するガンマ線が出るため、このガンマ線を PET— CT装置で検出することにより、癌細胞の存在の有無や病巣の大きさ等を特定することが可能となる。

[0006] したがって、 PET検査を伴う診療の環境下では、検査薬を投与された被検体からガンマ線があらゆる方向に放射されることになるため、このガンマ線を医師等の検査者が体に直接受けな、ように遮蔽することが必須の条件となる。

[0007] そして、従来より公知となって!/、る放射線遮蔽窓及び放射線遮蔽防護衝立の代表例として、下記の特許文献 1によれば、高い放射線遮蔽特性を有する PbOを含有したガラスが開示されている。

特許文献 1：特開平 2 - 212331号公報

非特許文献 1 :平成 16年度厚生労働省科学研究費補助金医療技術評価総合研究事業 PET検査施設における放射線安全の確保に関する研究班偏 FDG-PE T検査における安全確保に関するガイドライン（2005年）、インターネットく URL :htt p : / / www. jsnm. org/ report/ pet― anzen― gl. pdf

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0008] ところで、上記の特許文献 1に開示の放射線遮蔽ガラスは、高ヽ放射線遮蔽性能を有すると共に、放射線による着色を防止するのに十分な量の CeOを含有しながら

2

も誘電破壊を起こし難いガラスである。具体的には、放射線遮蔽性能を高めるために

PbOを一定量含有し、且つ放射線による着色を防止するために十分な量の CeOを

2 含有するガラスに対して、誘電破壊を防ぐために Na Oと K Oとの割合を限定して含

2 2

有させたものである。

[0009] しかしながら、同文献に開示の放射線遮蔽ガラスは、放射線による着色を抑制する技術であり、ガラス本来の着色を抑制する技術ではない。したがって、当然の事ながら、放射線遮蔽ガラスが、本来着色されていれば、放射線に起因する着色を如何に抑制しても、ガラス本来の着色が抑制されるわけではな、。 [0010] そして、従来より医療施設等で使用されている PbOを含有したガラスは、放射線遮蔽能力は優れているものの、透明性が不当に阻害される程度まで着色されていることから、視認性に劣るという問題を有している。そのため、このようなガラスを放射線遮蔽窓ゃ放射線遮蔽防護擁立として使用していたのでは、被検体を的確に視認判断できないという事態を招き、特に医療分野では診断結果の誤認という極めて深刻な問題を招来し得る。

[0011] それにも拘わらず、放射線遮蔽ガラスについては、被検体の視認に関する透明性という重要な特性に関して何ら考慮されていないのが実情であって、したがつてこの種のガラスの透明性につ 1ヽてはどの程度であれば適正な視認性を確保できるかとヽう問題が浮上することになる。

[0012] そこで、本発明の第 1の課題は、放射線遮蔽能力を十分に確保した上で、被検体の視認性をも十分なものとするための適切な透明性を確保できる放射線遮蔽ガラスを提供することにある。

[0013] 一方、 PET検査用の放射線遮蔽手段としては、仮に放射線遮蔽窓や放射線遮蔽防護擁立を作製するとしても、基本材質として金属鉛や鉄あるいはガラス等の中から如何なる材質のものを使用するのが最適であるかについて、有効且つ確立した材質が見い出されていないのが実情である。すなわち、この PET検査用の放射線遮蔽手段は、十分な放射線遮蔽能力及び十分な視認性を確保することにより、医師等が被検体の顔色等を的確に確認した上で、ガンマ線を体に直接受けな、ようにすることが極めて重要となる。

[0014] その場合に、仮にガラスを使用してガンマ線の遮蔽窓や遮蔽防護擁立を作製するにしても、 PET検査にぉヽて被検体から放射されるガンマ線を適正に遮蔽し且つその被検体を適正に視認するには、ガラスの基本組成をどのようにすれば最適であるかという事項については、未だ明確にされていないのが実情である。したがって、 PE

T検査の分野においては、ガンマ線遮蔽用のガラスの基本組成を先ず案出しなければ、今後において、そのガラスに改良を加えて優れた特性を持たせるという技術開発を、適切な方向指針をもって行うことができな、と、う問題を有して、る。

[0015] そこで、本発明の第 2の課題は、 PET検査を行うに際して、被検体から放射されるガンマ線に対する遮蔽能力を十分に確保した上で、被検体の視認性をも良好に確保することが可能なガラスの基本組成を案出することにある。

課題を解決するための手段

[0016] 上記第 1の課題を解決するために創案された本発明に係る放射線遮蔽ガラスは、質量⁰ /₀表示で、ガラス組成として、 SiO 10〜35%、 PbO 55〜80%、 B O 0〜

2 2 3

10%、 Al O 0〜10%、 SrO 0〜10%、 BaO 0〜10%、 Na O 0〜10%、 K O

2 3 2 2

0〜 10%を含有し、且つ厚さ 10mmについての波長 400nmにおける全光線透過率が 50%以上であることに特徴づけられる。ここで、上記の厚さ「10mmについて」とは、当該放射線遮蔽ガラスを板厚が 10mmの板ガラスと仮定した場合にっヽての事項を意味し、また「全光線透過率」とは、その板ガラスについての平均全光線透過率を意味する（以下、同様)。なお、以下で記載する％表示は、質量％を指す。

[0017] このような構成とされた放射線遮蔽ガラスによれば、 PbOが 55%以上であることから、放射線遮蔽能力を大幅に高めることが可能となると共に、厚さ 10mmについての波長 400nmにおける全光線透過率が 50%以上であることから、視認性を十分なものとすべく適切な透明性を確保することが可能となる。また、 PbO以外の組成が所定範囲に規制されていることから、失透し難いガラスを得ることができ、結果として溶融ガラスの成形時の粘度を高めることができることから、板厚の厚、ガラスを効率よく得ることが可能となる。したがって、高い透明性および放射線遮蔽能力ならびに耐失透性を一挙に享受できる放射線遮蔽ガラスを得ることができる。特に、板厚が厚い場合には、非常に高い放射線遮蔽能力と透明性とを維持できることから、極めて大きなメリットを有する放射線遮蔽ガラスが実現する。

[0018] この場合、上記の放射線遮蔽ガラスの表面に、屈折率及び厚さが適切な薄膜 (例えば、反射防止膜)を形成することにより低反射処理を施すことが好ましぐそのようにした場合の放射線遮蔽ガラスの反射損失は、 0. 3〜4. 0であることが好ましぐその下限は 0. 5であってもよいが、その上限は 3. 5であることがより好ましい。

[0019] このようにすれば、上述の放射線遮蔽ガラスのように、厚さ 10mmにつ!/、ての波長 4 OOnmにおける全光線透過率を 50%以上としたことと相俟って、視認性がより一層良好なものとなる。ここで、反射損失 Rは、ガラスの屈折率を nとした場合に、 R= ( (n- l) / (n+ l) ) ² で求まる数値である。

[0020] また、上記第 2の課題を解決するために創案された本発明に係る放射線遮蔽ガラスは、質量⁰ /₀表示で、ガラス組成として、 SiO 10〜35%、 PbO 55〜80%、 B O

2 2 3

0〜10%、Al O 0〜10%、SrO 0〜10%、 BaO 0〜10%、 Na O 0〜10%

2 3 2

、 Κ Ο 0〜10%を含有し、且つ PET検査用ガンマ線遮蔽材に用いることに特徴づ

2

けられる。

[0021] すなわち、本発明者等は、このような基本組成を備えた放射線遮蔽ガラスを、 PET 検査用ガンマ線遮蔽材として好適に使用できることを案出した。具体的には、既に述ベたように、 PbOが 55%以上であることから、放射線遮蔽能力を大幅に高めることが可能となると共に、 PbO以外の組成が所定範囲に規制されていることから、高い透明性および放射線遮蔽能力ならびに耐失透性を一挙に享受できる放射線遮蔽ガラスを得ることが可能となり、特に板厚が厚い場合には、非常に高い放射線遮蔽能力と透明性とを維持できることになる。このような特性を備えていれば、 PET検査用ガンマ線遮蔽材として、十分なガンマ線遮蔽性能を有し且つ十分な視認性を有する待望の基本材が得られることになる。したがって、 PET検査の分野においては、検査薬の投与に伴って被検体から放射されたガンマ線が医師等の検査者に直接投射されることを阻止でき、しかも医師等が被検体 (患者等)の顔色等を確認する際の誤診等を回避できる新規且つ有用なガンマ線遮蔽ガラスが得られることになる。

[0022] 以上の放射線遮蔽ガラスは、ガラス組成として、 Fe Oが 200ppm以下、 Cr O力

2 3 2 3

Oppm以下であることが好まし！/、。

[0023] このような構成とすれば、不純物として含まれる Fe O、 Cr Oに起因するガラスの

2 3 2 3

着色を可及的に抑制することが可能となる。すなわち、本発明者等は、放射線遮蔽ガラスの透明性に影響を与える因子として、影響の大きな因子が Fe O、 Cr Oに代

2 3 2 3 表されるガラス中に含まれる不純物であることを見出すと共に、不純物として含まれる Fe Oの含有量を 200ppm以下、 Cr Oの含有量を 50ppm以下に規制すれば、放

2 3 2 3

射線遮蔽ガラスの透明性が顕著に向上することを見出した。ここで、不純物として含まれる Fe O、 Cr Oにより放射線遮蔽ガラスが着色する理由は、 PbOは紫外域に

2 3 2 3

光の吸収があり、その影響で不純物として含まれる Fe O、 Cr Oが少量であっても、ガラスの着色に影響を及ぼす力もである。特に、溶融温度が高い場合には、非常に少量であっても、ガラスを着色させる性質を有している。これは、 Feイオンの酸化還元反応または Feイオンの配位数の変化が原因と考えられる。したがって、ガラスの着色を抑制する観点から、 Fe O、 Cr Oの不純物を厳密に管理することは重要であり

2 3 2 3

、不純物として含まれる Fe Oの含有量を 200ppm以下、 Cr Oの含有量を 50ppm

2 3 2 3

以下に規制すれば、可及的に放射線遮蔽ガラスの着色を抑制することができる。

[0024] なお、 Fe O、 Cr Oの不純物は、原料および原料の粉砕工程や混合工程に用い

2 3 2 3

る設備 (例えば、鉄やステンレス等の材質で構成される設備)からガラス内に混入する。したがって、 Fe O、 Cr Oの含有量が少ない原料を用いることによって、ガラス

2 3 2 3

内の Fe O、 Cr Oの含有量を低減させることが可能となる。また、原料の粉砕工程

2 3 2 3

や混合工程に用いる設備を Fe O、 Cr Oが混入し難い材質または Fe O、 Cr O

2 3 2 3 2 3 2 3 が混入しない材質に変更したり、 Fe O、 Cr Oを取り除く工程を導入することにより

2 3 2 3

、ガラス内の Fe O、 Cr Oの含有量を低減させることが可能となる。以上のような対

2 3 2 3

策を施すことによって、 Fe Oの含有量を 200ppm以下、 Cr Oの含有量を 50ppm

2 3 2 3

以下に規制することが可能となる。

[0025] また、医療施設で利用される放射線として、 X線とガンマ線がある力 X線とガンマ線では放射線のエネルギーの強さが異なっている。すなわち、 X線よりもガンマ線の方が放射線の透過性が高!、ため、放射線遮蔽ガラスに十分な放射線遮蔽性を付与する目的で、放射線遮蔽ガラスの板厚を厚くする必要がある。したがって、ガンマ線を取り扱う医療施設において、放射線遮蔽窓および放射線遮蔽防護衝立に用いる放射線遮蔽ガラスに求められる透明性は、上述の板厚を厚くしなければならない事情と相俟って、非常に重要な特性となって、る。

[0026] 一方、 PET検査を取り扱う医療施設においては、多数の被検体を検査する必要があるため、 PET検査を取り扱う医療施設における薬剤の合成施設、調剤施設、薬剤注入室、被検体の待合室、検査室等の周辺では、薬剤を注射、吸入された被検体から放射線が絶えず放出され続けて、る。

[0027] そのため、検査を行う医師、検査技師及び看護師等が放射線を累積的に浴び、被曝するという大きな問題が生じ得る。上述の非特許文献 1によると、検査技師の被曝量低減や放射線防護に関する指針が明示されており、ポジトロン核種から生じるガンマ線は、実効線量等量が 2. 2ミリシーベルトであり、胸部 X線検査の実行線量等量が 1回当たり 0. 3ミリシーベルトであることを勘案すると、短時間で多くの線量を被曝することが想定される。

[0028] 以上の観点から、 PET検査を取り扱う医療施設においては、医師等の被曝管理が重要であることから、放射線遮蔽ガラスには十分な放射線遮蔽能力が要求され、必然的にガラス組成内に PbOを多く含有させる必要がある。したがって、 PbOの含有量を 55%以上とすると、既述の利点とともに、従来の放射線遮蔽ガラスよりも高い放射線遮蔽能力をも付与することができることとなり、これらの用途に好適に使用可能となる。

[0029] 力！]えて、放射線を可及的に遮蔽するためには、放射線遮蔽ガラスの板厚を厚くする必要があるが、安定して板厚が厚いガラスを成形しょうとすれば、粘性が高い状態で成形する必要がある。そのため、高粘性で失透しないガラス、つまり液相粘度が高いガラスが必要となる。また、放射線を可及的に遮蔽するためには、放射線遮蔽ガラスのガラス組成内に PbOを多量に含有させる必要がある力そのようにした場合には、ガラスが熱的に不安定になる傾向があり、より一層失透し難いガラスが必要となる。上記の放射線遮蔽ガラスは、 PbO以外のガラス組成を一定範囲に規制したため、 PbO の含有量が多いにも拘わらず、非常に熱的安定性が高ぐガラスの板厚を容易に厚くすることがでさる。

[0030] 以上の放射線遮蔽ガラスは、ガラス組成として、 Sb O 100〜20000ppmを含有

2 3

していることが好ましぐもしくは、 CI 0〜20000ppmを含有していることが好ましく

2

、または、実質的に As Oを含有していないことが好ましい。

2 3

[0031] このようにすれば、清澄剤として、 Sb Oもしくは C1を使用し、または環境に有害な

2 3 2

As Oを含有していないため、ガラス製造工程や廃ガラス処理時等に環境を汚染す

2 3

ることがなくなる。しかも、 Sb Oもしくは C1は、溶融しているガラスが低温である場合

2 3 2

に多量の清澄ガスを発生させるという特性を備えた清澄剤であることから、以下に示すような利点をも享受することができる。

[0032] すなわち、既に述べたように、ガラスの着色を抑制する観点からは、 Fe O、 Cr 0 の不純物を厳密に管理することは重要であるが、その一方で Feイオン等の反応を抑制する目的で、ガラスの溶融温度を低下させることも重要であると考えられる。同時に、エネルギー的見地からも、ガラスの溶融温度を低下させることは重要である。しかし、ガラスの溶融温度を低下させると、それだけ溶融時におけるガラスの粘性が高くなり、泡のないガラスを得ることが困難となる。一般的に、泡のないガラスを得るためには、ガラス化反応時力も均質ィ匕溶融時にかけての温度域で清澄ガスを発生する清澄剤を使用することが重要である。また、ガラスの清澄は、ガラス化反応時に発生するガスを清澄ガスによってガラス融液中から追い出し、さらに均質ィ匕溶融時に残った微小な泡を再び発生させた清澄ガスによって泡径を大きくして浮上させて除去するが、溶融時におけるガラスの粘性が高いとこれらの効果が得られ難くなる。本発明の放射線遮蔽ガラスは、上記知見に基づいて決定されたものであり、低温で溶融が可能な組成となっている。具体的には、 PbOの含有量を 55%以上とし、低温で溶融が可能なガラスにすると共に、低温で多量の清澄ガスを発生させる Sb Oもしくは C1を清澄剤とし

2 3 2

て使用することで、上記の低温溶融性および泡品位、透明性の問題点を一挙に解決することが可能となる。

[0033] 更に、以上の放射線遮蔽ガラスは、 380〜700nmの全光線透過率カゝら算出される C光源における色度力 S (x座標、 y座標） = (0. 3101、 0. 3160)、 (0. 3250、 0. 31 60)、 (0. 3250、 0. 3400)、 (0. 3101、 0. 3400)で囲まれた範囲内であること力 ^ 好ましい。ここで、上記の「色度」とは、当該放射線遮蔽ガラスを板ガラスと仮定した場合に、板厚が 10mmの板ガラスの測定値を意味し、また「全光線透過率」とは、その板ガラスについての平均全光線透過率を意味する（以下、同様)。

[0034] このようにすれば、より確実にガラスの透明性を確保することができる。すなわち、色度が上記範囲から外れると、ガラスの着色が著しくなり、ガラスの透明性が悪ィ匕して、視認性を阻害することから、色度が上記範囲内にあることにより、そのような不具合を回避することができる。

[0035] また、以上の放射線遮蔽ガラスは、液相粘度が 10³· ⁵dPa' s以上であることが好ましい。

[0036] このように、液相粘度を 10³· ⁵dPa' s以上とすることにより、高粘度でガラスを成形したとしてもブッゃ失透のな、熱的に安定なガラスを得ることができ、結果として板厚の厚いガラスを成形することが可能となる。一方、液相粘度が 10³' ⁵dPa' s未満であると、溶融ガラスの成形において、ガラスが失透しやすくなり、安定生産が困難となり、板厚の厚いガラスを得ることが困難となる。特に、 PbOの含有量が多いガラスは、失透しゃすい傾向があるため、液相粘度を 10³· ⁵dPa' s以上にすることが好適である。この場合、液相粘度は、 10³ dPa' s以上としてもよい。なお、液相粘度は、 SiOの含

2 有量を増加させ、 B Oの含有量を減少させることにより高めることができる。

2 3

[0037] ここで、上記の「液相粘度」とは、液相温度におけるガラスの粘度を意味する。具体的には、ガラスの液相温度は、十分に洗浄した 300〜500 /ζ πιの粉末状の試料を白金製のボートに入れ、 800°Cから 500°Cの温度勾配を有する電気炉に 48時間保持した後、空気中で放冷し、次いでガラス中に結晶が析出し始めた温度を測定した値を指す。液相粘度は、白金引き上げ法で求めた粘度力粘度曲線を作成し、この粘度曲線力液相温度に相当するガラスの粘度を算出することで求めた値を指す。なお、ガラス表面を研磨すると、ガラス中に析出した結晶の析出位置が判別しやすく好ましい。

[0038] 更に、以上の放射線遮蔽ガラスは、密度が、 4. OOgZcm³以上であることが好ましい。

[0039] すなわち、密度が 4. OOgZcm³未満であると、高い放射線遮蔽能力が得られ難くなると、う不具合が生じることから、密度は上記の数値範囲とすることが好都合である。このような観点から、密度は、 4. 20gZcm³以上であることがより好ましい。なお、密度は、 PbO、 SrO、 BaOの含有量を増加させることにより、大きくすることができる。

[0040] また、以上の放射線遮蔽ガラスは、歪点が、 360°C以上であることが好ま、。

[0041] すなわち、歪点が 360°C未満であると、熱工程でガラスが熱変形や熱収縮の影響を受け易くなるという不具合が生じることから、歪点は上記数値範囲とすることが好都合である。このような観点から、歪点は、 380°C以上であることがより好ましい。なお、歪点は、 SiO、 Al Oの含有量を増加させることにより、高めることができる。

2 2 3

[0042] 更に、以上の放射線遮蔽ガラスは、形状が板状をなす板状体であり、且つ該板状体の板厚を 10mm以上とすることが好ま U、。 [0043] このようにすれば、形状が板状をなす板状体であることから、広範な面積で放射線を遮蔽することができると共に、板状体の板厚を 10mm以上とすることにより、十分な放射線遮蔽能力を得ることができ、 X線よりも放射線の透過性が高ヽガンマ線を有効に遮蔽することができる。特に、実効線量が高いポジトロン核種から生じるガンマ線を有効に遮蔽することが可能となり、 PET検査を行う医師または検査技師もしくは看護師等が放射線を累積的に浴び、被曝するといつた事態を有効に回避することが可能となる。このような観点から、板状体の板厚は、 14mm以上、 18mm以上、更には 22 mm以上であることがより好ましい。なお、この板状体の板厚の上限は、 60mmであることが好ましい。

[0044] また、以上の放射線遮蔽ガラスは、ガンマ線のエネルギー 0. 511MeVにおけるガンマ線減弱係数が 0. 5cm^_1以上であることが好ましぐ 0. 55cm^{_ 1}以上、 0. 6cm"¹ 以上、更には 0. 65cm^_1以上であることがより好ましい。ここで、放射線減弱係数 (ガンマ線減弱係数)は、放射線遮蔽能力を表す指標として用いられ、入射した放射線をどの程度吸収するかを示す数値である。このガンマ線減弱係数は、数値が大きいほど放射線遮蔽能力が優れて！/ヽる。

[0045] すなわち、ガンマ線のエネルギー 0. 511Mevにおけるガンマ線減弱係数が 0. 5c m^_1未満であると、十分な放射線遮蔽能力が得られなくなり、 X線よりも放射線の透過性が高いガンマ線を有効に遮蔽することができなくなる。また、実効線量が高いポジトロン核種から生じるガンマ線を有効に遮蔽することができなくなり、 PET検査を行う医師等が放射線を累積的に浴び、被曝するといつた事態を招来し得ることになる。したがって、ガンマ線減弱係数が上記の数値範囲にあれば、このような不具合が生じ難くなる。

[0046] この場合、上記第 2の課題を解決すベぐ PET検査用ガンマ線遮蔽材に使用することを特徴とした放射線遮蔽ガラスは、ガンマ線遮蔽窓またはガンマ線遮蔽防護衝立に用いることが好ましい。

[0047] このようにすれば、当該放射線遮蔽ガラスが PET検査用ガンマ線遮蔽窓または PE T検査用ガンマ線遮蔽防護衝立に用いられることから、放射線の透過性が高いポジトロン核種力も発生するガンマ線を有効に遮蔽することができ、 PET検査を行う医師、検査技師、看護師などが放射線を累積的に浴び、被曝するといつた事態を有効に回避することが可能となる。特に、 PET検査用ガンマ線遮蔽防護衝立として使用される場合には、防護衝立を隔てて被検体と医師等の距離が短ぐ被曝を回避する必要性が高いため、より好適な効果が得られる。しカゝも、検査技師や看護師が被検体の近傍で被検体の様態観察をする際には、被検体の様態 (例えば患者の顔色等)を的確に視認判断することが可能となるため、被検体の態様を見間違えることによる誤診等の問題を有効に回避することができる。

[0048] 一方、上記第 1の課題を解決すベぐ厚さ 10mmについての波長 400nmにおける全光線透過率を 50%以上としたことを特徴とする放射線遮蔽ガラスは、医療用ガンマ線遮蔽窓または医療用ガンマ線遮蔽防護衝立に用いることが好ましい。

[0049] このようにすれば、当該放射線遮蔽ガラスは、放射線遮蔽能力が高ぐ着色がなく透明性に優れ、且つ液相粘度も高くガラスの板厚を厚くすることが可能であることから、ガンマ線遮蔽能力をさらに高めることができる。また、検査技師や看護師が被検体の近傍で被検体の様態観察をする際には、被検体の様態を的確に視認判断することが可能となる。

[0050] 更に、この放射線遮蔽ガラスは、 PET検査用の医療用ガンマ線遮蔽窓または PET 検査用の医療用ガンマ線遮蔽防護衝立に用いることが好ましい。

[0051] このようにすれば、放射線の透過性が高、ポジトロン核種力発生するガンマ線を有効に遮蔽することができ、 PET検査を行う医師、検査技師、看護師などが放射線を累積的に浴び、被曝するといつた事態を有効に回避することが可能となる。特に、この窓または防護衝立は、優れた透明性を有していることから、検査技師や看護師が被検体の近傍で被検体の様態観察をする際には、被検体の様態 (例えば患者の顔色等)をより一層的確に視認判断することが可能となるため、被検体の態様を見間違えることによる誤診等の問題を更に有効に回避することができる。

[0052] また、以上の放射線遮蔽ガラスは、形状が板状をなすガラス板であり、該ガラス板を成形する前に、成形すべきガラス板のガラス組成及び密度に基づ、て前記放射線に対する実効線量ビルドアップ係数を算出し、該実効線量ビルドアップ係数に、前記成形すべきガラス板に前記放射線が垂直入射したときの透過率を乗じて前記放射線に対する前記成形すべきガラス板の実効線量透過率を算出し、該実効線量透過率に基づいて成形すべきガラス板の理論板厚値を求め、実際の板厚が、前記理論板厚値以上となるように設定されて、ることが好まし、。

[0053] このようにすれば、成形すべきガラス板に放射線が垂直入射したときの透過率 (放射線の散乱線の影響を考慮しな、透過率)を、散乱線による線量の増加分を表す実効線量ビルドアップ係数 (以下、単にビルドアップ係数ともいう）によって補正し、この補正した透過率 (実効線量透過率）に基づいて、成形すべきガラス板の板厚 (理論板厚値)が設定される。したがって、放射線の散乱線の影響を考慮した理論板厚値に基づいて、放射線遮蔽ガラス板を成形することにより、散乱線を含めた放射線の的確な遮蔽が可能で、かつ要求される放射線遮蔽能力を適正な板厚で確保することが可能となる。よって、要求される放射線遮蔽能力に対して板厚が必要以上に厚くなり、放射線遮蔽ガラス板のコストが不当に高騰するという事態を確実に防止することができる。

[0054] ここで、放射線が遮蔽可能であるということは、入射した放射線が遮蔽体に吸収されることを意味する。放射線は遮蔽体の中で光電効果やコンプトン散乱により減衰する。図 1に示したとおり、物質に入射する放射線のエネルギーが小さい時は放射線が原子中の電子に衝突してエネルギーを完全に失う光電効果によりほとんどの放射線が減衰する。これに対し放射線のエネルギーが高くなり 200KeVを超えるガンマ線のエネルギー域に入ると、物質中でのガンマ線の減衰の大きさは、光電効果による大きさ、レイリー散乱やコンプトン散乱による大きさと近い値になる。レイリー散乱はガンマ線が原子中の電子に衝突してエネルギーを失わずに単に方向を変えるだけの現象である力コンプトン散乱は物質に入射するガンマ線のエネルギーの一部を電子に与え、自分自身のエネルギー状態と方向をかえる現象であり、これによりガンマ線は吸収 ·散乱されると考えられる。

[0055] 通常、遮蔽性能については、その鉛ガラスと鉛の直接線に対する透過率が等しくなる板厚を鉛当量とヽぅ指標で表す。鉛ガラス 10mmのガンマ線 (直接線)減衰率が 50 %で、鉛 3mmのガンマ線減衰率が 50%であればこのガラス 10mmの遮蔽能力は 3 mmPb (3mm当量）であるという。 [0056] なお、図 2 (A)に示すように、線源から出る放射線が細いビームの場合、遮蔽体 (放射線遮蔽ガラス板）に入るガンマ線強度を I、遮蔽体から出るガンマ

0 線強度を I、使用されるガンマ線エネルギーに相当する遮蔽体の線減弱係数を（Zcm)、遮蔽体板厚を t (cm)、とすると、 1 = 1 X exp (—/ z t)の関係が成り立つ。しかし、線源から出る

0

放射線が広がりをもったビームの場合、遮蔽体のビルドアップ係数を Bとすると、 I = B X I X exp (- μ t)の関係が成り立つ。例えば、 PET検査の場合、線源は被験者で

0

あるため、図 2 (B)のようにあらゆる方向に放射線が放射される。放射線の一部は遮蔽体を透過する際に散乱し、方向を変えて透過する。よって遮蔽体を透過した放射線量は遮蔽体をまっすぐ透過した放射線に散乱した光子等による線量が加わる。したがって、放射線が遮蔽体を透過した後の線量率を求める場合には、遮蔽体で散乱する線量を考慮した I = B X I X exp (—/ z t)式を用いなければならない。

0

[0057] 放射線遮蔽ガラス板の遮蔽計算を行う場合、一般に鉛当量が用いられる。つまり、まず、鉛の透過率が明らかである必要がある。鉛についての透過率ゃビルドアップ係数 Bのデータは財団法人原子力安全技術センターが編集 '発行している「放射線施設のしゃへい計算実務マ-ユアル 2000」に記載されており、遮蔽計算のデータべ一スとして広く利用されて、る。

[0058] 現在 X線遮蔽用に市販されて!ヽる鉛ガラスを PET検査用の放射線遮蔽ガラス板に転用する場合、散乱の影響が考慮されていない。そのため、実際に透過するガンマ線量が多くなり、被曝量が大きくなり危険性が増す方向である。特に、放射線のエネルギ一が 200KeVを超えるガンマ線のエネルギー域に入ると遮蔽体内で散乱されたガンマ線の影響を考慮して遮蔽体の板厚を設計しなければならない。そこで、放射線遮蔽ガラス板のビルドアップ係数 Bをコンピューターシミュレーションにより計算し、それを用いて板厚を設計すれば、ガンマ線の遮蔽に関してより安全なガラスを設計' 提供することができるよう〖こなる。

[0059] この放射線遮蔽ガラスにお!、ては、前記理論板厚値は、更に、前記放射線に対する鉛の実効線量ビルドアップ係数に基づ、て求められる鉛の実効線量透過率と、前記成形すべきガラス板の実効線量透過率とを比較することにより求められることが好ましい。 [0060] このようにすれば、放射線の遮蔽能力が実証されて、る鉛を基準として、成形すベきガラス板の理論板厚値を設定することができるので、この理論板厚値に基づ、て実際に放射線遮蔽ガラスを成形した場合に、この放射線遮蔽ガラスに要求される放射線遮蔽能力をより適正な板厚で確保することが可能となる。

[0061] また、前記理論板厚値は、 0. 5 l lMeVにおけるガンマ線に対して前記成形すべきガラス板の実効線量透過率が 60%以下となる値に設定することが好ましい。

[0062] このようにすれば、例えば、理論板厚値に成形された放射線遮蔽ガラスを PET検查の際に用、るガンマ線遮蔽窓や、ガンマ線遮蔽防護衝立として好適に利用することが可能となる。

[0063] そして、前記成形すべきガラス板の実効線量ビルドアップ係数は、モンテカルロ法によって算出されることが好ましい。

[0064] このようにすれば、成形すべきガラス板のビルドアップ係数を正確且つ簡便に計算することが可能となる。

[0065] また、この放射線遮蔽ガラスは、前記理論板厚値を tとした場合に、実際の板厚が、 t以上で且つ 1. 3t以下であることが好ましい。

[0066] すなわち、この放射線遮蔽ガラス板の板厚が、理論板厚値 t未満であると、散乱線を含む放射線を十分に遮蔽することができなくなる。また、医療用放射線遮蔽ガラス板の板厚が、理論板厚値 tの 1. 3倍を超えると、要求される放射線遮蔽能力に対して不必要に板厚が厚くなり、不当なコストの高騰を招く。したがって、上記数値範囲の板厚 (t以上 1. 3t以下)の医療用放射線遮蔽ガラス板であれば、散乱線を含む放射線を的確に遮断し、且つ要求される放射線遮蔽能力を最適な板厚で充足することが可能となる。また、医療用放射線遮蔽ガラス板の板厚が必要以上に厚くなることによる視認性の悪ィ匕を好適に回避することができる。すなわち、医療用放射線遮蔽ガラス板を通じて、被検体の様態観察等を良好に行うことが可能となる。

[0067] 更に、この放射線遮蔽ガラスは、密度が 4. OOgZcm³以上であって、 0. 511MeV におけるガンマ線に対する実効線量透過率が 60%以下であることが好ましい。

[0068] 以上の放射線遮蔽ガラスは、大きさ（遮蔽面の縦横の大きさ）が 800mm X 1000m mであることが好ましい。 [0069] このようにすれば、当該放射線遮蔽ガラスを、医療用のガンマ線遮蔽窓およびガンマ線遮蔽防護衝立に用いた場合に、視認性が向上し、ペット検査を行う医師、検査技師、看護師などが被検体を様態観察しやすくなる。また、医療用の放射線遮蔽ガラスの遮蔽面の縦横の大きさを 800mm X 1000mm以上とすれば、 X線よりも放射線の透過性が高いポジトロン核種力も発生するガンマ線を有効に遮蔽することができ、 PET検査を行う医師、検査技師、看護師などがガンマ線を累積的に浴び、安全基準以上に被曝するといつた事態を有効に回避することが可能となる。特に、 PET検査用ガンマ線遮蔽防護衝立の場合、防護衝立を隔てて被検体と医師等の距離が短ヽ状態で使用され、被曝を回避する要求も高、ためより好ま、。

[0070] 以上の放射線遮蔽ガラスを備えた放射線遮蔽ガラス物品としては、当該放射線遮蔽ガラス力もなる単一のガラス板であることが好ましい。

[0071] このようにすれば、板厚が薄!、ガラスを複数貼り合わせるラミネート加工等を実行して放射線遮蔽能力を高める方法を採用する必要がなくなるため、製作の容易化が図られる。また、工数が少なく且つ材料費の高騰によるコストアップ等の問題も生じなくなり、結果として放射線遮蔽ガラス物品全体のコストダウンに大きく寄与することが可能となる。なお、目的に応じてガラス板の表面に各種機能膜を形成してもよい。

[0072] 一方、以上の放射線遮蔽ガラスの製造方法は、溶融炉でガラス原料を溶融して溶融ガラスとする工程で、該溶融ガラスの溶融温度が 1400°C以下とされる。

[0073] すなわち、この種の放射線遮蔽ガラスの製造方法にお!ヽては、溶融ガラスの溶融温度を 1400°Cよりも高くすると、 Fe O、 Cr Oの不純物の含有量が僅かであっても

2 3 2 3

、ガラスが着色する傾向があると共に、環境負荷が大きくなつてエネルギーコストの高騰を招き、製造コストが増大するという不具合が生じる。しかし、溶融ガラスの溶融温度が 1400°C以下であれば、このような不具合を有効に回避することができる。このような観点から、溶融温度は、 1350°C以下、あるいは 1300°C以下であることがより好ましぐ 1250°C以下、あるいは 1200°C以下であることが更に好ましい。

[0074] また、以上の放射線遮蔽ガラスの成形方法としては、ロールアウト法、フロート法、スロットダウンドロー法、オーバーフローダウンドロー法、リドロー法等の様々な成形方法があり、適宜選択すれば良い。特に、以上の放射線遮蔽ガラスは、ロールアウト法で成形することが好ましい。このロールアウト法は、板厚の厚い板ガラスを効率よく作製することが可能であることに加えて、溶融ガラスを素早く成形することができるため、成形時にガラスが失透し 1 、より一層効率よく板厚の厚い板ガラスを得ることができる。

[0075] 以上の放射線遮蔽ガラスの製造方法としては、溶融ガラス力ガラス板を成形する成形工程の前に、成形すべきガラス板のガラス組成及び密度に基づヽて前記放射線に対する実効線量ビルドアップ係数を算出し、該実効線量ビルドアップ係数に、前記成形すべきガラス板に前記放射線が垂直入射したときの透過率を乗じて前記放射線に対する前記製造すべきガラス板の実効線量透過率を算出し、該実効線量透過率に基づいて成形すべきガラス板の理論板厚値を設定する理論板厚値設定工程を更に含むことが好ましい。

[0076] このように実効線量ビルドアップ係数を用いて成形すべきガラス板の理論板厚値を設定することによる利点は、既に述べた通りであるので、ここでは、その説明を省略する。

[0077] この場合、前記理論板厚値設定工程では、更に、前記放射線に対する鉛の実効線量ビルドアップ係数に基づ、て求められる鉛の実効線量透過率と、前記成形すべきガラス板の実効線量透過率とを比較して、前記理論板厚値を設定することが好ましい。

[0078] このように放射線の遮蔽能力が実証されて、る鉛を基準として成形すべきガラス板の理論板厚値を設定することによる利点も、既に述べた通りであるので、ここでは、その説明を省略する。

[0079] なお、本発明に係る医療用放射線遮蔽ガラスの製造方法、及び医療用放射線遮蔽ガラスは、次に示す構成のみを基本的な特徴とするものであってもよい。すなわち、医療用放射線遮蔽ガラスの製造方法は、ガラス板を成形する成形工程の前に、成形すべきガラス板のガラス組成及び密度に基づいて放射線に対する実効線量ビルドアップ係数を算出し、該実効線量ビルドアップ係数に、前記成形すべきガラス板に前記放射線が垂直入射したときの透過率を乗じて前記放射線に対する前記成形すベきガラス板の実効線量透過率を算出し、該実効線量透過率に基づ、て成形すべきガラス板の理論板厚値を設定することを基本的な特徴とするものであってもよぐまた医療用放射線遮蔽ガラスは、その理論板厚値以上の板厚を有するガラス板であることを基本的な特徴とするものであってもよ、。

発明の効果

[0080] 以上のように上記第 1の課題に対応する本発明の放射線遮蔽ガラスによれば、ガラス組成として PbOが 55%以上であることから、放射線遮蔽能力を大幅に高めることが可能となると共に、厚さ 10mmにつ、ての波長 400nmにおける全光線透過率が 50 %以上であることから、視認性を充分なものとすべく適切な透明性を確保することが可能となる。

[0081] また、上記第 2の課題に対応する本発明の放射線遮蔽ガラスによれば、 PET検査用ガンマ線遮蔽材として、充分なガンマ線遮蔽性能を有し且つ充分な視認性を有する待望の基本材が得られることになり、 PET検査の分野において、検査薬の投与に伴って被検体から放射されたガンマ線が医師等の検査者に直接投射されることを阻止しつつ、医師等が被検体の顔色等を確認する際の誤診等を有効に回避することができる。

図面の簡単な説明

[0082] [図 1]鉛におけるエネルギーと質量減衰係数の関係を示すグラフ。

[図 2]線源形状の差によるガンマ線の挙動の説明図であって、 (A)は線源から出る放射線か細いビームの場合の説明図、（B)はあらゆる方向に放射線が放射される場合の説明図。

[図 3]本発明の実施形態に係る放射線遮蔽ガラスの製造方法の一工程で採用されるロールアウト法の実施状況を示す概略図。

符号の説明

[0083] 1 溶融炉

2 溶融ガラス

3 成形ロール

4 ガラスリボン

5 搬送ロール発明を実施するための最良の形態

[0084] 以下、本発明の実施形態を説明する。

[0085] 本実施形態に係る放射線遮蔽ガラスは、質量％で、ガラスの基本組成として、 SiO

2

10〜35%、 PbO 55〜80%、 B O 0〜10%、 Al O 0〜10%、 SrO 0〜10

2 3 2 3

%、 BaO 0〜10%、 Na O 0〜10%、 K O 0〜10%を含有している。そして、厚

2 2

さ 10mmについての波長 400nmにおける全光線透過率が 50%以上であって、 PE T検査用ガンマ線遮蔽材として用いられるものである。また、清澄剤としては、 Sb O

2 3

、 C1を使用し、環境に有害な As Oを実質的に含有していない。更に、不純物であ

2 2 3

る Fe Oは 200ppm以下、 Cr Oは 50ppm以下とされている。

2 3 2 3

[0086] ガラスの基本組成を上記のように限定した理由を以下に述べる。

[0087] SiOは、ガラスのネットワークを形成する成分である。その含有量は 10〜35%、好

2

ましくは 10〜30%、より好ましくは 20〜30%である。 SiOの含有量が 35%よりも多く

2

なると、ガラスの高温粘度が高くなり、溶融や成形が難しくなつたり、放射線遮蔽能力が低下する。一方、 SiOの含有量が 10%よりも少なくなると、ガラスの骨格を形成す

2

る成分が少なくなりすぎ、ガラスが熱的に不安定になると共に、ガラスの耐水性が低下する。

[0088] PbOは、放射線を遮蔽させるための成分である。その含有量は、 55〜80%、好ましくは 60〜80%、より好ましくは 65〜80%、さらに好ましくは 70〜80%である。 PbO の含有量が 80%より多くなると、 PbO以外の成分が相対的に少なくなり、ガラスが熱的に不安定になる。一方、 PbOの含有量が 50%以下であると放射線遮蔽能力が低下してしまう。

[0089] B Oは、ガラスの高温粘度を低下させて溶融性や成形性を高めたり、熱的安定性

2 3

を高める成分である。その含有量は 0〜10%、好ましくは 0. 1〜8%、より好ましくは 0 . 1〜5%である。 B Oの含有量が 10%より多くなると、ガラスの耐水性が低下する。

2 3

[0090] Al Oは、ガラスの熱的安定性を高くする成分である。その含有量は 0〜10%、好

2 3

ましくは 0. 1〜8%、より好ましくは 0. 1〜5%である。 Al Oの含有量が 10%より多く

2 3

なると、ガラスの高温粘度が高くなり、溶融や成形が難しくなつたり、放射線遮蔽能力が落ちる。 [0091] SrOや BaOは、ガラスの粘度や失透性を調整する成分であり、放射線遮蔽能力を高める成分である。その含有量はそれぞれ 0〜10%、好ましくは 0〜8%、より好ましくは 0〜5%である。 SrOや BaOの含有量が 10%より多くなると、ガラスが熱的に不安定になる。

[0092] Na Oや K Oは、ガラスの高温粘度を低下させて溶融性や成形性を高める成分で

2 2

ある。その含有量はそれぞれ 0〜10%、好ましくは 0〜8%、より好ましくは 1〜5%である。これらの含有量が 10%より多くなると、放射線遮蔽能力が低下する。

[0093] Sb Oは、清澄剤として作用する成分である。その含有量は、 100〜20000ppm (

2 3

好まし <は、 200〜20000ppm、 500〜20000ppm、 1000〜20000ppm、 5000超〜20000ppm、 5500〜20000ppm、 6000〜20000ppm)である。 Sb Oの含有

2 3 量が lOOppmよりも少なくなると、清澄力が得られ難くなり、ガラス内の泡を低減し難くなる。また、 Sb Oの含有量が 20000ppmより多くなると、 Sb Oが高価であるため、

2 3 2 3

原料コストが上昇することになる。

[0094] C1は、清澄剤として作用する成分である。その含有量は、 0〜20000ppm、好まし

2

<は 200〜20000ppm、より好まし <は 500〜20000ppm、さらに好まし <は 1000〜 lOOOOppmである。 C1の含有量力 20000ppmより多くなると、 C1の揮発量が多くな

2 2

り過ぎてガラスが変質し易くなる。尚、 C1

2の含有量は、ガラス中の残存量を指している。

[0095] 本実施形態において清澄剤として使用する Sb Oは、 900°C以上の温度域で Sbィ

2 3

オンの価数変化による化学反応により多量の清澄ガス (酸素ガス)を発生する。特に 1000〜1200°Cの低温で清澄ガスを多量に発生する。また、 C1は 900°C以上の温

2

度域で分解、揮発して清澄ガス (塩素ガス等)を発生する。したがって、清澄剤として

Sb Oや C1を使用することにより、ガラス化反応時力均質ィ匕溶融時にかけての温

2 3 2

度域が低温であっても、高い清澄効果が得られるため、着色や泡が存在しない放射線遮蔽ガラスを効率よく得ることができる。

[0096] なお、ガラスの特性を損なわない範囲で他の成分を 10%まで添加できる。

[0097] 本実施形態の放射線遮蔽ガラスを製造するに際しては、溶融炉でガラス原料を溶融して溶融ガラスとした後にその溶融ガラスを成形して板ガラスとする工程で、板ガラスがロールアウト法により成形される。

[0098] このロールアウト法について詳述すると、図 3に示すように、溶融炉 1の内部で溶融された溶融ガラス 2を、一対の成形ロール 3の相互間隙間を通過させることにより、帯状のガラスリボン 4を成形し、このガラスリボン 4を冷却しつつ、複数の搬送ロール 5によって搬送することにより、板ガラスを成形する手法である。そして、この板ガラスが、最終的に上記の放射線遮蔽ガラスとなる。

実施例

[0099] 本発明の実施例 1〜24として、医療用、特に PET検査用の放射線遮蔽ガラス (ガンマ線遮蔽ガラス）について、 24種類のガラス組成に対して、密度、ガンマ線減弱係数、歪点、液相温度、液相粘度、及び透過率 (厚さ 10mmについての波長 400nmにおける全光線透過率)を測定した。その結果を、下記の表 1に示す。

[0100] [表 1]

実施例

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Si0₂ 26 27.1 24 26.5 25 24 25 24 27.6 24.6 27.6 20 ガ PbO 71.7 71.7 71.7 71.7 71.7 71.7 71.7 71.7 68 68 68 71.7 ラ B₂0₃ 1.2 ― 3.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 ス

AI2O3 1 2 5 組

成 SrO ― ― ― 一一 ― 一— 2 5

BaO ― ― 一一 1 2 ― 2

Na₂0 1

% K₂0 0.5 0.5 0.5 ― 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5

Sb_z0₃ 0.6 0.6 0.5 0.6 0.6 0.4 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.5

CI 一 0.1 0.1 ― 0.2 ― ― 0.1 0.1 0.1 0.1 密度（g/cm³) 5.24 5.23 5.26 5.23 5.25 5.26 5.31 5.39 5.05 5.26 5.06 5.33 ガンマ線 0.67 0.66 0.67 0.66 0.67 0.67 0.68 0.69 - ― 0.67 減弱係数 (cm¹)

歪点 C) 386 401 380 393 393 399 384 381 409 412 403 398 液相温度 (°C) 620 645 550 700 630 690 620 615 一 ―

液相粘度 5.4 5.5 6.3 4.3 5.3 4.5 5.2 5.1 一

(dPa-s)

透過率 «) 70 75 65 70 75 75 75 75 70 70 70 60

実施例

13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

Si0₂ 20 20.8 20.6 20 25.3 21.3 21.3 20.3 20.8 21.3 20.8 20.8 ガ PbO 71.7 70 69 70 68 68 65 65 65 73 75 75 ラ B₂0₃ 1.2 4 7 9 3 3 2 1 2 1 1 ス

A1₂0₃ 3 4 3 0.5 2 1 2 5 1 1 1 組

成 SrO 1 - ― 1 2.5 2 1 ― 1 -

BaO 1 1 2.5 3 1.5 1 量 Na₂0 1 ― 2 2 2 3 5 1

% K₂0 0.5 0.5 1 1 3 3 1 1 0.5 0.5

Sb₂0₃ 0.5 0.6 0.3 0.4 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6

CI 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 密度（g/cm³) 5.47 5.13 5.03 5.01 5.13 5.14 5.08 5.04 5.00 5.40 5.63 5.64 ガンマ線， 0.69 0.64 0.63 0.63 0.64 0.64 0.63 0.62 0.61 0.69 0.72 0.72 減弱係数 (cm—¹)

歪点 ΓΟ 380 396 393 360 404 364 358 352 394 355 379 376 液相温度 (°c) ― 650 ― 一 620 640 660 液相粘度 ― 3.9 4.0 ― 4.3 4.4 4.0 (dPa's)

透過率 (％) 60 65 75 80 75 70 75 60 50 60 65 65

[0101] まず、表 1に示す組成を有するガラスとなるように原料を調合し、石英ルツボに調合バッチを入れ、表 1に示した 1150°Cで 1時間溶融した。その後、溶融ガラスをカーボン板の上に流し出して板状に成形し、徐冷後、各評価のための試料ガラスを作製した。

[0102] このようして得られた各試料について、 24種類のガラス組成に対する密度〜透過率を表 1に示した。尚、表 1の中で、密度〜透過率の数値として"—"の記号を付したものは、未測定であることを意味している。

[0103] 密度は、周知のアルキメデス法で測定した。

[0104] ガンマ線のエネルギー（0. 51 lMev)におけるガンマ線減弱係数は、 Photxのデ一タカ計算によって算出した。

[0105] また、歪点は、 ASTM C336— 71に基づいて測定した。なお、歪点は高い方が良ぐ熱工程におけるガラス基板の熱変形や熱収縮を抑えることができる。

[0106] 液相温度は次のようにして測定した。ガラスの液相温度は、十分に洗浄した 300〜

500 μ mの粉末状の試料を白金製のボートに入れ、 800°Cから 500°Cの温度勾配を有する電気炉に 48時間保持した後、空気中で放冷し、次いでガラス中に結晶が析出し始めた温度を測定した。

[0107] 液相粘度は、白金引き上げ法で求めた粘度力粘度曲線を作成し、この粘度曲線力も液相温度に相当するガラスの粘度を算出することで求めた。

[0108] 透過率の測定については、株式会社島津製作所製分光光度計 UV2500PCを使用した。測定波長は 380〜700nmであり、測定スピード (スキャンスピード）は低速、スリット幅は 5nmとし、サンプリングピッチは lnm (つまり lnm刻みの測定）とした。

[0109] 表 1から明らかなように、実施例 1〜24の放射線遮蔽ガラスは、透過率が 50%〜8

0%の範囲であった。その中でも、 65%〜75%の透過率を有するものが多く存在しており、適正な透明'性を有していた。

[0110] 本発明の実施例 25〜30として、 PET検査用の放射線遮蔽ガラス (ガンマ線遮蔽ガラス）につ、て、 6種類のガラス組成に対して、密度、熱膨張係数 ex、歪点、液相温度

、液相粘度、ガンマ線減弱係数、色度、及び溶融温度を測定した。その結果を、下記の表 2に示す。また、その比較例 1〜4を下記の表 3に示す。

[0111] [表 2] 実施例

25 26 27 28 29 30

Si0₂ 26.0 27.1 24.0 26.5 25.0 24.0

PbO 71.7 71.7 71.7 71.7 71.7 71.7

B₂0₃ 1.2 - 3.2 1.2 1.2 1.2 ガラス組成

AI2O3 - - 一 1.0 2.0 (質量⁰/。）

BaO 一 - ―

K₂0 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5

Sb₂0₃ 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 不純物 Fe203 20 120 20 20 20 70

(ppm) Cr₂0₃ 0.2 0.2 10 50 1.0 0.2 密度 (g/cm³) 5.24 5.23 5.26 5.23 5.25 5.26 a (X10'^Y/°C) 82 83 84 79 81 80 歪点 CC) 385 400 380 395 395 400 液相温度 (°C) 620 645 550 700 630 690 液相粘度（dPa's) 5.4 5.5 6.3 4.3 5.3 4.5

0.511MeVにおける

0.67 0.66 0.67 0.66 0.67 0.67 ガンマ線減弱係数 (cnT¹)

：坐標 0.3114 0.3206 0.3124 0.3149 0.3120 0.3167 色度

y座標 0.3185 0.3366 0.3239 0.3348 0.3194 0.3270 色度評価 o 〇〇 O O 〇溶融温度 1150 1150 1150 1150 1150 1150

[0113] まず、表 2、 3に示す組成を有するガラスとなるように原料を調合し、石英ルツボに調合バッチを入れ、表 2、 3に示した各温度で 1時間溶融した。その後、溶融ガラスを力一ボン板の上に流し出して板状に成形し、徐冷後、各評価のための試料ガラスを作製した。

[0114] このようして得られた各試料について、 6種類のガラス組成に対する密度〜溶融温度を表 2、 3に示した。

[0115] 密度は、周知のアルキメデス法で測定した。

[0116] 熱膨張係数 _αは、直径 5. Omm、長さ 20mmの円柱状の試料を作製し、ディラトメ一ターで 30〜380°Cにおける平均熱膨張係数を測定した。

[0117] また、歪点は、 ASTM C336— 71に基づいて測定した。なお、歪点は高い方が良ぐ熱工程におけるガラス基板の熱変形や熱収縮を抑えることができる。 [0118] 液相温度は次のようにして測定した。ガラスの液相温度は、十分に洗浄した 300〜 500 μ mの粉末状の試料を白金製のボートに入れ、 800°Cから 500°Cの温度勾配を有する電気炉に 48時間保持した後、空気中で放冷し、次いでガラス中に結晶が析出し始めた温度を測定した。液相粘度は、白金引き上げ法で求めた粘度力粘度曲線を作成し、この粘度曲線力液相温度に相当するガラスの粘度を算出することで求めた。

[0119] ガンマ線のエネルギー（0. 511Mev)におけるガンマ線減弱係数は、 Photxのデ一タカ計算によって算出した。

[0120] 色度は、以下のようにして測定、評価した。鏡面研磨した寸法 20mm X 30mm X 1 Omm厚の試料ガラスを測定試料とした。その測定試料にっヽて株式会社島津製作所製分光光度計 UV2500PCを用いて、 lnm刻みで透過率の測定を行った。測定波長は 380〜700nmであり、測定スピードは低速、スリット幅は 5nmとし、光源をじとした場合の色度を求めた。 380〜700nmの全光線透過率カゝら算出される C光源における色度力 ^s (x座標、 y座標） = (0. 3101、 0. 3160)、 (0. 3250、 0. 3160)、 (0 . 3250、 0. 3400)、 (0. 3101、 0. 3400)で囲まれた範囲にある場合を「〇」とし、その範囲を外れた場合を「 X」とした。

[0121] 表 2から明らかなように、本発明の放射線遮蔽ガラスは、 0. 511Mevにおけるガンマ線減弱係数が 0. 66cm^_1以上であり、良好な放射線遮蔽能力を有していた。また、色調も良好であった。

[0122] 一方、表 3から明らかなように、比較例 1の放射線遮蔽ガラスは、 Fe O力 ¾50ppm

2 3

、色度が（X座標、 y座標） = (0. 3300、 0. 3560)であり、ガラスの透

明性が悪カゝつた。比較例 2の放射線遮蔽ガラスは、 Fe Oが 210ppm、色度が（x座

2 3

標、 y座標） = (0. 3275、 0. 3550)であり、ガラスの透明性が悪力つた。比較例 3の放射線遮蔽ガラスは、色度が (X座標、 y座標） = (0. 3160、 0. 3410)であり、ガラスの透明性が悪かった。比較例 4の放射線遮蔽ガラスは、 Fe O力 S210ppm、 Cr Oが

2 3 2 3

20ppm、色度が（x座標、 y座標） = (0. 3290、 0. 3570)であり、ガラスの透明'性が悪力つた。表 3の比較例 1〜4の放射線遮蔽ガラスは、透過率が 50%未満であった。

[0123] 本発明の実施例 31〜38として、 PET検査用の放射線遮蔽ガラス (ガンマ線遮蔽ガラス）につ、て、 8種類のガラス組成に対して、密度、熱膨張係数 a、歪点、液相温度、液相粘度、ガンマ線減弱係数、色調、泡、及び溶融温度を測定した。その結果を、下記の表 4に示す。また、その比較例 5〜7を下記の表 5に示す。

[0124] [表 4]

[0125] [表 5]

比較例

5 6 7

Si0₂ 26.0 27.1 52.0

PbO 71.7 71.7 33.0

B₂0₃ 1.2 一 ―

AI2O3 - 一 0.5

BaO - ― ―

ガラス組成 Na₂0 - 一 7.0

(質量 ¾) K₂0 0.5 0.5 7.0

Ce0₂ - 一 0, 5

Sb₂0₃ - ― 一

Cl₂ - 0.1 一

As₂0₃ - 0.6 ―

Sn0₂ 0.6 ― - 密度 (gん m³) 5.24 • 5.23 3, 24

a (X10—^Y/。C) 82 83 100

歪点 (°C) 385 400 370

液相温度 (°c) 620 645 未測定

液相粘度（dPa's) 5.4 5.5 未測定

0.511MeVにおける

0.67 0.66 0.34

ガンマ線減弱係数 (cm¹)

色調〇 X 〇

泡 X 〇〇

溶融温度 1150 1450 1150

[0126] まず、表 4、 5に示す組成を有するガラスとなるように原料を調合し、石英ルツボに調合バッチを入れ、表 4、 5に示した各温度で 1時間溶融した。その後、溶融ガラスを力一ボン板の上に流し出して板状に成形し、徐冷後、各評価のための試料ガラスを作製した。

[0127] このようして得られた各試料について、密度、熱膨張係数、液相温度、液相粘度、ガンマ線のエネルギー（0.511Mev)におけるガンマ線減弱係数、色調、泡、溶融温度を表 4、 5に示した。 [0128] 密度は、周知のアルキメデス法で測定した。

[0129] 熱膨張係数 aは、直径 5. Omm,長さ 20mmの円柱状の試料を作製し、ディラトメ一ターで 30〜380°Cにおける平均熱膨張係数を測定した。

[0130] また、歪点は、 ASTM C336— 71に基づいて測定した。なお、歪点は高い方が良ぐ熱工程におけるガラス基板の熱変形や熱収縮を抑えることができる。

[0131] 液相温度は次のようにして測定した。ガラスの液相温度は、十分に洗浄した 300〜 500 μ mの粉末状の試料を白金製のボートに入れ、 800°Cから 500°Cの温度勾配を有する電気炉に 48時間保持した後、空気中で放冷し、次いでガラス中に結晶が析出し始めた温度を測定した。液相粘度は、白金引き上げ法で求めた粘度力粘度曲線を作成し、この粘度曲線力液相温度に相当するガラスの粘度を算出することで求めた。

[0132] ガンマ線のエネルギー（0. 511MeV)におけるガンマ線減弱係数は、 Photxのデ一タカ計算によって算出した。

[0133] ガラスの色調は、成形したガラスを厚さが 10mmとなるように鏡面研磨し、目視で着色度合いを確認するとともに、島津製作所製分光光度計 UV2500PCで 380nmから

700nmにおける透過率を測定し、透過率が 80%以上を「〇」とし、透過率が 80%未満を「X」とした。

[0134] ガラスの泡は、実体顕微鏡（100倍）によって評価し、泡のないガラスを「〇」とし、泡が認められたガラスを「 X」とした。

[0135] 表 4から明らかなように、本発明の放射線遮蔽ガラスは、 0、 511MeVにおけるガンマ線減弱係数が 0. 66cm^{_ 1}以上であり、良好な放射線遮蔽能力を有していた。また

、色調も良好であり、泡品位も良好であった。

[0136] 一方、表 5から明らかなように、比較例 5の放射線遮蔽ガラスは、清澄剤として SnO

2 を使用したため、泡品位が悪カゝつた。また、比較例 6の放射線遮蔽ガラスは、清澄剤として As Oを使用し、溶融温度が 1450°Cと高力つたため、ガラスが着色していた。

2 3

比較例 7の放射線遮蔽ガラスは、 PbOの含有量が 33. 0%と少な力つたため、ガンマ線のエネルギー 0. 511Mevにおけるガンマ線減弱係数が 0. 34cm^{_ 1}と小さぐ放射線遮蔽能力が劣っていた。 [0137] 本発明の実施例 39〜46として、 PET検査用の放射線遮蔽ガラス (ガンマ線遮蔽ガラス）につ、て、 8種類のガラス組成に対して、密度、熱膨張係数 ex、歪点、液相温度、液相粘度、及びガンマ線減弱係数を測定した。その結果を、下記の表 6に示す。また、その比較例 8、 9を下記の表 7に示す。

[0138] [表 6]

[0139] [表 7]

[0140] まず、表 6、 7に示す組成を有するガラスとなるように原料を調合し、石英ルツボに調合バッチを入れ、表 6、 7に示した 1150°Cで 1時間溶融した。その後、溶融ガラスを力一ボン板の上に流し出して板状に成形し、徐冷後、各評価のための試料ガラスを作製した。

[0141] このようして得られた各試料にっヽて、密度、熱膨張係数、液相温度、液相粘度、ガンマ線のエネルギー（0. 51 lMev)におけるガンマ線減弱係数を表 6、 7に示した

[0142] 密度は、周知のアルキメデス法で測定した。

[0143] 熱膨張係数 aは、直径 5. Omm,長さ 20mmの円柱状の試料を作製し、ディラトメ一ターで 30〜380°Cにおける平均熱膨張係数を測定した。

[0144] また、歪点は、 ASTM C336— 71に基づいて測定した。なお、歪点は高い方が良ぐ熱工程におけるガラス基板の熱変形や熱収縮を抑えることができる。

[0145] 液相温度は次のようにして測定した。ガラスの液相温度は、十分に洗浄した 300〜 500 μ mの粉末状の試料を白金製のボートに入れ、 800°Cから 500°Cの温度勾配を有する電気炉に 48時間保持した後、空気中で放冷し、次いでガラス中に結晶が析出し始めた温度を測定した。液相粘度は、白金引き上げ法で求めた粘度力粘度曲線を作成し、この粘度曲線力液相温度に相当するガラスの粘度を算出することで求めた。

[0146] ガンマ線のエネルギー（0. 51 lMeV)におけるガンマ線減弱係数は、 Photxのデ一タカ計算によって算出した。

[0147] 表 6から明らかなように、本発明の PET検査用ガンマ線遮蔽ガラスは、 0. 511Mev におけるガンマ線減弱係数が 0. 66cm^_1以上であり、良好なガンマ線遮蔽能力を有していた。

[0148] 一方、表 7から明らかなように、比較例 8のガンマ線遮蔽ガラスは、ガラス内の PbO 含有量が 37%と少なかったため、ガンマ線減弱係数が 0. 36cm^_1であり、ガンマ線遮蔽能力が小さかった。また、比較例 9のガンマ線遮蔽ガラスも、ガラス内の PbO含有量が 33%と少なかったため、ガンマ線減弱係数が 0. 34cm^_1であり、ガンマ線遮蔽能力が小さかった。

[0149] 次に、ビルドアップ係数を用いて本発明に係る医療用放射線遮蔽ガラスの板厚設計方法の一例を説明する。表 8、 9に鉛ガラスの組成と物理特性を具体的に示す。

[0150] [表 8]

[0151] [表 9]

[0152] まず、表 8、 9に示すガラス組成を有する医療用放射線遮蔽ガラス板となるように原料を調合し、石英ルツボに調合バッチを入れ、表 8、 9に示した 1150°Cで 1時間溶融した。その後、溶融ガラスをカーボン板の上に流し出して板状に成形し、徐冷後、各評価のための試料ガラスを作製した。

[0153] このようして得られた各試料にっ、て、密度、熱膨張係数、ガンマ線のエネルギー（ 0. 511MeV)におけるガンマ線減弱係数を表 8、 9に示した。密度は、周知のアルキメデス法で測定した。熱膨張係数 αは、直径 5. Omm,長さ 20mmの円柱状の試料を作製し、ディラトメーターで 30〜380°Cにおける平均熱膨張係数を測定した。ガンマ線のエネルギー（0. 511MeV)における線減弱係数は、 Photxのデータから計算によって算出した。ガンマ線のエネルギー（0. 511MeV)におけるビルドアップ係数 Bは、ガラスの組成および密度から算出した。ビルドアップ係数 Bの計算方法には、比較的単純な計算公式を用いる方法と線源と評価点の間にある媒質における放射線の吸収'散乱などの挙動を詳細に扱う方法の 2種類があるが、今回は後者の中の一つであるモンテカルロ法を採用して、遮蔽体に鉛ガラスを用いた場合を想定してコンピューターシミュレーションにより算出した。このビルドアップ係数 Bを使用した場合と使用しなかった場合の各板厚における実効線量透過率の計算結果を表 10、 11に示す。なお、モンテカルロ法は、乱数を用いて実際の放射線の挙動をシミュレートするものである。

[0154] [表 10]

[0155] [表 11]

[0156] 次に、鉛の実効線量透過率を原子力安全技術センターから発行されている「放射線施設のしゃへい計算実務マニュアル 2000」のデータから引用し、表 12にまとめた。なお、表 12中に示す鈴の実効線量透過率も、ガンマ線に対する鉛のビルドアップ係数を考慮して算出されたものである。

[0157] [表 12]

[0158] 表 10、 11、 12の結果から、板厚と透過率で検量相関線を描き、その検量相関線から各鉛厚さの透過率に相当する医療用放射線遮蔽ガラス板の板厚を読み取ると表 1

3のような結果になる。

[0159] [表 13]

表 13から明らかなように、医療用放射線遮蔽ガラス板の板厚を設計するに際して、仮に、実効線量ビルドアップ係数を使用しな、場合はガンマ線の透過率が高くなり危険側の設計になる。このような状態で検査が行われると、検査業務従事者の累積被曝量が多くなり危険である。他方、医療用放射線遮蔽ガラス板の板厚を設計するに際して、そのビルドアップ係数 Bが明らかでな!/、からと言って水やコンクリートなどの大きなビルドアップ係数 Bを用いて計算を行うと防護上は安全であるが必要以上に厚い遮蔽体が必要になり、例えば医療用放射線遮蔽ガラス板を、 PET検査設備を囲う壁や窓に使用した場合に、不当にコストが高騰するという事態を招くことになる。これに対し、本発明に係る医療用放射線遮蔽ガラス板は、モンテカルロ法によって算出された実効線量ビルドアップ係数を使用して、その板厚を設計しているので、以上のような問題を好適に回避することができる。

[0161] なお、実際に医療用放射線遮蔽ガラス板を成形する場合には、そのガラス板に求められる遮蔽能力（実効線量透過率）に応じて、適宜理論板厚値を選定し、その選定した理論板厚値を 1〜1. 3倍した板厚のガラス板を成形する。

[0162] また、医療用遮蔽ガラス板の反射損失は、 Na—D線で 3. 5%以下であることが好ましい。反射損失の低減は、ガラス板の表面に薄膜を形成することで調整することが可能である。

産業上の利用可能性

[0163] 本発明の放射線遮蔽ガラスは、医療用カンマ線遮蔽窓または医療用ガンマ線遮蔽防護衝立として好適であり、特に PET検査用ガンマ線遮蔽窓または PET検査用ガンマ線遮蔽防護衝立として好適である。なお、本発明の放射線遮蔽ガラスは、原子炉に用いるガンマ線照射室、核分裂物質処理用ホットケープ、加速器 (ベータートロン、ライナック等)の覼き窓、 X線の防護板、携帯用放射線プロテクター、鉛ガラスブロック、放射線遮蔽メガネ等にも好適に使用可能である。

Claims

請求の範囲

[I] 質量⁰ /₀表示で、ガラス組成として、 SiO 10〜35%、 PbO 55〜80%、 B O O

2 2 3

〜10%、 Al O 0〜10%、 SrO 0〜10%、 BaO 0〜10%、 Na O 0〜10%、 K

2 3 2

O 0〜 10%を含有し、且つ厚さ 10mmについての波長 400nmにおける全光線透

2

過率が 50%以上であることを特徴とする放射線遮蔽ガラス。

[2] 質量⁰ /₀表示で、ガラス組成として、 SiO 10〜35%、 PbO 55〜80%、 B O O

2 2 3

〜10%、 Al O 0〜10%、 SrO 0〜10%、 BaO 0〜10%、 Na O 0〜10%、 K

2 3 2

O 0〜10%を含有し、且つ PET検査用ガンマ線遮蔽材に用いることを特徴とする

2

放射線遮蔽ガラス。

[3] ガラス組成として、 Fe O力 ^OOppm以下、 Cr O力 Oppm以下であることを特徴

2 3 2 3

とする請求項 1または 2に記載の放射線遮蔽ガラス。

[4] ガラス組成として、 Sb O 100〜20000ppmを含有していることを特徴とする請求

2 3

項 1〜3の何れかに記載の放射線遮蔽ガラス。

[5] ガラス組成として、 CI 0〜20000ppmを含有していることを特徴とする請求項 1〜

2

⁴の何れかに記載の放射線遮蔽ガラス。

[6] ガラス組成として、実質的に As Oを含有していないことを特徴とする請求項 1〜5

2 3

の何れかに記載の放射線遮蔽ガラス。

[7] 380〜700nmの全光線透過率力も算出される C光源における色度が (X座標， y座標） = (0. 3101、 0. 3160)、 (0. 3250、 0. 3160)、 (0. 3250、 0. 3400)、 (0. 3 101、 0. 3400)で囲まれた範囲内であることを特徴とする請求項 1〜6の何れかに記載の放射線遮蔽ガラス。

[8] 液相粘度が 10³· ⁵dPa' s以上であることを特徴とする請求項 1〜7の何れかに記載の放射線遮蔽ガラス。

[9] 形状が板状をなす板状体であり、該板状体の板厚が 10mm以上であることを特徴とする請求項 1〜8の何れか〖こ記載の放射線遮蔽ガラス。

[10] ガンマ線のエネルギー 0. 511MeVにおけるガンマ線減弱係数が 0. 5cm^_1以上であることを特徴とする請求項 1〜9の何れかに記載の放射線遮蔽ガラス。

[II] ガンマ線遮蔽窓またはガンマ線遮蔽防護衝立に用いることを特徴とする請求項 2に記載の放射線遮蔽ガラス。

[12] 医療用ガンマ線遮蔽窓または医療用ガンマ線遮蔽防護衝立に用いることを特徴とする請求項 1に記載の放射線遮蔽ガラス。

[13] PET検査用医療用ガンマ線遮蔽窓または PET検査用医療用ガンマ線遮蔽防護衝立に用いることを特徴とする請求項 1または 12に記載の放射線遮蔽ガラス。

[14] 形状が板状をなすガラス板であり、該ガラス板を成形する前に、成形すべきガラス板のガラス組成及び密度に基づいて前記放射線に対する実効線量ビルドアップ係数を算出し、該実効線量ビルドアップ係数に、前記成形すべきガラス板に前記放射線が垂直入射したときの透過率を乗じて前記放射線に対する前記成形すべきガラス板の実効線量透過率を算出し、該実効線量透過率に基づ、て成形すべきガラス板の理論板厚値を求め、実際の板厚が、前記理論板厚値以上となるように設定したことを特徴とする請求項 1または 2に記載の放射線遮蔽ガラス。

[15] 前記理論板厚値は、更に、前記放射線に対する鉛の実効線量ビルドアップ係数に基づ 1、て求められる鉛の実効線量透過率と、前記成形すべきガラス板の実効線量透過率とを比較することにより求められていることを特徴とする請求項 14に記載の放射線遮蔽ガラス。

[16] 前記理論板厚値は、 0. 5 l lMeVにおけるガンマ線に対して前記成形すべきガラス板の実効線量透過率が 60%以下となる値に設定されることを特徴とする請求項 14 または 15に記載の放射線遮蔽ガラス。

[17] 前記成形すべきガラス板の実効線量ビルドアップ係数は、モンテカルロ法によって算出されて!ヽることを特徴とする請求項 14または 15に記載の放射線遮蔽ガラス。

[18] 前記理論板厚値を tとした場合に、実際の板厚が、 t以上で且つ 1. 3t以下であることを特徴とする請求項 14または 15に記載の放射線遮蔽ガラス。

[19] 密度が 4. OOgZcm³以上であって、 0. 5 l lMeVにおけるガンマ線に対する実効線量透過率が 60%以下であることを特徴とする請求項 14または 15に記載の放射線遮蔽ガラス。

[20] 大きさ力 800mmX 1000mm以上であることを特徴とする請求項 14または 15に記載の放射線遮蔽ガラス。

[21] 請求項 1〜 20の何れか〖こ記載の放射線遮蔽ガラスを備えた放射線遮蔽ガラス物品であって、前記放射線遮蔽ガラスカゝらなる単一の板ガラスであることを特徴とする放射線遮蔽ガラス物品。

[22] 請求項 1〜20の何れかに記載の放射線遮蔽ガラスを製造する製造方法であって、溶融炉でガラス原料を溶融して溶融ガラスとする工程で、該溶融ガラスの溶融温度を 1400°C以下とすることを特徴とする放射線遮蔽ガラスの製造方法。

[23] 請求項 1〜20の何れかに記載の放射線遮蔽ガラスを製造する製造方法であって、溶融炉でガラス原料を溶融して溶融ガラスとした後に該溶融ガラスを成形して板ガラスとする工程で、該板ガラスをロールアウト法で成形することを特徴とする放射線遮蔽ガラスの製造方法。

[24] 請求項 22または 23に記載の放射線遮蔽ガラスの製造方法であって、溶融ガラスからガラス板を成形する成形工程の前に、成形すべきガラス板のガラス組成及び密度に基づ!/、て前記放射線に対する実効線量ビルドアップ係数を算出し、該実効線量ビルドアップ係数に、前記成形すべきガラス板に前記放射線が垂直入射したときの透過率を乗じて前記放射線に対する前記製造すべきガラス板の実効線量透過率を算出し、該実効線量透過率に基づ！、て成形すべきガラス板の理論板厚値を設定する理論肉厚値設定工程を更に含むことを特徴とする放射線遮蔽ガラスの製造方法。

[25] 前記理論板厚値設定工程で、更に、前記放射線に対する鉛の実効線量ビルドアツプ係数に基づ、て求められる鉛の実効線量透過率と、前記成形すべきガラス板の実効線量透過率とを比較して、前記理論板厚値を設定することを特徴とする請求項 24 に記載の医療用放射線遮蔽ガラス板の製造方法。