WO2007032701A1 - Traverse en beton arme - Google Patents
Traverse en beton arme Download PDFInfo
- Publication number
- WO2007032701A1 WO2007032701A1 PCT/RU2005/000660 RU2005000660W WO2007032701A1 WO 2007032701 A1 WO2007032701 A1 WO 2007032701A1 RU 2005000660 W RU2005000660 W RU 2005000660W WO 2007032701 A1 WO2007032701 A1 WO 2007032701A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- sleepers
- cross
- tie
- section
- trapezoid
- Prior art date
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
- E01B—PERMANENT WAY; PERMANENT-WAY TOOLS; MACHINES FOR MAKING RAILWAYS OF ALL KINDS
- E01B3/00—Transverse or longitudinal sleepers; Other means resting directly on the ballastway for supporting rails
- E01B3/28—Transverse or longitudinal sleepers; Other means resting directly on the ballastway for supporting rails made from concrete or from natural or artificial stone
- E01B3/32—Transverse or longitudinal sleepers; Other means resting directly on the ballastway for supporting rails made from concrete or from natural or artificial stone with armouring or reinforcement
Definitions
- Reinforced concrete sleepers belong to the upper structure of the railroad track and are designed to support the rails, and are the basis for rail fasteners, receive operational forces from rails and fasteners and transfer them to the ballast layer, while ensuring rail track stability, and can be used on main railway lines , including high-speed, in tunnels, subways and on the railway tracks of industrial enterprises.
- Known reinforced concrete sleepers made in the form of a bar with options for cross-section either a rectangular section, or a trapezoidal, or a combination thereof: the base of the sleepers is wide rectangular, at the top is smaller than the bottom and paired with a trapezoidal section / 1 /.
- the disadvantages of these options for cross-sections of sleepers include the following.
- a trapezoidal section For a rectangular section, the volume of concrete is impractical because in terms of strength, a trapezoidal section is more appropriate; for a trapezoidal section with one trapezoid along the entire length of the sleepers, it is also impractical to consume concrete along the length of the sleepers, and as a rule, sleepers with a trapezoidal section with variable parameters for the width of the bases and the height of the trapezoid along the length of the sleepers are used; for a combined section consisting of rectangular sections conjugate with a trapezoid, with a low value of the lower part of the section and a small angle of inclination of the trapezoidal section to the lower base, jamming of the sleepers during their removal from repair of compacted ballast is possible, and the same impractical section parameters along the entire length of the sleepers and, accordingly, in order to save concrete, it is necessary to vary the height and width of the sections along the length of the sleepers, while maintaining the strength properties.
- Known reinforced concrete sleepers made in the form of a bar with a cross section in the form of a rectangle with a variable length of the sleepers height and a base equal to the width of the base of the sleepers, and two smoothly mated equilateral trapezes located above it, with a larger base of the upper trapezoid mating with a smaller base of the lower trapezoid on distance 60-76 mm 121.
- the disadvantage of this type of sleepers is also jamming the sleepers when it is removed during repair work. And for a section with a wide and relatively thin base and a small angle of inclination of the trapezoid to the base, concrete chips are possible during transportation, laying, etc.
- a reinforced concrete sleepers made in the form of a reinforced beam with a variable trapezoidal cross-section with inclined upper surfaces to accommodate rail fasteners and with slots for embedded parts or with monolithic anchor parts / 3 /. She is taken as a prototype.
- the disadvantages of this sleepers are as follows.
- the technical result for reinforced concrete sleepers according to the claimed invention is the elimination of the aforementioned disadvantages of the prototype, maintaining the strength characteristics for the structure as a whole and increasing them for individual zones, providing the possibility of using bar reinforcement, ensuring the manufacturability of both the sleeper molds and the sleepers for its use with various types of fastenings with embedded parts or monolithic anchor parts.
- the cross section of the sleepers is made in the form of two trapezoid, one above the other, while the upper base of one trapezoid is the lower base of the other trapezoid, the sides of the lower trapezoid have a slope of 79-87 degrees to the lower base along the entire length of the sleepers, the sides of the upper trapezoid along the entire length of the sleepers are made in the form of a wide bevel at an angle of 60-77 degrees to the lower base, and the nominal height of the lower trapezoid is constant along the entire length of the sleepers.
- each end part of the sleepers is made with a total cross-sectional height with a nominal size of 175-200 mm.
- the middle part of the sleepers is made with a section height with a nominal size of 155-170 mm.
- the middle part of the shuttle sleepers, for mounting security devices, for example in the form of a corner, is made with a section height of nominal size 180-200 mm.
- each upper inclined site of the sleepers in the area of the anchor parts, is made without thrust concrete protrusions.
- recesses are provided for the fastening and rail parts.
- Each end of the sleepers in its manufacture with rod reinforcement in small sleeper forms, is made with an inclination at an angle of 80-87 degrees to the base of the sleepers.
- a sleeper is shown in a general view, for example with a monolithic anchor part of a rail fastening.
- Figure 2 is also a top view.
- Fig. 3 shows the region of the end zone of the sleepers with an inclined end and technological chamfers.
- Figure 4 is the same top view.
- Figure 5 presents the end view of the sleepers. / Fig.6 and Fig.7 - cross section of the sleepers.
- Reinforced concrete sleepers are made in the form of a reinforced beam with a cross section of variable length.
- the cross section of the sleepers is made in the form of two trapezoids 1 and 2 located one above the other. Trapeziums have variable dimensions of the base along the length of the sleepers (for example, for the lower base of the lower trapezoid,
- the upper base of the lower trapezoid 1 is the lower base of the upper trapezoid 2.
- the lateral surfaces 3 of the sleepers, formed by the lower trapezoid, in cross section have a slope of a –19 degrees to the lower base along the entire length of the sleepers.
- Each end part 5 of the sleepers is made with a total section height H t nominal
- SUBSTITUTE SHEET (RULE 26) size H x I 75-200 mm.
- each upper inclined platform 7 in the zone fastenings made without persistent protrusions of concrete, required only for sleepers using fasteners with embedded parts.
- each end part of the sleepers it is possible to perform an additional chamfer 8 at an angle different from the angle of the upper chamfer in the middle section.
- the upper edges 9 of the sleepers and the transition zone 10 from the cross section of the upper trapezoid to the lower are rounded radius.
- various recesses 12 are made for the fastening elements, for example, for a shock-absorbing pad.
- the angle of inclination ⁇ 79-87 degrees in the section of the lower trapezoid 1 relative to the base of the sleepers, due to the fact that with a steeper than the prototype, the angle of inclination of the side surfaces 3 facilitates the compaction of the ballast between the sleepers, respectively, reduces the time of use of the tool and reduces it wear. Also, during repair operations on cleaning and changing the ballast layer, it is easier to remove the rail-sleeper grid from the ballast, by reducing the effect of jamming in the gravel compacted during operation. With an increase in the angle of inclination of the side surfaces 3 of the sleepers, its weight increases.
- the angle ⁇ is selected from the calculation of the width of the rail track b pp that is acceptable for bonding and the generally inclined platform 7 for placing rail fastening elements so that the fastening elements do not protrude from the concrete sleepers. Performing an additional chamfer 8 in the end part also reduces weight.
- inclined platforms should have persistent protrusions of concrete to absorb the load from the fasteners.
- the significant length of the inclined platforms 7 also allows you to use a single design of sleepers and, accordingly, the formwork sleepers, both for straight sections of the track, and for steep and transition curves.
- sleepers are made with shifting the anchor parts (or embedded parts) from one side of the sleepers to the required distance, forming several standard sizes of sleepers and, accordingly, gauges, which is feasible with a sufficiently long inclined platform of 7 anchor sleepers zones.
- the use of the sleepers according to the invention is possible, for example, for various types of fastenings with monolithic parts, having either a monolithic anchor part or two or more anchor parts for each fastener node, as well as if shifting of the anchor parts for different track widths is required.
- the inclined platform 7, for accommodating rail fastening corresponds to a thrust plate with apertures with windows of various configurations, in which anchor parts are installed before concreting, with or without sealing elements, for the manufacture of sleepers, with various types of anchor fasteners, only install (weld) into the formwork thrust plates corresponding to any anchor fastening with various holes and additional plates. Change the rest formwork is not required, and the length of this mounting plate is sufficient to vary the various elements. Accordingly, on the inclined ground 7 of the sleepers in the area of the anchor parts and the rail, it is possible to carry out various recesses 12 required for one or another type of fastening, which do not reduce the strength of this zone.
- Each end part 5 of the sleepers is made larger, relative to the prototype, with a total section height H x with a nominal size of 175-200 mm.
- the inclination of the upper surface decreases, and the area of the end surface increases.
- a more gentle slope of the upper surface in the end of the sleepers allows you to install technological and repair tools, including jacks in the process of repair and other works.
- With a larger area of the front part the lateral shear resistance of the rail-sleeper lattice increases, which increases the reliability of the track.
- a sufficient height and a protective layer of concrete both in the end 5 and in the middle part 6 of the sleepers allow the use of various methods of manufacturing sleepers, as when using the use of multi-place forms and wire reinforcement with the linear method, as well as small-place forms with preliminary or subsequent tension of the rod reinforcement.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Machines For Laying And Maintaining Railways (AREA)
- Railway Tracks (AREA)
Description
Железобетонная шпала. ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Железобетонная шпала относится к верхнему строению железнодорожного пути и предназначена служить опорой рельсов, и является основанием для деталей рельсового скрепления, воспринимает от рельсов и скрепления эксплуатационные усилия и передает их на балластный слой, при обеспечении стабильности рельсовой колеи, и может найти применение на магистральных железнодорожных линиях, в том числе высокоскоростных, в тоннелях, метрополитенах и на подъездных железнодорожных путях промышленных предприятий.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Известна железобетонная шпала, выполненная в форме бруса с вариантами поперечного сечения: либо прямоугольного сечения, либо трапецеидального, либо их сочетания: в основании шпалы прямоугольное широкое, вверху прямоугольное меньшего размера, чем нижнее и сопряженные трапецеидальным сечением /1/. К недостаткам данных вариантов сечений шпалы можно отнести следующее. Для прямоугольного сечения нецелесообразно используется объем бетона, т.к. с точки зрения прочности, более целесообразно трапецеидальное сечение; для трапецеидального сечения с одной величиной трапеции по всей длине шпалы также нецелесообразно расходуется бетон по длине шпалы, и как правило, на практике используются шпалы с трапецеидальным сечением с переменными параметрами ширины оснований и высоты трапеции по длине шпалы; для комбинированного сечения, состоящего из прямоугольных сечений сопряженных трапецией, при невысокой величине нижней части сечения и небольшом угле наклона трапецеидального сечения к нижнему основанию возможно заклинивание шпал при их выемке при ремонтных работах из уплотненного балласта, и также нецелесообразны одинаковые
параметры сечения по всей длине шпалы и соответственно в целях экономии бетона необходимо варьировать высотой и шириной сечений по длине шпалы, при сохранении прочностных свойств.
Известна железобетонная шпала, выполненная в форме бруса с поперечным сечением в виде прямоугольника с переменной по длине шпалы высотой и основанием, равным ширине подошвы шпалы, и расположенных над ним двух плавно сопрягаемых равносторонних трапеций, причем большее основание верхней трапеции сопрягается с меньшим основанием нижней трапеции на расстоянии 60-76 мм 121. Недостатком данного типа шпалы так же является заклинивание шпалы при ее извлечении при ремонтных работах. А для сечения с широким и относительно тонким основанием и малым углом наклона трапеции к основанию возможны сколы бетона при транспортировке, укладке и т.д.
Наиболее близкой к заявляемому объекту является железобетонная шпала, выполненная в форме армированного бруса с переменным по длине трапецеидальным поперечным сечением с наклонными верхними поверхностями для размещения деталей рельсового скрепления и с гнездами для закладных деталей или с замоноличенными анкерными деталями /3/. Она и взята за прототип. Недостатки данной шпалы следующие.
При угле наклона боковых сторон сечения шпалы 75-77 градусов к основанию шпалы затруднено уплотнение щебня между шпалами при укладке рельсо-шпальной решетки и ремонтных работах, а также возможно заклинивание рельсо-шпальной решетки при ее извлечении при проведении ремонтных работ.
Для шпалы с номинальной высотой торца порядка 150 мм невозможно использование для армирования стержней диаметром порядка 7-10 мм, из-за раскалывания шпал в торцевой части от расклинивающих напряжений преднапряженной арматуры. Также
большой наклон верхней площадки концевой части не позволяет устанавливать технологический инструмент в процессе ремонтных, либо других работ при эксплуатации.
При высоте шпалы в средней части порядка 145 мм возможно раскалывание шпалы при монтаже пути в нерабочем состоянии, когда щебень не уплотнен и происходит изгиб в этом сечении в противоположную, чем при эксплуатации сторону.
Для шпал использующих скрепления с закладными болтами (например KБ-65, ЖБP-65) требуется наличие упорных выступов бетона в зонах за площадками для деталей скрепления, поскольку данные выступы воспринимают боковую нагрузку от скреплений. Для конструкций шпал использующих замоноличенные анкерные детали, которые и воспринимают боковую нагрузку от рельса, выступов бетона в заанкерных зонах не требуется, поскольку их наличие ведет к нецелесообразному расходованию бетона.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Техническим результатом для железобетонной шпалы согласно заявляемого изобретения является устранение выше указанных недостатков прототипа, сохранение прочностных характеристик для конструкции в целом и их увеличение для отдельных зон, обеспечение возможности применения стержневого армирования, обеспечение технологичности изготовления, как шпальных форм, так и самой шпалы для ее применения с различными типами скреплений с закладными деталями или замоноличиваемыми анкерными деталями. Для достижения этого технического результата в железобетонной шпале, выполненной в форме армированного бруса с переменным по длине трапецеидальным поперечным сечением с наклонными верхними поверхностями для размещения деталей рельсового скрепления, с отверстиями для закладных деталей или замоноличенными анкерными
деталями, поперечное сечение шпалы выполнено в виде двух трапеций, расположенных одна над другой, при этом верхнее основание одной трапеции является нижним основанием другой трапеции, боковые стороны нижней трапеции имеют наклон 79-87 градусов к нижнему основанию по всей длине шпалы, боковые стороны верхней трапеции по всей длине шпалы выполнены в виде широкой фаски под углом 60-77 градусов к нижнему основанию, а номинальная высота нижней трапеции постоянна по всей длине шпалы.
Для возможности использования стержневой арматуры и возможности установки ремонтного и другого инструмента каждая торцевая часть шпалы выполнена суммарной высотой сечения номинальным размером 175-200 мм.
Для усиления конструкции, средняя часть шпалы выполнена с высотой сечения номинальным размером 155-170 мм. Средняя часть челночной шпалы, для крепления охранных приспособлений например в виде уголка, выполнена с высотой сечения номинальным размером 180-200 мм.
Для уменьшения расходования бетона, в каждой концевой части шпалы выполнена дополнительная фаска под углом, отличным от угла верхней трапеции, для каждой из боковых сторон верхнего трапецеидального сечения. Так же для экономии бетона в шпалах, использующих замоноличиваемые анкерные детали, каждая верхняя наклонная площадка шпалы, в зоне расположения анкерных деталей, выполнена без упорных выступов бетона. Для различных типов скреплений, на каждой верхней наклонной площадке шпалы в зоне расположения скрепления и рельса предусмотрено выполнение углублений для деталей скрепления и рельса.
В зависимости от технологии изготовления штампа шпальных форм, возможно выполнение скругления по радиусу верхних кромок шпалы и зоны перехода от сечения верхней трапеции к нижней.
Для обеспечения расформовки шпал, по кромкам торца шпалы предусмотрены дополнительные фаски.
Каждый торец шпалы, при ее изготовлении со стержневым армированием в маломестных шпальных формах, выполнен с наклоном под углом 80-87 градусов к основанию шпалы.
Заявляемое изобретение иллюстрируется чертежами. На фиг.l представлена шпала общий вид, для примера с замоноличенной анкерной деталью рельсового скрепления. На фиг.2 — тоже вид сверху. На фиг.З показана область концевой зоны шпалы с наклоном торца и технологическими фасками. На фиг.4 - то же вид сверху. На фиг.5 представлен вид с торца шпалы. /На фиг.6 и фиг.7 - сечения шпалы. ЛУЧШИЙ ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Железобетонная шпала выполнена в форме армированного бруса с переменным по длине поперечным сечением. Поперечное сечение шпалы выполнено в виде двух трапеций 1 и 2 расположенных одна над другой. Трапеции имеют переменные размеры основания по длине шпалы (так например для нижнего основания нижней трапеции размеры
Вт, Впп, Вер). Верхнее основание нижней трапеции 1 является нижним основанием верхней трапеции 2. Боковые поверхности 3 шпалы, образованные нижней трапецией, в сечении имеют наклон а— 19-Ю градусов к нижнему основанию по всей длине шпалы. Боковые стороны 4 верхней трапеции по всей длине шпалы выполнены в виде широкой фаски под углом β=60-77 градусов к нижнему основанию сечения. Номинальная высота Hн нижней трапеции постоянна по всей длине шпалы и составляет Hн=l 10-130 мм. Каждая торцевая часть 5 шпалы выполнена суммарной высотой сечения Hт номинальным
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26)
размером Hx=I 75-200 мм. Средняя часть 6 шпалы длиной Lcp=600-800 мм выполнена с высотой сечения Hcp номинальным размером Hcp=155-170 мм. Для челночных шпал, имеющих на средней части отверстия для крепления охранных уголков, высота средней части составляет Hcp=l 80-200 мм, на всем расстоянии между наклонными площадками 7. Для шпал, использующих замоноличиваемые анкерные детали, каждая верхняя наклонная площадка 7 в зоне скреплений, выполнена без упорных выступов бетона, требующихся только для шпал использующих скрепления с закладными деталями. В каждой концевой части шпалы возможно выполнение дополнительной фаски 8 под углом отличным от угла верхней фаски в среднем сечении. Верхние кромки 9 шпалы и зоны перехода 10 от сечения верхней трапеции к нижней скруглены по радиусу. На торце шпалы возможно выполнение технологических фасок 11 для расформовки шпал, как по отдельным кромкам, так и по всему контуру. На верхних наклонных площадках 7 шпалы, в зоне расположения скрепления и рельса, выполняются различные углубления 12 для элементов скрепления, например для амортизирующей прокладки. Для шпал со стержневой арматурой диаметром порядка 7-10 мм, каждый торец шпалы выполнен с наклоном под углом φ=80-87 градусов к основанию шпалы.
Выполнение угла наклона α=79-87 градусов в сечении нижней трапеции 1 относительно подошвы шпалы, связано с тем, что при более крутом, чем в прототипе, угле наклона боковых поверхностей 3 облегчается уплотнение балласта между шпалами, соответственно снижается время использования инструмента и уменьшается его износ. Так же при ремонтных операциях по очистке и смене балластного слоя облегчается извлечение рельсошпальной решетки из балласта, за счет уменьшения эффекта заклинивания в уплотненном в течение эксплуатации щебне.
При увеличении угла наклона боковых поверхностей 3 шпалы возрастает ее вес. В настоящее время для укладки рельсо-шпальной решетки используются краны ограниченной грузоподъемностью. При существующих нормативах укладки по количеству шпал на километр пути, вес шпалы так же ограничен. Следовательно, при проектировании формы шпалы, требовалось снижение увеличенного веса шпалы (из-за большего угла α), за счет выполнения фасок - верхней трапеции 2. При выполнении фаски сверху шпалы, с углом β=60-77 градусов к нижнему основанию ее сечения, снижается вес шпалы до приемлемой для грузоподъемности кранов величины, при этом несущая способность шпалы сохраняется. Угол β выбирается из расчета допустимой для скреплений ширины подрельсовой площадки bпп и в целом наклонной площадки 7 для размещения элементов рельсового скрепления, чтобы элементы скрепления не выступали за бетон шпалы. Выполнение дополнительной фаски 8 в торцевой части позволяет также снизить вес.
При этом не маловажно отметить более целесообразное расходование бетона особенно для шпалы с анкерным скреплением, как при выполнении соответствующих фасок, так и при отсутствии упорных выступов бетона в заанкерных зонах подрельсовых площадок. при выполнении широкой верхней фаски по всей длине шпалы, при одинаковой высоте нижней трапеции Hн, более прост в изготовлении наборный из плит штамп для изготовления опалубочной формы, чем при фасках по контуру верхнего сечения. Т.е. технология изготовления штампа не усложняется. Высота сечения нижней трапеции Hн должна быть не менее 110 мм для прочного расположения шпалы в уплотненном слое балласта и передачи на него нагрузок от рельсов. Это обусловлено тем, что в настоящее время используются шпалы (прототип) с высотой средней части 145 мм, при этом щебень, как правило, засыпается не на полную высоту, а верхний слой щебня,
порядка 15-25 мм, так же не воспринимает нагрузку, вследствие его недостаточного сцепления с остальной массой балласта.
Выполнение наклонных площадок 7 значительной длины (порядка Lнп=420-500 мм), позволяет использование на такой шпале различных типов скреплений с замоноличиваемыми анкерными деталями. Для шпал со скреплениями, использующие закладные элементы, наклонные площадки должны иметь упорные выступы бетона для восприятия нагрузки от скрепления. Значительная длина наклонных площадок 7 также позволяет использовать единую конструкцию шпалы и соответственно опалубку шпальной формы, как для прямых участков пути, так и для крутых и переходных кривых. При этом для кривых и переходных участков пути, где ширина колеи больше, шпалы изготавливают со сдвижкой анкерных деталей (либо закладных деталей) с одной стороны шпалы на необходимое расстояние, формируя несколько типоразмеров шпал и соответственно колеи, что выполнимо при достаточно длинной наклонной площадке 7 анкерной зоны шпалы.
Использование шпалы согласно изобретения возможно например при различных типах скреплений с замоноличиваемыми деталями, имеющих для каждого узла скрепления либо монолитную анкерную деталь, либо две и более анкерные детали, а также если требуется смещение анкерных деталей для различной ширины колеи. Поскольку наклонная площадка 7, для размещения рельсового скрепления, соответствует на шпальной форме упорной плите с отверстиями-окнами различной конфигурации, в которые устанавливаются до бетонирования анкерные детали, с уплотняющими элементами или без них, то для изготовления шпал, с различными типами анкерных скреплений, потребуется лишь устанавливать (вваривать) в опалубку упорные плиты, соответствующие какому-либо анкерному скреплению с различными отверстиями и дополнительными пластинами. Изменение остальной
опалубки не потребуется, а длина данной установочной плиты достаточна для варьирования различных элементов. Соответственно на наклонной площадке 7 шпалы в зоне анкерных деталей и рельса возможно выполнение различных углублений 12, требуемых для того или иного типа скрепления, не снижающих прочности данной зоны.
Каждая торцевая часть 5 шпалы выполнена увеличенной, относительно прототипа, суммарной высотой сечения Hx номинальным размером 175-200 мм. При этом уменьшается наклон верхней поверхности, и происходит увеличение площади торцевой поверхности. Более пологий наклон верхней поверхности в концевой части шпалы позволяет устанавливать технологический и ремонтный инструмент, в том числе домкраты в процессе ремонтных и других работ. При большей площади торцевой части увеличивается сопротивление боковому сдвигу рельсошпальной решетки, что повышает надежность пути. Для высокого торца Hx=I 75-200 мм, при достаточном запасе слоя бетона до армирующих элементов, возможно применение для армирования стержневой арматуры диаметром порядка 10 мм, вместо проволочной диаметром 3 мм. При этом снижен риск раскалывания шпал от расклинивающих напряжений преднапряженной арматуры в торцевой части. Для шпал со стержневой арматурой, каждый торец шпалы выполнен с наклоном под углом φ=80-87 градусов к основанию шпалы для облегчения ее расформовки. По кромкам торца шпалы, как со стержневым армированием, так и с проволочным, выполняются технологические фаски 11 различной конфигурации, для облегчения расформовки и избежания заклинивания шпалы в форме после снятия растягивающей нагрузки на арматуру при изготовлении.
Для шпал общесетевого назначения увеличение высоты средней части 6 до размера Hcp=155-170 мм относительно прототипа, увеличивает несущую способность шпалы. При этом обеспечивается
возможность работы средней части шпалы при изгибе, как положительным моментом (при монтаже пути при неуплотненном балласте), так и отрицательным (в эксплуатации). Для челночных шпал, использующихся перед мостами, необходимо наличие на средней части отверстий для крепления охранных уголков, и соответственно требуется смещение уголка по длине средней части шпалы для формирования отвода сошедшей колесной пары, при этом высота средней части шпалы выполняется номинальным размером Hcp= 180-200 мм по всей длине шпалы между наклонными площадками 7. Достаточная высота и защитный слой бетона как в торцевой 5, так и в средней части 6 шпалы позволяют применение различных способов изготовления шпалы, как при использовании многоместных форм и проволочной арматуры при линейном методе, так и маломестных форм с предварительным или последующим напряжением стержневой арматуры.
Источники информации:
1. 1354299, E01BЗ/44, 3.05.1971. (PCT, международный патент)
2. RU 13659, E01BЗ/00, 17.01.2000. 3. Железнодорожный путь/ Под ред. Т.Г. Яковлевой - M.:
Транспорт. 2001. - 407 с. (п.1.4.3 Железобетонные шпалы и брусья. Стр. 46)(пpoтoтип).
Claims
1. Железобетонная шпала, выполненная в форме армированного бруса с переменным по длине трапецеидальным поперечным сечением с наклонными верхними поверхностями для размещения деталей рельсового скрепления, с отверстиями для закладных деталей или замоноличенными анкерными деталями характеризующаяся тем, что поперечное сечение шпалы выполнено в виде двух трапеций, расположенных одна над другой, при этом верхнее основание одной трапеции является нижним основанием другой трапеции, боковые стороны нижней трапеции имеют наклон 79-87 градусов к нижнему основанию по всей длине шпалы, боковые стороны верхней трапеции по всей длине шпалы выполнены в виде широкой фаски под углом 60-77 градусов к нижнему основанию, а номинальная высота нижней трапеции постоянна по всей длине шпалы.
2. Железобетонная шпала по п.l характеризующаяся тем, что каждая торцевая часть шпалы выполнена суммарной высотой сечения номинальным размером 175-200 мм.
3. Железобетонная шпала по п.l характеризующаяся тем, что средняя часть шпалы выполнена с высотой сечения номинальным размером 155-170 мм.
4. Железобетонная шпала по п.l характеризующаяся тем, что средняя часть челночной шпалы для крепления охранных приспособлений в виде уголка выполнена с высотой сечения номинальным размером 180-200 мм.
5. Железобетонная шпала по п.l характеризующаяся тем, что в каждой концевой части шпалы выполнена дополнительная фаска под углом, отличным от утла верхней трапеции, для каждой из боковых сторон верхнего трапецеидального сечения.
6. Железобетонная шпала по п.l характеризующаяся тем, что каждая верхняя наклонная площадка шпалы в зоне расположения анкерных деталей выполнена без упорных выступов бетона.
7. Железобетонная шпала по п.l характеризующаяся тем, что для различных типов скреплений на каждой верхней наклонной площадке шпалы в зоне расположения скрепления и рельса предусмотрены углубления для деталей скрепления и рельса.
8. Железобетонная шпала по п.l характеризующаяся тем, что верхние кромки шпалы и зоны перехода от сечения верхней трапеции к нижней скруглены по радиусу.
9. Железобетонная шпала по п.l характеризующаяся тем, что по кромкам торца шпалы предусмотрены дополнительные фаски для расформовки шпалы.
10. Железобетонная шпала по п.l характеризующаяся тем, что каждый торец шпалы, при ее изготовлении со стержневым армированием в маломестных шпальных формах, выполнен с наклоном под углом 80-87 градусов к основанию шпалы.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EA200602075A EA008752B1 (ru) | 2005-09-16 | 2005-12-23 | Железобетонная шпала |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005128746 | 2005-09-16 | ||
| RU2005128746/11A RU2293810C1 (ru) | 2005-09-16 | 2005-09-16 | Железобетонная шпала |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2007032701A1 true WO2007032701A1 (fr) | 2007-03-22 |
Family
ID=37863451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2005/000660 WO2007032701A1 (fr) | 2005-09-16 | 2005-12-23 | Traverse en beton arme |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA008752B1 (ru) |
| RU (1) | RU2293810C1 (ru) |
| TR (1) | TR200700923T1 (ru) |
| WO (1) | WO2007032701A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013121069A3 (es) * | 2012-02-17 | 2013-11-14 | Administrador De Infraestructuras Ferroviarias (Adif) | Traviesa aerodinámica de ferrocarril de alta velocidad |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2504611C2 (ru) * | 2012-04-09 | 2014-01-20 | Открытое акционерное общество "БетЭлТранс" | Железобетонная шпала |
| RU2533941C1 (ru) * | 2013-06-14 | 2014-11-27 | Открытое акционерное общество "БетЭлТранс" | Железобетонное подрельсовое основание |
| CN107366199A (zh) * | 2016-05-13 | 2017-11-21 | 高均 | 铁路轨道混凝土轨枕内部多面体钢筋结构、及外体特征 |
| RU173624U1 (ru) * | 2017-03-20 | 2017-09-04 | Общество с ограниченной ответственностью "Современные рельсовые скрепления" (ООО "Современные рельсовые скрепления") | Полушпала для укладки рельсового пути |
| RU201124U1 (ru) * | 2020-07-24 | 2020-11-27 | Акционерное общество "РС-Комплект" | Армированная бетонная шпала |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1354299A (en) * | 1971-05-03 | 1974-06-05 | Portec Inc | Railway sleepers |
-
2005
- 2005-09-16 RU RU2005128746/11A patent/RU2293810C1/ru active
- 2005-12-23 WO PCT/RU2005/000660 patent/WO2007032701A1/ru active Application Filing
- 2005-12-23 TR TR2007/00923T patent/TR200700923T1/xx unknown
- 2005-12-23 EA EA200602075A patent/EA008752B1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1354299A (en) * | 1971-05-03 | 1974-06-05 | Portec Inc | Railway sleepers |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| ALBREKHTA V.G. ET AL.: "SOVREMENNYE KONSTRUKTSII VERKHNEGO STROENIYA ZHELEZNODOROZHOGO PUT", MOSCOW, TRANSPORT, 1975, pages 97 - 101 * |
| YAKOVLEVOI T.G.: "ZHELEZNODOROZHNY PUT", MOSCOW, TRANSPORT, 2001, pages 46 - 48 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013121069A3 (es) * | 2012-02-17 | 2013-11-14 | Administrador De Infraestructuras Ferroviarias (Adif) | Traviesa aerodinámica de ferrocarril de alta velocidad |
| US9410293B2 (en) | 2012-02-17 | 2016-08-09 | Administrador De Infraestructuras Ferroviarias (Adif) | High-speed railway aerodynamic sleeper |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA008752B1 (ru) | 2007-08-31 |
| EA200602075A1 (ru) | 2007-04-27 |
| RU2293810C1 (ru) | 2007-02-20 |
| TR200700923T1 (tr) | 2007-04-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2007032701A1 (fr) | Traverse en beton arme | |
| CA2413610C (en) | Pre-fabricated warped pavement slab, forming and pavement systems, and mehods for installing and making same | |
| US20160002862A1 (en) | High strength, integrally pre-stressed monoblock concrete crosstie with optimal geometry for use in ballasted railways | |
| CN108374297B (zh) | 营业线隧道、桥梁段混凝土轨枕抽换方法 | |
| KR100603901B1 (ko) | 기존 거더의 일부를 활용한 판형교 유도상 구조 및 시공방법 | |
| CN207091835U (zh) | 一种现浇轨枕板式无砟轨道 | |
| CN110106751B (zh) | 一种适用于crtsⅱ型板式无砟轨道的沉降调整方法 | |
| AT505789A2 (de) | Gleiskírper mit geklebten trígen | |
| CN218090488U (zh) | 一种山地轨板梁用桥梁橡胶支座结构 | |
| CN216999085U (zh) | 一种轮齿轨板梁钢轨埋入式结构 | |
| JP4162291B2 (ja) | 鉄道工事桁用受台、及び鉄道工事桁用受台の施工方法 | |
| KR100638578B1 (ko) | 철도교의 상부구조물 교체 시공방법 | |
| CN113529516A (zh) | 一种下穿铁路桥公路的桩板路基结构及其施工方法 | |
| HU210631B (en) | Railway body | |
| JPH07259001A (ja) | 既設バラスト道床軌道の強化施工法 | |
| CN209975279U (zh) | 一种适用于crtsⅱ型板式无砟轨道的沉降调整结构 | |
| HU221891B1 (hu) | Zúzottkőágyazat nélküli, a síneket hordozó előregyártott beton- tartólemezekkel rendelkező vasúti felépítmény, valamint eljárás azok pótlására | |
| CN210341507U (zh) | 适用于高速行车的高铁无砟轨道线路临时架空装置 | |
| CN111877060A (zh) | 一种无砟道床结构部件更换方法 | |
| CN218711887U (zh) | 铁路货场硬化面 | |
| KR102457140B1 (ko) | 철도용 분절형 침목조립체 및 이를 이용한 분기기 시공방법 | |
| CN215925474U (zh) | 一种下穿铁路桥公路的桩板路基结构 | |
| CA2882642C (en) | High strength, integrally pre-stressed monoblock concrete crosstie with optimal geometry for use in ballasted railways | |
| CN217896082U (zh) | 用于无砟轨道双块式轨枕更换的过渡扣件 | |
| KR102413972B1 (ko) | 연동 프리캐스트 콘크리트 레일 트랙 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 200602075 Country of ref document: EA |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2007/00923 Country of ref document: TR |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 1175/KOLNP/2007 Country of ref document: IN |
|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application | ||
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| 122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 05857418 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |