WO2007013228A1

WO2007013228A1 - 白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造

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Publication number: WO2007013228A1
Application number: PCT/JP2006/311560
Authority: WO
Inventors: Shinji Takeshita; Kazuhiko Ishimura; Sei Nagano
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd
Current assignee: AGC Inc
Priority date: 2005-07-26
Filing date: 2006-06-08
Publication date: 2007-02-01
Anticipated expiration: 2008-01-26
Also published as: KR20080023291A; JP5024045B2; US20080148779A1; TW200704608A; JPWO2007013228A1; TWI391343B; KR100922088B1

Abstract

　バックアップとして使用するレンガでのガラス滲出の発生が防止された、白金または白金製の中空管のバックアップ構造、ならびに該バックアップ構造を用いた減圧脱泡装置およびガラス製造装置を提供する。　高温環境下で使用される白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造であって、前記バックアップ構造は、前記白金または白金合金製の中空管の外壁面に沿って設けられた電鋳レンガ層を含み、該電鋳レンガ層の少なくとも中空管の外壁面に直近する部分は、マトリクスガラス相の含有量が１０質量％以下の電鋳レンガの構成比率が５０ｖｏｌ％以上であることを特徴とする白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

Description

明細書

白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造

技術分野

[0001] 本発明は、高温環境下で使用される白金または白金合金製の中空管のバックアツプ構造 (以下、「本発明のバックアップ構造」ともいう。）に関する。本発明のバックアツプ構造は、ガラス製造装置において、溶融ガラスの導管として使用される白金または白金合金性の中空管のバックアップ構造として好適であり、特に、溶融ガラスの減圧脱泡装置 (以下、単に「減圧脱泡装置」ともいう。）の上昇管および下降管のバックァップ構造として好適である。

また、本発明は、該バックアップ構造を用いた溶融ガラスの減圧脱泡装置および減圧脱泡方法、ならびにガラス製造装置に関する。

背景技術

[0002] 減圧脱泡装置のようなガラス製造装置において、溶融ガラスの導管には、白金、または白金一金合金、白金一ロジウム合金のような白金合金製の中空管が使用されている。しかしながら、白金および白金合金は高価な材料であるため、中空管の厚みは可能な限り薄くすることが望ましい。このため、白金または白金合金製の中空管の周囲にバックアップ構造を配設し、該バックアップ構造が中空管の機械的強度を担うのが一般的である。

特に、溶融ガラスが上下方向に流動する減圧脱泡装置の上昇管および下降管の場合、内部を流動する溶融ガラスから内壁面に加わる力が大きいため、バックアップ構造の存在が特に重要となる。

[0003] 図 3は、減圧脱泡装置の一般的構成を示した模式図である。図 3に示す減圧脱泡装置 100において、溶解槽 200中の溶融ガラス Gを減圧脱泡して、次の処理槽に連続的に供給するプロセスに用いられる。図 3に示す減圧脱泡装置 100において、円筒形状をした減圧脱泡槽 102は、その長軸が水平方向に配向するように減圧ハウジング 101内に収納配置されている。減圧脱泡槽 102の一端の下面には垂直方向に配向する上昇管 103が、他端の下面には下降管 104が取り付けられている。上昇管 103および下降管 104は、その一部が減圧ハウジング 101内に収納配置されている。減圧ハウジング 101内において、減圧脱泡槽 102、上昇管 103および下降管 104 の周囲には、これらを断熱被覆する断熱材 105が配設されている。

[0004] 減圧脱泡装置の上昇管および下降管のような高温溶融物用導管のバックアップ構造が特許文献 1に記載されている。特許文献 1では、上昇管および下降管の周囲にノックアップ構造として、断熱用のレンガが配設されている。特許文献 1 (US58512 58の 6段落 5行目）において、断熱用のレンガとしては、溶融ガラスに対して耐食性を備えることから、ジルコニァ系の電铸レンガが例示されている。

[0005] 特許文献 1 :特開平 09— 059028号公報（US5851258)

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0006] ジルコユア系の電鎳レンガとしては、耐熱性および溶融ガラスに対する耐食性に優れること力ら、アルミナ一ジルコユア一シリカ（AZS)質電鎳レンガがガラス窯の炉材として最も広く使用されてレ、る。 AZS質電铸レンガは耐熱性および溶融ガラスに対する耐食性に優れることから、減圧脱泡装置の上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造としても好適な材料と考えられていた。但し、 AZS質電铸レンガは、常圧で 1450°C以上に加熱した際、マトリクスガラス相力 Sレンガの外に押し出されるガラス滲出という現象が生じる。ガラス窯においては、滲出したガラスが溶融ガラスに混入したり、滲出したガラスと溶融ガラスとの反応により生じた変性ガラスが溶融ガラスに混入することが問題となる場合がある。

[0007] 上記上昇管および下降管のバックアップでは、上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管内を溶融ガラスが通るので、 AZS質電铸レンガが溶融ガラスと直接接しない。このため上記のような問題が発生する可能性は低いと考えられる。

だ力ガラス滲出が生じた場合、上昇管および下降管、またはバックアップ自体に悪影響を及ぼすおそれがあるため、ガラス滲出の発生を防止する必要があった。特に、上昇管および下降管のバックアップとして AZS質電鎳レンガを使用する場合、常圧時の上記ガラス滲出を考慮すれば、電鎳レンガが 1450°C以上に加熱されないように減圧脱泡装置の温度を制御することがガラス滲出の発生を防止できる点で重要であった。

[0008] 本発明者らは、減圧脱泡装置の上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造として、 AZS質電铸レンガを使用した際、 1450 °C以下の温度、例えば、 1200〜： 1450°Cの間の温度でも、ガラス滲出が発生する場合があることを見出した。

上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造として AZS質電铸レンガを使用した際に、 1450°C以下の温度でガラス滲出が発生する理由は明らかではないが、該バックアップ構造が減圧脱泡装置の減圧ハウジング内に配設されていることから、 AZS質電铸レンガが減圧環境下に置かれていることが影響してレ、るのではなレ、かと考えられる。

[0009] ガラス滲出が発生すると、電铸レンガと、上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管と、の間にマトリクスガラス相が滞留する。上昇管および下降管の外壁面には、滞留しているガラス質マトリクスによって、内側方向に押す力が加わることとなる。だが、減圧脱泡装置の使用時、上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管の内壁面には、管内部を流通している溶融ガラスによつて、外側方向に押す力が加わっているため、マトリクスガラス相の滞留による問題は生じにくい。

[0010] 減圧脱泡装置の使用後、上昇管および下降管から溶融ガラスを除去すると、滞留していたマトリクスガラス相による問題が顕在化する。上昇管および下降管から溶融ガラスを除去すると、上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管の内壁面を外側方向に押す力が消滅する。この結果、上昇管および下降管の外壁面が滞留しているマトリクスガラス相によって内側方向に押されて、管の壁面が変形し、最悪の場合、管が押し潰されてしまう。また、一度滲み出したガラスは、温度を下げても元には戻らず滲み出したままであり、一度滲み出しを発生させると、管壁面の変形を修理することは非常に困難であった。

管壁面の変形が顕著な場合、上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管を交換することが必要となる。また、管壁面の変形が交換を要するほど顕著ではない場合であっても、管の機械的強度は変形前に比べて低下していると考えられるため、減圧脱泡実施時に上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管が破損するおそれがある。

[0011] 本発明は、上記した問題を解決するものであり、ノックアップとして使用するレンガでのガラス滲出の発生が防止された、白金または白金合金製の中空管のバックアツプ構造、ならびに該バックアップ構造を用いた、溶融ガラスの減圧脱泡装置および減圧脱泡方法、ならびにガラス製造装置を提供することを目的とする。

課題を解決するための手段

[0012] 本発明は、上記の目的を達成するため、高温環境下で使用される白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造であって、

前記バックアップ構造は、前記白金または白金合金製の中空管の外壁面に沿って設けられた電铸レンガ層を含み、

前記電鎳レンガ層が、マトリクスガラス相の含有量が 10質量％以下の電铸レンガの構成比率が 50vol%以上であることを特徴とする白金または白金合金製の中空管のノックアップ構造を提供する。

前記電鎳レンガ層は、前記マトリクスガラス相の含有量が 10質量％以下の電铸レンガの構成比率が 80vol%以上であることが好ましい。

[0013] 本発明のバックアップ構造において、前記マトリクスガラス相の含有量が 10質量％以下の電铸レンガは、不可避不純物として存在する金属酸化物の含有量が 2質量％未満であることが好ましい。

前記マトリクスガラス相の含有量が 10質量％以下の電铸レンガは、アルミナ質電铸レンガまたは高ジルコニァ質電铸レンガであることが好ましい。

[0014] 本発明のバックアップ構造において、さらに、前記電铸レンガ層の外側に耐火断熱材が配設されることが好ましレ、。

[0015] また、本発明は、上昇管、減圧脱泡槽および下降管を有する溶融ガラスの減圧脱泡装置において、前記上昇管および前記下降管のうち少なくとも一方のバックアップとして、本発明のバックアップ構造を用いた減圧脱泡装置を提供する。

また、本発明は、溶融ガラスの導管のバックアップとして、本発明のバックアップ構造を用いたガラス製造装置を提供する。

また、本発明は、上昇管、減圧脱泡槽および下降管を有する減圧脱泡装置を用いて溶融ガラスを減圧脱泡する方法であって、

前記上昇管および下降管のうち少なくとも一方のバックアップとして、本発明のバックアップ構造を用いた溶融ガラスの減圧脱泡方法を提供する。

発明の効果

[0016] 本発明のバックアップ構造は、中空管の外壁面に沿って設けられる電铸レンガ層におけるマトリクスガラス相の含有量が 10質量％以下の電铸レンガの構成比率が 50vo 1%以上であるため、該バックアップ構造を高温環境下で使用される白金または白金合金製の中空管のバックアップとして使用した場合に、電铸レンガ層からのガラス滲出量が非常に少なレ、。このため、滲出したマトリクスガラス相によって、白金または白金合金製の中空管の外壁面が内側方向に押されて、管壁面が変形するおそれがなレ、。したがって、本発明のバックアップ構造を用いることで、高価な白金または白金合金製の中空管を長期間にわたって使用することができる。

[0017] 減圧脱泡装置の上昇管および下降管のバックアップとしてマトリクスガラス相の割合が高い AZS質電铸レンガを使用した場合、 1200〜： 1450°Cの間の温度でも滲出したマトリクスガラス相によって上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管の外壁面が内側方向に押されて、管壁面が変形するおそれがある。減圧脱泡装置の使用時における電鎳レンガ層の加熱温度を 1200°C、さらには 1000°C 程度よりも低くすれば、ガラス滲出の発生を防止することはできると考えられる。しかしながら、上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管の外壁面に沿って設けられる電铸レンガ層の加熱温度を 1200°C、さらには 1000°Cよりも低くすることは、減圧脱泡性能の発揮にぉレ、て現実的ではなレ、。

減圧脱泡装置の上昇管および下降管のバックアップとして本発明のバックアップ構造を用いれば、上昇管および下降管の外壁面に沿って設けられる電铸レンガ層の加熱温度が 1000〜1450°C、さらには 1450°C以上であっても、滲出したマトリクスガラス相によって、上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管の外壁面が内側方向に押されて、管壁面が変形するおそれがない。このため、減圧脱泡装置の加熱温度が上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管の外壁面に沿って設けられる電铸レンガ層によって制約されるおそれがない。

[0018] 本発明のガラス製造装置は、溶融ガラスの導管のバックアップとして、本発明のバックアップ構造を用いているため、例えばトラブル等により減圧を解除して、ガラス製造装置力も溶融ガラスを除去した場合であっても、溶融ガラスの導管を交換する必要がなレ、。よって、長期間にわたって溶融ガラスの導管を使用することができる。したがつて、本発明のガラス製造装置を用いることでガラスの生産性が向上される。また、ガラスの製造コストが削減される。

[0019] 本発明の減圧脱泡装置は、上昇管および下降管を構成する白金または白金合金製の中空管のバックアップとして、本発明のバックアップ構造を用いているため、減圧脱泡装置の温度が上昇管および下降管の外壁面に沿って設けられる電铸レンガ層によって制約されるおそれがなレ、。したがって、減圧脱泡装置の温度を溶融ガラスの脱泡特性、流動特性等を考慮した最適な温度にすることができる。

また、減圧脱泡装置を組み上げた後で溶融ガラスを流し始める場合、減圧脱泡装置をあら力じめ熱しておいてから溶融ガラスを流し始めるのが通常である。その場合の予熱は、通常の運転時よりも高い温度まで熱する場合が多い。本発明の減圧脱泡装置は、そのような高い温度まで加熱したとしても、バックアップ構造からマトリクスガラス相の滲み出しがなぐ十分な加熱をすることが可能となる。

図面の簡単な説明

[0020] [図 1]図 1は、本発明のバックアップ構造を備えた減圧脱泡装置の断面図である。

[図 2]図 2は、図 1の減圧脱泡装置 100の上昇管 103およびバックアップ構造 1を示した部分拡大図である。

[図 3]図 3は、減圧脱泡装置の一般的構成を示した断面図である。

符号の説明

[0021] 1 :バックアップ構造

11 :電鎳レンガ層

11a :電铸レンガ

12 :耐火レンガ層 12a :耐火レンガ

13 :不定形耐火物

100 :減圧脱泡装置

101 :減圧ハウジング

102 :減圧脱泡槽

103 :上昇管

104 :下降管

105 :断熱材

106 :フランジ

200 :溶解槽

発明を実施するための最良の形態

[0022] 以下、図面を参照して本発明を説明する。図 1は、本発明のバックアップ構造を備えた減圧脱泡装置の断面図である。図 1に示す減圧脱泡装置 100は、溶解槽 200中の溶融ガラス Gを減圧脱泡して、次の処理槽に連続的に供給するプロセスに用いられるものである。

減圧脱泡装置 100は、使用時その内部が減圧状態に保持される減圧ハウジング 1 01を有する。減圧ハウジング 101内には、円筒形状をした減圧脱泡槽 102がその長軸が水平方向に配向するように収納配置されている。減圧脱泡槽 102の下面の側端付近には、垂直方向に配向する上昇管 103および下降管 104が取り付けられている。上昇管 103および下降管 104は、その一部が減圧ハウジング 101内に収納配置されている。

減圧ハウジング 101内の上昇管 103および下降管 104の周囲には、本発明のバックアップ構造 1が配設されている。減圧ハウジング内 101の減圧脱泡槽 102の周囲には、断熱材 105が配設されている。

[0023] 図 1に示す減圧脱泡装置 100において、減圧脱泡槽 102、上昇管 103および下降管 104は、白金または白金合金製の中空管である。白金合金の具体例としては、白金金合金、白金ロジウム合金が挙げられる。白金または白金合金と言った場合、白金または白金合金に金属酸化物を分散させてなる強化白金であってもよい。分散される金属酸化物としては、 Al O、または Zr〇若しくは Y Oに代表される、周期

2 3 2 2 3

表における 3族、 4族若しくは 13族の金属酸化物が挙げられる。

図 1に示す減圧脱泡装置 100において、減圧脱泡槽 102は、セラミックス系の非金属無機材料製、すなわち、緻密質耐火物製であってもよい。緻密質耐火物の具体例としては、例えば、アルミナ系電鎳耐火物、ジノレコニァ系電鎳耐火物、アルミナ—ジルコユア—シリカ系電鎳耐火物等の電铸耐火物、および緻密質アルミナ系耐火物、緻密質ジルコユア—シリカ系耐火物および緻密質アルミナ—ジルコユア—シリカ系耐火物等の緻密質焼成耐火物が挙げられる。また、減圧脱泡槽 102は、セラミックス系の非金属無機材料に白金系材料を内張したものであってもよい。

[0024] 図 2は、図 1の減圧脱泡装置 100の上昇管 103およびバックアップ構造 1を示した部分拡大図である。以下、上昇管 103のバックアップ構造 1について説明する力下降管 104のバックアップ構造 1も同様の構成である。

図 2において、上昇管 103の外壁面に沿って電铸レンガ層 11が設けられている。電铸レンガ層 11は、電铸レンガ 11aで構成されており、具体的には、電铸レンガ 11a を上昇管 103の長手方向に沿って積み重ねることによって形成されている。

電铸レンガ層 11の外側には、耐火レンガ層 12が設けられている。耐火レンガ層 12 は、耐火レンガ 12aを上昇管 103の長手方向に沿って積み重ねることによって形成されている。本明細書において、耐火レンガと言った場合、一般的に耐火レンガに分類されるレンガのうち、電鎳レンガを除いたもの、すなわち、焼成レンガのことを指す。耐火レンガ層 12と減圧ハウジング 101との空隙部分は、不定形耐火物 13が充填されている。すなわち、図 2に示すバックアップ構造 1の場合、電鎳レンガ層 11と、その外側に配設される耐火断熱材とで、バックアップ構造 1が構成されており、耐火断熱材は、耐火レンガ層 12と、不定形耐火物 13と、で構成されている。

[0025] 以下、バックアップ構造 1の各構成についてより具体的に説明する。

電鎳レンガ層 11を構成する電铸レンガ 1 laは、気孔率の低レ、緻密な組織を有し、その構成相は安定な結晶組織を構成する。これらの特徴により、電鎳レンガ 11aは、耐熱性、溶融ガラスに対する耐食性、および耐ガラス素地汚染抵抗性に優れている。したがって、上昇管 103の外壁面に沿って設けられる層材料として好適である。 [0026] 本発明のバックアップ構造 1では、電铸レンガ層 11を構成する電鎳レンガ 11aとして、マトリクスガラス相の割合が 10質量⁰ /₀以下の電鎳レンガ（以下、「低マトリクスガラス相電鎳レンガ」という。）を使用することを特徴とする。但し、電铸レンガ層 11を構成する電铸レンガ 11aが全て低マトリクスガラス相電鎳レンガであることは必ずしも必要ではなぐ電鎳レンガ層 11の少なくとも中空管の外壁面に直近する部分、すなわち中空管の外壁面の直近に配置される電铸レンガにおレ、て、低マトリクスガラス相電鎳レンガの構成比率が 50vol%以上であればよレ、。ここでいう構成比率とは、中空管の外壁面に沿って設置された該外壁面に直近するレンガ全体における低マトリクスガラス相電铸レンガの構成比率を意味する。したがって、電铸レンガ層 11において中空管の外壁面に直近するレンガの一部が低マトリクスガラス相電铸レンガ以外の電铸レンガであってもよい。

なお、マトリクスガラス相の割合は、画像解析でガラス相の面積を出して求めるか、またはガラス相の成分を求めて（SEM— EDX)、全体の分析値との対比で求めることが可能である。

減圧脱泡装置の上昇管および下降管の外壁面に沿って設けられる層（図 2の電铸レンガ層 11に相当する層）を構成する材料としては、従来 AZS質電铸レンガが広く使用されていた。し力ながら、 AZS質電铸レンガは、マトリクスガラス相の割合が例えば 15〜21質量％であるため、 1450°C以上に加熱された場合、滲出したマトリクスガラス相によって中空管の外壁面が内側方向に押されて、管壁面が変形するおそれ力 ^sある。

また、減圧脱泡装置の上昇管および下降管の外壁面に沿って設けられる層を構成する材料として、 AZS質電鎳レンガを使用した場合、電鎳レンガが 1450°C以下の温度、具体的には、 1000。Cから 1450°Cの間の温度、特に 1200°C力ら 1450。Cの間の温度でも滲出したマトリクスガラス相によって中空管の外壁面が内側方向に押されて、管壁面が変形するおそれがある。

[0027] 本発明の場合、電铸レンガ層 11における低マトリクスガラス相電铸レンガの構成比率が 50vol%以上であるため、 1450°C以上に加熱された場合であっても、ガラス滲出量が非常に少ない。このため、滲出したマトリクスガラス相によって中空管の外壁面が内側方向に押されて、管壁面が変形するおそれがない。

また、減圧脱泡装置の上昇管および下降管のバックアップとして使用した際に、電鏡レンガ層 11力 S1000。C力ら 1450。Cの間、特に 1200。C力ら 1450。Cの間の温度に加熱された場合であっても、ガラス滲出量が非常に少なレ、。このため、滲出したマトリタスガラス相によって中空管の外壁面が内側方向に押されて、管壁面が変形するおそれがない。

上記の効果を発揮させるためには、電铸レンガ層 11における低マトリクスガラス相電铸レンガの構成比率が高レ、ことが好ましレ、。電铸レンガ層 11における低マトリクスガラス相電铸レンガの構成比率は 80vol%以上であることが好ましぐ電铸レンガ層 1 1は、全て低マトリクスガラス相電铸レンガで構成されていることが特に好ましい。

[0028] 同様の理由から、低マトリクスガラス相電铸レンガは、マトリクスガラス相の含有量が低いことが好ましい。低マトリクスガラス相電铸レンガは、マトリクスガラス相の含有量力質量％以下であることが好ましぐ 3質量％以下であることがより好ましい。低マトリタスガラス相電铸レンガは、マトリクスガラス相を実質的に含まないことがさらに好ましい。

[0029] 低マトリクスガラス相電铸レンガは、不可避不純物として存在する金属酸化物の含有量が 2質量％未満であることが好ましい。

[0030] 電鎳レンガには、不可避不純物として、 Fe O、 CuO、 Pb〇、 Bi O等の金属酸化

2 3 2 3

物が含まれている。これらの金属酸化物は、高温環境下で還元されやすい。

電鎳レンガ層 11は、減圧脱泡装置 100の使用時、加熱されて高温になる。図 1のバックアップ構造 1の場合、電鎳レンガ層 11は、 1000。Cから 1450。Cの間の温度、特に 1200°Cから 1450°Cの間の温度まで加熱される。

電鎳レンガ層 11を構成する電铸レンガ 11aと上昇管 103との界面では、これらの不可避不純物として含まれる金属酸化物が還元されて、上昇管 103を構成する白金材料（白金または白金合金）と低融点の金属間合金を形成する可能性がある。低融点の金属間合金の形成は、上昇管 103を構成する白金または白金合金の特性に悪影響を及ぼす可能性がある。すなわち、電鎳レンガ 11aが Fe O、 Cu〇、 PbO、 Bi O

2 3 2 3 等の金属酸化物を多量に含んでいる場合、低融点の金属間合金の形成によって、上昇管 103を構成する白金材料の融点が下がってしまう。その結果、上昇管 103を設計上問題のない温度まで加熱したにもかかわらず、上昇管 103で溶融が発生する場合がある。

[0031] 本発明のバックアップ構造 1の場合、電铸レンガ層 11における低マトリクスガラス相電鎳レンガの構成比率が 50vol%以上であるため、低マトリクスガラス相電铸レンガでのこれら金属酸化物の存在が特に問題となる。不可避不純物として存在する金属酸化物の含有量が 2質量％未満の低マトリクスガラス相電铸レンガを使用すれば、低融点の金属間合金が形成するおそれがほとんどなぐまた、低融点の金属間合金が形成した場合であっても、上昇管 103を構成する白金材料の融点への影響は無視できる。低マトリクスガラス相電铸レンガにおいて、不可避不純物として存在する金属酸化物の含有量は 1質量％未満であることがより好ましぐ 0. 05質量％未満であることがさらに好ましい。低マトリクスガラス相電铸レンガは、 Fe O、 CuO、 Pb〇、 Bi O

2 3 2 3 等の金属酸化物を実質的に含まなレ、ことが特に好ましレ、。

電铸レンガ層 11が低マトリクスガラス相電铸レンガ以外の電铸レンガ（以下、「他の電铸レンガ」という。）を含む場合、他の電铸レンガも不可避不純物として存在する金属酸化物の含有量が 2質量％未満であることが好ましぐ 1質量％未満であることがより好ましぐ 0. 05質量％未満であることがさらに好ましい。他の電铸レンガも、 Fe O

2 3

、 Cu〇、 Pb〇、 Bi〇等の金属酸化物を実質的に含まないことが特に好ましい。

2 3

[0032] 低マトリクスガラス相電鎳レンガとして、好適な電铸レンガの具体例としては、例えば、ひ —アルミナ質電铸レンガ、ひ， j3 _アルミナ質電铸レンガ、 j3 _アルミナ質電铸レンガとレ、つたアルミナ質電铸レンガ、および高ジルコユア質電铸レンガが挙げられる。これらの電鎳レンガは、マトリクスガラス相の含有量が 10質量％以下であり、不可避不純物として存在する金属酸化物の含有量が 2質量％未満である。アルミナ質電鎳レンガとは、ひ—アルミナおよび /3 _アルミナの含有量が合計で 80質量％以上の電錡レンガであり、電鎳レンガに含まれるひ一アルミナ、 /3—アルミナの比率によって、ひ —アルミナ質電铸レンガ、ひ， j3 _アルミナ質電铸レンガまたは /3 _アルミナ質電鎳レンガに分類される。高ジルコユア質電铸レンガとは、ジルコユア（ZrO )の含有

2 量が 50質量％以上の電铸レンガである。 [0033] これらの中でも、マトリクスガラス相の含有量がより低いことから、アルミナ質電铸レンガが好ましレ、。ひ一アルミナ質電鎳レンガ、ひ， /3 _アルミナ質電鎳レンガおよび j3 —アルミナ質電铸レンガといったアルミナ質電鎳レンガは、いずれもマトリクスガラス相の含有量が 2質量％以下である。アルミナ質電铸レンガの具体例としては、ひ—ァルミナ質電鎳レンガとして、マースナイト（登録商標) A (旭硝子株式会社製）、モノフラックス A (東芝モノフラックス株式会社 (現サンゴバンティーェム株式会社)製）、 α , β—アルミナ質電铸レンガとして、マースナイト（登録商標） G (旭硝子株式会社製）、モノフラックス Μ (東芝モノフラックス株式会社 (現サンゴバンティーェム株式会社)製）、ジャガー Μ (ソシェテ ·ユーロピアンヌ ·デ ·プロデユイ ·レフラタテール社製 )、 β—アルミナ質電铸レンガとして、マースナイト（登録商標) U (旭硝子株式会社製 )、モノフラックス Η (東芝モノフラックス株式会社 (現サンゴバンティーェム株式会社)製）、ジャガー Η (ソシェテ ·ユーロピアンヌ ·デ ·プロデユイ ·レフラタテール社製）力 S挙げられる。なお、高ジルコニァ質電铸レンガとしては、 X— 950 (旭硝子株式会社製）が挙げられる。

[0034] 本発明のバックアップ構造は、白金または白金合金製の中空管の外壁面に沿って設けられる電铸レンガ層 1 1におレ、て、低マトリクスガラス相電铸レンガの構成比率が 50vol%以上であることを必須の構成とし、他の構成は特に限定されなレ、。したがつて、図 2に示すバックアップ構造 1中の他の構成、すなわち、電鎳レンガ層 1 1の外側に設けられる耐火レンガ層 12、および耐火レンガ層 12と減圧ハウジング 101との空隙部分に充填される不定形耐火物 13は任意の構成である。したがって、本発明のバックアップ構造は、白金または白金合金製の中空管の外壁面に沿って電鎳レンガ層のみを設けたものであってもよい。

[0035] 但し、バックアップ構造を電鎳レンガ層のみで構成することは、コスト面および断熱効果の面から好ましくなレ、。図 2に示すバックアップ構造 1で上昇管 103の外壁面に沿って電铸レンガ層 1 1を設けるのは、上昇管 103から最も近くに位置するため、特に耐熱性に優れていることが要求されるからであり、また、上昇管 103から溶融ガラスが漏洩した際に侵食されないために、溶融ガラスに対する耐食性に優れていることが要求されるからである。したがって、バックアップ構造 1の構成要素であっても、上昇管 1 03からより離れた位置に設けられる層材料は、電鎳レンガ 11aに比べて耐熱性および溶融ガラスに対する耐食性が劣る焼成レンガであってもよい。

電鎳レンガは、焼成レンガに比べて高価であり、バックアップ構造を電铸レンガのみで構成すると、非常にコストが高くなる。

[0036] また、図 1において、減圧ハウジング 101内の減圧脱泡槽 102の周囲に断熱材 10 5が配設されているのは、内部を溶融ガラスが流通する減圧脱泡槽 102を断熱保温するためである。ゆえに、上昇管 103のバックアップ構造 1にも、上昇管 103を断熱保温する機能が要求される。し力しながら、気孔率の低い緻密な組織を有する電铸レンガ 11aは、断熱保温能力という点では、気孔率が高い焼成レンガに比べて劣っている。したがって、バックアップ構造 1を電铸レンガ 11aのみで構成すると、上昇管 103 を断熱保温する上で好ましくない。例えば、断熱保温能力に劣る電铸レンガのみでバックアップ構造を構成した場合、放熱量が多いため、バックアップ構造が非常に大きなものになってしまう。

[0037] 上記の理由から、本発明のバックアップ構造は、図 2に示す構成のように、白金または白金合金製の中空管（上昇管 103)の外壁面に沿って電铸レンガ層 11を設け、電铸レンガ層 11の外側に、電铸レンガよりも断熱効率の優れた耐火断熱材（耐火レンガ層 12、不定形耐火物 13)を配設した構成であることが好ましい。図 2に示すバックアップ構造 1では、断熱保温能力に劣る電鎳レンガ層 11の周囲に耐火レンガ層 12 を設けることによって、断熱保温能力を高めている。さらに、耐火レンガ層 12と減圧ノ、ウジング 101との空隙部分に不定形耐火物 13を充填することによって断熱保温能力をさらに高めている。

また、上昇管 103からより離れた位置に配設する耐火断熱材に、電鎳レンガ 11aに比べて安価な耐火レンガ 12aを使用することによって、バックアップ構造 1に要するコストを低減することができる。

[0038] 図 2に示すバックアップ構造 1では、電铸レンガ層 11の外側に配設される耐火断熱材として、電鎳レンガ層 11の外側に設けられる耐火レンガ層 12、および耐火レンガ層 12と減圧ハウジング 101との空隙に充填される不定形耐火物 13が示されているが、電铸レンガ層 11の外側に配設される耐火断熱材の構成はこれに限定されない。但し、上昇管 103から漏洩した溶融ガラスは、電鎳レンガ層 11中で食い止められ、電鎳レンガ層 11の外側に設けられた耐火レンガ層 12には到達しなレ、ようにすることが好ましい。そのためには、電铸レンガ 1 1aを、隣接する電鎳レンガと接する面を精密研磨することで面仕上げを行レ、、レンガ面を凹凸がほとんどない状態にすることで、シール性を向上させることが好ましい。本発明のバックアップ構造 1では、上昇管 1 03から溶融ガラスが漏洩した場合であっても、電铸レンガ層 11中を通過している間に溶融ガラスの温度が下がり、その失透点以下となるように、電铸レンガ層 11の設置範囲を設定することが好ましい。なお、失透点とは、ガラスの粘度が log 7] = 5となる温度であり、通常 1000〜1100°C程度である。

図 2に示すバックアップ構造 1では、上昇管 103の径方向について見た場合に、電铸レンガ 11aおよび耐火レンガ 12aがそれぞれ 1つずつ示されている。し力し、これは電铸レンガ 11aを設ける位置と、耐火レンガ 12aを設ける位置と、の位置関係を示しているのであって、必ずしも、電铸レンガ 11aおよび耐火レンガ 12aをそれぞれ 1個ずつ設けることを意図しているのではない。

一般に、減圧脱泡装置の上昇管および下降管のバックアップ構造では、組成が同一または組成が異なる断熱材が複数用いられ、それらは上昇管および下降管の径方向に沿って、層をなすように配設されている。図 2のバックアップ構造においても、上昇管 103の径方向に沿って、組成が同一または組成が異なる複数の電鎳レンガ 1 laを配設して電鎳レンガ層 11を構成してもよレ、。電鎳レンガ層 11の外側に設けられる耐火レンガ層 12につレ、ても同様である。

但し、ノノクアップ構造 1において、上昇管 103の外壁面に沿って設けられる電铸レンガ層 11および電鎳レンガ層 11の外側に設けられる耐火レンガ層 12は、上昇管 103の径方向に沿って、組成が同一または組成が異なる複数のレンガ（電鎳レンガ 1 la、耐火レンガ 12a)を配設することによって構成されることが好ましい。電铸レンガ層 11や耐火レンガ層 12として、それぞれ 1個のレンガ（電铸レンガ l la、耐火レンガ 12a)を配設した場合、上昇管 103の径方向におけるレンガの厚みが非常に大きくなる。その結果、レンガの内側部分と外側部分との温度差が大きくなり、レンガが割れるおそれがある。 [0040] 図 2に示すバックアップ構造 1において、電铸レンガ 11aおよび耐火レンガ 12aは、上昇管 103の長手方向に沿って複数個積み重ねられている。バックアップ構造 1全体の高さと等しい高さを持った電鎳レンガ 11aおよび耐火レンガ 12aを用いれば、電鎳レンガ 11aおよび耐火レンガ 12aをそれぞれ 1個配設することで全体のバックアツプ構造を構成することも可能である。

しかしながら、白金または白金合金製の上昇管 103と、電鎳レンガ 11aおよび耐火レンガ 12aとの熱膨張率の差を考慮すると、図 2に示すように、電铸レンガ 11aおよび耐火レンガ 12aを上昇管 103の長手方向に沿って複数個積み重ねて電铸レンガ層 1 1および耐火レンガ層 12を構成することが好ましい。上昇管 103を構成する白金または白金合金と、電铸レンガ 11aと、を比較した場合、白金または白金合金のほうがはるかに熱膨張率が大きい。このため、図 1に示す減圧脱泡装置 100の使用時および熱上げ時に、上昇管 103と、電铸レンガ 11aと、では熱膨張量、特に上昇管 103の長手方向における熱膨張量に大きな差が生じる。

[0041] 図 2に示すバックアップ構造は、上昇管 103の長手方向における熱膨張を分散させることにより、上昇管 103と電铸レンガ 11aとの熱膨張量差による影響を緩和する機構を有している。

図 2において、上昇管 103の外周には、円板状のフランジ (突起部） 106が上昇管 1 03の長手方向に沿って間隔を開けて設けられている。上昇管 103の長手方向に沿つて積み重ねられた電铸レンガ 11a間には、上昇管 103のフランジ 106が挟持されている。上昇管 103の長手方向における熱膨張はフランジ 106間に分散されるので、上昇管 103と電铸レンガ 11aとの熱膨張量差による影響が緩和される。

減圧脱泡装置 100の使用時、上昇管 103は径方向にも熱膨張する。このため、電鎳レンガ 11aは、常温下では、上昇管 103から所定の間隔を開けて配設される。減圧脱泡装置 100の使用時、上昇管 103は径方向に熱膨張して、上昇管 103の外壁面が電铸レンガ 11aと接することにより、バックアップ構造 1が上昇管 103の機械的強度を担う。

[0042] 本発明のバックアップ構造において、耐火レンガ層 12を構成する耐火レンガ 12a は特に限定されず、炉材ゃバックアップ構造として使用される焼成レンガから広く選択すること力 Sできる。

焼成レンガの具体例としては、例えば、高アルミナレンガ、粘土質レンガおよびジルコン質レンガが挙げられる。高アルミナレンガとしては、例えば、 CWS、 CWR、 CWK 、 CWU (旭硝子株式会社製）、 SP— 13, 14, 15 (日の丸窯業株式会社製)等が挙げられる。粘土質レンガとしては、具体的には RG、 CH、 TB (旭硝子株式会社製）および NE〇TEX_ 34、 37 (株式会社ョータイ製）等が挙げられる。ジルコン質レンガとしては、例えば、 ZR、 ZM (旭硝子株式会社製）等が挙げられる。

[0043] 図 2に示すバックアップ構造 1において、耐火レンガ層 12と減圧ハウジング 101との空隙部分に充填されることもある不定形耐火物 13としては、炉材ゃバックアップ構造に使用されるものから広く選択することができる。これらの用途に使用される不定形耐火物としては、キャスタブル耐火物、プラスチック耐火物およびラミング材が一般的である。本発明では、これらの不定形耐火物をどれも使用することができ、不定形耐火物 13に要求する特性に応じて適宜選択することができる。例えば、不定形耐火物 13 に断熱保温特性を要求する場合、キャスタブル耐火物、特に、多孔質の軽量断熱キヤスタブルが好ましい。一方、充填性を要求する場合、ラミング材が好ましい。施工性の点では、プラスチック耐火物が好ましい。不定形耐火物 13の具体例としては、マイクロサーム（マイクロサーム社製）等が挙げられる。

図 2に示すバックアップ構造 1において、不定形耐火物 13は、耐火レンガ層 12と減圧ハウジング 101との空隙部分に充填されている力本発明のバックアップ構造における不定形耐火物 13の用途はこれに限定されなレ、。例えば、電铸レンガ層 11と耐火レンガ層 12との間に充填してもよい。また、電铸レンガ層 11を構成する電鎳レンガ 1 laや、耐火レンガ層 12を構成する耐火レンガ 12aとして、組成が同一または組成が異なる複数のレンガを上昇管 103の径方向に沿って層をなすように配設している場合、これらのレンガの間に不定形耐火物 13を充填してもよレ、。

[0044] 図 1に示す減圧脱泡装置 100において、減圧脱泡槽 102が白金または白金合金製の中空管である場合、減圧脱泡槽₁₀2にもバックアップ構造を設ける必要がある。但し、減圧脱泡槽 102の場合、上昇管 103および下降管 104に比べて、内部を流動する溶融ガラスから管内壁面に加わる力が小さいため、白金または白金合金製の減圧脱泡槽 102の壁面が破損し、溶融ガラスが外部に漏れ出す可能性が低レ、。このため、減圧脱泡槽 102の外壁面に沿って配設するレンガは、電鎳レンガに比べて溶融ガラスに対する耐食性に劣る焼成レンガでも十分である。

[0045] 以上、本発明のバックアップ構造について、減圧脱泡装置の上昇管および下降管のバックアップ構造を挙げて説明した。但し、本発明のバックアップ構造は、減圧脱泡装置の上昇管および下降管のバックアップ構造に限定されず、高温環境下で使用される白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造として、広く適用することができる。本発明のバックアップ構造の用途の具体例としては、例えば、ガラス製造装置の溶融ガラスの導管（として使用される白金または白金合金製の中空管）のバックアップ構造が挙げられる。より具体的には、減圧脱泡装置の減圧脱泡槽、ガラス製造装置から不純物を除去するために設けられた流出管、ガラス製造装置からレンズ、プリズム等の光学部品を成形する場合に成形用の型に溶融ガラスを流出させるための流出管、溶解槽カら成型槽への導管等のバックアップ構造が挙げられる。

[0046] 本発明の溶融ガラスの減圧脱泡方法では、上昇管または下降管のうち少なくとも一方、好ましくはその両方、のバックアップとして、本発明のバックアップ構造を用いた減圧脱泡装置を使用し、溶解槽から供給される溶融ガラスを所定の減圧度に減圧された減圧脱泡槽を通過させて減圧脱泡を行う。溶融ガラスは、減圧脱泡槽に連続的に供給 '排出されることが好ましい。

[0047] 溶解槽から供給される溶融ガラスとの温度差が生じることを防止するために、減圧脱泡槽は、内部が 1100°C〜： 1500°C、特に 1250°C〜： 1450°Cの温度範囲になるように加熱されていることが好ましレ、。なお、溶融ガラスの流量が 1〜200トン/日であることが生産性の点から好ましレ、。

減圧脱泡方法を実施する際、減圧ハウジングを外部力真空ポンプ等によって真空吸引することによって、減圧ハウジング内に配置された減圧脱泡槽の内部を、所定の減圧状態に保持する。ここで減圧脱泡槽内部は、 30〜460mmHg (40〜613hP a)に減圧されていることが好ましぐより好ましくは、減圧脱泡槽内部は 100〜310m mHg (133〜413hPa)に減圧されてレ、ることが好ましレ、。

[0048] 本発明によって脱泡されるガラスは、加熱溶融法により製造されるガラスである限り、組成的には制約されない。したがって、ライムシリカ系ガラスやホウケィ酸ガラスのようなアルカリガラスであってもよい。但し、清澄工程の際に気泡が除去されにくぐしかも、ディスプレイガラス基板等、特に欠点が少ないことが要求される用途に使用されることから、無アルカリガラスが好適である。また、無アルカリガラスである場合、減圧脱泡時の温度をある程度の温度まで上げることが必要であり、その点を考慮すれば、本発明の効果がより大きく発揮される。

[0049] 減圧脱泡槽の寸法は、減圧脱泡槽の構成材料が白金系の材料であるか、セラミツタス系の非金属無機材料であるかによらず、使用する減圧脱泡装置に応じて適宜選択すること力 Sできる。図 1に示す減圧脱泡槽 102の場合、その寸法の具体例は以下の通りである。

水平方向における長さ：:!〜 20m

一辺の長さ： 0· 2〜3m (断面矩形）

減圧脱泡槽 102が白金系の材料で構成される場合、肉厚は 4mm以下であることが好ましぐより好ましくは 0. 5〜： 1. 2mmである。

[0050] 減圧ハウジング 101は、金属製、例えばステンレス製であり、減圧脱泡槽を収容可能な形状および寸法を有している。上昇管 103および下降管 104は、一般に断面形状が円形の中空管である。上昇管 103および下降管 104の寸法は、使用する減圧脱泡装置に応じて適宜選択することができる。例えば、上昇管 103および下降管 10 4の寸法は以下のように構成することができる。

内径： 0. 05〜： lm、より好ましくは 0. 1~0. 6m

(断面形状が矩形の中空管の場合は一辺の長さ）

長さ： 0. 2〜6m、より好ましくは 0. 4〜4m

上昇管 103および下降管 104の肉厚は 0. 4〜5mmであることが好ましぐより好ましくは 0. 8〜4mmである。

実施例

[0051] 以下、実施例に基づいて本発明をより具体的に説明する。但し、本発明はこれに限定されるものではない。

(実施例）実施例では、図 1に示す減圧脱泡装置 100を用いて、溶融ガラスの減圧脱泡を実施する。溶融ガラスは無アルカリガラスである。減圧脱泡装置 100において、上昇管 103および下降管 104のバックアップ構造は、図 2に示すバックアップ構造 1である。減圧脱泡装置 100において、各部の構成材料は以下の通りである。

減圧ハウジング 101：ステンレス製

減圧脱泡槽 102 :白金—ロジウム合金（白金 90質量％、ロジウム 10質量％)製上昇管 103，下降管 104を構成する白金管：白金—ロジウム合金（白金 90質量％、ロジウム 10質量％)製

[0052] ノくックアップ構造 1として、白金管の外壁面側から下記の順番でレンガを設置する。

各レンガの材質および設置の仕方は以下の通り。

(1)電铸レンガ 11a : α , β アルミナ質電铸レンガ（マースナイト（登録商標） G (旭硝子株式会社製)、マトリクスガラス相含有量 1質量⁰ /₀)を使用する。この電铸レンガを上記白金管の外側に設置して電铸レンガ層を形成する。この場合、電铸レンガ層 11はマトリクスガラス相含有量 1質量％の電铸レンガだけで形成されているので、マトリクスガラス相含有量 10質量％以下の電铸レンガの構成比率は 100vol%である。

(2)耐火レンガ 12a：焼成レンガ

焼成レンガとしては、電铸レンガ 11aの外側にジルコン質レンガ（ZR、旭硝子株式会社製)を設置し、ジルコン質レンガの外側に粘土質レンガ (TB、旭硝子株式会社製）を設置し、粘土質レンガの外側に高アルミナレンガ（SP—13, SP— 14、日の丸窯業株式会社製)をこの順に設置する。

(3)粘土質レンガと減圧ハウジング 101との空隙部には、不定形耐火物 13として、マイク口サーム（マイクロサーム社製）を隙間無く充填する。

[0053] 減圧脱泡開始から 6ヶ月後、溶融ガラスを排出して、上昇管 103および下降管 104 の内部の様子を減圧脱泡槽 102の天井部に設けられたモニタ窓から観察する。その結果、上昇管 103および下降管 104の壁面には変形は認められない。

[0054] (比較例）

バックアップ構造 1の電鎳レンガ 1 laとして、 AZS質電鎳レンガ（ジノレコナイト 1711 (旭硝子株式会社製)、マトリクスガラス相含有量 20質量％)を使用する点以外は、実施例と同様に実施する。減圧脱泡開始から 6ヶ月後、溶融ガラスを排出して、上昇管 103および下降管 104の内部の様子を減圧脱泡槽 102の天井部に設けられたモニタ窓から観察する。その結果、上昇管 103および下降管 104の壁面には顕著な変形が認められる。

[0055] これらの結果から、マトリクスガラス相含有量が 20質量％の AZS質電鎳レンガを使用した比較例では、減圧脱泡の実施時に電铸レンガでガラス滲出が発生し、電铸レンガと、上昇管および下降管と、の間にマトリクスガラス相が滞留すると考えられる。そして、溶融ガラスを排出した際に、滞留していたマトリクスガラス相によって、上昇管および下降管の外壁面が内側方向に押されて、管壁面が変形すると考えられる。一方、マトリクスガラス相含有量が 1質量％の α , β アルミナ質電铸レンガを使用する実施例では、減圧脱泡の実施時に電铸レンガでガラス滲出が発生しないと考えられる。

産業上の利用可能性

[0056] 本発明のバックアップ構造は、溶融ガラスの減圧脱泡装置およびガラス製造装置における白金または白金合金製の中空管もしくは導管のバックアップとして好適する

なお、 2005年 7月 26曰に出願された曰本特許出願 2005— 215701号の明糸田書、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開示として、取り入れるものである。

Claims

請求の範囲

[1] 高温環境下で使用される白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造であつて、前記バックアップ構造は、前記白金または白金合金製の中空管の外壁面に沿って設けられた電铸レンガ層を含み、該電铸レンガ層の少なくとも中空管の外壁面に直近する部分は、マトリクスガラス相の含有量が 10質量％以下の電铸レンガの構成比率が 50vol%以上であることを特徴とする白金または白金合金製の中空管のノくックアップ構造。

[2] 前記電铸レンガ層の少なくとも中空管の外壁面に直近する部分は、マトリクスガラス相の含有量が 5質量％以下の電铸レンガの構成比率が 50vol%以上である請求項 1 に記載の白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[3] 前記電鎳レンガ層は、前記マトリクスガラス相の含有量が 10質量％以下の電铸レンガの構成比率が 80vol%以上である請求項 1または 2に記載の白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[4] 前記マトリクスガラス相の含有量が 10質量％以下の電铸レンガは、不可避不純物として存在する金属酸化物の含有量が 2質量％未満である請求項 1、 2または 3に記載の白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[5] 前記不可避不純物が Fe O、 CuO、 Pb〇、 Bi Oである請求項 4に記載の白金また

2 3 2 3

は白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[6] 前記マトリクスガラス相の含有量が 10質量％以下の電铸レンガは、アルミナ質電鎳レンガまたは高ジルコユア質電铸レンガである請求項 1ないし 5のいずれかに記載の白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[7] さらに、前記電铸レンガ層の外側に耐火断熱材が配設される請求項 1ないし 6のいずれかに記載の白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[8] 前記白金または白金合金製の中空管が、強化白金または強化白金合金製の中空管である請求項 1なレ、し 7のレ、ずれかに記載の白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[9] 前記電铸レンガが隣接する電铸レンガと接する面を精密研磨されてなる請求項 1なレ、し 8のいずれかに記載の白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[10] 前記電鎳レンガ層の設置範囲が、溶融ガラスが電鎳レンガ層中を通過している間に溶融ガラスの温度が下がり、その失透点以下となるように設定されている請求項 1 なレ、し 9のレ、ずれかに記載の白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[11] 前記中空管の外周にはフランジが中空管の長手方向に沿って設けられ、前記電铸レンガ間に前記フランジが挟持されている請求項 1ないし 10のいずれかに記載の白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[12] 電鎳レンガ層の外側に耐火断熱材が配設され、該耐火断熱材が電鎳レンガ層の外側に設けられる耐火レンガ層、および該耐火レンガ層と減圧ハウジングとの空隙に充填される不定形耐火物である請求項 1ないし 11のいずれかに記載の白金または白金合金製の中空管のバックアップ構造。

[13] 上昇管、減圧脱泡槽および下降管を有する溶融ガラスの減圧脱泡装置において、前記上昇管および前記下降管のうち少なくとも一方のバックアップとして、請求項 1なレ、し 12のレ、ずれかに記載のバックアップ構造を用いることを特徴とする減圧脱泡装置。

[14] 溶融ガラスの導管として使用される白金または白金合金製の中空管のバックアップとして、請求項 1ないし 12のいずれかに記載のバックアップ構造を用いたガラス製造装置。

[15] 上昇管、減圧脱泡槽および下降管を有する減圧脱泡装置を用いて溶融ガラスを減圧脱泡する方法であって、

前記上昇管および下降管のうち少なくとも一方のバックアップとして、請求項 1ないし 12のレ、ずれかに記載のバックアップ構造を用いた溶融ガラスの減圧脱泡方法。

[16] 請求項 13に記載の減圧脱泡装置を用いた溶融ガラスの減圧脱泡方法。