WO2007000976A1

WO2007000976A1 - 熱処理油組成物

Info

Publication number: WO2007000976A1
Application number: PCT/JP2006/312721
Authority: WO
Inventors: Masahiro Kobessho; Katsumi Ichitani; Makoto Takeishi; Yasuyuki Fujiwara; Yoshimi Aoyama
Original assignee: Idemitsu Kosan Co., Ltd.; Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha
Priority date: 2005-06-28
Filing date: 2006-06-26
Publication date: 2007-01-04
Also published as: KR101259208B1; US20090056834A1; MY139507A; PL1897960T3; US7993473B2; JP4691405B2; EP1897960A4; EP1897960B1; KR20080023316A; CN101213313B; CN101213313A; TW200720423A; TWI411676B; EP1897960A1; CA2605244A1; JP2007009238A

Abstract

　本発明の熱処理油組成物は、５％留出温度が３００°C以上４００°C以下の低沸点基油５質量％以上５０質量％未満と、５％留出温度が５００°C以上の高沸点基油５０質量％を超え９５質量％以下とからなる混合基油を含むことを特徴とする。金属材料の焼入れにおいて，同時に大量の処理物を焼入れした際に，硬さや焼入れ歪のばらつきが生じにくい焼入油組成物である。

Description

明細書

熱処理油組成物

技術分野

[0001] 本発明は、熱処理油組成物に関し、更に詳しくは金属材料の焼入れにおいて、同時に大量の処理物を焼入れした際に、硬さや焼入れ歪のばらつきが生じにくい熱処理油組成物に関する。

背景技術

[0002] 鋼材などの金属材料においては、その性質の改善を目的として、焼入れ、焼もどし、焼なまし、焼ならしなどの熱処理が施される。この熱処理の中で、焼入れは、例えばオーステナイト状態にある加熱された鋼材を上部臨界冷却速度以上で冷却し、マルテンサイトなどの焼入れ組織に変態させる処理であり、この焼入れによって、処理物は非常に硬くなる。この際、冷却剤としては、一般に油系、水系（水溶液系）、ェマルジョン系の熱処理液が用いられる。鋼材の焼入れについて説明すると、加熱された鋼材を冷却剤である熱処理液に投入した場合、冷却速度は一定ではな通常三つの段階を経る。即ち、（1)鋼材が熱処理液の蒸気で包まれる第 1段階 (蒸気膜段階)、 ( 2)蒸気膜が破れて沸騰が起こる第 2段階 (沸騰段階)、そして（3)鋼材の温度が熱処理液の沸点以下となり、対流により熱が奪われる第 3段階 (対流段階）を経て冷却される。この三つの段階において、冷却速度は第 2段階の沸騰段階が最も大きい。従来の熱処理油においては、冷却性能を示す熱伝達率が、特に沸騰段階で急激に立ち上がり、処理物表面で蒸気膜段階と沸騰段階が混在する状態において極めて大きな温度差が生じ、それに伴う熱収縮の差や変態の時間差に起因する熱応力や変態応力が発生して焼入れ歪が増大する。

[0003] 金属の熱処理、特に焼入れにおいては、その熱処理条件に適した熱処理油の選定が重要であり、その選定が不適切な場合には十分な焼入れ硬さが得られないことがあり、また著しいひずみが発生することがある。

このような熱処理油は、 JIS K2242で 1種から 3種まで分類されており、焼入れに使用するのは 1種の 1号油、 2号油、 2種の 1号油、 2号油である。この中で JIS K22 42では、冷却性の目安として JIS冷却曲線における 800°Cから 400°Cまでの冷却秒数力 1種 2号では 4. 0秒以下、 2種 1号では 5. 0秒以下、 2種 2号では 6. 0秒以下と規定されている。この冷却時間が短いほど冷却性が高ぐ熱処理物の硬度が高くなる。一般に、硬さと焼入れ歪はトレードオフの関係にあり、硬度が高いほど焼入れ歪は大きい。

[0004] また，工業的には油剤の冷却性を示す指標として， H値が広く用いられており，各油剤メーカーのカタログなどにも冷却性を示す目安として記載されている。 H値は、 JI S K2242冷却曲線において、 800°Cから 300°Cまでの冷却時間から算出する方法で、広く用いられている。ユーザーは、このような指標を元に、目的の硬さと焼入れ歪を得るために焼入油を選択しており、例えば、歪が問題となる自動車用の歯車部品などの焼入れには JIS 2種 1号油が広く用いられている。これは、 JIS 1種油では歪が大きすぎることに加え、部品によっては硬度が高すぎるためであり、また、 2種 2号油では、歪は小さいものの硬度が不足するためである。

[0005] ところで、自動車用変速機や減速機などの部品は、ほとんどの場合が大量生産され、 1つのトレイに大量の処理物を段積みして一度に焼入れを行なういわゆる団体焼入れが行なわれている。その際に、段積みした部品をセットした位置による硬さや歪のばらつきが出る。例えば、下部にセットした部品の硬さが高ぐ上部にセットした部品の硬さが低くなるなどである。

この団体焼入れのばらつきを低減するために，振動機や噴射装置など特殊な設備を追加することが考案されている（例えば、特許文献 1、特許請求の範囲参照）。しかしながら、従来の装置にこのような設備を追加することはコストがかかり、また設備によつては改造が困難であった。このような、設備投資をすることなく焼入油の特性のみでこのばらつきを低減できる技術が望まれていた。

[0006] また、非特許文献 1には、基油の粘度を同一としながら、 5%留出温度を 350°C以下とした場合と、 350°C以上とした場合の硬さと歪を評価し、 350°C以下とした場合の方が、硬さを高く維持しながら歪が低減できる可能性があることを提示している（非特許文献 1、図 12及び図 13参照）。しかしながら、非特許文献 1に開示される技術内容には以下の点で問題がある。一つは、歪を SUJ2シャフト部品の反りで評価している点である。熱処理油の冷却過程は、蒸気膜段階、沸騰段階、及び対流段階を経て進行するが、シャフト部品のような形状の場合、蒸気膜段階の破断時間のむらが歪に大きく影響するため、粘度や沸点範囲の議論よりも、蒸気膜長さ (特性秒数)の影響が支配的であることが知られている。非特許文献 1には蒸気膜長さが記載されていないが、基油組成から、蒸気膜長さが短くなるほど歪が小さいことが容易に判断でき、これは一般的な傾向である。また、歪の評価を SUJ2で行っているのに対し、硬さの評価を S45Cで行なっており、硬さと歪の評価に用いた材料の材質が異なっている。硬さと歪の両立を目的とする場合には、同一材質で硬さと歪を評価する必要があるが、仮に硬さの評価に用いた S45Cで歪の評価を行なった場合、焼入れ性が悪ぐほとんど歪の差が出ないことが予想される。

もう一つは、非特許文献 1では， JIS1種 2号油に近い比較的冷却性が高い領域での検討であり、特に歪が問題となる部品の場合、このような冷却性が高い油剤はあまり使用されない点である。一般に、歪が問題となる部品は、 JIS2種 1号油、場合によつては JIS2種 2号油といった冷却性が低ぐ歪を抑制できる熱処理油で処理する場合が多ぐ例えば自動車用のギアなどは広く JIS2種 1号油で処理されている。このようなことから、歪の評価は， JIS2種 1号油で、また自動車用変速機や伝動装置あるいは減速機などの部品に広く使われている SCM420や SCr420などで行なうことが望ましい。

[0007] 次に、本発明者らのグノレープは、金属材料の焼入れにおいて、冷却むらが生じにくぐ焼入れ処理物の硬さを確保すると共に、焼入れ歪を低減し得る熱処理油組成物として、 40°Cにおける動粘度が 5〜60mm²/sの低粘度基油と、 40°Cにおける動粘度が 300mm²/s以上の高粘度基油からなる混合基油を含む熱処理油組成物を提案した (特許文献 2、特許請求の範囲参照)。ここで用いた実施例では、低粘度基油を 50重量％以上添加した熱処理油組成物を提案したが、その後の検討で、この組成範囲では自動車用のギアの焼入れなどに適用した場合、硬度が高すぎることが明らかとなつた。

[0008] 特許文献 1 :特開 2003— 286517号公報特許文献 2 :特開 2002— 327191号公報

非特許文献 1 :熱処理、 43卷 2号、 93〜98ページ

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0009] 本発明は、このような状況下でなされたもので、団体焼入れ時の冷却性のばらつきを低減できる焼入油、特に歪が問題となる自動車用変速機や減速機の部品等の焼入れに使用されている JIS 2種 1号油と同程度の冷却性を持ちながら、団体焼入れ時の冷却性のばらつきを低減できる焼入油組成物を提供することを目的とするものである。

課題を解決するための手段

[0010] 本発明者らは、前記目的を達成するために、鋭意研究を重ねた結果、団体焼入れ時の冷却性のばらつき原因として、処理物によって加熱されることによる局所的な油温の差、処理物の上流'下流での流速の差、油圧の差などがあり、このうち特に流速の差が冷却性のばらつき原因として大きなウェイトを占めることが解った。

そこで、本発明者らは、流速の差による冷却性の差が少なくなる焼入油を評価するために、攪拌の有無による冷却性について検討を進めた結果、低沸点基油と高沸点基油を組み合わせることで、攪拌の有無による冷却性の変化及び硬度の変化を、従来の 2種 1号油に比べ低く抑えることができることを見出した。さらに，同組成で実際にギアの団体焼入れを行なったところ、特に硬度のばらつき、ギア精度のばらつきを低減することができることを見出した。本発明は力かる知見に基づいて完成されたものである。

すなわち、本発明は、（1) 5%留出温度が 300°C以上 400°C以下の低沸点基油 5 質量％以上 50質量％未満と、 5%留出温度が 500°C以上の高沸点基油 50質量％を超え 95質量％以下とからなる混合基油を含むことを特徴とする熱処理油組成物、 (

2)混合基油中の低沸点基油が 10質量％以上 50質量％未満であり、かつ、高沸点基油が 50質量％を超え 90質量％以下である上記（1)に記載の熱処理油組成物、 (

3) JIS K2242冷却性試験における 300°C秒数力 7. 5-12. 3秒である上記（1) 又は（2)に記載の熱処理油組成物、及び (4)さらに、蒸気膜破断剤を含有する上記 (1)〜（3)のいずれかに記載の熱処理油組成物、を提供するものである。

発明の効果

[0011] 本発明によれば、団体焼入れ時の冷却性のばらつきを低減でき、特に自動車用変速機の歯車等、歪が問題となる部品の焼入れに使用されている JIS 2種 1号油と同程度の冷却性を持ちながら、団体焼入れ時の冷却性のばらつきを低減できる焼入油を得ることができる。

図面の簡単な説明

[0012] [図 1]歯車部品について、 Aねじれ角誤差と B圧力角誤差とを説明する図である。

発明を実施するための最良の形態

[0013] 本発明の熱処理油組成物は、 5%留出温度が 300°C以上 400°C以下の低沸点基油（以下、「本発明の低沸点基油」という場合がある。）と 5%留出温度が 500°C以上の高沸点基油（以下、「本発明の高沸点基油」という場合がある。）とからなる混合基油を含むことを特徴とする。ここで、 5%留出温度とは JIS K2254「石油製品—蒸留試験」の「参考石油留分のガスクロ法蒸留試験方法」によって測定される 5%留出温度を意味する。

混合基油の構成要素として含有される低沸点基油の 5%留出温度が 300°C以上 4 00°C以下の範囲にない場合には、本発明の効果を奏することはできず、特に 5%留出温度が 300°C未満の低沸点基油を一定量以上用いた場合には、使用時に油煙が大きくなるという弊害がある。

また、混合基油の構成要素として含有される高沸点基油の 5%留出温度が 500°C 未満の場合には、団体焼入れ時の冷却性のばらつきが見られる。

[0014] 本発明の低沸点基油の含有量は、混合基油を基準として 5質量％以上 50質量％未満の範囲である。該低沸点基油の含有量が 5質量％未満であると本発明の効果が不十分である。一方、低沸点基油の含有量が 50質量％以上であると硬度が高くなりすぎる。以上の点から、本発明の低沸点基油の含有量は、混合基油を基準として 1 0質量％以上 50質量％未満の範囲であることが好ましい。

次に、本発明の高沸点基油の含有量は、混合基油を基準として 50質量％を超え 9 5質量％以下の範囲である。高沸点基油の含有量が 50質量％以下であると硬度が高くなりすぎる。一方、高沸点基油の含有量が 95質量％を超えると、団体焼入れ時の冷却性のばらつきが見られる。

[0015] 本発明の熱処理油組成物は、上記 5%留出温度以外の蒸留性状については、特に限定されるものではないが、低沸点基油の初留点、 50%留出温度、及び 95%留出温度力それぞれ 250〜350。C、 360〜460°C、及び 400〜500°Cであること力 S 好ましい。これらの蒸留性状を満たすことにより、初留点については、油煙が抑制され、 50%留出温度、及び 95%留出温度については硬度の過度の上昇を抑制することがでさる。

[0016] 本発明の低沸点基油及び高沸点基油としては、鉱油や合成油が用いられる。鉱油としては、パラフィン系鉱油、ナフテン系鉱油、芳香族系鉱油などの留分のいずれでもよぐ溶剤精製、水素化精製又は水素化分解などいかなる精製法を経たものでも使用することができる。合成油としては、例えばアルキルベンゼン類、アルキルナフタレン類、 αーォレフインオリゴマー、ヒンダードエステル油などを使用することができる

本発明の熱処理油組成物においては、低沸点基油及び高沸点基油として、それぞれ上記鉱油を一種用いてもよいし、二種以上を組み合わせて用いてもよぐまた、上記合成油を一種用いてもよいし、二種以上を組み合わせて用いてもよレ、。さらに、該鉱油一種以上と合成油一種以上とを組み合わせて用いてもよい。

また、本発明の熱処理油組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、上記混合基油以外に他の基油を併用することができる。

[0017] 本発明の熱処理油組成物においては、さらに蒸気膜破断剤を配合することができる。この蒸気膜破断剤を配合することにより、蒸気膜段階を短くすることができる。該蒸気膜破断剤としては、例えば高分子ポリマー、具体的にはエチレン—ひ—ォレフィン共重合体、ポリオレフイン、ポリメタタリレート類などや、ァスフアルタムなどの高分子量有機化合物、油分散型の無機物などを挙げることができる。これらの蒸気膜破断斉 1Jは、一種を単独で用いてもよ二種以上を組み合わせて用いてもよい。

また、その熱処理油組成物中の含有量は、通常:!〜 10質量％、好ましくは 3〜6質量％の範囲で選定される。この含有量力 1質量％以上であると蒸気膜破断剤を加えた効果が充分に発揮され、一方、 10質量％以下であると熱処理油組成物の粘度が高くなりすぎず、適度であって、熱処理油組成物としての性能が低下することがない。このような組成を有する本発明の熱処理油組成物は、蒸気膜段階が短かつ沸騰段階の冷却性能の増加が抑制されることから、冷却むらによる焼入れ歪を低減することができる。また、沸騰段階の温度範囲が広ぐ処理物の硬さを確保することができる。

[0018] 本発明の熱処理油組成物は、 JIS K2242冷却性試験における 300°C秒数が 7.

5-12. 3秒の範囲であることが好ましい。ここで 300°C秒数とは、 JIS K2242冷却性試験において、 800°C力 300°Cまでの冷却秒数をいう。この 300°C秒数が 7. 5 秒未満であると硬度が高くなりすぎる。一方、 300°C秒数が 12. 3秒を超えると硬度が不足する。以上の点から、 JIS K2242冷却性試験における 300°C秒数力 7. 5 〜10. 0秒の範囲であることがさらに好ましい。

[0019] また、本発明の熱処理油組成物は、 100°Cにおける動粘度が 5〜50mm²/sの範囲にあることが好ましい。 100°Cにおける動粘度が 5mm²/s以上であると、硬度が高くなりすぎることがなぐまた引火の危険性が低くなり好ましい。一方、 100°Cにおける動粘度が 50mm²/s以下であると十分な硬度が得られ、また洗浄性が悪化することがなく好ましレ、。以上の点から、 100°Cにおける動粘度は 8〜35mm²/sの範囲にあることがさらに好ましい。

[0020] 本発明の熱処理油組成物には、本発明の目的が損なわれない範囲で、必要に応じ、従来熱処理油に慣用されている添加剤、例えば界面活性剤、劣化酸中和剤、酸化防止剤、光輝性向上剤などを配合することができる。

界面活性剤としては、アルカリ土類金属あるいはアルカリ金属のサリチレート、スルホネート、硫化フィネートなどが挙げられる。アルカリ土類金属としてはカルシウム、バリウム及びマグネシウムが好ましい。またアルカリ金属としてはカリウム、ナトリウムが好ましい。界面活性剤の含有量としては、熱処理油組成物全量基準で通常、 0. 1〜： 10 質量％の範囲であり、 0. 2〜7質量％の範囲が好ましい。

また、劣化酸中和剤としては、例えばアルカリ土類金属のサリチレート、硫化フイネート、スルホネートなどが挙げられる。アルカリ土類金属としては、カルシウム、ノくリウム及びマグネシウムが好ましい。また、酸化防止剤としては、従来公知のアミン系酸化防止剤ゃヒンダードフエノール系酸化防止剤などが挙げられる。さらに、光輝性向上剤としては、従来公知の油脂や油脂脂肪酸、アルケニルコハク酸イミド、置換ヒドロキシ芳香族カルボン酸エステル誘導体などが挙げられる。

本発明の熱処理油組成物は、鋼材などの金属材料の性質改善を目的として行われる、浸炭焼入れ、浸炭窒化焼入れ、真空焼入れなどの熱処理方法に好適に使用される。

実施例

次に、本発明を実施例によりさらに詳細に説明する力 S、本発明はこれらの例によつてなんら限定されるものではない。なお、熱処理油組成物の諸特性は下記の方法に従って測定した。

(1)評価 1；攪拌による硬度変化 (テストピース：丸棒）

JIS K2242冷却性評価試験機を改造した装置を用いて、攪拌による硬度変化について評価した。装置は、密閉式で雰囲気制御を可能にし、銀アルメル片の部分に鋼片を取付け、加熱後油中に焼入れができる装置とした。加熱炉から、油中に投入するまでの時間が約 2秒であり、搬送による温度降下が少ないため、他の装置に比べて同条件での硬度がやや高めになる。材料及び測定条件は以下のとおりである。テストピース： SCM420 φ 16mm X 30mmLの丸棒を用いた。

熱処理条件：純窒素雰囲気中、 860°Cで 30分加熱した。

油冷却条件:油温 120°C、冷却時間 3分、無攪拌ならびに攪拌（30cmZs相当）下で行った。

評価：テストピースの軸方向中央で切断 '研磨し、切断面半径の 1/2の位置の硬さを JIS Z2245に規定されているロックウェル硬さ Cスケール HRCで測定した。 8箇所測定し、その平均値を算出した。

(2)評価 2；攪拌による精度及び硬度変化 (テストピース：ギア）

テストピースの材料及び熱処理条件を以下のものとし、歯車精度および硬さを評価した。歯車精度の評価項目としては、図 1に示すように、歯面の圧力角（歯形)誤差 B 、ねじれ角（歯すじ)誤差 Aを測定した。ここで、圧力角誤差変化量、ねじれ角誤差変化量は、それぞれ焼入れ後の焼入れ前に対する変化量を示す。また、硬さは歯元のビッカース硬さ HV CJIS Z2244に規定）、及び有効硬化層深さ (JIS G0557に規定）により評価した。なお、有効硬化層深さの判定基準には旧 JIS規定の HV513を採用した。

テストピース： SCM420 デフアレンシャルドライブピニオン（モジュール 2. 43) 熱処理条件：テストピースを熱処理炉の加熱室内で 950°Cに加熱した後、浸炭雰囲気ガスを炭素ポテンシャル（CP)値 1. 0質量％の濃度で供給した。そのなかで 15 0分保持 (浸炭工程)した後， CP値を 0. 8質量％に調整し，さらに 60分保持 (拡散ェ程）した。その後、炉内で 860°Cまで放冷し、 CP = 0. 8質量％の状態でさらに 30分保持 (均熱工程)した。

油冷却条件:油温 130°C、冷却時間 4分、弱攪拌（20cm/s相当）ならびに強攪拌 (55cm/s相当）下で行った。

(3)評価 3；団体焼入れ時の歪のばらつきの評価 (テストピース：ギア）

材料及び熱処理条件を以下のものとし、圧力角（歯形)誤差、ねじれ角（歯すじ)誤差の精度の変化量の 6 σにより評価した。

テストピース： SCM420 デフアレンシャルドライブピニオン（モジュール 2· 43) 熱処理条件：浸炭工程 950°C X 100分、 CP= 1. 0質量％

拡散工程 950。C X 70分、 CP = 0. 8質量⁰ /。

均熱工程 860。C X 30分、 CP = 0. 8質量⁰ /₀

油冷却条件：油温 130°C、冷却時間 4分

[0022] 本発明の実施例及び比較例で使用する低沸点基油の性状を第 1表に、高沸点基油の性状を第 2表にそれぞれ示す。

[0023] [表 1] 第 1表

[0024] [表 2] 第 2表

[0025] 実施例 1〜8及び比較例 1〜： 13

第 3表に示す配合比により熱処理油組成物を調製し、上記評価 1を実施した。その結果を第 3表に示す。また、実施例 3及び比較例 5の熱処理油組成物に関し、上記評価 2及び評価 3を実施した。その結果を第 4表に示す。

[0026] [表 3] 第 3表一 1 実施例

1 2 3 4 5 6 7 8 低沸点基油 L-1 25

(質量％) L-2 ― 25

L-3 ― ― 25 9 19 29 39 49

L-4

L-5

m沸/ ϊτ、基/由 H-1 74 74 74 90 80 70 60 50

(質量％) H-2

H-3

界面活性剤 * ¹ (質量％) 1 1 1 1 1 1 1 1 蒸気膜破断剤 A # ² (質量％)

蒸気膜破断剤 B ' ³ (質量％)

硬度無撹拌 32.7 33.0 34.9 33.5 34.0 37.9 38.3 39.2

(HRC) 撹拌 35.3 35.2 37.2 35.5 36.3 40.3 40.4 41.3 硬度差 (HRC) 2.6 2.2 2.3 2.0 2.3 2.4 2.1 2.1

300°C秒数 (秒） 9.29 9.04 8.29 8.81 8.38 8.46 7.85 7.6

第 3表一 2

[0028] (注）

* 1 界面活性剤：ルブリゾール社製「Caスルホネート 78W」

*2 蒸気膜破断剤 A：出光興産 (株)製「イデミツポリブテン 2000H」 *3 蒸気膜破断剤 B: 日本ケミカルズ販売 (株)製「NC505」 *4 X：油煙が大きく焼入れ実験ができなかった。

[0029] [表 5]

第 4表

評価 1においては、無攪拌と攪拌において、その硬度差が小さいほうが好ましぐ硬度差の小さい熱処理油組成物は、団体焼入れ時の冷却性のばらつきが小さい。実施例：!〜 8の熱処理油組成物は、いずれも硬度の差が 3HRC未満であり良好である。また、無攪拌における硬度は 40HRC未満であることが、自動車用変速機のギアなどの衝撃荷重が加わる部品では耐衝撃性の点から好ましぐ実施例 1〜8の熱処理油組成物は、この値をいずれも満足するものである。また、実施例:!〜 8の熱処理油組成物は、いずれも 300°C秒数が 7. 5〜： 10. 0秒の範囲であり、適度な硬度を有するものである。一方、比較例においては、比較例 2、 3 、及び 10〜13は、 300°C秒数が 7. 5秒未満であり、硬度が高すぎる。

[0031] 次に、実施例 3及び比較例 5の熱処理油組成物を用いた上記評価 2について、実施例 3の熱処理油組成物は、比較例 5の熱処理油組成物に比較して、攪拌強度による圧力角誤差変化量の差（ x m)は同等であるが、攪拌強度によるねじれ角誤差変化量の差（ z m)が著しく小さいことがわかる。すなわち、ねじれ角誤差変化量の差（ μ ηι)は、攪拌速度に強く影響を受ける因子であるが、本発明の熱処理油組成物は、熱処理油組成物の流速が変化しても品質への影響を小さく抑えることができる。また、比較例 5の熱処理油組成物は、 JIS 2種 1号油に相当するが、実施例 3の熱処理油組成物を用いた場合であっても、これと同等以上の歯元硬度を有することがわかる。しかも、実施例 3の熱処理油組成物は、比較例 5の熱処理油組成物に比較して、攪拌強度による歯元硬度の差が小さぐ歯元硬度に関しても、熱処理油組成物の流速の変化による影響を小さくすることができる。

さらに、有効硬化層深さについても、実施例 3の熱処理油組成物は、比較例 5の熱処理油組成物を用いた場合に対して同等以上の値を示し、しかも、実施例 3の熱処理油組成物は、熱処理油組成物の流速の変化による影響を小さくすることができる。

[0032] 評価 3において、実施例 3の熱処理油組成物は、比較例 5の熱処理油組成物に比較して、実際の団体焼入れにおいて、ねじれ角誤差変化量のばらつきが極めて小さレ、ことが確認された。また、評価 2においては、圧力角誤差変化量の差は、実施例 3 の熱処理油組成物と比較例 5の熱処理油組成物で差はな力つたものの、実際の団体焼入れの評価においては、実施例 3の熱処理油組成物の方が圧力角誤差変化量のばらつきが小さいことが明ら力となった。

産業上の利用可能性

[0033] 本発明の熱処理油組成物は、金属材料の焼入れにおいて，同時に大量の処理物を焼入れした際に，硬さや焼入れ歪のばらつきが生じにくぐ特に自動車用の歯車部品等の焼入れに使用されている JIS 2種 1号油と同程度の冷却性を持ちながら、団体焼入れ時の冷却性のばらつきを低減できる焼入油組成物である。

Claims

請求の範囲

[1] 5%留出温度が 300°C以上 400°C以下の低沸点基油 5質量％以上 50質量％未満と

、 5%留出温度が 500°C以上の高沸点基油 50質量％を超え 95質量％以下とからなる混合基油を含むことを特徴とする熱処理油組成物。

[2] 混合基油中の低沸点基油が 10質量％以上 50質量％未満であり、かつ、高沸点基油が 50質量％を超え 90質量％以下である請求項 1に記載の熱処理油組成物。

[3] JIS K2242冷却性試験における 300°C秒数力 7. 5-12. 3秒である請求項 1又は 2に記載の熱処理油組成物。

[4] さらに、蒸気膜破断剤を含有する請求項 1〜3のいずれかに記載の熱処理油組成物