TWI681051B - 熱處理油組成物 - Google Patents

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Abstract

本發明提供一種熱處理油組成物，在利用淬火等將金屬材料進行熱處理之際，可保有與JIS K2242：2012之2種1號油相同程度的冷卻性能，又可減少群淬火時各個零件冷卻性能不均，同時可抑制在反覆進行該熱處理時發生的冷卻性能經時性變化。
一種熱處理油組成物，其特徵在於含有：(A)基油；(B)選自於石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之一種以上。且該熱處理油組成物由冷卻曲線獲得之特性秒數在1.00秒以下，並且，該冷卻曲線從800℃起至300℃為止之冷卻時間即300℃秒數在6.00秒以上且14.50秒以下，其中該冷卻曲線係依循日本JIS K2242：2012之冷卻性能測試方法而求得。

Description

熱處理油組成物 發明領域
本發明是有關於熱處理油組成物。
發明背景
在鋼材等金屬材料方面，以改善其性質為目的會施以淬火、回火、退火、正常化等之熱處理。該等熱處理中，淬火是將業經加熱之金屬材料浸漬於冷卻劑中使之變態為預定之淬火組織的處理，利用該淬火，處理物會變得非常堅硬。例如，若是將呈沃斯田鐵狀態之經加熱鋼材浸漬於冷卻劑中，在上臨界冷卻速度以上進行冷卻，便可使之變態為麻田散鐵等淬火組織。
冷卻劑一般可使用油系、水系之熱處理劑。若就使用油系之熱處理劑(熱處理油)的金屬材料淬火加以說明，以經加熱之金屬材料投入屬於冷卻劑之熱處理油的情況而言，通常是經過3個階段而予以冷卻。具體而言是(1)金屬材料被熱處理油蒸氣膜所包覆之第1階段(蒸氣膜階段)、(2)蒸氣膜破裂而發生沸騰之第2階段(沸騰階段)、(3)金屬材料溫度變為熱處理油沸點以下，而熱被對流帶走之第3階段(對流階段)。然後，各階段中由於金屬材料周圍的 環境氣體不同的緣故，冷卻速度各異，以第2階段(沸騰階段)之冷卻速度最大。
一般而言，熱處理油中，從蒸氣膜階段移行至沸騰階段時冷卻速度會急遽加速。若金屬材料並非單純的平面形狀的情況，蒸氣膜階段與沸騰階段容易在金屬材料表面處於交混。然後，在該交混發生的情況下，因蒸氣膜階段與沸騰階段之冷卻速度差，金屬材料表面會產生極大的溫度差。然後，由於該溫度差，熱應力或變態應力油然而生，以致金屬材料產生應變。
因此，在金屬材料之熱處理上，尤其是淬火方面，選定適於該熱處理條件之熱處理油就十分重要，若該選定不適當，則會有金屬材料產生應變且同時無法獲得充分淬火硬度之情形。
一方面，熱處理油依日本JIS K2242：2012被分類為1種至3種，使用於淬火者是1種之1號油、1種之2號油、2種之1號油、2種之2號油。其中在日本JIS K2242：2012已規範了從800℃起至400℃為止之冷卻秒以作為冷卻性能之指標，1種2號被定在4.0秒以下，2種1號被定在5.0秒以下，2種2號被定在6.0秒以下。該冷卻秒數愈短則冷卻性能愈高，金屬材料變得愈硬。
一般而言，淬火後金屬之硬度與應變係呈制衡的關係，愈硬則應變愈大。
又，在工業性方面，也使用300℃秒數來作為顯示油劑冷卻性的指標。所謂300℃秒數，是依循日本JIS K2242：2012之冷卻性能測試方法而求得之冷卻曲線中從800℃起至300℃為止之冷卻時間。
使用者為了獲得目的之硬度與應變，會以上述指標為基準選擇淬火油。例如，在應變會構成問題之汽車用齒輪零件等之淬火上，上述2種1號油廣為使用。這是由於以上述1種油而言應變會變大，再加上視零件會有硬度變得過高的緣故，又，以上述2種2號油而言雖然應變可變小，但硬度不足的緣故。
不過，汽車用變速器或減速器等的零件，幾乎都是大量生產，並進行在1個托架上層疊大量處理物一次進行淬火之所謂群淬火(group hardening)。這種情況下，視安置已層疊之零件的位置，會有冷卻性能產生不均、各個零件硬度或應變產生不均的問題。例如，安置於下部之零件硬度偏高，而安置於上部之零件硬度偏低等等情況。
有鑑於以上狀況，遂有專利文獻1~6之技術的提案。
先前技術文獻 專利文獻
專利文獻1：日本特開2003-286517號公報
專利文獻2：日本特開2002-38214號公報
專利文獻3：日本特開2001-152243號公報
專利文獻4：日本特開2002-327191號公報
專利文獻5：日本特開2007-9238號公報
專利文獻6：日本特開2013-194262號公報
為了降低群淬火時各個零件硬度或應變之不均，專利文獻1提案了追加振動機或噴射裝置等特殊設備。
然而，要在習知裝置追加上述設備會花費成本，而且視設備還會改造困難。因此，冀望有一種技術，不須如專利文獻1進行設備投資，而僅利用熱處理油組成物特性來減低硬度或應變的不均。
此外，蒸氣膜階段一旦拉長，則蒸氣膜階段與沸騰階段交混的時間也跟著拉長，應變容易變大。因此，宜縮短到達蒸氣膜階段結束之溫度(特性溫度)為止的秒數(特性秒數)。
為了消除特性秒數的影響，專利文獻2中提案一種利用氣體冷卻至特性溫度以下再接著進行油淬火之方法。
另一方面，為了消除冷卻不均造成的處理物溫度差，專利文獻3中提案一種在一達到麻田散鐵變態初始溫度以上即先暫自淬火油將處理物拉起以行均熱之方法。
然而，專利文獻2及3之手法，均較單純的油淬火更增成本或時間。又，專利文獻2及3之手法，是縮小應變的方法，並無法減少群淬火時各個零件硬度或應變之不均。
專利文獻4中提案了一種熱處理油組成物，可用作在金屬材料淬火上使冷卻不均不易產生、可確保淬火處理物之硬度同時可減低淬火應變之熱處理油組成物，該熱處理油組成物是由混合基油構成，該混合基油係由在40℃下之動態黏度為5~60mm2/s之低黏度基油50~95重量%、及 在40℃下之動態黏度為300mm2/s以上之高黏度基油50~5重量%所構成。
又，專利文獻5中提案了一種熱處理油組成物，其具有與上述2種1號油相同程度的冷卻性能，卻又能減少群淬火時冷卻性能不均。具體而言，該熱處理油組成物含有混合基油，該混合基油係由5%餾出溫度在300℃以上且400℃以下之低沸點基油計5質量%以上且低於50質量%、及5%餾出溫度在500℃以上之高沸點基油計超過50質量%且在95%以下所構成。
然而，專利文獻4及5之熱處理油組成物並未使用蒸氣膜破裂劑，因此特性秒數長，無法減少群淬火時各個零件硬度或應變之不均。
專利文獻6中提案一種熱處理油組成物，其係摻混了以組成物總量基準計在50質量%以上且95質量%以下之40℃動態黏度為5mm2/s以上且60mm2/s以下之基油、以組成物總量基準計在5質量%以上且50質量%以下之40℃動態黏度為300mm2/s以上之基油、及α烯烴共聚物，藉此，可減少群淬火時冷卻性能不均。
然而，專利文獻6之熱處理油組成物，有著因進行反覆淬火以致冷卻性能經時性降低的問題。
本發明便是在此狀況下完成者，本發明目的在於提供一種熱處理油組成物，在利用淬火等將金屬材料進行熱處理之際，可保有與JIS K2242：2012之2種1號油相同程度的冷卻性能，又可減少群淬火時各個零件冷卻性能不 均，同時可抑制在反覆進行該熱處理時發生的冷卻性能經時性變化。
為了解決上述課題，本發明之實施形態中，提供一種熱處理油組成物，其特徵在於含有：(A)基油；(B)選自於石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之一種以上。該熱處理油組成物由冷卻曲線獲得之特性秒數在1.00秒以下，並且，該冷卻曲線從800℃起至300℃為止之冷卻時間即300℃秒數在6.00秒以上且14.50秒以下，其中該冷卻曲線係依循日本JIS K2242：2012之冷卻性能測試方法而求得。
本發明之熱處理油組成物，在利用淬火等將金屬材料進行熱處理之際，可保有與JIS K2242：2012之2種1號油相同程度的冷卻性能，又可減少群淬火時各個零件冷卻性能不均。進而，本發明之熱處理油組成物，可抑制在反覆進行金屬材料之熱處理時發生的冷卻性能經時性變化。
以下，說明本發明之實施形態。本實施形態之熱處理油組成物含有：(A)基油、(B)選自於石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之一種以上，且由冷卻曲線獲得之特性秒數在1.00秒以下，並且，該冷卻曲線從800℃起至300℃為止之冷卻時間即300℃秒數在6.00秒以上且14.50秒以下，其中 該冷卻曲線係依循日本JIS K2242：2012之冷卻性能測試方法而求得。
[(A)基油]
(A)成分之基油可舉礦油及/或合成油。
礦油可列舉：利用溶劑精煉、氫化精煉等一般精煉法製得之石蠟烴基系礦油、中間基系礦油及環烷基系礦油等；將已藉由費托氏法等製造之蠟(Gas-to-liquid wax)、礦油系蠟等之蠟進行異構化所製造之蠟異構化系油；等。
合成油方面可列舉：烴系合成油、醚系合成油等。烴系合成油可列舉烷基苯、烷基萘等。醚系合成油可列舉聚氧伸烷二醇、聚苯醚等。
(A)成分之基油可以是僅使用上述礦油及合成油當中一種的單一系，也可以是如已將礦油之二種以上予以混合者、已將合成油之二種以上混合者、將礦油及合成油各一種或二種以上予以混合者般，為混合系。
(A)成分之基油之40℃動態黏度以40mm2/s以上且500mm2/s以下為佳，50mm2/s以上且350mm2/s以下較佳，60mm2/s以上且200mm2/s以下更佳。
藉由使(A)成分之基油之40℃動態黏度在上述範圍，可確保基於(A)所達到的本質性冷卻性能，而易於使特性秒數及300℃秒數在後述範圍。
若(A)成分之基油為二種以上基油混合而得之基油，則混合基油之動態黏度以滿足上述範圍為佳。
又，本實施形態中，基油及熱處理油組成物之動態黏 度可依循JIS K2283：2000來測定。
相對於熱處理油組成物總量計，(A)成分之基油之含有比率以10~99.9質量%為佳，50~98質量%較佳，80~95質量%更佳。
藉由使(A)成分之含有比率在80質量%以上，可確保基於(A)所達到的本質性冷卻性能，藉由使(A)成分之含有比率少於100質量%，可確保(B)成分之石油樹脂及/或石油樹脂衍生物的使用量，而易於獲得後述之基於(B)成分所達到的效果。
[(B)石油樹脂及/或石油樹脂衍生物]
本實施形態之熱處理油組成物含有一種以上之(B)石油樹脂及/或石油樹脂衍生物。(B)成分之石油樹脂及/或石油樹脂衍生物具有可作為蒸氣膜破裂劑之功能。
藉由使用石油樹脂及/或石油樹脂衍生物來作為蒸氣膜破裂劑，可縮短蒸氣膜階段，而易於使熱處理油組成物之冷卻性能與JIS K2242：2012之2種1號油相同程度。
又，由於藉由使用石油樹脂及/或石油樹脂衍生物可縮短蒸氣膜階段，因此蒸氣膜階段與沸騰階段不易在金屬材料表面交混。緣此，藉由使用石油樹脂及/或石油樹脂衍生物，不易發生群淬火時各個零件冷卻性能不均(硬度或應變之不均)。又，藉由使用石油樹脂及/或石油樹脂衍生物，在零件為複雜形狀的情況下，該零件各處之冷卻性能也不易發生不均，因此可抑制各零件之應變。
進一步，藉由使用石油樹脂及/或石油樹脂衍生物，在 反覆進行金屬材料之熱處理時，可抑制發生的冷卻性能經時性變化。具體而言，在反覆進行金屬材料之熱處理時，可抑制在到達蒸氣膜階段結束之溫度為止的秒數(特性秒數)經時性增加、以及抑制動態黏度經時性低劣。即，藉由使用石油樹脂及/或石油樹脂衍生物，可延長熱處理油組成物之壽命。
又，藉著石油樹脂及/或石油樹脂衍生物，可縮短熱處理初始階段之特性秒數。
石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之所以可發揮上述效果之理由，推測是因石油樹脂及石油樹脂衍生物的熱塑性特徴、對基油之優異溶解性。
石油樹脂是使選自於石油腦等利用石油類之熱分解行乙烯等烯烴製造時以副產物獲得之碳數4~10之脂肪族烯烴類或脂肪族二烯烴類、或者碳數8以上且具有烯烴性不飽和鍵之芳香族化合物之1種或2種以上之不飽和化合物進行聚合或共聚製得之樹脂。石油樹脂概分為例如使脂肪族烯烴類或脂肪族二烯烴類聚合而成之「脂肪族系石油樹脂」、使具有烯烴性不飽和鍵之芳香族化合物聚合而成之「芳香族系石油樹脂」、使脂肪族烯烴類或脂肪族二烯烴類與具有烯烴性不飽和鍵之芳香族化合物共聚而成之「脂肪族-芳香族共聚石油樹脂」。
該碳數4~10之脂肪族烯烴類方面可列舉戊烯、己烯、庚烯等。又，碳數4~10之脂肪族二烯烴類方面可列舉丁二烯、戊二烯、異戊二烯、環戊二烯、二環戊二烯、甲 基戊二烯等。進而，碳數8以上且具有烯烴性不飽和鍵之芳香族化合物方面可列舉苯乙烯、α-甲基苯乙烯、β-甲基苯乙烯、乙烯基甲苯、乙烯基二甲苯、茚、甲基茚、乙基茚等。
又，該石油樹脂之原料化合物，不必全部皆為石油腦等利用石油類之熱分解行烯烴製造時之副產物，也可以使用化學合成之不飽和化合物。例如，可舉利用環戊二烯或二環戊二烯之聚合製得之二環戊二烯系石油樹脂、或使該等環戊二烯或二環戊二烯與苯乙烯共聚合而得之二環戊二烯-苯乙烯系石油樹脂。
石油樹脂衍生物可舉已於上述石油樹脂加成氫原子之氫化石油樹脂。又，石油樹脂衍生物方面可列舉：已將前述石油樹脂利用以羧酸等為代表之酸性官能基予以改質之酸改質石油樹脂、將該酸改質石油樹脂以醇、胺、鹼金屬、鹼土類金屬等化合物予以反應修飾之化合物。
酸改質石油樹脂大致分為已將石油樹脂以不飽和羧酸、不飽和羧酸酐予以改質之羧酸改質石油樹脂、酸酐改質石油樹脂。不飽和羧酸方面可舉例如丙烯酸、甲基丙烯酸等之不飽和單羧酸類；馬來酸、延胡索酸、依康酸、焦檸檬酸等之不飽和多元羧酸類；馬來酸單甲酯、延胡索酸單乙酯等之不飽和多元羧酸之部分酯類；等，不飽和羧酸酐方面可舉例如馬來酸酐、依康酸酐等之不飽和多元羧酸酐。
以上述石油樹脂、石油樹脂衍生物而言，脂肪族 -芳香族共聚石油樹脂及氫化脂肪族-芳香族共聚石油樹脂傾向於可縮短特性秒數，在這點上頗為適宜。
石油樹脂、石油樹脂衍生物之數目平均分子量，從容易發揮本實施形態所獲致之效果這個觀點來看，以200~5000為佳，250~2500較佳，300~1500更佳。
石油樹脂及/或石油樹脂衍生物，依據JIS K2207：2006環球法所測定之軟化點在40℃以上為佳，60℃以上且150℃以下較佳，80℃以上且140℃以下較佳，85℃以上且130℃以下愈佳。
藉由使石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之軟化點在40℃以上，可使群淬火時各個零件冷卻性能不均(硬度或應變之不均)更不易發生，遇零件為複雜形狀的情況，可使該零件各處冷卻性能不均不易發生，可抑制各零件之應變。
進一步，藉由使石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之軟化點在40℃以上，可更加抑制重複進行熱處理時之冷卻性能經時變化(特性秒數之經時性增加及動態黏度之經時性低劣)，同時，可縮短熱處理初始階段時的特性秒數。亦即，藉由使石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之軟化點在40℃以上，不僅是初始階段，即使是在重複使用之後，仍可更易於維持熱處理油組成物之冷卻性能，可更長期普遍抑制群淬火時各個零件冷卻性能不均、及各零件之應變。
又，藉由令石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之軟化點在150℃以下，可在利用熱處理油組成物將金屬材料等被加工物冷卻之後，減低該被加工物表面之黏膩。
石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之軟化點，可依據石油樹脂之聚合程度、改質成分、改質程度來調整。
再者，使用二種以上材料來作為石油樹脂及/或石油樹脂衍生物的情況下，所有材料均在上述軟化點範圍為佳。
(B)成分之石油樹脂及/或石油樹脂衍生物相對於熱處理油組成物總量之含有比率，以0.1~90質量%為佳，2~50質量%較佳，5~20質量%更佳。
藉由使(B)成分之含有比率在0.1質量%以上，可易於獲得上述之基於(B)成分所達到的效果。又，藉由使(B)成分之含有比率在90質量%以下，可確保負責本質性冷卻性能之(A)成分基油的使用量，可賦予熱處理油組成物冷卻性能。
合計(A)成分及(B)成分之含量，相對於熱處理油組成物總量計，以80質量%以上為佳，90質量%以上較佳，100質量%更佳。
又，只要是在不阻礙本實施形態效果的範圍，熱處理油組成物中也可含有石樹脂及/或石油樹脂衍生物以外的蒸氣膜破裂劑。其他蒸氣膜破裂劑可舉萜烯樹脂、萜烯樹脂衍生物、松香、松香衍生物等。
[(C)添加劑]
本實施形態之熱處理油組成物，可含有抗氧化劑、冷卻性能提升劑等添加劑。
抗氧化劑、冷卻性能提升劑等之含有比率，相對於熱處理油組成物總量，各自以10質量%以下為佳，0.01~5質量%較佳。
[熱處理油組成物之物性]
本實施形態之熱處理油組成物，由冷卻曲線獲得之特性秒數必須在1.00秒以下，該冷卻曲線是依循JIS K2242：2012之冷卻性能測試方法求得。
熱處理油組成物之特性秒數若超過1.00秒，會變得難以降低群淬火時各個零件冷卻性能不均，又，也變得難以抑制各零件之應變。
熱處理油組成物之特性秒數以0.95秒以下為佳，0.90秒以下較佳。
更具體而言，特性秒數是依據以下(1)、(2)算出。
(1)依循JIS K2242：2012冷卻性能測試方法，將以加熱至810℃之銀試料投入於熱處理油組成物，求出以時間為x軸、以該銀試料表面溫度為y軸之冷卻曲線。
(2)依據切線交叉法，由前述冷卻曲線算出到達熱處理油組成物之蒸氣膜階段結束的溫度(特性溫度)為止的秒數，以該秒數為特性秒數。
又，上述(1)中，測定時間之間隔定為1/100秒為佳。
進而，本實施形態之熱處理油組成物，冷卻曲線從800℃起至300℃為止之冷卻時間即「300℃秒數」必須在6.00秒以上且14.50秒以下，該冷卻曲線係依循JIS K2242：2012之冷卻性能測試方法而求得。
熱處理油組成物之300℃秒數一旦脫離上述範圍，欲使熱處理油組成物之冷卻性能與JIS K2242：2012之2種1號油相同程度就變得有困難。
熱處理油組成物之300℃秒數，以6.50~13.50秒為佳，7.00~12.50秒較佳。
為了使熱處理油組成物之特性秒數及300℃秒數在上述範圍，以令(A)成分之含量及40℃動態黏度、以及(B)成分之含量、軟化點及數目平均分子量在上述實施形態範圍內為佳。
本實施形態之熱處理油組成物，100℃動態黏度以10~30mm2/s為佳，15~20mm2/s較佳。
實施例
接著，依據實施例進一步詳細說明本發明，不過本發明並不因該等例而受任何限定。
A.評估、測定
A-1.硬度及應變
淬火評估用材料係使用圓筒形狀之膚鍛鋼(外徑φ85mm、高度44mm、厚度4mm、材質SCM415)，依下述條件進行熱處理等，進一步，針對下述項目進行評估。
<熱處理等條件>
熱處理條件：滲碳步驟930℃×150分、CP(碳位能)=1.1質量%
擴散步驟：930℃×60分、CP(碳位能)=0.8質量%
均熱步驟：850℃×20分、CP(碳位能)=0.8質量%
油冷條件：油溫120℃、油冷時間10分、攪拌20Hz
回火條件：180℃×60分
安置方法：刀架(淬火架8個，4個×2段)
<評估項目>
‧平均橢圓率(mm)
‧橢圓率3 σ(mm)
‧平均錐度應變(mm)
‧錐度應變3 σ(mm)
‧平均內部硬度(淬火材料1.5mm內部、HV)
‧平均有效硬化層深度(mm)
A-2.初始冷卻性能
依循JIS K2242：2012所規定之冷卻性能測試方法，將已加熱至810℃之銀試料投入至熱處理油組成物，求取銀試料之冷卻曲線，算出以下「特性秒數」及「300℃秒數」。銀試料投入前熱處理油組成物之油溫，實施例1-1~1-9、比較例1、實施例2及比較例2-1~2-2均定為120℃。
<特性秒數>
上述冷卻曲線中，依循JIS K2242：2012，算出蒸氣膜階段結束之溫度(特性溫度)，以到達該溫度為止的秒數為特性秒數。
<300℃秒數>
上述冷卻曲線中令從800℃起至300℃為止之冷卻時間為300℃秒數。
A-3.冷卻性能之經時穩定性
以上述A-2之結果為重複淬火劣化測試前之結果。接著，依以下所示條件進行重複淬火劣化測試。該劣化測試後，再次重新進行與上述A-2同樣的測試及評估，以其為重 複淬火劣化測試後之結果。依據以下式(2)，算出測試前後之變化率。
[(測試後之值-測試前之值)/測試前之值]×100 (2)
<測試條件>
測試片：SUS316
淬火溫度：850℃
油量：400ml
油溫：170℃
淬火次數：400回
A-4.動態黏度
依循JIS K2283：2000，於上述A-3之重複淬火劣化測試前後測定熱處理油組成物之100℃動態黏度。
B.熱處理油組成物之調製及評估
(實施例1-1~1-9、比較例1)
調製表1之組成之熱處理油組成物，進行上述A-2及A-4之評估以及測定。結果顯示於表1。
Figure 105103121-A0202-12-0017-1
表1之材料如下。
基油1：40℃動態黏度90mm2/s之礦油
石油1-1：部分氫化脂肪族-芳香族共聚石油樹脂、軟化點110℃、數目平均分子量760
石油1-2：脂肪族石油樹脂、軟化點99℃、數目平均分子量1300
石油1-3：脂肪族-芳香族共聚石油樹脂、軟化點103℃、數目平均分子量900
石油1-4：氫化脂肪族石油樹脂、軟化點105℃、數目平均分子量400
石油1-5：氫化脂肪族石油樹脂、軟化點125℃、數目平均分子量430
石油1-6：氫化脂肪族石油樹脂、軟化點87℃、數目平均分子量370
石油1-7：氫化脂肪族石油樹脂、軟化點103℃、數目 平均分子量410
石油1-8：部分氫化芳香族改質脂肪族石油樹脂、軟化點102℃、數目平均分子量500
石油1-9：脂肪族石油樹脂、軟化點124℃、數目平均分子量430
由表1之結果可清楚確認，實施例1-1~1-9之熱處理油組成物，300℃秒數短，具有與JIS K2242：2012之2種1號油相同程度之冷卻性能。
又，實施例1-1~1-9之熱處理油組成物，可確認特性秒數很短。因此可知，當使用實施例1-1~1-9之熱處理油組成物時，抑制群淬火時各個零件冷卻性能不均、抑制各零件之應變可期。
(實施例2、比較例2-1~2-2)
調製表2之組成之熱處理油組成物，進行上述A-1~A-4之測定及評估。
又，上述A-4之100℃動態黏度，是在上述A-3重複淬火劣化測試前後進行測定。結果顯示於表2。
Figure 105103121-A0202-12-0019-2
表2之材料如下。
基油2-1：40℃動態黏度120mm2/s之礦油
基油2-2：40℃動態黏度60mm2/s之礦油
基油2-3：40℃動態黏度200mm2/s之礦油
石油樹脂2：部分氫化脂肪族-芳香族共聚石油樹脂、軟化點110℃、數目平均分子量760
α烯烴共聚物：100℃動態黏度2000mm2/s之α烯烴共 聚物
由表2之結果可清楚確認，實施例2之熱處理油組成物，300℃秒數短，具有與JIS K2242：2012之2種1號油相同程度之冷卻性能。又，實施例2之熱處理油組成物，橢圓率3 σ及錐度應變3 σ之值很小，確認可抑制群淬火時應變之不均。進而確認，實施例2之熱處理油組成物可抑制在進行重複熱處理時之經時性性能劣化(特性秒數增加、300℃秒數增加、動態黏度減少)。
又確認，實施例2之熱處理油組成物，初始階段之特性秒數及300℃秒數顯示出極佳之值，從初始階段起涵蓋重複使用後之長期間均可維持良好性能。
產業上可利用性
本實施形態之熱處理油組成物可維持與JIS K2242：2012之2種1號油相同程度之冷卻性能卻又可減低群淬火時各個零件冷卻性能不均，同時可抑制重複進行金屬材料熱處理時發生的冷卻性能經時變化。因此，本實施形態之熱處理油組成物，可適當作為對含碳鋼、鎳-錳鋼、鉻-鉬鋼、錳鋼等合金鋼施行淬火、退火、回火等熱處理時的熱處理油來使用，尤其，其中又以作為進行淬火時的熱處理油來使用為適宜。

Claims (6)

  1. 一種熱處理油組成物，其特徵在於含有：(A)基油；(B)選自於石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之一種以上；該熱處理油組成物由冷卻曲線獲得之特性秒數在1.00秒以下，並且，該冷卻曲線從800℃起至300℃為止之冷卻時間即300℃秒數在6.00秒以上且14.50秒以下，其中該冷卻曲線係依循日本JIS K2242：2012之冷卻性能測試方法而求得。
  2. 如請求項1之熱處理油組成物，其根據日本JIS K2207：2006環球法測得(B)成分之石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之軟化點在40℃以上。
  3. 如請求項2之熱處理油組成物，其根據日本JIS K2207：2006環球法測得(B)成分之石油樹脂及/或石油樹脂衍生物之軟化點在60℃以上且150℃以下。
  4. 如請求項1至3中任一項之熱處理油組成物，其中(A)成分之基油之40℃動態黏度為40~500mm2/s。
  5. 如請求項1至3中任一項之熱處理油組成物，其含有相對於熱處理油組成物總量計10~99.9質量%之(A)成分之基油、0.1~90質量%之(B)成分之石油樹脂及/或石油樹脂衍生物。
  6. 如請求項1至3中任一項之熱處理油組成物，其中前述熱處理油組成物之100℃動態黏度為10~30mm2/s。
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