WO2006134075A1 - Verfahren zur behandlung eines prozessgutes mit grossflächigem plasma - Google Patents

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WO2006134075A1
WO2006134075A1 PCT/EP2006/063049 EP2006063049W WO2006134075A1 WO 2006134075 A1 WO2006134075 A1 WO 2006134075A1 EP 2006063049 W EP2006063049 W EP 2006063049W WO 2006134075 A1 WO2006134075 A1 WO 2006134075A1
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plasma
process material
radicals
voltage
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PCT/EP2006/063049
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Werner Hartmann
Helmut Figalist
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Siemens Aktiengesellschaft
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    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
    • D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
    • D21C9/001—Modification of pulp properties
    • D21C9/007—Modification of pulp properties by mechanical or physical means
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
    • D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
    • D21C9/10—Bleaching ; Apparatus therefor
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21H—PULP COMPOSITIONS; PREPARATION THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASSES D21C OR D21D; IMPREGNATING OR COATING OF PAPER; TREATMENT OF FINISHED PAPER NOT COVERED BY CLASS B31 OR SUBCLASS D21G; PAPER NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • D21H25/00—After-treatment of paper not provided for in groups D21H17/00 - D21H23/00
    • D21H25/04—Physical treatment, e.g. heating, irradiating

Definitions

  • the invention relates to a method for treating a process material, wherein the process material, preferably with not ⁇ thermal, large-area plasma, preferably at Minim ⁇ least atmospheric pressure, brought into contact, the plasma is generated in the immediate proximity to the process material or in the pro ⁇ Zessgut or in the immediate vicinity of a gas discharge, in particular a corona discharge, preferably at least atmes ⁇ least atmospheric pressure is generated.
  • process goods usually depends on a change in a molecular structure of the process material, in particular its surface from. For example, must pierindustrie or are treated by applying with certain substances in the textile industry, for example, whole process goods paper webs or textile webs in the whole Pa ⁇ .
  • whole process goods paper webs or textile webs in the whole Pa ⁇ For example, whole process goods paper webs or textile webs in the whole Pa ⁇ .
  • high-voltage pulses having a duration of less than 10 ⁇ s are generated between the electrodes for generating the plasma or the gas discharge.
  • the use of such short high voltage single pulses has been found to be particularly advantageous, whereas the use of radio frequency (RF) or microwave pulses or high voltage single pulses of more than 10 ⁇ s in duration is far less efficient.
  • RF radio frequency
  • the pulse duration should be significantly shorter than corresponds to a build-up time of the complete breakdown time in the respective medium.
  • the process material is an unwoven fiber in a suspension, in particular fibers or pulp, a paper to be produced, a cardboard to be produced, a cardboard to be produced, the starting materials for the production, and / or their intermediates during manufacture, in particular a moist or dry and / or unpressed sheet.
  • the plasma is preferably produced by the process material at a distance of less than 20 cm, preferably less than 10 cm, preferably less than 5 cm.
  • the process material is brought into contact with the plasma on both sides or treated by means of the gas discharge.
  • the two-sided treatment of the process material with plasma enables a high treatment efficiency and a preference ⁇ as high penetration depth of eg aggressive Trä ⁇ gerst open in the process material.
  • a preferred embodiment of the invention is that the plasma or the gas discharge for bleaching the process material, in particular in a digester, in a bleaching container or in a line is used.
  • the method can be used for treatment of the process material in an advantageous manner during the Trans ⁇ portes of the process material are already applied and thus a process time further shortened.
  • the process material is brought into contact with at least one electrode for generating the plasma or the gas discharge.
  • the method is applied to different types or states of process goods.
  • radicals are generated in the plasma or by means of the gas discharge, which act on the process material.
  • This Ra ⁇ cals cause a chemical reaction, for example with a bleaching effect that support to achieve the treatment goal the treatment process effectively.
  • the process material prefferably be exposed within a process stage in a paper or cardboard production process to radicals of different types or compositions, preferably sequentially in time.
  • an optimal treatmen ⁇ so development results achieved step by step.
  • the plasma or the gas discharge is applied in such a way that as radicals increased ozone and / or hydrogen peroxide are formed.
  • a generation rate of the radicals and / or the composition of the generated radicals is controlled by influencing an amplitude, a pulse duration and / or a pulse repetition rate of the high voltage pulses. Since, in addition to the nature and composition of the radicals, the concentration of the radicals is generated by an electrical process and thus very easily controllable in real time, such a method is very economical and can be readjusted within a very short time for different treatment results, e.g. in the context of self-learning algorithms.
  • a concentration of the radicals produced is measured.
  • concentration of the radicals is used as the actual value.
  • a further increase of the targeted influence is attained because ⁇ by that transmission rate or to control and regulate the Erzeu- the composition of the radicals produced a property of the suspension, preferably a consolidsei ⁇ genschaft, in particular its opacity, gloss, whiteness, Fluo ⁇ reszenz or Color point, is measured. On the basis of the results of the measurement of the quality properties, a rejection is obtained, which makes it possible to optimally control the treatment process.
  • the concentration or the property "online” is preferably measured. This is in view of an automated procedure, preferably with approximately components automation ⁇ and sensors are particularly advantageous, since the response to a varying quality characteristic is effected virtually simultaneously.
  • the amplitude of the high voltage pulses is changed at a constant repetition rate for control.
  • the repetition rate of the high-voltage pulses is changed at konstan ⁇ ter amplitude to the regulation-.
  • a further increase of the treatment result is achieved because ⁇ by that the process material, preferably surfaces to lead, is enriched in plasmabeaufschlagten area with oxygen.
  • the process material present as a suspension or pulp, or as Fa ⁇ serbrei it is particularly advantageous in view of the treatment result that, preferably less than 100 ns is used for bleaching, egg ⁇ ne high-voltage pulse duration.
  • the electrodes of a bleaching device are arranged completely inside the suspension, it is very advantageous to work with small high-voltage pulse durations due to the high conductivity of the suspension. The higher the conductivity, for example the suspension, the more "resistive losses" can occur if the pulse duration is too long.
  • high-voltage pulse duration is for flat distributed process material, in particular during screening, ns is used in 100 to 1 microseconds.
  • "high-ohmic" suspensions cause “ohmic” losses and it is therefore advantageous to use pulses with a short pulse duration and a high edge steepness.
  • high-voltage pulses having a duration of less than 3 microseconds, preferably less than 1 microseconds, preferably ⁇ less than 500 ns applied.
  • the use of short pulses has the advantage that the largest part of the pulse energy is not converted into heat as an ohmic component and, on the other hand, a streamer discharge with efficient radical generation is generated.
  • a corona threshold voltage is applied to the electrodes.
  • a DC corona discharge is generated to generate the plasma or the corona discharge and the DC corona discharge the
  • High voltage pulses are superimposed.
  • the superimposition of the high-voltage pulses with a DC voltage has the particular advantage that the high-energy high-voltage pulses can already start from a very high energy level.
  • a pulse repetition rate between 10 Hz and 5 kHz, in particular from the range of 10 Hz to 10 kHz, is used.
  • the power injection of electrical energy into the plasma mainly on the regulation of Ampli tude ⁇ , pulse duration, pulse repetition rate, and is controlled of the superimposed high voltage pulses.
  • a homogeneous, large-volume plasma with high power density is he witnesses ⁇ , without causing Plasmaeinschnürungen or fürschlä- comes.
  • the generation rate can be kept high and constant, but if plasma constrictions or breakdowns occur, the production rate drops again.
  • the applied Ge ⁇ tikamplitude (DC voltage + pulse amplitude) is above the stati ⁇ rule breakdown voltage of the electrode assembly.
  • the amplitude of the high-voltage pulses is between 10% and 1000% of the DC voltage used.
  • a gas flow is generated perpendicular to the electrode assembly.
  • FIG 1 shows a schematic representation of a Toiletherstel ⁇ treatment plant with a screening device, a press device and a finishing and / or drying plant
  • FIG 2 is a bleaching apparatus
  • FIG. 3 shows a representation (section) of an arrangement for generating radicals in corona plasmas in pulp or air: parallel plate or tube arrangement with wire, which is superimposed on a pulsed high voltage
  • FIG. 4 shows a schematic representation of pulses for generating radicals in corona discharges in air or aqueous Media using short (typically ⁇ 1 ⁇ s) high voltage pulses with high pulse repetition rate
  • FIG 5 to FIG 10 electrode assemblies and electrode systems for generating corona discharges plate-plate, plate-wire plate, coaxial wire tube, tip plate, multi-tip plate, grid plate (tube), grid lattice arrangements,
  • FIG 11 is a hybrid discharge, wherein one electrode is completely above the medium on the sieve befin ⁇ det, whereas the second electrode through the screen itself is formed, 12 is a plate or grid configuration having curved O- ber lake to adapt to vessel walls or Using the same as an electrode, concentric electrodes in tube form to use the existing piping or towers for the pulp as a reactor vessel, Figure 13 shows a pulsed discharge in the near-surface gas space over headbox on the wire with multi-wire plate- te arrangement, and
  • Wire tube with beaded, very finely divided gas bubbles, so that in the discharge region finest gas bubbles are present and a streamer formation takes place mainly in the gas bubbles.
  • the papermaking plant 1 shows a schematic representation of a complex Pa ⁇ pierher einsstrom 1, as in present-day paper mills is used. Their construction and the combination of different aggregates are determined by the type of paper, cardboard and paperboard types to be produced as well as the raw materials used.
  • the papermaking plant 1 has a spatial extent of about 10 m in width and about 120 m in length. Per minute, the paper ⁇ produces manufacturing facility up to 1400 m of paper 27. It takes only we ⁇ nige seconds from the first impact of the suspension or of the pulp 39 on the sieving device 9 to the finished paper 27, which is ultimately wound up in a reel 15 °.
  • the Fa ⁇ hydro- 30 (see FIG 2) is applied together with excipients on the screening device 9 with the wire 10 degrees.
  • the white water 23 can flow from ⁇ or are sucked by a plurality of Saughunt Schemee 24th In this way, a uniform fiber composite, which is further dehydrated by mechanical pressure in a press device 11 and with the aid of steam heat.
  • the entire papermaking process is essentially subdivided into the areas of substance preparation , paper machine, finishing and equipment.
  • Waste paper and, as a rule, also pulp reach a paper factory in dry form, while pulp is normally produced in the same factory and pumped into the material center 3 as a fiber / water mixture, ie a suspension of unvarnished fibers.
  • waste paper pulp 30 (see Figure 2) are dissolved also with the addition of water in egg ⁇ nem fiber trough 35 (FIG 2).
  • Non-paper components are discharged via various sorting aggregates (not shown here).
  • the mixture of different raw materials are also added here to improve paper quality and increase productivity.
  • the headbox 7 of the papermaking plant 1 distributes the pulp suspension uniformly over the entire sieve width.
  • the paper web 27 still contains about 80% water.
  • Another dewatering process is carried out by mechanical pressure in the press device 11.
  • the paper web 27 is guided by means of an absorbent endless felt cloth between rolls of steel, granite or hard rubber and thereby dehydrated.
  • the white water 23 taken up by the suction chamber region 24 is fed to a sorter 5 in part and returned to another part to a fabric scavenger 17.
  • To the press apparatus 11 joins ei ⁇ ne drying plant. 13
  • the remaining residual water is evaporated in the drying plant 13.
  • the paper web 27 passes through several steam-heated drying cylinders. In the end, the paper 27 has a residual moisture of a few percent.
  • the water vapor formed in the drying plant 13 is sucked off and fed into a heat recovery system, not shown ⁇ .
  • a first electrode 43 below the screening device 9 and a second electrode 44 above the screening device 9 is arranged.
  • the electrodes 43 and 44 are arranged such that the surface-distributed fiber suspension 39 extends between them. So that a large-area plasma under atmospheric pressure in the immediate vicinity of the fiber suspension 39 can be produced for the treatment of the fiber suspension 39, the electrodes 43 and 44 are connected to a high-voltage pulse generator 46. With the help of this high voltage pulse generator 46, a large-volume plasma with a large cross-section ⁇ and manufactured with high power density between the electrodes 43 and 44.
  • a plasma density is homogeneously distributed over the treatment area which is covered by the electrodes 43 and 44.
  • this large-volume plasma with a high power density is produced in that a DC corona Discharge intense, short-lasting high-voltage pulses are superimposed with a high pulse repetition rate of 1 kHz.
  • a highly homogeneous, large-volume plasma with a high power density is produced without the plasma constrictions that are known in DC corona discharges.
  • oxygen with argon as the carrier gas in the treatmen ⁇ lung space between the electrodes 43 and 44 are introduced by means of a gas distributor 81st
  • oxygen-argon mixture it is particularly advantageous to generate hydroxyl radicals.
  • Hydroxyl radicals are particularly aggressive and oxidizing, is characterized in which only a few seconds in the treatment area between the electrodes 43 and 44 lingering process material, it aims a bleaching effect ⁇ .
  • FIG. 1 also shows a second exemplary embodiment of the application of the method according to the invention:
  • an electrode system 47, 48 in the press device 11 generates a large-area plasma for the treatment of the paper web 27, which represents the process material here.
  • the first electrode 47 in the press ⁇ device 11 is as a semicircular grid electrode out ⁇ leads. Due to the semicircular configuration of the electrode 47, it can follow the course of the paper web over a transport roller 12.
  • the second electrode 48 in the press device 11 is designed as a plate electrode and is arranged such that the transport roller 12 can be guided between the electrodes 47 and 48.
  • the plasma treatment area is optionally also supplied with an oxygen-argon mixture via the gas distributor 81 with the gas line 80 here.
  • the pressing process compresses the paper structure, a strength increases and a surface quality is decisively influenced.
  • the molecular structure of the paper surface is further changed ⁇ changed.
  • the strength of the paper 27 is increased and improved printability.
  • a streamer is a special form of a linearly moving plasma cloud or a developing discharge channel that forms due to the excited high external field strength. An assembly of such streamer takes place within less than 10 ns and merges very quickly into a thermal breakdown channel.
  • Aforesaid Anord ⁇ voltages of the electrode systems, where the paper web is sawn between the used for the streamer discharge electrodes 27, is particularly advantageous, since the paper 27 thereby partially acts as a dielectric barrier, whereby the junction can be suppressed by the streamer breakdown.
  • FIG. 2 shows a bleaching device 38 as a third application example.
  • a raw material 30, in particular pulp, here the process material is conveyed via a conveyor belt 33 into a fiber trough 35.
  • the raw material 30 is mixed with water and pumped via a pipeline 36 into a bleaching trough 37.
  • a first electrode 43 'and second electrode 44' are each designed as a circular planar Git ⁇ terelektrode.
  • the first electrode 43 ' is arranged in the gas space ⁇ of the filled into the bleaching trough 37 pulp fiber suspension 39.
  • the second electrode 44 ' is in ⁇ Neren the bleaching tray 37 is arranged and is thus completeness dig covered by the pulp fiber suspension.
  • the radicals OH “ , HOO " , O, O 3 are preferably produced in the suspension 39. These radicals trigger a bleaching chemical reaction.
  • the high voltage pulse generator 46 is operated so as to clear high-voltage pulses with a duration of 1 s between the Elect ⁇ 43 'and 44' generated.
  • a necessary for the generation of Radika ⁇ len and ozone in the pulp fiber suspension DC voltage is approximately at some 10 kV to 100 kV.
  • the high voltage pulses are superimposed on the DC voltage to form a total amplitude of a few 10 kV to 500 kV.
  • the radicals are generated in situ.
  • large total amounts of radicals can be introduced into the suspension 39.
  • the radicals are also very finely distributed in the suspension produced, so that the hitherto necessary effort for mixing chemicals with the suspension can be reduced.
  • an oxygen-argon mixture which has been treated in a gas distributor 81, is introduced into the bleaching trough 37 via a gas line 80.
  • FIG. 3 shows as a fourth application example, a Thomasdar ⁇ position of a bleaching vessel.
  • a high voltage electrode 50 is arranged in the middle of the bleaching vessel.
  • Therelyman ⁇ th of the bleaching vessel is as a counter electrode directed 51 Herge ⁇ .
  • Herge ⁇ In the bleaching vessel is a pulp fiber suspension 39.
  • a streamer 53 is shown between the electrodes 50 and 51. Radicals are generated in streamers in that high-energy electrons with molecules together ⁇ menieren and these dissociate or excite. Upon dissociation, radicals 59 are immediately released, while upon excitation by a subsequent radiant transition, UV light is generated. This generated UV light in turn reacts with water molecules and dissociates them.
  • a first pulse 66 and a second pulse 67 each having a pulse width 62 of less than 10 ⁇ s, have a spacing of one pulse sweeping time 63.
  • the abscissa shows the time in ms and the ordinate the voltage in kV. The units are chosen arbitrarily.
  • a level of about 100 kV DC voltage coincides with the abscissa shown.
  • the illustrated pulse voltage is therefore superimposed on the DC voltage.
  • the pulses 66 and 67 have a strong rising
  • the pulse repetition time 63 is typically between 10 ⁇ s and 100 ms.
  • the individual pulses 66, 67 such total ⁇ amplitude that more than the predetermined DC voltage, a predetermined energy density is achieved.
  • the pulse rise time 64 is short in comparison to the pulse ⁇ fall time. Through such kind of pulses is achieved that electric breakdowns, which would lead spatial and time ⁇ disturbances in the homogeneous plasma density distribution, are avoided.
  • FIG. 5 to FIG. 10 show further examples of electrode systems for generating corona discharges in preferably aqueous media which can be used in the method according to the invention.
  • a plate-plate is Anord ⁇ voltage of a first plate 70a shown as an electrode and a second plate 70b as an electrode.
  • the first plate 70a and the second plate 70b are arranged parallel to each other.
  • the first plate 70a constitutes the high-voltage electrode and is ⁇ -voltage pulse generator via a high voltage cable to the high ⁇ connected 46th
  • the second plate 70b forms the counter electrode and is connected as a grounded electrode to the high voltage pulse generator 46 in connection.
  • FIG. 1 A corresponding arrangement with specially flat plate ⁇ electrodes is shown in FIG.
  • the high voltage electrode 71 is made of a solid wire and connected to the high voltage output of the high voltage pulse generator 46.
  • the grounded plates 70a, 70c are also in communication with the high voltage pulse generator.
  • FIG. 7 shows a wire-tube arrangement as an electrode system.
  • a cylindrical electrode 72 projects centrally a high ⁇ voltage electrode 71 inside.
  • As the high voltage electrode 71 ⁇ is implemented as a solid wire and connected to the high voltage pulse generator 46 in FIG. 6
  • the cylindrical electrode 72 which is preferably configured as a braid Drahtge- is grounded and is connected to the high voltage pulse generator 46 in ⁇ compound.
  • FIG. 8 shows a tip-plate arrangement as Elektrodensys ⁇ tem.
  • Three tips 73 are connected to the high voltage pulse generator 46 via a high voltage line.
  • the tips 73 are arranged at right angles to a grounded plate electrode 74.
  • the distance of the tip electrodes 73 to the plate electrode 74 is adjustable and thus can be adapted for different process conditions.
  • FIG. 9 shows an electrode system arrangement comprising 3 plates 70a, 70d and 70e.
  • the first plate 70a which is connected as a high-voltage electrode to the high-voltage pulse generator 46, is arranged centrally between two solid plates 70d and 70e.
  • the plates 70a and 70b are connected via ei ⁇ nen plate connector 70f. Since the plate 70d as a grounded counter electrode is in communication with the high voltage pulse generator 46, the plate 70e above the plate connector 70f also functions as a grounded counterelectrode.
  • FIG. 10 shows an electrode system as a grid-grid Anord ⁇ tion. Analogous to FIG. 5, a first grid 75a is shown here and a second grid 75b parallel to one another.
  • the first Git ⁇ ter 75a in this case forms the high voltage electrode and is connected to the high voltage pulse generator 46th
  • the second grid 75b forms the grounded counter electrode and communicates with the high voltage pulse generator 46.
  • a hybrid discharge wherein one electrode is fully 75a ⁇ constantly outside a to be bleached pulp 39, and a second electrode 76b fully or partially in the pulp 39 is submerged, is produced with the arrangement in Fig. 11
  • the electrode 76a is designed as a grid electrode and is connected to the high-voltage pulse generator 46.
  • the grounded counter-electrode 76b is also designed as a grid electrode.
  • a Bleichbot ⁇ tich is shown with a vessel wall 77 in a plan view as another application example.
  • a plate or grid arrangement with curved surfaces for adaptation to the vessel walls or use of the vessel walls is used as the electrode.
  • Multiple wire electrode 79 is arranged as a concentric electrode, following the course of the vessel wall 77, and communicates with the high voltage pulse generator 46. It shall have two counter electrodes opposite Firstly, the vessel wall 77 and on the other hand a plate electrode 78.
  • the high voltage electrode 79 is disposed ⁇ without contact between the vessel wall 77 and the plate electrode 78th
  • the vessel wall 77 and the plate electrode 78 are electrically connected to ⁇ each other and thus form the grounded Gegenelekt- roden, which are connected to the high voltage pulse generator 46 in connection.
  • a high voltage electrode 50 includes a plurality of electrically connected mitein ⁇ other rod electrodes and is arranged in the near-surface gas space 39 of the pulp such that their rods pa- run parallel to the surface.
  • a grounded counter electrode 51 is designed as a solid plate and arranged in distributed over the entire surface equidistant distances to the high voltage electrode 50.
  • FIG 14 shows a final embodiment, a ge ⁇ pulstes corona discharge system in an aqueous solution of the pulp o- 39.
  • the electrode system is formed similar to the FIG 3 as a coaxial wire tube electrode system.
  • the high voltage electrode 50 is disposed coaxially with the counter electrode 51 forming the vessel wall.
  • the streamer mentioned in FIG. 3 preferably forms. On ⁇ the streamer fundamentally arise oxidants 57. There are thus generated in the suspension certain radicals.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Behandlung eines Prozessgutes, wobei das Prozessgut mit, vorzugsweise nichtthermischem, großflächigem Plasma, vorzugsweise bei mindestens Atmosphärendruck, in Kontakt gebracht, das Plasma in unmittelbarer Nähe zu dem Prozessgut erzeugt oder in dem Prozessgut oder in unmittelbarer Umgebung eine Gasentladung, insbesondere eine Koronaentladung, vorzugsweise bei mindestens Atmosphärendruck erzeugt wird. Um die Behandlung des Prozessgutes mit Plasma zu verbessern und die Effektivität zu steigern, werden zur Erzeugung des Plasmas bzw. der Gasentladung zwischen Elektroden (43, 44) Hochspannungsimpulse (66, 67) mit einer Dauer (62) von weniger als 10 μs erzeugt.

Description

Beschreibung
Verfahren zur Behandlung eines Prozessgutes mit großflächigem Plasma
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Behandlung eines Prozessgutes, wobei das Prozessgut mit, vorzugsweise nicht¬ thermischem, großflächigem Plasma, vorzugsweise bei mindes¬ tens Atmosphärendruck, in Kontakt gebracht, das Plasma in un- mittelbarer Nähe zu dem Prozessgut erzeugt oder in dem Pro¬ zessgut oder in unmittelbarer Umgebung eine Gasentladung, insbesondere eine Koronaentladung, vorzugsweise bei mindes¬ tens Atmosphärendruck, erzeugt wird.
Die Behandlung von Prozessgütern zieht meist auf eine Veränderung einer molekularen Struktur des Prozessgutes, insbesondere seiner Oberfläche, ab. Beispielsweise müssen in der Pa¬ pierindustrie oder in der Textilindustrie Prozessgüter, z.B. ganze Papierbahnen oder ganze Textilbahnen, durch Applizieren mit bestimmten Substanzen behandelt werden. Am Beispiel von Papier werden dadurch folgende Effekte erzielt:
- Beseitigung von, "farbigen" Molekülgruppen, dadurch wird eine Aufhellung des Papiers zumindest im Oberflächenbereich erzielt, - Erhöhung der Absorptionsfähigkeit für eine Druckfarbe,
- Erhöhung der Festigkeit des Papiers.
Bei Textilien und Kunststoffen wird die Behandlung von Oberflächen bereits mit nichtthermischen, "kalten" Plasmen tech- nisch durchgeführt, um durch eine Oberflächenfunktionalisie- rung die Färbbarkeit und/oder die Bedruckbarkeit zu verbes¬ sern oder auch bestimmte andere Eigenschaften wie beispiels¬ weise Flammschutz, Wasserabweisung oder Wasseranziehung gezielt zu steuern.
Aus DE 198 36 669 Al ist ein Verfahren zur Oberflächen- Vorbehandlung von Papier oder Karton mit Plasma bekannt. Aus WO 2004/101891 Al ist ein Verfahren zur Oberflächenbe¬ handlung von Papier und verbundenen Fasern mit Plasma bekannt .
Behandlungsverfahren, wie sie beispielsweise in der Papierindustrie zur Beherrschung der heute sehr hohen Prozessgeschwindigkeiten nötig sind, sind bisher nicht bekannt.
Es ist Aufgabe der Erfindung ein Behandlungsergebnis, welches durch die Behandlung eines Prozessgutes mit Plasma erzielt wird, zu verbessern und/oder die Effektivität der Plasmaerzeugung zu steigern.
Die Aufgabe wird dadurch gelöst, dass zur Erzeugung des Plas- mas bzw. der Gasentladung zwischen Elektroden Hochspannungsimpulse mit einer Dauer von weniger als 10 μs erzeugt werden. Die Verwendung von derartig kurzen Hochspannungs-Einzelim- pulsen hat sich als besonders vorteilhaft gezeigt, wogegen die Verwendung von Radiofrequenz- (RF) oder Mikrowellenimpul- sen oder Hochspannungs-Einzelimpulsen mit mehr als 10 μs Dauer weit weniger effizient ist. Um eine gute Energieeffizienz der Erzeugung von Plasma und dessen positive Effekte, sowohl in Gasen als auch in Flüssigkeiten, zu erhalten, wird daher vorzugsweise, mit sehr kurzen Hochspannungsimpulsen gearbei- tet . Die Pulsdauer sollte deutlich kürzer sein, als es einer Aufbauzeit der vollständigen Durchschlagszeit im jeweiligen Medium entspricht.
Gemäß der Erfindung wird im Gegensatz zur bekannten Vorge- hensweise bei Textilien und Kunststoffen nicht mit einem Nie¬ derdruckplasmareaktor gearbeitet, was wegen der nötigen Vakuumerzeugung sehr aufwendig ist, sondern es wird Atmosphärendruck appliziert.
Vorzugsweise ist das Prozessgut ein unverwobener Faserstoff in einer Suspension, insbesondere Fasern oder Pulpe, ein herzustellendes Papier, ein herzustellender Karton, eine herzustellende Pappe, deren Ausgangsmaterialien zur Herstellung, und/oder deren Zwischenprodukte während der Herstellung, insbesondere ein feuchtes oder trockenes und/oder ungepresstes Blatt.
Vorzugsweise wird das Plasma in einem Abstand von kleiner als 20 cm, vorzugsweise kleiner als 10 cm, vorzugsweise kleiner als 5 cm, von dem Prozessgut erzeugt. Um ein gutes Behand¬ lungsergebnis, beispielsweise ein Bleichen einer Papierbahn, zu erzielen ist es von Vorteil, das Plasma in der unmittelba- ren Umgebung des Prozessgutes zu erzeugen.
Zweckmäßig ist, dass das Prozessgut beidseitig mit dem Plasma in Kontakt gebracht bzw. mittels der Gasentladung behandelt wird. Die beidseitige Behandlung des Prozessgutes mit Plasma ermöglicht eine hohe Behandlungseffizienz und eine vorzugs¬ weise hohe Eindringtiefe von beispielsweise aggressiven Trä¬ gerstoffen in das Prozessgut.
Eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung ist, dass das Plasma bzw. die Gasentladung zum Bleichen des Prozessgutes, insbesondere in einem Kocher, in einem Bleichbehältnis oder in einer Leitung, verwendet wird. Wird das Verfahren bei¬ spielsweise innerhalb eines Verbindungselementes oder einer Zuleitung, welche für den Transport des Prozessgutes herge- richtet ist, angewendet, so kann das Verfahren zur Behandlung des Prozessgutes auf vorteilhafter Weise während des Trans¬ portes des Prozessgutes bereits angewendet werden und somit wird eine Prozesszeit weiter verkürzt.
In einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung wird das Prozessgut mit zumindest einer Elektrode zur Erzeugung des Plasmas bzw. der Gasentladung in Kontakt gebracht.
Zweckmäßigerweise wird das Verfahren auf verschiedene Arten bzw. Zustände von Prozessgütern angewendet. Bei einer bevorzugten Anwendung liegt der Gehalt an Trägerflüssigkeit, ins¬ besondere Wasser, in dem Prozessgut im Bereich zwischen 40 % und 99,9 %, vorzugsweise im Bereich zwischen 80 % und 98 % und insbesondere im Bereich zwischen 85 % und 98 %. Mit der Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens innerhalb einer Trägerflüssigkeit können auf vorteilhafte Weise chemische Re¬ aktionen, welche das Behandlungsergebnis hervorrufen, beson- ders effizient erzeugt werden.
Vorzugsweise werden im Plasma oder mittels der Gasentladung Radikale erzeugt, die auf das Prozessgut einwirken. Diese Ra¬ dikale bewirken eine chemische Reaktion, beispielsweise mit einer bleichenden Wirkung, welche zur Erreichung des Behandlungsziels den Behandlungsprozess effektiv unterstützen.
Mit besonderem Vorteil werden für verschiedene Zustände des Prozessgutes in einem Papier-, Karton- oder Pappe-Herstel- lungsprozess, insbesondere an unterschiedlichen Prozessstu¬ fen, Radikale unterschiedlicher Art oder Zusammensetzung verwendet .
Besonders bevorzugt und zweckmäßig ist es, dass das Prozess- gut innerhalb einer Prozessstufe in einem Papier- oder Kar- ton-Herstellungsprozess, Radikalen unterschiedlicher Art oder Zusammensetzung ausgesetzt wird, vorzugsweise zeitlich nacheinander folgend. Mit Vorteil wird so ein optimales Behand¬ lungsergebnis Schritt für Schritt erzielt.
Zweckmäßig ist es, dass als Radikale Ozon, Wasserstoffpero¬ xid, Hydroxyl, HO2 und/oder HO2 " erzeugt werden.
Auf vorteilhafte Weise wird beim Bleichen des Prozessgutes das Plasma oder die Gasentladung derart appliziert, dass als Radikale vermehrt Ozon und/oder Wasserstoffperoxyd gebildet werden .
Ausgehend von der Verwendung unterschiedlicher Art oder Zu- sammensetzung von Radikalen an unterschiedlichen Prozessstufen, ist es vorteilhaft, dass beim Sieben und/oder am flächig verteilten Prozessgut das Plasma oder die Gasentladung derart appliziert wird, dass als Radikale vermehrt Hydroxyl, HO2 und/oder HO2 " gebildet wird.
Auf vorteilhafte Weise wird eine Erzeugungsrate der Radikale und/oder die Zusammensetzung der erzeugten Radikale durch Beeinflussung einer Amplitude, einer Impulsdauer und/oder einer Impulswiederholrate der Hochspannungsimpulse gesteuert. Da neben der Art und Zusammensetzung der Radikale auch die Konzentration der Radikale durch einen elektrischen Prozess er- zeugt wird und damit in Echtzeit sehr gut steuerbar ist, ist ein solches Verfahren sehr wirtschaftlich und kann innerhalb kürzester Zeit für unterschiedliche Behandlungsergebnisse nachgeregelt werden, z.B. im Kontext mit selbst lernfähigen Algorithmen .
Zweckmäßig ist, dass zur Steuerung und Regelung der Erzeu¬ gungsrate und/oder der Art der erzeugten Radikale eine Konzentration der erzeugten Radikale gemessen wird. In einem vorzugsweise für die Plasmaerzeugung verwendeten Regelverfah- ren oder Regelkreis wird die Konzentration der Radikale als Istwert genutzt.
Eine weitere Steigerung der gezielten Einflussnahme wird da¬ durch erreicht, dass zur Steuerung und Regelung der Erzeu- gungsrate oder der Zusammensetzung der erzeugten Radikale eine Eigenschaft der Suspension, vorzugsweise eine Qualitätsei¬ genschaft, insbesondere dessen Opazität, Glanz, Weiße, Fluo¬ reszenz oder Farbpunkt, gemessen wird. Anhand der Ergebnisse der Messung der Qualitätseigenschaften erhält man eine Rück- meidung, welche es gestattet den Behandlungsprozess optimal zu steuern.
Zweckmäßiger Weise wird bevorzugt die Konzentration bzw. die Eigenschaft "online" zu gemessen. Dies ist im Hinblick auf ein automatisiertes Verfahren, vorzugsweise mit Automatisie¬ rungskomponenten und Sensoren, besonders vorteilhaft, da die Reaktion auf eine sich verändernde Qualitätseigenschaft quasi zeitgleich erfolgt . Zweckmäßiger Weise wird zur Regelung die Amplitude der Hochspannungsimpulse bei konstanter Wiederholrate verändert.
In einer weiteren zweckmäßigen Ausgestaltung wird zur Rege- lung die Wiederholrate der Hochspannungsimpulse bei konstan¬ ter Amplitude verändert .
Eine weitere Steigerung des Behandlungsergebnisses wird da¬ durch erreicht, dass das Prozessgut, vorzugsweise zum Blei- chen, im plasmabeaufschlagten Bereich mit Sauerstoff angereichert wird.
Liegt das Prozessgut als Suspension oder Pulpe oder als Fa¬ serbrei vor, so ist es besonders vorteilhaft im Hinblick auf das Behandlungsergebnis, dass, vorzugsweise zum Bleichen, ei¬ ne Hochspannungs-Impulsdauer von weniger als 100 ns verwendet wird. Sind beispielsweise die Elektroden einer Bleichvorrichtung komplett im Inneren der Suspension angeordnet, ist es aufgrund der hohen Leitfähigkeit der Suspension sehr vorteil- haft mit kleinen Hochspannungs-Impulsdauern zu arbeiten. Je höher die Leitfähigkeit, beispielsweise der Suspension, desto mehr können „ohmsche Verluste" bei zu langen Impulsdauern auftreten .
Weiterhin ist es im Sinne eines optimalen Behandlungsergeb¬ nisses zweckmäßig, dass flächig verteiltes Prozessgut, insbe¬ sondere beim Sieben, im plasmabeaufschlagten Bereich von einer mit Wasserdampf angereicherten Atmosphäre umgeben wird.
Vorzugsweise wird für flächig verteiltes Prozessgut, insbe¬ sondere Pulpe oder Faserbrei oder sich bildendes oder gebil¬ detes, noch ungepresstes Blatt, insbesondere beim Sieben, ei¬ ne Hochspannungsimpulsdauer von 100 ns bis 1 μs verwendet. Wie bereits erwähnt kommt es bei Suspensionen mit hoher Leit- fähigkeit zu „ohmschen"-Verlusten; es ist daher von Vorteil Impulse mit einen geringen Impulsdauer und einer hohen Flankensteilheit zu verwenden. Vorzugsweise für Suspensionen mit extrem hoher Leitfähigkeit ist es zweckmäßig, dass Hochspannungsimpulse mit einer Dauer von weniger als 3 μs, vorzugsweise von weniger als 1 μs, vor¬ zugsweise von weniger als 500 ns, angewendet werden. Die Ver- wendung kurzer Impulse hat zum einen den Vorteil, dass der größte Anteil der Impulsenergie nicht als ohmscher Anteil in Wärme umgewandelt wird und zum anderen eine Streamerentladung mit effizienter Radikalenerzeugung generiert wird.
Weiterhin ist es besonders vorteilhaft, dass für flächig ver¬ teiltes Prozessgut, insbesondere für Pulpe oder Faserbrei oder sich bildendes oder gebildetes, noch ungepresstes Blatt, insbesondere beim Sieben, die Amplitude entsprechend mindes¬ tens dem zweifachen Wert, vorzugsweise mindestens dem dreifa- chen Wert, einer Korona-Einsatzspannung an die Elektroden angelegt wird.
Zweckmäßig ist außerdem, dass zur Erzeugung des Plasmas bzw. der Korona-Entladung eine Gleichspannungs-Korona-Entladung erzeugt wird und der Gleichspannungs-Korona-Entladung die
Hochspannungsimpulse überlagert werden. Die Überlagerung der Hochspannungsimpulse mit einer Gleichspannung hat den besonderen Vorteil, dass die energiereichen Hochspannungsimpulse bereits von einem sehr hohen Energieniveau starten können.
Bevorzugt ist ferner, dass eine Impulswiederholrate zwischen 10 Hz und 5 kHz, insbesondere aus dem Bereich von 10Hz bis 1OkHz, verwendet wird.
Für die bereits erwähnte Automatisierung des Verfahrens ist es vorteilhaft, dass die Leistungseinkopplung elektrischer Energie in das Plasma vorwiegend über die Regelung von Ampli¬ tude, Impulsdauer, und Impulswiederholrate der überlagerten Hochspannungsimpulse gesteuert wird.
In einer bevorzugten Anwendung des Verfahrens wird ein homogenes, großvolumiges Plasma mit hoher Leistungsdichte er¬ zeugt, ohne dass es zu Plasmaeinschnürungen oder Durchschlä- gen kommt. Durch die Erzeugung eines "stabilen" Plasmas kann die Erzeugungsrate hoch und konstant gehalten werden, kommt es hingegen zu Plasmaeinschnürungen oder Durchschlägen so sinkt die Erzeugungsrate wieder.
Zweckmäßig ist es auch, falls eine DC-Spannung von solcher Höhe eingesetzt wird, dass im Plasma in Verbindung mit über¬ lagerten Hochspannungsimpulsen eine stabile DC-Korona-Entla- dung gebildet wird.
Dabei ist es besonders vorteilhaft, dass die eingesetzte Ge¬ samtamplitude (DC-Spannung + Impulsamplitude) über der stati¬ schen Durchbruchspannung der Elektrodenanordnung liegt.
Weiterhin entspricht vorzugsweise die eingesetzte Gesamtamp¬ litude dem zwei- bis fünffachen der statischen Durchbruchspannung der Elektrodenanordnung.
Besonders zweckmäßig ist, falls die Amplitude der Hochspan- nungsimpulse zwischen 10 % und 1000 % der eingesetzten DC- Spannung beträgt.
Für eine gleichmäßige Verteilung des Plasmas auf dem Prozess¬ gut ist es zweckmäßig, dass eine Gasströmung senkrecht zu der Elektrodenanordnung erzeugt wird.
Alternativ ist es möglich, dass eine Gasströmung parallel zu der Elektrodenanordnung erzeugt wird.
Bevorzugte, jedoch keinesfalls einschränkende Ausführungsbei¬ spiele der Erfindung werden nunmehr anhand der Zeichnung näher erläutert. Zur Verdeutlichung ist die Zeichnung nicht maßstäblich ausgeführt, und gewisse Merkmale sind nur schema¬ tisiert dargestellt. Einander entsprechende Teile sind in den Figuren mit denselben Bezugszeichen versehen. Im Einzelnen zeigt die FIG 1 eine schematische Darstellung einer Papierherstel¬ lungsanlage mit einer Siebvorrichtung, einer Pressenvorrichtung und einer Veredelungs- und/oder Trockenanlage, FIG 2 eine Bleichvorrichtung,
FIG 3 eine Darstellung (Schnitt) einer Anordnung zur Erzeugung von Radikalen in Koronaplasmen in Pulpe oder Luft: Parallelplatten- oder Rohranordnung mit Draht, dem eine gepulste Hochspannung überlagert wird, FIG 4 eine Prinzipdarstellung von Impulsen zur Erzeugung von Radikalen in Koronaentladungen in Luft oder wässrigen Medien bei Einsatz kurzer (typisch < 1 μs) Hochspannungsimpulse mit hoher Impulswiederholrate,
FIG 5 bis FIG 10 Elektrodenanordnungen und Elektrodensysteme zur Erzeugung von Koronaentladungen: Platte-Platte-, Platte-Draht-Platte-, koaxiale Draht-Rohr-, Spitze- Platte-, Mehrfachspitzen-Platte-, Gitter-Platte (Rohr) -, Gitter-Gitter-Anordnungen,
FIG 11 eine hybride Entladung, wobei sich eine Elektrode vollständig oberhalb des Mediums auf dem Sieb befin¬ det, wogegen die zweite Elektrode durch das Sieb selbst gebildet wird, FIG 12 eine Platten- oder Gitteranordnung mit gekrümmten O- berflächen zur Anpassung an Gefäßwände bzw. Nutzung derselben als Elektrode, konzentrische Elektroden in Rohrform zur Nutzung der vorhandenen Verrohrung oder Türme für die Pulpe als Reaktorgefäß, FIG 13 eine gepulste Entladung im oberflächennahen Gasraum über Stoffauflauf auf dem Sieb mit Vielfachdraht Plat- te-Anordnung, und
FIG 14 ein gepulstes Koronaentladungssystem mit koaxialem
Draht-Rohr, mit eingeperlten, feinstverteilten Gasblasen, so dass im Entladungsbereich feinste Gasperlen vorhanden sind und eine Streamerbildung vorwiegend in den Gasblasen abläuft.
FIG 1 zeigt eine schematische Darstellung einer komplexen Pa¬ pierherstellungsanlage 1, wie sie in heutigen Papierfabriken eingesetzt wird. Deren Konstruktion und die Kombination unterschiedlicher Aggregate werden von der Art der zu erzeugenden Papier-, Karton- und Pappesorten sowie der eingesetzten Rohstoffe bestimmt. Die Papierherstellungsanlage 1 hat eine räumliche Ausdehnung von ungefähr 10 m in der Breite und ungefähr 120 m in der Länge. Pro Minute produziert die Papier¬ herstellungsanlage bis zu 1400 m Papier 27. Es dauert nur we¬ nige Sekunden vom ersten Auftreffen der Suspension oder der Pulpe 39 auf die Siebvorrichtung 9 bis zum fertigen Papier 27, welches letztendlich in einer Aufrollung 15 aufgerollt wird. Im Verhältnis 1:100 mit Wasser verdünnt, werden die Fa¬ serstoffe 30 (siehe FIG 2) zusammen mit Hilfsstoffen auf die Siebvorrichtung 9 mit dem Sieb 10 aufgebracht. Die Fasern la¬ gern sich auf dem Sieb 10 neben- und aufeinander ab. Das Siebwasser 23 kann mittels mehrerer Saugkammerbereiche 24 ab¬ fließen oder abgesaugt werden. Auf diese Weise entsteht ein gleichmäßiger Faserverbund, der durch mechanischen Druck in einer Pressenvorrichtung 11 und mit Hilfe von Dampfwärme weiter entwässert wird. Der gesamte Papierherstellungsprozess unterteilt sich dabei im Wesentlichen in die Bereiche Stoff¬ aufbereitung, Papiermaschine, Veredelung und Ausrüstung.
Altpapier und in der Regel auch Zellstoff erreichen eine Papierfabrik in trockener Form, während Holzstoff normalerweise im gleichen Werk erzeugt und als Faser-/Wasser-Mischung, also einer+ Suspension aus unverwobenen Faserstoffen, in die Stoffzentrale 3 gepumpt werden. Altpapier und Zellstoff 30 (siehe FIG 2) werden ebenfalls unter Zugabe von Wasser in ei¬ nem Fasertrog 35 (FIG 2) aufgelöst. Papierfremde Bestandteile werden über verschiedene Sortieraggregate ausgeschleust (hier nicht dargestellt) . In der Stoffzentrale 3 erfolgt je nach gewünschter Papiersorte die Mischung der verschiedenen Rohstoffe. Hier werden auch Füll- und Hilfsstoffe zugegeben, die der Verbesserung der Papierqualität und der Erhöhung der Pro- duktivität dienen.
Der Stoffauflauf 7 der Papierherstellungsanlage 1 verteilt die Faserstoff-Suspension gleichmäßig über die gesamte Sieb- breite. Am Ende der Siebvorrichtung 9 enthält die Papierbahn 27 noch immer ca. 80 % Wasser.
Ein weiterer Entwässerungsprozess erfolgt durch mechanischen Druck in der Pressenvorrichtung 11. Dabei wird die Papierbahn 27 mittels eines saugfähigen endlosen Filztuches zwischen Walzen aus Stahl, Granit oder Hartgummi hindurchgeführt und dadurch entwässert. Das durch den Saugkammerbereich 24 aufgenommene Siebwasser 23 wird zu einem Teil zu einem Sortierer 5 zugeführt und zu einem anderen Teil zu einem Stofffänger 17 zurückgeführt. An die Pressenvorrichtung 11 schließt sich ei¬ ne Trocknungsanlage 13 an. Das verbleibende Restwasser wird in der Trocknungsanlage 13 verdampft. Slalomartig durchläuft die Papierbahn 27 mehrere dampfbeheizte Trockenzylinder. Am Ende hat das Papier 27 eine Restfeuchte von wenigen Prozent. Der in der Trocknungsanlage 13 entstandene Wasserdampf wird abgesaugt und in eine nicht dargestellte Wärmerückgewinnungs¬ anlage geführt.
Für eine Behandlung der Fasersuspension 39 als Prozessgut nach dem erfindungsgemäßen Verfahren sind bei einem ersten Ausführungsbeispiel zwischen dem Stoffauflauf 7 und dem An¬ fangsbereich der Siebvorrichtung 9 eine erste Elektrode 43 unter der Siebvorrichtung 9 und eine zweite Elektrode 44 über der Siebvorrichtung 9 angeordnet. Die Elektroden 43 und 44 sind derart angeordnet, dass die flächig verteilte Faser- Suspension 39 zwischen ihnen verläuft. Damit zur Behandlung der Faser-Suspension 39 ein großflächiges Plasma unter Atmosphärendruck in unmittelbarer Nähe zu der Faser-Suspension 39 erzeugt werden kann, sind die Elektroden 43 und 44 mit einem Hochspannungsimpulsgenerator 46 verbunden. Mit Hilfe dieses Hochspannungsimpulsgenerators 46 wird zwischen den Elektroden 43 und 44 ein großvolumiges Plasma mit einem großen Quer¬ schnitt und mit hoher Leistungsdichte hergestellt. Hierbei ist eine Plasmadichte homogen über den Behandlungsbereich, welcher durch die Elektroden 43 und 44 abgedeckt wird, verteilt. Erfindungsgemäß wird dieses großvolumige Plasma mit hoher Leistungsdichte dadurch erzeugt, dass einer DC-Korona- Entladung intensive, kurz andauernde Hochspannungsimpulse mit einer hohen Impulswiederholrate von 1 kHz überlagert werden. Bei dieser Betriebsweise wird ein äußerst homogenes, großvo- lumiges Plasma mit einer hohen Leistungsdichte erzeugt, ohne dass es zu den bei DC-Korona-Entladungen bekannten Plasmaeinschnürungen kommt.
Um die Behandlungswirkung, welche das kalte großflächige Plasma auf die Faser-Suspension ausübt, zu unterstützen, wird gegebenenfalls mittels eines Gasverteilers 81 über eine Gas¬ leitung 80 Sauerstoff mit Argon als Trägergas in den Behand¬ lungsraum zwischen die Elektroden 43 und 44 eingeleitet. Mit Hilfe des Sauerstoff-Argon-Gemisches werden besonders vor¬ teilhaft Hydroxyl-Radikale erzeugt. Hydroxyl-Radikale sind besonders aggressiv und oxidierend, dadurch wird an dem nur wenige Sekunden im Behandlungsbereich zwischen den Elektroden 43 und 44 verweilenden Prozessgut eine bleichende Wirkung er¬ zielt .
In FIG 1 ist auch noch ein zweites Ausführungsbeispiel der Anwendung des Verfahrens nach der Erfindung dargestellt:
Analog zu dem zuvor beschriebenen wird mit einem Elektrodensystem 47, 48 in der Pressenvorrichtung 11 ein großflächiges Plasma zur Behandlung der Papierbahn 27 erzeugt, die hier das Prozessgut darstellt. Die erste Elektrode 47 in der Pressen¬ vorrichtung 11 ist als eine halbrunde Gitterelektrode ausge¬ führt. Durch die halbrunde Ausgestaltung der Elektrode 47 kann sie dem Papierbahnverlauf über einer Transportrolle 12 folgen. Die zweite Elektrode 48 in der Pressenvorrichtung 11 ist als eine Plattenelektrode ausgestaltet und derart ange¬ ordnet, dass die Transportrolle 12 zwischen den Elektroden 47 und 48 geführt werden kann. Um auch hier die Radikalbildung im Plasma anzuregen, wird gegebenenfalls auch hier der Plas- mabehandlungsbereich über den Gasverteiler 81 mit der Gasleitung 80 mit einem Sauerstoff-Argon-Gemisch angeströmt. Der Pressvorgang verdichtet das Papiergefüge, eine Festigkeit erhöht sich und eine Oberflächengüte wird entscheidend beein- flusst. Durch die Behandlung des gepressten Papiers mit kal¬ tem Plasma, insbesondere mit den erzeugten Radikalen, wird die molekulare Struktur der Papieroberfläche weiter verän¬ dert. Die Festigkeit des Papiers 27 wird erhöht und eine Be- druckbarkeit verbessert.
Mit den vorbenannten Elektrodenanordnungen 43 und 44 sowie 47 und 48 ist es nach dem erfindungsgemäßen Verfahren möglich die Papierbahn 27 zwischen Streamer-Entladungen zu führen. Ein Streamer ist eine spezielle Form einer sich linear fortbewegenden Plasmawolke oder ein in der Entwicklung befindlicher Entladungskanal, der sich aufgrund der angeregten hohen externen Feldstärke ausbildet. Ein Aufbau solcher Streamer findet innerhalb weniger 10 ns statt und geht sehr schnell in einen thermischen Durchschlagskanal über. Vorbenannte Anord¬ nungen der Elektrodensysteme, wobei sich die Papierbahn 27 zwischen den zur Streamer-Entladung benutzten Elektroden be- findet, ist besonders vorteilhaft, da das Papier 27 dadurch teilweise als eine dielektrische Barriere fungiert, wodurch sich der Übergang vom Streamerdurchschlag unterdrücken lässt.
FIG 2 zeigt eine als drittes Anwendungsbeispiel eine Bleich- Vorrichtung 38. Ein Rohstoff 30, insbesondere Zellstoff, - hier das Prozessgut - wird über ein Transportband 33 in einen Fasertrog 35 befördert. Im Fasertrog 35 wird der Rohstoff 30 mit Wasser versetzt und über eine Rohrleitung 36 in einen Bleichtrog 37 gepumpt. Eine erste Elektrode 43' und eine zweite Elektrode 44' sind jeweils als eine kreisflächige Git¬ terelektrode ausgeführt. Die erste Elektrode 43' ist im Gas¬ raum der in den Bleichtrog 37 eingefüllten Zellstofffaser- Suspension 39 angeordnet. Die zweite Elektrode 44' ist im In¬ neren des Bleichtroges 37 angeordnet und wird damit vollstän- dig von der Zellstofffaser-Suspension 39 bedeckt. Zwischen den beiden Elektroden 43' und 44' wird mittels des Hochspannungsimpulsgenerators 46 ein großflächiges kaltes Plasma er¬ zeugt . Durch eine direkte Behandlung der Zellstofffaser-Suspension 39 mit dem kalten Plasma werden in der Suspension 39 vorzugsweise die Radikale OH", HOO", 0, O3 erzeugt. Diese Radikale lösen eine bleichende chemische Reaktion aus. Der Hochspan- nungsimpulsgenerator 46 wird derart betrieben, dass er Hochspannungsimpulse mit einer Dauer von 1 μs zwischen den Elekt¬ roden 43' und 44' erzeugt. Eine für die Erzeugung von Radika¬ len und Ozon in der Zellstofffaser-Suspension notwendige DC- Spannung liegt bei ca. bei einigen 10 kV bis 100 kV. Die Hochspannungsimpulse werden der DC-Spannung überlagert und bilden so eine Gesamtamplitude von einigen 10 kV bis 500 kV. Durch die Behandlung der Zellstofffaser-Suspension 39 mit einer kalten elektrischen Entladung, also dem Plasma, werden die Radikale in-situ erzeugt. So können große Gesamtmengen von Radikalen in die Suspension 39 eingebracht werden. Die Radikale werden zudem feinst verteilt in der Suspension erzeugt, so dass auch der bisher nötige Aufwand zur Mischung von Chemikalien mit der Suspension reduziert werden kann.
Für eine weitere Steigerung des Bleichprozesses wird in den Bleichtrog 37 über eine Gasleitung 80 ein Sauerstoff-Argon- Gemisch, welches in einem Gasverteiler 81 aufbereitet wurde, eingeleitet .
FIG 3 zeigt als viertes Anwendungsbeispiel eine Schnittdar¬ stellung eines Bleichgefäßes. In der Mitte des Bleichgefäßes ist eine Hochspannungselektrode 50 angeordnet. Der Außenman¬ tel des Bleichgefäßes ist als eine Gegenelektrode 51 herge¬ richtet. In dem Bleichgefäß befindet sich eine Zellstofffa- ser-Suspension 39. Zwischen den Elektroden 50 und 51 ist ein Streamer 53 dargestellt. Radikale werden in Streamern dadurch erzeugt, dass energiereiche Elektronen mit Molekülen zusam¬ menstoßen und diese dadurch dissoziieren oder anregen. Bei der Dissoziation werden unmittelbar Radikale 59 freigesetzt, während bei der Anregung durch einen anschließenden strahlenden Übergang UV-Licht erzeugt wird. Dieses erzeugte UV-Licht reagiert wiederum mit Wassermolekülen und dissoziiert diese. In FIG 4 ist der gemäß der Erfindung verwendete Spannungsverlauf der Hochspannungsimpulse dargestellt. Ein erster Impuls 66 und ein zweiter Impuls 67, mit je einer Impulsbreite 62 von weniger als lOμs weisen einen Abstand von einer Pulswie- derholzeit 63 auf. Auf der Abszisse ist die Zeit in ms und auf der Ordinate die Spannung in kV angegeben. Die Einheiten sind willkürlich gewählt. Ein Niveau von ca. 100 kV der DC- Spannung fällt mit der dargestellten Abszisse zusammen. Die dargestellte Impulsspannung ist also der DC-Spannung überla- gert . Die Impulse 66 und 67 haben eine stark ansteigende
Flanke mit einer Anstiegszeit 64 und einer weniger steil ab¬ fallende Flanke. Die Impulswiederholzeit 63 liegt typischer Weise zwischen 10 μs und 100 ms.
Dabei haben die einzelnen Impulse 66, 67 eine solche Gesamt¬ amplitude, dass über die vorgegebene Gleichspannung hinaus eine vorgegebene Energiedichte erreicht wird. Wie erwähnt, ist die Pulsanstiegszeit 64 dabei kurz im Vergleich zur Puls¬ abfallzeit. Durch eine solche Art der Impulse wird erreicht, dass elektrische Durchschläge, die zu räumlichen und zeit¬ lichen Störungen in der homogenen Plasmadichteverteilung führen würden, vermieden werden.
FIG 5 bis FIG 10 zeigen weitere Beispiele für Elektrodensys- teme zur Erzeugung von Korona-Entladungen in vorzugsweise wässrigen Medien, die bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zum Einsatz kommen können. In FIG 5 ist eine Platte-Platte-Anord¬ nung von einer ersten Platte 70a als Elektrode und einer zweiten Platte 70b als Elektrode dargestellt. Die erste Plat- te 70a und die zweite Platte 70b sind parallel zu einander angeordnet. Die erste Platte 70a bildet die Hochspannungs¬ elektrode und ist über ein Hochspannungskabel mit dem Hoch¬ spannungsimpulsgenerator 46 verbunden. Die zweite Platte 70b bildet die Gegenelektrode und steht als geerdete Elektrode mit dem Hochspannungsimpulsgenerator 46 in Verbindung.
Eine entsprechende Anordnung mit speziell ebenen Platten¬ elektroden ist in FIG 6 dargestellt. Es sind wiederum zwei massive Plattenelektroden 70a und 70c im festen Abstand vorhanden, wobei mittig eine Hochspannungselektrode 71 verläuft. Bei dieser Platte-Draht-Platte-Anordnung ist die Hochspannungselektrode 71 als massiver Draht ausgeführt und mit dem Hochspannungsausgang des Hochspannungsimpulsgenerators 46 verbunden. Die geerdeten Platten 70a, 70c stehen ebenfalls mit dem Hochspannungsimpulsgenerator in Verbindung.
FIG 7 zeigt eine Draht-Rohr-Anordnung als Elektrodensystem. In eine zylinderförmige Elektrode 72 ragt mittig eine Hoch¬ spannungselektrode 71 hinein. Wie in FIG 6 ist die Hoch¬ spannungselektrode 71 als massiver Draht ausgeführt und mit dem Hochspannungsimpulsgenerator 46 verbunden. Die zylinderförmige Elektrode 72, welche vorzugsweise als ein Drahtge- flecht ausgestaltet ist, ist geerdet und steht mit dem Hoch¬ spannungsimpulsgenerator 46 in Verbindung.
FIG 8 zeigt eine Spitze-Platte-Anordnung als Elektrodensys¬ tem. Drei Spitzen 73 sind über eine Hochspannungsleitung mit dem Hochspannungsimpulsgenerator 46 verbunden. Die Spitzen 73 sind rechtwinklig zu einer geerdeten Plattenelektrode 74 angeordnet. Der Abstand der Spitzenelektroden 73 zu der Plattenelektrode 74 ist einstellbar und kann somit für unterschiedliche Prozessbedingungen angepasst werden.
FIG 9 zeigt eine Elektrodensystemanordnung, welche 3 Platten 70a, 70d und 70e umfasst. Die erste Platte 70a, welche als Hochspannungselektrode mit dem Hochspannungsimpulsgenerator 46 verbunden ist, ist mittig zwischen zwei massiven Platten 70d und 70e angeordnet. Die Platten 70a und 70b sind über ei¬ nen Plattenverbinder 70f verbunden. Da die Platte 70d als geerdete Gegenelektrode mit dem Hochspannungsimpulsgenerator 46 in Verbindung steht, hat die Platte 70e über dem Plattenverbinder 70f ebenfalls die Funktion einer geerdeten Gegenelekt- rode.
FIG 10 zeigt ein Elektrodensystem als Gitter-Gitter-Anord¬ nung. Analog zur FIG 5 stehen sich hier ein erstes Gitter 75a und ein zweites Gitter 75b parallel gegenüber. Das erste Git¬ ter 75a bildet hierbei die Hochspannungselektrode und ist mit dem Hochspannungsimpulsgenerator 46 verbunden. Das zweite Gitter 75b bildet die geerdete Gegenelektrode und steht mit dem Hochspannungsimpulsgenerator 46 in Verbindung.
Eine hybride Entladung, wobei sich eine Elektrode 75a voll¬ ständig außerhalb einer zu bleichenden Pulpe 39 befindet und eine zweite Elektrode 76b ganz oder teilweise in der Pulpe 39 eingetaucht ist, wird mit der Anordnung in FIG 11 erzeugt.
Die Elektrode 76a ist bei diesem weiteren Anwendungsbeispiel als eine Gitterelektrode ausgeführt und steht mit dem Hoch¬ spannungsimpulsgenerator 46 in Verbindung. Auch die geerdete Gegenelektrode 76b ist als eine Gitterelektrode ausgeführt.
In FIG 12 ist als weiteres Anwendungsbeispiel ein Bleichbot¬ tich mit einer Gefäßwand 77 in einer Draufsicht dargestellt. Für den Bleichbottich wird eine Platten- oder Gitteranordnung mit gekrümmten Oberflächen zur Anpassung an die Gefäßwände bzw. Nutzung der Gefäßwände als Elektrode verwendet. Eine
Vielfachdrahtelektrode 79 ist als eine konzentrische Elektro¬ de, dem Verlauf der Gefäßwand 77 folgend angeordnet und steht mit dem Hochspannungsimpulsgenerator 46 in Verbindung. Ihr stehen zwei Gegenelektroden gegenüber: Zum einen die Gefäß- wand 77 und zum anderen eine Plattenelektrode 78. Die Hoch¬ spannungselektrode 79 ist zwischen der Gefäßwand 77 und der Plattenelektrode 78 berührungsfrei angeordnet. Die Gefäßwand 77 und die Plattenelektrode 78 sind elektrisch leitend mit¬ einander verbunden und bilden somit die geerdeten Gegenelekt- roden, welche mit dem Hochspannungsimpulsgenerator 46 in Verbindung stehen.
Um gepulste Entladungen im oberflächennahen Gasraum über der Pulpe 39 zu erzeugen ist in FIG 13 als weiteres Anwendungs- beispiel eine spezielle Elektrodenanordnung dargestellt. Eine Hochspannungselektrode 50 umfasst mehrere elektrisch mitein¬ ander verbundene Stabelektroden und ist im oberflächennahen Gasraum der Pulpe 39 derart angeordnet, dass ihre Stäbe pa- rallel zur Oberfläche verlaufen. Eine geerdete Gegenelektrode 51 ist als massive Platte ausgeführt und in über die ganze Fläche verteilten äquidistanten Abständen zur Hochspannungselektrode 50 angeordnet.
FIG 14 zeigt mit einem letzten Ausführungsbeispiel ein ge¬ pulstes Korona-Entladungssystem in einer wässrigen Lösung o- der Pulpe 39. Das Elektrodensystem ist analog zur FIG 3 als ein Koaxialdraht-Rohrelektrodensystem ausgebildet. Die Hoch- Spannungselektrode 50 ist koaxial zu der Gegenelektrode 51, welche die Gefäßwand bildet, angeordnet. Zur Unterstützung der bleichenden Wirkung werden über eine Gasleitung 80 mittels eines Gasverteilers 81 feinste Gasperlen in den Ent¬ ladungsbereich eingeleitet. In den Gasblasen 82 und 83 bilden sich vorzugsweise die zu FIG 3 erwähnten Streamer aus. Auf¬ grund der Streamerentladungen entstehen Oxidanzien 57. Es werden also in der Suspension bestimmte Radikale erzeugt.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Behandlung eines Prozessgutes, wobei
- das Prozessgut mit, vorzugsweise nichtthermischem, großflä- chigem Plasma, vorzugsweise bei mindestens Atmosphären¬ druck, in Kontakt gebracht,
- das Plasma in unmittelbarer Nähe zu dem Prozessgut erzeugt oder in dem Prozessgut oder in unmittelbarer Umgebung eine Gasentladung, insbesondere eine Koronaentladung, vorzugs- weise bei mindestens Atmosphärendruck, erzeugt wird, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass zur Erzeu¬ gung des Plasmas bzw. der Gasentladung zwischen Elektroden (43, 44) Hochspannungsimpulse (66, 67) mit einer Dauer (62) von weniger als 10 μs erzeugt werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Prozess¬ gut einen unverwobenen Faserstoff in einer Suspension, insbesondere Fasern oder Pulpe (39) , ein herzustellendes Papier (27), ein herzustellender Karton, eine herzustellende Pappe, deren Ausgangsmaterialien (30) zur Herstellung, und/oder deren Zwischenprodukte während der Herstellung, insbesondere ein feuchtes oder trockenes und/oder ungepresstes Blatt, um- fasst .
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Plasmas in einen Abstand von kleiner als 20 cm, vorzugsweise kleiner als 10 cm, vorzugsweise kleiner als 5 cm, von dem Prozessgut erzeugt wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Prozess¬ gut beidseitig mit dem Plasma in Kontakt gebracht bzw. mit- tels der Gasentladung behandelt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Plasma bzw. die Gasentladung zum Bleichen des Prozessgutes, insbesondere in einem Kocher, in einem Bleichbehältnis (37) oder in einer Leitung, verwendet wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Prozess¬ gut, mit zumindest einer Elektrode (44) zur Erzeugung des Plasmas bzw. der Gasentladung in Kontakt gebracht wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Gehalt an Trägerflüssigkeit, insbesondere Wasser, in dem Prozessgut im Bereich zwischen 40% und 99, 9 %, vorzugsweise im Bereich zwischen 80% und 98% und insbesondere im Bereich zwischen 85% und 98%, liegt.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass im Plasma oder mittels der Gasentladung Radikale (59) erzeugt werden, die auf das Prozessgut einwirken.
9. Verfahren nach Anspruch 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass für ver¬ schiedene Zustände des Prozessgutes in einem Papier-, Karton¬ oder Pappe-Herstellungsprozess, insbesondere an unterschied¬ lichen Prozessstufen, Radikale (59) unterschiedlicher Art oder Zusammensetzung verwendet werden.
10. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Prozess¬ gut innerhalb einer Prozessstufe in einem Papier- oder Kar- ton-Herstellungsprozess, Radikalen (59) unterschiedlicher Art oder Zusammensetzung ausgesetzt wird, vorzugsweise zeitlich nacheinander folgend.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 10, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass als Radikale
(59) Ozon (O3), Wasserstoffperoxid (H2O2), Hydroxyl (OH), HO2 und/oder HO2 " erzeugt werden.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 11, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass beim Blei¬ chen des Prozessgutes das Plasma oder die Gasentladung derart appliziert wird, dass als Radikale (59) vermehrt Ozon (O3) und/oder Wasserstoffperoxid (H2O2) gebildet wird.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 12, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass beim Sieben und/oder am flächig verteilten Prozessgut das Plasma oder die Gasentladung derart appliziert wird, dass als Radikale (59) vermehrt Hydroxyl (OH), HO2 und/oder HO2 " gebildet wird.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 13, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass eine Erzeu- gungsrate der Radikale (59) und/oder die Zusammensetzung der erzeugten Radikale (59) durch Beeinflussung einer Amplitude (U), einer Impulsdauer (62) und/oder einer Impulswiederholrate (63) der Hochspannungsimpulse (66,67) gesteuert wird.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 14, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass zur Steue¬ rung und Regelung der Erzeugungsrate und/oder der Art der erzeugten Radikale (59) eine Konzentration der erzeugten Radikale (59) gemessen wird.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 15, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass zur Steue¬ rung und Regelung der Erzeugungsrate oder der Zusammensetzung der erzeugten Radikale (59) eine Eigenschaft der Suspension, vorzugsweise eine Qualitätseigenschaft, insbesondere dessen
Opazität, Glanz, Weisse, Fluoreszenz oder Farbpunkt, gemessen wird.
17. Verfahren nach einem der Ansprüche 15 bis 16, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Konzent¬ ration bzw. die Eigenschaft "online" gemessen wird.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 17, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass zur Regelung die Amplitude (U) der Hochspannungsimpulse (66,67) bei kon¬ stanter Wiederholrate (63) verändert wird.
19. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 18, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass zur Regelung die Wiederholrate (63) der Hochspannungsimpulse (66,67) bei konstanter Amplitude (U) verändert wird.
20. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 19, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Prozess¬ gut, vorzugsweise zum Bleichen, im plasmabeaufschlagten Bereich mit Sauerstoff angereichert wird.
21. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 20, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass vorzugsweise zum Bleichen, eine Hochspannungs-Impulsdauer (62) von weniger als 100 ns verwendet wird.
22. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 21, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass flächig ver¬ teiltes Prozessgut, insbesondere beim Sieben, im plasma¬ beaufschlagten Bereich von einer mit Wasserdampf angereicherten Atmosphäre umgeben wird.
23. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 22, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass für flächig verteiltes Prozessgut, insbesondere Pulpe (39) oder Faserbrei oder sich bildendes oder gebildetes, noch ungepresstes Blatt, insbesondere beim Sieben, eine Hochspannungs-Impulsdauer (62) von 100ns bis lμs verwendet wird.
24. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 23, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass Hochspan¬ nungsimpulse (66,67) mit einer Dauer (62) von weniger als 3 μs, vorzugsweise von weniger als 1 μs, vorzugsweise von weni- ger als 500 ns, angewendet werden.
25. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 24, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass für flächig verteiltes Prozessgut, insbesondere Pulpe (39) oder Faserbrei oder sich bildendes oder gebildetes, noch ungepresstes Blatt, insbesondere beim Sieben, die Amplitude (U) entsprechend min¬ destens dem zweifachen Wert, vorzugsweise mindestens dem dreifachen Wert, einer Korona-Einsatzspannung an die Elektroden angelegt wird.
26. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 25, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass zur Erzeu¬ gung des Plasmas bzw. der Korona-Entladung eine Gleichspannungs-Korona-Entladung erzeugt wird und der Gleichspannungs- Korona-Entladung die Hochspannungsimpulse (66,67) überlagert werden .
27. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 26, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass eine Impuls- wiederholrate (63) zwischen 10Hz und 5kHz, insbesondere aus dem Bereich von 10Hz bis 1OkHz, verwendet wird.
28. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 27, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Leis- tungseinkopplung elektrischer Energie in das Plasma vorwiegend über die Regelung von Amplitude (U), Impulsdauer (62), und Impulswiederholrate (63) der überlagerten Hochspannungs¬ impulse gesteuert wird.
29. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 28, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass ein homoge¬ nes, großvolumiges Plasma mit hoher Leistungsdichte erzeugt wird, ohne dass es zu Plasmaeinschnürungen oder Durchschlägen kommt .
30. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 29, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass eine DC-
Spannung von solcher Höhe eingesetzt wird, dass im Plasma in Verbindung mit überlagerten Hochspannungsimpulsen eine stabile DC-Koronaentladung gebildet wird.
31. Verfahren nach Anspruch 29, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die einge¬ setzte DC-Spannung unter der für einen stabilen Betrieb ohne Hochspannungs-Impulsüberlagerung liegt .
32. Verfahren nach Anspruch 30 oder 31, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die einge¬ setzte Gesamtamplitude (DC-Spannung + Impulsamplitude) über der statischen Durchbruchspannung der Elektrodenanordnung liegt .
33. Verfahren nach einem der Ansprüche 30 bis 32, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die einge¬ setzte Gesamtamplitude dem zwei- bis fünffachen der stati¬ schen Durchbruchspannung der Elektrodenanordnung entspricht.
34. Verfahren nach einem der Ansprüche 30 bis 33, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Amplitu¬ de (U) der Hochspannungsimpulse zwischen 10% und 1000% der eingesetzten DC-Spannung beträgt.
35. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 34, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass eine Gas¬ strömung senkrecht zu der Elektrodenanordnung (43,44) erzeugt wird.
36. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 35, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass eine Gas¬ strömung parallel zu der Elektrodenanordnung (43,44) erzeugt wird.
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