WO2006106582A1 - 多段フラッシュ蒸発器 - Google Patents

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WO2006106582A1
WO2006106582A1 PCT/JP2005/006341 JP2005006341W WO2006106582A1 WO 2006106582 A1 WO2006106582 A1 WO 2006106582A1 JP 2005006341 W JP2005006341 W JP 2005006341W WO 2006106582 A1 WO2006106582 A1 WO 2006106582A1
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WO
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demister
housing
steam
plates
flash evaporator
Prior art date
Application number
PCT/JP2005/006341
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Akihiko Tatamitani
Yuji Okada
Akira Shimizu
Masashi Miyashita
Emiko Higashi
Hirotoshi Yanagi
Original Assignee
Hitachi Zosen Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hitachi Zosen Corporation filed Critical Hitachi Zosen Corporation
Priority to PCT/JP2005/006341 priority Critical patent/WO2006106582A1/ja
Priority to JP2007512386A priority patent/JP4972547B2/ja
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/06—Flash distillation
    • B01D3/065—Multiple-effect flash distillation (more than two traps)
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0003—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation by using heat-exchange surfaces for indirect contact between gases or vapours and the cooling medium
    • B01D5/0009—Horizontal tubes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A20/00—Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
    • Y02A20/124—Water desalination

Definitions

  • the present invention relates to a multistage flash evaporator used for seawater desalination, for example.
  • Patent Document 1 Japanese Unexamined Patent Publication No. 2000-84302
  • Patent Document 2 JP 2000-107501 A
  • the conventional knitted wire mesh demister (20) shown in Fig. 8 is formed by knitting a thin wire mesh into a knot shape and overlapping it, and the opening between the wire meshes is small.
  • the structure is such that when the scale begins to deposit around the wire mesh, the wire mesh closes for a while.
  • the magnesium hydroxide in the seawater: Mg (OH) is mainly used in the high temperature stage of the evaporator. Scale as component
  • the object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, use a vane type demister in a multi-stage flash evaporator, greatly increase the mist removal efficiency, and reduce the force to the demister.
  • Multi-stage flash evaporation that can reduce the amount of distilled water produced by shutting down the equipment and reduce the cost of pickling of the demister. Is trying to provide a vessel.
  • the invention of the multistage flash evaporator according to claim 1 includes a large number of nozzles maintained in a depressurized state, and a condenser tube bundle is provided at the top of each housing.
  • a bowl-shaped condensate receptacle is provided below the condensing tube bundle, and a demister is provided at at least one of the front and rear sides of the condensing tube bundle in the housing, and a lower part of the housing evaporates.
  • the heating brine is sequentially introduced into the evaporation chambers of each housing through the orifices to perform flash evaporation, in front of the condenser tube bundle in each housing.
  • a demister provided at the steam inlet of at least one of the two rear sides is a steam collision plate having a corrugated cross section arranged in parallel at a predetermined interval. The water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber of each housing passes through a zigzag gap between the corrugated vapor impingement plates across the cross section of the vane demister.
  • Scale component force such as magnesium hydroxide in a minute amount of water droplets (mist) contained in water vapor Flow along the wall along with the water droplets adhering to the wall surface of the corrugated steam impingement plate The water vapor that has fallen and passed through the zigzag gap between the steam impingement plates of the vane type demister is brought into contact with the condensation tube bundle.
  • Claim 2 is the invention of the multistage flash evaporator according to claim 1, wherein the steam inflow section on at least one of the front and rear sides of the condenser tube bundle in each housing is arranged in a substantially horizontal direction.
  • a zigzag gap between the vapor collision plates of the demister is formed in a substantially vertical direction, and the water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber of each housing is corrugated in the cross section of the vane type demister. It is characterized in that it passes through a zigzag gap between the plates upward from below.
  • the invention of claim 3 is the multistage flash evaporator according to claim 1, wherein the vane type demister comprising the parallel cross-sectional corrugated steam impingement plates is provided on both the front and rear sides of the condenser tube bundle in each housing.
  • a zigzag gap between the steam impingement plates of the demister is formed in a substantially horizontal direction at a steam inflow portion on at least one side of the demister.
  • the water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber of each housing passes through the zigzag gap between the corrugated vapor collision plates of the vane type demister in a substantially horizontal direction. .
  • Claim 4 is the invention of the multi-stage flash evaporator according to claim 3, wherein water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber of the housing is transferred to the upper part of the evaporation chamber of each housing.
  • a plurality of rectifying plates are provided to guide a substantially horizontal zigzag gap between the steam impingement plates of the steam, and after the water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber is guided by the plurality of rectifying plates, the vane type demister
  • the cross-sectional corrugated steam impingement plates are configured to pass through a zigzag gap between the substantially horizontal plates in a substantially horizontal direction.
  • the demister of the multistage flash evaporator is constituted by a vane type demister composed of vapor collision plates having a cross-sectional waveform arranged in parallel at predetermined intervals, and the evaporation chamber of each housing
  • the water vapor generated in the lower part passes through the zigzag gap between the corrugated vapor collision plates of the vane type demister, and during the passage, the hydroxides in the trace water droplets (mist) contained in the water vapor Scale components such as magnesium flow down to the evaporation chamber side along with the water droplets adhering to the wall surface of the corrugated vapor impingement plate in the cross section, and the vane
  • the water vapor that has passed through the zigzag gap between the vapor impingement plates of the demister is designed to come into contact with the condenser tube bundle.
  • the vane demister is used in the multistage flash evaporator. This reduces the amount of deposition of scale on the demister, enables long-term continuous operation without stopping the equipment, and reduces the cost of production distilled water loss and pickling the demister by stopping the equipment. If you can do it, you will have an effect.
  • a vane-type demister consisting of parallel cross-sectional corrugated steam impingement plates is disposed in a substantially horizontal direction at the steam inflow portion on at least one of the front and rear sides of the condensed tube bundle in each housing, so that the steam collision of the demister Since the zigzag gap between the plates is formed in a substantially vertical direction, the water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber of each housing is zigzag-shaped between the corrugated vapor collision plates of the vane type demister.
  • the passage of water vapor to the demister is extremely smooth, the amount of passage of the flash vapor is uniform, and the flow rate distribution of the vapor passing through the demister in the high-temperature and low-temperature evaporation stages. It will not cause any bias. As a result, the performance of the demister can be maintained uniformly, and the quality of the produced water can be maintained at a high level.
  • the invention of claim 3 is the multistage flash evaporator according to claim 1, wherein the vane type demister composed of parallel cross-sectional corrugated vapor impingement plates is provided on both front and rear sides of the condenser tube bundle in each housing.
  • the zigzag gap between the steam impingement plates of the demister is formed in a substantially horizontal direction at a steam inflow portion on at least one side of the housing, and is formed in the lower part of the evaporation chamber of each housing.
  • the generated water vapor passes through the zigzag gap between the steam impingement plates of the vane type demister in a substantially horizontal direction.
  • the water vapor passes through the demister. It is extremely smooth, reduces the deposition of scale on the demister, and enables long-term continuous operation without shutting down the equipment. If it is possible to reduce the cost! /, It exhibits the cormorant effect.
  • Claim 4 is the invention of the multi-stage flash evaporator according to claim 3, wherein water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber of the housing is transferred to the upper part of the evaporation chamber of each housing.
  • a plurality of rectifying plates are provided to guide the substantially horizontal zigzag gap between the steam impingement plates of the steam, and the water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber is guided by the plurality of rectifying plates.
  • Cross section of the demister corrugated steam impingement plate between zigzag-shaped gaps between each other is made to pass in a substantially horizontal direction. According to the present invention, it is installed in front of the condensing part by the action of the rectifying plate.
  • the drift of the mist accompanying steam flowing into the vane type demister can be suppressed, and mist removal efficiency as designed can be obtained.
  • the rectifying plate plays the role of a mist scattering prevention plate, the mist load on the demister can be reduced.
  • FIG. 1 is a partially cutaway perspective view showing a first embodiment of a multi-stage flash evaporator.
  • FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of the multistage flash evaporator.
  • FIG. 3 is an enlarged perspective view of a vane type demister portion.
  • FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view showing a second embodiment of the multistage flash evaporator.
  • FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view of the same, showing a modification of the current plate.
  • FIG. 6 This enlarged cross-sectional view shows another variation of the current plate.
  • FIG. 7 A multistage flash evaporator according to the present invention in which a vane type demister according to the present invention is applied to a first stage evaporator, a conventional knit knitted wire mesh demister, and a conventional expanded wire mesh demister, respectively.
  • 6 is a graph showing the purity (electric conductivity) of produced distilled water in the first stage of the evaporator in a comparison experiment with a multistage flash evaporator applied to the first stage evaporator.
  • FIG. 8 is an enlarged front view showing an example of a conventional knitted wire mesh demister.
  • FIG. 9 is an enlarged front view showing an example of a conventional expanded wire mesh demister.
  • Condensation tube bundle 6 bowl-shaped condensate receiver
  • FIG. 1 is a partially cutaway perspective view of a multi-stage flash evaporator according to the present invention
  • FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of the multi-stage flash evaporator
  • FIG. 3 is an outline of a vane type demister. It is a perspective view.
  • front and rear, left and right are based on FIG. 2, front is the right side of FIG. 2, rear is the same left side, and left and right are frontward.
  • the multistage flash evaporator of the present invention used for seawater desalination is provided with a number of housings (1) maintained in a decompressed state in parallel.
  • a condensate tube bundle (5) is provided over the entire length in the longitudinal direction of the housing (1) at the top of each housing (1), and a bowl-shaped condensate receptacle (6) is provided under the condensate tube bundle (5) over the entire length.
  • Demisters (7) are provided over the entire length on both the front and rear sides of the condenser tube bundle (5) in the housing (1).
  • These demisters (7) and bowl-shaped condensate receptacles (6) are divided into housing (1) internal force upper evaporation chamber (2) and lower condensing part (3). .
  • a pair of hanging plates (4) and (4) are arranged in the upper half of the central width of each housing (1) in the longitudinal direction of the housing (1) and at a predetermined interval from each other (5) ) Is placed in a state where the upper force enters the upper half.
  • These hanging plates (4) and (4) are fixed to the ceiling (Id) of the housing (1) in a hanging shape at the center of the width of the housing (1) by means such as welding.
  • the demisters (7) provided at the steam inflow portions on both the front and rear sides of the condenser tube bundle (5) in each housing (1) of the multistage flash evaporator are provided with a predetermined number. It is composed of a vane type demister consisting of a steam impingement plate (8) with a corrugated cross section that is arranged in parallel and spaced by bending a thin plate, and is formed at the bottom of the evaporation chamber (2) of each housing (1).
  • the generated water vapor passes through the zigzag gap (9) between the corrugated vapor collision plates (8) of the vane type demister (7), and a minute amount of water droplets (mist) contained in the water vapor passes through the gap (9).
  • the vane type demister (7) composed of the parallel cross-sectional corrugated steam collision plates (8) is provided on both the front and rear sides of the condensing tube bundle (5) in each housing (1).
  • the steam impingement plate (8) (8) of the demister (7) is arranged in a substantially horizontal direction between the bowl-shaped condensate receptacle (6) and the inner wall of the housing (1) at the steam inlet.
  • a zigzag gap (9) between them is formed in a substantially vertical direction. Water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber (2) of each housing (1) passes through the zigzag gap (9) between the corrugated steam collision plates (8) (8) of the vane demister (7). It is designed to pass upward from below!
  • the water vapor generated in the lower portion of the evaporation chamber (2) of each housing (1) is caused by the corrugated steam collision plates (8), (8) of the vane demister (7).
  • Zigzag gap between (9) Therefore, the passage of water vapor to the demister (7) is extremely smooth and the amount of passage of the flash vapor is uniform, so that the vapor passing through the demister in the high-temperature evaporation stage and the low-temperature evaporation stage There will be no bias in the flow velocity distribution.
  • the performance of the demister (7) can be maintained evenly as a whole, and the quality of the produced water can be maintained at a high level.
  • each evaporation chamber (2) at the lower part of each housing (1) the orifice (10) is connected to the lower end of the rear side wall (la) of the louvering (1) and the housing (1).
  • a dam (dam) with a horizontal wall (14) at the upper end on the downstream side of each orifice (10) to increase the exposed area. 13) is provided, and near the upper side of each weir (13), a brine jumping force prevention plate (15) is provided horizontally.
  • the length of the housing (1) in the left-right direction maintained in a reduced pressure state is, for example, 20 or more meters, for example, 15 to 25 units of No, Uzing (1). It is provided in parallel in front and rear.
  • the length of the evaporation chamber of each housing (1) is, for example, about 3.5 meters.
  • multi-stage flash evaporators particularly the length and shape of the housing (1), the number of installed bases, etc., and the multi-stage flash evaporator according to the present invention is limited to the illustrated one. It is not something.
  • the housing (1) rear wall (la) multiple orifices at the lower end (10) force evaporating chamber (2) rear force
  • heated brine steam
  • the brine flows over a dam (13) with a horizontal wall (14) at the top.
  • it flashes and water vapor is generated.
  • the brine further flows into the evaporation chamber (2) of the housing (1) following the numerous orifices (10) at the lower end of the front wall (lb) of the housing (1).
  • the water vapor flashed and evaporated in the evaporation chamber (2) of the housing (1) passes through the demister (7) directly above to reach the condensing part (3), and passes through the demister (7).
  • minute water droplets (mist) containing salt accompanying water vapor are removed.
  • the vane-type demister (7) is used in the multistage flash evaporator to reduce the deposition (deposition) of the scale (7) on the demister, and the long-term operation without stopping the apparatus. Efficient continuous operation is possible, and the loss of production water volume due to the shutdown of the equipment and the cost of pickling the demister can be reduced.
  • the vane type demisters (7) are provided over the entire length on both the front and rear sides of the condenser tube bundle (5) in the housing (1).
  • These demisters (7) and bowl-shaped condensate receptacles (6) are divided into an evaporation chamber (2) in the upper part of 1S in the housing (1) and a condensing part (3) in the lower part of the housing (1).
  • the force vane type demister (7) may be provided on at least one of the front and rear sides of the condenser tube bundle (5) in the housing (1).
  • the vane demister (7) may be partially provided if it is not necessary to be provided over the entire length of the condensing tube bundle (5) in the housing (1).
  • a partition plate or the like is appropriately installed between the partial vane demisters (7), and the upper evaporation chamber (2) and the lower condensation section ( It is necessary to prevent the water vapor flashed in the evaporation chamber (2) from coming into contact with the condenser tube (5) without passing through the demister (7).
  • FIGS. 4 to 6 show a second embodiment of the multistage flash evaporator according to the present invention.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view of the multistage flash evaporator according to the present invention
  • FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view of the same, and shows a modification of the current plate
  • a vane demister (7) consisting of a corrugated steam impingement plate (8) in the shape of a cross-section is a bowl-shaped condensate receiver (5) at the steam inlets on both sides of the condensing tube bundle (5) in each housing (1).
  • the zigzag gap (9) between the steam impingement plates (8) and (8) of the demister (7) is substantially horizontal.
  • the water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber (2) of each housing (1) is formed between the corrugated steam collision plates (8), (8) of the vane type demister (7). It passes through the zigzag gap (9) in a substantially horizontal direction.
  • water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber (2) of the housing (1) is transferred to the upper part of the evaporation chamber (2) of each housing (1).
  • a large number of rectifying plates (11X12) are provided for guiding the steam impingement plates (8) and (8) to a substantially horizontal zigzag gap (9) between them.
  • each evaporation chamber (2) on both the front and rear sides of the condenser tube bundle (5), between the front and rear side walls of the bowl-shaped condensate receptacle (6) and the inner surface of the side wall of the housing (1), respectively. 3 vertical straightening plates
  • (11) are arranged in parallel at predetermined intervals.
  • the first vertical rectifying plates (l la) (l la) close to the front and rear side walls of the bowl-shaped condensate receiver (6) are the lowest bowl-shaped condensate receiver (6 ) Is positioned so as to correspond to the middle part of the height of both side walls.
  • the second vertical rectifying plate (l lbXl lb) has a height approximately 1.5 times the height of the first vertical rectifying plate (l laXl la), and its upper end is the first vertical rectifying plate. It is at the same level as the upper end of the rectifying plate (l laXl la), and extends downward from the lower end of the first vertical rectifying plate (l laXl la).
  • the third vertical rectifying plate (l lcXl lc) near the front and rear side walls of the housing (1) is the height of the first vertical rectifying plate (l laXl la) that is the highest.
  • the upper end of the first vertical rectifier plate (l laXl la) is at the same level as the upper end of the first vertical rectifier plate (l laXl la) and extends further downward than the lower end of the second vertical rectifier plate (l lb) (l lb).
  • the lower end of the evaporating chamber (2) is close to the heating brine (seawater).
  • each evaporation chamber (2) the vane type demister (7) and the housing (1) are provided on both the front and rear sides of the vane type demister (7) arranged in a substantially vertical direction.
  • Three curved rectifying plates (12) are arranged in parallel with each other at a predetermined interval between the inner surface of the side walls.
  • the first curved rectifying plates (12 a ) and (12a) corresponding to the vicinity of the lower end of the vane demister (7) are: It is composed of an arcuate part with the narrowest width and a central angle of approximately 90 °.
  • the upper end of the first curved rectifying plate (12 a) (12a), the lower end of the demister backward or forward force near the lower end of (7) also'll disposed so useless, and the first curved rectifying plate (12 a) (12a) Are placed in the middle of the 1st vertical rectifier plate (1 la) and the 2nd vertical rectifier plate (1 lb) from above, and are slightly closer to the 2nd vertical rectifier plate (1 lb). It is distributed.
  • the second curved straightening vane following it is positioned so as to correspond to the middle portion of the height of the vane demister (7) of (12b) (12b), the first curved rectifying plate (12 a) (12a) It is composed of an arcuate portion having a width approximately twice the width and corresponding to a central angle of approximately 90 °, and a horizontal portion extending horizontally to the demister (7) side.
  • the upper end of the second curved rectifying plate (12b) (12b) (the tip of the horizontal portion) is arranged at the middle of the height of the demister (7) so as to see the rear or forward force. (12 a) is also separated demister (7) forces the upper end of (12a).
  • the lower ends of the second curved rectifying plates (12b) and (12b) are respectively viewed from above and slightly between the second vertical rectifying plate (1 lb) and the third vertical rectifying plate (1 lc). Arranged to be closer to the 3rd vertical baffle (1 lc)! RU
  • Housing third bending straightening plate close to the front and rear side walls of the (1) (12 C) ( 12c) is approximately three times the width of the most wide wide instrument first curved rectifying plate (12 a) (12a) And has a circular arc portion corresponding to a central angle of approximately 90 ° and a wide horizontal portion extending horizontally to the demister (7) side.
  • the upper end of the third curved rectifying plate (12 C ) (12c) (the tip of the horizontal portion) is arranged to look into the upper end of the demister (7) from the rear or the front, but the second curved rectifying plate ( The demister (7) force is further away from the upper end of 12b and 12b.
  • the lower ends of the third curved rectifying plates (12 C ) and (12c) are slightly pushed into the middle between the third vertical rectifying plate (1 lc) and the front and rear side walls of the housing (1).
  • the housing (1) is arranged so as to be located near both front and rear side walls.
  • the water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber (2) is divided into three vertical rectifying plates (1 la) (l lb) (l lc) and then three curved rectifying plates (12 a ) (12b ) (12 C ), and then passes through the zigzag gap (9) between the corrugated steam collision plates (8) and (8) of the vane demister (7) in a substantially horizontal direction. It is made like that.
  • the vane type demister (7) installed in front of the condenser (3) by the action of these rectifying plates (ll a ) (l lb) (ll C ) (12 a ) (12b) (12 C ) It is possible to suppress the drift of the mist accompanying steam flowing into the) and to obtain the mist removal efficiency as designed. In addition, it is possible to take drift countermeasures without significantly changing the structure of the multistage flash evaporator. Rectifying plate
  • the steam passing through the vane demister (7) generally has a higher flow rate of the steam passing through the lower part of the demister (7).
  • the first vertical straightening plate (l laXl la) near the front and rear side walls of the bowl-shaped condensate receptacle (6) is the second lowest vertical straightening plate (l lbXl lb)
  • the third vertical rectifier plate (l lcXl lc) has a height approximately 1.5 times the height of the first vertical rectifier plate (l laXl la) and is close to the front and rear side walls of the housing (1).
  • the height of the first vertical rectifier plate (l laXl la) is approximately twice the height of the first straight rectifier plate, and the first curved rectifier corresponding to the lower end of the vane demister (7) plate (12 a) (12a), the second curved straightening vane most width is Semagu following (12b) (12b) is approximately twice the width of the first curved rectifying plate (12 a) (12a) It has a third curved straightening vane close to the front and rear side walls of the housing (1) (12 C) ( 12c) , Have been made to have a substantially three times the width of the most wide wide instrument first curved rectifying plate (12 a) (12a), first to third vertical rectifying plates (l laXl lbXl lc) and the 1st to 3rd curved rectifier
  • the passage of water vapor to the demister (7) is extremely smooth, and the deposition and deposition of scale on the demister (7) is prevented. This makes it possible to continue long-term operation without shutting down the equipment, thereby reducing the loss of distilled water produced by shutting down the equipment and the cost of pickling the demister.
  • FIG. 5 shows a first modification of the rectifying plate in the second embodiment of the multistage flash evaporator according to the present invention.
  • the difference from the case of the second embodiment is that the steam generated in the lower part of the evaporation chamber (2) of the housing (1) is converted into the steam impingement plate (8) (8) of the vane demister (7).
  • the rectifying plate for guiding to the substantially horizontal zigzag gap (9) between them is composed of three curved rectifying plates (12a) (12b) (12c), and the vertical rectifying plate (1 la) Installation of (l lb) (l lc) is omitted It is in the point.
  • the shapes and arrangement positions of the three curved rectifying plates (12 a ), (12b), and (12 C ) are the same as those in FIG. That is, the first curved straightening vane that corresponds to the neighborhood of the lower end portion of the vane demister (7) (12 a) ( 12a) is formed of a circular arc portion which corresponds to the most narrow width and central angle approximately 90 ° Yes.
  • the upper end of the first curved rectifying plate (12 a) (12a), the rear or disposed to desire also forward force near the lower end of the demister (7), and first curved rectifying plate (12 a) (12a)
  • the lower end of the evaporating chamber (2) is arranged so that it can be directed to the brine below and viewed from above.
  • the second curved straightening vane following it is positioned so as to correspond to the middle portion of the height of the vane demister (7) of (12b) (12b), the first curved rectifying plate (12 a) (12a) It is composed of an arcuate portion having a width approximately twice the width and corresponding to a central angle of approximately 90 °, and a horizontal portion extending horizontally to the demister (7) side.
  • the upper ends of the second curved rectifying plates (12b) and (12b) (the tip of the horizontal portion) are arranged so as to be squeezed rearward or forward in the middle of the height of the demister (7).
  • the demister (7) force is also separated from the upper end of 12a) and 12a.
  • the lower ends of the second curved rectifying plates (12b) and (12b) are arranged so that the upper force can be applied to the brine below the evaporation chamber (2).
  • Housing third bending straightening plate close to the front and rear side walls of the (1) (12 C) ( 12c) is approximately three times the width of the most wide wide instrument first curved rectifying plate (12 a) (12a) And has a circular arc portion corresponding to a central angle of approximately 90 ° and a wide horizontal portion extending horizontally to the demister (7) side.
  • the upper end of the third curved rectifying plate (12 C ) (12c) (the tip of the horizontal portion) is arranged to look into the upper end of the demister (7) from the rear or the front, but the second curved rectifying plate ( The demister (7) force is further away from the upper end of 12b and 12b.
  • the lower end of the third curved rectifying plate (12 C ) (12c) is pushed into the brine in the lower part of the evaporation chamber (2) from the top, and is slightly closer to the front and rear side walls of the housing (1). It is dealt with.
  • the water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber (2) is rectified by three curves. after being guided by a plate (12 a) (12b) ( 12 C), schematic cross-sectional waveform steam impingement plate of the vane-type demister (7) (8) (8) zigzag gap between each other (9) It is designed to pass horizontally.
  • the curved rectifying plates (12 a ), (12b), and (12 C ) are installed in front of the condensing unit (3) by the action of these curved rectifying plates (12 a ), (12b), and (12 C ).
  • Mist entrained steam flowing into the vane demister (7) can be prevented from drifting, and mist removal efficiency can be achieved as designed.
  • it curved straightening vane to force (12 a) (12b) (12 C) is to serve the mist scattering prevention plate, it is possible to reduce the mist load on the demister (7).
  • FIG. 6 shows a second modification of the rectifying plate in the second embodiment of the multistage flash evaporator according to the present invention, which is similar to the case of the first modification of the rectifying plate shown in FIG.
  • (12 a) (12b ) (12 C) is constituted by, vertical rectifying plates (1 la) (l lb) mounting of (l lc) Injuries are omitted.
  • the case is different from the first modification in the shape of three curved rectifying plate (12 a) (12b) ( 12 C). That is, the first curved straightening vane that corresponds to the neighborhood of the lower end portion of the vane demister (7) (12 a) ( 12a) is constituted by a bent portion formed at an end portion of the horizontal portion and the housing side wall .
  • first curved rectifying plate (12 a) (12a) (the tip of the horizontal portion) is disposed so as to face rearward or forward force near the lower end of the demister (7), and first curved straightening vane (12 a ) (12a) is arranged so that the lower end of the evaporating chamber (2) can be seen from above by force toward the lower brine.
  • the second curved straightening vane following it is positioned so as to correspond to the middle portion of the height of the vane demister (7) of (12b) (12b), the first curved rectifying plate (12 a) (12a) It has a width approximately twice the width, and is composed of a horizontal portion and a bent portion formed at the end on the side wall side.
  • the upper ends of the second curved rectifier plates (12b) and (12b) (the tip of the horizontal portion) are arranged at the middle of the height of the demister (7) so that they can be seen from the rear or the front.
  • demister (7) forces the upper end of the plate (12 a) (12a) are also separated.
  • the lower ends of the second curved rectifying plates (12b) and (12b) are arranged so as to be seen from above toward the brine below the evaporation chamber (2).
  • the housing (1) third bending straightening plate close to the front and rear side walls of the (12 C) (12c) is the most wide wide instrument first curved rectifying plate (12a) a width substantially three times of (12a) Having a width and on the horizontal part and the side wall of the housing It is comprised by the bending part formed in the edge part.
  • the upper ends of the third curved rectifying plates (12 C ) and (12c) (the front end of the horizontal portion) are arranged at the upper end of the demister (7) so as to look backward or forward.
  • the demister (7) force is further away from the upper end of (12b) and (12b).
  • the lower end of the third curved rectifying plate (12 C ) (12c) is made to force upward against the brine in the lower part of the evaporation chamber (2) and to be slightly closer to the front and rear side walls of the housing (1). It is distributed.
  • the mounting has been omitted for three vertical rectifying plates (llaXllbXllc), and three curved rectifying plate (12 a) (12b) ( 12 C)
  • the shape is different from the case of the first modification, the water vapor generated in the lower part of the evaporation chamber (2)
  • vane-type demister (7) vane-type mist eliminator shown in Figs. 1 to 3 is applied to the first-stage evaporator, and the wire mesh demister shown in Figs. 8 and 9 is used.
  • (20X21) Wired mesh type Mister Eliminator 1 and 2 was applied to the first stage evaporator, respectively, and the purity of the distilled water produced in the first stage of the evaporator (electric conductivity) was measured. The results obtained are shown in the graph of FIG.
  • the length of the housing (1) in the left-right direction maintained at a reduced pressure is 20 meters, for example, and 15 units of the housing (1) are provided in parallel in the front and rear.
  • the evaporation chamber length of each housing (1) was 3.5 meters.
  • the multistage flash evaporator of the present invention in which the vane type demister (7) (vane type mister eliminator) is applied to the first stage evaporator produces even after one year. It can be seen that the purity of the distilled water (electrical conductivity) did not deteriorate and the deposition of scale on the demister (7) was prevented.
  • conventional multi-stage flash evaporators in which wire mesh demister (20X21) (wire mesh type mist eliminators 1 and 2) are applied to the first-stage evaporator, respectively, cause scale deposition and deposition within half a year. As a result, the wire mesh demister (20X21) was closed, and the purity of the produced distilled water (electrical conductivity) deteriorated.
  • the present invention relates to a multistage flash evaporator of a seawater desalination apparatus using a multistage flash evaporation method, and contributes to the supply of inexpensive water resources.

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Abstract

　海水淡水化等に用いられる多段フラッシュ蒸発器について、ミストの除去効率が大幅に増大し、デミスタへのスケールの析出・堆積を低減し、装置の長期的な継続運転を可能とする。生産蒸留水量のロスや、デミスタの酸洗いの費用を低減する。 　多段フラッシュ蒸発器の各ハウジング１内の凝縮管束５の前後両側の蒸気流入部に設けられたデミスタ７，７が、薄板を折曲げて作製した横断面波形の並列状の蒸気衝突板８よりなるベーン型デミスタによって構成されている。各ハウジング１の蒸発室２下部で生じた水蒸気が、ベーン型デミスタ７の蒸気衝突板８同士の間のジグザグ状の間隙９を通過し、その通過の際に、水蒸気に含まれる微量水滴ミスト中のスケール成分が、蒸気衝突板８の壁面に付着する水滴と共に該壁面に沿って蒸発室２側に流れ落ちる。

Description

明 細 書
多段フラッシュ蒸発器
技術分野
[0001] 本発明は、例えば海水淡水化に用いられる多段フラッシュ蒸発器に関するものであ る。
背景技術
[0002] 従来、海水淡水化に用いられる多段フラッシュ蒸発器 (MSF)としては、下記の特 許文献 1及び 2に示されるように、減圧状態に維持された多数のハウジングを備えて おり、各ハウジングの上部に凝縮管束が備えられるとともに、凝縮管束の下方に樋状 の凝縮物受けが設けられ、ハウジング内の凝縮管束の前後両側のうちの少なくとも一 側の蒸気流入部に、デミスタが設けられている。このデミスタと樋状の凝縮物受けとに よって蒸発室と凝縮部とが区分され、各ハウジングの蒸発室に加熱ブライン (海水）を オリフィスを通じて流入させ、フラッシュ蒸発する。
特許文献 1：特開 2000— 84302号公報
特許文献 2 :特開 2000— 107501号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0003] そして、上記特許文献 1及び 2に記載の従来の多段フラッシュ蒸発器では、各ハウ ジング内に設けられたデミスタカ 例えば図 8に示すように、ニット編み型金網製のデ ミスタ (20)である力、または例えば図 9に示すように、エキスパンド型金網製デミスタ (21)であった。
[0004] し力しながら、従来の図 8に示すニット編み型金網製デミスタ (20)は、細い金網を- ット状に編み、これを重ねたものであり、金網間の開口部が小さぐ金網周囲にスケー ルが析出し始めると暫くして金網が閉塞してしまう構造となっており、特に、蒸発器高 温段にぉ 、て海水中の水酸化マグネシウム： Mg (OH)を主成分とするスケールが析
2
出'堆積し、金網製デミスタ (20)の閉塞のために、生産蒸留水の純度が悪化し、頻繁 に海水淡水化装置を停止し、金網製デミスタ (20)を酸洗いして、スケールを除去しな ければならず、清掃作業が非常に面倒で手間が力 るという問題があった。
[0005] 一方、従来の図 9に示すエキスパンド型金網製デミスタ (21)では、網目間の開口部 が広ぐかつ表面積が小さいために、デミスタ (21)の通過の間に、水蒸気に同伴され る塩分を含む微小な水滴 (ミスト)を充分に除去することができず、ミストの除去効率が 悪いという問題があった。
[0006] 本発明の目的は、上記の従来技術の問題を解決し、多段フラッシュ蒸発器にベー ン型デミスタを使用して、ミストの除去効率が大幅に増大し、し力もデミスタへのスケー ルの析出'堆積を低減し、装置の停止なしに長期的な継続運転を可能として、装置 の停止による生産蒸留水量のロスや、デミスタの酸洗いの費用を低減することができ る、多段フラッシュ蒸発器を提供しょうとするにある。
課題を解決するための手段
[0007] 本発明者らは、上記の点に鑑み鋭意研究を重ねた結果、多段フラッシュ蒸発器の デミスタとして、並列状に配置された横断面波形の蒸気衝突板よりなるベーン型デミ スタを用 V、ることにより、デミスタへのスケーノレの析出 ·堆積を低減し得ることを見!ヽ出 し、本発明を完成するに至った。
[0008] 上記の目的を達成するために、請求項 1による多段フラッシュ蒸発器の発明は、減 圧状態に維持された多数のノ、ウジングを備えており、各ハウジングの上部に凝縮管 束が備えられるとともに、凝縮管束の下方に樋状の凝縮物受けが設けられ、ハウジン グ内の凝縮管束の前後両側のうちの少なくとも一側の蒸気流入部に、デミスタが設け られ、ハウジングの下部が蒸発室となされるとともに、ハウジングの上部が凝縮室とな され、各ハウジングの蒸発室に加熱ブラインをオリフィスを通じて順次流入させ、フラ ッシュ蒸発させる、多段フラッシュ蒸発器において、各ハウジング内の凝縮管束の前 後両側のうちの少なくとも一側の蒸気流入部に設けられたデミスタが、所定間隔をお いて並列状に配置された横断面波形の蒸気衝突板よりなるベーン型デミスタによつ て構成され、各ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気が、ベーン型デミスタの横断 面波形蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を通過し、その通過の際に、水蒸 気に含まれる微量水滴 (ミスト）中の水酸ィ匕マグネシウム等のスケール成分力 横断 面波形蒸気衝突板の壁面に付着する水滴と共に該壁面に沿って蒸発室側に流れ 落ち、ベーン型デミスタの蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を通過した水蒸 気が、凝縮管束に接触するようになされて ヽることを特徴として ヽる。
[0009] 請求項 2は、上記請求項 1記載の多段フラッシュ蒸発器の発明であって、各ハウジ ング内の凝縮管束の前後両側のうちの少なくとも一側の蒸気流入部において略水平 方向に配置されて、デミスタの蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙が略垂直方 向に形成されており、各ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気が、該ベーン型デ ミスタの横断面波形蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を下方より上方に向か つて通過するようになされて 、ることを特徴として 、る。
[0010] 請求項 3の発明は、上記請求項 1記載の多段フラッシュ蒸発器であって、並列状の 横断面波形蒸気衝突板よりなるベーン型デミスタが、各ハウジング内の凝縮管束の 前後両側のうちの少なくとも一側の蒸気流入部において略垂直方向に配置されて、 デミスタの蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙が略水平方向に形成されており
、各ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気が、該ベーン型デミスタの横断面波形 蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を略水平方向に通過するようになされて 、 ることを特徴としている。
[0011] 請求項 4は、上記請求項 3記載の多段フラッシュ蒸発器の発明であって、各ハウジ ングの蒸発室の上部に、ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気をべ一ン型デミス タの蒸気衝突板同士の間の略水平方向のジグザグ状間隙に導くための複数の整流 板が設けられており、蒸発室下部で生じた水蒸気が複数の整流板によって案内され た後、ベーン型デミスタの横断面波形蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を略 水平方向に通過するようになされて 、ることを特徴として 、る。
発明の効果
[0012] 請求項 1の発明は、多段フラッシュ蒸発器のデミスタが、所定間隔をおいて並列状 に配置された横断面波形の蒸気衝突板よりなるベーン型デミスタによって構成され、 各ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気が、ベーン型デミスタの横断面波形蒸気 衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を通過し、その通過の際に、水蒸気に含まれる 微量水滴 (ミスト）中の水酸ィ匕マグネシウム等のスケール成分が、横断面波形蒸気衝 突板の壁面に付着する水滴と共に該壁面に沿って蒸発室側に流れ落ち、ベーン型 デミスタの蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を通過した水蒸気が、凝縮管束 に接触するようになされているもので、本発明によれば、多段フラッシュ蒸発器にベ ーン型デミスタを使用して、デミスタへのスケールの析出'堆積を低減し、装置の停止 なしに長期的な «続運転を可能として、装置の停止による生産蒸留水量のロスや、 デミスタの酸洗 、の費用を低減することができると 、う効果を奏する。
[0013] また請求項 2記載の発明によれば、
並列状の横断面波形蒸気衝突板よりなるベーン型デミスタが、各ハウジング内の凝 縮管束の前後両側のうちの少なくとも一側の蒸気流入部において略水平方向に配 置されて、デミスタの蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙が略垂直方向に形成 されているから、各ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気が、該ベーン型デミスタ の横断面波形蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を下方より上方に向かって 通過するため、デミスタへの水蒸気の通過は、きわめてスムーズであるとともに、フラ ッシュ蒸気の通過量が均等で、高温蒸発段および低温蒸発段におけるデミスタ通過 蒸気の流速分布の偏りを生じることがな 、。これによつてデミスタの性能を全体として 均等に維持することができ、生産水の品質を高い水準に保持することができるという 効果を奏する。
[0014] さらに、請求項 3の発明は、請求項 1記載の多段フラッシュ蒸発器であって、並列状 の横断面波形蒸気衝突板よりなるベーン型デミスタが、各ハウジング内の凝縮管束 の前後両側のうちの少なくとも一側の蒸気流入部において略垂直方向に配置されて 、デミスタの蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙が略水平方向に形成されてお り、各ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気が、該ベーン型デミスタの横断面波形 蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を略水平方向に通過するもので、本発明 によれば、同様に、デミスタへの水蒸気の通過は、きわめてスムーズであり、デミスタ へのスケールの析出'堆積を低減し、装置の停止なしに長期的な継続運転を可能と して、装置の停止による生産蒸留水量のロスや、デミスタの酸洗いの費用を低減する ことができると!/、う効果を奏する。
[0015] 請求項 4は、上記請求項 3記載の多段フラッシュ蒸発器の発明であって、各ハウジ ングの蒸発室の上部に、ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気をべ一ン型デミス タの蒸気衝突板同士の間の略水平方向のジグザグ状間隙に導くための複数の整流 板が設けられており、蒸発室下部で生じた水蒸気が複数の整流板によって案内され た後、ベーン型デミスタの横断面波形蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を略 水平方向に通過するようになされているもので、本発明によれば、整流板の作用によ り、凝縮部前に設置したベーン型デミスタに流入するミスト同伴蒸気の偏流を抑え、 設計仕様通りのミスト除去効率を得ることができる。また、多段フラッシュ蒸発器の構 造を大幅に変えずに、偏流対策をとることが可能である。し力も整流板がミスト飛散防 止板の役割を果たすため、デミスタにかかるミスト負荷を軽減させることができるという 効果を奏する。
図面の簡単な説明
[0016] [図 1]多段フラッシュ蒸発器の第 1実施形態を示す部分切欠き斜視図である。
[図 2]同多段フラッシュ蒸発器の拡大横断面図である。
[図 3]ベーン型デミスタ部分の拡大斜視図である。
[図 4]多段フラッシュ蒸発器の第 2実施形態を示す拡大横断面図である。
[図 5]同拡大横断面図で、整流板の変形例を示すものである。
[図 6]同拡大横断面図で、整流板のいま 1つの変形例を示すものである。
[図 7]本発明によるべ一ン型デミスタを第 1段蒸発器に適用した本発明の多段フラッ シュ蒸発器と、従来のニット編み型金網製デミスタ及び従来のエキスパンド型金網製 デミスタをそれぞれ第 1段蒸発器に適用した多段フラッシュ蒸発器との比較実験にお ける蒸発器第 1段の生産蒸留水純度 (電気導電率)を示すグラフである。
[図 8]従来のニット編み型金網製デミスタの例を示す拡大正面図である。
[図 9]従来のエキスパンド型金網製デミスタの例を示す拡大正面図である。
符号の説明
[0017] 1 :ハウジング
2 :蒸発室
3 :凝縮部
4 :垂下板
5 :凝縮管束 6 :樋状の凝縮物受け
7 :ベーン型デミスタ
8 :横断面波形蒸気衝突板
9 :ジグザグ状の間隙
10 :オリフィス
11 :垂直整流板
11a :第 1垂直整流板
l ib :第 2垂直整流板
11c :第 3垂直整流板
12 :湾曲整流板
12a :第 1湾曲整流板
12b :第 2湾曲整流板
12c :第 3湾曲整流板
13 :堰 (ダム）
発明を実施するための最良の形態
[0018] つぎに、本発明の実施の形態を、図面を参照して説明する力 本発明はこれらに限 定されるものではない。
[0019] 図 1〜図 3は、本発明による多段フラッシュ蒸発器の第 1実施形態を示すものである 。ここで、図 1は、本発明による多段フラッシュ蒸発器の部分切欠き斜視図であり、図 2は、同多段フラッシュ蒸発器の概略横断面図であり、図 3は、ベーン型デミスタの概 略斜視図である。
[0020] この明細書において、前後、左右は図 2を基準とし、前とは図 2の右側、後とは同左 側をい、、また左右は、前方に向かっていうものとする。
[0021] まず、図 1と図 2を参照すると、海水淡水化に用いられる本発明の多段フラッシュ蒸 発器は、減圧状態に維持された多数のハウジング (1)を並列状に備えている。各ハウ ジング (1)の上部に凝縮管束 (5)が、ハウジング (1)の長手方向に全長にわたって備え られるとともに、凝縮管束 (5)の下方に樋状の凝縮物受け (6)が全長にわたって設けら れ、ハウジング (1)内の凝縮管束 (5)の前後両側に、デミスタ (7)がそれぞれ全長にわた つて設けられ、これらのデミスタ (7)と樋状の凝縮物受け (6)とによって、ハウジング (1)内 力 上部の蒸発室 (2)と下部の凝縮部 (3)とに区分されている。
[0022] 各ハウジング (1)の幅中央部の上半部に、一対の垂下板 (4)(4)がハウジング (1)の長 手方向にかつ相互に所定間隔をおいて凝縮管束 (5)の上半部に上力 入り込んだ状 態に配置されている。これらの垂下板 (4)(4)は、ハウジング (1)の幅中央部においてハ ウジング (1)の天井 (Id)に溶接などの手段により垂下状に固定されている。
[0023] そして、各ハウジング (1)上部の凝縮部 (3)の前後両側において凝縮管束 (5)へのデミ スタ (7)通過蒸気の流通が全長にわたって開放されている。
[0024] 図 3に示すように、本発明においては、多段フラッシュ蒸発器の各ハウジング (1)内 の凝縮管束 (5)の前後両側の蒸気流入部に設けられたデミスタ (7)が、所定間隔をお いて並列状に配置されかつ薄板を折曲げて作製した横断面波形の蒸気衝突板 (8)よ りなるベーン型デミスタによって構成され、各ハウジング (1)の蒸発室 (2)下部で生じた 水蒸気が、ベーン型デミスタ (7)の横断面波形蒸気衝突板 (8)同士の間のジグザグ状 の間隙 (9)を通過し、その通過の際に、水蒸気に含まれる微量水滴 (ミスト）中の水酸 化マグネシウム等のスケール成分が、横断面波形蒸気衝突板 (8)の壁面に付着する 水滴と共に該壁面に沿って蒸発室 (2)側に流れ落ち、ベーン型デミスタ (7)の蒸気衝 突板 (8)(8)同士の間のジグザグ状の間隙 (9)を通過した水蒸気が、凝縮管束 (5)に接 触するようになされている。従って、デミスタ (7)にスケール付着が起こりにくいものであ り、たとえスケールが付着しても、間隙 (9)が閉塞しにくい構造である。
[0025] そして、この第 1実施形態では、並列状の横断面波形蒸気衝突板 (8)よりなるベーン 型デミスタ (7)が、各ハウジング (1)内の凝縮管束 (5)の前後両側の蒸気流入部におい て、樋状の凝縮物受け (6)とハウジング (1)の側壁内面との間に略水平方向に配置さ れて、デミスタ (7)の蒸気衝突板 (8)(8)同士の間のジグザグ状の間隙 (9)が略垂直方向 に形成されている。各ハウジング (1)の蒸発室 (2)下部で生じた水蒸気が、該ベーン型 デミスタ (7)の横断面波形蒸気衝突板 (8)(8)同士の間のジグザグ状の間隙 (9)を下方よ り上方に向力つて通過するようになされて!、る。
[0026] 従って、本発明によれば、各ハウジング (1)の蒸発室 (2)下部で生じた水蒸気が、該 ベーン型デミスタ (7)の横断面波形蒸気衝突板 (8)(8)同士の間のジグザグ状の間隙 (9) を下方より上方に向力つて通過するため、デミスタ (7)への水蒸気の通過は、きわめて スムーズであるとともに、フラッシュ蒸気の通過量が均等で、高温蒸発段および低温 蒸発段におけるデミスタ通過蒸気の流速分布の偏りを生じることがな 、。これによつ てデミスタ (7)の性能を全体として均等に維持することができ、生産水の品質を高い水 準に保持することができるものである。
[0027] また、各ハウジング (1)下部の蒸発室 (2)にお 、てオリフィス (10)は、ノ、ウジング (1)の 後側壁 (la)の下端部と、各ハウジング (1)の前側壁 (lb)の下端部とにそれぞれ設けら れており、各オリフィス (10)の下流側には、上端に露呈面積を増大するための水平壁 部 (14)を有する堰 (ダム) (13)が設けられ、各堰 (13)の上方近くには、ブライン跳ね上 力 Sり防止板 (15)が水平状に設けられている。
[0028] なお、図示の多段フラッシュ蒸発器は、減圧状態に維持されたハウジング (1)の左右 方向の長さが、例えば 20数メートルあり、例えばノ、ウジング (1)の 15〜25基が前後に 並列状に備えられている。各ハウジング (1)の蒸発室長さは、例えば 3. 5メートル程度 である。
[0029] しかしながら、多段フラッシュ蒸発器の規模、とくにハウジング (1)の長さや形状、設 置基数などは、各種のものがあり、本発明による多段フラッシュ蒸発器は、図示のも のに限定されるものではない。
[0030] 上記の多段フラッシュ蒸発器において、ハウジング (1)の後側壁 (la)下端部の多数 のオリフィス (10)力 蒸発室 (2)の後側力 加熱ブライン (海水）を導入すると、加熱ブ ラインは、上端に水平壁部 (14)を有する堰 (ダム)（13)を越えて流入する。その間にフ ラッシュ蒸発し、水蒸気が発生する。ブラインは、さらにハウジング (1)の前側壁 (lb)下 端部の多数のオリフィス (10)力 次ぎのハウジング (1)の蒸発室 (2)内へと流入するもの である。
[0031] 一方、ハウジング (1)の蒸発室 (2)でフラッシュ蒸発した水蒸気は、それぞれ真上の デミスタ (7)を通過して凝縮部 (3)に至り、デミスタ (7)の通過の間に、水蒸気に同伴され る塩分を含む微小な水滴 (ミスト）が除去される。
[0032] このような加熱ブラインのフラッシュ蒸発は、蒸発室 (2)の全長にわたって生じるが、 ノ、ウジング (1)の凝縮部 (3)においては、凝縮管束 (5)が全長にわたって開放されており 、蒸発室 (2)で発生しそれぞれの真上のデミスタ (7)を通過したフラッシュ蒸気は、凝縮 部 (3)にお 、て多数の凝縮管 (5)と速やかに接触して凝縮し、凝縮した水滴が樋状の 凝縮物受け (6)に受けられる。このため、デミスタ (7)への蒸気の通過はスムーズである とともに、フラッシュ蒸気の通過量が均等で、蒸発室 (2)におけるデミスタ通過蒸気の 流速分布の偏りを生じることがない。これによつてデミスタ (7)の局部的な水滴分離性 能の劣化を防止することができて、デミスタ (7)の性能を全体として均等に維持するこ とができ、生産水の品質を高い水準に保持することができるものである。
[0033] このように、本発明によれば、多段フラッシュ蒸発器にベーン型デミスタ (7)を使用し て、デミスタへ (7)のスケールの析出'堆積を低減し、装置の停止なしに長期的な継続 運転を可能として、装置の停止による生産蒸留水量のロスや、デミスタの酸洗いの費 用を低減することができる。
[0034] なお、上記の本発明の多段フラッシュ蒸発器の第 1実施形態においては、ハウジン グ (1)内の凝縮管束 (5)の前後両側に、ベーン型デミスタ (7)がそれぞれ全長にわたつ て設けられ、これらのデミスタ (7)と樋状の凝縮物受け (6)とによって、ハウジング (1)内 1S 上部の蒸発室 (2)と下部の凝縮部 (3)とに区分されている力 ベーン型デミスタ (7) は、ハウジング (1)内の凝縮管束 (5)の前後両側のうちの少なくともいずれか一方に設 けられておれば良い。
[0035] また、ベーン型デミスタ (7)は、ハウジング (1)内の凝縮管束 (5)の全長にわたって設け られる必要はなぐ場合によっては、部分的に設けられていても良い。なお、この場合 は、部分的なベーン型デミスタ (7)同士の間には、例えば仕切板などを適宜設置して 、ハウジング (1)内を上部の蒸発室 (2)と下部の凝縮部 (3)とに区分し、蒸発室 (2)でフラ ッシュ蒸発した水蒸気がデミスタ (7)を通過せずに凝縮管 (5)に接触するのを阻止する 必要がある。
[0036] 図 4〜図 6は、本発明による多段フラッシュ蒸発器の第 2実施形態を示すものである 。ここで、図 4は、本発明による多段フラッシュ蒸発器の概略横断面図であり、図 5は、 同拡大横断面図で、整流板の変形例を示すものであり、図 6は、同拡大横断面図で 、整流板のいま 1つの変形例を示すものである。
[0037] まず、図 4を参照すると、多段フラッシュ蒸発器の各ハウジング (1)内において、並列 状の横断面波形蒸気衝突板 (8)よりなるベーン型デミスタ (7)が、各ハウジング (1)内の 凝縮管束 (5)の前後両側の蒸気流入部で、樋状の凝縮物受け (5)とハウジング (1)の頂 壁内面との間に略垂直方向に配置されて、デミスタ (7)の蒸気衝突板 (8)(8)同士の間 のジグザグ状の間隙 (9)が略水平方向に形成されており、各ハウジング (1)の蒸発室 (2)下部で生じた水蒸気が、該ベーン型デミスタ (7)の横断面波形蒸気衝突板 (8)(8)同 士の間のジグザグ状の間隙 (9)を略水平方向に通過するようになされて 、る。
[0038] そしてこの第 2実施形態では、各ハウジング (1)の蒸発室 (2)の上部に、ハウジング (1) の蒸発室 (2)下部で生じた水蒸気をべーン型デミスタ (7)の蒸気衝突板 (8)(8)同士の間 の略水平方向のジグザグ状間隙 (9)に導くための多数の整流板 (11X12)が設けられて いる。
[0039] 各蒸発室 (2)においては、凝縮管束 (5)の前後両側において、樋状の凝縮物受け (6) の前後両側壁とハウジング (1)の☆側壁内面との間に、それぞれ 3枚の垂直整流板
(11)が、相互に所定間隔をおいて並列状に配置されている。
[0040] ここで、樋状の凝縮物受け (6)の前後両側壁に近い第 1垂直整流板 (l la)(l la)は、 最も高さが低ぐ樋状の凝縮物受け (6)の前後両側壁の高さの中間部に対応するよう に位置している。
[0041] つぎの第 2垂直整流板 (l lbXl lb)は、第 1垂直整流板 (l laXl la)の高さの略 1. 5倍 の高さを有し、その上端が、第 1垂直整流板 (l laXl la)の上端と同レベルとなされてい て、第 1垂直整流板 (l laXl la)の下端より下方に伸びている。
[0042] ハウジング (1)の前後両側壁に近い第 3垂直整流板 (l lcXl lc)は、最も高さが高ぐ 第 1垂直整流板 (l laXl la)の高さの略 2倍の高さを有し、その上端が、第 1垂直整流 板 (l laXl la)の上端と同レベルとなされていて、第 2垂直整流板 (l lb)(l lb)の下端より さらに下方に伸びており、その下端は、蒸発室 (2)の加熱ブライン (海水）に近くなるよ うに配されている。
[0043] また、各蒸発室 (2)にお 、ては、略垂直方向に配置されたべーン型デミスタ (7)の前 後両側において、ベーン型デミスタ (7)とハウジング (1)の☆側壁内面との間に、それ ぞれ 3枚の湾曲整流板 (12)が、相互に所定間隔をおいて並列状に配置されている。
[0044] ここで、ベーン型デミスタ (7)の下端部近くに対応する第 1湾曲整流板 (12a)(12a)は、 最も幅が狭くかつ中心角略 90° に対応する円弧状部によって構成されている。第 1 湾曲整流板 (12a)(12a)の上端は、デミスタ (7)の下端部近くに後方または前方力ものぞ むように配され、かつ第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の下端は、それぞれ第 1垂直整流板 (1 la)と第 2垂直整流板 (1 lb)との中間部に上からのぞませられかつ若干第 2垂直整流 板 (1 lb)寄りに位置するように配せられて 、る。
[0045] ベーン型デミスタ (7)の高さの中間部に対応するように位置するつぎの第 2湾曲整流 板 (12b)(12b)は、第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の幅の略 2倍の幅を有し、かつ中心角略 9 0° に対応する円弧状部とこれよりデミスタ (7)側に水平に伸びる水平部とによって構 成されている。第 2湾曲整流板 (12b)(12b)の上端 (水平部の先端）は、デミスタ (7)の高 さ中間部に後方または前方力 のぞむように配されて 、るが、第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の上端よりはデミスタ (7)力も離れている。同第 2湾曲整流板 (12b)(12b)の下 端は、それぞれ第 2垂直整流板 (1 lb)と第 3垂直整流板 (1 lc)との中間部に上からのぞ ませられかつ若干第 3垂直整流板 (1 lc)寄りに位置するように配せられて！、る。
[0046] ハウジング (1)の前後両側壁に近い第 3湾曲整流板 (12C)(12c)は、最も幅が広ぐ第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の幅の略 3倍の幅を有し、かつ中心角略 90° に対応する円 弧状部とこれよりデミスタ (7)側に水平に伸びる幅広の水平部とによって構成されてい る。第 3湾曲整流板 (12C)(12c)の上端 (水平部の先端）は、デミスタ (7)の上端部に後 方または前方からのぞむように配されているが、第 2湾曲整流板 (12b)(12b)の上端より はデミスタ (7)力も離れている。同第 3湾曲整流板 (12C)(12c)の下端は、それぞれ第 3 垂直整流板 (1 lc)とハウジング (1)の前後両側壁との中間部に上力ものぞませられか つ若干ハウジング (1)の前後両側壁寄りに位置するように配せられて 、る。
[0047] 本発明の第 2実施形態の多段フラッシュ蒸発器においては、各ハウジング (1)の蒸 発室 (2)の上部に、ハウジング (1)の蒸発室 (2)下部で生じた水蒸気をべーン型デミスタ (7)の蒸気衝突板 (8)(8)同士の間の略水平方向のジグザグ状間隙 (9)に導くための合 計 6枚の整流板 (11)が設けられており、蒸発室 (2)下部で生じた水蒸気は、それぞれ 3 枚の垂直整流板 (1 la)(l lb)(l lc)、及び続 、て 3枚の湾曲整流板 (12a)(12b)(12C)によ つて案内された後、ベーン型デミスタ (7)の横断面波形蒸気衝突板 (8)(8)同士の間の ジグザグ状の間隙 (9)を略水平方向に通過するようになされて 、る。 [0048] 従って、これらの整流板 (l la)(l lb)(l lC)(12a)(12b)(12C)の作用により、凝縮部 (3)前 に設置したベーン型デミスタ (7)に流入するミスト同伴蒸気の偏流を抑え、設計仕様通 りのミスト除去効率を得ることができる。また、多段フラッシュ蒸発器の構造を大幅に 変えずに、偏流対策をとることが可能である。し力も整流板
(l la)(l lb)(l lC)(12a)(12b)(12C)がミスト飛散防止板の役割を果たすため、デミスタ (7)に 力かるミスト負荷を軽減させることができる。
[0049] なお、ベーン型デミスタ (7)を通過する蒸気は、一般に、デミスタ (7)下部を通過する 蒸気の流速が速ぐデミスタ (7)上部を通過する蒸気の流速が遅いため、図示のように 、樋状の凝縮物受け (6)の前後両側壁に近い第 1垂直整流板 (l laXl la)は、最も高さ が低ぐつぎの第 2垂直整流板 (l lbXl lb)は、第 1垂直整流板 (l laXl la)の高さの略 1 . 5倍の高さを有し、ハウジング (1)の前後両側壁に近い第 3垂直整流板 (l lcXl lc)は 、最も高さが高ぐ第 1垂直整流板 (l laXl la)の高さの略 2倍の高さを有するものとなさ れ、また、ベーン型デミスタ (7)の下端部近くに対応する第 1湾曲整流板 (12a)(12a)は、 最も幅が狭ぐつぎの第 2湾曲整流板 (12b)(12b)は、第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の幅 の略 2倍の幅を有し、ハウジング (1)の前後両側壁に近い第 3湾曲整流板 (12C)(12c)は 、最も幅が広ぐ第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の幅の略 3倍の幅を有するものとなされて いて、第 1〜第 3垂直整流板 (l laXl lbXl lc)及び第 1〜第 3湾曲整流板
(12a)(12b)(12c)による蒸気の整流を、次第に大きくなるようにして、ベーン型デミスタ (7)を通過する蒸気の流速が、平均化するように配慮されて 、る。
[0050] このような本発明の第 2実施形態の多段フラッシュ蒸発器によれば、デミスタ (7)への 水蒸気の通過は、きわめてスムーズであり、デミスタ (7)へのスケールの析出'堆積を 低減し、装置の停止なしに長期的な継続運転を可能として、装置の停止による生産 蒸留水量のロスや、デミスタの酸洗いの費用を低減することができる。
[0051] 図 5は、本発明による多段フラッシュ蒸発器の第 2実施形態における整流板の第 1 変形例を示すものである。ここで、上記第 2実施形態の場合と異なる点は、ハウジン グ (1)の蒸発室 (2)下部で生じた水蒸気をべーン型デミスタ (7)の蒸気衝突板 (8)(8)同士 の間の略水平方向のジグザグ状間隙 (9)に導くための整流板が、 3枚の湾曲整流板 (12a)(12b)(12c)によって構成されており、垂直整流板 (1 la)(l lb)(l lc)の取付けが省略 されている点にある。
[0052] ここで、 3枚の湾曲整流板 (12a)(12b)(12C)の形状、及び配置箇所は、図 4の場合と 同様である。すなわち、ベーン型デミスタ (7)の下端部近くに対応する第 1湾曲整流板 (12a)(12a)は、最も幅が狭くかつ中心角略 90° に対応する円弧状部によって構成さ れている。第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の上端は、デミスタ (7)の下端部近くに後方また は前方力ものぞむように配され、かつ第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の下端は、蒸発室 (2) 下部のブラインに向力つて上からのぞませられるように配せられている。
[0053] ベーン型デミスタ (7)の高さの中間部に対応するように位置するつぎの第 2湾曲整流 板 (12b)(12b)は、第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の幅の略 2倍の幅を有し、かつ中心角略 9 0° に対応する円弧状部とこれよりデミスタ (7)側に水平に伸びる水平部とによって構 成されている。第 2湾曲整流板 (12b)(12b)の上端 (水平部の先端）は、デミスタ (7)の高 さ中間部に後方または前方力ものぞむように配されているが、第 1湾曲整流板 (12a)( 12a)の上端よりはデミスタ (7)力も離れている。同第 2湾曲整流板 (12b)(12b)の下端は、 蒸発室 (2)下部のブラインに向力つて上力ものぞませられるように配せられて 、る。
[0054] ハウジング (1)の前後両側壁に近い第 3湾曲整流板 (12C)(12c)は、最も幅が広ぐ第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の幅の略 3倍の幅を有し、かつ中心角略 90° に対応する円 弧状部とこれよりデミスタ (7)側に水平に伸びる幅広の水平部とによって構成されてい る。第 3湾曲整流板 (12C)(12c)の上端 (水平部の先端）は、デミスタ (7)の上端部に後 方または前方からのぞむように配されているが、第 2湾曲整流板 (12b)(12b)の上端より はデミスタ (7)力も離れている。同第 3湾曲整流板 (12C)(12c)の下端は、蒸発室 (2)下部 のブラインに向力つて上からのぞませられかつ若干ハウジング (1)の前後両側壁寄り に位置するように配せられて 、る。
[0055] このような第 1変形例によれば、 3枚の垂直整流板 (llaXllbXllc)の取付けは省略 されているものの、蒸発室 (2)下部で生じた水蒸気は、それぞれ 3枚の湾曲整流板 (12a)(12b)(12C)によって案内された後、ベーン型デミスタ (7)の横断面波形蒸気衝突 板 (8)(8)同士の間のジグザグ状の間隙 (9)を略水平方向に通過するようになされて 、 る。
[0056] 従って、これらの湾曲整流板 (12a)(12b)(12C)の作用により、凝縮部 (3)前に設置した ベーン型デミスタ (7)に流入するミスト同伴蒸気の偏流を抑え、設計仕様通りのミスト除 去効率を得ることができる。また、多段フラッシュ蒸発器の構造を大幅に変えずに、偏 流対策をとることが可能である。し力も湾曲整流板 (12a)(12b)(12C)がミスト飛散防止板 の役割を果たすため、デミスタ (7)にかかるミスト負荷を軽減させることができる。
[0057] この第 1変形例のその他の点は、上記第 2実施形態の場合と同様であるので、図面 において同一のものには同一の符号を付した。
[0058] 図 6は、本発明による多段フラッシュ蒸発器の第 2実施形態における整流板の第 2 変形例を示すものであり、上記図 5に示す整流板の第 1変形例の場合とほ 同様に、 ノ、ウジング (1)の蒸発室 (2)下部で生じた水蒸気をべーン型デミスタ (7)の蒸気衝突板 (8)(8)同士の間の略水平方向のジグザグ状間隙 (9)に導くための整流板力 3枚の湾 曲整流板 (12a)(12b)(12C)によって構成されており、垂直整流板 (1 la)(l lb)(l lc)の取付 けが省略されている。
[0059] そして、上記第 1変形例の場合と異なる点は、 3枚の湾曲整流板 (12a)(12b)(12C)の 形状にある。すなわち、ベーン型デミスタ (7)の下端部近くに対応する第 1湾曲整流板 (12a)(12a)は、水平部とハウジング側壁側の端部に形成された屈曲部とによって構成 されている。第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の上端 (水平部の先端）は、デミスタ (7)の下端 部近くに後方または前方力 のぞむように配され、かつ第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の 下端は、蒸発室 (2)下部のブラインに向力つて上からのぞませられるように配せられて いる。
[0060] ベーン型デミスタ (7)の高さの中間部に対応するように位置するつぎの第 2湾曲整流 板 (12b)(12b)は、第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の幅の略 2倍の幅を有し、かつ水平部と ノ、ウジング側壁側の端部に形成された屈曲部とによって構成されている。第 2湾曲整 流板 (12b)(12b)の上端 (水平部の先端）は、デミスタ (7)の高さ中間部に後方または前 方からのぞむように配されているが、第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の上端よりはデミスタ (7)力も離れている。同第 2湾曲整流板 (12b)(12b)の下端は、蒸発室 (2)下部のブライン に向かって上からのぞませられるように配せられて 、る。
[0061] ハウジング (1)の前後両側壁に近い第 3湾曲整流板 (12C)(12c)は、最も幅が広ぐ第 1湾曲整流板 (12a)(12a)の幅の略 3倍の幅を有し、かつ水平部とハウジング側壁側の 端部に形成された屈曲部とによって構成されている。第 3湾曲整流板 (12C)(12c)の上 端 (水平部の先端）は、デミスタ (7)の上端部に後方または前方力 のぞむように配さ れているが、第 2湾曲整流板 (12b)(12b)の上端よりはデミスタ (7)力も離れている。同第 3湾曲整流板 (12C)(12c)の下端は、蒸発室 (2)下部のブラインに向力つて上力ものぞま せられかつ若干ハウジング (1)の前後両側壁寄りに位置するように配せられて 、る。
[0062] このような第 2変形例によれば、 3枚の垂直整流板 (llaXllbXllc)の取付けが省略 されており、かつ 3枚の湾曲整流板 (12a)(12b)(12C)の形状は、第 1変形例の場合と異 なるものの、蒸発室 (2)下部で生じた水蒸気は、それぞれ 3枚の湾曲整流板
(12a)(12b)(12C)によって案内された後、ベーン型デミスタ (7)の横断面波形蒸気衝突 板 (8)(8)同士の間のジグザグ状の間隙 (9)を略水平方向に通過するようになされて 、 る。
[0063] 従って、これらの湾曲整流板 (12a)(12b)(12C)の作用により、凝縮部 (3)前に設置した ベーン型デミスタ (7)に流入するミスト同伴蒸気の偏流を抑え、設計仕様通りのミスト除 去効率を得ることができる。また、多段フラッシュ蒸発器の構造を大幅に変えずに、偏 流対策をとることが可能である。し力も湾曲整流板 (12a)(12b)(12C)がミスト飛散防止板 の役割を果たすため、デミスタ (7)にかかるミスト負荷を軽減させることができる。
[0064] この第 2変形例のその他の点は、上記第 2実施形態の場合と同様であるので、図面 において同一のものには同一の符号を付した。
実施例
[0065] つぎに、本発明の実施例を説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない
[0066] 上記の図 1〜図 3に示す本発明によるべーン型デミスタ (7)を第 1段蒸発器に適用し た本発明の多段フラッシュ蒸発器と、図 8に示す従来のニット編み型金網製デミスタ (20)、及び図 9に示す従来のエキスパンド型金網製デミスタ (21)をそれぞれ第 1段蒸 発器に適用した従来の多段フラッシュ蒸発器を用いて、造水実験を 1年間にわたつ て実施した。
[0067] 図 1〜図 3に示すベーン型デミスタ (7) (ベーン型ミスタエリミネータ)を第 1段蒸発器 に適用した本発明の多段フラッシュ蒸発器、並びに図 8及び図 9に示す金網製デミス タ (20X21) (ワイヤーメッシュ型ミスタエリミネータ 1及び 2)をそれぞれ第 1段蒸発器に 適用した従来の多段フラッシュ蒸発器について、それぞれ蒸発器第 1段の生産蒸留 水純度 (電気導電率)を測定し、得られた結果を、図 7のグラフに示した。
[0068] なお、上記の多段フラッシュ蒸発器は、減圧状態に維持されたハウジング (1)の左右 方向の長さが、例えば 20メートルあり、ハウジング (1)の 15基が前後に並列状に備え られ、各ハウジング (1)の蒸発室長さは、 3. 5メートルであった。
[0069] 図 7の結果から明らかなように、ベーン型デミスタ (7) (ベーン型ミスタエリミネータ）を 第 1段蒸発器に適用した本発明の多段フラッシュ蒸発器では、 1年経過しても生産蒸 留水純度 (電気導電率)が悪化せず、デミスタ (7)へのスケールの析出'堆積が防止さ れたことがわかる。これに対し、金網製デミスタ (20X21) (ワイヤーメッシュ型ミスタエリミ ネータ 1及び 2)をそれぞれ第 1段蒸発器に適用した従来の多段フラッシュ蒸発器で は、半年も経過しないうちにスケールの析出 '堆積により金網製デミスタ (20X21)が閉 塞して、生産蒸留水純度 (電気導電率)が悪ィ匕することがわ力つた。
産業上の利用可能性
[0070] 一般に、水資源は、異常気象、急激な産業発達、人口増力 tl、生活基準の向上に伴 い、その需要は増加している。そのために、水資源に乏しい国、地域においては、早 急の対応が望まれる。現在、海水の淡水化装置については、多段フラッシュ蒸発法と 逆浸透膜法について、システム、コスト面力も比較検討が行われている。本発明は、 多段フラッシュ蒸発法を用いた海水淡水化装置の多段フラッシュ蒸発器に関するも ので、安価な水資源の供給に寄与するものである。

Claims

請求の範囲
[1] 減圧状態に維持された多数のハウジングを備えており、各ハウジングの上部に凝縮 管束が備えられるとともに、凝縮管束の下方に樋状の凝縮物受けが設けられ、ハウジ ング内の凝縮管束の前後両側のうちの少なくとも一側の蒸気流入部に、デミスタが設 けられ、ハウジングの下部が蒸発室となされるとともに、ハウジングの上部が凝縮室と なされ、各ハウジングの蒸発室に加熱ブラインをオリフィスを通じて順次流入し、フラ ッシュ蒸発させる、多段フラッシュ蒸発器において、各ハウジング内の凝縮管束の前 後両側のうちの少なくとも一側の蒸気流入部に設けられたデミスタが、所定間隔をお いて並列状に配置された横断面波形の蒸気衝突板よりなるベーン型デミスタによつ て構成され、各ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気が、ベーン型デミスタの横断 面波形蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を通過し、その通過の際に、水蒸 気に含まれる微量水滴 (ミスト）中の水酸ィ匕マグネシウム等のスケール成分力 横断 面波形蒸気衝突板の壁面に付着する水滴と共に該壁面に沿って蒸発室側に流れ 落ち、ベーン型デミスタの蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を通過した水蒸 気が、凝縮管束に接触するようになされていることを特徴とする、多段フラッシュ蒸発
[2] 並列状の横断面波形蒸気衝突板よりなるベーン型デミスタカ 各ハウジング内の凝 縮管束の前後両側のうちの少なくとも一側の蒸気流入部において略水平方向に配 置されて、デミスタの蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙が略垂直方向に形成 されており、各ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気が、該ベーン型デミスタの横 断面波形蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を下方より上方に向力つて通過 するようになされて!ヽる、請求項 1記載の多段フラッシュ蒸発器。
[3] 並列状の横断面波形蒸気衝突板よりなるベーン型デミスタカ 各ハウジング内の凝 縮管束の前後両側のうちの少なくとも一側の蒸気流入部において略垂直方向に配 置されて、デミスタの蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙が略水平方向に形成 されており、各ハウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気が、該ベーン型デミスタの横 断面波形蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の間隙を略水平方向に通過するように なされて!/ヽる、請求項 1記載の多段フラッシュ蒸発器。 各ハウジングの蒸発室の上部に、ノ、ウジングの蒸発室下部で生じた水蒸気をべ一 ン型デミスタの蒸気衝突板同士の間の略水平方向のジグザグ状間隙に導くための複 数の整流板が設けられており、蒸発室下部で生じた水蒸気が複数の整流板によって 案内された後、ベーン型デミスタの横断面波形蒸気衝突板同士の間のジグザグ状の 間隙を略水平方向に通過するようになされている、請求項 3記載の多段フラッシュ蒸 発器。
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