WO2006101121A1

WO2006101121A1 - ベルト伝動装置

Info

Publication number: WO2006101121A1
Application number: PCT/JP2006/305696
Authority: WO
Inventors: Takehiro Hayashi
Original assignee: Bando Chemical Industries, Ltd.
Priority date: 2005-03-22
Filing date: 2006-03-22
Publication date: 2006-09-28
Also published as: JP4424747B2; US8608603B2; JP2006266301A; US20090062050A1

Abstract

【課題】駆動源１１に駆動連結された駆動プーリ１と、所定以上の負荷が加わったときにトルク伝達を停止するように設けられた継ぎ手３２を介して作動機１２が連結された従動プーリ２との間に伝動ベルト２０を巻き掛け、該伝動ベルト２０を介して駆動プーリ１および従動プーリ２間におけるトルク伝達を行うようにしたベルト伝動装置において、従動プーリ２に対する摩擦係数やベルト張力を不必要に高くしなくても、作動機１２が故障したときの継ぎ手３２のトルク伝達停止作動を確実化できるようにする。【解決手段】伝動ベルト２０および従動プーリ２間に継ぎ手３２の所定値以上の負荷に見合うスリップが生じたときに、該伝動ベルト２０および従動プーリ２間の摩擦係数が上記スリップの生じていないときよりも高くなるように設ける。

Description

明細書

ベルト伝動装置

技術分野

[0001] 本発明は、 1本の伝動ベルトによりトルクを複数の作動機に伝達する際に、故障した作動機へのトルク伝達を停止することで他の作動機に対するトルク伝達を維持するようにしたベルト伝動装置に関し、特に故障した作動機に対するトルク伝達の停止を確実ィヒする対策に関する。

背景技術

[0002] 例えば、自動車用エンジンにおけるサーペンタインタイプのベルト式補機駆動装置では、エンジンのクランクプーリと複数の補機の各従動プーリとの間に、 1本の伝動べルトを巻き掛けることで、複数の補機にトルクを伝達して駆動するようになされる。

[0003] その際に、 1つの補機が故障して作動しなくなったときには、その従動プーリの回転にブレーキが掛カることになる。ところが、伝動ベルトはこの従動プーリに対する摩擦接触を止めないことから、伝動ベルトの走行に支障が生じて他の補機に対する適正なトルク伝達ができなくなったり、伝動ベルトが破断するという事態を招く虞がある。

[0004] これに対し、特許文献 1には、補機としての可変容量型圧縮機の入力軸と、この入力軸に同軸状に配置された従動プーリとの間のトルク伝達経路に、従動プーリに回転一体に連結された入力部材と、入力軸に回転一体に連結された出力部材とを互

Vヽに摩擦係合させるようにしたトルクリミッタを介設することが記載されて、る。このものでは、圧縮機がロックして負荷がトルク限界値に達したときに、トルクリミッタが作動して入出力部材間の摩擦係合を解除し、従動プーリから入力軸へのトルク伝達を停止するようになっている。

特許文献 1：特開 2000— 356226号公報 (第 3頁，図 1)

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] ところで、上記のベルト伝動装置では、トルクリミッタを確実に作動させる上で、従動プーリに対する伝動ベルトの伝動能力がトルクリミッタのトルク限界値を上回っていることが必要である。

[0006] 尚、トルクリミッタのトルク限界値は、理論上、作動機を駆動するのに必要なトルクよりも少し大きい値に設定すればよいが、その必要トルクの劣化などに起因するばらつきや、エンジンの加減速時における従動プーリの慣性トルクの影響などによってトルクリミッタが誤作動することを考慮すると、作動機の駆動必要トルクの 1. 5倍以上に設定する必要がある。

[0007] そして、伝動ベルトの伝動能力は、従動プーリとの間の摩擦係数と、ベルト張力とに依存しており、よって、両者間の摩擦係数を高くしたり、ベルト張力を高めることで、伝動能力を向上させることができる。

[0008] し力しながら、摩擦係数を高くすると異音が発生するという別の問題が発生し、一方、ベルト張力を高くするとプーリの軸受の寿命が低下するのみならず、伝達ロスが増大するという問題を招くことになる。

[0009] 本発明は、斯カる諸点に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、 1本の伝動ベルトで駆動源のトルクを複数の作動機の従動プーリに伝達する際に、過負荷の加わった継ぎ手が作動して従動プーリから作動機へのトルク伝達を停止するようにしたベルト伝動装置において、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数や、伝動ベルトのベルト張力を不必要に高くしなくても、故障した作動機の継ぎ手のトルク伝達停止作動を確実ィ匕できるようにすることにある。

課題を解決するための手段

[0010] 上記の目的を達成すベぐ本発明では、作動機が故障したときに、その作動機の従動プーリと伝動ベルトとの間に大きなスリップが生じることに着目し、その大きなスリツプにより伝動ベルト表面のゴムを従動プーリの表面に移着させることで、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数を高くし、これにより、従動プーリおよび作動機間における継ぎ手のトルク伝達停止作動を確実ィ匕するようにした。

[0011] 具体的には、本発明では、トルクを発生する駆動源と、この駆動源に駆動連結されていて、該駆動源のトルクを出力するための駆動プーリと、トルクが入力されることにより所定の作動を行う少なくとも 1つの作動機と、この作動機に連結されていて、該作動機にトルクを入力するための従動プーリと、上記駆動プーリおよび従動プーリ間に巻き掛けられていて、該駆動プーリおよび従動プーリにそれぞれ摩擦接触して該駆動プーリのトルクを従動プーリに伝達する伝動ベルトと、上記従動プーリと作動機との間に該従動プーリのトルクを作動機に伝達するように介設されていて、所定値以上の負荷が加わったときに上記トルク伝達を停止する継ぎ手とを備え、上記伝動ベルトと上記従動プーリとの間に上記継ぎ手の所定値以上の負荷に見合うスリップが生じたときに、該伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が上記スリップの生じてヽな、ときよりも高くなるように構成されているものとする。

[0012] 上記の構成において、摩擦係数を高くする手段としては、従動プーリに対するブーリ接触面を形成するベルト材料の一部を、該従動プーリとの間に生じるスリップを利用して上記プーリに移着するように設けることが挙げられる。また、スリップ前後での摩擦係数の具体的な数値例としては、継ぎ手に加わる負荷が所定値未満であるときの従動プーリとの間の摩擦係数を 1. 4以下にする一方、継ぎ手に加わる負荷が所定値以上であるときの摩擦係数を 1. 8以上にすることが挙げられる。

[0013] また、上記のベルト材料がゴム材料である場合には、そのゴム材料の主要ゴム種を、 EPDM〔エチレンプロピレンゴム〕や、 CSM〔クロロスルホン化ポリエチレンゴム〕（特に ACSM〔アルキル化クロロスルホン化ポリエチレンゴム〕）などとすることができる。その場合に、ゴム材料として、 10〜20vol%のカーボンを含有するものや、 6vol%の脂肪族ポリアミド繊維けィロン繊維)を含有するものとすることが好ま、。

[0014] さらに、上記構成のベルト伝動装置は、駆動源としての自動車用エンジンと、作動機としてのエンジン補機とを備えた自動車用エンジンのベルト式補機駆動装置として用いることちでさる。

発明の効果

[0015] 本発明によれば、伝動ベルトを介して駆動源の駆動プーリのトルクを作動機の従動プーリに伝達し、過負荷時にトルク伝達を停止する継ぎ手を介して上記従動プーリのトルクを作動機に伝達するようにしたベルト伝動装置において、継ぎ手の過負荷に見合うだけのスリップが伝動ベルトおよび従動プーリ間に生じたときに、該伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が高くなるので、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数やベルト張力を不必要に高くしておかなくても、継ぎ手のトルク伝達停止作動を確実ィ匕することができ、よって、 1つの作動機が故障した際に、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が高過ぎることに起因する異音の発生や、ベルト張力が高過ぎることに起因する伝達ロスの増大を招くことなぐ他の作動機に対するトルク伝達を維持することができる。

図面の簡単な説明

[0016] [図 1]図 1は、本発明の実施形態に係る自動車用エンジンのベルト式補機駆動装置の全体構成を模式的に示す正面図である。

[図 2]図 2は、ベルト式補機駆動装置の Vリブドベルトをベルト幅方向に切断してその全体構成を模式的に示す拡大斜視図である。

[図 3]図 3は、テストの要領を模式的に示す正面図である。

[図 4]図 4は、ベルトプーリ間の摩擦係数を調べるために行った測定要領を模式的に示す正面図である。

符号の説明

[0017] 1 クランクプーリ（駆動プーリ）

2 圧縮機用プーリ（従動プーリ）

11 エンジン

12 (エアコン)の圧縮器 (補機）

12a 入力軸

20 Vリブドべノレト（伝動べノレト）

32 継ぎ手

発明を実施するための最良の形態

[0018] 図 1は、本発明の実施形態に係る自動車用エンジンのベルト式補機駆動装置の全体構成を模式的に示しており、この補機駆動装置は、駆動プーリとしてのクランクプーリ 1と、エアコンの圧縮機用プーリ 2,ウォータポンプ用プーリ 3,オルタネータ用プーリ 4との間に、伝動ベルトとしての 1本の Vリブドベルト 20を蛇行状に巻き掛けるようにしたサーペンタインレイアウトと称されるものである。

[0019] 具体的には、上記クランクプーリ 1は、エンジン 11のクランク軸 11aに回転一体に連結されている。圧縮機用プーリ 2は、圧縮機 12の入力軸 12aに同軸状に取り付けられている。ウォータポンプ用プーリ 3は、ウォータポンプ 13の入力軸 13aに回転一体に連結されている。オルタネータ用プーリ 4は、オルタネータ 14の入力軸 14aに回転一体に連結されている。クランクプーリ 1,圧縮機用プーリ 2,オルタネータ用プーリ 4 は、それぞれ、リムの外周面側に周方向に延びる複数条の V溝が軸方向に所定のピツチでもって並ぶように形成されてなる Vリブドプーリであり、ウォータポンプ用プーリ 3 はリムの外周面が平坦な平プーリである。そして、 Vリブドベルト 20は、クランクプーリ

1,圧縮機用プーリ 2,オルタネータ用プーリ 4にはベルト内面を、また、ウォータポンプ用プーリ 3にはベルト背面をそれぞれ接触させるように掛け渡されている。

[0020] 上記圧縮機用プーリ 2と上記圧縮機 12の入力軸 12aとの間には、ベアリング 31が介装されており、これにより、圧縮機用プーリ 2と入力軸 12aとは、同一軸心回りに相対回転可能となっている。その上で、圧縮機用プーリ 2と入力軸 12aとは、予め設定されたトルク限界値が加わったときに自ら切断する継ぎ手 32により回転一体に連結されている。これにより、 Vリブドベルト 20との摩擦接触により圧縮機用プーリ 2に入力されたトルクは、継ぎ手 32を経由して入力軸 12aに伝達され、このことで、圧縮機 12が駆動される一方、圧縮機 12が故障して入力軸 12aが回転不能になった場合などのように、継ぎ手 32に加わるトルクが増大してトルク限界値に達したとき、継ぎ手 32が自ら切断することで、圧縮機用プーリ 2と入力軸 12aとの間の連結を解除して両者間におけるトルク伝達を停止するようになって!/、る。

[0021] 図 2に拡大して示すように、上記の Vリブドベルト 20は、断面矩形状の接着ゴム層 2 1を有しており、その接着ゴム層 21には、ベルト幅方向に所定の巻きピッチでもって並ぶようにスパイラル状に配置された PETからなる心線 22が埋設されてヽる。上記接着ゴム層 21のベルト背面（同図の上面）には、上帆布層 23が積層されている。一方、接着ゴム層 21のベルト内面（同図の下面）には、リブゴム層 24が積層されており、このリブゴム層 24のベルト内面側には、各々、ベルト長さ方向に延びる複数条（図示する例では、 3条）のリブ 25, 25,…がベルト幅方向に所定のピッチでもって並ぶように形成されている。このリブゴム層 24の表面は、クランクプーリ 1,圧縮機用プーリ

2,オルタネータ用プーリ 4にそれぞれ摩擦接触する接触面となって、る。

[0022] そして、本実施形態では、上記の Vリブドベルト 20と圧縮機用プーリ 2との間に上記継ぎ手 32の所定以上の負荷に見合う所定以上のスリップが生じたときに、該 Vリブドベルト 20における圧縮機用プーリ 2への接触面を形成するベルト材料の一部が、上記スリップに伴って圧縮機用プーリ 2に移着し、このことで、 Vリブドベルト 20および圧縮機用プーリ 2間の摩擦係数 ' が上記スリップの生じていないときよりも高くなるようになつている。

[0023] 具体的には、継ぎ手 32に加わる負荷がトルク限界値未満であって圧縮機用プーリ 2との間に生じるスリップが所定未満であるときの該圧縮機用プーリ 2との間の摩擦係数が 1. 4以下 ' ≤1. 4)である一方、継ぎ手 32に加わる負荷がトルク限界値を超えていて圧縮機用プーリ 2との間に生じるスリップが所定以上であるときの該圧縮機用プーリ 2との間の摩擦係数 ' が 1. 8以上 ' ≥1. 8)になるように設けられている。詳しく説明すると、 Vリブドベルト 20の全体のうち、少なくともリブゴム層 2 3のベルト材料としてのゴム材料の主要ゴム種は、 EPDMとされている。また、このゴム材料は、 10〜20vol%のカーボンと、 6vol%の脂肪族ポリアミド繊維とを含有している。

[0024] テスト

ここで、組成の異なるベルト材料を用いて作製した例 1〜例 7の 7種類の Vリブドべルトについて、圧縮機の入力軸の回転をロックさせたときの継ぎ手の切断状況を調べるために行ったテストについて説明する。 Vリブドベルトの寸法形状は、リブ数を 6,ベルトピッチ周長さを 1200mmとした。

[0025] 例 1〜例 7の各ベルト材料については、 EPDMとして「EPT 3070」を、カーボンとして「CB FEF」をそれぞれ用いた。また、その他には、「サンパー 2280 (商品名）」〔日本サン石油 (株)社製〕，「ステアリン酸」，「酸化亜鉛」，「ハイクロス M (商品名）」〔精エイ匕学 (株)社製〕，「パークミル D (商品名）」〔日本油脂 (株)社製〕，「セイミ— OT( 商品名）」〔日本乾溜工業 (株)社製〕，「ΕΜ— 2 (商品名）」〔三新ィ匕学工業 (株)社製〕，「MSA (商品名）」〔大内新興ィ匕学工業 (株)社製〕と、それらに加え、ナイロン繊維 (脂肪族ポリアミド繊維），綿，高分子量ポリエチレンである「ハイゼックスミリオン (商品名）」〔三井ィ匕学株式会社製〕を用いた。各 Vリブドベルトのベルト材料の組成は、次表に示すとおりである。 [0026] [表 1]

[0027] テストの要領は、図 3に模式的に示すように、駆動軸 100に駆動連結された駆動プーリ 110と、第 1負荷軸 200に継ぎ手 210を介して回転一体に連結された第 1従動プーリ 220と、第 2負荷軸 300に回転一体に連結された第 2従動プーリ 310との間に Vリブドベルト 400を巻き掛け、駆動プーリ 110と第 2従動プーリ 310との間のベルトスパンをテンションプーリ 500により 210Nの押圧力でもって押圧しつつ、駆動プーリ 110 を 3000rpmの回転速度で回転駆動し、この状態で、第 1負荷軸 200の回転を 5秒間に亘つてロックしたときに、継ぎ手 210が切断されたか否かを調べるようにした。但し、継ぎ手 210としては、トルク限界値が lOON'mであるものを用いた。また、第 1従動プーリ 220は、材質および寸法形状の同じものを 7種類の Vリブドベルト 400に合わせて 7つ用意し、各第 1従動プーリ 220は、対応する Vリブドベルト 400の専用とし、この第 1従動プーリ 220に対する Vリブドベルト 400の接触角度 0は、 0 = 120° とした。尚、駆動プーリ 110のプーリ径 φは φ = 135mm,第 1従動プーリ 220のプーリ径 φ は φ = 110mm,第2従動プーリ310のプーリ径()は( )

[0028] さらに、上記テストの前後において、それぞれ、 Vリブドベルト 400と第 1従動プーリ 220との各組毎に両者間の摩擦係数を測定した。その測定要領は、図 4に模式的に示すように、各 Vリブドベルト 400を 300mmの長さにカットして有端のサンプル 4 10を作製し、このサンプル 410を第 1従動プーリ 220 (プーリ径: 60mm)に掛け渡し、その一端にウェイト 600 (17N)を連結する一方、他端側を水平方向に延ばして口ードセル 230に連結することで、第 1従動プーリ 220に対する接触角度を直角 / 2)とし、この状態で、第 1従動プーリ 220を同図の反時計回り方向に 43rpmの回転速度でもって回転駆動し、ロードセル 230にカ卩わる引張力 Ttを測定した。

[0029] その後、次式を用いて各サンプル 410の第 1従動プーリ 220との間の摩擦係数 _μ ' を、上記テストの前後についてそれぞれ算出した。尚、次式中の「ln」は、 eを底とする自然対数を表している。

[0030] μ ' = (2/ π ) X ln (Tt/17)

以上の結果を、次表 2に併せて示す。

[0031] [表 2]

[0032] 先ず、継ぎ手 210の切断の有無の結果力もすると、例 1〜例 3の 3種類の各 Vリブドベルト 400の場合には、継ぎ手 210にその限界値を超えるトルクが加わったにも拘わらず切断しなかった。また、各第 1従動プーリ 220を目視により調べたところ、例 1〜例 3の場合の全ての第 1従動プーリ 220において、ゴムの移着は認められな力つた。 [0033] 一方、例 4〜例 7の 4種類の各 Vリブドベルト 400の場合には、全て、継ぎ手 210が切断していた。また、各第 1従動プーリ 220を目視により調べたところ、例 4〜例 7の場合の全ての第 1従動プーリ 220において、ゴムの移着が認められた。

[0034] 次に、テスト前後の摩擦係数 μ ' につ、て考察する。先ず、テスト前の摩擦係数 μ ' では、例 1〜例 3の各 Vリブドベルト 400の場合には、 0. 86〜0. 96の範囲である一方、 f列 4〜(列 7の各 Vリブドべノレト 400の場合には、 0. 83〜0. 96の範囲であることから、殆ど同じである。したがって、例 1〜例 3の Vリブドベルト 400の場合には元々の摩擦係数が低力つたから継ぎ手 210が切断しな力つたと判断することはできな V、し、例 4〜例 7の Vリブドベル 400の場合には元々の摩擦係数 μ ' が高かったから継ぎ手 210が切断したと判断することもできない。

[0035] 次に、テスト後の摩擦係数では、例 1〜例 3の場合には、 0. 92〜： L 02の範囲であるのに対し、例 4〜例 7の場合には、 1. 66-1. 88の範囲であった。テスト前後の変化率でみると、例 1〜例 3では、最も変化率の大きい例 2の場合でも、約 1. 105 倍（ 0. 95/0. 86)であるのに対し、例 4〜例 7では、最も変化率の小さい例 5の場合では、約 1. 729倍（ 1. 66/0. 96)であり、最も変化率の大きい例 4の場合には、約 2. 145倍（ 1. 78/0. 83)であった。

[0036] 以上のことから、例 1〜例 3の Vリブドベルト 400の場合には、継ぎ手 210に限界値を超えるトルクが加わって第 1従動プーリ 220との間にスリップが生じたときに、 Vリブドベルト 400のゴムが第 1従動プーリ 220に移着せず、したがって、第 1従動プーリ 22 0との間の摩擦係数； ζ ' が殆ど変化せず、その結果、第 1負荷軸 200のロックは、第 1従動プーリ 220に対する Vリブドベルト 400のスリップを招くのみであり、そのために、継ぎ手 210に加わるトルクが限界値を下回るようになり、よって、継ぎ手 210が切断しなかったものと考えられる。

[0037] これに対し、例 4〜例 7の場合には、継ぎ手 210に限界値を超えるトルクが加わって第 1従動プーリ 220との間にスリップが生じたときに、 Vリブドベルト 400のゴム材料の一部が第 1従動プーリ 220に移着し、その移着したゴム材料により、 Vリブドベルト 40 0と第 1従動プーリ 220との間の摩擦係数が大きく増加し、その結果、一且は大きなスリップが生じたものの、その後は、スリップが抑えられて第 1従動プーリ 220に対するトルクの入力が維持されたので、継ぎ手 210が切断したものと考えられる。

[0038] ここで、例 1〜例 3の各 Vリブドベルト 400のゴム材料と、例 4〜例 7の各 Vリブドベルト 400のゴム材料とを対比すると、カーボン量に違いがある。つまり、例 1〜例 3の場合には、カーボン量が 20%を超えているのに対し、例 4〜例 7の場合には、カーボン量は 20%以下 (最大の例 4の場合でも、 18. 32%)であり、このことで、耐摩耗性が必要な程度に低くなつたものと考えられる。

[0039] さらに、ゴムをプーリに移着させるという点では、耐摩耗性が低いだけでは不十分である。つまり、摩耗したゴムが硬化しにくいものである必要がある。この点では、母材のゴムが、耐熱性の高い EPDMであるので、条件は満たされていると考えることができる。

[0040] 一方、耐摩耗性が低いと、他の問題を招くことになる力例 4から例 7の場合には、最低限（10%以上）のカーボン量が確保されていることにカ卩え、脂肪族ポリアミドに代表される熱可塑性の榭脂な、し繊維が混入されてヽることで、適正に対応できるものと考えられる。

[0041] したがって、本実施形態によれば、 Vリブドベルト 20を介してエンジン 11のクランクプーリ 1のトルクを、圧縮機用プーリ 2,ウォータポンプ用プーリ 3,オルタネータ用プーリ 4にそれぞれ伝達し、過負荷時に該過負荷により自ら切断してトルク伝達を停止する継ぎ手 32を介して圧縮機用プーリ 2のトルクをェアコン用圧縮機の入力軸 12に伝達するようにしたベルト式補機駆動装置において、継ぎ手 32の過負荷に見合うだけのスリップが Vリブドベルト 20および圧縮機用プーリ 2間に生じたときに、該両者間の摩擦係数 ' が高くなるので、元々の摩擦係数 ' やベルト張力を予め不必要に高くしておかなくても継ぎ手 32の切断を確実ィ匕することができる。この結果、上記摩擦係数 ' が高過ぎることに起因する異音の発生や、ベルト張力が高過ぎることに起因する伝達ロスの増大を抑えつつ、圧縮機の故障に対し、ウォータポンプ用プーリ 3およびオルタネータ用プーリ 4に対するトルク伝達を維持することができる。

[0042] 尚、上記の実施形態では、継ぎ手 32をエアコン用圧縮機に付設するようにしている力ベルト伝動により駆動される他の一部ないし全部のエンジン補機に付設するようにしてもよい。 [0043] また、上記の実施形態では、 Vリブドベルト 20を伝動ベルトとして用いる場合にっヽて説明してヽるが、他の摩擦伝動ベルトを用いるよう〖こすることもできる。

[0044] また、上記の実施形態では、ベルト式エンジン補機駆動装置の場合にっ、て説明している力その他のベルト伝動装置に本発明を適用することができるのは勿論である。

Claims

請求の範囲

[1] トルクを発生する駆動源と、

上記駆動源に駆動連結され、該駆動源のトルクを出力するための駆動プーリと、トルクが入力されることにより所定の作動を行う少なくとも 1つの作動機と、上記作動機に連結され、該作動機にトルクを入力するための従動プーリと、上記駆動プーリおよび従動プーリ間に巻き掛けられ、該駆動プーリおよび従動ブーリにそれぞれ摩擦接触して該駆動プーリのトルクを従動プーリに伝達する伝動ベルトと、

上記従動プーリと上記作動機との間に該従動プーリのトルクを作動機に伝達するように介設され、所定値以上の負荷が加わったときに上記トルク伝達を停止する継ぎ手とを備え、

上記伝動ベルトと上記従動プーリとの間に上記継ぎ手の所定値以上の負荷に見合うスリップが生じたときに、該伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が上記スリツプの生じて、な、ときよりも高くなるように構成されて、るベルト伝動装置。

[2] 請求項 1に記載のベルト伝動装置にお!、て、

伝動ベルトにおける従動プーリへの接触面を形成するベルト材料の一部が、該従動プーリとの間に生じたスリップにより上記プーリに移着するように設けられているべルト伝動装置。

[3] 請求項 2に記載のベルト伝動装置において、

継ぎ手に加わる負荷が所定値未満であるときの伝動ベルトと従動プーリとの間の摩擦係数が 1. 4以下である一方、上記継ぎ手に加わる負荷が所定値以上であるときの上記摩擦係数が 1. 8以上であるベルト伝動装置。

[4] 請求項 2に記載のベルト伝動装置にお、て、

伝動ベルトのベルト材料は、ゴム材料であり、

上記ゴム材料の主要ゴム種は、 EPDMとされて!/、るベルト伝動装置。

[5] 請求項 2に記載のベルト伝動装置において、

伝動ベルトのベルト材料は、ゴム材料であり、

上記ゴム材料の主要ゴム種は、 ACSMとされて!/、るベルト伝動装置。

[6] 請求項 4又は 5の何れか 1項に記載のベルト伝動装置において、伝動ベルトのゴム材料は、 10〜20vol%のカーボンを含有するベルト伝動装置。

[7] 請求項 4又は 5の何れか 1項に記載のベルト伝動装置において、

伝動ベルトのゴム材料は、 6vol%以上の脂肪族ポリアミド繊維を含有することを特徴とするベルト伝動装置。

[8] 請求項 1に記載のベルト伝動装置にお!、て、

駆動源は、自動車のエンジンであり、

作動機は、上記エンジンの補機であるベルト伝動装置。