WO2006013633A1 - 多層樹脂フィルム、樹脂被覆金属板、多層樹脂フィルムの製造方法、および樹脂被覆金属板の製造方法 - Google Patents

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Norimasa Maida
Takuji Nakamura
Hiroshi Inazawa
Harunori Kojo
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Toyo Kohan Co., Ltd.
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Definitions

  • Multilayer resin film resin-coated metal plate, method for producing multilayer resin film, and method for producing resin-coated metal plate
  • the present invention relates to a multilayer resin film having a small surface irregularity composed of a plurality of resin layers having different melt tension and melt viscosity, a resin-covered metal plate coated with the multilayer resin film, and a multilayer resin film And a method for producing a resin-coated metal sheet.
  • a multi-manifold die When a multi-manifold die is used to laminate and laminate a resin obtained by heating and melting such a resin at the same temperature, if the melt viscosity of the resin in contact with P differs, When the heated molten resin is merged as a multilayer resin, the flow of the heated molten resin may be disturbed at the interface between the resin layers, resulting in uneven thickness (unevenness) on the film surface.
  • the uneven thickness on the surface of the film is called a flow mark, which is not only visually bad, but also includes drawing and drawing ironing to form a can body, and neck-in (small diameter) processing of the opening at the top of the can. Uniform processing is not possible during implementation, and this may cause the same as the moon break.
  • Patent Document 1 discloses a method for preventing the generation of flow marks by selecting and using resins having a small difference in melting point and viscosity when heated and melted. Depending on the physical properties to be used, it is often necessary to select resins having mutually different melting points or viscosities at the time of heating and melting. The method disclosed in this publication is applicable only to extremely limited applications. Can not.
  • Patent Document 2 uses a feed block method in which a plurality of heat-melted resin layers are joined in front of a T die, and a T die that is connected to the feed block and the feed block to form a multilayer resin film.
  • a method is disclosed in which the temperature of the heater provided in the feed block is controlled to reduce defects such as misalignment (flow marks) at the layer boundary where the layers join.
  • Fig. 2 shows an outline of an example of the multilayer extrusion molding apparatus.
  • the multi-layer extrusion molding equipment consists of a feed block 10 having a plurality of manifolds 14a-14 g, and a T-die 12 that is connected to the feed block 10 below the junction 16 of the resin from the manifolds 14a 14g. Has been.
  • Each manifold 14a Around the junction of the resin passages from 14g, for example, heaters 20b, 22b, thermometers 28b, etc. on the resin passage on the outlet side of manifold 14b The temperature / viscosity of each molten resin material supplied from each manifold is controlled to equalize the temperature / viscosity, thereby reducing defects at the layered interface that joins the multilayer resin.
  • the inside of the T die into which the resin flows after merging into multiple layers has a single-layer structure, and the merged and multilayered resin passes from the merging portion 16 to the outlet opening 34 of the die lip 32. Since the distance to reach a large distance and the molten resin moves over that distance, the T-die is only heated as a whole. It is impossible to maintain the temperature with a temperature difference, and since the heating temperature of each resin layer changes at the outlet opening 34, the melt viscosity of each resin layer cannot be kept the same. It is difficult to prevent the generation of flow marks.
  • the method according to this publication can be applied only to a limited use such as using a resin in which the difference in melting point for obtaining the same melt viscosity is not so different. Also, in the methods disclosed in these publications, the film forming speed cannot be increased when the tension of the molten resin is small.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 08-290532
  • Patent Document 2 Japanese Patent Laid-Open No. 11-309770
  • the present invention relates to a multilayer film comprising a plurality of resin layers having different melt viscosities, a multilayer resin film having small surface irregularities, a resin-coated metal plate obtained by laminating a multilayer resin film on a metal plate, And a method for producing a multilayer resin film by laminating a plurality of molten resins having different melt viscosities at high speed without forming irregularities on the film surface, and laminating the multilayer resin film on a metal plate It aims at providing the manufacturing method of a resin coating metal plate.
  • the multilayer resin film of the present invention is a multilayer resin film composed of two or more kinds of resin forces, and the melt tension at the extrusion temperature of at least one of the resins is lg or more. And a multilayer resin film characterized in that the thickness is at least one third of the total thickness (Claim 1),
  • the resin-coated metal plate of the present invention is a resin-coated metal plate obtained by laminating the multilayer resin film of any one of the above (Claim 1 or 2) on a metal plate.
  • two or more kinds of resins including at least one kind of resin having a melt tension of 1 g or more at an extrusion temperature are respectively obtained using a multi-manifold die. Controls the temperature of each extruder continuously installed in the manifold, each manifold, and the portion of the die adjacent to each manifold, and passes through the extruder, manifold, and manifold through which the resin with high melt viscosity passes. The temperature of the adjacent die part is kept higher than the temperature of the extruder, manifold, and die part adjacent to the manifold through which the low-viscosity resin passes.
  • two or more types of resins including at least one type of resin having a melt tension of lg or more at the extrusion temperature are respectively obtained using a multi-manifold die.
  • the extruder, the manifold, and the manifold through which the resin having a high melt viscosity passes are controlled by controlling the temperature of each of the extruders continuously provided in the manifold, each manifold, and the die portion adjacent to each manifold.
  • a method for producing a resin-coated metal sheet is characterized in that each molten resin is laminated and multilayered and then extruded onto the metal sheet (Claim 5).
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an example of a method for producing a multilayer film of the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic view showing an example of a conventional method for producing a multilayer film. Marks in the figure For No. 1, 1 is a multi-manifold die, 2a and 2b are manifolds, 3a, 3b, 4a and 4b are heaters, 5 is a lip land, 6a is an extruder, 6b is an extruder, and 7 is a discharge 8 is a multilayer resin film, 9 is a cooling roll, 10a, 10b, 11a and l ib is a heater, 12f is a winding means, 14a, 14b, 14c, 14d, 14e, 14f and 14gf
  • Reference numeral 16 denotes a manifold, 16 denotes a junction, 20b and 22b denote heaters, 28 denotes a thermometer, 32 denotes a die lip, and 34 denotes an outlet opening.
  • FIG. 1 is a schematic view showing an example of a method for producing a multilayer film of the present invention comprising a plurality of resin layers having different melt viscosities.
  • the multi-manifold die 1 having two manifolds 2a and 2b includes an extruder 6a that melts and extrudes one resin with a high melt viscosity, and an extruder that extrudes a resin with a lower melt viscosity by heating and melting. 6b is provided so as to be connected to 2a and 2b through resin passages, respectively.
  • Manifolds 2a and 2b are merged under the multi-manifold die 1 to form a rip land 5 and continue to a discharge port 7 provided in the lowermost die lip of the multi-manifold die 1.
  • the multi-manifold die 1 includes a heater 11a for heating the side of the die body through which the higher melt viscosity passes and a heater for heating the side through which the lower melt viscosity passes.
  • l ib heaters 3a and 3b provided adjacent to the manifolds 2a and 2b to heat the manifolds 2a and 2b, and heaters 4a and 4b force S are provided, as well as extruders 6a and 6b and multi-manifolds.
  • Heaters 10a and 10b are provided for heating the resin passages connecting 2a and 2b, respectively.
  • a temperature measuring means such as a thermocouple (not shown) is provided near the site where each of these heaters is provided, and the heating temperature is controlled to be constant while measuring the temperature of each site, so that the manifolds 2a and 2b The temperature of each heater is individually controlled so that the difference in viscosity of each heated molten resin is within a certain range.
  • the two types of resins having a difference in melt viscosity heated and melted in the extruder 6a and the extruder 6b of 3000-20000 poise at a cutting speed of 20-500 seconds- 1 are respectively It passes through manifolds 2a and 2b provided in fold die 1 and is stacked at the inlet of lip land 5 combined below multi-manifold die 1 and is discharged from discharge port 7 provided in the lowermost die lip of die 1.
  • a coiler that is discharged on a cooling roll 9 configured to circulate a coolant such as water inside the outlet 7 is cooled and solidified into a multilayer resin film 8 and is continuously wound in a coil shape. It is beaten by means of collecting 12 such as
  • the multilayer resin film of the present invention can be formed as follows using the multilayer resin film production apparatus thus configured.
  • the resin film that can be applied is not particularly limited, and for example, the following polyester resins can be applied.
  • the acid component from which the polyester resin is derived includes terephthalic acid, isophthalic acid, orthophthalic acid, P- / 3-oxyethoxybenzoic acid, naphthalene-1,6-dicarboxylic acid, diphenoxetane-1,4'-dicarboxylic acid, 5_sodium sulfoisophthalic acid and other dibasic aromatic dicarboxylic acids, hexahydroterephthalic acid, cyclohexanediacetic acid and other alicyclic dicarboxylic acids, adipic acid, sebacic acid, dimer acid and other aliphatic dicarboxylic acids, trimer Oxalic acid, pyromellitic acid, hemellitic acid, 1,1,2,2-ethanete
  • the alcohol component from which the polyester is derived include ethylene glycol, propylene glycol, 1,4 monobutanediol, neopentyl glycol, 1,6-hexylene glycol, diethylene glycol, triethylene glycol, and cyclohexane dimethanol.
  • diazolinol pentaerythritol, glycerol, trimethylolpropane, 1,2,6-hexantriol, sorbitol, 1,1,4,4-tetrakis (hydroxymethyl) cyclohexane And monohydric alcohols.
  • these can be used alone or in combination of two or more.
  • the melt tension of the resin heated and melted by the extruder 6a shown in Fig. 1 is lg or more).
  • Each pellet is heated and melted by the extruders 6a and 6b and guided to the manifolds 2a and 2b connected through the resin passages in the multi-manifold die 1 provided below the extruders. , Go towards the coalesced part.
  • each heater is controlled to be 3,000 poises or less while being measured by a temperature measuring means such as a thermocouple provided near each heater.
  • the molten resin having a difference in melt viscosity of not more than 3000 poise at a shear rate of 20 to 500 seconds 1 is combined with the lip land of the manifolds 2a and 2b. Laminated at the inlet of 5, and discharged from the discharge port 7 onto the cooling roll 9 and solidified to form a multilayer (two-layer) film 8. Especially when the molten resin is extruded at a high speed, the resin melts at the extrusion temperature. If the tension is less than lg, the extruded film-like molten resin will pulsate, causing the thickness in the longitudinal direction to become non-uniform or causing an ear in the width direction.
  • Resin with a melt tension of lg or more is used for at least one kind of resin, and the thickness of resin with a melt tension of lg or more is 1/3 or more of the total thickness of the extruded multilayer film.
  • the cooling roll 9 After adjusting the difference in melt viscosity and adjusting the discharge amount using a resin having a melt tension of lg or more for at least one of the resins, the cooling roll 9 The multilayer (two-layer) film 8 discharged and solidified is scraped off by the scraping means 12. In this way, the multilayer resin film of the present invention is produced.
  • the multilayer resin film of the present invention obtained as described above preferably has an unevenness difference of 5 ⁇ m or less on the surface of the multilayer resin film.
  • the unevenness difference exceeds 5 ⁇ m, the multilayer resin film, which is not only visually defective, is laminated on the metal plate to form a multilayer resin film-coated metal plate.
  • drawing or ironing is performed, or when the neck-in processing of the opening at the top of the can is performed, the resin film peels off from the metal plate, and the degree of processing is locally different Therefore, it can be broken in drawing and ironing, or it can be broken in the neck ink. And can not be molded into cans.
  • the multilayer resin film of the present invention is laminated and coated by discharging the multilayer resin heated and melted from the discharge part of the die lip directly into a metal plate in the form of a film using the above-described method for producing a multilayer resin film. It can be set as a multilayer resin film covering metal plate.
  • a multilayer resin film prepared by using the above-described multilayer resin film manufacturing method may be laminated on a metal plate directly or via an adhesive to form a multilayer resin film-coated metal plate using a known lamination method. You can also.
  • the difference in unevenness on the surface of the multilayer resin film after the layer coating is 5 ⁇ m or less for the same reason as above. Preferably there is.
  • Permeation resistance to a polyester resin excellent A ethylene terephthalate / ethylene isophthalate sauce over preparative copolymer (ethylene isophthalate 5 mole 0/0), mp: 230 ° C, intrinsic viscosity: 0. 92, 27 0 ° C , Shear rate: 100 seconds—melt viscosity at 1 : 10000 poise, melt tension: 0.8 g (hereinafter simply referred to as Resin A.
  • Melt tension is Kyapirograph 3A (trade name: manufactured by Toyo Seiki Co., Ltd.) Resin temperature: 260 ° C, extrusion speed: lOmmZ min., Take-up speed: 10mZ min., Nozzle diameter: lmm, nozole length: 10mm) and polyester resin B (ethylene) with excellent work adhesion terephthalate Z ethylene isophthalate copolymer as modified with (ethylene isophthalate sagging over preparative 15 mole 0/0) of trimellitic acid (0.3 mole 0/0), mp: 215 ° C, intrinsic viscosity: 0.9 Melting point: 215 ° C, temperature 270 ° C and shear rate: 100 seconds— 1 Melt viscosity: 800 poise, melt tension: 1.2 g) (hereinafter simply referred to as “resin B”), both of resin A and resin B were heated and melted at 270 ° C.
  • the ratio of the thickness of resin A to resin B after forming the two-layer film on each manifold of the multi-manifold die provided with a heater for temperature control is 2: 1, and the two-layer resin film
  • the molten resin A and the molten resin B were introduced by adjusting the discharge rate so that the thickness was 16 / m.
  • the resin passage and manifold through which the molten resin A of the multi-manifold die passes and the resin A through which the molten resin A passes, and the resin passage and manifold through which the molten resin B passes through the multi-manifold die and the resin passage through which the molten resin B pass are respectively adjacent heaters. Both were preheated to 260 ° C., and molten resin A and molten resin B were passed through the respective manifolds. After the molten resin A and the molten resin B are heated in this way, the molten resin A and the molten resin B are combined and laminated at the merged portion of the manifold, and the speed of 150 mZ through the combined force of the manifold and the lip land.
  • the ejected resin When ejected as a two-layer resin, the ejected resin did not pulsate and no ears were formed in the width direction of the film. After discharging, it was dropped on a cooling roll in which water was circulated inside the discharge port and solidified by cooling, and it was wound on a coiler as a two-layer resin film having a width of about 1 m.
  • Resin A and resin B as in Example 1 were used, and the same extruder and multi-manifold die as in Example 1 were used. Resin A and Resin B were heated and melted under the same conditions as in Example 1 except that the discharge rate was adjusted so that the ratio was 2.5: 1, and the speed was 150 m / min via the lip land from the manifold merge point.
  • the discharge rate was adjusted so that the ratio was 2.5: 1, and the speed was 150 m / min via the lip land from the manifold merge point.
  • the discharged resin pulsated and an ear was formed in the width direction of the film. After discharging, it was dropped on a cooling roll in which water was circulated inside the discharge port and solidified by cooling, and was wound around a coiler as a two-layer resin film having a width of about lm.
  • Resin A and resin B as in Example 1 were used, and the same extruder and multi-manifold die as in Example 1 were used. Resin A and Resin B were heated and melted under the same conditions as in Comparative Example 1 except that the discharge rate was adjusted so that the ratio was 2.5: 1. When the two-layer resin was discharged from the discharge port, the discharge resin did not pulsate, and no ears were generated in the width direction of the film. After discharging, on the cooling roll that circulates water inside the discharge port It was dropped and solidified by cooling, and it was wound on a coiler as a two-layer resin film having a width of about lm.
  • Example 1 Polyester resin excellent in processability adhesiveness same resin A and C (ethylene terephthalate tallates / ethylene isophthalate copolymer (ethylene isophthalate 15 mole 0/0), mp: 215 ° C, intrinsic viscosity: 0 9. Melting point: 215 ° C, temperature: 270 ° C, shear rate: melt viscosity at 100 seconds 1 : 9000 poise, melt tension: 0.7 g) (hereinafter simply referred to as resin C) In the same manner as in Example 1, the discharge rate was adjusted so that the ratio of the thickness of Resin A to the thickness of Resin C after forming a two-layer film was 2: 1, and the resin A was subjected to the same conditions as in Example 1.
  • resin C ethylene terephthalate tallates / ethylene isophthalate copolymer (ethylene isophthalate 15 mole 0/0), mp: 215 ° C, intrinsic viscosity: 0 9. Melting point: 215 ° C, temperature:
  • Polyester resin D having excellent processability adhesiveness same resin A as in Example 1 (ethylene terephthalate tallates / ethylene isophthalate copolymer (ethylene isophthalate 15 mole 0/0) of trimellitic acid (0.2 mole%) in which denatured, mp: 215 ° C, intrinsic viscosity: 0.7, melting point: 215 ° C, the temperature 270 ° C a and a shear rate: 100 sec - melt viscosity at 1: 7500 poises, melt tension: 1. Og ) (Hereinafter simply referred to as Resin D), each was melted by using an extruder, Resin A at 280 ° C, and Resin D at 260 ° C.
  • the resin passage and manifold through which the molten resin A of the multi-manifold die passes and the resin passage through which the molten resin A passes are at 280 ° C with the heater adjacent to it, and the resin passage through which the molten resin D of the multi-manifold die passes and the resin passage through which the molten resin D passes.
  • Manifolds were preheated to 260 ° C with heaters adjacent to each, and molten resin A and molten resin D were passed through each manifold.
  • the melt viscosity of Resin A at a temperature of 280 ° C and a shear rate of 100 seconds- 1 The temperature is 7500 poise, the temperature of Resin D is 260 ° C, and the melt viscosity at a shear rate of 100 seconds- 1 is 7000 poise.
  • the molten resin A and the molten resin D are heated in this way, the molten resin A and the molten resin D are united and laminated at the united portion of the manifold, and then at a speed of 150 mZ through the lip land from the united point of the manifold.
  • the discharge resin did not pulsate, and no ears were formed in the width direction of the film.
  • Example 1 and Comparative Example 1-14 Continuing the thickness in the full width direction (approximately lm) every lm (16 locations) in the length of 15m in the longitudinal direction of the resin film 5 minutes after the start of film formation. Measured, and the difference between the maximum thickness and the minimum thickness of all measured values measured in the full width direction at 16 locations in the length direction was determined as a thickness irregularity.
  • Table 1 shows the evaluation results.
  • Example 1 1.6 1 5 (W minutes Comparative Example 1 6. 1 15 W minutes Comparative Example 2 1.9 80 m / min Comparative Example 3 5. 7 1 50 tn / min Example 2 2. 0 1 50 m / Min
  • a resin-coated metal plate obtained by laminating the multilayer resin film of the present invention on a metal plate is a drawn can or It is suitable for molding into drawn iron cans, and the resin film does not peel off from the metal plate even after drawing, drawing ironing, or neck-in processing of the opening at the top of the can. Since there is no part with a different degree of processing, it can be stably molded into a can body without causing breakage in crushing and drawing and ironing or crashing in a neck-in carriage. Can do.
  • At least one type of resin with a melt tension at the extrusion temperature of lg or more is included, and two or more types of resins with a difference in melt viscosity of 3000-20000 poise at a shear rate of 20 to 500 seconds 1 are added to the multi-manifold die.
  • the extruders connected to each manifold, the respective manifolds, and the die parts adjacent to each manifold are controlled at their respective temperatures, through which high melt viscosity resin passes, The temperature of the die part adjacent to the manifold is kept higher than the temperature of the extruder through which the resin having a low melt viscosity passes, the manifold, and the die part adjacent to the manifold.
  • the thickness of the resin melt tension is not less than lg the full
  • Each melted resin was laminated to form a multilayer film so that it would be more than one third of the thickness, and it was obtained that pulsation and ear generation would not increase even if the film was formed at a high speed.
  • the thickness unevenness of the resin film is extremely small.
  • the multilayer film obtained in this way has a difference in unevenness on the surface of 5 ⁇ ⁇ ⁇ or less, it not only has excellent visual smoothness but also melts in the resin film as in a normal multilayer film.

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Abstract

　溶融粘度が互いに相違する複数の樹脂層からなる多層フィルムにおいて、表面の凹凸が小さい多層樹脂フィルム、多層樹脂フィルムを金属板に積層してなる樹脂被覆金属板、および溶融粘度が互いに相違する複数の溶融樹脂を、フィルム表面に凹凸を形成させずに積層して多層樹脂フィルムとする多層樹脂フィルムの製造方法、ならびに樹脂被覆金属板の製造方法を提供することを目的とする。 　溶融粘度の高い樹脂が通る押出機、マニフォルド、およびマニフォルドに隣接するダイの部分の温度を、溶融粘度の低い樹脂が通る押出機、マニフォルド、およびマニフォルドに隣接するダイの部分の温度より高温に保持して、隣接する樹脂層の溶融粘度の差を、２０～５００秒−１の剪断速度において３０００ポアズ以下とした後、溶融張力が１ｇ以上である樹脂の厚さが全厚さの３分の１以上となるようにして、それぞれの溶融樹脂を積層して多層フィルムとする。

Description

明 細 書
多層樹脂フィルム、樹脂被覆金属板、多層樹脂フィルムの製造方法、お よび樹脂被覆金属板の製造方法
技術分野
[0001] 本発明は、溶融張力および溶融粘度が互いに相違する複数の樹脂層からなる表 面の凹凸が小さい多層樹脂フィルム、その多層樹脂フィルムを被覆してなる樹脂被 覆金属板、多層樹脂フィルムの製造方法、および樹脂被覆金属板の製造方法に関 する。
背景技術
[0002] 飲料缶などの分野においては、樹脂フィルム被覆金属板を絞り加工や絞りしごき加 ェを施してなる缶が多用されている。これは、樹脂フィルムが加工時における金属板 に対する優れた接着性と、内容物に対する優れた耐透過性を兼備していることによる 。これらの樹脂フィルム被覆金属板を成形加工してなる缶においては、近年、缶に充 填する内容物の多様化、および缶コストの削減を目的としたさらなる缶体の軽量化の ための加工度の上昇に伴って、優れた耐透過性および優れた加工接着性を単層の 樹脂フィルムで両立させることが困難になってきている。そのため、加工接着性と耐 透過性をそれぞれの特性に優れた単層の樹脂フィルムを用いてそれぞれ別個に担 わせ、それらの個々の単層フィルムを多層化したフィルムを金属板に被覆することに より、従来よりさらに優れた加工接着性と耐透過性を有する、樹脂フィルム被覆金属 板に用いる樹脂フィルムとして適用することが試みられてレ、る。
[0003] しかし、上記のように物性の異なる樹脂フィルムを多層化して用いる場合、融点が 異なり同一温度で加熱溶融させた場合の溶融粘度がそれぞれ異なる樹脂を加熱溶 融し共押出してフィルムに製膜しなくてはならないが、融点が異なる樹脂を加熱溶融 させる場合、同一温度で加熱溶融させると融解温度の高い樹脂の溶融粘度が高ぐ 融解温度の低い樹脂の溶融粘度が低くなる場合が多い。そして、マルチマニフォル ドダイを用いて同一温度でこのような樹脂を加熱溶融させた樹脂を多層化して積層 する場合、 P 接する樹脂の溶融粘度が異なると、個々のマニフォルドを通った個々の 加熱溶融樹脂を多層樹脂として合流させる際に、樹脂層同士の界面において加熱 溶融樹脂の流れに乱れが生じ、フィルム表面に厚みムラ（凹凸）が生じてしまうことが ある。フィルム表面に生じる厚みムラはフローマークと呼ばれ、 目視的に不良である ばかりでなぐ缶体に成形するための絞り加工や絞りしごき加工、缶上部の開口部の ネックイン (小径化)加工を実施する際に均一な加工が不可能となり、破月同などの原 因となる。また、生産速度を向上させるために高速で溶融樹脂を押し出すと幅方向に おける寸法の差、すなわち耳の発生が大きくなつたり、ダイリップから押し出された樹 脂が均一に落下せず脈動しながら落下するようになり、均一な厚さのフィルムが得ら れなくなる。このような耳やフィルムの厚みムラ（凹凸、フローマーク）の発生を抑制す るため、上記の公報に開示された方法が試みられている。
[0004] 特許文献 1においては、互いの融点や加熱溶融時の粘度の相違が小さい樹脂を 選択して用いることにより、フローマークの発生を防止する方法が開示されているが、 樹脂フィルムに要求される物性によっては、互いの融点や加熱溶融時の粘度が大き く相違する樹脂を選択せざるを得ない場合が多ぐこの公報に開示された方法は、極 く限られた用途にしか適用できない。
[0005] 特許文献 2は、加熱溶融させた複数の樹脂層を Tダイの前で合流させるフィードブ ロック法を用レヽ、フィードブロックと、フィードブロックに接続して多層樹脂フィルムを成 形する Tダイを組み合わせた多層押出成型方法において、フィードブロックに設けた 加熱ヒータを温度制御することにより、多層に合流する積層境界面におけるずれ (フ ローマーク）などの不良現象を低減させる方法を開示している。図 2にその多層押出 成形装置の一例の概略を示す。多層押出成形装置は複数のマニフォルド 14a— 14 gを有するフィードブロック 10と、マニフォルド 14a 14gからの樹脂の合流部 16の下 方に、フィードブロック 10に接続して設けられた Tダイ 12とで構成されている。それぞ れのマニフォルド 14a— 14gからの樹脂通路の合流部の周辺に、例えばマニフォルド 14bの出側の樹脂通路に加熱ヒータ 20b、 22b,温度計 28bなど (説明の簡略のため 、マニフォルド 14bにのみ言及）を設け、各マニフォルドから供給される各溶融樹脂材 料の温度 Z粘度を制御して温度/粘度を均一化することにより、多層樹脂に合流す る積層境界面における不良現象を低減させる。 [0006] しかし、フィードブロック法においては、多層に合流した後に樹脂が流入する Tダイ の内部が単層構造であり、合流して多層化した樹脂が合流部 16からダイリップ 32の 出口開口部 34までに至る距離が大きくなり、その距離を溶融樹脂が移動する間、 T ダイは全体として加熱されるのみであるために、各樹脂層が同一粘度となる合流直後 の各樹脂層のそれぞれ異なる加熱温度を温度差を有したままで保つことが不可能で あり、出口開口部 34においては各樹脂層の加熱温度が変化することによって、各樹 脂層の溶融粘度を同一に保てなくなるので、フローマークの発生を防止することが困 難になる。このように、この公報による方法も、同一の溶融粘度が得られる融点の差 がそれ程大きく相違しない樹脂を用いるような、限られた用途にしか適用できなレ、。ま た、これらの公報に開示された方法においても、溶融樹脂の張力が小さい場合は製 膜速度を増大することができない。
[0007] 本出願に関する先行技術文献情報として次のものがある。
特許文献 1：特開平 08 - 290532号公報
特許文献 2：特開平 11 - 309770号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0008] 本発明は、溶融粘度が互いに相違する複数の樹脂層からなる多層フィルムにおい て、表面の凹凸が小さい多層樹脂フィルム、多層樹脂フィルムを金属板に積層してな る樹脂被覆金属板、および溶融粘度が互いに相違する複数の溶融樹脂を、高速で かつフィルム表面に凹凸を形成させずに積層して多層樹脂フィルムとする多層樹脂 フィルムの製造方法、ならびに多層樹脂フィルムを金属板に積層する樹脂被覆金属 板の製造方法を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
[0009] 本発明の目的を達成するため、本発明の多層樹脂フィルムは、 2種類以上の樹脂 力 構成される多層樹脂フィルムにおいて、そのうちの少なくとも 1種類の樹脂の押出 温度における溶融張力が lg以上でかつ厚さが全厚さの 3分の 1以上であることを特 徴とする多層樹脂フィルム（請求項 1)であり、
上記 (請求項 1)の多層樹脂フィルムにおいて、多層樹脂フィルム表面における凹 凸の差が 5· 0 β m以下であること（請求項 2)を特徴とする。
また、本発明の樹脂被覆金属板は、上記 (請求項 1または 2)のいずれかの多層樹 脂フィルムを金属板に積層してなる樹脂被覆金属板である。
[0010] さらに、本発明の多層樹脂フィルムの製造方法は、押出温度における溶融張力が 1 g以上である樹脂を少なくとも 1種類含む 2種類以上の樹脂を、マルチマニフォルドダ ィを用いて、それぞれのマニフォルドに連続して設けられた押出機、それぞれのマ二 フオノレド、およびそれぞれのマニフォルドに隣接するダイの部分のそれぞれの温度を 制御し、溶融粘度の高い樹脂が通る押出機、マニフォルド、およびマニフォルドに隣 接するダイの部分の温度を、溶融粘度の低い樹脂が通る押出機、マニフォルド、およ びマニフォルドに隣接するダイの部分の温度より高温に保持して、隣接する樹脂層 の溶融粘度の差を、 20— 500秒—1の剪断速度において 3000ポアズ以下とした後、 溶融張力が lg以上である樹脂の厚さが全厚さの 3分の 1以上となるようにして、それ ぞれの溶融樹脂を積層して多層フィルムとすることを特徴とする、多層樹脂フィルム の製造方法である (請求項 4)。
[0011] さらにまた、本発明の樹脂被覆金属板の製造方法は、押出温度における溶融張力 が lg以上である樹脂を少なくとも 1種類含む 2種類以上の樹脂を、マルチマニフォル ドダイを用いて、それぞれのマニフォルドに連続して設けられた押出機、それぞれの マニフォルド、およびそれぞれのマニフォルドに隣接するダイの部分のそれぞれの温 度を制御し、溶融粘度の高い樹脂が通る押出機、マニフォルド、およびマニフォルド に隣接するダイの部分の温度を、溶融粘度の低い樹脂が通る押出機、マニフォルド 、およびマニフォルドに隣接するダイの部分の温度より高温に保持して、隣接する榭 脂層の溶融粘度の差が 20 500秒—1の剪断速度において 3000ポアズ以下とした 後、溶融張力が lg以上である樹脂の厚さが全厚さの 3分の 1以上となるようにして、 それぞれの溶融樹脂を積層して多層化した後、金属板上に押し出すことを特徴とす る、樹脂被覆金属板の製造方法 (請求項 5)である。
図面の簡単な説明
[0012] [図 1]図 1は本発明の多層フィルムの製造方法の一例を示す概略図である。
[図 2]図 2は従来の多層フィルムの製造方法の一例を示す概略図である。 図中の符 号については、 1はマルチマニフォルドダイを、 2a及び 2bはマニフォルドを、 3a、 3b 、 4a及び 4bはヒータを、 5はリップランドを、 6aは押出機を、 6bは押出機を、 7は吐出 口を、 8は多層樹脂フィルムを、 9は冷却ロールを、 10a、 10b、 11a及び l ibはヒータ を、 12fま卷き取り手段を、 14a、 14b、 14c、 14d、 14e、 14f及び 14gfまマニフォノレド を、 16は合流部を、 20b及び 22bは加熱ヒータを、 28は温度計を、 32はダイリップを 、 34は出口開口部をそれぞれ表す。
発明を実施するための最良の形態
[0013] 以下、図面を参照しながら本発明を説明する。図 1は、溶融粘度が互いに相違する 複数の樹脂層からなる本発明の多層フィルムの製造方法の一例を示す概略図であ る。説明を簡略にするため、 2層樹脂フィルムの製膜に用いる場合を例示する。 2個 のマニフォルド 2aおよび 2bを有するマルチマニフォルドダイ 1には、溶融粘度が高レ、 方の樹脂を加熱溶融して押し出す押出機 6aと溶融粘度が低い方の樹脂を加熱溶融 して押し出す押出機 6bが、それぞれ樹脂通路を介して 2aおよび 2bと接続して設けら れている。マニフォルド 2aおよび 2bは、マルチマニフォルドダイ 1の下方で合体してリ ップランド 5となり、マルチマニフォルドダイ 1の最下部のダイリップに設けられた吐出 口 7に連なっている。
[0014] マルチマニフォルドダイ 1には、ダイ本体の溶融粘度が高い方の樹脂が通る側をカロ 熱するためのヒータ 11 aと溶融粘度が低い方の樹脂が通る側を加熱するためのヒー タ l ibと、マニフォルド 2aおよび 2bを加熱するためにそれぞれのマニフォルドに隣接 して設けられたヒータ 3aおよび 3b、ならびにヒータ 4aと 4b力 S設けられ、さらに、押出 機 6aおよび押出機 6bとマルチマニフォルド 2aおよび 2bをそれぞれ接続する樹脂通 路を加熱するためのヒータ 10aおよび 10bが設けられている。これらのそれぞれのヒ ータを設けた部位付近には、図示しない熱電対などの温度測定手段を設けてそれぞ れの部位の温度を測定しながら加熱温度を一定に制御し、マニフォルド 2aおよび 2b 内のそれぞれの加熱溶融樹脂の粘度の差が一定範囲以内となるように個別にそれ ぞれのヒータの温度を制御する。
[0015] 押出機 6aおよび押出機 6bで加熱溶融された溶融粘度の差が 20— 500秒—1の剪 断速度において 3000— 20000ポアズである 2種類の樹脂は、それぞれマルチマ二 フォルドダイ 1内に設けられたマニフォルド 2aおよび 2bを通り、マルチマニフォルドダ ィ 1の下方で合体したリップランド 5の入口で積層され、ダイ 1の最下部のダイリップに 設けられた吐出口 7から、吐出口 7の下方に設けられた内部を水などの冷媒が循環 するように構成された冷却ロール 9上に吐出され、冷却固化した多層樹脂フィルム 8と なり、連続的にコイル状に卷き取るコィラーなどの卷取手段 12に卷き取られる。
このように構成された多層樹脂フィルムの製造装置を用いて、本発明の多層樹脂フ イルムは以下のようにして製膜することができる。適用可能な上記樹脂フィルムとして は、特に限定されるものではなレ、が、例えば下記のポリエステル樹脂が適用できる。 ポリエステル樹脂が誘導される酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、オルソ フタール酸、 P—/3—ォキシエトキシ安息香酸、ナフタレン一 2, 6—ジカルボン酸、ジフ エノキシェタン一 4， 4 '—ジカルボン酸、 5_ナトリウムスルホイソフタル酸等の 2塩基性 芳香族ジカルボン酸、へキサヒドロテレフタル酸、シクロへキサンジ酢酸等の脂環族 ジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、ダイマー酸等の脂肪族ジカルボン酸、トリメ ット酸、ピロメリット酸、へミメリット酸、 1 , 1 , 2, 2—エタンテトラカルボン酸、 1 , 1 , 2—ェ タントリカルボン酸、 1 , 3, 5_ペンタントリカルボン酸、 1 , 2, 3, 4—シクロペンタンテト ラカルボン酸、ビフエ二ルー 3, 4, 3 ' , 4 '—テトラカルボン酸等の多塩基酸等が挙げ られる。勿論、これらは、単独でも或いは 2種以上の組み合わせでも使用される。ポリ エステルが誘導されるアルコール成分としては、エチレングリコール、プロピレングリコ ール、 1 , 4一ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、 1 , 6—へキシレングリコール、 ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、シクロへキサンジメタノール等のジォ 一ノレ類や、ペンタエリスリトール、グリセロール、トリメチロールプロパン、 1 , 2, 6—へキ サントリオール、ソルビトール、 1， 1 , 4, 4—テトラキス（ヒドロキシメチル）シクロへキサ ン等の多価アルコール等が挙げられる。勿論、これらは、単独でも或いは 2種以上の 組み合わせでも使用できる。
溶融粘度が上記のように 20 500秒—1の剪断速度において 3000— 20000ポアズ の範囲でそれぞれ異なり、かつそのうちの 1種の樹脂の溶融張力が lg以上である樹 脂（図 1の場合は 2種であり、説明を容易にするため、以下、図 1に示す押出機 6aで 加熱溶融する方の樹脂の溶融張力が lg以上で有る場合を想定して説明する）のそ れぞれのペレットを押出機 6aおよび 6bで加熱溶融し、それぞれの押出機の下方に 設けられたマルチマニフォルドダイ 1内のそれぞれの樹脂通路を介して接続されたマ ニフォルド 2aおよび 2bに導かれ、合体部に向かって進んでいく。このとき、それぞれ の樹脂はヒータ 10aおよび 10b、ヒータ 11aおよび l lb、ヒータ 3aおよび 3b、ヒータ 4a および 4bにより、それぞれの樹脂の溶融粘度の差が、 20 500秒—1の剪断速度に おいて 3000ポアズ以下となるように、それぞれのヒータの加熱温度をそれぞれのヒ ータ付近に設けられた熱電対などの温度測定手段で測定しながら制御する。
[0017] 次いで、以上のようにしてそれぞれの溶融粘度の差が 20— 500秒 1の剪断速度に おいて 3000ポアズ以下とされた溶融樹脂はマニフォルド 2aおよび 2bの合体部で合 体したリップランド 5の入口で積層され、吐出口 7から冷却ロール 9上に吐出されて固 化し、多層（2層）フィルム 8となるが、特に高速度で溶融樹脂を押し出した場合、押出 温度における樹脂の溶融張力が lg未満であると押し出されるフィルム状の溶融樹脂 が脈動して長手方向の厚さが不均一になったり幅方向で耳が発生するようになる。榭 脂の少なくともいずれ力 1種に溶融張力が lg以上の樹脂を用レ、、押し出された多層 フィルムの全厚さに対してこの溶融張力が lg以上の樹脂の厚さが 3分の 1以上となる ように押出量を制御することにより、脈動や耳の発生を防止することができる。そのた め、より高速で製膜することができる。
[0018] 以上のようにして、溶融粘度の差を調整し、樹脂の少なくともいずれ力 1種に溶融張 力が lg以上の樹脂を用いて吐出量を調整した後、吐出口 7から冷却ロール 9上に吐 出されて固化した多層（2層）フィルム 8は、卷取手段 12に卷き取られる。このようにし て本発明の多層樹脂フィルムが製造される。
[0019] 上記のようにして得られる本発明の多層樹脂フィルムは、多層樹脂フィルム表面に おける凹凸の差が 5 μ m以下であることが好ましい。凹凸の差が 5 μ mを超えると目 視的に不良であるばかりでなぐ多層樹脂フィルムを金属板に積層被覆して多層樹 脂フィルム被覆金属板とした後、この多層樹脂フィルム被覆金属板を缶体に成形す るために絞り加工や絞りしごき加工を実施したり、缶上部の開口部のネックイン加工を 実施する際に樹脂フィルムが金属板から剥離したり、加工度が局所的に異なるのた めに、絞り加工や絞りしごき加工において破胴したり、ネックインカ卩ェにおいてクラッ シュしたりして缶体に成形加工できない。
[0020] また、本発明の多層樹脂フィルムは、上記の多層樹脂フィルムの製造方法を用いて ダイリップの吐出部から加熱溶融した多層樹脂を、直接金属板にフィルム状に吐出し て積層被覆して多層樹脂フィルム被覆金属板とすることができる。また、上記の多層 樹脂フィルムの製造方法を用いて作成した多層樹脂フィルムを公知の積層方法を用 いて、金属板に直接、または接着剤を介して積層して多層樹脂フィルム被覆金属板 とすることもできる。なお、加熱溶融した多層樹脂を、直接金属板にフィルム状に吐出 して積層被覆する場合、積層被覆後の多層樹脂フィルムの表面における凹凸の差は 、上記と同様の理由で 5 μ m以下であることが好ましい。
なお、以上の説明においては 2種類の樹脂を用いる 2層の樹脂フィルムを製膜する 場合を説明したが、マニフォルド 3個以上を設けたマルチマニフォルドダイとそれぞれ のマニフォルドに接続して押出機を 3個以上設けることにより、 3層以上の樹脂フィル ムを製膜可能であることはレ、うまでもなレ、。
実施例
[0021] 以下、実施例を示し、本発明を詳細に説明する。
(実施例 1)
耐透過性に優れたポリエステル樹脂 A (エチレンテレフタレート/エチレンイソフタレ ート共重合体（エチレンイソフタレート 5モル0 /0)、融点： 230°C、固有粘度： 0. 92、 27 0°C、剪断速度： 100秒—1における溶融粘度： 10000ポアズ、溶融張力： 0. 8g) (以 下、簡略に樹脂 Aという。溶融張力は、キヤピログラフ 3A (商品名：東洋精機 (株)製） を用い、樹脂温度： 260°C、押出速度： lOmmZ分、卷取速度： 10mZ分、ノズル径 ： lmm、ノズノレ長さ： 10mmの条件で測定した）と、加工接着性に優れたポリエステル 樹脂 B (エチレンテレフタレート Zエチレンイソフタレート共重合体（エチレンイソフタレ ート 15モル0 /0)をトリメリット酸（0. 3モル0 /0)で変性したもの、融点： 215°C、固有粘度 : 0. 9、融点： 215°C、温度 270°Cでかつ剪断速度： 100秒—1における溶融粘度： 80 00ポアズ、溶融張力： 1. 2g) (以下、簡略に樹脂 Bという）を、それぞれ押出機を用い て樹脂 Aおよび樹脂 Bをともに 270°C加熱して溶融させた。次いで、 2台の押出機に 2個のマニフォルドが樹脂通路を介して連接し、それらのマニフォルドに隣接した個 別に温度制御するヒータを設けたマルチマニフォルドダイのそれぞれのマニフォルド に、 2層フィルムに製膜した後の樹脂 Aの厚さと樹脂 Bの厚さの比が 2 : 1であり 2層樹 脂フィルムの厚さが 16 / mとなるように吐出量を調整して溶融樹脂 Aおよび溶融樹 脂 Bを導レ、た。マルチマニフォルドダイの溶融樹脂 Aが通る側と溶融樹脂 Aが通る樹 脂通路およびマニフォルド、およびマルチマニフォルドダイの溶融樹脂 Bが通る側と 溶融樹脂 Bが通る樹脂通路およびマニフォルドはそれぞれに隣接するヒータでいず れも 260°Cに予め加熱しておき、溶融樹脂 Aおよび溶融樹脂 Bをそれぞれのマニフ オルドを通過させた。このようにして溶融樹脂 Aと溶融樹脂 Bを加熱した後、溶融樹脂 Aと溶融樹脂 Bをマニフォルドの合体部で合体させて積層し、マニフォルドの合体点 力、らリップランドを経て 150mZ分の速度で吐出ロカ 2層樹脂として吐出したところ 、吐出樹脂は脈動せず、フィルムの幅方向に耳は生じなかった。吐出した後、吐出口 の下方に設けた内部に水を循環させた冷却ロールに落下させて冷却固化し、幅約 1 mの 2層樹脂フィルムとしてコィラーに卷き取った。
[0022] (比較例 1)
実施例 1と同様の樹脂 Aと樹脂 Bを、実施例 1と同様の押出機とマルチマニフォルド ダイを用レ、、 2層フィルムに製膜した後の樹脂 Aの厚さと樹脂 Bの厚さの比が 2. 5 : 1 となるように吐出量を調整した以外は実施例 1と同様の条件で樹脂 Aと樹脂 Bを加熱 溶融してマニフォルドの合体点からリップランドを経て 150m/分の速度で吐出口か ら 2層樹脂として吐出したところ、吐出樹脂は脈動してフィルムの幅方向に耳が生じ た。吐出した後、吐出口の下方に設けた内部に水を循環させた冷却ロールに落下さ せて冷却固化し、幅約 lmの 2層樹脂フィルムとしてコィラーに卷き取った。
[0023] (比較例 2)
実施例 1と同様の樹脂 Aと樹脂 Bを、実施例 1と同様の押出機とマルチマニフォルド ダイを用レ、、 2層フィルムに製膜した後の樹脂 Aの厚さと樹脂 Bの厚さの比が 2. 5 : 1 となるように吐出量を調整した以外は比較例 1と同様の条件で樹脂 Aと樹脂 Bを加熱 溶融してマニフォルドの合体点からリップランドを経て 80mZ分の速度で吐出口から 2層樹脂として吐出したところ、吐出樹脂は脈動せず、フィルムの幅方向に耳は生じ なかった。吐出した後、吐出口の下方に設けた内部に水を循環させた冷却ロールに 落下させて冷却固化し、幅約 lmの 2層樹脂フィルムとしてコィラーに卷き取った。
[0024] (比較例 3)
実施例 1と同様の樹脂 Aと加工接着性に優れたポリエステル樹脂 C (エチレンテレフ タレート/エチレンイソフタレート共重合体（エチレンイソフタレート 15モル0 /0)、融点： 215°C、固有粘度： 0. 9、融点： 215°C、温度 270°Cでかつ剪断速度： 100秒 1にお ける溶融粘度： 9000ポアズ、溶融張力： 0. 7g) (以下、簡略に樹脂 Cという）を、実施 例 1と同様に 2層フィルムに製膜した後の樹脂 Aの厚さと樹脂 Cの厚さの比が 2 : 1とな るように吐出量を調整して実施例 1と同様の条件で樹脂 Aと樹脂 Cを加熱溶融してマ ニフォルドの合体点からリップランドを経て 150m/分の速度で吐出ロカ 2層樹脂と して吐出したところ、吐出樹脂は脈動してフィルムの幅方向に耳が生じた。
吐出した後、吐出口の下方に設けた内部に水を循環させた冷却ロールに落下させて 冷却固化し、幅約 lmの 2層樹脂フィルムとしてコィラーに卷き取った。
[0025] (実施例 2)
実施例 1と同様の樹脂 Aと加工接着性に優れたポリエステル樹脂 D (エチレンテレフ タレート/エチレンイソフタレート共重合体（エチレンイソフタレート 15モル0 /0)をトリメ リット酸（0. 2モル％)で変性したもの、融点： 215°C、固有粘度： 0. 7、融点： 215°C、 温度 270°Cでかつ剪断速度： 100秒—1における溶融粘度： 7500ポアズ、溶融張力： 1. Og) (以下、簡略に樹脂 Dという）を、それぞれ押出機を用レ、、樹脂 Aを 280°C、榭 脂 Dを 260°C加熱して溶融させた。次いで、 2台の押出機に 2個のマニフォルドが榭 脂通路を介して連接し、それらのマニフォルドに隣接した個別に温度制御するヒータ を設けたマルチマニフォルドダイのそれぞれのマニフォルドに、 2層フィルムに製膜し た後の樹脂 Aの厚さと樹脂 Dの厚さの比が 2. 0 : 1であり 2層樹脂フィルムの厚さが 16 μ mとなるように吐出量を調整して溶融樹脂 Αおよび溶融樹脂 Dを導いた。マルチマ ニフォルドダイの溶融樹脂 Aが通る側と溶融樹脂 Aが通る樹脂通路およびマニフォル ドはそれに隣接するヒータで 280°Cに、マルチマニフォルドダイの溶融樹脂 Dが通る 側と溶融樹脂 Dが通る樹脂通路およびマニフォルドはそれぞれに隣接するヒータで 2 60°Cに予め加熱しておき、溶融樹脂 Aおよび溶融樹脂 Dをそれぞれのマニフォルド を通過させた。なお、樹脂 Aの温度 280°Cでかつ剪断速度 100秒—1における溶融粘 度は 7500ポアズ、樹脂 Dの温度 260°Cでかつ剪断速度 100秒—1における溶融粘度 は 7000ポアズである。このようにして溶融樹脂 Aと溶融樹脂 Dを加熱した後、溶融樹 脂 Aと溶融樹脂 Dをマニフォルドの合体部で合体させて積層し、マニフォルドの合体 点からリップランドを経て 150mZ分の速度で吐出ロカ 2層樹脂として吐出したとこ ろ、吐出樹脂は脈動せず、フィルムの幅方向に耳は生じなかった。吐出した後、吐出 口の下方に設けた内部に水を循環させた冷却ロールに落下させて冷却固化し、幅 約 lmの 2層樹脂フィルムとしてコィラーに卷き取った。
[0026] ぐ特性評価 >
上記のようにして作成した実施例 1一 2、比較例 1一 3の樹脂フィルムの特性を、下 記のように評価した。
<厚みムラ >
実施例 1、比較例 1一 4の樹脂フィルムを、製膜開始 5分後の樹脂フィルムの長手方 向の 15mの部分で lm毎（16箇所）に全幅方向（約 lm)の厚さを連続測定し、長さ方 向 16箇所の全幅方向で測定した全ての測定値の最大厚さと最小厚さの差を厚みム ラとして求めた。
評価結果を表 1に示す。
[0027] [表 1]
実施例 特性評価 製膜速度
または
比較例 厚みムラ
、 β m) 実施例 1 1 . 6 1 5(W分 比較例 1 6. 1 15W分 比較例 2 1 . 9 80m/分 比較例 3 5. 7 1 50tn/分 実施例 2 2. 0 1 50m/分
[0028] 表 1に示すように、少なくとも 1種類の樹脂の溶融張力が lg以上である複数の樹脂 を用レ、、フィルム製膜に際して溶融樹脂の溶融粘度の差が 20— 500秒-1の剪断速 度において 3000ポアズ以下となるようにして樹脂フィルムを製膜した場合は、高速度 で製膜しても脈動や耳発生が増大することがなぐ得られた樹脂フィルムの厚みムラ は極めて小さい。
産業上の利用可能性
[0029] 本発明の多層樹脂フィルムを金属板に積層してなる樹脂被覆金属板は、絞り缶や 絞りしごき缶への成形に適しており、絞り加工や絞りしごき加工を実施したり、缶上部 の開口部のネックイン加工を実施しても、樹脂フィルムが金属板から剥離することが なぐまた局所的に加工度が異なる部位がないので、絞り加工や絞りしごき加工にお いて破月同したり、ネックインカ卩ェにおいてクラッシュしたりすることがなぐ安定して缶 体に成形カ卩ェすることができる。
また、押出温度における溶融張力が lg以上である樹脂を少なくとも 1種類含み、 20 一 500秒 1の剪断速度における溶融粘度の差が 3000— 20000ポアズである 2種類 以上の樹脂を、マルチマニフォルドダイを用いて、それぞれのマニフォルドに連続し て設けられた押出機、それぞれのマニフォルド、およびそれぞれのマニフォルドに隣 接するダイの部分のそれぞれの温度を制御し、溶融粘度の高い樹脂が通る押出機、 マニフォノレド、およびマニフォルドに隣接するダイの部分の温度を、溶融粘度の低い 樹脂が通る押出機、マニフォルド、およびマニフォルドに隣接するダイの部分の温度 より高温に保持して、隣接する樹脂層の溶融粘度の差を、 20— 500秒—1の剪断速度 において 3000ポアズ以下とした後、溶融張力が lg以上である樹脂の厚さが全厚さ の 3分の 1以上となるようにして、それぞれの溶融樹脂を積層して多層フィルムとする ものであり、高速度で製膜しても脈動や耳発生が増大することがなぐ得られた樹脂 フィルムの厚みムラは極めて小さレ、。 さらに、このようにして得られる多層フィルムは 表面における凹凸の差が 5 μ ΐη以下であるので、 目視的な平滑性に優れているのみ ならず、樹脂フィルム中に通常の多層フィルムにおけるような溶融粘度に基づく応力 が生じることがないので、多層樹脂フィルムを金属板に積層被覆して多層樹脂フィル ム被覆金属板とした場合に、樹脂フィルムに疵が付いても樹脂フィルムが金属板から 捲れ上がって剥離することがない。

Claims

請求の範囲
[1] 2種類以上の樹脂から構成される多層樹脂フィルムにおいて、そのうちの少なくとも 1種類の樹脂の押出温度における溶融張力が lg以上でかつ厚さが全厚さの 3分の 1 以上であることを特徴とする、多層樹脂フィルム。
[2] 多層樹脂フィルム表面における凹凸の差が 5. O x m以下である、請求項 1に記載 の多層樹脂フィルム。
[3] 請求項 1または 2に記載の多層樹脂フィルムを金属板に積層してなる樹脂被覆金 属板。
[4] 押出温度における溶融張力が lg以上である樹脂を少なくとも 1種類含む 2種類以 上の樹脂を、マルチマニフォルドダイを用いて、それぞれのマニフォルドに連続して 設けられた押出機、それぞれのマニフォルド、およびそれぞれのマニフォルドに隣接 するダイの部分のそれぞれの温度を制御し、溶融粘度の高い樹脂が通る押出機、マ ニフォルド、およびマニフォルドに隣接するダイの部分の温度を、溶融粘度の低い榭 脂が通る押出機、マニフォルド、およびマニフォルドに隣接するダイの部分の温度より 高温に保持して、隣接する樹脂層の溶融粘度の差を、 20— 500秒—1の剪断速度に おいて 3000ポアズ以下とした後、溶融張力が lg以上である樹脂の厚さが全厚さの 3 分の 1以上となるようにして、それぞれの溶融樹脂を積層して多層フィルムとすること を特徴とする、多層樹脂フィルムの製造方法。
[5] 押出温度における溶融張力が lg以上である樹脂を少なくとも 1種類含む 2種類以 上の樹脂を、マルチマニフォルドダイを用いて、それぞれのマニフォルドに連続して 設けられた押出機、それぞれのマニフォルド、およびそれぞれのマニフォルドに隣接 するダイの部分のそれぞれの温度を制御し、溶融粘度の高い樹脂が通る押出機、マ ニフォルド、およびマニフォルドに隣接するダイの部分の温度を、溶融粘度の低い樹 脂が通る押出機、マニフォルド、およびマニフォルドに隣接するダイの部分の温度より 高温に保持して、隣接する樹脂層の溶融粘度の差を、 20— 500秒—1の剪断速度に おいて 3000ポアズ以下とした後、溶融張力が lg以上である樹脂の厚さが全厚さの 3 分の 1以上となるようにして、それぞれの溶融樹脂を積層して多層化した後、金属板 上に押し出すことを特徴とする、樹脂被覆金属板の製造方法。
SCllO/l700Zdf/X3d 91 CC9CT0/900Z OAV
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