WO2006001220A1

WO2006001220A1 - 放電灯点灯回路

Info

Publication number: WO2006001220A1
Application number: PCT/JP2005/011069
Authority: WO
Inventors: Koichi Morita
Original assignee: Sanken Electric Co., Ltd.
Priority date: 2004-06-28
Filing date: 2005-06-16
Publication date: 2006-01-05
Also published as: TW200601903A; JP2006012660A

Abstract

　直流電圧を高周波電圧に変換するインバータ３と、このインバータ３の高周波電圧により点灯する複数の放電灯１１～１５と、この複数の放電灯１１～１５に対応して設けられた複数の変流器ＣＴ１～ＣＴ５とを備え、各放電灯１１～１５に直列に変流器ＣＴ１～ＣＴ５の２次巻線２１ｂ～２５ｂが接続され、複数の変流器ＣＴ１～ＣＴ５の内の隣接する２つの変流器相互間において一方の変流器の２次巻線に他方の変流器の１次巻線が直列に接続され、放電灯と一方の変流器の２次巻線と他方の変流器の１次巻線との直列回路の各々がインバータ３の出力両端に並列に接続されている。

Description

明細書

放電灯点灯回路

技術分野

[0001] 本発明は、 1つのインバータで複数の冷陰極管（CCFL)や外部電極蛍光灯や蛍光灯等の放電灯を点灯する放電灯点灯回路に関し、特に、並列接続された複数の放電灯を点灯するための簡単で且つ安価な放電灯点灯回路に関する。

背景技術

[0002] 従来、放電灯点灯回路においては、 1つのインバータを用いて 1灯の冷陰極管を点灯していた力冷陰極管の灯数の増加に伴ってインバータの数も比例して増加するため、コストがかなりアップしていた。

[0003] そこで、 1つのインバータで多数の冷陰極管を点灯する放電灯点灯回路が用いられるようになってきた。従来のこの種の放電灯点灯回路を図 1に示す。図 1に示すィンバータは、高周波電圧を発生する交流電源 Vacとトランス T1とから構成されている。交流電源 Vacの両端には、トランス T1の 1次卷線 la (卷数 n3)が接続されている。交流電源 Vacからの高周波電圧により点灯する各冷陰極管 11〜15にはコンデンサ力もなるバラスト素子 C1〜C5が直列に接続され、トランス T1の 2次卷線 lb (卷数 n4 )の両端には冷陰極管 11〜15とバラスト素子 C1〜C5との直列回路の各々が接続されている。

[0004] 冷陰極管 11〜15は起動電圧と点灯電圧とが異なり、起動電圧の方が点灯電圧よりも高くなる必要がある。このため、各冷陰極管 11〜15毎にバラスト素子 C1〜C5を挿入して、トランス T1の 2次卷線 lbの電圧を起動電圧よりも高くして冷陰極管 11〜1 5を点灯させる。そして、冷陰極管 11〜15が点灯すると、バラスト素子 C1〜C5のィンピーダンスにより点灯電圧まで電圧が下がり安定する。

[0005] し力しながら、電源投入時には各冷陰極管 11〜15が点灯する毎に負荷のインピ一ダンスが下がり、トランス T1の出力電圧も冷陰極管 1灯が点灯する毎に低下する。このため、最後の冷陰極管が点灯しょうとする時にはトランス T1の出力電圧が更に低くなるので、最後の冷陰極管が点灯しに《なる力、又は、点灯しなくなる。 [0006] また、最後の冷陰極管まで確実に点灯するようにするためには、トランス T1の出力電圧を更に大きくしなければならず、又、ノラスト素子 C1〜C5のインピーダンスを更に大きくして、バラスト素子 C1〜C5の電圧降下を大きくする必要があった。

[0007] また、これに関連した技術として特開平 11— 238589号公報に記載された放電灯点灯装置は、インバータ部と、インバータ部の出力段に接続され、インダクタとコンデンサとが直列に接続されている第 1の共振回路と、少なくとも 1つのコンデンサを有する第 2の共振回路と、複数の放電灯からなる負荷回路と、インバータ部の発振周波数を変化させることにより放電灯を調光点灯させる発振制御部とを備え、第 1の共振回路のコンデンサの両端には第 2の共振回路と負荷回路が直列に接続され、第 2の共振回路と負荷回路が各放電灯のランプ電流が等しくなるように構成され、且つ、調光点灯時のインバータ部の発振周波数を第 1の共振回路の固有振動周波数の近傍に設定している。このため、複数の放電灯を低光束まで安定に点灯させることができ、且つ、放電灯間の光出力差を小さくすることができる。

発明の開示

[0008] し力しながら、図 1に示す放電灯点灯回路においては、インピーダンスの高いバラスト素子 C1〜C5を挿入することにより点灯特性は良好となるが、負荷の力率が悪くなる。また、トランス T1の出力電圧を大きくした分、効率が低下してしまい、ロスが大きくなり、高コストになり、小型化することができな力つた。

[0009] また、上記文献に記載の放電灯点灯装置においては、第 1の共振回路、第 2の共振回路、発振制御部等を設けているため、装置の構成が複雑でしかも高価なものとなっていた。

[0010] 本発明は、上記課題を解決するために為されたものであり、各放電灯毎にバラスト素子を用いることなぐし力もトランスの出力電圧を大きくすることなぐ良好な点灯特性を得ることができ、各放電灯の電流のバラツキをなくすことができる放電灯点灯回路を提供することにある。

[0011] 本発明の主たる側面は、直流電圧を高周波電圧に変換するインバータと、このインバータの高周波電圧により点灯する複数の放電灯と、この複数の放電灯に対応して設けられた複数のトランスとを備え、各放電灯に直列に前記トランスの 2次卷線が接続され、前記複数のトランスの内の隣接する 2つのトランス相互間において一方のトランスの 2次卷線に他方のトランスの 1次卷線が直列に接続され、前記放電灯と前記一方のトランスの 2次卷線と前記他方のトランスの 1次卷線との直列回路の各々が前記インバータの出力両端に並列に接続されてヽることを特徴とする。

図面の簡単な説明

[0012] [図 1]図 1は、従来の放電灯点灯回路の構成図である。

[図 2]図 2は、本発明の第 1の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。

[図 3]図 3は、本発明の第 2の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。

[図 4]図 4は、本発明の第 3の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。

[図 5]図 5は、本発明の第 3の実施形態に係る放電灯点灯回路に設けられた電圧検出器の具体的な構成図である。

[図 6]図 6は、本発明の第 4の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。

[図 7]図 7は、本発明の第 5の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。

[図 8]図 8は、本発明の第 6の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。発明を実施するための最良の形態

[0013] 以下、本発明の放電灯点灯回路の実施形態を図面を参照しながら詳細に説明する。

[0014] <第 1の実施形態 >

図 2は本発明の第 1の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。図 2に示すインバータ 3は、高周波電圧を発生する交流電源 Vacとトランス T1とから構成される。交流電源 Vacの両端にはトランス T1の 1次卷線 la (卷数 n3)が接続されている。交流電源 Vacからの高周波電圧により点灯する各冷陰極管 11〜 15には変流器 CT 1〜CT5 (カレントトランス）の 2次卷線 21b〜25b (卷数 n2)が直列に接続されて！、る

[0015] 変流器 CT1〜CT5の内の隣接する 2つの変流器相互間（例えば CT1, CT2)にお V、て一方の変流器 (例えば CT1)の 2次卷線 (例えば 21b)に他方の変流器 (例えば CT2)の 1次卷線 (例えば 22a)が直列に接続され、冷陰極管 11〜 15と一方の変流器の 2次卷線と他方の変流器の 1次卷線との直列回路の各々がトランス T1の 2次卷線 lb (卷数 n4)に並列に接続されている。

[0016] 次に、このように構成された放電灯点灯回路の動作を説明する。まず、各変流器 C T1〜CT5においては、 II (1次卷線電流） X nl (1次卷線の卷数） =12 (2次卷線電流） X n2 (2次卷線の卷数)という関係がある。また、冷陰極管 11に直列に変流器 CT 1の 2次卷線 2 lbが接続され、変流器 CT1の 2次卷線 2 lbに直列に変流器 CT2の 1 次卷線 2 laが接続されている。このため、変流器 CT2により冷陰極管 11と冷陰極管 12との電流は同じ電流になる。同様に、変流器 CT3により冷陰極管 12と冷陰極管 1 3との電流は同じ電流になる。このように、冷陰極管 11〜15の全ての冷陰極管を同じ電流値にすることができる。従って、冷陰極管 11〜15の各電流のバラツキがなくなる。また、力率が略 1になる。

[0017] また、冷陰極管 11〜15のホットエンドが並列に接続されているので、浮遊容量による冷陰極管 11〜 15の各電流のバラツキを防ぐこともできる。

[0018] 次に、冷陰極管 11〜15の起動時の動作を説明する。インバータ 3が動作してトランス T1の 2次卷線 lbに高電圧が出力され、該高電圧が起動電圧を超えると、 5灯の冷陰極管 11〜15が次々と点灯していく。

[0019] ここで、例えば、 4灯の冷陰極管 11〜14が点灯して冷陰極管 15が未点灯とすると、変流器 CT1と変流器 CT5の 2次卷線 25b側が無負荷に近いため、変流器 CT1と変流器 CT5の 2次卷線 25b側が開放 (オープン)された状態と同じになり、高電圧が発生する。このため、冷陰極管 15には高電圧が印加されるので、冷陰極管 15は、直ぐに点灯する。

[0020] 従って、冷陰極管が遅れて点灯しても供給される電圧が上昇し、最後の冷陰極管 1 5の方が点灯しやすくなり、冷陰極管 1灯だけ点灯できないということがなくなる。即ち、 5灯の中の点灯し易い冷陰極管の起動電圧を超えると、全ての冷陰極管が点灯できること〖こなる。又、トランス T1の 2次卷線 lbも低電圧で済み、信頼性も向上し、又、ノ《ラスト素子のインピーダンスがないだけ点灯時に低電圧で済み、トランス T1が低電圧で済み信頼性が向上する。即ち、各冷陰極管毎にバラスト素子を用いることなくし力もトランスの出力電圧を大きくすることなく良好な点灯特性を得ることができる。

[0021] 各冷陰極管 11〜15が点灯した後には、上記関係式に従って各冷陰極管 11〜15 の電流は同じ値に保たれる。各冷陰極管 11〜15の電圧にバラツキがある時には、差分の電圧が各変流器 CT1〜CT5に印加されて、各変流器 CT1〜CT5が吸収する。即ち、各変流器 CT1〜CT5にばらついた電圧が印加され、全ての冷陰極管 11 〜 15には、変流器 CT1〜CT5の 1次卷線電流と卷数比で決まる一定の電流が流れる。

[0022] <第 2の実施形態 >

図 3は本発明の第 2の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。図 3に示す放電灯点灯回路は、図 2に示す放電灯点灯回路の構成に対して、更に、各冷陰極管 11〜 15に直列にコンデンサ力なるバラスト素子 C 1〜C5を接続したことを特徴とする。その他の構成は、図 2に示す放電灯点灯回路の構成と同一であるので、同一部分には同一符号を付しその詳細は省略する。

[0023] なお、バラスト素子は、上記コンデンサ、リアタトル、トランスの漏洩インダクタンスの少なくとも 1つ力なる。

[0024] 以上の放電灯点灯回路の構成において、バラスト素子 C1〜C5の電圧を例えば A C200Vとすると、定常時のトランス T1の出力電圧は、 AC700V+AC200V=AC9 OOVとなる。

[0025] 一方、 1灯が未点灯のときにはトランス T1の出力電圧が AC60Vアップの AC960V 、点灯冷陰極管 11〜14の変流器 CT1〜CT4には AC60Vが発生し、未点灯冷陰極管 15の変流器 CT5には AC240V (AC60V X 4本）が発生し、未点灯冷陰極管 1 5の電圧は、 AC960V+AC240V=AC1200Vとなる。従って、変流器 CT5の最大電圧は、 AC240Vに下げることができる。

[0026] <第 3の実施形態 >

図 4は本発明の第 3の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。図 4に示す放電灯点灯回路は、図 2に示す放電灯点灯回路の構成に対して、更に、ダイォード D1〜D10と、電圧検出器 27とを設け、各冷陰極管 11〜15の異常を検出するようにしたことを特徴とする。

[0027] ダイオード D1〜D5は、冷陰極管 11〜15と対応して設けられ、冷陰極管 11〜15と変流器 CT1〜CT5の 2次卷線 21b〜25bとの接続点にアノードが接続され、各々の力ソードは電圧検出器 27の入力端子 INIに接続されて、る。ダイオード D6〜D10 は、冷陰極管 11〜15と対応して設けられ、冷陰極管 11〜15と変流器 CT1〜CT5 の 2次卷線 21b〜25bとの接続点に力ソードが接続され、各々のアノードは電圧検出器 27の入力端子 IN2に接続されて、る。

[0028] 電圧検出器 27は、ダイオード D1〜D5の力ソード電圧を入力し、ダイオード D6〜D 10のアノード電圧を入力し、これらの電圧に基づき各冷陰極管 11〜15の異常を検出する。

[0029] 図 5は第 3の実施形態に係る放電灯点灯回路に設けられた電圧検出器の具体的な構成図である。図 5に示す電圧検出器 27は、入力端子 IN1に力ソードが接続されァノードが抵抗 R1を介して接地されたツエナーダイオード ZD1と、入力端子 IN2にァノードが接続され力ソードが抵抗 R2を介して接地されたツエナーダイオード ZD2とを有して構成されている。

[0030] 以上の放電灯点灯回路の構成において、冷陰極管 11〜15の内の例えば冷陰極管 15の 1灯が未点灯の時には、冷陰極管 15の電圧が約 AC1200Vの電圧になり、変流器 CT5には AC400Vの電圧が印加されることになる。

[0031] このとき、ツエナーダイオード ZD1の降伏電圧を AC400Vに設定しておけば、ツエナーダイオード ZD1が降伏して、 25b→D5→ZDl→Rl→接地の経路で電流が流れる。このため、電圧検出器 27は、抵抗 R1の両端電圧により変流器 CT5の AC400 Vの電圧を検出できる。従って、この検出電圧により未点灯の冷陰極管があるかどうかを検出できる。

[0032] また、冷陰極管の未接続や破損時などには、更に高電圧が出力されるので、変流器 CTの 2次卷線電圧を検出することにより、冷陰極管の未接続や破損を検出できる

[0033] <第 4の実施形態 >

図 6は本発明の第 4の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。図 6に示す実施形態は、インバータ 3aの具体例であり、インバータ 3aが自励発振型の交流電源からなる。インバータ 3aは、直流電源 Vdclからの直流電圧を、スイッチング周波数で MOSFETからなるスイッチング素子 Ql, Q2を交互にスイッチングさせることにより、高周波電圧に変換し、この高周波電圧をトランス T3とリアタトル L2とコンデンサ Coを介して冷陰極管 11〜 14に供給する。

[0034] インバータ 3aにおいて、トランス T3の第 1の 1次卷線 lal (卷数 n3)に直列に第 2の 1次卷線 la2 (卷数 n3)が接続され、第 1の 1次卷線 lalと第 2の 1次卷線 la2との接続点はリアタトル L1を介して直流電源 Vdclの正極に接続されている。第 1の 1次卷線 lalと第 2の 1次卷線 la2との直列回路の両端には、共振コンデンサ Cpが接続されると共にスイッチング素子 Q1とスイッチング素子 Q2との直列回路が接続されている。スイッチング素子 Q1とスイッチング素子 Q2との接続点は、接地されている。

[0035] トランス T3の帰還卷線 lc (卷数 n5)の一端はスイッチング素子 Q2のゲートに接続され、帰還卷線 lcの他端はスイッチング素子 Q1のゲート及び抵抗 R3の一端に接続され、抵抗 R3の他端は直流電源 Vdc 1の正極とリアタトル L 1との接続点に接続されて V、る。トランス T3の 2次卷線 lb (卷数 n4)の一端はリアタトル L2を介して各冷陰極管 11〜 14に接続され、リアタトル L2と各冷陰極管 11〜 14との接続点にはコンデンサ C oの一端が接続され、コンデンサ Coの他端及び 2次卷線 lbの他端は接地されて、る。ここでは、リアタトル L2はトランス T3の漏洩インダクタンスであり、 Coはトランス T3の卷線の浮遊容量である。

[0036] スイッチング素子 Ql, Q2、共振コンデンサ Cp、トランス T3は、直流電源 Vdclからの直流電圧により高周波電圧を発振する自励発振部を構成する。

[0037] 次にインバータ 3aの動作を説明する。まず、スイッチング素子 Q1がオンすると、 Vd cl→Ll→lal→Ql→接地の経路で電流が流れる。次に、スイッチング素子 Q1がォフし、スイッチング素子 Q2がオンすると、 Vdcl→Ll→la2→Q2→接地の経路で電流が流れる。このため、トランス T3の 2次卷線 lbには高周波電圧が発生し、この高周波電圧がリアタトル L2とコンデンサ Coを介して各冷陰極管 11〜14に供給される。

[0038] また、第 1の 1次卷線 lalと第 2の 1次卷線 la2とのインダクタンスは同じ値であり、且つ同じコアに卷回されているため、第 1の 1次卷線 lalのインダクタンスを LP1とすれば、直列合成インダクタンス Lpは、 Lp=4 X LPlとなる。共振周波数は直列合成ィンダクタンス Lpと共振コンデンサ Cpとでほぼ決定される。また、スイッチング素子 Q1 とスイッチング素子 Q2は、トランス T3の帰還卷線 lcに発生する共振電圧によって駆動されるため、スイッチング周波数も共振周波数に一致する。

[0039] また、直流電源 Vdclの直流電圧を変化させることで高周波電圧を変化させ、変化した高周波電圧により冷陰極管 11〜14に流れる電流を変化させることができる。

[0040] <第 5の実施形態 >

図 7は本発明の第 5の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。図 7示す実施形態は、インバータ 3bの具体例であり、インバータ 3bが他励発振型の交流電源力もなる。インバータ 3bは、直流電源 Vdclからの直流電圧を、発振制御部 29が発振する高周波信号 (スイッチング周波数)で駆動回路 31を介して MOSFETからなるスイッチング素子 Ql, Q2を交互にスイッチングさせることにより、高周波電圧に変換し、この高周波電圧をトランス T1を介してリアタトル L2とコンデンサ Cfにより構成される共振回路を介して冷陰極管 11〜 14に供給する。

[0041] インバータ 3bにおいて、直流電源 Vdclの両端には、スイッチング素子 Q1とコンデンサ Ccとリアタトル L1とトランス T1の 1次卷線 la (卷数 n3)との直列回路が接続されている。スイッチング素子 Q 1のソースにはスイッチング素子 Q 2のドレインが接続され、スイッチング素子 Q2のソースは接地されている。スイッチング素子 Ql, Q2の各々のゲートには、駆動回路 31から高周波信号 (スイッチング周波数)が入力されるようになっている。

[0042] トランス T1の 2次卷線 lb (卷数 n4)の一端はリアタトル L2を介して各冷陰極管 11〜 14に接続され、リアタトル L2と各冷陰極管 11〜 14との接続点にはコンデンサ Cfの一端が接続され、コンデンサ Cfの他端及び 2次卷線 lbの他端は接地されている。ここでは、リアタトル L2はトランス T1の漏洩インダクタンスであり、 Cfはトランス T1の卷線の浮遊容量である。

[0043] 次にインバータ 3bの動作を説明する。まず、駆動回路 31からの高周波信号によりスイッチング素子 Q 1がオンすると、 Vdc 1→Q l→Cc→L 1→ la→接地の経路で電流が流れる。次に、スイッチング素子 Q1がオフし、スイッチング素子 Q2がオンすると、 la→Ll→Cc→Q2→接地の経路で電流が流れる。このため、トランス T1の 2次卷線 lbには高周波電圧が発生し、この高周波電圧はリアタトル L2とコンデンサ Cfとの共振回路を介して冷陰極管 11〜14に供給される。発振制御部 29のスイッチング周波数が変化することで高周波電圧が変化して、変化した高周波電圧が冷陰極管 11 〜14に供給される。従って、変化した高周波電圧により冷陰極管 11〜14に流れる電流を変化させることができる。

[0044] なお、リアタトル L2のインダクタンスが不足しているときはリアタトルを外付けしてもよぐコンデンサ Ccの容量が不足しているときはコンデンサを外付けしてもよい。

[0045] <第 6の実施形態 >

図 8は本発明の第 6の実施形態に係る放電灯点灯回路の構成図である。図 8に示す放電灯点灯回路は、放電灯として蛍光灯に適用した例である。

[0046] 図 8に示す放電灯点灯回路は、直流電源 Vdclからの直流電圧を、発振制御部 29 が発振する高周波信号で駆動回路 31を介して MOSFETからなるスイッチング素子 Ql, Q2を交互にスイッチングさせることにより、高周波電圧に変換し、この高周波電圧をリァクトル L 1とコンデンサ C 1により構成される共振回路及びカツプリングコンデンサ Coを介して蛍光灯 1 la〜 14aに供給する。

[0047] トランス T4は、 1次卷線からなるリアタトル L1と、各々の蛍光灯 l la〜14aに対して 2 つずつ設けられた 2次卷線 41〜48とを有して!/、る。 2次卷線 41〜48には直列にコンデンサ C11〜C18が接続されている。一対の 2次卷線 (例えば 41, 42)のうち一方の 2次卷線 (例えば 41)は、コンデンサ（例えば C11)を介して蛍光灯 (例えば 11a)の一端に接続され、他方の 2次卷線 (例えば 42)は、コンデンサ（例えば C12)を介して蛍光灯 (例えば 1 la)の他端に接続されて!ヽる。

[0048] 2次卷線 41〜48は、発生した高周波電圧により蛍光灯 l la〜14aのフィラメントに予熱電流を供給する予熱回路、即ちヒーター電源を構成している。即ち、 2次卷線 4 1〜48が蛍光灯 l la〜14aのフィラメントに予熱電流を供給するので、蛍光灯 l la〜 14aを良好に点灯することができる。

[0049] なお、本発明は、上述した第 1の実施形態乃至第 6の実施形態に係る放電灯点灯路回路に限定されるものではなぐ例えば、第 1の実施形態乃至第 6の実施形態の 2 以上の実施形態を組み合わせた放電灯点灯回路にも適用可能であるのは勿論である。

[0050] 以上の説明から明らかなように、本発明によれば、各放電灯に直列にトランスの 2次卷線が接続され、複数のトランスの内の隣接する 2つのトランス相互間において一方のトランスの 2次卷線に他方のトランスの 1次卷線が直列に接続されているため、隣接する放電灯の電流は同じ電流になる。即ち、全ての放電灯を同じ電流値にすることができるので、放電灯の電流のバラツキがなくなる。また、放電灯が 1灯だけ未点灯時にはトランスの 2次側が開放となり、高電圧が出力されて未点灯時の放電灯が直ぐに点灯する。従って、各放電灯毎にバラスト素子を用いることなくし力もトランスの出力電圧を大きくすることなく良好な点灯特性を得ることができる。

[0051] また、本発明によれば、放電灯とトランスの 2次卷線とが直列に接続された直列回路に直列にバラスト素子を接続したので、未点灯時のトランスの最大電圧を下げることがでさる。

[0052] また、本発明によれば、トランスの 2次卷線に発生する電圧に基づき、検出手段により放電灯の状態を検出することができる。

[0053] また、本発明によれば、発振部に供給される直流電源からの直流電圧を変化させることにより放電灯に流れる電流を変化させることができる。

[0054] 更に、本発明によれば、変換部のスイッチング周波数を変化させることにより放電灯に流れる電流を変化させることができる。

[0055] 力!]えて、本発明によれば、予熱回路により放電灯のフィラメントに予熱電流を供給することにより、放電灯を良好に点灯することができる。

産業上の利用可能性

[0056] 本発明は、複数の冷陰極管や外部電極蛍光灯や蛍光灯等の放電灯を点灯する放電灯点灯回路に適用可能である。

Claims

請求の範囲

[1] 直流電圧を高周波電圧に変換するインバータと、このインバータの高周波電圧により点灯する複数の放電灯と、この複数の放電灯に対応して設けられた複数のトランスとを備え、

各放電灯に直列に前記トランスの 2次卷線が接続され、前記複数のトランスの内の隣接する 2つのトランス相互間において一方のトランスの 2次卷線に他方のトランスの 1次卷線が直列に接続され、前記放電灯と前記一方のトランスの 2次卷線と前記他方のトランスの 1次卷線との直列回路の各々が前記インバータの出力両端に並列に接続されて!ヽることを特徴とする放電灯点灯回路。

[2] 前記放電灯と前記トランスの 2次卷線とが直列に接続された直列回路に直列にバラスト素子を接続したことを特徴とする請求項 1記載の放電灯点灯回路。

[3] 前記バラスト素子は、コンデンサ、リアタトル、前記トランスの漏洩インダクタンスの少なくとも 1つ力なることを特徴とする請求項 2記載の放電灯点灯回路。

[4] 前記トランスの 2次卷線に発生する電圧に基づき前記放電灯の状態を検出する検出手段を備えることを特徴とする請求項 1記載の放電灯点灯回路。

[5] 前記トランスの 2次卷線に発生する電圧に基づき前記放電灯の状態を検出する検出手段を備えることを特徴とする請求項 2記載の放電灯点灯回路。

[6] 前記インバータは、自励発振型インバータであって、直流電源と、この直流電源からの前記直流電圧により前記高周波電圧を発振する発振部とを備え、前記発振部に供給される前記直流電源からの前記直流電圧を変化させることにより前記放電灯に流れる電流を変化させることを特徴とする請求項 1記載の放電灯点灯回路。

[7] 前記インバータは、自励発振型インバータであって、直流電源と、この直流電源からの前記直流電圧により前記高周波電圧を発振する発振部とを備え、前記発振部に供給される前記直流電源からの前記直流電圧を変化させることにより前記放電灯に流れる電流を変化させることを特徴とする請求項 2記載の放電灯点灯回路。

[8] 前記インバータは、他励発振型インバータであって、直流電源と、この直流電源からの前記直流電圧を前記高周波電圧に変換する変換部とを備え、前記変換部のスイッチング周波数を変化させることにより前記放電灯に流れる電流を変化させることを特徴とする請求項 1記載の放電灯点灯回路。

[9] 前記インバータは、他励発振型インバータであって、直流電源と、この直流電源からの前記直流電圧を前記高周波電圧に変換する変換部とを備え、前記変換部のスイッチング周波数を変化させることにより前記放電灯に流れる電流を変化させることを特徴とする請求項 2記載の放電灯点灯回路。

[10] 前記インバータからの前記高周波電圧に基づき前記放電灯のフィラメントに予熱電流を供給する予熱回路を備えることを特徴とする請求項 1記載の放電灯点灯回路。

[11] 前記インバータからの前記高周波電圧に基づき前記放電灯のフィラメントに予熱電流を供給する予熱回路を備えることを特徴とする請求項 2記載の放電灯点灯回路。