WO2005095691A1

WO2005095691A1 - 織布およびその織布加工品

Info

Publication number: WO2005095691A1
Application number: PCT/JP2005/006430
Authority: WO
Inventors: Hirohumi Yashiro; Yuuki Meguro
Original assignee: Ube Nitto Kasei Co., Ltd.
Priority date: 2004-03-31
Filing date: 2005-03-25
Publication date: 2005-10-13
Also published as: US20080274657A1; CA2560779A1; EP1731641A1; JP4365249B2; EP1731641A4; CN1989281A; JP2005290580A

Abstract

収束された鞘芯型複合紡糸繊維を、鞘成分の融点以上、かつ芯成分の融点未満の温度で延伸すると共に、前記鞘成分を融合させてなる繊維強化熱可塑性樹脂線状体を用いて得られた織布であって、前記の鞳芯型複合紡糸繊維として、鞜成分が芯成分の融点より20℃以上低い熱可塑性樹脂からなり、かつ撚り加工を行わないストレートの鞘芯型複合紡糸繊維を用いた織布、およびその織布加工品である。

Description

明細書織布およびその織布加工品技術分野

本発明は、織布およびその織布加工品に関する。さらに言しくは、建築用資材カバーなどのカバー類、防水シートなどのシート類、テント、包装袋、フレキシブルコンテナなどのシート状物として用いられる織布、およびその織布加工品に関するものである。

背景技術

従来、シート状の織布は、マルチフィラメントを収束した H I束を織ることにより作製されており、そして、織るためには、マルチフィラメントに対する油剤 (帯電防止剤）の表面付着処理と、マルチフイラメントの撚り加工が必須であつた。しかしながら、撚り加工を行うと、織布中の « I束が不揃いになりやすく、その結果、良好な物性、特に強い引張り強度、低い伸度を有する織布を得ることは困難であった。

また、前記織布に防水性機能を付与する場合、織布表面に撥水処理を施しているが、このようにして得られた防水性織布は、単維維間への吸水や、織布の端面、破損部への水分侵入が発生するという問題があった。

そこで、このような問題に対処するために、例えば紡糸油剤にフッ素系撥永剤を使用したポリエチレンテレフタレート（P E T) 繊維からなる基布（例えば、特開平 6— 1 3 6 6 2 2号公報参照）や、ターボリンの基布を構成するポリエステル系繊維からなる鏃锥束を、主としてフッ素系撥水剤およびポリエステル系ゥレタンからなるェマルジョンで処理すること（例えば、特開平 7— 1 7 3 7 7 4 号公報参照）など、各マルチフィラメント表面に撥水処理を施すことが開示されている。

しかしながら、これらの場合、処理剤やその工程数が増えてコストが高くなることや、前記織布の問題点がそのままであることに加え、繊維や «束の撥水処理加工によって、得られる織布は、組織（織り）が乱れ、製品の品質、が悪くなる。

さらに、前記防水性織布の少なくとも片面に、樹脂を被覆した樹脂被覆加工布が提案されている（例えば、特開平 6—1 3 6 6 2 2号公報参照）。この公報には、目ずれしないように、カ^み織やからみ糸を使用して目ずれ防止を行っている粗目組織の基布に対して、効果を発揮することが開示されている。これは、一方で、撥水性表面の織布と被覆樹脂との接着性が低下するため、粗目組織のすき間で、上下の被覆樹脂同士が融着することによって、はじめて接着性を保持していることが推察される。この場合、加工布全体が一体になつておらず、高い物性を有する防水性織布の加工品が得られにくいことが考えられる。

発明の開示

本発明は、このような事情のもとで、強力が高く、伸度が低いなど、良好な物性を有すると共に、その良好な物性を保持したままで、防水性も良好な織布、およびその織布加工品を安価に提供することを目的とするものである。

本発明者は、前記自的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、鞘成分が芯成分よりも融点が 2 0 °C以上低い熱可塑性樹脂からなり、かつ櫞り加工を行わない鞘芯型複合紡糸 H tを、特定の条件で延伸処理して得られた H t強化熱可塑性樹脂線状体を用いて得られた織布により、その目的を達成し得ることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、

( 1 ) 収束された鞘芯型複合紡糸繊維を、鞘成分の融点以上、かつ芯成分の融点未満の温度で伸すると共に、前記鞘成分を融合させてなる,強化熱可塑性樹月旨線状体を用いて得られた織布であって、前記の鞘芯型複合紡糸繊維として、鞘成分が芯成分の融点より 2 0 °C以上低い熱可塑性樹脂からなり、かつ撚り加工を行わないストレートの鞘芯型複合紡糸繊維を用いたことを特徴とする織布、

( 2 ) 下記の式（ I ) で表される強力寄与率が 8 0 %以上である請求項 1に記載の織布、

強力寄与率（％) = ( B /A) X I 0 0 ■ · ■ ( I )

[ただし、は«強化熱可塑性樹脂線状体から計算される引張り強力（NZ 3 cm) 。該線状体の強力（N) X織布の打ち込み本数（本） /2. 54 cmX 3 cmの式によって計算される。 Bは織布の引張り強力 (N/3 cm) 。 ]

(3) 目付けが 50〜500 gZm²である上記（1) または（2) 項に記載の織、

(4) 熱可塑性樹脂がポリオレフインである上記 (1) ないし（3) 項のいずれか 1項に記載の織布、

(5) 上記 (1) ないし（4) 項のいずれか 1項に記載の織布を加工処理してなる織布加工品、

(6) 加工処理が加熱プレス処理である上記 (5) 項に記載の織布加工品、

(7) 加工処理が少なくとも片面に熱可塑性樹脂被覆層を新たに形成する処理である上記（5) または（6) 項に記載の織布加工品、

(8) J I S L 1907のバイレック法によって測定される、端面における 10分間放置後の水の上昇高さが 1 Omm以下である上記（1) ないし（4) 項のいずれか 1項に記載の織布を含む防水性シート状物、および

(9) J I S L 1907のバイレック法によって測定される、端面における 10分間放置後の水の上昇高さが 1 Omm以下である上記 (5) ないし（7) 項のいずれか 1項に記載の織布加工品を含む防水性シート状物、

を提供するものである。

本発明によれば、強力が高く、伸度が低いなど、良好な物性を有し、その良好な物性を保持したままで、防水性も良好な織布、およびその織布加工品を安価に提供することができる。

図面の簡単な説明

図 1は、本発明において用いられる鞘芯型複合紡糸繊維の 1例を示す断面図である。

図 2は、本発明において用いられる繊維強化熱可塑性樹脂線状体の 1例を示す要部断面図である。

発明を実施するための最良の形態

本発明の織布は、収束された鞘芯型複合紡糸繊維を、鞘成分の融点以上、かつ芯成分の融点未満の温度で延伸すると共に、前記鞘成分を融合させてなる mi強熱可塑性樹脂線状体を用いて作製されたものである。

前記の鞘芯型複合紡糸繊維における芯成分（高融点成分）としては、結晶性プ口ピレン系重合体、ポリエチレンテレフタレートゃポリプチレンテレフタレートなどの結晶性ポリエステル、ポリアミド（ナイロン）、芳香族ポリエステル樹脂

(液晶ポリマー）などを用いることができ、これらは 1種を単独で用いてもよく、 2種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの中で、リサイクル性などを考慮すると、後述の鞘成分がポリオレフイン系樹脂である場合には、同種のポリオレフイン系樹脂である結晶性プロピレン系重合体が好ましい。

この結晶性プロピレン系重合体としては、ァイソタクチックポリプロピレン系樹脂が好ましく用いられる。中でもァイソタクチックペンタッド分率（I P F) が、好ましくは 8 5 %以上、より好ましくは 9 0 %以上のものが有利である。また、分子量分布の指標である Q値（重量平均分子量/数平均分子量 Mw/Mn比 ) は 6以下、メノレトインデックス M l (温度 2 3 0 °C、荷重 2 . 1 6 k g ) は 3 〜 5 0 g / 1 0分の範囲が好ましい。上記 I P Fが 8 5。/。未満では立体規則性が不充分で結晶性が低く、得られる線状体における強度などの物性に劣る。

なお、ァイソタクチックペンタッド分率（I P F) (—般に mmmm分率ともいわれる）は、任意の連続する 5つのプロピレン単位で構成される炭素一炭素結合による主鎖に対して、側鎖である 5つのメチル基がいずれも同方向に位置する立体構造の割合を示すものであって、同位体炭素核磁気共鳴スぺクトル（ C一 NMR) にける P mmmm (プロピレン単位が 5個連続してァイソタクチック結合した部位における第 3単位目のメチル基に由来する吸収強度）および P w (プロピレン単位の全メチル基に由来する吸収強度）から、式

I P F (%) = ( P mmmm/ P w) X I 0 0

によって求めることができる。

また、このポリプロピレン系樹脂は、プロピレンの単独重合体であってもよいし、プロピレンとひーォレフイン（例えばエチレン、ブテン一 1など）との共重合体であってもよい。

すなわち、結晶性プロピレン系重合体としては、例えば結晶性を有するァイソタクチックプロピレン與虫重合体、エチレン単位の含有量の少ないエチレンーブロピレンランダム共重合体、プロピレン単独重合体からなるホモ部とェチレン単位の含有量の比較的多、エチレン一プロピレンランダム共重合体からなる共重合部とから構成されたプロピレンプロック共重合体、さらに前記プロピレンプロック共重合体における各ホモ部または共重合部が、さらにブテン一 1などの α—ォレフインを共重合したものからなる結晶性プロピレン一エチレン一 α—ォレフィン共重合体などが挙げられる。

一方、鞘成分（低融点成分）としては、前記芯成分の融点よりも 2 0 °C以上低い融点をもつ熱可塑性樹脂が用いられる。このような熱可塑性樹脂としては、各種のォレフィン系重合体や、低融点ポリエチレンテレフタレートなどが挙げられる。上記ォレフィン系重合体としては、例えば高密度、中密度、低密度ポリェチレンゃ直鎖状低密度ポリエチレンなどのェチレン系重合体、プロピレンと他の α ーォレフインとの共重合体、具体的にはプロピレン一ブテン一 1ランダム共重合体、プロピレン一エチレン一ブテン一 1ランダム共重合体、あるいは軟質ポリプ口ピレンなどの非結晶性プロピレン系重合体、ポリ 4ーメチノレペンテン一 1などを挙げることができる。これらのォレフィン系重合体は、 1種を単独で用いてもよいし、 2種以上を組み合わせて用いてもよい。

特に、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分がポリエチレンであるものは、価格的に安価で好ましい。

本発明で用いる鞘芯型複合紡糸 »锥は、前記の芯成分とそれを被覆する鞘成分とから構成されたものであり、その製造方法については特に制限はなく、従来、鞘芯型複合紡糸 H tの製造において使用されている公知の方法を用いることができる。例えば、前記の鞘成分および芯成分を用い、押出し機 2台と鞘芯型 «用ノズルを備えた複合紡糸装置により、紡糸温度 2 0 0〜 2 6 0 C程度で溶融紡糸することにより、鞘心構造の複合紡糸繊維が得られる。

このようにして得られた鞘芯型複合紡糸,における芯/鞘断面積比は、通常 4 0 6 0〜 8 0 2 0の範囲で選定される。

本発明においては、前記の鞘芯型複合紡糸繊維を、櫞り加工せずにストレートの形で収束し、これを鞘成分の融点以上、かつ芯成分の融点未満の温度で延伸すると共に、該鞘成分を融合させて、繊維強化熱可塑性樹脂線状体を作製する。この延伸処理方法としては、所望の »強化熱可塑性樹脂線状体が得られる方法であればよく、特に制限はないが、加圧飽和水蒸気中で、前記鞘芯型複合紡糸 «を延伸処理することが、良好な物性を有する »強化熱可塑性樹脂線状体が得られるので好ましい。

本発明においては、力 [I圧飽和水蒸気中での延伸処理を行う前に、所望により予備延伸処理を行ってもよい。

この予備延伸工程においては、続いて行われる本延伸工程における延伸温度よりも低い温度で複合紡糸鏃維の延伸処理が行われる。この予備延伸処理方法としては、例えば一般的に知られている金属加熱ロールや金属加熱板などを用いた接触加熱延伸、あるいは温水、常圧〜 0 . 2 M P a程度の水蒸気や熱風などの加熱流体、遠赤外線などの熱線を用いた非接触加熱延伸などの方法を適用することができる。さらに、本延伸工程で使用する高圧蒸気延伸槽と同じシステムにより、本延伸工程における延伸温度よりも低い温度で予備延伸処理することも可能である。

この予備延伸工程における延伸倍率としては、本延伸処理を含めた^ ¾伸倍率の 2 5〜9 0 %の範囲が適しており、予備延伸装置のシステム、延伸状態などによって、延伸条件を適宜選択すればよい。特に、予備延伸処理を 1段で行ったのち、本延伸処理を行う 2段階延伸の場合、予備延伸倍率は、全延伸倍率の 2 5〜 8 5 %の範囲が好ましく、さらに 3 5〜 8 0 %の範囲が好ましい。また、該予備延伸処理は 1段階で行つてもよいし、 2段以上の多段階で行なつてもよく、多段 P皆で行う場合には、延伸温度を一定とし、予備延伸倍率を多段階にする方法や、延伸温度に勾配を与えながら、延伸倍率を多段階にする方法を用いることができる。

一方、本延伸工程は、複合紡賺または前述の予備延伸工程で得られた複合紡糸繊維の予備延伸処理物を、鞘成分の融点以上、芯成分の融点未満の温度を有する加圧飽和水蒸気により直接加熱して、本延伸処理する工程である。

本延伸倍率は、複合紡糸繊維またはその予備延伸処理物の繊度に応じて適宜選定されるが、通常^ ¾伸倍率が 5〜2 0倍、好ましくは 7〜1 7倍になるように選定される。なお、加圧飽和水蒸気による延伸方法および延伸装置に関しては、特開平 11 -350283号公報に、その詳細が記載されている。

このようにして得られた ¾!1強化熱可塑性樹脂線状体は、一般に以下に示す性状を有している。

繊度は、通常 50〜5000 dTe x程度、好ましくは 100〜3000 dT e X、より好ましくは 500〜1500 dTe xの範囲である。また、芯部 « の繊度断面形状は、 l〜70 dTe x (最大径が 1 Ομηι〜10 O/im) であることが好ましく、柔軟性を求められるときは 30 dTe x程度以下が好ましい。最大径は、 10 μ in未満であると、芯部条灘が細くなりすぎるため、形態を維持することが困難になり、シート化後の物性が低下しやすく、 100 zmを超えると,強化熱可塑性樹脂線状体自体が太くなりすぎるため、柔軟性が損なわれるおそれがある。好ましくは、最大径は 15 im〜40 μπιである。

また、 ,強化熱可塑性樹脂線状体は複合 Ht未延伸糸を複数本集束しつつ延伸して製造されるが、集束する本数は 20〜500本が好ましい。 20本未満であると、複合糸単 »が太くなり紡糸性が悪化するおそれがあり、 500本を超えると、紡糸ノズル密度が増加するとともに、複合単■が細くなり紡糸性、延伸性共に悪化するおそれがある。更に好ましくは、 100〜300本である。引張り強度は、通常 4 cN/dTe X以上が好ましいが、概ね 4〜12 cN/dT e xの範囲である。さらに、伸度は、通常 5〜30°/₀程度、好ましくは 10〜2 5 %、より好ましくは 15〜 20 %の範囲である。

なお、上記の引張り強度および伸度は、 J I S L 1096に準じて測定した値である。

また、この繊維強化熱可塑性樹脂線状体の内部構造は、延伸処理しながら、前記鞘成分を融合させた結果、鞘成分が融合した海に芯成分が島状に配置された海島構造となっている。また、形状については特に制限はなく、断面形状が円、楕円、扁平状など、任意の形状をとることができる。

図 1は、本発明において用いられる鞘芯型複合紡糸繊維の 1例を示す断面図であり、鞘芯型複合紡糸繊維 3は、芯成分 1の表面全周が、鞘成分 2によって被稷された構造を有している。図 2は、本発明において用いられる,強化熱可塑性樹脂線状体の 1例を示す要部断面図であり、 »強化熱可塑性樹脂線状体 4·は鞘成分が融合した海 2, に芯成分 1が島状に配置された構造を有している。

本発明においては、このようにして得られた繊維強化熱可塑性樹脂線状体を用いて、織布を製造する。織布の製造については、特に制限はなく、従来公知の方法の中から、任意の方法を選択して用いることができる。この際、仕込み本数や目付けなどは、用途および必要物性に応じて適宜選定することができるが、目付けは、通常 50〜500

より好ましくは 150〜300 _g/ m²である。目付けが 50〜500 g/m²の範囲にあれば、引張り強力や引張り強度などの物性が良好であると共に、織布の厚さも実用的である。

また、織布組織については、特に制限はなく、例えば平織、斜文織、シュス（朱子）織の原組織、およびこれらの原組織の変形組織などの中から、用途に応じて適宜選択することができる。

本発明の織布は、前記の «I強ィ匕熱可塑性樹脂線状体の引張り強力を維持し、良好な物性を有しており、強力寄与率が、通常 80%以上、好ましくは 85%以上である。なお、この強力寄与率は、下記の式（I)

強力寄与率（％) = (B/A) X I 00 … （I)

[ただし、 Aは、 ■強化熱可塑性樹脂線状体から計算される引張り強力 (N/

3 cm) であり、該線状体の強力（N) X織布の打ち込み本数（本） /2. 5

4 cmX 3 cmの式によって計算される。 Bは織布の引張り強力（N "3 cm ) である。 ]

から算出される値である。ここで、引張り強力は、 J I S L 1096に準じて測定した値である。

また、本発明の織布は、撥水処理を施さなくとも、良好な防水性を有している本発明はまた、前記織布を加工処理して得られた織布加工品をも提供する。この織布加工品としては、例えば前記織布を加熱プレス処理してなるシート、あるいは、このシートや前記織布の少なくとも片面に熱可塑性樹脂被覆層を有する織布加工品などを挙げることができる。

樹脂被覆層の形成に用いられる樹脂に特に制限はないが、例えば前述の鞘成分として例示したものの中から、適宜 1種以上を選択して用いることができる。特に、融点や接着性などを考慮すると、織布の原材料として用いた鞘芯型複合紡糸繊維の鞘成分と同じものを使用することが好ましい。

樹脂被覆層を設ける方法に特に制限はなく、従来公知の方法を用いることができる。例えば、パッチ式の場合では、加熱プレス法や加熱ローラー法を採用することができる。また、連続式の場合では、押出しラミネート法、ドライラミネ一ト法、カレンダー加工法などを採用することができるが、押出しラミネート法が好ましい。樹脂被覆層の厚さに特に制限はないが、通常 50〜500 z m程度、好ましくは 100〜300μπι、より好ましくは 150〜200 mの範囲である。

さらに、本発明の織布および織布加工品は、熱可塑性樹脂からなることから、必要に応じて、加熱プレスなどの処理によつて幅継ぎが可能である。

このような織布加工品は、前記の織布と同様に、 Ht強化熱可塑性樹脂線状体の引張り強力を維持し、良好な物性を有しており、強力寄与率が、通常 80%以上、好ましくは 85%以上である。また、防水性も良好であり、前記の織布と同様に織布加工品の防水性は、 J I S L 1907のパイレック法によって測定される、端面における 10分間放置後における水の上昇高さが 10mm以下、好ましくは 5 mm以下、さらに好ましくは 3 mm以下であり、表面および端面や破損部からの吸水が生じない。

実施例

次に、本発明を、実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。

なお、各物性は以下に示す方法に従って求めた。

(1) 引張り強力、引張り強度および伸度

J I S L 1096に準じて測定した。また、前記式（ I ) より、強力寄与率を算出した。

(2) 吸水性 J I S L 1096のバイレック法により、端面における 10分間放置後の水の上昇高さ（mm) によって評価した。

実施例 1

(1) 繊維および繊維強化熱可塑性樹脂線状体の作製

芯材として、ポリプロピレン（PP) 本ポリケム社製、商品名「SA02 」、メルトインデックス（MI) =20 g/l 0分、融点 =164°C] を、鞘材として、低密度ポリエチレン [旭化成工業社製、商品名「サンテック LD M7 620」、メルトフローレ一ト（MFR) = 20 g/10分、融点 = 1 13°C] ] を用い、紡糸温度 240°Cにて、芯成分 Z鞘成分断面積比が 55 Z45の鞘芯型複合紡糸繊維を得た。

引き続き、前記の鞘芯型複合紡糸繊維を 150本収束し、スピンドロー方式 ( 紡糸延伸直結法）にて、 G 1 = 23m/m i n、延伸温度 = 145°C (高圧蒸気 ) 、 G 2速度 =322m m i n、延伸倍率： = 14倍の条件で延伸処理し、 P P 強化熱可塑性樹脂線状体を得た。

この線状体の物性は、繊度 = 2200 dTe x (P P繊度 = 1210 dTe x ) 、引張り強力 =131N、引張り強度 =6. 0 cN/dT e 伸度 =14. 3%であった。

(2) 織布の作製

上記（1) で得られた PP強化熱可塑性樹脂線状体を用い、打ち込み本数 =1 4X 14本/インチ（2. 54 cm) 、目付け = 250 g Zm²の平織布を作製した。 'なお、前記線状体は、鞘成分が溶融し、一体化しているため、撚り加工なしで織布の作製が可能であった。 -

(3) 後加工（シート加工）

(ィ）シートの作製

上記（2) で得られた織布を、 120°C、 0. 4 IMP aの条件で加熱プレスし、低密度ポリエチレンを押し広げて、厚さ 0. 35 mmのシートを作製した。

(口）樹脂被覆シートの作製

上記 (1) で得られたシートの両面に、低密度ポリエチレン [旭化成工業社製、商品名「サンテック LD M7620」、 MFR=20 g/l 0分] を、それぞれ厚さ 150 μπιずつ被覆し、樹脂被覆シートを作製した。

(4) 物性の評価

上記（ 2 ) で得られた織布、 ( 3 ) で得られたシート及び樹脂被覆シートについて、それぞれ物性を評価した。その結果は以下のとおりである。織布シート樹脂被覆シ一ト引張り強力 1951 3 cm 1981 N/3 c m 1930 N/ 3 cm 強力寄与率 90. 1% .91. 5 % 89. 1 % 伸度 22 % 21 % 23 % ' いずれも、強力寄与率ロェ後の強力 Z線状体から計算された強力（131 ( 線状体の強力） X 14 (織布の打ち込み本数） Z2. 54 cmX 3 cm=21 66 N/ 3 cm) ] が 80 %を超える高い値を示し、良好な物性を維持していることが確認、された。

また、吸水性能はいずれも 0mmであり、撥水処理を行わないにもかかわらず、いずれも優れた防水性を示した。

比較例 1

(1) 繊維の作製

ポリプロピレン（PP) [日本ポリケム社製、商品名「SA02」、 MI =2 0 0分] を紡糸温度 225 °Cで紡糸したのち、この単一型紡糸繊維を 12

0本収束し、スピンドロー方式にて、 G 1 =4 δπιΖιη i n、延伸温度 = 162 °C (高圧蒸気）、 G2速度 =423mZm i n、延伸倍率 = 9. 4倍の条件で延伸処理し、 PPマルチフィラメントを得た。なお、収束性を付与するために、界面活性剤を付与した。

このマノレチフイラメントの物性は、繊度=757 (1丁6 、引張り強力 =70 . 6N、引張り強度 =9. 3 cNZdTe X、伸度 =16. 5%であった。

(2) 織布の作製

上記 (1) で得られた PPマルチフィラメントを用レ、、繊維の収束性をあげるために、 100ターン Zmの櫞り加工を行ったのち、織布を作成した。打ち込み本数 = 20 X 20本 Zインチ（2. 54 cm) 、目付け = 1 20 gZm²の平織布を作製した。

(3) 後加工

上記 (2) で得られた平織布の両面に、低密度ポリエチレン [旭化成工業社製、商品名「サンテック LD . M7620」、 MFR= 20 g/l 0分] を、それぞれ厚さ 1 5 Ο μπιで張り合わせ、シートを作製した。

(4) 物す生の評価

上記 (2) で得られた織布、および（3) で得られたシートについて、それぞれ物性を評価した。その結果は以下のとおりである。織布シート

引張り強力 1 305N/3 cm 1 26 2N/3 cm

強力寄与率 78. 2 % 75. 6 %

伸度 1 6. 5% 1 5. 8 % いずれも、強力寄与率 [加工後の強力/原糸から計算される強力（70. 6 ( 線状体の強力） X 20 (織布の打ち込み本数） 2. 54 cmX 3 c m= 1 6 68 N/ 3 cm) ] が 80 %未満と低い値を示し、良好な物性を維持できていないことが確認できた。

また、吸水性能はいずれも 20 Ommを超える値であった。

産業上の利用の可能性

本発明の織布および織布加工品は、良好な物性と防水性を有し、例えば建築用資材カバーなどのカバー類、防水シートなどのシート類、テント、包装袋、フレキシブ/レコンテナなどに好適に用いられる。

Claims

請求の範囲

1. 収束された鞘芯型複合紡糸 ·を、鞘成分の融点以上、力ゝっ芯成分の融点未満の温度で延伸すると共に、前記鞘成分を融合させてなる繊維強化熱可塑性樹脂線状体を用いて得られた織布であって、前記の鞘芯型複合紡糸,として、鞘成分が芯成分の融点より 20 °C以上低い熱可塑性樹脂からなり、かつ燃り加工を行わないストレートの鞘芯型複合紡糸繊維を用いたことを特徴とする織布。

2. 下記の式（I) で表される強力寄与率が 80%以上である請求項 1に記載の織布。

強力寄与率（％) = (B/A) X I 00 · · ■ (I)

[ただし、 Aは «i強化熱可塑性樹脂線状体から計算される引張り強力 (N/3 cm) 。該線状体の強力（N) X織布の打ち込み本数（本） Z2. 54 cmX 3 cmの式によって計算される。 Bは織布の引張り強力 (N/3 cm) 。 ]

3. 目付けが 50〜500 gZm²である請求項 1または 2に記載の織布。

4. 熱可塑性樹脂がポリオレフィンである請求項 1ないし 3のいずれか 1項に記載の織布。 '

5. 請求項 1ないし 4のいずれか 1項に記載の織布を加工処理してなる織布加工

P

PPo

6. 加工処理が加熱プレス処理である請求項 5に記載の織布加工品。

7. 加工処理が少なくとも片面に熱可塑性樹脂被覆層を新たに形成する処理である請求項 5または 6に記載の織布加工品。

8. J I S L 1907のバイレック法によって測定される、端面における 1 0分間放置後の水の上昇高さが 10 mm以下である請求項 1ないし 4のいずれか 1項に記載の織布を含む防水性シート状物。

9. J I S L 1907のバイレック法によって測定される、端面における 1 0分間放置後の水の上昇高さ力 S 10 mm以下である請求項 5ないし 7のいずれか 1項に記載の織布加工品を含む防水性シート状物。