WO1997002392A1 - Structure de poutre et ouvrages l'utilisant - Google Patents

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WO1997002392A1
WO1997002392A1 PCT/FR1996/001049 FR9601049W WO9702392A1 WO 1997002392 A1 WO1997002392 A1 WO 1997002392A1 FR 9601049 W FR9601049 W FR 9601049W WO 9702392 A1 WO9702392 A1 WO 9702392A1
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WO
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beam structure
bending moments
bending
curve
height
Prior art date
Application number
PCT/FR1996/001049
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English (en)
Inventor
Edmond Balzer
Philippe Balzer
Original Assignee
Balzer, Anne-Marie
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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Priority to AU65221/96A priority patent/AU6522196A/en
Priority to US08/793,972 priority patent/US6101781A/en
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    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C3/00—Structural elongated elements designed for load-supporting
    • E04C3/02—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces
    • E04C3/20—Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of concrete or other stone-like material, e.g. with reinforcements or tensioning members
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C3/00—Structural elongated elements designed for load-supporting
    • E04C3/38—Arched girders or portal frames
    • E04C3/44—Arched girders or portal frames of concrete or other stone-like material, e.g. with reinforcements or tensioning members

Definitions

  • the present invention relates to beam structures intended to be subjected to at least one bending force determining along said beam structure a curve at least bending moments, comprising in particular concrete, a first body whose height and length respectively define the height and the length of said beam structure.
  • the technical fields concerned by the invention include civil engineering, in particular engineering structures and hydraulic structures, building, and more broadly any field requiring the use of bending resistant structures, made of concrete or other material. known moldable.
  • FIG. 1A structures of the frame bridge type as shown in FIG. 1A are known, or structures of the multi-beam bridge type connected together by a slab as shown in FIG. 2A, or structures of the bridge type with masts and shrouds as shown in Figure 3 A.
  • Figures IB, 2B, and 3B respectively one or the curves representative of the corresponding bending moments by part of the structure, by example a curve for the deck and a curve for the abutment in the case of the structure shown in Figure 3 A.
  • variable overloads have not been taken into account in the moment curves bending relative to Figures IA, 2A, and 3 A.
  • the abscissa axis of any bending moment curve has been represented in a direction identical to that of the part of the work to which it relates, the value 0 of the bending moments on the ordinate axis having been positioned on the abscissa axis, and the bending moments have been assigned an identical sign in. for the same sense of effort, that is to say essentially positive between supports and negative or zero at supports or around them.
  • FIG. 1B the four curves 1 ′, 2 ′, 3 ′, 4 ′ of the bending moments corresponding to the four walls 1, 2, 3, 4 making up the frame bridge with constant section shown in FIG. IA. It is noted for the upper wall 1 for example that the bending moments on the curve 1 'are maximum in absolute value and of sign opposite to the supports and in the central part of the wall most distant from the supports.
  • the bending moment curve 1 ′ which allows the calculation of the bending stresses which the wall 1 must resist, results in a distribution of the main metal reinforcements as follows: in the outer part of the frame in the area of the supports, and in the lower part of the wall 1 in the central zone furthest from the supports, the metal reinforcements being distributed in the stretched parts of a section of concrete due to poor resistance to the latter's traction. The same reason can be applied to the horizontal wall 3 and to the vertical walls 2 and 4 making up the frame bridge, causing a distribution of the main metal reinforcements as shown in Figure IC.
  • Figure IA shows a simple design work but whose resistance comes essentially from the metal reinforcements placed mainly in the tense areas of the work.
  • This type of structure in fact comprises a large quantity of concrete which does not enter into the strength of the structure, and whose sole objective is to coat the metal reinforcements, thus resulting in relatively high additional costs.
  • FIGS. 2A and 2C shows a bridge deck of the multiple beam type connected together by a slab, resting on two abutments and a central stack by means of simple supports, and comprising this makes two spans.
  • the bending moment curve for the deck is shown in Figure 2B.
  • Each beam forms with the part of the slab which it supports a T-shaped cross-section structure very well in spans via the slab working in compression, but relatively weakly resistant in continuous support, in this case on the support central where the slabs are stretched.
  • Such a configuration makes it necessary to size the beams with respect to the compressive strength required in the central support area, such beams then having unnecessary dimensions in areas between supports, or with extreme simple supports at the level of cu ⁇ lées where the bending moment is zero. Consequently, such a structure notably includes a large quantity of useless concrete which hardly enters into the calculation of the strength of the structure and which moreover requires oversizing the resistant parts of the structure because of its weight.
  • FIG. 3A shows a cable-stayed type bridge, the deck of which rests at one of its ends on an embankment by means of a simple support, partially central on a pier, and at its other end on a abutment by means of a cased support.
  • the two spans thus formed are guyed at their centers.
  • the curves of the bending moment relative to the deck and the abutment are shown in Figure 3B.
  • the re ⁇ marks formulated with regard to the preceding examples remain valid for the example of FIG. 3A, the effect of the shrouds being comparable to continuous supports.
  • the prior art also teaches bridge structures with beams with variable moment of inertia, in particular beams whose height is large nearby, continuous supports on the piers for example, in order to increase the moment of inertia of the section of concrete working in the compression zones, and small in the central part of the span in the tense zones.
  • Such structures which allow concrete work in compression in the major part of the cross sections of the beams, however require a large amount of concrete in the area of the continuous supports, and a significant height of work in this zoned.
  • the prior art also teaches prestressed or post-stressed concrete structures, the objective of which is to remove the tensioned parts of the cross sections by the tension of cables having the effect of rejecting the neutral axis outside the cross section. It will be noted that these techniques which make it possible to work the concrete only in compression and therefore cause a reduction in the weight of the concrete used with equal work resistance compared to the reinforced concrete technique, are very expensive by in relation to the latter and therefore only used in works of relative importance.
  • the main objective of the present invention is to overcome the aforementioned drawbacks.
  • the horizontal part of the T of the beam should ideally be placed in the upper part of the beam between supports, when the bending moment given by the curve is maximum, and ideally placed in the lower part of the beam in the area continuous central support when the bending moment given by the curve is of opposite sign and maximum in absolute value, so that the horizontal portion of the T is positioned in the compressed area of the cross sections of the beam.
  • the horizontal part of the T can adopt intermediate positions depending on the curve of the bending moments.
  • the present invention consists of a beam structure intended to be subjected to at least one bending force determining along said beam structure a curve enveloping the bending moments which comprises at least a first part in which the bending moments are of the same first sign, at least a second part in which the bending moments are of the same second sign opposite to said first sign, and at least a third part in which the bending moments can be of said first sign or of said second sign or zero, said beam structure comprising in particular concrete, at least one first body, the height and length of which respectively define the height and the length of said beam structure, characterized in that said beam structure comprises a second body laterally connected to said first body along the length of said first body, said second body being placed at an upper end of the height of said first body in the first part of said curve envelopes bending moments, said second body being placed at a lower end of the height of said first body in second part of said curve envelopes bending moments, and in that said second body is continuous longitudinally and placed in a variable position over the height of said beam structure
  • the position of the second body in height with respect to the first body will be a function of the moments bending along the length of the beam structure so that the second body is positioned in the compressed area of a cross section of the beam structure. More particularly, when the positive and negative bending moments are maximum or close to the maximum in absolute value respectively, the second body will be in the extreme position relative to the height of the first body, that is to say in the upper or lower part of the latter as will be explained later with the help of the appended figures.
  • the second body When the bending moment is low in absolute or zero value, the second body adopts for example an average intermediate position, the bending stresses in this case being low or zero. Finally, the second body will advantageously adopt a continuous profile, along the beam structure, connecting the various extreme and intermediate positions.
  • the beam structure according to the invention allows an optimized positioning of the concrete working in compression, in any cross section of the beam structure, and therefore allows a considerable reduction in weight of concrete compared to a beam of the prior art having an equivalent resistance, of the order of 40 to 60% in the case of solid slabs for example.
  • said second body is placed in the middle of the height of said first body in the cross section where the bending moments algé ⁇ bricks maximum and minimum of the third part of said envelope curve bending moments are on average weak or zero.
  • said second body adopts, in the third part of said envelope curve, moments bending a slope of the order of 20%.
  • Figure IA shows a cross-sectional view of a work of the prior art of the frame bridge type.
  • Figure IB shows the curves representative of the bending moments of the structure of Figure 1 A.
  • Figure IC shows schematically and in cross section the main metal frame of the structure of Figure IA.
  • Figure 2A shows a longitudinal sectional view of a prior art structure of the multiple beam bridge type connected together by a slab.
  • Figure 2B partially shows curves representative of the bending moments of the structure of Figure 2 A.
  • Figure 2C shows a cross-sectional view along line E ⁇ -II of the structure of Figure 2A.
  • Figure 3A shows a longitudinal sectional view of a prior art structure of the bridge type with masts and shrouds.
  • Figure 3B shows the curves representative of the bending moments of the structure of Figure 3 A.
  • Figure 4A shows in longitudinal section a first exemplary embodiment of a beam structure according to the invention.
  • Figure 4B shows a representative bending moment envelope curve applicable to the example of Figure 4A.
  • Figure 4C shows a cross-sectional view along line I-I of Figure 4A.
  • Figure 4D shows a cross-sectional view along line LT-II of Figure 4A.
  • Figure 4E is a cross-sectional view along the line Hl- ⁇ i of Figure 4A.
  • Figure 5 shows the example of Figure 4A in perspective.
  • Figure 6 shows a partial perspective view of a second exemplary embodiment of a beam structure according to the invention.
  • FIG. 7 represents a partial perspective view of a longitudinal assembly of two beam structures according to FIG. 6.
  • Figure 8 shows in partial and perspective view a first method of lateral assembly of two beam structures according to the invention.
  • Figure 9A shows in longitudinal section a third embodiment of a beam structure according to the invention.
  • Figure 9B shows in perspective the beam structure of Figure 9A.
  • Figure 10A shows in longitudinal section a fourth embodiment of a beam structure according to the invention.
  • Figure 10B shows in perspective the beam structure of Figure 10 A.
  • Figure 11 shows in half cross section a first example of a method of realizing a horizontal structure according to the invention forming a bridge deck.
  • FIG. 12A shows in perspective and in exploded view an example of a method of assembling beam structures according to the invention.
  • Figure 12B shows in half cross-section a second exemplary embodiment of a horizontal structure according to the invention forming a bridge structure, obtained by the method of assembly shown in Figure 12 A.
  • Figure 13A shows in perspective and in partial view an exemplary embodiment of a structure according to the invention forming a bridge structure.
  • Figure 13B shows in cross section the example of Figure 13A.
  • Figure 13C shows in perspective and in enlarged view a detail of the example of Figure 13 A.
  • Figure 14 shows in perspective and in partial view a fifth example of embodiment of a beam structure according to the invention.
  • Figure 15A shows a side view of a sixth exemplary embodiment of a beam structure according to the invention.
  • Figure 15B shows in partial and perspective view the beam structure of Figure 15A.
  • Figure 16A shows in longitudinal section an exemplary embodiment of a vertical structure according to the invention forming a retaining wall.
  • Figure 16B shows a curve representative of the bending moments of the structure of Figure 16 A.
  • Figure 17 shows in cross section a seventh example of embodiment of a beam structure according to the invention.
  • Figure 18 shows in perspective an exemplary embodiment of a vertical structu ⁇ re according to the invention forming a reservoir.
  • Figure 19A shows in partial view and in cross section a second method of lateral assembly of two beam structures according to the invention.
  • Figure 19B shows in partial view a longitudinal section along the line I-I of Figure 19 A.
  • Figure 19C shows in perspective a first particular element used in the assembly mode shown in Figure 19 A.
  • Figure 19D shows in perspective a second particular element used in the assembly mode shown in Figure 19 A.
  • Figure 19E shows in cross section an enlarged detail of Figure 19 A.
  • the beam structure 10 shown in FIG. 4A rests on a simple support 14 at one of its ends, on a simple support 16 at the other end and on a simple support 15 in its central part, and comprises a first prismatic body 11 of rectangular section for example, a third prismatic body 12, for example of rectangular section, facing the first body 11 and parallel thereto as shown in Figures 4C, 4D, 4E.
  • the first and third bodies have a length defining the length of the beam structure 10 and a height h which is advantageously constant over the length of the beam structure 10 and defining the height of the latter.
  • the beam structure 10 comprises a second body 13 which connects the first 11 and third 12 bodies along the length of these latter in a position variable in height relative to the first or third body as shown in Figure 4A and Figures 4C , 4D, 4E, as a function of the curve of the bending moments shown in FIG. 4B, so that the second body 13 is positioned in the compressed area of a cross section of the beam structure 10.
  • the first, second, and third body form a beam structure 10 mo ⁇ nobloc and consist of reinforced concrete, or any other known molded material, the reinforcements (not shown) will advantageously be distributed in the concrete by any known means.
  • the envelope curve of the bending moments shown in Figure 4B is developed from constant and variable bending forces applicable to the beam structure on the three simple supports, by any means and any known calculation method. This curve takes into account permanent loads, in particular the dead weight of the beam structure and variable overloads, for example a mobile moving along the length of the beam structure.
  • the bending moment curve shown in Figure 4B is given by way of example, and therefore the ordinate axis of the moment values has not been deliberately graduated.
  • the envelope curve of the moments shown in Figure 4B shows maximum positive moments in absolute value in spans, and maximum negative moments in absolute value in the area of the central support 15.
  • the moment envelope curve indicates the applicable algebraic bending moments, which are maximum on the curve C1 and minimum on the curve C2.
  • the second body 13 could be placed at any point of the height of the first and third bodies, and the upper end of the latter will be placed for to simplify manufacturing and reduce costs.
  • the moments are always negative in a part of the beam structure adjacent to the support 15; the second body 13 will then be placed at the lower end of the first 11 and third 12 bodies as shown in Figure 4E. Between the above two parts of the beam structure, subject either to always positive moments or to always negative moments.
  • the second body 13 will then adopt a variable position between the upper and lower extreme positions defined above, as follows: the second body 13 will be placed in the middle of the height of the first and third bodies, as shown in Figure 4D, for the cross section where the maximum and minimum algebraic mo ⁇ ments will be low or zero on average, the skilled person must then ensure that the dimensions of this cross section are sufficient to withstand the maximum and minimum bending moments given by the envelope curve moments at the corresponding abscissa; the second body 13 will provide longitudinal continuity between the upper and lower extreme positions passing through the intermediate position defined above so that each cross section is able to withstand the maximum and minimum bending moments defined by the envelope curve of the moments to the corresponding abscissa.
  • the second body 13 can be extended axially at the top or bottom end of the first 11 and third 12 bodies in the intermediate part for which the moments can be positive or negative, and that conversely, the variation in position of the second body can begin while the bending moments are all positive or all negative, any cross section of the beam structure must always be able to resist the maximum and minimum algebraic moments given by the curve enveloping moments with the corresponding abscissa.
  • the second body 12 will adopt, in its variable position part, preferably a slope of the order of 20% without exceeding 30%; if a slope greater than 30% proves necessary as a function of the envelope curve of the moments, the person skilled in the art will preferably choose to increase the height h of the first and third bodies for example.
  • Figures 4C, 4D, 4E show that the first 11, second 13, and third 12 bodies define a cross section of the beam structure 10, varying from an II shape to a U shape on the span between supports 14 and 15, passing through an H shape.
  • the position of the second body 13 on the beam structure is defined by symmetry with respect to a transverse plane passing through the continuous support 15.
  • the height h and the thickness of the first and third bodies will be defined in any known manner, in particular as a function of the admissible deflection.
  • the width and thickness of the second body 13 will be challenged in any known manner, in particular as a function of the moments of inertia of the first and third bodies in order to ensure the resistance of the beam structure to the applicable bending moments.
  • the first and third bodies have been shown to be parallel defining a constant width of the second body 12 over the length of the beam structure, but may alternatively be non-parallel and form between them an angle of small opening. This angle will advantageously be a function of a general width to be given to the beam structure, depending on the architecture of the project to be carried out and which may impose different widths at the two ends of the beam structure.
  • the second body which has been shown with a veil of constant thickness throughout the beam structure, can adopt a veil of variable thickness depending on the curve of the shear forces (not shown) applicable to the beam structure 10. Indeed, towards the supports, the shearing force is maximum and the thickness of the second body may be greater there than in the span where the shearing force is lower.
  • the thickness variation over the length of the beam structure can advantageously be done continuously.
  • the beam structure according to the invention shown in Figure 4A comprises a first, a second and a third body.
  • Another exemplary embodiment could consist of a beam structure comprising only a first body and a second body connected laterally to the first body, as defined above.
  • the second body may or may not extend symmetrically laterally on either side of the first body.
  • FIG 5 shows in perspective the beam structure according to the invention shown in Figure 4A, the supports have not been shown.
  • the beam structure according to the invention is advantageously in the form of a modular structure and may include steels waiting at the end of a module in order to ensure the continuity of the stretched part of its section on continuous support with another module, as shown for example in Figures 6 and 7.
  • the elements performing functions similar to those of the elements of Figures 4A, 4C, 4D, 4E are assigned same references.
  • the first 11 and third 12 bodies of a module 20 comprise steels 18 waiting for a continuity of the module 20 with another module 20, as shown in FIG.
  • Figure 8 shows two beam structures intended to be connected laterally to allow a distribution of the forces due in particular to overloads, and thus ensuring the construction of a bridge deck with parallel beams for example.
  • the beam structures forming the deck are placed in parallel, and two adjacent beam structures are advantageously linked by pouring concrete, after installation, by means of lateral frames 21 and of reservations 22 provided for this purpose in two bodies 11 and 12 adjacent respectively, as shown in FIG. 8, in which the longitudinal steels are not shown.
  • the lateral connection points between two adjacent beam structures will advantageously be regularly distributed over the length of these.
  • Each beam structure making up a horizontal or vertical structure as described below can thus be connected laterally to two adjacent beam structures, if necessary.
  • Figures 9 A and 9B show a beam structure according to the invention forming an arch bridge.
  • the strucmre comprises a first 11, a third 12, and a second 13 body, the latter defining in a single piece the deck and the abutments of the arch bridge.
  • the first 11 and third 12 bodies respectively comprise, perpendicular to a longitudinal axis of the first body, a first extension at one end and a second extension at the other end, the second 13 body being connected laterally. to the first and second extensions along the length thereof. according to a variable position on a height h of the first and second extensions, as a function of the bending moment curve (not shown), so that the second body is positioned in the compressed area of a cross section of the first and second extensions.
  • the second body 13 has an apron shape suitable for central support on the pillar according to the bending moment curve (not shown). Note that in Figures 9A and 9B, the second body 13 for the abutments is shown in a constant position relative to the first and third body due to the low height of the abutments. The second body can advantageously adopt a variable position on the abutments according to the curve of the bending moments for these as will be explained later.
  • FIGS. 9A and 9B may only take an extension perpendicular to only one of its ends if necessary, the other end then resting on any other type of support.
  • Figures 10A and 10B show a beam structure according to the invention forming an arch bridge, similar to that shown in Figures 9A and 9B but whose second body 13 adopts an apron shape avoiding the use of a central support.
  • Figure 11 shows a horizontal structure forming a bridge deck comprising a plurality of beam structures 30, 31 according to the invention placed longitudinally and parallel.
  • the beam strucmres support, for example in a manner known as shown in FIG. 11, a sealing layer 33 following in particular the profile of the second body 13 making it possible to form low points on the sealing layer and thus to collect the drainage water in the area of the continuous supports, a layer of insulating material 32 which is advantageously light and not very compressible, for example of the polystyrene type or the like, the thickness of which will advantageously be constant, and a drainage layer 37 whose thickness will advantageously be variable to form a substantially flat layer capable of receiving a pavement 34 of constant thickness.
  • a sidewalk 35 supporting a bodyguard has also been shown.
  • FIGs 12 A and 12B show an example of a method of assembling beam structures according to the invention allowing the production of a horizontal structure according to the invention forming a bridge structure.
  • the deck comprises a plurality of beam structures 40 according to the invention placed parallel and transverse to the longitudinal axis of the deck, which is supported by two beams 41 and 42 according to the invention placed longitudinally, as shown in Figure 12 A.
  • the beam structure 42 has been shown resting on a abutment 45.
  • the cantilevers 43 and 44 formed by the ends of the beam strucmre 40 are advantageously raised as shown in Figure 12 A. This type of structure is more particularly intended for large spans.
  • FIG. 12B the various layers forming a pavement are shown in a similar manner to FIG. 11.
  • FIGS 13A and 13B show an exemplary embodiment of a strucmre according to the invention forming a frame bridge.
  • the horizontal strucmre forming the deck 50 includes a plurality of beam structures according to the invention placed parallel and transversely to the longitudinal axis of the bridge, the ends of which rest by means of recessed supports 54, 55 on vertical strucmers according to the invention forming the abutments 51 and 52.
  • the abutments 51 and 52 are each formed by a plurality of beam structures according to the invention placed parallel and vertically, as shown in Figure 13 A.
  • the abutments 51 and 52 rest by means of supports embedded on a slab 53, itself resting on a laying concrete 58.
  • FIG. 1B The curves representative of the bending moments applicable to the deck and at the abutments of the framework bridge shown in Figure 13 A are shown in Figure IB. It should be noted that this type of curve applies to permanent loads or overloads which are often predominant.
  • the beam structures according to the invention forming the sections 51 and 52 and the deck 50 are determined as a function of the curves of the respective bending moments as explained above.
  • Two adjacent beam structures making up the deck or the abutments can advantageously be connected laterally as explained above.
  • an apron 50 or a abutment 51, 52 can advantageously be prefabricated in one piece, as the case may be, thus advantageously forming a one-piece construction module.
  • the beam structure according to the invention forming the front end of the structure for the abutments or for the deck may advantageously include only a first 11 body and a second 13 body.
  • the second body 13 forming the end of the abutment 52 may be produced with a variable width, which makes it possible to adapt the end of the structure according to the architectural dimensions imposed by the site. If necessary, a lateral connection between the beam structure 57 and the adjacent beam structure should advantageously be made to ensure stability during dumping.
  • Figure 13C shows the detail of the steels awaiting molding at one end of the beam structures forming the deck and at the upper end of the beam structures forming a abutment, so as to ensure the realization of a recessed support taking up bending moments.
  • the upper end of the beam structures forming the abutments advantageously comprises a platform 56 in order to facilitate the casting of the supports.
  • Figure 14 shows a method of assembly similar to that of Figure 12 A but which differs from the latter by beam structures 61 and 62 longitudinal support of the deck, the first 11 and third 12 bodies include openings 63 The openings 63 are advantageously placed in the tensioned areas of the first and third bodies of the beam structure, for example as shown in FIG. 14, and therefore make it possible to advantageously lighten any beam structure according to the invention without modifying its own resistance.
  • Figures 15 A and 15B show an example of a beam structure in which the first 11 and third 12 bodies have a variable cross section allowing the second body 13 to have greater variations in height positions in order to obtain higher moments of inertia. .
  • This type of beam structure is more particularly suitable for large spans.
  • the second body can advantageously extend outside the third body 12, as shown in FIG. 15B, depending on the needs, the available location, the aesthetic appearance, or the constraints of resistance, in particular to increase the section working in compression without modifying the gap first and third corps.
  • Figure 16A shows a retaining structure comprising one or more beam struc ⁇ mers according to the invention placed parallel and vertically.
  • the beam structure 70 forming the retaining wall is embedded in the ground at one end, and may advantageously include a support in the upper part in the form of a tie rod 71 anchored in the embankment and fixed to the beam structure, as shown in FIG. 16 A.
  • the beam structure 70 according to the invention advantageously comprises a first 11, a second 13, and a third body (not shown), the second body 13 adopting a variable position on the height h as a function of the applicable bending moment curve, notably shown in Figure 16B.
  • the second body 13 shows zones of negative moments at the supports, that is to say at the tie 71 and at the embedding in the ground, and a zone of positive moments between supports due mainly to the thrust of the embankment.
  • the second body 13 will vary in position over the height h so that it is positioned in the compressed areas of a beam structure, as described above.
  • a plurality of anchor rods can advantageously be placed along the beam structures making it up, which determines a different bending moment curve taking into account each tie in as a simple support, and therefore a position of the second body adapted as a function of this curve.
  • the retaining wall according to the invention can advantageously be prefabricated in one piece as the case may be.
  • Figure 17 shows a beam structure made of prestressed or post-stressed concrete.
  • cables (not shown) can advantageously be placed in a longitudinal manner inside housings 82 provided in the first 11 and third 12 bodies of a beam structure 80, 81 according to the invention, as shown in Figure 17 for example.
  • the beam structure according to the invention can advantageously comprise transverse housings 83 in the second body 13, whether or not provided with sheaths, capable of ensuring the passage of tension cables (not shown) transversely through a plurality of beam structures 80, 81 parallel forming a bridge structure, as partially shown in FIG. 17.
  • the long-tension cables can be placed alternately in long recesses formed for this purpose in the outer part first and third bodies for example, this technique being called external post-stressing.
  • the vertical strucmre forming a reservoir or a balance chimney according to the invention represented in FIG. 18 comprises beam strucmers 91, 92, 93 according to the invention placed horizontally and stacked on one another to form the four walls d 'a reservoir, as shown in Figure 18.
  • Four pillars of angles 94 at the four corners of the vertical structure provide the connection of the walls together.
  • the profile of the second bodies of each of the beam structures 91, 92, 93 is determined according to the respective curves. bending moments as explained above, which are established, for example in the case of a tank, mainly as a function of the pressure exerted by the content on the walls of the tank.
  • a general foundation 95 ensures the tightness of the opening in its bottom, the tightness of the walls being advantageously ensured by any known means between the stacked beam structures, or by any suitable waterproof coating placed on the interior surface. walls.
  • the two beam structures according to the invention shown in FIG. 19 A are assembled by means of their third 12 bodies and first respective 11 bodies.
  • two tubular elements 100 advantageously metallic, will be fixed transversely in the third 12 and first 11 bodies, for example beam structures to be assembled, respectively.
  • the two tubular elements 100 must be substantially aligned when the beam structures are in the assembly position, so as to allow the placement axially, inside the tubular strucmers 100, of a metal bar 106 capable of resisting transverse shear forces of length slightly less than the thickness of the first and third bodies and of the seal 110 between the latter.
  • the bar 106 will advantageously be kept inside the elements 100 by means of the injection of a bonding agent 109, consisting of mortar for example, in order to allow, via the dirty cross-section thus obtained, composed of the bar 106 and the bonding agent 109, the distribution over the two beam structures thus assembled, in particular the effects of a variable overload applied to one or the other of the beam structures.
  • the bonding agent 109 thus rigidly linking the bar 106, the first body 11 and the third body 12, will be advantageously injected over the total length defined by the thickness of the bodies 11 and 12, and so that it does not flow into the seal 110 between the first 11 and third 12 bodies, a sealing element 111 will be placed before the injection inside and between the two tubular elements 100.
  • FIG. 19D shows an exemplary embodiment of the sealing element 111 which comprises a flexible tubular central part 108, for example a rubber tube, in order to absorb a possible misalignment of the two tubular elements 100, as shown in detail in FIG. 19E, and an elastic ring 107 fixed to each axial end of the tubular central part 108, so as to keep the element 111 in contact and airtight with each of the two tubular elements 100.
  • a flexible tubular central part 108 for example a rubber tube
  • FIG. 19C shows an exemplary embodiment of a tubular element 100 which comprises a metal tube of length substantially equal to the thickness of the first or third body in which it is inserted, on which are fixed, for example by welding, two horizontal plates 101 and a vertical plate 102, each plate 101 and 102 comprising a hole 103 intended to allow the passage of metallic reinforcements, vertical 105 and horizontal 104 respectively as shown in Figure 19B.
  • the purpose of the frames 104 and 105 and of the plates 101 and 102 is to allow a better distribution of the ef- strong in the lateral connection zones of the assembled beam structures.
  • each beam structure making up a horizontal or vertical structure can thus be connected laterally to two adjacent beam structures, if necessary.
  • the beam structure according to the invention can find numerous applications, in particular according to the examples of embodiments and combinations of assembly described above and according to other combinations that those skilled in the art may easy to apply, in particular in the building for the construction of floors (horizontal structures) and the construction of retaining walls, supporting walls, or partitions (vertical structures) for example.

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Abstract

Structure de poutre destinée à être soumise au moins à un effort de flexion déterminant le long de celle-ci une courbe enveloppe des moments fléchissant (C1, C2) qui comporte au moins une première partie dans laquelle les moments fléchissant sont d'un même premier signe, au moins une deuxième partie dans laquelle les moments fléchissant sont d'un même deuxième signe opposé au premier signe, et au moins une troisième partie dans laquelle les moments fléchissant peuvent être du premier signe ou du deuxième signe ou nuls, la structure de poutre comprenant un premier corps (11) dont la hauteur et la longueur définissent respectivement la hauteur et la longueur de la structure de poutre, un deuxième corps (13) relié de manière latérale au premier corps (11) sur la longueur du premier corps (11), le deuxième corps (13) étant placé à une extrémité haute de la hauteur du premier corps (11) dans la première partie de la courbe enveloppe des moments fléchissant, le deuxième corps (13) étant placé à une extrémité basse de la hauteur du premier corps (11) dans la deuxième partie de la courbe enveloppe des moments fléchissant, le deuxième corps (13) étant continu de manière longitudinale et placé suivant une position variable sur la hauteur du premier corps (11), de l'extrémité haute à l'extrémité basse dans la troisième partie de la courbe enveloppe des moments fléchissant.

Description

STRUCTURE DE POUTRE ET OUVRAGES L'UTILISANT
La présente invention se rapporte aux structures de poutres destinées à être soumises au moins à un effort de flexion déterminant le long de ladite structure de poutre une courbe au moins des moments fléchissant, comportant notamment du béton, un premier corps dont la hauteur et la longueur définissent respectivement la hauteur et la longueur de ladite structure de poutre. Les domaines techniques concernés par l'invention comprennent le génie civil, no¬ tamment les ouvrages d'art et les ouvrages hydrauliques, le bâtiment, et plus largement tout domaine nécessitant l'utilisation de structures résistantes en flexion, réalisées en béton ou autre matériau moulable connu.
L'art antérieur enseigne de nombreux ouvrages en béton ou en béton précontraint, com¬ portant ou non une armature métallique. On connaît par exemple les ouvrages de type pont cadre comme représenté sur la Figure IA, ou les ouvrages de type pont à poutres multiples reliées entre elles par un hourdis comme représenté sur la Figure 2 A, ou encore les ouvrages de type pont avec mâts et haubans comme représenté sur la Figure 3 A.
Les dimensions de ces ouvrages et des poutres qui les composent le cas échéant, sont notamment déterminées en fonction' des efforts auxquels ils doivent être soumis en fonction¬ nement, comprenant leur poids propre et les surcharges variables ou permanentes appliquées, permettant ainsi de déteπniner la courbe enveloppe des moments fléchissant relative à l'ou- vrage ou à une poutre composant cet ouvrage.
Pour chaque exemple d'ouvrage donné sur les Figures IA, 2 A, et 3 A, on a représenté sur les Figures IB, 2B, et 3B respectivement une ou les courbes représentatives des mo¬ ments fléchissant correspondant par partie d'ouvrage, par exemple une courbe pour le tablier et une courbe pour la culée dans le cas de l'ouvrage représenté sur la Figure 3 A. Dans un es- prit de simplification, les surcharges variables n'ont pas été prises en considération dans les courbes des moments fléchissant relatives aux Figures IA, 2A, et 3 A. Dans la totalité du pré¬ sent mémoire, par souci de simplification et de meilleure compréhension, l'axe des abscisses de toute courbe des moments fléchissant a été représenté dans une direction identique à celle de la partie de l'ouvrage à laquelle il se rapporte, la valeur 0 des moments fléchissant sur l'axe des ordonnées ayant été positionnée sur l'axe des abscisses, et les moments fléchissant ont été affectés d'un signe identique pour un même sens d'effort, c'est à dire essentiellement positifs entre appuis et négatifs ou nuls aux appuis ou à leurs abords.
Sur la Figure IB, les quatre courbes l', 2', 3', 4' des moments fléchissant correspon¬ dent aux quatre parois 1, 2, 3, 4 composant le pont cadre à section constante représenté sur la Figure IA. On constate pour la paroi supérieure 1 par exemple que les moments fléchissant sur la courbe 1 ' sont maximum en valeur absolue et de signe opposé aux appuis et dans la partie centrale de la paroi la plus éloignée des appuis. La courbe 1 ' des moments fléchissant, qui permet le calcul des contraintes de flexion auxquelles la paroi 1 doit résister, entraîne une répartition des armatures principales métalliques comme suit : en partie extérieure du cadre dans la zone des appuis, et en partie inférieure de la paroi 1 dans la zone centrale la plus éloi¬ gnée des appuis, les armatures métalliques étant réparties dans les parties tendues d'une sec¬ tion de béton en raison d'une mauvaise résistance à la traction de ce dernier. Le même raison¬ nement peut être appliqué à la paroi horizontale 3 et aux parois verticales 2 et 4 composant le pont cadre entraînant une répartition des armatures principales métalliques comme représenté sur la Figure IC.
L'exemple représenté sur la Figure IA montre un ouvrage simple de conception mais dont la résistance est essentiellement issue des armatures métalliques placées principalement dans les zones tendues de l'ouvrage. Ce type d'ouvrage comporte en fait une grande quantité de béton qui n'entre pas dans la résistance de l'ouvrage, et dont l'objectif unique est d'enro¬ ber les armatures métalliques, entraînant ainsi des surcoûts relativement élevés.
L'ouvrage représenté sur les Figures 2A et 2C montre un tablier de pont de type à poutres multiples reliées entre elles par un hourdis, reposant sur deux culées et une pile cen¬ trale par l'intermédiaire d'appuis simples, et comportant de ce fait deux travées. La courbe des moments fléchissant relative au tablier est représentée sur la Figure 2B. Chaque poutre forme avec la partie du hourdis qu'elle soutient une structure de section en T résistant très bien en travées par l'intermédiaire du hourdis travaillant en compression, mais résistant relati¬ vement mal en appui continu, dans ce cas sur l'appui central où le hourdis est tendu. Une telle configuration impose de dimensionner les poutres par rapport à la résistance en com- pression nécessitée dans la zone d'appui central, de telles poutres possédant alors des dimen¬ sions inutiles dans des zones entre appuis, ou aux appuis simples extrêmes au niveau des cu¬ lées où le moment fléchissant est nul. En conséquence, un tel ouvrage comporte notamment une grande quantité de béton inutile qui n'entre quasiment pas dans le calcul de la résistance de l'ouvrage et qui de plus impose de surdimensionner les parties résistantes de l'ouvrage en raison de son poids.
L'ouvrage représenté sur la Figure 3 A montre un pont de type à haubans, dont le tablier repose à une de ses extrémités sur un talus par l'intermédiaire d'un appui simple, en partie centrale sur une pile, et à son autre extrémité sur une culée par l'intermédiaire d'un appui en¬ castré. Les deux travées ainsi formées sont haubanées en leurs centres. Les courbes des mo- ments fléchissant relatives au tablier et à la culée sont représentées sur la Figure 3B. Les re¬ marques formulées à l'égard des exemples précédents restent valables pour l'exemple de la Figure 3A, l'effet des haubans étant assimilable à des appuis continus.
L'art antérieur enseigne également des structures de pont à poutres à moment d'inertie variable, notamment des poutres dont la hauteur est grande à proximité, des appuis continus sur les piles par exemple, afm d'augmenter le moment d'inertie de la section de béton tra¬ vaillant dans les zones en compression, et faible en partie centrale de travée dans les zones tendues. De telles structures qui permettent un travail du béton en compression dans la ma¬ jeure partie des sections transversales des poutres, nécessitent cependant une grande quantité de béton dans la zone des appuis continus, et une hauteur importante d'ouvrage dans cette zone.
L'art antérieur enseigne encore des ouvrages en béton précontraint ou postcontraint dont l'objectif est de supprimer les parties tendues des sections transversales par la tension de câbles ayant pour effet de rejeter l'axe neutre hors de la section transversale. On notera que ces techniques qui permettent de faire travailler le béton uniquement en compression et entraî¬ nent de ce fait une dπriinution du poids de béton utilisé à égale résistance d'ouvrage par rap¬ port à la technique du béton armé, sont très coûteuses par rapport à cette dernière et de ce fait employées seulement dans des ouvrages de relative importance.
La présente invention a pour objectif essentiel de pallier les inconvénients précités. Lorsqu'on considère l'exemple représenté sur les Figures 2A et 2C qui montre un ouvrage comprenant une pluralité de poutres de section en T comme cela a été expliqué plus haut, le déposant a constaté que, par rapport à la courbe des moments fléchissant d'une poutre, la partie horizontale du T de la poutre devrait être idéalement placée en partie supérieure de la poutre entre appuis, lorsque le moment fléchissant donné par la courbe est maximum, et idéa- lement placée en partie inférieure de la poutre dans la zone de l'appui central continu lorsque le moment fléchissant donné par la courbe est de signe opposé et maximum en valeur abso¬ lue, de façon à ce que la partie horizOntale du T soit positionnée dans la zone comprimée des sections transversales de la poutre. Entre les deux positions extrêmes citées ci-dessus, la par¬ tie horizontale du T peut adopter des positions intermédiaires fonction de la courbe des mo- ments fléchissant.
Plus précisément, la présente invention consiste en une structure de poutre destinée à être soumise au moins à un effort de flexion déterminant le long de ladite structure de poutre une courbe enveloppe des moments fléchissant qui comporte au moins une première partie dans laquelle les moments fléchissant sont d'un même premier signe, au moins une deuxième partie dans laquelle les moments fléchissant sont d'un même deuxième signe opposé au dit premier signe, et au moins une troisième partie dans laquelle les moments fléchissant peuvent être dudit premier signe ou dudit deuxième signe ou nuls, ladite structure de poutre compor¬ tant notamment du béton, au moins un premier corps dont la hauteur et la longueur définis¬ sent respectivement la hauteur et la longueur de ladite structure de poutre, caractérisée en ce que ladite structure de poutre comprend un deuxième corps relié de manière latérale au dit premier corps sur la longueur dudit premier corps, ledit deuxième corps étant placé à une ex¬ trémité haute de la hauteur dudit premier corps dans la première partie de ladite courbe enve¬ loppe des moments fléchissant, ledit deuxième corps étant placé à une extrémité basse de la hauteur dudit premier corps dans la deuxième partie de ladite courbe enveloppe des moments fléchissant, et en ce que ledit deuxième corps est continu de manière longitudinale et placé suivant une position variable sur la hauteur dudit premier corps, de ladite extrémité haute à la¬ dite extrémité basse dans la troisième partie de ladite courbe enveloppe des moments fléchis¬ sant.
La détermination de la courbe des moments fléchissant ou de la courbe enveloppe des moments fléchissant applicable à la structure de poutre selon l'invention permet de connaître les valeurs extrêmes de ces derniers ainsi que leurs positions axiales sur la structure de poutre. Ainsi, la position du deuxième corps en hauteur par rapport au premier corps sera fonction des moments fléchissant sur la longueur de la structure de poutre de façon que le deuxième corps soit positionné dans la zone comprimée d'une section transversale de la structure de poutre. Plus particulièrement, lorsque les moments fléchissant positifs et négatifs sont maximum ou proche du maximum en valeur absolue respectivement, le deuxième corps sera en position extrême par rapport à la hauteur du premier corps, c'est à dire en partie haute ou basse de ce dernier comme cela sera expliqué plus loin avec l'aide des figures annexées. Lorsque le moment fléchissant est faible en valeur absolue ou nul, le deuxième corps adopte¬ ra par exemple une position intermédiaire moyenne, les contraintes de flexion étant dans ce cas faibles ou nulles. Enfin, le deuxième corps adoptera avantageusement un profil continu, le long de la structure de poutre, reliant les différentes positions extrêmes et intermédiaires. La structure de poutre selon l'invention permet un positionnement optimisé du béton tra- vaillant en compression, dans toute section transversale de la structure de poutre, et autorise de ce fait un allégement considérable en poids de béton par rapport à une poutre de l'art anté¬ rieur présentant une résistance équivalente, de l'ordre de 40 à 60 % dans le cas de dalles pleines par exemple.
Selon une caractéristique avantageuse, ledit deuxième corps est placé au milieu de la hauteur dudit premier corps dans la section transversale où les moments fléchissant algé¬ briques maximum et minimum de la troisième partie de ladite courbe enveloppe des moments fléchissant sont en moyenne faibles ou nuls.
Selon une autre caractéristique avantageuse, ledit deuxième corps adopte, dans la troisiè¬ me partie de ladite courbe enveloppe des moments fléchissant une pente de l'ordre de 20%. L'invention sera mieux comprise, et d'autres caractéristiques et avantages apparaîtront à la lecture de la description qui suit des exemples de mode de réalisation d'une structure de poutre selon l'invention, accompagnée des dessins annexés, exemples donnés à titre d'illus¬ tration et sans qu'aucune interprétation restrictive de l'invention ne puissent en être tiré.
La Figure IA représente une vue en coupe transversale d'un ouvrage de l'art antérieur de type pont cadre.
La Figure IB montre les courbes représentatives des moments fléchissant de l'ouvrage de la Figure 1 A.
La Figure IC représente de manière schématique et en coupe transversale l' armature mé¬ tallique principale de l'ouvrage de la Figure IA. La Figure 2A représente une vue en coupe longitudinale d'un ouvrage de l'art antérieur de type pont à poutres multiples reliées entre elles par un hourdis.
La Figure 2B montre de manière partielle des courbes représentatives des moments flé¬ chissant de l'ouvrage de la Figure 2 A.
La Figure 2C représente une vue en coupe transversale suivant la ligne Eϋ-II de l'ouvrage de la Figure 2A.
La Figure 3 A représente une vue en coupe longitudinale d'un ouvrage de l'art antérieur de type pont avec mâts et haubans.
La Figure 3B montre les courbes représentatives des moments fléchissant de l'ouvrage de la Figure 3 A.
La Figure 4A représente en coupe longitudinale un premier exemple de mode de réalisa¬ tion d'une structure de poutre selon l'invention.
La Figure 4B montre une courbe enveloppe des moments fléchissant représentative ap¬ plicable à l'exemple de la Figure 4A. La Figure 4C montre une vue en coupe transversale suivant la ligne I-I de la Figure 4A.
La Figure 4D montre une vue en coupe transversale suivant la ligne LT-II de la Figure 4A.
La Figure 4E est une vue en coupe transversale suivant la ligne Hl-πi de la Figure 4A.
La Figure 5 représente l'exemple de la Figure 4A en perspective. La Figure 6 représente une vue partielle en perspective d'un deuxième exemple de mode de réalisation d'une structure de poutre selon l'invention.
La Figure 7 représente une vue' partielle en perspective d'un assemblage longitudinal de deux structures de poutre selon la Figure 6.
La Figure 8 représente en vue partielle et en perspective un premier mode d'assemblage latéral de deux structures de poutre selon l'invention.
La Figure 9A représente en coupe longitudinale un troisième mode de réalisation d'une structure de poutre selon l'invention.
La Figure 9B représente en perspective la structure de poutre de la Figure 9A.
La Figure 10A représente en coupe longitudinale un quatrième mode de réalisation d'une structure de poutre selon l'invention.
La Figure 10B représente en perspective la structure de poutre de la Figure 10 A.
La Figure 11 représente en demi coupe transversale un premier exemple de mode de réa¬ lisation d'une structure horizontale selon l'invention formant un tablier de pont.
La Figure 12A représente en perspective et en vue éclatée un exemple de mode d'assem- blage de structures de poutre selon l'invention.
La Figure 12B représente en demi coupe transversale un deuxième exemple de mode de réalisation d'une structure horizontale selon l'invention formant un ouvrage de pont, obtenue par le mode d'assemblage représenté sur la Figure 12 A.
La Figure 13 A représente en perspective et en vue partielle un exemple de mode de réali- sation d'une structure selon l'invention formant un ouvrage de pont.
La Figure 13B représente en coupe transversale l'exemple de la Figure 13A.
La Figure 13C représente en perspective et en vue agrandie un détail de l'exemple de la Figure 13 A.
La Figure 14 représente en perspective et en vue partielle un cinquième exemple de mode de réalisation d'une structure de poutre selon l'invention.
La Figure 15 A représente en vue de côté un sixième exemple de mode de réalisation d'une structure de poutre selon l'invention.
La Figure 15B représente en vue partielle et en perspective la structure de poutre de la Figure 15A.
La Figure 16A représente en coupe longitudinale un exemple de mode de réalisation d'une structure verticale selon l'invention formant un mur de soutènement.
La Figure 16B montre une courbe représentative des moments fléchissant de la structure de la Figure 16 A. La Figure 17 représente en coupe transversale un septième exemple de mode de réalisa¬ tion d'une structure de poutre selon l'invention.
La Figure 18 représente en perspective un exemple de mode de réalisation d'une structu¬ re verticale selon l'invention formant un réservoir.
La Figure 19A représente en vue partielle et en coupe transversale un deuxième mode d'assemblage latéral de deux structures de poutre selon l'invention.
La Figure 19B représente en vue partielle une coupe longitudinale selon la ligne I-I de la Figure 19 A.
La Figure 19C représente en perspective un premier élément particulier utilisé dans le mode d'assemblage représenté sur la Figure 19 A. La Figure 19D représente en perspective un deuxième élément particulier utilisé dans le mode d'assemblage représenté sur la Figure 19 A.
La Figure 19E représente en coupe transversale un détail agrandi de la Figure 19 A.
La structure de poutre 10 représentée sur la Figure 4A repose sur un appui simple 14 à une de ses extrémités, sur un appui simple 16 à l'autre extrémité et sur un appui simple 15 dans sa partie centrale, et comprend un premier corps 11 prismatique de section rectangulaire par exemple, un troisième corps 12 prismatique, par exemple de section rectangulaire, faisant face au premier corps 11 et parallèle à celui-ci comme représenté sur les Figures 4C, 4D, 4E. Les premier et troisième corps possèdent une longueur définissant la longueur de la structure de poutre 10 et une hauteur h avantageusement constante sur la longueur de la structure de poutre 10 et définissant la hauteur de cette dernière. La strucmre de poutre 10 comprend un deuxième corps 13 qui relie les premier 11 et troisième 12 corps sur la longueur de ces der¬ niers suivant une position variable en hauteur par rapport au premier ou troisième corps comme représenté sur la Figure 4A et les Figures 4C, 4D, 4E, en fonction de la courbe enve¬ loppe des moments fléchissant représentée sur la Figure 4B, de façon que le deuxième corps 13 soit positionné dans la zone comprimée d'une section transversale de la structure de poutre 10. Les premier, deuxième, et troisième corps forment une structure de poutre 10 mo¬ nobloc et sont constitués de béton armé, ou de toute autre matière moulée connue, dont les armatures (non représentées) seront avantageusement réparties dans le béton selon tout moyen connu. La courbe enveloppe des moments fléchissant représentée sur la Figure 4B est élaborée à partir des efforts de flexion constants et variables applicables à la structure de poutre sur les trois appuis simples, selon tout moyen et toute méthode de calcul connus. Cette courbe prend en compte des charges permanentes, notamment le poids propre de la structure de poutre et des surcharges variables, par exemple un mobile se déplaçant sur la longueur de la structure de poutre. La courbe des moments fléchissant représentée sur la Figure 4B est donnée à titre d'exemple, et de ce fait l'axe des ordonnées des valeurs des moments n'a volontairement pas été gradué.
La courbe enveloppe des moments représentée sur la Figure 4B montre des moments positifs maximum en valeur absolue en travées, et des moments négatifs maximum en valeur absolue dans la zone de l'appui central 15. Pour chaque section transversale de la poutre, pa¬ rallèle à l'axe des ordonnées sur la Figure 4B, la courbe enveloppe des moments indique les moments de flexion algébriques applicables, qui sont maximum sur la courbe Cl et minimum sur la courbe C2. Lorsqu'on considère la travée entre les appuis 14 et 15, on constate que les moments sont toujours positifs dans une partie de la structure de poutre proche de l'appui 14; le deu¬ xième corps 13 sera alors placé àTextrémité haute des premier 11 et troisième 12 corps comme représenté sur la Figure 4C; il est à noter que les moments fléchissant étant dégressifs pour s'annuler à l'appui simple 14, le deuxième corps 13 pourrait être placé en tout point de la hauteur des premier et troisième corps, et sera placé l'extrémité haute de ces derniers pour en vue de simplifier la fabrication et d'en réduire les coûts. On constate également que les moments sont toujours négatifs dans une partie de la structure de poutre voisine de l'appui 15; le deuxième corps 13 sera alors placé à l'extrémité basse des premier 11 et troisième 12 corps comme représenté sur la Figure 4E. Entre les deux parties ci-dessus de la structure de poutre, soumises soit à des moments toujours positifs soit à des moments toujours négatifs. on constate une partie intermédiaire pour laquelle les moments seront positifs ou négatifs en fonction de la position des surcharges variables sur la structure de poutre; le deuxième corps 13 adoptera alors une position variable entre les positions extrêmes haute et basse définies ci- dessus, comme suit : le deuxième corps 13 sera placé au milieu de la hauteur des premier et troisième corps, comme représenté sur la Figure 4D, pour la section transversale où les mo¬ ments algébriques maximum et minimum seront en moyenne faibles ou nuls, l'homme du métier devant alors s'assurer que les dimensions de cette section transversale sont suffisantes pour résister aux moments fléchissant maximum et rninimum donnés par la courbe enveloppe des moments à l'abscisse correspondante; le deuxième corps 13 assurera une continuité lon- gitudinale entre les positions extrêmes haute et basse en passant par la position intermédiaire définie ci-dessus de manière que chaque section transversale soit apte à résister aux moments fléchissant maximum et minimum définis par la courbe enveloppe des moments à l'abscisse correspondante. Il est à noter que le deuxième corps 13 peut être prolongé de manière axiale à l'extrémité haute ou basse des premier 11 et troisième 12 corps dans la partie intermédiaire pour laquelle les moments peuvent être positifs ou négatifs, et que inversement, la variation de position du deuxième corps peut débuter alors que les moments fléchissant sont tous posi¬ tifs ou tous négatifs, toute section transversale de la structure de poutre devant toujours être apte à résister aux moments algébriques maximum et minimum donnés par la courbe enve- loppe des moments à l'abscisse correspondante. Le deuxième corps 12 adoptera, dans sa partie à position variable, de préférence une pente de l'ordre de 20% sans dépasser 30%; si une pente supérieure à 30% s'avérait nécessaire en fonction de la courbe enveloppe des mo¬ ments, l'homme du métier choisira de préférence d'augmenter la hauteur h des premier et troisième corps par exemple. Les Figures 4C, 4D, 4E montrent que les premier 11, deuxième 13, et troisième 12 corps définissent une section transversale de la structure de poutre 10, va¬ riant d'une forme en II à une forme en U sur la travée comprise entre les appuis 14 et 15, en passant par une forme en H.
Dans la travée entre les appuis 15 et 16 de l'exemple de la Figure 4 A, la position du deu¬ xième corps 13 sur la structure de poutre est définie par symétrie par rapport à un plan trans- versai passant par 1 ' appui continu 15.
La hauteur h et l'épaisseur des premier et troisième corps, avantageusement constantes dans l'exemple de la Figure 4A, seront définies de toute manière connue, en particulier en fonction de la flèche admissible. La largeur et l'épaisseur du deuxième corps 13 seront défi¬ nies de toute manière connue, en particulier en fonction des moments d'inertie des premiers et troisième corps afin d'assurer la résistance de la structure de poutre aux moments de flexion applicables. On notera que les premier et troisième corps ont été représentés parallèles définissant une largeur constante du deuxième corps 12 sur la longueur de la structure de poutre, mais peuvent de manière alternative être non parallèles et former entre eux un angle de faible ouverture. Cet angle sera avantageusement fonction d'une largeur générale à donner à la strucmre de poutre, dépendant de l'architecture du projet à réaliser et qui peut imposer des largeurs différentes aux deux extrémités de la structure de poutre.
Il est à noter que le deuxième corps, qui a été représenté avec un voile d'épaisseur constante tout au long de la structure de poutre, peut adopter un voile d'épaisseur variable en fonction de la courbe des efforts tranchant (non représentée) applicable à la structure de poutre 10. En effet, vers les appuis, l'effort tranchant est maximum et l'épaisseur du deuxiè¬ me corps pourra y être plus importante qu'en travée où l'effort tranchant est plus faible. La variation d'épaisseur sur la longueur de la structure de poutre pourra avantageusement se faire de manière continue.
La structure de poutre selon l'invention représentée sur la Figure 4A comprend un pre- mier, un deuxième et un troisième corps. Un autre exemple de mode de réalisation pourrait consister en une structure de poutre comprenant seulement un premier corps et un deuxième corps relié latéralement au premier corps, tel que défini ci-dessus. Le deuxième corps peut ou non s'étendre de manière symétrique latéralement de part et d'autre du premier corps.
La Figure 5 montre en perspective la structure de poutre selon l'invention représentée sur la Figure 4A, les appuis n'ayant pas été représentés.
On remarquera que la structure de poutre selon l'invention se présente avantageusement sous la forme d'une structure modulaire et peut comprendre des aciers en attente à l'extrémité d'un module en vue d'assurer la continuité de la partie tendue de sa section sur un appui continu avec un autre module, comme représenté par exemple sur les Figures 6 et 7. Sur les Figures 6 et 7, les éléments remplissant des fonctions similaires à celles des éléments des Figures 4A, 4C, 4D, 4E sont affectés des mêmes références. Sur la Figure 6, les premier 11 et troisième 12 corps d'un module 20 comprennent des aciers 18 en attente en vue d'une continuité du module 20 avec un autre module 20, comme représenté sur la Figure 7, par moulage de béton pour reprendre les moments fléchissant dans la partie tendue de la section à l'appui continu 15, les moments fléchissant dans la partie comprimée de la section transver¬ sale à l'appui 15 étant repris par le deuxième corps (non représenté) placé à l'extrémité basse des premier et troisième corps sur les modules 20.
La Figure 8 montre deux structures de poutre destinées à être reliées de manière latérale afin de permettre une répartition des efforts dûs notamment aux surcharges, et assurant ainsi la construction d'un tablier de pont à poutres parallèles par exemple. Les structures de poutre formant le tablier sont placées parallèlement, et deux structures de poutre adjacentes sont re¬ liées avantageusement par un coulage de béton, après la pose, au moyen de cadres latéraux 21 et de réservations 22 prévues à cet effet dans deux corps 11 et 12 adjacents respective- ment, comme représenté sur la Figure 8, sur laquelle les aciers longitudinaux ne sont pas re¬ présentés. Les points de liaison latérale entre deux structures de poutre adjacentes seront avantageusement régulièrement répartis sur la longueur de celles-ci. Chaque strucmre de poutre composant une structure horizontale ou verticale comme décrit ci-après peut ainsi être reliée de manière latérale à deux structures de poutre adjacentes, le cas échéant. Les Figures 9 A et 9B représentent une structure de poutre selon l'invention formant un pont arche. La strucmre comprend un premier 11, un troisième 12, et un deuxième 13 corps, celle-ci définissant de manière monobloc le tablier et les culées du pont arche. Les premier 11 et troisième 12 corps comprennent respectivement, de manière perpendiculaire à un axe lon¬ gitudinal du premier corps, une première extension à une extrémité et une deuxième exten- sion à l'autre extrémité, le deuxième 13 corps étant relié de manière latérale aux première et deuxième extensions sur la longueur de celles-ci. suivant une position variable sur une hau¬ teur h des première et deuxième extensions, en fonction de la courbe des moments fléchissant (non représentée), de façon que le deuxième corps soit positionné dans la zone comprimée d'une section transversale des première et deuxième extensions. On notera que le deuxième corps 13 possède en tablier une forme adaptée pour un appui central sur pilier selon la courbe des moments fléchissant (non représentée). On remarquera que sur les Figures 9A et 9B, le deuxième corps 13 pour les culées est représenté selon une position constante par rapport au premier et troisième corps en raison d'une faible hauteur des culées. Le deuxième corps peut avantageusement adopter une position variable sur les culées en fonction de la courbe des moments fléchissant pour celles-ci comme cela sera expliqué plus loin.
On notera que la structure de poutre représentée sur les Figures 9A et 9B peut ne com¬ prendre qu'une extension perpendiculaire à une seule de ses extrémités le cas échéant, l'autre extrémité reposant alors sur tout autre type d'appui. Les Figures 10A et 10B représentent une structure de poutre selon l'invention formant un pont arche, similaire à celle représentée sur les Figures 9A et 9B mais dont le deuxième corps 13 adopte une forme en tablier évitant l'utilisation d'un appui central.
La Figure 11 montre une structure horizontale formant un tablier de pont comportant une pluralité de structures de poutre 30, 31 selon l'invention placées de manière longitudinale et parallèle. Les strucmres de poutre soutiennent par exemple de manière connue comme le re¬ présente la Figure 11, une couche d'étanchéité 33 suivant notamment le profil du deuxième corps 13 permettant de former des point bas sur la couche d'étanchéité et ainsi de recueillir les eaux de drainage dans la zone des appuis continus, une couche de matériau isolant 32 avantageusement léger et peu compressible, par exemple de type polystyrène ou similaire, dont l'épaisseur sera avantageusement constante, et une couche de drainage 37 dont l'épais¬ seur sera avantageusement variable pour former une couche sensiblement plate apte à rece¬ voir une chaussée 34 d'épaisseur constante. Un trottoir 35 supportant un garde corps a égale¬ ment été représenté. Deux structures de poutre adjacentes composant le tablier peuvent avan¬ tageusement être reliées latéralement comme expliqué précédemment. Les Figures 12 A et 12B montrent un exemple de mode d'assemblage de structures de poutre selon l'invention permettant la réalisation d'une structure horizontale selon l'invention formant un ouvrage de pont. Le tablier comprend une pluralité de structures de poutre 40 selon l'invention placées parallèles et transversalement à l'axe longitudinal du tablier, qui est soutenue par deux poutres 41 et 42 selon l'invention placées de manière longitudinale, comme le représente la Figure 12 A. Il est à noter que seule une strucmre de poutre compo¬ sant ie tablier a été représentée. La structure de poutre 42 a été représentée reposant sur une culée 45. Les encorbellements 43 et 44 formés par les extrémités de la strucmre de poutre 40 sont avantageusement relevés comme le montre la Figure 12 A. Ce type d'ouvrage est plus particulièrement destiné aux grandes portées. Sur la Figure 12B, on a représenté les.diffé- rentes couches formant une chaussée de manière similaire à la figure 11.
Les Figures 13A et 13B montrent un exemple de mode de réalisation d'une strucmre selon l'invention formant un pont cadre. La strucmre horizontale formant le tablier 50 com¬ prend une pluralité de structures de poutre selon l'invention placées parallèles et transversale¬ ment à l'axe longitudinal du pont, dont les extrémités reposent par l'intermédiaire d'appuis encastrés 54, 55 sur des strucmres verticales selon l'invention formant les culées 51 et 52. Les culées 51 et 52 sont formées chacune par une pluralité de structures de poutre selon l'in¬ vention placées parallèles et verticalement, comme représenté sur la Figure 13 A. Les culées 51 et 52 reposent par l'intermédiaire d'appuis encastrés sur une dalle 53, reposant elle-même sur un béton de pose 58. Les courbes représentatives des moments fléchissant applicables au tablier et aux culées du pont cadre représenté sur la Figure 13 A sont représentées sur la Figure IB. Il est à noter que ce type de courbes s'applique à des charges ou surcharges per¬ manentes souvent prépondérantes. Les structures de poutre selon l'invention formant les cu¬ lées 51 et 52 et le tablier 50 sont déterminées en fonction des courbes des moments fléchis- sant respectives comme expliqué plus haut. Deux strucmres de poutre adjacentes composant le tablier ou les culées peuvent avantageusement être reliées latéralement comme expliqué plus haut. On remarquera que compte tenu de l'allégement des structures dû à une optimisa¬ tion des sections de béton travaillant en compression, un tablier 50 ou une culée 51, 52 pour¬ ra avantageusement être préfabriqué d'une seule pièce, selon le cas, formant ainsi avantageu- sèment un module de construction monobloc.
Selon les besoins, notamment en fonction de l'emplacement disponible et pour des considérations d'esthétique, la structure de poutre selon l'invention formant l'extrémité fron¬ tale de l'ouvrage pour les culées ou pour le tablier, par exemple la structure de poutre 57 for¬ mant l'extrémité frontale de la culée 52 sur la Figure 13A, peut avantageusement comporter seulement un premier 11 corps et un deuxième 13 corps. Dans ce cas, le deuxième corps 13 formant l'extrémité de la culée 52 pourra être réalisé avec une largeur variable, ce qui permet d'adapter l' extrémité de l'ouvrage eh fonction des dimensions architecturales imposées par le site. Le cas échéant, une liaison latérale entre la structure de poutre 57 et la structure de poutre adjacente devra avantageusement être réalisée pour assurer la stabilité au déversement. La Figure 13C montre le détail des aciers en attente de moulage à une extrémité des structures de poutre formant le tablier et à l'extrémité supérieure des structures de poutre for¬ mant une culée, de manière à assurer la réalisation d'un appui encastré reprenant les moments de flexion. On notera que l'extrémité supérieure des structures de poutre formant les culées comprend avantageusement une plate forme 56 afin de faciliter le coulage des appuis. La Figure 14 montre un mode d'assemblage similaire à celui de la Figure 12 A mais qui se différencie de ce dernier par des strucmres de poutre 61 et 62 longitudinales de soutien du tablier, dont les premier 11 et troisième 12 corps comprennent des ouvertures 63. Les ouver¬ tures 63 sont avantageusement placées dans les zones tendues des premier et troisième corps de la structure de poutre, par exemple comme représenté sur la Figure 14, et permettent de ce fait d'alléger avantageusement toute structure de poutre selon l'invention sans modifier sa ré¬ sistance propre.
Les Figures 15 A et 15B, montrent un exemple de structure de poutre dans lequel les premier 11 et troisième 12 corps possèdent une section transversale variable permettant au deuxième corps 13 des variations de positions en hauteur plus importantes pour obtenir des moments d'inertie plus élevés. Ce type de structure de poutre est plus particulièrement adapté pour des grandes portées. On remarquera que le deuxième corps peut avantageusement s'é¬ tendre à l'extérieur du troisième corps 12, comme représenté sur la Figure 15B, en fonction des besoins, de l'emplacement disponible, de l'aspect esthétique, ou des contraintes de résis¬ tance, notamment pour augmenter la section travaillant en compression sans modifier l'écar- tement des premier et troisième corps.
La Figure 16A montre un ouvrage de soutènement comprenant une ou plusieurs struc¬ mres de poutre selon l'invention placées parallèles et de manière verticale. La structure de poutre 70 formant le mur de soutènement est encastrée dans le sol par une extrémité, et peut avantageusement comprendre un appui en partie supérieure sous la forme d'un tirant 71 ancré dans le remblai et fixé sur la structure de poutre, comme représenté sur la figure 16 A. La strucmre de poutre 70 selon l'invention comporte avantageusement un premier 11, un deu¬ xième 13, et un troisième corps (non représenté), le deuxième corps 13 adoptant une position variable sur la hauteur h en fonction de la courbe des moments fléchissant applicable, notam- ment représentée sur la Figure 16B. La courbe des moments fléchissant représentée sur la Figure 16B montre des zones de moments négatifs aux appuis, c'est à dire au tirant 71 et à l'encastrement dans le sol, et une zone de moments positifs entre appuis dus principalement à la poussée du remblai. Le deuxième corps 13 variera en position sur la hauteur h de manière à ce qu'il soit positionné dans les zones comprimées d'une structure de poutre, comme décrit plus haut. Il est à noter que selon la hauteur du mur de soutènement, une pluralité de tirants d'ancrage peuvent avantageusement être placés le long des structures de poutre le composant, ce qui détermine une courbe des moments fléchissant différente prenant en compte chaque ti¬ rant en tant qu'appui simple, et de ce fait une position du deuxième corps adaptée en fonction de cette courbe. On remarquera que, comme pour les culées de l'ouvrage représenté sur la Figure 13A, le mur de soutènement selon l'invention pourra avantageusement être préfa¬ briqué d'une seule pièce selon le cas.
La Figure 17 montre une strucmre de poutre réalisée en béton précontraint ou postcon¬ traint. A cet effet, des câbles (non représentés) peuvent avantageusement être placés de ma¬ nière longitudinale à l'intérieur de logements 82 prévus dans les premier 11 et troisième 12 corps d'une structure de poutre 80, 81 selon l'invention, comme représenté sur la Figure 17 par exemple. La structure de poutre selon l'invention peut avantageusement comprendre des logements 83 transversaux dans le deuxième corps 13, munis ou non de gaines, aptes à assu¬ rer le passage de câbles de tension (non représentés) de manière transversale à travers une pluralité de structures de poutre 80, 81 parallèles formant un ouvrage de pont, comme repré- sente partiellement sur la Figure 17. Il est à noter que les câbles de tension longimdinaux peuvent être placés de manière alternative dans des décrochements longimdinaux formés à cet effet en partie extérieure des premier et troisième corps par exemple, cette technique étant dite de postcontrainte extérieure.
La strucmre verticale formant un réservoir ou une cheminée d'équilibre selon l'invention représentée sur la Figure 18 comprend des strucmres de poutre 91, 92, 93 selon l'invention placées horizontalement et empilées les unes sur les autres pour former les quatre parois d'un réservoir, comme représenté sur la Figure 18. Quatre piliers d'angles 94 aux quatre angles de la structure verticale assurent la liaison des parois entre elles. Le profil des deuxièmes corps de chacune des structures de poutre 91, 92, 93 est déterminé en fonction des courbes respec- tives des moments fléchissant comme expliqué plus haut, lesquelles sont établies, par exemple dans le cas d'un réservoir, principalement en fonction de la pression exercée par le contenu sur les parois du réservoir. Une fondation générale 95 assure l'étancheite de l'ouvra¬ ge dans son fond, l'étancheite des parois étant avantageusement assurée selon tout moyen connu entre les structures de poutre empilées, ou par tout revêtement étanche approprié dis¬ posé sur la surface intérieure des parois.
Les deux structures de poutre selon l'invention représentées sur la Figure 19 A sont as¬ semblées par l' intermédiaire de leurs troisième 12 corps et premier 11 corps respectifs. A cet effet et par point d'assemblage, comme représenté sur la Figure 19 A, deux éléments tubu- laires 100, avantageusement métalliques, seront fixés transversalement dans les troisième 12 et premier 11 corps par exemple des strucmres de poutre à assembler, respectivement. Les deux éléments tubulaires 100 devront être sensiblement alignés lorsque les structures de poutre sont en position d'assemblage, de manière à permettre le placement de façon axiale, à l'intérieur des strucmres tubulaires 100, d'une barre 106 métallique apte à résister à des ef- forts de cisaillement transversaux et de longueur légèrement inférieure à l'épaisseur des pre¬ mier et troisième corps et du joint 110 entre ces derniers. La barre 106 sera avantageusement maintenue à l'intérieur des éléments 100 au moyen de l'injection d'un agent de liaison 109, constitué de mortier par exemple, afin de permettre par l'intermédiaire de la section transver¬ sale ainsi obtenue composée de la barre 106 et de l'agent de liaison 109, la répartition sur les deux structures de poutre ainsi assemblées, notamment des effets d'une surcharge variable appliquée sur l'une ou l'autre des structures de poutre. L'agent de liaison 109 liant ainsi de manière rigide la barre 106, le premier corps 11 et le troisième corps 12, sera avantageuse¬ ment injecté sur la longueur totale définie par l'épaisseur des corps 11 et 12, et afin qu'il ne s'écoule pas dans le joint 110 entre les premier 11 et troisième 12 corps, on placera avant l'injection un élément d'étanchéité 111 à l'intérieur des et à cheval entre les deux éléments tu¬ bulaires 100.
La Figure 19D représente un exemple de mode de réalisation de l'élément d'étanchéité 111 qui comprend une partie centrale 108 tubulaire souple, par exemple un tube de caout¬ chouc, afin d'absorber un éventuel défaut d'alignement des deux éléments tubulaires 100, comme représenté en détail sur la Figure 19E, et un anneau élastique 107 fixé à chaque extré¬ mité axiale de la partie centrale 108 tubulaire, de manière à assurer le maintien en contact et l'étancheite de l'élément 111 avec chacun des deux éléments tubulaires 100.
La Figure 19C montre un exemple de mode de réalisation d'un élément tubulaire 100 qui comprend un tube métallique de longueur sensiblement égale à l'épaisseur du premier ou troi- sième corps dans lequel il est inséré, sur lequel sont fixées, par exemple par soudage, deux platines 101 horizontales et une platine 102 verticale, chaque platine 101 et 102 comprenant un trou 103 destiné à permettre le passage d'armatures métalliques de renfort, verticales 105 et horizontales 104 respectivement comme représenté sur la Figure 19B. Le but des arma¬ tures 104 et 105 et des platines 101 et 102 est de permettre une meilleure répartition des ef- forts dans les zones de liaison latérale des structures de poutre assemblées.
On notera que le point de liaison latérale tel que décrit ci-dessus à l'appui des Figures 19A à 19E pourra avantageusement être multiplié sur la longueur de deux strucmres de poutres adjacentes afin d'assurer une répartition des efforts sur la longueur de celles-ci. Par ailleurs, chaque structure de poutre composant une structure horizontale ou verticale peut ainsi être reliée de manière latérale à deux structures de poutre adjacentes, le cas échéant.
On remarquera que la structure de poutre selon l'invention peut trouver de nombreuses applications notamment suivant les exemples de modes de réalisation et combinaisons d'as¬ semblage décrits ci-dessus et suivant d'autres combinaisons que l'homme de l'art pourra fa- cilement mettre en application, en particulier dans le bâtiment pour la construction de plancher (structures horizontales) et la construction de mur de soutènement, de mur de soutien, ou de cloison (structures verticales) par exemple.

Claims

R E V E N D I C A T I O N S
1 . Strucmre de poutre destinée à être soumise au moins à un effort de flexion détermi¬ nant le long de ladite structure de poutre une courbe enveloppe des moments fléchissant qui comporte au moins une première partie dans laquelle les moments fléchissant sont d'un même premier signe, au moins une deuxième partie dans laquelle les moments fléchissant sont d'un même deuxième signe opposé au dit premier signe, et au moins une troisième par¬ tie dans laquelle les moments fléchissant peuvent être dudit premier signe ou dudit deuxième signe ou nuls, ladite strucmre de poutre comportant notamment du béton, au moins un pre- mier (11) corps dont la hauteur et la longueur définissent respectivement la hauteur et la lon¬ gueur de ladite strucmre de poutre, caractérisée en ce que ladite structure de poutre com¬ prend un deuxième (13) corps relié de manière latérale au dit premier corps sur la longueur dudit premier corps, ledit deuxième corps étant placé à une extrémité haute de la hauteur dudit premier corps dans la première partie de ladite courbe enveloppe des moments fléchissant, ledit deuxième corps étant placé à une extrémité basse de la hauteur dudit premier corps dans la deuxième partie de ladite courbe enveloppe des moments fléchissant, et en ce que ledit deuxième corps est continu de manière longitudinale et placé suivant une position variable sur la hauteur dudit premier corps, de ladite extrémité haute à ladite extrémi- té basse dans la troisième partie de ladite courbe enveloppe des moments fléchissant.
2 . Structure de poutre selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit deuxiè¬ me corps (13) est placé au milieu de la hauteur dudit premier (11) corps dans la section trans¬ versale où les moments fléchissant algébriques maximum et minimum de la troisième partie de ladite courbe enveloppe des moments fléchissant sont en moyenne faibles ou nuls.
3 . Strucmre de poutre selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que ledit deuxième corps (13) adopte, dans la troisième partie de ladite courbe enveloppe des moments fléchissant une pente de l'ordre de 20%.
4 . Strucmre de poutre selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que ledit au moins premier corps (11) comprend, de manière perpendiculaire à un axe longitudinal dudit premier corps, au moins une première extension à une extrémité, et en ce que ledit deuxième (13) corps est relié de manière latérale à ladite première extension sur la longueur de celle-ci, suivant une position variable sur une hauteur (h) de ladite première ex¬ tension, en fonction de ladite courbe enveloppe des moments fléchissant, de façon que ledit deuxième corps soit positionné dans la zone comprimée d'une section transversale de ladite première extension.
5 . Structure de poutre selon la revendication 4, caractérisée en ce que ledit au moins premier corps (11) comprend de manière perpendiculaire à un axe longitudinal dudit premier (11) corps, au moins une deuxième extension à l'autre extrémité, et en ce que ledit deuxième (13) corps est relié de manière latérale à ladite deuxième extension sur la longueur de celle-ci, suivant une position variable sur une hauteur (h) de ladite deuxième extension, en fonction de ladite courbe des moments fléchissant, de façon que ledit deuxième corps soit po¬ sitionné dans la zone comprimée d'une section transversale de ladite deuxième extension.
6 . Strucmre de poutre selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'elle comprend un troisième (12) corps similaire et faisant face au dit premier corps, ledit troisième corps étant relié au dit deuxième corps (13).
7 . Structure de poutre selon la revendication 6, caractérisée en ce que lesdits pre¬ mier (11), deuxième (13), et troisième (12) corps définissent une section transversale de ladi¬ te structure de poutre, variant d'une forme en LT à une forme en U sur une partie au moins de la longueur de ladite structure de poutre, en passant par une forme en H.
8 . Structure de poutre selon la revendication 6 ou 7, caractérisée en ce que ledit deuxième (13) corps s'étend à l'extérieur desdits premier (11) et/ou troisième (12) corps.
9 . Strucmre de poutre selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisée en ce σ«e lesdits premier (11) et troisième (12) corps sont parallèles.
10. Strucmre de poutre selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que lesdits premier (11) et/ou troisième (12) corps comprennent des ouvertures (63).
11 . Structure de poutre selon'l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractéri¬ sée en ce que ledit deuxième (13) corps comprend un voile d'épaisseur variable.
12. Module de construction, caractérisé en ce qu 'il comprend une pluralité de struc- tures de poutre selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, lesdites structures de poutre étant positionnées de manière parallèle et constituées d'une seule pièce.
13. Structure horizontale, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins une plurali¬ té de structures de poutre selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 , lesdites struc¬ tures de poutre étant positionnées de manière parallèle.
14. Strucmre horizontale selon la revendication 13, caractérisée en ce qu'elle com¬ prend des moyens de liaison pour relier de manière latérale au moins deux structures de poutre adjacentes.
15. Strucmre horizontale selon la revendication 13 ou 14, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins une structure de poutre selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 positionnée perpendiculairement à ladite pluralité de strucmres de poutre et dans un plan pa¬ rallèle à celle-ci.
16. Structure verticale, caractérisée en ce au 'elle comprend au moins une pluralité de structures de poutre selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, lesdites structures de poutre étant positionnées de manière parallèle.
17. Structure verticale selon la revendication 16, caractérisée en ce αw 'elle com¬ prend des moyens de liaison pour relier de manière latérale au moins deux structures de poutre adjacentes.
18. Structure selon ia revendication 14 ou 17, caractérisée en ce que lesdits moyens de liaison comprennent au moins, un premier élément tubulaire (100) fixé de manière trans- 11
versaie dans le premier (11) corps d'une strucmre de poutre, un deuxième élément mbulaire (100) fixé de manière transversale dans le premier (11) ou troisième (12) corps de ladite structure de poutre adjacente, une barre (106) apte à résister à des efforts de cisaillement, pla¬ cée à l'intérieur desdits premier et deuxième éléments tubulaires, un agent de liaison (109) permettant de lier de manière rigide ladite barre, ledit premier corps d'une structure de poutre, et le premier ou troisième corps de ladite structure de poutre adjacente.
19. Ouvrage, caractérisé en ce qu'il comprend une strucmre horizontale selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, 18, et au moins une structure verticale selon l'une quelconque des revendications 16 à 18.
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