WO1995021052A1

WO1995021052A1 - Procede et dispositif de production de pellicule d'emballage a structure annulaire

Info

Publication number: WO1995021052A1
Application number: PCT/JP1995/000158
Authority: WO
Inventors: Shingo Nakano; Hisashi Ikeda
Original assignee: Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha
Priority date: 1994-02-07
Filing date: 1995-02-07
Publication date: 1995-08-10
Also published as: DE69523897D1; EP0744273A4; EP0744273A1; EP0744273B1; DE69523897T2

Description

明細書リング状ケーシングフィルムの製造方法及び製造装置技術分野

本発明は、直線状の筒状フィルムを湾曲させてなるリング状のケ一シングフィルムの製造方法及びその製造装置に関する。

背景技術

ハム、ソーセージの製造に用いられるリング状のケ一シングフィルムを、ポリ塩化ビニリデン系樹脂等の熱収縮性で熱可塑性の筒状フィルムを湾曲させて連続的に製造する方法として、従来、気体を筒状フィルムに充填した後、筒状フィルムを 2組のピンチ口ールで挟み、その間で気体を封入したまま筒状フィルムを螺旋状に旋回させて、熱処理（加熱と冷却、或いは加熱のみ）を施す方法が知られている。

例えば、 D E 2 3 2 2 2 2 0号公報には、多数の棒状ローラを加熱冷却用コアロールの周りに自転可能に間隙なく配列し、またこれら棒状ロールの配列の周りに筒状フィルムを螺旋状に送るガイドを設け、コアロールの回転によりこれら棒状ロールを自転させて、これら棒状ロールの配列の周りに気体を封入した筒状フィルムを螺旋状に送りつつ、筒状フィルムを加熱冷却して所定の径のリング状ケ —シングフィルムを製造する方法および装置が開示されいる。この装置においては、一対の導入用ピンチローラを通して気体を封入した円筒状フィルムを上記棒状ロールの配列に送り、次いでガイドにより棒状ロールの配列の周りを螺旋状に送りつつ加熱冷却して筒状フィルムを熱収縮させ、最終的に一対の導出用ピンチローラで棒状ローラの配列から取り出して次の巻取りなどの行程に回されるようになっている。また筒状フィルムの加熱冷却は、コアロールから棒状ロールを介して筒状フィルムへ接触による熱伝達で行われる。この装置では、筒状フイルムの表面が自転する棒状ロールと接触するため摩擦抵抗が軽減でき、筒状フィルムにしわの発生を抑制できるので筒状フィルムの送り速度が向上でき、生産性を向上できるが、棒状ロールと筒状フィルムの表面の接触面積が小さく、よって棒状ロールと筒状フィルムとの間の熱伝達が充分でなく、熱収縮が不充分となり、りング状フィル厶ケ一シングが湾曲不足となる欠点があった- 特公昭 5 8 - 2 3 2 1 0号公報には、筒状フィルムを自由回転する複数の円筒ロールの配列の周りに旋回させ、湯浴（或いは他の液体浴 ·加熱空気 ·蒸気等）で筒状フィルムの全周面を均一に加熱した後、一対の円錐状ピンチローラーで筒状フィルムを延伸させて引き取らせる方法が開示されている。この方法は筒状フイルム全周を均一に加熱しているため加熱歪みや内周面の折れ皺等の発生を防ぐのに効果的である。

し力、しな力くら、この方法では筒状フィル厶をロール配列の周りに複数回螺旋状に旋回させて、かつ旋回速度を上げようとすると、全周が均一に加熱された筒状フィルムのリング内外周間に熱収縮差を発生させ難く、また、筒状フィルムが浮力を生じて旋回が滞り、また筒状フィルムが長手方向に伸びるため湾曲不足を生じ易い。更に、加熱空気中で加熱しながら旋回させようとすると、筒状フィルムは上記円筒ロールの配列の周囲で渋滞し旋回が困難となってしまう。

特公昭 6 3— 5 6 8 5 0号公報では、筒状フィルムを軸回転する平滑な加熱円筒ロールに螺旋状に巻き取って一旦保持し、筒状フィルム内周面を接触加熱及び輻射加熱する一方で移動式の熱風送風機で筒状フィルム外周を強制送風加熱し、次いで自然冷却する方法が開示されている。この方法 ·装置は、筒状フィルムを円筒ロール上で連続的に旋回させる必要が無く比較的高速で筒状フィルムを巻き取ることが可能であり、円筒ロールに巻き付けた筒状フィルム巻回の内周部を重点的に加熱しているため筒状フィルムを湾曲させるには好適である。すなわち、このような熱処理は筒状フィルムの巻回内周の熱収縮が十分に得られると共に外周の熱収縮性を低下させることが出来るため、製造されたリング状ケーシングフィルムに畜肉充塡した後に 8 0 °C付近の加熱殺菌を施しても筒状フィルムの湾曲状態は依然維持され、優れた寸法安定性を有している。

しかしながら、筒状フィルムの巻回の内周面と平滑なロール表面が直接接触して加熱が行われるため摩擦抵抗が大きく連続的に筒状フィルムを送って生産性を高めることが難しく、また筒状フィルムの巻回の内周面が加熱円筒ロール面で保持されるため接触面の境界に加熱痕跡を残し易い。以上のように、従来技術における連続的な筒状フィルムの湾曲方法は、筒状フィルムの旋回方法や熱処理方法に一長一短があり、労力面で効率的な製造方法であるにも関わらず生産性、湾曲能力、湾曲後の寸法安定性、製品外観等に優れたものではなかった。

本発明の目的は、筒状フィルムを湾曲させる上で非常に好ましく、筒状フィルムの巻回の内周部に重点的に加熱を施すことで湾曲後の寸法安定性に優れ、しかも湾曲能力、製品外観、生産性に優れたリング状ケ一シングフィルムを連続に製造する方法及びそのための製造装置を提供することである。

発明の開示

以上の目的を達成するための本発明の製造方法は、所定長さの熱収縮性を有する熱可塑性の筒状フィルムに気体を封入する段階と、この筒状フィルムを導入し、所定間隙をもって配置した複数の自転中の棒状ロールの配列の周囲に螺旋状に送る段階と、この筒状フィルムが前記複数の自転中の棒状ロールの配列の周囲を螺旋状に送られている間に棒状ローラの配列の内部から棒状口一ラの間を通して加熱気体を放射方向に送風して筒状フィルムを加熱収縮させ、その後冷却気体を放射方向に送風して冷却する段階と、前記収縮した筒状フィルムを棒状口一ルの配列から導出して封入気体を筒状フィルムから排出する段階とを有するリング状ケ一シングフィルムの製造方法である。

さらに上述の製造方法を実施するための本発明による装置は、気体を封入した筒状フィルムを連続的に導入する手段と、複数の棒状ロールを自転可能に間隙をもって円周方向に配列し、配列した周囲に導入した筒状フィルムを巡らすようにした棒状ロールの配列と、棒状.ロールを自転させる駆動手段と、棒状ロールの配列の周りに巡らせた筒状フィルムを螺旋状に送るガイド手段と、棒状ロールの配列の内方に設けられ、棒状ロールの配列を螺旋状に巡る筒状フィルムの上流側に棒状ロールの間隙を通して放射方向に加熱気体を送風する加熱手段と、棒状ロールの配列を螺旋状に巡る筒状フィルムの下流側に棒状ロールの間隙を通して放射方向に冷却気体を送風する冷却手段と、棒状ロールの配列から加熱収縮した筒状フィルを引き取る手段とを有するリング状ケーシングフィルムの製造装置である: 以下添付図を参照して好適実施例により本発明を具体的に説明する。 . 図面の簡単な説明

第 1 a図および第 1 b図は、本発明の製造装置の一実施例を概略的に示す平面図および側面図（但し、判り易くするために側面フレームを省略している）である。

第 2 a図および第 2 b図は、上記本発明の製造装置に筒状フィルムを旋回して送る態様を概略的に示す側面図ならびに平面図である。

第 3 a図および第 3 b図は、筒状フィルムの熱処理状態を概略的に示す側面図および平面図である。

第 4 a図および第 4 b図は、筒状フィルムの卷回内周部と棒状ロールの接触状態を示す側面図と湾曲させた筒状フィルムを示す側面図である。

第 5図は、上記実施例の主熱処理装置を概略的に示した正面図である。

第 6図は、フィルム厚さ 5 0〃mのポリ塩化ビニリデン系筒状フィルムの代表的な長手方向の熱収縮特性を示したグラフである。

発明を実施するための最良の形態

第 1 a図および第 1 b図を参照するに、多数の棒状ロール 2を円周方向に配列して構成して形成されたドラムの周りに被熱収縮筒状フィルム 1が螺旋状に巻かれている。なお棒状ロール 2は、駆動装置（図示せず）により互いに同期して自転せられるようになっている。ドラムの周りには、 4本の支持棒 3 cが円周方向に設けられ、各支持棒 3 cからドラム方向に向かって水平に多数のガイドビン 3 aが延びている。これらガイドビン 3 aは、支持棒 3 cに回動可能に軸承された基部 3 bにより、各支持棒 3 cの長手方向に等間隔で設けられている。これらのガイドビン 3 aは、先端でドラム円周に巻かれる筒状フィルムの各卷回をそれぞれ受けており、これにより気体を封入して膨張した筒状フィルム 1 aを、ドラム周囲に沿って螺旋状に送ることができる。この筒状フイルム 1 aの螺旋送りの状態は、第 2 a図および第 2 b図に詳細に図示されている。

さらに第 1 a図および第 1 b図を参照するに、ドラムの下側に位置してドラム円周より間隔を有して一対の導入側ピンチローラ 8設けられ、またドラムの上側に位置して、ドラム円周より間隔を有して導出側ピンチローラ 9が設けられて I·、る。以上の構成により気体が封入された筒状フイルム 1 a力棒状ロール 2の円周状の配列で構成されるドラム側に送り込まれ、棒状ロール 2の各自転でドラムの周囲を巡らされ、かつガイドビン 3 aの作用でドラム円周上を螺旋送りされ、最終的に導出側ピンチローラ 9によりドラムから引き出されて次の巻取りなどの行程に送られる。なお第 1 a図および第 1 b図で明瞭なように、ドラムおよび導出側ピンチローラ 9は、ドラムの支持フレームの内側に設けられている力く、導入側ピンチローラ 8は、ドラムの支持フレームの外側に設けられている。

ドラム内には、主熱処理装置 4が設けられ、また加熱用ハウジング 6 a , 6 b には、補助加熱装置 5 a , 5 bがドラムの下半分を取り囲むように装着され、また、支持フレームを介して補助冷却装置 7がドラムの頂部を囲むように装着されている。これにより導入側側ピンチロール 8より引き込まれた筒状フィルム 1 a は、ドラムの下半分 L で、すなわち筒状フィルムの送りの方向における上流側で加熱され収縮し湾曲状態となり、引き続きドラム頂部すなわち筒状フイルムの送り方向の下流側の冷却域で冷却固化されて導出側ピンチロール 9によってドラムより引き取られる。

主熱処理装置 4は、第 5図に詳細に図示するように、一端に加熱気体の導入口 4 aを有し、他端に冷却気体の導入口 4 bを有し、外周壁に多数の開孔 4 cを設けた導風管で構成され、導風管内には、障壁 4 dにより加熱気体室と冷却気体室が画成されている。よって送風機等で発生させた加圧気体を加熱気体並びに冷却気体として導入口 4 a、 4 bを介して導風管内の各気体室に導き、導風管の周壁の開孔 4 cから放射状に噴出させて、ドラムを構成する棒状ロール 2の間隙を介して噴出し、ドラム円周を螺旋状に送られている筒状フィルム 1 aの各卷回 1 b をその内周側から加熱冷却する。勿論、本発明の主熱処理装置は、上記の構成に限定されず、その他の構成もとれる。例えば、加熱用と冷却用とにそれぞれ独立した 2本の導風管を用いるようにしても良い。また、開孔 4 cは、その大きさや分布を加減して、前記ドラムの円周で気体の送風速度と送風量を長手方向すなわち筒状フィルムの螺旋巻回 1 bの送り方向に沿って加減することも出来る c また、加熱気体の発生には、上述の送風機に電気式の気体加熱装置を取り付けると、気体温度の調整及び風量調整が容易で便利であるまた補助加熱装置としてに、ドラムのほぼ下半分すなわち加熱長 L hの範囲で、加熱用ハウジング 6 aの下部に取り付けられた穿孔板すなわち拡散板 5 bで環状の加熱気体室をドラムの半周を囲むように画成し、外部の加熱装置などから導入口 5 aを経て加熱気体室に導入し拡散板 5 bの加熱気体噴出孔 5 からドラム円周上に向けて加熱気体を噴出させ、ドラムの円周で螺旋送りされている筒状フィルムの卷回 1 bをその外周側から加熱している。尚、上記加熱用ハウジングの半体 6 aを鉄製とし、これにポリカーボネート樹脂或、はポリイミド樹脂等の透明な耐熱樹脂板等で構成した開閉式の上部ハウジング 6 bを組み合わせると、コラム上での操作性や筒状フィルムの旋回状態を確認できるため便利で好ましい。また、前述した補助冷却装置は、第 1 a図で示すように、冷却長（L c—L h ) の範囲で、支持フレームに取り付けられた送風機 7を複数構成したものを利用出来る。また、送風機 7は、噴出させた冷却気体を筒状フィルム外周支持フレームにより取り付けることが望ましく、また、その取付位置は第 1 a図）で示すように冷却長の後端寄りであることが望ましい。尚、前記の送風機を利用する場合、上記の送風機の吸気側雰囲気温度は、 0 °C以上から筒状フィルムの熱収縮温度未満であることが望ましい。

以下に本発明の上記記載の装置の作動を説明する。

筒状フィルム 1 _aは、例えば、口径 4 1 mmに膨らませた筒状フィルムを導入側ピンチローラ 8で自転する棒状ロール 2の円周状の配列で構成されるドラムの円周上へ送られ、棒状ロール 2の自転とガイドビン 3 aの作用でドラムの円周面上を旋回させながら螺旋状に送られる。そして、送り方向の上流側で主熱処理装置の加熱気体室から開孔 4 cを介して吹き出す加熱気体で巻回 1 bの内周部を、補助加熱装置の噴射孔 5 aから吹き出す加熱気体で同卷回 1 bの外周部が加熱され、次いで下流側で主熱処理装置の冷却気体室の開孔 4 cから吹き出す冷却気体で卷回 1 cの内周部が冷却されると共に、補助冷却装置 7から送風される冷却気体で巻回 1 cの外周部が冷却されリング状ケ一シングフイルム 1 cが形成され、次い導出側ピンチローラ 9によりドラムより引き取られ、封入気体を抜かれて一次製品 1 dとなり次の巻取りなどの行程に送られる。

以上の場合、筒状フィルムを巻回の内周直径が 1 5 0 mmになるように湾曲させる場台、筒状フィルムの巻回の内周を 2 2 % (外周の延伸率 2 2 %' ) 〜 3 5 % (外周の延伸率 0 %) の範囲で収縮させることが必要である。そして、筒状フィルムを旋回させながら前記の加熱収縮を行わせるためには、例えば、筒状フィルムを送り出し速度 1 O m/分で送り出すと、湾曲させた筒状フィルムの巻回の内周の引き取り速度を 8〜7 m/分にすることが必要であり、この時の筒状フィルムの巻回の内周の熱収縮前後の速度差は 2〜3 mZ分である。更に、筒状フィルムの旋回速度を上げると前記の速度差は大きくなり、例えば、筒状フィルムを導入側の速度 3 2 mZ分で送り込むと、導出側速度は 2 5 - 2 l mZ分であり、上記の熱収縮前後の速度差は 7〜1 l mZ分となる。そして、上記の速度差は、本発明のように 2本のロールを平行に組み合わせたピンチロール 8， 9を利用する場合、導入側と導出側の 2組のピンチロールの周速度差で決定される。

ここで、筒状フィルムの旋回方法に於いて問題となるのは、前記の速度差の許容能力である。即ち、筒状フィルムの旋回速度を上げた時に熱収縮前後で大きな速度差を生ずる筒状フィルムの巻回の内周を如何に保持して旋回させ、上記の速度差を吸収させるかである。

例えば、軸駆動で回転させる平滑な円筒ロールで筒状フィルムを数旋回させる従来の方法では、筒状フィルムの巻回の内周部と円筒ロール表面との摩擦抵抗が大きいため許容出来る前述の速度差は小さく、筒状フィルムの導入側速度は精々 1 O mZ分である。即ち、この従来方法では、単に筒状フィルムを円筒ロールに巻き付けて旋回させるだけであり加熱した筒状フィルムの巻回の内周部の熱収縮がロール表面との摩擦抵抗によって阻まれるため、速やかな熱収縮を行わせ難いまた、熱収縮が遅れた時は、余剰の筒状フィルムの巻回の内周は円筒ロール上で逃げ場を失い筒状フィルム内周に折れ皺を発生させる。

一方、本発明の上記装置によれば、筒状フィルムの旋回中の前述の速度差の許容能力が比較的高く、例えば、筒状フィルムを 3 2 m/分以上で送り出しても、筒状フィルムの卷回の内周側を速やかに熱収縮させ上記速度差を吸収することが出来る。その理由は、下記の通りである。

即ち、ドラムに巻き付いた筒状フィルムに対し棒状ロール 2が自転して筒状フィルムをその長手方向に送っているので、ドラムに数回巻き付けた筒状フィルムを滞り無く旋回させて螺旋状に送ることが出来、また棒状ロール 2を湾曲させた筒状フィルムの巻回の内周の導出側速度以上（導出側ピンチロールの周速度以上）で回転させても、加熱によって摩擦抵抗が増加した筒状フィルムの巻回の内周を旋回方向（すなわちドラムの円周方向）に過袷して弛緩させることが出来、更に弛緩させた筒状フィルムの巻回の内周を第 4 a図で示すように前記棒状ロール 2の相互間隙に取り込ませて筒状フィルムの卷回の内周径を保持するための長さを増加させることが出来る。これにより前記の熱収縮前後の速度差を吸収させることが出来る。また、本発明は前記の棒状ロールの相互間隙で加熱気体を強制的に送風して弛緩させた筒状フィルムの巻回の内周の熱収縮を速やかに行わせることが出来る（加熱の詳細は後述する）。

尚、上記加熱に引き続く冷却時に前記棒状ロール 2を湾曲させた筒状フィルムの巻回の内周の導出速度以上で回転させても、前記棒状ロール 2は冷却が進み摩擦抵抗が減少した筒状フィルムの巻回の内周でスリップするため、加熱時のように筒状フィルムの卷回の内周を旋回方向に過給することはが防止できる。

以上のように、本発明の筒状フィルムの旋回方法は、筒状フィルムを本発明の棒状ロール 2の自転で強制旋回させることによって、熱収縮前後の大きな速度差を吸収させ旋回速度を上げること力 <出来る。

また、本発明の筒状フィルムの旋回方法に於いて、筒状フィルムを螺旋状に旋回させるためには、ドラム上で筒状フィルム 1 aを旋回させると共にガイドビン 3 aで案内し第 2 b図で示すドラムの長手軸方向（X— X' ) へ卷回 1 bを常に移動させることが必要である。即ち、自転する棒状ロール 2によって行わせる筒状フィルムの旋回は前記コラム 2の周方向のみであって、ガイドビン 3 aが無いと筒状フィルムの巻回 1 bはコラム 2の端部で重なって螺旋状にスムースに旋回させることが困難である。また、上記ガイドピンによるドラム上の筒状フィルムの螺旋状巻回 1 bの相互間隙は後述するように送風気体の流路となり、本発明の筒状フィルムの熱処理上重要な役割をしている:.

次に筒状フィルムの熱処理方法について説明する。第 6図は、フィルム厚さ 5 0 mのポリ塩化ビニリデン系筒状フィルムの代表的な熱収縮特性を示したもので、横軸は湯浴（或いは油浴）による筒状フィルムの加熱温度（°C ) 、縦軸は前 S 記の湯浴（或いは油浴）に上記筒状フィルムを i 0分間浸漬した時の筒状フィルム長手方向の収縮率（％) を表す。尚、図中の点は測定点を表す。

ここで、例えば、原材料の口径 3 8 mmの第 6図に示すような熱収縮特性を有する筒状フィルムを、その口径を 4 1 mmに膨らませて内周直径 1 5 0 mmに湾曲させる場合、筒状フィルムの巻回の内周の収縮率は 2 2 % (外周の延伸率 2 2 %) - 3 5 % (外周の延伸率 0 %) の範囲で行わせることが必要である。従って、上記のポリ塩化ビニリデン系筒状フィルムの巻回の内周を上記の範囲で熱収縮させるためには、少なくとも筒状フィルムの卷回の内周を 9 0 °C 1 2 0 Cの範囲で加熱することが必要である。但し、筒状フィルムの巻回の内周のみ加熱しその外周を未加熱のままで湾曲させると、巻回の外周は筒状フイルム本来の熱収縮性を残したままとなり湾曲させた後の寸法安定性が悪くなる。即ち、このようなリング状ケ一シングに畜肉充填した後に 8 0 °C前後の加熱殺菌を施すとリングの外周の熱収縮量が大きいため筒状フィルムの湾曲状態が戻り易い。従って、湾曲後の寸法安定性に優れたリング状ケ一シングを製造するには筒状フィルムの卷回の内周を重点的に加熱しながら巻回の外周に掛けて筒状フィルムの周囲を加熱温度が滑らかに低下するように全周加熱を施すことが必要であり、巻回の外周の熱収縮性は少なくとも 1 5 %以下、更に好ましくは 9 %~ 2 %にすることが必要である。この時の筒状フィルムの巻回の外周の温度は、 8 0 °C~ 1 1 0 °Cである。本発明の筒状フィルム熱処理方法は、コラム状で旋回させた筒状フィルムの巻回に上記の内周重点の全周加熱並びに冷却を施すことが出来る。本発明は以下で説明する気体による熱伝達と接触による熱伝達の特徴を効果的に利用したものである。

第 1の特徴は、気体の強制送風によって、旋回させる筒状フィルムの旋回状態を乱さずに熱処理出来ること、即ち、液体を用いた場合のような被旋回筒状フィル厶との液体との密度差に伴う浮力の発生が無く、また熱処理媒体が気体であるため境界面での摩擦抵抗をほとんど無視出来ることである：

第 2の特徴は、気体の送風速度の加減で、筒状フィル.ムへの熱伝達率を広範囲で加減出来ること。更に、気体温度の加減で、より広範囲の熱伝達率を得られるとであ O c 第 3の特徴に、気体の送風方向を特定させることで、旋回する筒状フィルムの各部位での熱伝達率を加減出来ることである。

そして、上記の特徴の棒状ロールを介しての接触による熱伝達を組み合わせると、更に下記の特徴が加えられる。

第 4の特徴は、気体による熱伝達と接触による熱伝達を交互に行わせることで、筒状フィルムの巻回の内周部の寸法変化を拘束せずに、熱収縮或いは冷却固化を速やかに行わせることが出来ることである。

上記の特徴を利用した本発明の加熱方法は、第 3 a図に示すように加熱気体をドラム内方から放射状に噴出させ、その加熱気体をドラムの各棒状ロール 2の相互間隙を通して送風させ、第 3 b図で示すように引き続き旋回する各筒状フィルムの巻回 1 bの相互間隙を通して、更に筒状フィルムの卷回 1 bの外周部に加熱空気を空気力学的に回し込むようにしている。この時、加熱気体の送風速度は噴出部から筒状フィルムの卷回の外周に至るまでに急激に低下するため、筒状フィルムへの熱伝達率を筒状フィルムの巻回 1 bの内周部で高く外周部に至って減少できる。例えば、本発明に於いて、口径 4 1 mmに膨らませた第 6図の熱収縮特性を有する筒状フィルムを外接円直径が 1 2 0 mmのドラム上で旋回させ 1 5 0 mmの内周直径に湾曲させる場合、ドラム内部から噴出させた 1 3 5 °Cの加熱気体の各棒状ロール 2の相互間隙での送風速度は 9〜 7 mZ秒、各筒状フィルムの卷回 1 b相互間隙での送風速度は 6〜 3 mZ秒、筒状フィルムの卷回 1 bの外周での対流速度は 2 ~ 1 mZ秒である。そして更に、本発明の加熱は、加熱気体の噴出部に最も近く高い熱伝達率で加熱されたドラムの棒状ロール 2で、筒状フィルムの巻回 1 bの内周部を接触加熱させることが出来る。

以上のような加熱を施した場合の筒状フィルムの湾曲状態は、例えば、速度 3

2 mZ分で上記の塩化ビニリデン系筒状フィルムを送り出すと、前記ドラム上で 1回目の旋回を始めた筒状フィル厶にはその巻回の内周から側面に僅かな皺が見られることもある力;、 1旋回を終える頃には前記の皺は完全に消失し 2乃至 3旋回したところで完全な湾曲状態となる。

また、本発明に於いて、本発明の加熱は、上記で十分な加熱能力を有するものであ.るが、より好ましくは、前記のドラム内部から噴出させた加熱気体と、ドラ 1 i ム外部から噴出させた加熱気体とを前記の旋回させる筒状フィルムの巻回の外周で対向させると、筒状フィルムの卷回の外周部の加熱気体の流れを整え熱伝達量を加減することも出来る。例えば、前記のドラム外部から噴出させた加熱気体の筒状フィルムの巻回の外周に於ける送風速度は 0 . 2 ~ 0 . 5 mZ秒である。また、本発明に於いて、前記ドラム内部から噴出させる加熱気体の温度 ·送風速度は、ドラム外部から噴出させる加熱気体の温度 ·送風速度以上であることが望ましい。

また、本発明は、第 6図で示した塩化ビニリデン系筒状フィルムに上記の加熱を、上限 1 4 0 °C付近の加熱気体で施すことが出来、勿論、筒状フィルムの旋回を停止した状態でも破袋させることなく保持出来る。これに対する従来技術の接触加熱や湯浴加熱等による筒状フィルムの加熱温度は、精々 8 0 °C~ 1 0 5 である。このように、本発明の加熱温度は従来に較べて高くできる。但し、このような比較的高温の加熱気体によって湾曲させた筒状フィルムを導出させるためには、導出側ピンチロールの圧力や張力に耐えられるように筒状フィルムの温度を充分低下させる必要がある。

ここで、本発明の上述の加熱に引き続き行わせる冷却は、加熱軟化した筒状フィルムの旋回状態を保つたままで行わせることが出来るため、湾曲させた筒状フイルムを導出側ピンチロールの圧力や張力に十分耐えさせることが出来る。本発明の冷却は、上記の加熱処理の場合と同様に冷却気体をドラム内部から放射状に噴出させ、ドラムの各棒状ロール 2の相互間隙を送風させ引き続き旋回する各筒状フィルムの卷回の相互間隙を通して、更に筒状フィルムの巻回の外周に回り込ませるようにしている。例えば、上記コラムの各棒状ロールの相互間隙の送風速度は 3〜 2 mZ秒である。

また、本発明の冷却に於いて、前記のドラム内部から噴出させた冷却気体と、ドラム外部から噴出させた冷却気体とを前記の旋回させる筒状フィルムの巻回の外周で対向させると、筒状フィルム外周の冷却能力を向上させることが出来るため好ましい。例えば、ドラム外部から噴出させた冷却気体の筒状フィルムの外周での送風速度は 2〜 1 mZ秒である。

以上のように、本発明は、前述の「筒状フィルムの旋回方法」と「筒状フィルムの熱処理方法」とによって、従来成し得なかった高速度で筒状フイルムを旋回させながら湾曲させることが出来る。

尚、本発明に於いて強制送風する気体としては、相対湿度 9 0 %以下の空気、或いはスチーム（s t e a m) 等が用いられる。また、本発明の強制送風とは強制的に起こされた流れによつて熱伝達を行わせる意図したものである。

以下に本発明の製造方法と製造装置について、図面等を用いてより具体的に説明する。

本発明に於いて、筒状フィルムの旋回をその旋回方向に連結し棒状ロールの相互間隙に取り込ませて熱収縮を速やかに行わせるためには、ドラムは下記の 3式を満たす構成であること力 <望ましい。

1 5≤ L ≤ 2 5

0 . 6 5≤ d / L ≤ 0 . 8 5

0 . 7 0≤D c /D i≤ 0 . 8 5

(但し、式中、 dは棒状ロールの直径（mm) 、 Lは最寄り 2本の棒状ロールの軸間距離（mm) 、 D iは湾曲させた筒状フィルムの巻回の直径（mm) 、 D c はドラムの外接円直径（mm) を表す。詳しくは、第 4 a図および第 4 b図を参照のこと）。

また、本発明の方法に於いて、安定した内周直径を有するリング状ケーシングフィルムを製造するためには、筒状フィルムの導入速度に対する導出速度を筒状フィルムの口径や湾曲後の内周直径などに応じて設定することが望ましく、装置の操作上便利である。ここで、湾曲させた筒状フィルムの口径を C a、湾曲させた筒状フィルムの内周直径を D i、導入側ピンチロールの周速度を V i、導出側ピンチロールの周速度を V oとすると、本発明の方法は、導入速度に対する導出速度を下記の式を基準にして設定することが出来る。

V o = a D i V i / ( C a + D i )

但し、上記の式中、 αは筒状フィルムの長手方向の寸法を示す係数である尚. 上記ひは加熱気体温度と加熱気体の送風量を一定にした条件下での試験結果から算出でき、この値と上式から筒状フィルムの各寸法での導入速度に対する導出速度を設定することが出来る。例えば、第 6図で示すような熱収縮特性を有する筒状フィルムの場合、 0 . 8 8〜0 . 9 2の範囲である。また、この時の上記 V i の範囲は、 7 ~ 4 0 m/分である。また、上記 C aの範囲は、 5 0 ~ 9 5 mm、上記 D iの範囲は、 9 0〜 3 0 0 mmである。

また、ドラム上で筒状フィルムを安定して旋回させるためには、加熱時の筒状フィルム表面と棒状ロール表面との摩擦抵抗に応じて棒状ロールの周速度を調整することが望ましく、上記の摩擦抵抗が低い場合には高めに調整し、高い場合には低めに調整することが望ましい。上記の導入速度と導出速度に対する棒状ロールの周速度を V f とすると、望ましい V f の調整範囲は下記の式で示される範囲である。

a V i≥V f > V o

尚、上記の V iは、 V f 〉a V iの場合は、ドラム上で旋回させる旋回させる筒状フィルムの長手軸回りの擦れが大きくなり易く、商標等の印刷された筒状フイルムを湾曲させる場合には好ましくない。また、 V f ≤V oの場合は、筒状フイルムの旋回が滞り易く好ましくない。

また、本発明の方法に於いて、気体を封入した筒状フィルムの旋回を好ましく行わせるためには、導出側ピンチロールから送り出された原材料となる筒状フィルムの口径 C rを本発明の加熱時に僅かに增加させるように、筒状フィルムに封入した気体圧力を調整することが望ましい。即ち、筒状フィルムに封入した気体圧力を湾曲させた筒状フィルムの口径 C aが湾曲前の筒状フィルムの口径の 1〜 1 . 1 5倍の範囲となるように調整すること力 <望ましく、更に望ましくは下記の式を満たす範囲である。

1 . 0 5≤C a / C r≤ 1 . 1 2

(但し、式中、 C aは湾曲させた筒状フィルムの口径（mm) 、 C rは原材料となる筒状フィルムの口径（mm) を表す）

尚、上記の C aの調整は、筒状フィルムの旋回停止時に、図 1 a ) の筒状フィル厶 1 d端部に加圧気体チューブを接続させ、図 1 a ) の加熱長 L hの範囲で行うことが出来る _c

また、本発明の方法に於いて、上記ドラム上の筒状フィルムの旋回数 Nは、好ましくは、 3〜 1 5回である力更に好ましくは、下記の式を満たす範囲である c 6≤ .\≤ 1 2

(但し、式中、 Nは筒状フィルムの巻回の数を表す。第 2 b図に図示の場合 Nは 7である。）

また、本発明の方法に於いて、前記ドラム上の筒状フィルムの巻回の相互間隔 Sは、好ましくは、 8 ~ 1 8 mmであるが、更に好ましくは、下記の式を満たす範囲である。

8≤ S≤ 1 5

(但し、式中、 Sは旋回する各筒状フィルムの巻回の相互間隔（mm) を表す。尚、上記 Sは第 3 b図を参照のこと）

尚、この時のガイドビンの外周直径は、好ましくは、 5〜1 2 mmである。また、前記の Sはガイドビンの外周直径よりも大きいことが望ましい。小さいと筒状フィルムの巻回が隣り合うガイドピンの間隙で挟まれ旋回が滞り易い。

また、本発明の方法に於いて、筒状フィルムに予め潤滑粉等を散布して旋回させることは、特に加熱によって表面が粘性を帯びるような筒状フィルムを旋回させる場合に好ましい。尚、上記の潤滑粉としては、植物澱粉から製造されたもの等を利用出来る。

本発明の方法に於いて、前記の強制送風させた気体の送風量を前記ドラム長手軸上に於いて加減させると、前記筒状フィルムの熱処理をより好ましく行わせることが出来る。即ち、本発明の熱処理に於いて、加熱前半の加熱気体の送風量を後半に較べて多くし、冷却後半の冷却気体の送風量を前半に較べて多くすることで、筒状フィルムの巻回の内周部を重点的に行わせると共に、その全周加熱をより好ましく行わせ、次いで冷却安定させて湾曲させた筒状フィルムの巻回の内外周に掛けて収縮皺の無い滑らかな外観を有するリング状のケ一シングフィルムを製造することが出来る。

尚、上記の送風量は、ドラム内部から噴出させる気体の送風量をドラムの長手方向で加減させる力、、及び Z或いはドラム外部から噴出させる気体の噴出位置噴出量を調整して加減させることも出来る：

また、強制送風させる送風速度は、好ましくは、 0 . 0 5 ~ 2 0 (m/秒）の範囲であり、より好ましくは 0 . 1〜1 5 (mZ秒）の範囲であるまた、本発明の方法に於いて、前述ドラム内部から噴出させた気体による加熱並びに冷却は、ドラム長手方向で隣接させることが出来る。また、熱処理に要するドラムの長さは、 1 . 5 m以下で十分であり、更に好ましくは 1 m以下である。この時のドラムの長手方向に於ける加熱長とドラムの長さ（加熱長 +冷却長）の比率は、好ましくは、 0 . 3 5 ~ 0 . 7 5である力 <、更に好ましくは、下記の式を満たす範囲である。

0 . 4 5≤L h / L c≤ 0 . 6 5

(但し、式中、 L hはドラム軸方向に於ける加熱長、 L cはドラム長さ（加熱長 +冷却長）を表す）。

また、本発明の方法に於いて、強制送風させる加熱気体の温度は、筒状フィルムの口径、湾曲させる筒状フィルムの巻回の内周直径、及び第 6図で示すような筒状フィルムの熱収縮特性等を考慮して決定されることが望ましく、本発明に於けるその温度範囲は前記筒状フィルムの長手方向に於ける熱収縮率が 5 %以上及び 6 0 %未満となる温度であることが望ましい。また、冷却気体の温度は、 0 °C 以上及び前記熱収縮率が 5 %未満の温度であることが望ましい。具体的には、例えば、第 6図に示すような熱収縮特性を有するポリ塩化ビニリデン系筒状フィルムの場合、加熱気体の温度は 1 0 0〜 1 4 0 °C、冷却気体の温度は 0〜 4 0 でのる。

本発明の装置に於いて、第 1 a図に示したドラムを構成する円周状に配列した棒状ロール 2は、両端を軸受けで支持され更にその一端にはギヤボックス 1 0の内部で小径ギヤを取り付けられリング状ギヤ（図省略）で一括して駆動させること力《出来る。尚、上記軸受けは、金属ベアリング等を利用することも出来る力耐熱 ·耐摩耗性を有する四弗化工チレン樹脂等から成る複合材料製の小型滑り軸受け等を利用すると、比較的小さな軸間距離で複数の棒状ロール 2を配列させることが出来好ましい。また、更に、上記棒状ロール 2の表面に耐熱 '耐摩耗性を有する四弗化工チレン樹脂等の被覆を施すと、非常に好ましい- また、本発明の装置に於いて、第 1 b図に示したガイドピン 3 aは、例えば、固定軸芯に四弗化工チレン樹脂等の潤滑性を有する回転体を取り付けたものを利用すると、非常に好ましい。また、上記ガイドビンの基部 3 bは、図 1に示すようにコラムの長手方向軸と平行に取り付けた支持棒 3 cに取り付け、旋回する筒状フィルムの口径に応じて各ガイドビンの相互間隔を調整することが出来る。また、ガイドビン 3 aの先端とドラムの間隔は、接触しない範囲で出来るだけ近付けることが望ましく、例えば、第 4 a図で示したように、ガイドビン 3 aの先端が各棒状ロール 2の相互間隙に位置するような構成が望ましい。ガイドピンと棒状ロールの間隔が大きいと、ガイドピン先端に加熱軟化した筒状フィルムが引掛かり破れることもある。

本発明の装置に於いて、導入側ピンチローラ 8は、第 1 a図で示すように、加熱長 L hの前端寄りにドラムと間隙を設けて配置されたものであることが望ましい。また、導出側ピンチローラ 8とドラムとの間隔は、具体的には、 0 . 5〜5 mであることが望ましく、更に好ましくは、 2〜5 mである。更に、導入ピンチローラ 8に、前記の間隔の内で移動させる移動装置を取り付けると、筒状フィル厶に封入した気体の圧力を微妙に調整することが出来るため非常に好ましい。本発明の装置に於いて、導出側ピンチローラ 9を、第 1 a図で示すように、ドラムの冷却長の後端に隣接して配置させると、筒状フィルムをその旋回状態から直接引き取ることが出来るため非常に好ましい。

尚、本発明に於ける熱収縮性を有する熱可塑性の筒状フィルムとしては、ポリ塩化ビニリデン系フィルムや、ポリアミド系フィルム、ポリエチレン系フィルム、ポリスチレン系フィルム等、及びこれらの積層フィルムを使用することが出来る。

【実施例】

以下に実施例により本発明を説明するが、これらは本発明を限定するものではない。尚、実施例の条件は別途表 1にも記載した。

【実施例 1】

原材料となる筒状フィルムの口径 C r = 5 7 mm、折幅 9 0 mm, 厚さ 5 0 pi mの図 6で示す熱収縮特性を有するポリ塩化ビニリデン系筒状フィル厶に 0 . 0 9 k / c m -' の圧縮空気を封入して膨らませ、表 1の実施例 1で示す外接円直径 D c = 2 1 0 mmのドラム上で筒状フィルムを導入速度 3 2 . 0 m/分、棒状ロール周速度 2 5 . 6 mZ分、導出速度 2 2 . 5 mZ分で旋回させ、加熱気体の最高温度 1 3 5 °Cで加熱、引き続き冷却気体の温度 2 3 °Cで冷却を施し、第 1 図の装置を用いてリング状ケ一シングフィルムを製造した。得られたリング状ケ一シングフィルムに、 0. 1 4 Kg/ cm²の圧縮空気を充填して膨らませた時、湾曲させた筒状フィルムの口径 C a = 6 2 mm、卷回内周直径 D i = 2 5 0 mm で、内周から外周に掛けて皺の発生は全く認められなかった。このフィルムを 8 2 °Cの湯浴中で 6 0分間加熱したところ、巻回内周の収縮率は 0. 5%、巻回外周の収縮率は 5. 5%であった。

【実施例 2】

原材料となる筒状フィルムの口径 C r = 5 1 mm、折幅 8 0 mm, 厚さ 5 0 / mの第 6図で示す熱収縮特性を有するポリ塩化ビニリデン系筒状フィルムに 0. 1 0 Kg/ cm²の圧縮空気を封入して膨らませ、表 1の実施例 1と同じドラム上で導入速度 3 2. OmZ分、棒状ロール周速度 2 6. 0 分、導出速度 2 3. OmZ分で筒状フィルム旋回させ、加熱気体の温度 1 3 5°Cで加熱、引き続き冷却気体の温度 2 3 °Cで冷却を施し、リング状ケ一シングフィルムを製造した。得られたリング状ケーシングフイルムに、 0. 1 6 KgZcm²の圧縮空気を充塡 1 して膨らませた時、湾曲させた筒状フィルムの口径 C a = 5 5 mm, 内周直径

D i = 25 1 mmで、内周から外周に掛けて皺の発生は全く認められなかった。このフィルムを 8 2°Cの湯浴中で 6 0分間加熱したところ、内周の収縮率は 0. 3 %、外周の収縮率は 8. 0%であった。

【実施例 3】

原材料となる筒状フィルムの口径 C r = 4 5 mm、折幅 7 0 mm、厚さ 5 0 umの第 6図で示す熱収縮特性を有するポリ塩化ビニリデン系筒状フィルムに 0. 1 2 KgZ cm²の圧縮空気を封入して膨らませ、表 1の実施例 1と同じドラム上で導入速度 3 2. OmZ分、棒状ロール周速度 2 6. 7 mZ分、導出速度 2 3. 5m/分で筒状フィルム旋回させ、加熱気体の温度 1 3 5°Cで加熱、引き続き冷却気体の温度 2 3 °Cで冷却を施し、リング状ケーシングフィルムを製造した。得られたリング状ケーシングフィル厶に、 0. 1 8 K g c π 'の圧縮空気を充¾ して膨らませた時、湾曲させた筒状フィルムの口径 C a = 4 9mm、内周直径 D i = 24 6 mmで、内周から外周に掛けて皺の発生は全く認められなかった _c このフ.イルムを 8 2 °Cの湯浴中で 6 0分間加熱したところ、内周の収縮率は 0 %、外周の収縮率は 3. 0 %であった c

【実施例 4】

原材料となる筒状フィルムの口径 C r = 4 1 mm、折幅 6 5 mm、厚さ 5 0 mの第 6図で示す熱収縮特性を有するポリ塩化ビニリデン系筒状フィルムに 0. 0 9 KgZ cm²の圧縮空気を封入して膨らませ、表 1の実施例 1と同じドラム上で導入速度 3 2. OmZ分、棒状ロール周速度 2 7. 1 分、導出速度 23. 8 mZ分で筒状フィルム旋回させ、加熱気体の温度 1 3 5°Cで加熱、引き続き冷却気体の温度 2 3 °Cで冷却を施し、リング状ケ一シングフィルムを製造した。得られたリング状ケーシングフイルムに、 0. 2 0 Kg/ cm²の圧縮空気を充塡 1 して膨らませた時、湾曲させた筒状フイルムの口径 C a = 4 5 mm、内周直径 D i = 24 9 mmで、内周から外周に掛けて皺の発生は全く認められなかった。このフィルムを 8 2 °Cの湯浴中で 60分間加熱したところ、内周の収縮率は 0. 5%、外周の収縮率は 5. 0%であった。

【実施例 5】

原材料となる筒状フィルムの口径 C r = 3 8 mm、折幅 6 0 mm、厚さ 5 0 H mの第 6図で示す熱収縮特性を有するポリ塩化ビニリデン系筒状フィルムに 0. 1 3 KgZ cm²の圧縮空気を封入して膨らませ、表 1の実施例 5で示す外接円直径 D c = 1 2 0 mmのドラム上で筒状フィルムを、導入速度 3 2. 0 mZ分、棒状ロール周速度 22. 9mZ分、導出速度 22. 1 mZ分で旋回させ、加熱気体の最高温度 1 3 5°Cで加熱、引き続き冷却気体の温度 23 °Cで冷却を施し、図 1の装置を用いてリング状ケ一シングフィルムを製造した。得られたリング状ケ一シングフイルムに、 0. 2 1 Kg/cm²の圧縮空気を充塡して膨らませた時、湾曲させた筒状フィルムの口径 C a = 4 1 mm、巻回内周直径 D i = 1 5 0 mm で、卷回内周から外周に掛けて皺の発生は全く認められなかった。このフィルムを 8 2 °Cの湯浴中で 6 0分間加熱したところ、巻回内周の収縮率は 0%、巻回外周の収縮率は 5 %であつた：

【実施例 6】

原材料となる筒状フィルムの口径 C r = 4 8 mm、折幅 7 5 mm、厚さ 5 0 //mの第 6図で示す熱収縮特性を有するポリ塩化ビニリデン系筒状フイルムに 0. 1 1 Kg/ cm²の圧縮空気を封入して膨らませ、表 1の実施例 5と同じドラム上で導入速度 3 2. OmZ分、棒状ロール周速度 2 3. 6 mZ分、導出速度 2 0. 8 mZ分で筒状フィルム旋回させ、加熱気体の温度 1 3 5°Cで加熱、引き続き冷却気体の温度 2 3 °Cで冷却を施し、リング状ケーシングフィルムを製造した。得られたリング状ケーシングフイルムに、 0. 1 7 KgZcm²の圧縮空気を充塡して膨らませた時、湾曲させた筒状フィルムの口径 Ca = 52mm、内周直径 D i = 1 4 8 mmで、内周から外周に掛けて皺の発生は全く認められなかった。このフィルムを 8 2 °Cの湯浴中で 6 0分間加熱したところ、内周の収縮率は 0. 5 %、外周の収縮率は 4. 5%であった。

【実施例 7】

原材料となる筒状フィルムの口径 C r = 3 5 mm. 折幅 5 5 mm、厚さ 5 0 /zmの第 6図で示す熱収縮特性を有するポリ塩化ビニリデン系筒状フイルムに 0. 1 4 KgZ cm²の圧縮空気を封入して膨らませ、表 1の実施例 5と同じドラム上で導入速度 3 2. OmZ分、棒状ロール周速度 2 5. 2 m/分、導出速度 2 2. 2mノ分で筒状フィルム旋回させ、加熱気体の温度 1 3 5°Cで加熱、引き続き冷却気体の温度 2 3°Cで冷却を施し、リング状ケ一シングフィルムを製造した。得られたリング状ケ一シングフイルムに、 0. 2 3 KgZ cm ²の圧縮空気を充塡して膨らませた時、湾曲させた筒状フィルムの口径 C a = 39mm、内周直径 D i = 1 4 5 mmで、内周から外周に掛けて皸の発生は全く認められなかった。このフィルムを 8 2 °Cの湯浴中で 6 0分間加熱したところ、内周の収縮率は 0%、外周の収縮率は 5. 0 %であつた。

【実施例 8】

原材料となる筒状フィル厶の口径 C r = 3 5 mm. 折幅 5 5 mm、厚さ 5 0 // mの第 6図で示す熱収縮特性を有するポリ塩化ビニリデン系筒状フイルムに 0. 1 4 KgZ cm²の圧縮空気を封入して膨らませ、表 1の実施例 8で示す外接円直径 D c = 8 3 mmのドラム上で筒状フィルムを、導入速度 2 4. 0 mZ '分、棒状ロール周速度 2 0. 6mZ分、導出速度 1 5. 6 mZ分で旋回させ、加熱気体の最高温度 1 3 5°Cで加熱、次いで冷却気体の温度 2 3 °Cで冷却を施し、第 1図に図示の装置を用いてリング状ケ一シングフィルムを製造した。得られたリング状ケーシングフイルムに、 0. 2 3 Kg/cm²の圧縮空気を充塡して膨らませた時、湾曲させた筒状フィルムの口径 C a = 3 9 mm、巻回内周直径 D i = 1 0 O mmで、内周から外周に掛けて皺の発生は全く認められなかった。このフィノレムを 8 2 °Cの湯浴中で 6 0分間加熱したところ、卷回内周の収縮率は 1 %、巻回外周の収縮率は 2. 5 %であった。

【実施例 9】

原材料となる筒状フィルムの口径 C r = 3 8 mm, 折幅 6 0 mm, 厚さ 5 0 mの第 6図で示す熱収縮特性を有するポリ塩化ビニリデン系筒状フィルムに 0. 1 3 Kg/ cm²の圧縮空気を封入して膨らませ、表 1の実施例 8と同じドラム 1 上で導入速度 2 4. OmZ分、棒状ロール周速度 2 1. 1 mZ分、導出速度 1 5.

1 mZ分で筒状フィルムを旋回させ、加熱気体の最高温度 1 3 5°Cで加熱、引き続き冷却気体の温度 2 3 Cで冷却を施し、リング状ケーシングフィルムを製造した。得られたリング状ケ一シングフイルムに、 0. 2 1 Kg/cm²の圧縮空気を充塡して^らませた時、湾曲させた筒状フィルムの口径 C a = 4 1 mm. 内周直径 D 1 = 1 0 2 mmで、内周から外周に掛けて皺の発生は全く認められなかつた。このフィルムを 8 2 °Cの湯浴中で 6 0分間加熱したところ、内周の収縮率は 1. 5 %、外周の収縮率は 4. 0 %であった。

【産業状の利用可能性】

以上の実施例で明らかなように、本発明により湾曲後の寸法安定性に優れ、し力、も湾曲能力、製品外観、生産性に優れたリング状ケ一シングフイルムが製造できる。

1 ：加熟気 ( 度は主熱処 iS疆の加熱気入口に於ける測定値である。

<ι·2：冷お ( ^ は主拠趣疆の冷却気鹏入口に於ける測定値である。

Claims

請求の範囲

1 . 所定長さの熱収縮性を有する熱可塑性の筒状フィルムに気体を封入する段階と、該筒状フィルムを導入し、所定間隙をもって配置した複数の自転中の棒状ロールの配列の周囲に螺旋状に送る段階と、該筒状フィルムが前記複数の自転中の棒状ロールの配列の周囲を螺旋状に送られている間に棒状ローラの配列の内部から前記棒状ローラの間を通して加熱気体を該配列の放射方向に送風して該筒状フィルムを加熱収縮させ、その後冷却気体を該放射方向に送風して冷却する段階と、前記収縮した筒状フィルムを前記棒状ロールの配列から導出して封入気体を筒状フィルムから排出する段階とを有するリング状ケ一シングフイルムの製造方法。

2 . 前記の棒状ロールの周速度は、前記筒状フィルムの導出速度以上で行わせる請求項 1のリング状ケ一シングフィルムの製造方法。

3 . 前記加熱気体ならびに冷却気体の強制送風は、これら気体が前記各棒状口ールの相互間隙および前記螺旋送りされる筒状フィルムの卷回の相互間隙を通り、かつ螺旋送りされる該筒状フィルムの巻回の外周に周り込むように行われる請求項 1のリング状ケーシングフィルムの製造方法。

4 . 前記棒状口一ルの酉己列の外部から強制送風させた気体を前螺旋送りされる筒状フィルムの巻回の外周へ吹き付けて、前記棒状ローラの配列の内部からの強制送風と対向させ、かつ且つ該配列内部からの強制送風させた気体は、該配列外部から強制送風させた気体よりも高温 ·高速である請求項 1のリング状ケーシングフィルムの製造方法。

5 . 前記棒状ロール内方からの強制送風は、前記棒状ロールの長手方向に送風量を変化させている請求項 1のリング状ケーシングフイルムの製造方法。

6 . 前記加熱収縮は、前記筒状フィルムの長手方向に於ける熱収縮率が 5 %以上で 6 0 %未満となる温度で行わせ、且つ前記冷却は 0 °C以上及び前記熱収縮が 5 %未満となる温度で行わせる請求項第 1項のリング状ケーシングフィル厶の製造方法 _c

7 . 前記筒状フィルムの螺旋送りは、下記の式（】）、（2 ) 、及び（3 ) を満たす条件の前記棒状ロールの配列の周りで行わせた旋回である請求項 1の製造方法：

1 5≤ L ≤ 2 5 ( 1 )

0. 6 5≤ d/L ≤ 0. 8 5 (2) 0. 7 0≤D c/D i≤ 0. 8 5 (3 ) なお、式中、 dは棒状ロールの直径（mm) 、 Lは最寄り 2本の棒状ロールの軸間距離（mm) 、 D 1は湾曲させた筒状フィルムの巻回の内周直径（mm) 、 D cは棒状ロール配列の外接円の直径（mm) を表す。

8. 前記筒状フィルムの螺旋送りは、下記の式（4) 、 (5) を満たす速度条件で行わせた旋回である請求項 1のリング状ケ一シングフィルム製造方法： a V i≥ V f >V o (4 )

Vo = aD i V i / (C a + D i) (5) なお、式中、 aは筒状フィルムの長手方向に於ける寸法変化を示す係数、 C aは湾曲させた筒状フィルムの口径（mm) 、 D iは湾曲させた筒状フィルムの巻回の内周直径（mm) 、 V ίは棒状ロールの周速度（mZ分）、 V iは導入速度 (mZ分）、 V 0は導出速度（mZ分）を表す。

9. 前記筒状フィルムの螺旋送りは、下記の式（6) 、及び（7) を満たす状態で行わせた旋回である請求項 1のリング状ケーシングフィルムの製造方法：

6≤N≤ 1 2 (6) 7≤S≤ 1 5 (7) なお、式中、 Nは棒状ロール配列の筒状フィルムの巻回数（回）、 Sは旋回する筒状フィルムの卷回の相互間隙（mm) を表す。

1 0. 前記筒状フィルムの熱収縮は、下記の式（8) 満たす条件下で行わせた熱処理である請求項 1のリング状ケーシングフィルムの製造方法：

0. 4 5≤L h/L c≤ 0. 6 5 (8) なお、式中、 L hは棒状ロールの軸方向の加熱長、 L cは棒状ロールの長手軸長 (加熱長 +冷却長）を表す。

1 1. 前記筒状フィルムに封入した気体圧力は、下記の式（9) を満たすように調整された圧力である請求項 1のリング状ケ一シングフイルムの製造方法：

1 . 0 5≤C a Z C r≤ 1 . 1 2 ( 9 ) なお、式中、 C aは湾曲させた筒状フィルムの口径（mm) 、 C rは原材料となる筒状フィルムの口径（mm) を表す。

1 2 . 気体を封入した筒状フィルムを連続的に導入する手段と、複数の棒状口ールを自転可能に間隙をもって円周方向に配列し、棒状ロールを配列した周囲に導入した筒状フィルムを巡らすようにした棒状口一ルの配列と、棒状ロールを自転させる駆動手段と、棒状ロールの配列の周りに巡らせた筒状フィルムを螺旋状に送るガイド手段と、棒状ロールの配列の内方に設けられ、棒状ロールの配列を螺旋状に巡る筒状フィルムの上流側に棒状ロールの間隙を通して放射方向に加熱気体を送風する主加熱手段と、棒状ロールの配列を螺旋状に巡る筒状フィルムの下流側に棒状口一ルの間隙を通して放射方向に冷却気体を送風する冷却手段と、棒状ロールの配列から加熱収縮した筒状フィルを導出する手段とを有するリング状ケーシングフイルムの製造装置。

1 3 . 前記導入手段は、一対の導入側ピンチロールで構成され、前記導出手段は、一対の導出側ピンチローラで構成されている請求項 1 2のリング状ケーシングフィルムの製造装置。

1 . 前記棒状ロールの配列の周りに螺旋状に送られている前記筒状フイルムの上流側において、該棒状ロールの配列を囲むようにして加熱気体を該筒状フィルムの卷回の外周へ向けて送風する補助加熱手段と、該棒状ロールの配列の周りに螺旋状に送られている前記筒状フィルムの下流側において、該筒状フィルムの巻回の外周に向けて冷却気体を送風する補助冷却装置とを有する請求項 1 2のリング状ケーシングフイルムの製造装置。 ·

1 5 . 前記導入側ピンチロールおよび前記導出側ピンチロールは、前記棒状口ールの配列の半径方向に該配列から隔置して設けられ、該導入側あるいは該導出側のピンチロールは、少なくといずれか一方が該配列に対して遠近可能に設けられ、前記筒状フィルムに封入した気体の圧力を調整できるようになつてる請求項 1 3のリング状ケ一シングフイルムの製造装置。

1 6 . 前記棒状ロールの配列は、下記の式（1 0 ) 、（1 1 ) 、及び（1 2 ) を満たすものであることを特徴とする請求項 1 2のリング状ケーシングフイルム 1 5≤ L ≤ 2 5 (1 0) 0. 6 5≤ d/L ≤ 0. 8 5 (1 1 ) 0. 7 0≤D c/D i≤ 0. 85 (1 2) なお、式中、 dは棒状ロールの直径（mm) 、 Lは、棒状ロールの軸間距離

(mm) 、 D iは湾曲させた筒状フィルムの巻回の内周直径（mm) 、 D cは棒状ロール配列の外接円の直径（mm) を表す。

1 7. 前記主熱処理手段は、外周に気体の噴出孔を多数設けた導風管を有する請求項 1 3のリング状ケーシングフィルムの製造装置。

1 8. 前記補助加熱手段は、前記棒状ロールの配列の周りに螺旋送りされる筒状フィルムの上流側で該配列を囲む拡散板を有し、該拡散板を介して加熱気体が前記筒状フィルムの巻回の外周に向けて送られる請求項 1 4のリング状ケ一シングフィルムの製造装置。

1 9. 前記補助冷却装置は、複数の送風機を組み合わせたものである請求項 1 4のリング状ケ一シングフイルムの製造装置。。

2 0. 前記棒状ロールは、その表面に四フッ化工チレン樹脂等の被覆加工を施されたものである請求項 1 2のリング状ケ一シングフイルムの製造装置。。

2 1. 前記のガイド手段は、前記棒状ロールの長手方向に所定間隔で配列され、前記棒状ロールの配列の放射方向に延在するガイドビンを有する請求項 1 2のリング状ケーシングフイルムの製造装置。

2 2. 前記ガイドビンは、固定軸芯と自由回転する四フッ化工チレン樹脂等の潤滑性を有する回転体を組み合わせたものである請求項 2 1のリング状ケーシングフィルムの製造装置。