WO1995005523A1 - Procede et dispositif de revetement et de soutenement des tunnels - Google Patents

Procede et dispositif de revetement et de soutenement des tunnels Download PDF

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WO1995005523A1
WO1995005523A1 PCT/FR1994/000991 FR9400991W WO9505523A1 WO 1995005523 A1 WO1995005523 A1 WO 1995005523A1 FR 9400991 W FR9400991 W FR 9400991W WO 9505523 A1 WO9505523 A1 WO 9505523A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
members
legs
rank
structure according
concrete
Prior art date
Application number
PCT/FR1994/000991
Other languages
English (en)
Inventor
Martial Cipriani
Joseph Kieffer
Alain Maguet
Original Assignee
Vicat
Freyssinet International Et Compagnie
J.K. Structures
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Vicat, Freyssinet International Et Compagnie, J.K. Structures filed Critical Vicat
Publication of WO1995005523A1 publication Critical patent/WO1995005523A1/fr

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Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21D—SHAFTS; TUNNELS; GALLERIES; LARGE UNDERGROUND CHAMBERS
    • E21D11/00—Lining tunnels, galleries or other underground cavities, e.g. large underground chambers; Linings therefor; Making such linings in situ, e.g. by assembling
    • E21D11/04—Lining with building materials
    • E21D11/10—Lining with building materials with concrete cast in situ; Shuttering also lost shutterings, e.g. made of blocks, of metal plates or other equipment adapted therefor
    • E21D11/107—Reinforcing elements therefor; Holders for the reinforcing elements
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
    • E04C5/06—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings of high bending resistance, i.e. of essentially three-dimensional extent, e.g. lattice girders
    • E04C5/065—Light-weight girders, e.g. with precast parts

Definitions

  • the present invention relates to a process for producing civil engineering works and in particular underground works such as tunnels as well as the work or structure thus obtained.
  • a reinforced concrete coating is applied directly to the vault of the excavation, but an irregular size is then obtained.
  • the anchoring of the covering in the vault remains fragile, which poses safety problems.
  • Yet another method consists in placing the panels in the excavation on a heterolithic metal frame and then spraying concrete against said panels to hang it and drown the frame in the concrete.
  • ordinary concretes do not allow immediate setting, which poses problems of stability and resistance, particularly in overhanging areas.
  • the frame does not have a regular and homogeneous metallic network, which poses problems of mechanical resistance for the structure.
  • the present invention aims to solve the above technical problems satisfactorily.
  • This object is achieved in accordance with the invention by means of a process for producing civil engineering works and in particular underground works, characterized in that it consists in erecting in a stable manner at least one section of metal reinforcement three-dimensional monolithic, to be projected in a confined manner onto said reinforcement, a concrete with rapid setting and hardening, starting with the lower parts of the section and going up towards the upper parts to form progressively and without breaking the stability a self-supporting structure thin wall and substantially uniform thickness in which is at least partially embedded said frame.
  • said reinforcement section is erected so as to define an upper face or upper surface and a lower face or lower surface.
  • an envelope is fixed on the upper surface intended to confine the concrete sprayed between the lower surface and the upper surface.
  • This envelope optionally consists of a waterproof and / or insulating sheet.
  • said structure is produced in situ.
  • the spraying of the concrete is carried out by the dry route with prior wetting of the concrete.
  • the stability of the reinforcement section is ensured, in particular by means of stiffening elements formed on the one hand, in the curvature of the section of microcintres comprising steel bars of small diameter put in compression by post means -compression and, on the other hand, in the perpendicular direction of small diameter steel bars integrated into the thickness of the reinforcement.
  • Said concrete used in spraying is of the type described in French patent application No. 92 09719 (Vicat) comprising a hydraulic binder containing 50 to 99% of a natural cement resulting from calcination at a temperature between 900 and 1200 * C of a single raw material containing sulphurous clay phases and calcium carbonate in intimate mixture and from 1 to 50% of a pozzolanic product or acting as a filler.
  • said concrete comprises from 300 kg to 800 kg of hydraulic binder per cubic meter of concrete used.
  • water / hydraulic binder ratio of concrete is between 0.25 and 0.50.
  • each node of each frame of even rank defining a first face of the frame is shaped in a triangle and couples the neighboring ends of two legs extending respectively on the two sides of the frame considered and in the same direction, the directions pouring for the legs of the two consecutive members of even rank, and in that each knot of each member of odd rank defining the second face of the structure is shaped in parallelogram and couples the neighboring ends of two legs extending respectively on the two sides of the member considered and in opposite directions, the directions being reversed for the counterparts of two consecutive members of odd rank.
  • Another object of the invention is a self-supporting structure for civil engineering works and in particular underground works, characterized in that it comprises at least one section of three-dimensional monolithic metallic reinforcement coated with a concrete comprising a binder hydraulic, quick setting and hardening, consisting of 50 to 99% of a natural cement resulting from the calcination at a temperature of 900 to 1,200 * C of a single raw material containing sulphurous clay phases and calcium carbonate as an intimate mixture and from 1 to 50% of a pozzolanic product or acting as a filler.
  • said frame has on its outer faces of the members parallel to each other and at the heart of inclined legs connecting these members.
  • said members are oriented in the load-bearing direction.
  • said structure is shaped so as to define an upper face or upper surface and a lower face or lower surface.
  • Yet another object of the invention is a use of the process referred to above for producing an internal support and / or covering structure for the roof of a tunnel.
  • the method and structure of the invention make it possible to solve in particular the safety problems posed by the falling of stones coming from the roof of the excavation of a tunnel.
  • the structure of the invention is simple and light. It withstands compression and shock well. It can, by filling the space between the upper surface and the vault, oppose the fall of rubble or stones.
  • the method of the invention uses only ready-to-use components and is quickly and simply implemented even under difficult working conditions (cold weather, dripping walls, etc.). It saves considerable time in the manufacture of underground structures.
  • the remarkable properties of the structure and in particular its self-supporting character are due to the combination of a specific reinforcement and concrete, which makes it possible to envisage putting the tunnel into circulation immediately after concreting, even during the said construction. structure.
  • the structure obtained has a regular geometry and a uniform thickness.
  • the surface appearance of the lower surface is perfectly smooth and even.
  • the upper surface can receive, in addition, an envelope of waterproof and insulating material without any drilling being necessary.
  • the containment of shotcrete can be ensured by an envelope which only serves to stop the concrete and can be removed after concreting.
  • the costs of producing the structure of the invention are significantly reduced compared to works produced by traditional methods. Because the implementation is faster. At the same time, the quantities of materials used are lower and the losses in concrete are minimized.
  • the method of the invention can be advantageously used for the production or repair of underground structures, such as tunnels or hydraulic structures (collectors, etc.) to replace or complement existing structures.
  • underground structures such as tunnels or hydraulic structures (collectors, etc.) to replace or complement existing structures.
  • the frame used in the invention has on its external faces frames that are parallel to each other and at the heart of inclined legs connecting said frames. It must have significant resistance, in particular to any crushing which tends to bring the plans closer to its members. Its manufacture must also be achievable in series at a competitive cost price. More specifically, its cutting must be continuously executable by means of circular knives and its deployment must be achievable automatically, preferably continuously. Of course, metal losses must be excluded.
  • each node of each member of even rank defining a first face of the frame is shaped in a triangle and couples the neighboring ends of two legs extending respectively on the two sides of the member considered and in the same direction, the directions reversing for the legs of the two consecutive members of even rank, while each node of each member of odd rank defining the second face of the frame is shaped in parallelogram and couples the neighboring ends of the two legs extending respectively on both sides of the considered member and in opposite directions, the opposite directions for the homologated legs of two consecutive members of odd rank.
  • the connecting nodes are arranged, on the unexpanded metal, along lines perpendicular to the members; during deployment, if the nodes in parallelogram of the members of odd rank are immobilized longitudinally, on the other hand the nodes in triangles of each member of even rank are moved longitudinally, sometimes in one direction, for a member of even rank considered, and sometimes in the opposite direction, for the two members of even row consecutive thereto, so that the legs tilt, opposing for two consecutive members of even row during that the first face defined by these deviates from the second face defined by the members of odd rank.
  • the members are spaced transversely from each other.
  • each coupling node in parallelogram of a member of odd rank is constituted by the part of the latter on which end the two legs of opposite directions which are coupled to it, as well as by the ends of these legs which are separated. of those of the legs extending in extension by two cutting biases, which are parallel to each other and to the line connecting two points of this part opposite diagonally, the cutting biases of a member of odd rank being inclined symmetrically with respect to to those of the two consecutive members of odd rank.
  • Each triangle coupling node of a member of even rank is constituted by the part of the latter on which the two legs of the same direction which are coupled to it end, as well as by the ends of these legs which are separated from those of the legs extending in extension by two cutting biases, which are respectively parallel to the two lines which connect diagonally the four points of this part, the cutting biases of a member of even rank converging opposite those of the two consecutive members of even rank.
  • the members of each section cooperate with regularly spaced transverse bars of which the ends are fixed, in particular by force hooking, on the members of two contiguous sections.
  • FIG. 1 is a partial plan view showing the precut and undeployed metal used for the reinforcement according to the invention
  • Figure 2 is a plan view similar to Figure 1 showing the start of deployment and to distinguish the various components of the frame or frame according to the invention
  • FIG. 3 is a partial perspective illustrating this framework or reinforcement deployed from the precut metal according to FIGS. 1 and
  • Figure 4 is a partial elementary plan view similar to Figure 1, but showing on a larger scale five successive nodes of the metal before deployment;
  • Figure 5 is a partial cross section showing the assembly of several sections therebetween;
  • Figure 6 is an elevation taken along arrow F of the figure
  • Figures 7a, 7b, 7c and 7d show perspective views of the implementation of the method of the invention.
  • the metal sheet 5 (FIG. 1) intended for the manufacture of the reinforcement 1 is preferably made of steel and it is precut to generate, during its deployment, the three-dimensional monolithic reinforcement 1 represented in FIG. 3.
  • the monolithic and three-dimensional frame 1 has members parallel to each other and spaced from each other; these members are designated by the general reference 6 and are distinguished by an index defining their rank; it is important to note right now that the odd rank members 6.1, 6.3, 6.5, 6.7, 6.9 ..., 6.2n + 1 are intended to delimit one of the faces of the reinforcement, while the members of rank pair 6.2, 6.4, 6.6, 6.8 .., 6.2n are intended to delimit the opposite face of said frame.
  • the frames 6 are separated from each other by solid parts of the sheet 5, intended to constitute legs 57,
  • the legs 57 extend above and to the right, while the legs 58 extend below and to the left, a jamb 57 being conjugated to a leg 58 to end on a node in the form of a parallelogram 59 of a member of odd rank 6.4n + 1, such as member 6.5, the legs 67 extend above and to the left, while the legs 68 extend below and to the right, a leg 67 being combined with a leg 68 to end on a node in the shape of a parallelogram 69 of a member of odd rank 6.4n + 3, such as member 6.3 , the frames of odd rank 6.2n + 1 being alternately provided with nodes 59 with legs 57, 58 and nodes 69 with legs 67, 68 Now considering the members of even rank 6.2n in FIG.
  • triangular nodes 79 members 6.4n, such as member 6.4
  • triangular nodes 89 members 6.4n + 2, such as member 6.2
  • each frame 6 is delimited by two interrupted cutting lines 50, 51 whose interruptions make it possible to allow the subsistence solid parts which precisely constitute the aforementioned connecting nodes.
  • These lines 50, 51 separate the members of the legs and are extended by cutting bias 52 to 55 which detach each leg from the one with which it is aligned before deployment and, at the same time, which delimit the parts of the nodes projecting laterally from the frames.
  • each node in the shape of a parallelogram 59.4n + 1 is delimited by the cutting bias 52 and 53
  • each node in the shape of a parallelogram 69.4n + 3 is delimited by the cutting bias 54 and 55
  • each triangular node 79 , 4n is delimited by cutting biases 52 and 55 common to neighboring nodes 59 and 69
  • each triangular node 89,4n + 2 is delimited by cutting biases 53 and 54 common to neighboring nodes 59 and 69.
  • the metal sheet 5 is divided into narrow bands by the cutting lines 50 and 51 which are interrupted in points 50a, 50b and respectively 51a, 51b aligned on imaginary lines 61a, 61b, these being perpendicular to the cutting lines 50, 51 and spaced apart in correspondence with the chosen size of the nodes (left half of FIG. 4).
  • Four neighboring points 50a, 50b, 51a and 51b could be connected by fictitious diagonals 62 and 63.
  • the above-mentioned bands successively constitute the frame 6.1, the legs 58, the frame 6.2, the legs 67, frame 6.3, legs 68, frame 6.4, legs 57, frame 6.5, legs 58, frame 6.6 and so on.
  • the cutting bias 52 and 53 are parallel to the diagonal 69
  • the cutting bias 54 and 55 are parallel to the conjugate diagonal 63; these biases are distributed so as to be successively parallel to each other by two and diverging from one another by two.
  • the triangular knot 89 is defined by two biases 53 and 54 converging to the left on the frame 6.2 and diverging to the right on two legs 58 and 67 framing this frame which is separated from it by the cutting lines 50 and 51 up to points 50b and 51b
  • the node in the shape of a parallelogram 69 is defined by two parallel biases 54 and 55 tilting from left upwards to right downwards to connect legs 67 and 68 to the frame 6.3 beyond the points of interruption 50a and 51b of the cutting lines 50 and 51 which separate this frame 6.3 from said legs 67 and 68 extending on either side in extension
  • the triangular knot 79 is defined by two biases 55 and 52 converging to the right on the frame 6.4 and diverging to the left on two legs 68 and 57 framing this frame which is separated from it by lines 50 and 51 up to points 50a and 51a
  • the node e n form of parallelogram 59 is defined by two parallel biase
  • This inclination is accompanied by a folding of the legs at the location of the connecting nodes: for the legs 57 along the fold line 57a of the even row knot 79.4n and along the fold line 57b of the node of odd rank 59.4n + 1 ( Figures 3 and 4), for legs 58 along the fold line 58a of the knot of odd rank 59.4n + 1 and along the fold line 58b of the knot of even rank 89.4 n + 2 (FIGS.
  • FIG. 5 shows three sections 41.1 to 41.3 which, during assembly, are aligned one after the other, the holding of the frame sections 1 is ensured only by their own rigidity.
  • transverse bars 42 are placed at different regularly spaced levels. These bars are nothing special except that hooks 43 and 44 are formed by the ends of each. The forming of the hooks is carried out by force and has the aim of joining the extreme member of a section with the extreme member adjacent to the contiguous section: thus, a real cross-linking of all the sections is obtained and ensures at the same time the connection intense of the extreme members which are close to the edges in contact with said sections.
  • the frame 1 previously described in detail is erected stably to form at least one vaulted section defining an upper face or upper surface E and a lower face or lower surface I as shown in FIG. 7a.
  • the vertical stability of the reinforcement section (s) 1 is ensured on the one hand by orienting said members in the load-bearing direction and on the other hand, by means of stiffening elements 100, formed on the one hand, in the curvature of the section micro-hangers comprising small diameter steel bars compressed by post-compression means and, on the other hand, in the perpendicular direction of small diameter steel bars integrated into the thickness of the reinforcement.
  • a first series of stiffening elements is arranged parallel to the generatrices of the profile of the section while the other series is arranged according to the guidelines of said profile.
  • an envelope 101 fixed on the upper face or upper surface E an envelope 101 as shown in Figure 7b.
  • This envelope is intended for the confinement of concrete by limiting losses at the upper surface during projection.
  • the envelope 101 is made up, where appropriate, of a continuous waterproof and / or insulating sheet which optionally includes cells.
  • a concrete 102 with rapid setting and hardening as shown in FIG. 7c.
  • the projection is carried out starting by the lower parts of the section and up towards the upper parts to gradually and without breaking the stability a self-supporting structure with thin wall and substantially uniform thickness in which is at least partially embedded said frame.
  • the projection mode will be described in more detail in the example explained below.
  • the projection of concrete 102 from the lower surface to the upper surface produces a satisfactory coating of both the members and the legs (FIG. 7d). No fixing of the concrete is necessary on the casing 101 and the projection of the concrete 102 is carried out by dry process with prior wetting of the concrete.
  • the self-supporting structure is produced in situ, for example inside the excavation T previously dug.
  • the retaining and / or cladding structure is then built directly under the vault and advancing progressively in the excavation.
  • the self-supporting structure is produced at a distance from the site and then said finished structure is moved to the structure to be built or consolidated.
  • the concrete 102 used in combination with the preceding reinforcement 1 contains a hydraulic binder with rapid setting and hardening.
  • the concrete comprises from 300 to 800 kg of binder per cubic meter of concrete used by spraying as well as aggregates whose size is between 0 and 15 mm.
  • the water / hydraulic binder ratio is set between 0.25 and 0.50.
  • the hydraulic binder used has both a fast setting time and improved mechanical properties as well as good resistance to chemical attack with lower thermal production costs.
  • the term “quick setting and hardening cements” is understood to mean cements the start of setting of which at 20 ° C. is between 2 and 60 minutes, and the setting time of which is between 2 and 15 minutes later.
  • the hydraulic binder setting and hardening fast used contains 50 to 99% of a natural cement resulting from the calcination at a temperature of 900 to 1200 ° C of a single raw material containing argillaceous phases and sulfurized carbonate calcium in intimate mixture and from 1 to 50% of a pozzolanic product and / or of a product acting as a "filler".
  • the calcination temperature of the raw material constituting the natural cement is such that it leads to a product not mainly containing the characteristic phase of the clinkers that are found in artificial cements, in particular PORTLAND type cement.
  • filler means a finely divided product known to be chemically inert and improving the compactness of cement matrices by a granular effect.
  • Examples of products acting as filler include limestone products as well as non-reactive varieties of silica fumes.
  • pozzolanic product means products capable of forming hydrated calcium silicates with lime similar to those produced during the hydration of a conventional artificial cement clinker.
  • silica fumes are industrial waste from the manufacture of aluminum and are mainly composed of amorphous silica grains of dimensions less than one micron. They have the advantage of playing both the role of filler and pozzolanic product.
  • the hydraulic binders used also contain from 0 to 10% of an inorganic mineral addition of the sulfate type.
  • sulphates which can be used according to the invention include calcium sulphate, anhydrous or dihydrate, double sodium and calcium sulphate (glauberite).
  • sulphated derivatives proves to be very particularly advantageous in binders because of the presence in the raw material of the constituents of sulphurized elements which, at the time of hydration, combine with the sulphated derivatives to form specific hydrates.
  • the hydraulic binder compositions contain, in addition, up to 5% of organic additions intended to improve the hydration of said binder during its use.
  • the constituents of the hydraulic binder composition are in the dry state in the form of a mixture of particles with diameters of between 0 and 200 ⁇ m (microns), advantageously between 0 and 100 ⁇ m (microns).
  • the calcined cement from the calcination furnace is advantageously dry mixed with the pozzolanic product and / or a product of the filler type and optionally adjuvants, and introduced into a grinder, for example of the ball or bar type where the mixture is ground and homogenized.
  • hydraulic binders combine different advantages; in particular, rapid setting and hardening, high mechanical resistance in the short term and progressing regularly over time over several years and excellent resistance to chemical attack.
  • the aforementioned organic binders lead to mortars 1/1 to initial setting time of about 6 minutes and final setting times of the order of 9 minutes.
  • start times can be increased if necessary, according to a technique known to those skilled in the art, for example, by adding citric acid to the mixing water. So the addition of
  • citric acid will increase the start time taken at 20 ° C respectively 10, 15, 25 or 30 minutes.
  • the aforementioned hydraulic binders have the advantage of giving with artificial cements or their PORTLAND type clinkers mixtures which are fully compatible and stable over time and which are particularly well suited for their incorporation in concrete to be sprayed.
  • mixtures can contain from 0.1 to 99.9% of hydraulic binder and have the advantage of providing a means of modulating at will the mechanical properties and the setting speed of the products thus obtained.
  • the particular binders obtained by mixing the above-mentioned hydraulic binders with artificial cements have, at dosages greater than 30% (in 1/2 mortar for example), setting properties and intermediate and progressive mechanical strengths between the properties of the binders described above and those of artificial cement, that is to say that at certain dosages it is possible to have a rapid setting, mechanical resistances measurable from 3 h and resistances at 28 days equal to those of artificial cement. Mechanical resistance continues to rise significantly up to 3 months and more.
  • the structure of the invention reacts in its elastic range, without degradation with very good transverse rigidity and good tensile strength.
  • the stability and resistance of this self-supporting structure allow it to be used in complete safety, especially in underground structures such as tunnels whose excavation is normally supported according to the geology of the terrain.
  • a three-dimensional monolithic galvanized steel frame 1 is used, manufactured and distributed by the company J.K.
  • STRUCTURES registered trademark of the type previously described for erecting sections 3 m long and 1.20 m wide which are curved to adapt to the radius of curvature of the excavation of a tunnel. During the assembly of the sections, circulation under the arch remains possible. Stops arranged along the generatrices of the section to be built define the installation template.
  • the section is erected in a hoop from the base of the roof alternately from right and left.
  • the connection of the hoops between them is obtained by covering a half-corrugation with stapling of the members.
  • support gantries are used until a full arc is completed.
  • longitudinal and transverse stiffening elements are integrated into the thickness of the reinforcement in the form of small diameter steel bars of the Poutrafils type (registered trademark). The number, position and diameter of the bars are determined according to the radius of curvature of the section and the loads to be taken up.
  • the loading is carried out by means of a post-compression device. The concrete is then sprayed onto the reinforcement section.
  • the projection is carried out in a confined way to limit the losses in concrete and gradually drown the reinforcement.
  • the projection phase consists of making, by a first series of passes with a lance, concrete arches spaced about 2 m apart (see Figure 7c).
  • the passes are carried out starting with the lower parts of the section and then going up towards the upper parts to gradually and without breaking the stability form a self-supporting structure due to the rapid rise in concrete strengths.
  • the weight of the concrete arches is balanced by the self-supporting capacity of the section reinforced by the stiffening elements.
  • the second series of passes consists of spraying the concrete into the areas of the reinforcement that remain empty after the first passes, always starting with the lower parts and without any support being necessary.
  • the concrete used contains a hydraulic binder of the Vicalpes type (registered trademark) manufactured and distributed by the VICAT Company which is quick setting and hardening in contact with water.
  • the concrete contains 470 kg of Vicalpes per cubic meter of the concrete used.
  • the concrete contains 180 kg of vicalpes per cubic meter of concrete.
  • Concrete also contains aggregates whose size is less than or equal to 8mm, the water / binder ratio is 0.35.
  • a setting start offset is added and the spraying is carried out by dry process with dilute flow. Concrete is hydrated to a maximum of 3%, first upstream then at the end of the lance by additional hydration.
  • the projection rate is limited to 2.5 m 3 / hour.
  • the coating of the reinforcement as well as the compactness of the concrete are very satisfactory.
  • the thickness of the structure obtained is uniform and is chosen between 7 and 12 cm.

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Abstract

L'invention est relative à un procédé de réalisation d'ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains. Il consiste à dresser de façon stable au moins un tronçon d'armature métallique monolithique tridimensionnelle (1) à projeter de manière confinée sur ladite armature (1), un béton (102) à prise et à durcissement rapides, en commençant par les parties basses du tronçon et en remontant vers les parties hautes pour former progressivement et sans rupture de la stabilité, une structure auto-portante à paroi mince et épaisseur sensiblement uniforme dans laquelle est au moins partiellement noyée ladite armature (1).

Description

PROCEDE ET DISPOSITIF DE REVETEMENT ET DE SOUTENEMENT DES TUNNELS
La présente invention concerne un procédé de réalisation d'ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains tels que des tunnels ainsi que l'ouvrage ou la structure ainsi obtenu.
Il existe déjà des méthodes de revêtement et de soutènement des voûtes de tunnel selon lesquelles on construit dans l'excavation une structure interne à partir de tronçons préfabriqués en béton armé reliés entre eux par des éléments de fixation. Cependant ces éléments de fixation constituent des zones de fragilisation de la structure qui en elle-même est peu résistante aux chocs.
Selon une autre méthode, on applique directement sur la voûte de l'excavation, un revêtement en béton-armé, mais on obtient alors un gabarit irrégulier. De plus, l'ancrage du revêtement dans la voûte reste fragile ce qui pose des problèmes de sécurité.
Encore une autre méthode consiste à disposer dans l'excavation des panneaux sur une ossature métallique hétérolithique puis à projeter du béton contre lesdits panneaux pour l'accrocher et noyer l'ossature dans le béton. Cependant, les bétons ordinaires ne permettent pas une prise immédiate ce qui pose des problèmes de stabilité et de tenue en particulier dans les zones en surplomb. De plus, l'ossature ne présente pas un réseau métallique régulier et homogène, ce qui pose des problèmes de résistance mécanique pour la structure.
La présente invention a pour but de résoudre les problèmes techniques précédents de manière satisfaisante.
Ce but est atteint conformément à l'invention au moyen d'un procédé de réalisation d'ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains, caractérisé en ce qu'il consiste à dresser de façon stable au moins un tronçon d'armature métallique monolithique tridimensionnelle, à projeter de manière confinée sur ladite armature, un béton à prise et à durcissement rapides, en commençant par les parties basses du tronçon et en remontant vers les parties hautes pour former progressivement et sans rupture de la stabilité une structure auto¬ portante à paroi mince et épaisseur sensiblement uniforme dans laquelle est au moins partiellement noyée ladite armature. Selon une caractéristique avantageuse, on dresse ledit tronçon d'armature de façon à définir une face supérieure ou extrados et une face inférieure ou intrados.
Selon une autre caractéristique, on fixe sur l'extrados une enveloppe destinée à confiner le béton projeté entre l'intrados et l'extrados. Cette enveloppe est éventuellement constituée d'une feuille étanche et/ou isolante.
Selon un premier mode de mise en oeuvre ladite structure est réalisée in situ. Selon un autre mode de mise en oeuvre, la projection du béton est effectuée par voie sèche avec mouillage préalable du béton.
Selon une caractéristique avantageuse, on assure la stabilité du tronçon d'armature notamment au moyen d'éléments raidisseurs constitués d'une part, dans la courbure du tronçon de microcintres comprenant des barres en acier de faible diamètre mises en compression par des moyens de post-compression et, d'autre part, dans la direction perpendiculaire de barres en acier de faible diamètre intégrés dans l'épaisseur de l'armature.
Ledit béton utilisé en projection est du type de celui qui est décrit dans la demande de brevet français No. 92 09719 (Vicat) comprenant un liant hydraulique contenant de 50 à 99% d'un ciment naturel résultant de la calcination à une température comprise entre 900 et 1200*C d'une seule et même matière première renfermant des phases argileuses sulfurées et du carbonate de calcium en mélange intime et de 1 à 50 % d'un produit pouzzolanique ou agissant comme filler.
Selon une caractéristique avantageuse, ledit béton comprend de 300 kg à 800 kg de liant hydraulique par mètre cube de béton mis en oeuvre.
De plus, le ratio eau/liant hydraulique du béton est compris entre 0,25 et 0,50.
L'armature utilisée est du type de celle qui est décrite dans le brevet EP-A-0 097 659 (Kieffer) présentant sur ses faces externes des membrures parallèles entre elles et à coeur des jambages inclinés reliant ces membrures ; lesdites membrures étant orientées dans le sens porteur. De préférence, dans l'armature, chaque noeud de chaque membrure de rang pair définissant une première face de l'armature est conformé en triangle et couple les extrémités voisines de deux jambages s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans le même sens, les sens s'in versant pour les jambages des deux membrures consécutives de rang pair, et en ce que chaque noeud de chaque membrure de rang impair définissant la deuxième face de la structure est conformé en parallélogramme et couple les extrémités voisines de deux jambages s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans des sens opposés, les sens s'inversant pour les jambages homologues de deux membrures consécutives de rang impair.
Un autre objet de l'invention est une structure auto-portante pour ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un tronçon d'armature métallique monolithique tridimensionnelle enrobée d'un béton comprenant un liant hydraulique à prise et durcissement rapides, constitué de 50 à 99 % d'un ciment naturel résultant de la calcination à une température de 900 à 1 200* C d'une seule et même matière première renfermant des phases argileuses sulfurées et du carbonate de calcium en mélange intime et de 1 à 50 % d'un produit pouzzolanique ou agissant comme filler.
Selon une caractéristique avantageuse, ladite armature présente sur ses faces externes des membrures parallèles entre elles et à coeur des jambages inclinés reliant ces membrures.
Selon une autre caractéristique, lesdites membrures sont orientées dans le sens porteur.
Selon encore une autre caractéristique, ladite structure est conformée de façon à définir une face supérieure ou extrados et une face inférieure ou intrados.
Encore un autre objet de l'invention, est une utilisation de procédé visé précédemment pour réaliser une structure interne de soutènement et/ou de revêtement de la voûte d'un tunnel.
Le procédé et la structure de l'invention permettent de résoudre notamment les problèmes de sécurité posés par la chute des pierres provenant de la voûte de l'excavation d'un tunnel. La structure de l'invention est simple et légère. Elle résiste bien à la compression et aux chocs. Elle peut, par comblement de l'espace situé entre l'extrados et la voûte, s'opposer à la chute de gravats ou de pierres.
Le procédé de l'invention n'utilise que des composants prêts à l'emploi et est mis rapidement et simplement en oeuvre même dans des conditions de travail difficiles (temps froid, parois ruisselantes...). Il apporte un gain de temps considérable dans la fabrication des ouvrages souterrains. Les propriétés remarquables de la structure et notamment son caractère auto-portant sont dûs à la combinaison entre une armature et un béton spécifiques, ce qui permet d'envisager une mise en circulation du tunnel immédiatement après le bétonnage, même en cours de réalisation de ladite structure.
La structure obtenue possède une géométrie régulière et une épaisseur uniforme. L'aspect de surface de l'intrados est parfaitement lisse et uni.
L'extrados peut recevoir, en complément, d'une enveloppe en matériau étanche et isolant sans qu'aucun percement ne soit nécessaire.
De plus, il n'est pas nécessaire de prévoir des panneaux sur l'extrados pour l'accrochage chimique ou mécanique du béton projeté.
Le confinement du béton projeté peut être assuré par une enveloppe qui ne sert qu'à arrêter le béton et peut être retirée après le bétonnage.
Par ailleurs, les coûts de réalisation de la structure de l'invention sont notablement réduits par rapport aux ouvrages réalisés par des procédés traditionnels. Du fait que la mise en oeuvre s'effectue plus rapidement. Parallèlement, les quantités de matériaux utilisés sont plus faibles et ies pertes en béton sont minimisées.
Le procédé de l'invention peut être utilisé avantageusement pour la réalisation ou la réfection d'ouvrages souterrains, tels que des tunnels ou des structures hydrauliques (collecteurs...) en remplacement ou en complément de structures existantes.
Dans certains cas de sites exigus, le gabarit de la structure de l'invention permet d'intervenir alors que les méthodes traditionnelles sont impossibles ou difficiles à mettre en oeuvre. L'armature utilisée dans l'invention présente sur ses faces externes des membrures parallèles entre elles et à coeur des jambages inclinés reliant lesdites membrures. Elle doit posséder une résistance importante, en particulier à tout écrasement qui tend à rapprocher les plans de ses membrures. Sa fabrication doit aussi être réalisable en série à un prix de revient compétitif. Plus spécialement, son découpage doit être exécutable en continu au moyen de couteaux circulaires et son déploiement doit être réalisable de façon automatique, de préférence en continu. Bien entendu, les pertes de métal doivent être exclues. En outre, il doit être possible d'insérer longitudinalement entre les membrures et transversalement entre les jambages des éléments de renfort ou de stabilisation tels que des tiges ou des éléments de servitude tels que des câbles électriques, des tuyauteries, des gaines, des tirants, etc. Pour atteindre ce but, chaque noeud de chaque membrure de rang pair définissant une première face de l'armature est conformé en triangle et couple les extrémités voisines de deux jambages s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans le même sens, les sens s'inversant pour les jambages des deux membrures consécutives de rang pair, tandis que chaque noeud de chaque membrure de rang impair définissant la deuxième face de l'armature est conformé en parallélogramme et couple les extrémités voisines des deux jambages s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans les sens opposés, les sens s'inversant pour les jambages homologues de deux membrures consécutives de rang impair.
Plus particulièrement, les noeuds de liaison sont disposés, sur le métal non déployé, selon des lignes perpendiculaires aux membrures ; lors du déploiement, si les noeuds en parallélogramme des membrures de rang impair sont immobilisés longitudinalement, par contre les noeuds en triangles de chaque membrure de rang pair sont déplacés longitudinalement, tantôt dans un sens, pour une membrure de rang pair considérée, et tantôt dans le sens opposé, pour les deux membrures de rang pair consécutives à celle-ci, de sorte que les jambages s'inclinent en s'opposant pour deux membrures consécutives de rang pair pendant que la première face définie par celles-ci s'écarte de la deuxième face définie par les membrures de rang impair.
De préférence, lors du déploiement de la feuille métallique préalablement découpée, les membrures sont écartées transversalement les unes des autres.
Plus précisément, chaque noeud de couplage en parallélogramme d'une membrure de rang impair est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages de sens opposés qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe, lesquels sont parallèles entre eux et à la ligne reliant deux points de cette partie opposés en diagonale, les biais de découpe d'une membrure de rang impair étant inclinés symétriquement par rapport à ceux des deux membrures consécutives de rang impair. Chaque noeud de couplage en triangle d'une membrure de rang pair est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages de même sens qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe, lesquels sont parallèles respectivement aux deux lignes qui relient en diagonale les quatre points de cette partie, les biais de découpe d'une membrure de rang pair convergeant à l'opposé de ceux des deux membrures consécutives de rang pair.
Au moment de la pose des tronçons en prolongement les uns des autres et en contact par leurs chants extrêmes définis par les membrures terminales paires de la première face et impaires de la deuxième face, les membrures de chaque tronçon coopèrent avec des barres transversales régulièrement espacées dont les extrémités sont fixées, notamment par crochetage à force, sur les membrures de deux tronçons contiguës.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre accompagnée des dessins sur lesquels : la figure 1 est une vue en plan partielle montrant le métal prédécoupé et non déployé utilisé pour l'armature selon l'invention ; la figure 2 est une vue en plan analogue à la figure 1 faisant ressortir le début du déploiement et permettant de distinguer les divers composants de l'ossature ou armature selon l'invention ; la figure 3 est une perspective partielle illustrant cette ossature ou armature déployée à partir du métal prédécoupé selon les figures 1 et
2 ; la figure 4 est une vue en plan élémentaire partielle analogue à la figure 1, mais représentant à plus grande échelle cinq noeuds successifs du métal avant déploiement ; la figure 5 est une coupe transversale partielle montrant l'assemblage de plusieurs tronçons entre eux ; la figure 6 est une élévation prise suivant la flèche F de la figure
5 ; et, les figures 7a, 7b, 7c et 7d représentent des vues en perspective de la mise en oeuvre du procédé de l'invention.
La feuille de métal 5 (figure 1) destinée à la fabrication de l'armature 1 est de préférence en acier et elle est prédécoupée pour engendrer, lors de son déploiement, l'armature monolithique tridimensionnelle 1 représentée sur la figure 3. Ainsi que cela ressort des figures 1 à 4, l'armature 1 monolithique et tridimensionnelle comporte des membrures parallèles entre elles et écartées les unes des autres; ces membrures sont désignées par la référence générale 6 et sont distinguées par un indice définissant leur rang; il est important de noter dès maintenant que les membrures de rang impair 6.1, 6.3, 6.5, 6.7, 6.9..., 6.2n + 1 sont destinées à délimiter l'une des faces de l'armature, tandis que les membrures de rang pair 6.2, 6.4, 6.6, 6.8..,6.2n sont destinées à délimiter la face opposée de ladite armature.
Les membrures 6 sont séparées les unes des autres par des parties pleines de la feuille 5, destinées à constituer des jambages 57,
58, 67 et 68 aboutissant sur des noeuds de liaison 59, 69, 79 et 89 des membrures 6.1, 6.5.... 6.4n + 1; 6.3, 6.7 6.4n + 3; 6.4, 6.8...6.4n; 6.2,
6.6....6.4n + 2, respectivement.
Considérant les membrures de rang impair 6.2n + 1 sur la figure 2, les jambages 57 s'étendent au-dessus et vers la droite, tandis que les jambages 58 s'étendent au-dessous et vers la gauche, un jambage 57 étant conjugué à un jambage 58 pour aboutir sur un noeud en forme de parallélogramme 59 d'une membrure de rang impair 6.4n + 1, telle que la membrure 6.5, les jambages 67 s'étendent au-dessus et vers la gauche, tandis que les jambages 68 s'étendent au-dessous et vers la droite, un jambage 67 étant conjugué à un jambage 68 pour aboutir sur un noeud en forme de parallélogramme 69 d'une membrure de rang impair 6.4n + 3, telle que la membrure 6.3, les membrures de rang impair 6.2n + 1 étant alternativement munies de noeuds 59 avec jambages 57, 58 et de noeuds 69 avec jambages 67, 68 Considérant maintenant les membrures de rang pair 6.2n sur la figure 2, elles sont alternativement munies: de noeuds triangulaires 79 (membrures 6.4n, telles que la membrure 6.4) sur lesquels convergent de la gauche des jambages supérieurs 68 et inférieurs 67, de noeuds triangulaires 89 (membrures 6.4n + 2, telles que la membrure 6.2) sur lesquels convergent de la droite des jambages supérieurs 58 et inférieurs 67.
Pour obtenir cette disposition particulière des membrures 6, des jambages 57, 58, 67, 68 et des noeuds 59, 69, 79 et 89, chaque membrure 6 est délimitée par deux lignes de découpe interrompue 50, 51 dont les interruptions permettent de laisser subsister des parties pleines qui constituent justement les noeuds de liaison précités. Ces lignes 50, 51 séparent les membrures des jambages et sont prolongées par des biais de découpe 52 à 55 qui détachent chaque jambage de celui avec lequel il est aligné avant déploiement et, en même temps, qui délimitent les parties des noeuds faisant saillie latéralement des membrures.
Ainsi, chaque noeud en forme de parallélogramme 59,4n + 1 est délimité par les biais de découpe 52 et 53, chaque noeud en forme de parallélogramme 69,4n + 3 est délimité par les biais de découpe 54 et 55, chaque noeud triangulaire 79,4n est délimité par les biais de découpe 52 et 55 communs aux noeuds voisins 59 et 69, chaque noeud triangulaire 89,4n + 2 est délimité par les biais de découpe 53 et 54 communs aux noeuds voisins 59 et 69. Ces biais de découpe sont orientés et répartis d'une façon très particulière analysée dans ce qui suit en se référant à la figure 4. La feuille de métal 5 est divisée en bandes étroites par les lignes de découpe 50 et 51 qui sont interrompues en des points 50a, 50b et respectivement 51a, 51b alignés sur des droites fictives 61a, 61b, celles-ci étant perpendiculaires aux lignes de découpe 50, 51 et écartées en correspondance avec la grosseur choisie des noeuds (moitié gauche de la figure 4). Quatre points voisins 50a, 50b, 51a et 51b pourraient être reliés par des diagonales fictives 62 et 63. Comme le montre la moitié droite de la figure 4, les bandes précitées constituent successivement la membrure 6.1, les jambages 58, la membrure 6.2, les jambages 67, la membrure 6.3, les jambages 68, la membrure 6.4, les jambages 57, la membrure 6.5, les jambages 58, la membrure 6.6 et ainsi de suite. De plus, les biais de découpe 52 et 53 sont parallèles à la diagonale 69, tandis que les biais de découpe 54 et 55 sont parallèles à la diagonale conjuguée 63; ces biais sont répartis pour être successivement parallèles entre eux par deux et divergeant l'un de l'autre par deux.
Ainsi, en se référant toujours à la moitié droite de la figure 4: le noeud triangulaire 89 est défini par deux biais 53 et 54 convergeant vers la gauche sur la membrure 6.2 et divergeant vers la droite sur deux jambages 58 et 67 encadrant cette membrure qui en est séparée par les lignes de découpe 50 et 51 jusqu'aux points 50b et 51b, le noeud en forme de parallélogramme 69 est défini par deux biais parallèles 54 et 55 s'inclinant de la gauche en haut vers la droite en bas pour relier des jambages 67 et 68 à la membrure 6.3 au-delà des points d'interruption 50a et 51b des lignes de découpe 50 et 51 qui séparent cette membrure 6.3 desdits jambages 67 et 68 s'étendant de part et d'autre en prolongement, le noeud triangulaire 79 est défini par deux biais 55 et 52 convergeant vers la droite sur la membrure 6.4 et divergeant vers la gauche sur deux jambages 68 et 57 encadrant cette membrure qui en est séparée par les lignes 50 et 51 jusqu'aux points 50a et 51a, le noeud en forme de parallélogramme 59 est défini par deux biais parallèles 52 et 53 s'inclinant de la gauche en bas vers la droite en haut pour relier des jambages 58 et 57 à la membrure 6.5 au-delà des points d'interruption 51a et 50b des lignes de découpe 51 et 50 qui séparent cette membrure 6.5 desdits jambages 58 et 57 s'étendant de part et d'autre en prolongement.
Pour déployer la feuille 5 ainsi prédécoupée, il faut, comme cela ressort clairement de la figure 3: immobiliser longitudinalement dans un plan de base les membrures de rang impair 6.1, 6.3, 6.5, 6.7, 6.9 6.2n + 1, et tirer longitudinalement sur les membrures de rang pair 6.2n, en les écartant à la fois transversalement des précédentes et perpendiculairement de leur plan de base, cette traction étant alternée vers la droite pour les membrures 6.4, 6.8....,6.4n et vers la gauche pour les membrures 6.2, 6.6...,6.4n + 2.
Bien entendu, lors de ce déplacement, les jambages s'inclinent d'une façon symétrique, les jambages 58 et 67 des noeuds 89 de rang pair 4n + 2 vers le bas à droite (figure 3) et les jambages 68 et 57 des noeuds 79 de rang pair 4n vers le bas à gauche (figure 3). Cette inclinaison s'accompagne d'un pliage des jambages à l'endroit des noeuds de liaison: pour les jambages 57 le long de la ligne de pliage 57a du noeud de rang pair 79.4n et le long de la ligne de pliage 57b du noeud de rang impair 59.4n + 1 (figures 3 et 4), pour les jambages 58 le long de la ligne de pliage 58a du noeud de rang impair 59.4n + 1 et le long de la ligne de pliage 58b du noeud de rang pair 89.4n + 2 (figures 3 et 4), pour les jambages 67 le long de la ligne de pliage 67a du noeud de rang impair 69.4n + 3 et le long de la ligne de pliage 67b du noeud de rang pair 89.4n +2, pour les jambages 68 le long de la ligne de pliage 68a du noeud de rang pair 79.4n et le long de la ligne de pliage 68b du noeud de rang impair 69.4n + 3, toutes ces lignes de pliage reliant un point d'interruption 50a ou 51a, 50b ou 51b des lignes de découpe 50, 51 d'une membrure, au point d'interruption homologue situé en regard 51a ou 50a, 51b ou 50b des lignes de découpe de la memrure voisine, la figure 5 montre trois tronçons 41.1 à 41.3 qui , lors du montage, sont alignés les uns au bout des autres, la tenue des tronçons d'armature 1 se trouve assurée uniquement par leur propre rigidité. Pour assurer la liaison de ces tronçons entre eux et pour éviter que des fissurations apparaissent par la suite, des barres transversales 42 sont posées à différents niveaux régulièrement espacés. Ces barres n'ont rien de particulier si ce n'est que des crochets 43 et 44 sont formés par les extrémités de chacune. Le formage des crochets est effectué à force et a pour but de réunir la membrure extrême d'un tronçon avec la membrure extrême voisine du tronçon contigu: ainsi, un véritable croisillonnement de l'ensemble des tronçons est obtenu et assure en même temps la liaison intense des membrures extrêmes qui sont voisines des chants en contact desdits tronçons.
L'armature 1 précédemment décrite en détail est dressée de façon stable pour former au moins un tronçon en voûte définissant une face supérieure ou extrados E et une face inférieure ou intrados I comme représenté sur la figure 7a. La stabilité verticale du ou des tronçons d'armature 1 est assurée d'une part en orientant lesdites membrures dans le sens porteur et d'autre part, au moyen d'éléments raidisseurs 100, constitués d'une part, dans la courbure du tronçon de microcintres comprenant des barres en acier de faible diamètre mises en compression par des moyens de post- compression et, d'autre part, dans la direction perpendiculaire de barres en acier de faible diamètre intégrés dans l'épaisseur de l'armature.
Ainsi, une première série d'éléments raidisseurs est disposée parallèlement aux génératrices du profil du tronçon tandis que l'autre série est disposée selon les directrices dudit profil. On fixe ensuite sur la face supérieure ou extrados E une enveloppe 101 comme représenté sur la figure 7b. Cette enveloppe est destinée au confinement du béton en limitant les pertes au niveau de l'extrados lors de la projection. L'enveloppe 101 est constituée le cas échéant d'une feuille continue étanche et/ou isolante qui comporte éventuellement des alvéoles.
Bien entendu, dans le cas où l'armature 1 est disposée au contact ou à très faible distance de la paroi, l'enveloppe de confinement n'est plus nécessaire car le béton projeté est arrêté par la paroi.
On projette ensuite sur ladite armature, du côté opposé à ladite enveloppe 101, un béton 102 à prise et à durcissement rapides comme représenté sur la figure 7c. La projection est effectuée en commençant par les parties basses du tronçon et en remontant vers les parties hautes pour former progressivement et sans rupture de la stabilité une structure auto-portante à paroi mince et d'épaisseur sensiblement uniforme dans laquelle est au moins partiellement noyée ladite armature. Le mode de projection sera décrit plus en détail dans l'exemple exposé plus loin. La projection du béton 102 de l'intrados vers l'extrados produit un enrobage satisfaisant à la fois des membrures et des jambages (figure 7d). Aucun accrochage du béton n'est nécessaire sur l'enveloppe 101 et la projection du béton 102 est effectuée par voie sèche avec mouillage préalable du béton.
Selon le mode de mise en oeuvre représenté sur les figures 7a à 7d on réalise la structure auto-portante in situ par exemple à l'intérieur de l'excavation T préalablement creusée. On construit alors l'ouvrage de soutènement et/ou de revêtement directement sous la voûte et en avançant au fur et à mesure dans l'excavation.
Selon une autre variante, on réalise la structure auto-portante à distance du chantier et on déplace ensuite ladite structure finie vers l'ouvrage à bâtir ou à consolider.
Le béton 102 utilisé en combinaison avec l'armature 1 précédente contient un liant hydraulique à prise et durcissement rapides. De préférence, le béton comprend de 300 à 800 kg de liant par mètre cube de béton mis en oeuvre par projection ainsi que des granulats dont la taille est comprise entre 0 et 15 mm.
Le ratio eau/liant hydraulique est fixé entre 0,25 et 0,50. Le liant hydraulique utilisé présente à la fois un temps de prise rapide et des propriétés mécaniques améliorées ainsi qu'une bonne résistance aux agressions chimiques avec des coûts d'élaboration thermique plus faibles.
Par ciments à prise et durcissement rapides, on entend des ciments dont le début de prise à 20' C est compris entre 2 et 60 minutes, et dont le temps de fin de prise se situe 2 à 15 minutes après.
Cette définition distingue clairement ces ciments à prise et durcissement rapides des ciments classiques tels qu'ils sont définis dans la norme NF P15-301 qui indique au paragraphe 7-2.2 que les temps de début de prise à 20*C sont supérieurs à IH 30 minutes pour les ciments des classes 35 et 45, et supérieurs à IH pour les ciments des classes 55 et H.P.
Le liant hydraulique à prise et durcissement rapides utilisé contient de 50 à 99% d'un ciment naturel résultant de la calcination à une température de 900 à 1200* C d'une seule et même matière première renfermant des phases argileuses sulfurées et du carbonate de calcium en mélange intime et de 1 à 50% d'un produit pouzzolanique et/ou d'un produit agissant comme "filler".
La température de calcination de la matière première constituant le ciment naturel est telle qu'elle conduit à un produit ne contenant pas majoritairement la phase caractéristique des clinkers que l'on retrouve dans les ciments artificiels, notamment le ciment de type PORTLAND.
Par produit agissant comme "filler", on entend un produit finement divisé réputé inerte chimiquement et améliorant la compacité des matrices cimentaires par un effet granulaire.
A titre d'exemples de produits agissant comme filler, on citera des produits calcaires ainsi que des variétés non réactives de fumées de silice.
Par produit de type pouzzolanique, on entend des produits susceptibles de former avec la chaux des silicates de calcium hydratés similaires à ceux produits lors de l'hydratation d'un clinker de ciment artificiel classique.
A titre d'exemple de produits pouzzolaniques utilisables pour préparer les compositions selon l'invention, on citera les pouzzolanes naturelles, par exemple les pouzzolanes volcaniques, les pouzzolanes artificielles, par exemple des argiles activées thermiquement et de façon tout à fait avantageuse des déchets industriels et tout particulièrement les fumées de silice. Ces fumées de silice sont des déchets industriels issus de la fabrication de l'aluminium et sont composées pour l'essentiel de grains de silice amorphe de dimensions inférieures au micron. Elles présentent l'avantage de jouer à la fois le rôle de filler et de produit pouzzolanique.
Les liants hydrauliques utilisés contiennent en outre de 0 à 10% d'un ajout minéral inorganique de type sulfate. A titre d'exemple de sulfates utilisables selon l'invention, on citera le sulfate de calcium, anhydre ou dihydraté, le sulfate double de sodium et de calcium (glaubérite).
L'addition de dérivés sulfatés s'avère tout particulièrement avantageuse dans les liants du fait de la présence dans la matière première les constituant d'éléments sulfurés qui, au moment de l'hydratation, se combinent aux dérivés sulfatés pour former des hydrates spécifiques.
Selon d'autres variantes, les compositions de liant hydraulique contiennent, en outre, jusqu'à 5% d'ajouts organiques destinés à améliorer l'hydratation dudit liant lors de son utilisation.
A titre d'exemples de tels ajouts organiques, on citera tout particulièrement les produits classiquement utilisés pour modifier la rhéologie et/ou la quantité d'eau nécessaire à la maniabilité et/ou la cinétique de prise et/ou de durcissement.
A titre d'exemples de tels adjuvants organiques on citera:
- les lignosulfonates,
- les gluconates,
- le naphtalène, - la mélamine,
- les produits polyhydroxycarboxyliques,
- les produits polyvinylsulfonés,
- l'acide citrique anhydre ou monohydraté,
- d'une façon générale les produits classiquement utilisés comme plastifiants ou superplastifiants.
Des exemples de liants hydrauliques particulièrement avantageux correspondent aux compositions suivantes exprimées en pourcentages en poids:
- ciment naturel : 85 - 95 % - produit pouzzolanique et/ou filler : 3,9 - 11,5 %
- ajout inorganique : 1 - 10 %
- ajout organique : 0,1 - 0,5 %
Les constituants de la composition de liant hydraulique sont à l'état sec sous forme d'un mélange de particules de diamètres compris entre 0 et 200 μm (microns), avantageusement entre 0 et 100 μm (microns). Le ciment calciné en provenance du four de calcination est avantageusement mélangé à sec avec le produit pouzzolanique et/ou un produit de type filler et éventuellement des adjuvants, et introduit dans un broyeur, par exemple de type à boulets ou à barre où le mélange est broyé et homogénéisé.
Comme on l'a vu précédemment, ces liants hydrauliques réunissent différents avantages; en particulier, une prise et un durcissement rapides, une résistance mécanique élevée à court terme et progressant régulièrement au cours du temps sur plusieurs années et une excellente résistance aux agressions chimiques.
Ainsi, à température ordinaire de 20* C, les liants organiques précités conduisent, pour des mortiers 1/1 à des temps de début de prise de l'ordre de 6 minutes et de fin de prise de l'ordre de 9 minutes.
Les temps de début de prise pourront être augmentés si besoin est, selon une technique connue de l'homme du métier, par exemple, par adjonction d'acide citrique dans l'eau de gâchage. Ainsi, l'addition de
0,2, 0,4, 0,6 ou 0,8 % d'acide citrique permettra d'augmenter le temps de début de prise à 20* C respectivement de 10, 15, 25 ou 30 minutes.
Ces liants hydrauliques permettent d'obtenir des mortiers 1/1 qui présentent dès le premier quart d'heure des résistances élevées de l'ordre de 7 MPa en compression et de 1,8 MPa en flexion et qui évoluent progressivement dans le temps.
Ainsi pour des mortiers 1/1 en poids et un dosage eau/liant hydraulique compris entre 0,30 et 0,38, on obtient des résistances à la compression de:
- 8 à 40 MPa au bout de lh,
- 15 à 50 MPa au bout de 24h,
- 35 à 75 MPa au bout de 28 j.
Par ailleurs, ces liants hydrauliques conduisent à des mortiers et bétons d'excellente résistance aux attaques chimiques. A titre d'exemple, une éprouvette immergée pendant un an dans de l'acide lactique à pH = 4 perd moins de 1% de son poids.
Les liants hydrauliques précités présentent l'avantage de donner avec les ciments artificiels ou leurs clinkers de type PORTLAND des mélanges entièrement compatibles et stables dans le temps et qui sont particulièrement bien adaptés à leur incorporation dans des bétons à projeter.
Ces mélanges peuvent contenir de 0,1 à 99,9 % de liant hydraulique et présentent l'avantage de fournir un moyen de moduler à volonté les propriétés mécaniques et la vitesse de prise des produits ainsi obtenus.
Ainsi les liants particuliers obtenus par mélange des liants hydrauliques précités avec des ciments artificiels ont, à des dosages supérieurs à 30 % (en mortier 1/2 par exemple), des propriétés de prise et de résistances mécaniques intermédiaires et progressives entre les propriétés des liants décrits précédemment et celles du ciment artificiel, c'est-à-dire qu'à certains dosages on peut avoir une prise rapide, des résistances mécaniques mesurables dès 3 h et des résistances à 28 jours égales à celles du ciment artificiel. Les résistances mécaniques continuent de monter de manière significative jusqu'à 3 mois et plus.
Des mélanges particulièrement intéressants sont les mélanges avec les ciments à forts ajouts de matériaux pouzzolaniques très faibles au jeune âge. Leurs mélanges avec les liants précités améliorent très nettement leurs résistances mécaniques au jeune âge, dès 3 h et jusqu'à
6 jours suivant le dosage considéré.
La structure de l'invention réagit dans son domaine élastique, sans dégradation avec une très bonne rigidité transversale et une bonne tenue en traction. La stabilité et la résistance de cette structure auto- portante permettent une utilisation en toute sécurité notamment dans des ouvrages souterrains tels que des tunnels dont l'excavation est normalement soutenue selon la géologie du terrain.
L'exemple qui suit illustre un mode de mise en oeuvre du procédé de l'invention. On utilise une armature 1 monolithique tridimensionnelle en acier galvanisé, fabriquée et distribuée par la Société J.K.
STRUCTURES (marque déposée) du type précédemment décrit pour dresser des tronçons de 3 m de long et de 1,20 m de large qui sont cintrés pour s'adapter au rayon de courbure de l'excavation d'un tunnel. Pendant le montage des tronçons, la circulation sous la voûte reste possible. Des butées disposées suivant les génératrices du tronçon à bâtir définissent le gabarit de pose.
Le montage du tronçon est effectué en arceau à partir du pied de voûte alternativement de droite et de gauche. La liaison des arceaux entre eux est obtenue par recouvrement d'une demi-ondulation avec agrafage des membrures.
Pendant le montage, on utilise des portiques de soutènement jusqu'au bouclage d'un arc complet. Dès que le bouclage d'un arc est intervenu, on intègre dans l'épaisseur de l'armature des éléments raidisseurs longitudinaux et transversaux sous forme de barres en acier de faible diamètre du type Poutrafils (marque déposée) . Le nombre, la position et le diamètre des barres sont déterminés en fonction du rayon de courbure du tronçon et des charges à reprendre. La mise en charge est effectuée au moyen d'un dispositif de post-compression. On procède ensuite à la projection du béton sur le tronçon d'armature.
La projection est effectuée de manière confinée pour limiter les pertes en béton et noyer progressivement l'armature.
La phase de projection consiste à réaliser, par une première série de passes à la lance, des arcs en béton espacés d'environ 2 m (voir figure 7c). Les passes sont effectuées en commençant par les parties basses du tronçon puis en remontant vers les parties hautes pour former progressivement et sans rupture de stabilité une structure auto-portante du fait de la montée rapide des résistances du béton. Le poids des arcs en béton est équilibré par la capacité d'auto-portance du tronçon renforcée par les éléments raidisseurs.
La seconde série de passes consiste à projeter le béton dans les zones de l'armature restées vides après les premières passes en commençant toujours par les parties basses et sans qu'aucun soutènement ne soit nécessaire.
Lé béton utilisé contient un liant hydraulique du type Vicalpes (marque déposée) fabriqué et distribué par la Société VICAT qui est à prise et durcissement rapides au contact de l'eau.
Pour les premières passes, le béton contient 470 kg de Vicalpes par mètre cube du béton mis en oeuvre. Pour les passes suivantes, le béton contient 180 kg de vicalpes par mètre cubé de béton. Le béton contient également des granulats dont la taille est inférieure ou égale à 8mm le ratio eau/liant est de 0,35. On ajoute un décaleur de début de prise et la projection est effectuée par voie sèche à flux dilué. Le béton est hydraté à 3 % maximum, d'abord en amont puis en bout de lance par une hydratation complémentaire.
Le débit de projection est limité à 2,5 m3 / heure. L'enrobage de l'armature ainsi que la compacité du béton sont très satisfaisants.
L'épaisseur de la structure obtenue est uniforme et est choisie entre 7 et 12 cm.

Claims

REVENDICATIONS 1. Procédé de réalisation d'une structure auto-portante pour ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains, consistant à dresser de façon stable au moins un tronçon d'armature métallique monolithique tridimensionnelle (1) à projeter de manière confinée sur ladite armature (1), un béton (102) à prise et à durcissement rapides, en commençant par les parties basses du tronçon et en remontant vers les parties hautes pour former progressivement et sans rupture de la stabilité, ladite structure auto-portante à paroi mince et épaisseur sensiblement uniforme dans laquelle est au moins partiellement noyée ladite armature (1), caractérisé en ce que ledit béton (102) comprend un liant hydraulique contenant de 50 à 99 % d'un ciment naturel résultant de la calcination à une température comprise entre 900 et 1200*C d'une seule et même matière première renfermant des phases argileuses sulfurées et du carbonate de calcium en mélange intime et de 1 à 50 % d'un produit pouzzolanique ou agissant comme filler et en ce que ladite armature (1) présente sur ses faces externes des membrures parallèles entre elles et à coeur des jambages inclinés reliant ces membrures ; lesdites membrures étant orientées dans le sens porteur.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on dresse ledit tronçon d'armature de façon à définir une face supérieure ou extrados (E) et une face inférieure ou intrados (I).
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'on fixe sur l'extrados (E) une enveloppe (101) destinée à confiner le béton (102) projeté entre l'intrados (I) et l'extrados (E).
4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite structure est réalisée in situ.
5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la projection du béton (102) est effectuée par voie sèche avec mouillage préalable.
6. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite enveloppe (101) est constituée d'une feuille étanche et/ou isolante.
7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on assure la stabilité du tronçon d'armature notamment au moyen d'éléments raidisseurs (100) constitués d'une part, dans la courbure du tronçon de microcintres comprenant des barres en acier de faible diamètre mises en compression par des moyens de post¬ compression et, d'autre part dans la direction perpendiculaire de barres en acier de faible diamètre intégrés dans l'épaisseur de l'armature (1).
8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit béton comprend de 300 à 800 kg de liant hydraulique par mètre cube de béton mis en oeuvre.
9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit béton comprend des granulats dont la taille est comprise entre 0 et 15 mm.
10. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le ratio eau/liant hydraulique du béton est compris entre 0,25 et 0,50.
11. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque noeud (79,89) de chaque membrure de rang pair (6.4n) définissant une première face de l'armature est conformé en triangle et couple les extrémités voisines de deux jambages (57 et 68, 67 et 58) s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans le même sens, les sens s'inversant pour les jambages des deux membrures consécutives de rang pair (6.4n et 6.4n+2), et en ce que chaque noeud (59,69) de chaque membrure de rang impair (6.4n+l) définissant la deuxième face de la structure est conformé en parallélogramme et couple les extrémités voisines de deux jambages (57 et 58, 67 et 68) s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans des sens opposés, les sens s'inversant pour les jambages homologues de deux membrures consécutives de rang impair (6.4n+l et 6.4n+3).
12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que les noeuds de liaison (59,69,79,89) sont disposés, sur le métal plan non déployé, selon des lignes perpendiculaires aux membrures ; et en ce que, lors du déploiement, si les noeuds en parallélogramme (59,69) des membrures de rang impair (6.4n+l) sont immobilisés longitudinalement, par contre les noeuds en triangles de chaque membrure de rang pair sont déplacés longitudinalement, tantôt dans un sens (79), pour une membrure de rang pair (6.4n) considérée, et tantôt dans le sens opposé (89), pour les deux membrures de rang pair (6.4n+2) consécutives à celle-ci, de sorte que les jambages s'inclinent en s'opposant pour deux membrures consécutives de rang pair pendant que la première face définie par celles-ci s'écarte de la deuxième face définie par les membrures de rang impair.
13. Procédé selon la revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que lors du déploiement de la feuille métallique préalblement découpée, les membrures sont écartées transversalement les unes des autres.
14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que chaque noeud de couplage en parallélogramme (59,69) d'une membrure de rang impair (6.4n+l) est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages (57 et 58,67 et 68) de sens opposés qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe (52 et 53, 54 et 55), lesquels sont parallèles entre eux et à la ligne reliant deux points de cette partie opposés en diagonale, les biais de découpe d'une membrure de rang impair étant inclinés symétriquement par rapport à ceux des deux membrures consécutives de rang impair.
15. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que chaque noeud de couplage en triangle (79,89) d'une membrure de rang pair (6.4n) est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages (57 et 68,67 et 58) de même sens qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe (52 et 55, 53 et 54), lesquels sont parallèles respectivement aux deux lignes qui relient en diagonale les quatre points de cette partie, les biais de découpe d'une membrure de rang pair convergeant à l'opposé de ceux des deux membrures consécutives de rang pair.
16. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que, au moment du montage des tronçons d'armature en prolongement les uns des autres et en contact par leurs chants extrêmes définis par les membrures terminales paires (6.2n) de la première face et impaires (6.2n+l) de la deuxième face, les membrures de chaque tronçon coopèrent avec des barres transversales (40) régulièrement espacées dont les extrémités (41,42) sont fixées, notamment par crochetage à force, sur les membrures de deux tronçons contiguës.
17. Structure auto-portante pour ouvrages de génie civil et notamment d'ouvrages souterrains, comprenant au moins un tronçon d'armature métallique monolithique tridimensionnelle (1) enrobée d'un béton comprenant un liant hydraulique à prise et durcissement rapides pour obtenir une paroi mince et une épaisseur sensiblement uniforme dans laquelle est au moins partiellement noyée ladite armature, caractérisé en ce que ledit liant est constitué de 50 à 99 % d'un ciment naturel résultant de la calcination à une température de 900 à 1 200* C d'une seule et même matière première renfermant des phases argileuses sulfurées et du carbonate de calcium en mélange intime et de 1 à 50 % d'un produit pouzzolanique ou agissant comme filler et en ce que ladite armature présente en surface des membrures parallèles entre elles et à coeur des jambages inclinés reliant ces membrures.
18. Structure selon la revendication 17, caractérisée en ce que le produit pouzzolanique ou de type filler est issu de la récupération d'un déchet industriel ou de la fabrication d'une pouzzolane artificielle.
19. Structure selon l'une des revendications 17 ou 18, caractérisée en ce que le dérivé pouzzolanique ou de type filler est composé de fumées de silice, constituées de grains de silice amorphe de dimension inférieure à 1 μm (micron).
20. Structure selon l'une des revendications 17 à 19, caractérisée en ce que le liant contient de 0 à 10 % d'un ajout minéral inorganique de type sulfate.
21. Structure selon la revendication 20, caractérisée en ce que l'ajout de type sulfate est un sulfate de calcium anhydre ou dihydraté ou un sulfate double de sodium et calcium.
22. Structure selon l'une des revendications 17 à 21, caractérisée en ce que le liant contient en outre moins de 5% d'un ajout organique destiné à améliorer l'hydratation dudit liant lors de son utilisation.
23. Structure selon la revendication 22, caractérisée en ce que ledit ajout organique appartient au groupe constitué des lignosulfonates, des gluconates, du naphtalène, de la mélamine, des produits polyhydroxycarboxyliques, des produits polyvinylsulfonés, de l'acide citrique anhydre ou monohydraté, des plastifiants et superplastifiants.
24. Structure selon l'une des revendications 17 à 23, caractérisée en ce que le liant contient en pourcentage en poids : ciment naturel : 85 - 95 % produit pouzzolanique et/ou filler : 3,9 - 11,5 % ajout inorganique : 1 - 10 % ajout organique : 0,1 - 0,5 %.
25. Structure selon l'une des revendications 17 à 24, caractérisée en ce que le béton comprend le mélange dudit liant avec un ciment artificiel ou ses clinkers de type PORTLAND.
26. Structure selon la revendication 25, caractérisée en ce qu'il contient de 0,1 à 99,9 % de préférence de 10 à 90 % dudit liant.
27. Structure selon la revendication 25 ou 26 caractérisée en ce que ledit ciment artificiel est un ciment à fort ajout de matériaux pouzzolaniques, par exemple un ciment au laitier ou à la pouzzolane.
28. Structure selon l'une des revendications 17 à 27, caractérisée en ce que ledit béton comprend des granulats dont la taille est comprise entre 0 et 15 mm.
29. Structure selon l'une des revendications 17 à 28, caractérisée en ce que ce que ledit béton comprend des granulats dont la taille est comprise entre 0 et 15 mm.
30. Structure selon l'une des revendications 17 à 29, caractérisée en ce que le ratio eau/liant hydraulique du béton est compris entre 0,25 et 0,50.
31. Structure selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que chaque noeud (79,89) de chaque membrure de rang pair (6.4n) définissant une première face de la structure est conformé en triangle et couple les extrémités voisines de deux jambages (57 et 68, 67 et 58) s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans le même sens, les sens s'inversant pour les jambages des deux membrures consécutives de rang pair (6.4n et 6.4n+2), et en ce que chaque noeud (59,69) de chaque membrure de rang impair (6.4n+l) définissant la deuxième face de la structure est conformé en parallélogramme et couple les extrémités voisines de deux jambages (57 et 58, 67 et 68) s'étendant respectivement des deux côtés de la membrure considérée et dans des sens opposés, les sens s'inversant pour les jambages homologues de deux membrure consécutives de rang impair (6.4n+l et 6.4n+3).
32. Structure selon la revendication 31, caractérisée en ce que les noeuds de liaison (59,69,79,89) sont disposés, sur le métal plan non déployé, selon des lignes perpendiculaires aux membrures ; et en ce que, lors du déploiement, si les noeuds en parallélogramme (59,69) des membrures de rang impair (6.4n+l) sont immobilisés longitudinalement, par contre les noeuds en triangles de chaque membrure de rang pair sont déplacés longitudinalement, tantôt dans un sens (79), pour une membrure de rang pair (6.4n) considérée, et tantôt dans le sens opposé (89), pour les deux membrures de rang pair (6.4n+2) consécutives à celle-ci, de sorte que les jambages s'inclinent en s'opposant pour deux membrures consécutives de rang pair pendant que la première face définie par celles-ci s'écarte de la deuxième face définie par les membrures de rang impair.
33. Structure selon la revendication 32, caractérisée en ce que, lors du déploiement de la feuille métallique préalablement découpée, les membrures sont écartées transversalement les unes des autres.
34. Structure selon la revendication 32, caractérisée en ce que chaque noeud de couplage en parallélogramme (59,69) d'une membrure de rang impair (6.4n+l) est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages (57 et 58,67 et 68) de sens opposés qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe (52 et 53, 54 et 55), lesquels sont parallèles entre eux et à la ligne reliant deux points de cette partie opposés en diagonale, les biais de découpe d'une membrure de rang impair étant inclinés symétriquement par rapport à ceux des deux membrures consécutives de rang impair.
35. Structure selon la revendication 32, caractérisée en ce que chaque noeud de couplage en triangle (79,89) d'une membrure de rang pair (6.4n) est constitué par la partie de celle-ci sur laquelle aboutissent les deux jambages (57 et 68,67 et 58) de même sens qui y sont couplés, ainsi que par les extrémités de ces jambages qui sont séparées de celles des jambages s'étendant en prolongement par deux biais de découpe (52 et 55, 53 et 54), lesquels sont parallèles respectivement aux deux lignes qui relient en diagonale les quatre points de cette partie, les biais de découpe d'une membrure de rang pair convergeant à l'opposé de ceux des deux membrures consécutives de rang pair.
36. Structure selon l'une des revendications 17 à 35, caractérisée en ce que les membrures sont orientées dans le sens porteur.
37. Structure selon l'une des revendications 17 à 36, caractérisée en ce qu'elle est conformée de façon à définir une face supérieure ou extrados (E) et une face inférieure ou intrados (I).
38. Structure selon l'une des revendications 17 à 37, caractérisée en ce qu'elle comporte des éléments raidisseurs (100) constitués d'une part, dans la courbure du tronçon de microcintres comprenant des barres en acier de faible diamètre mises en compression par des moyens de post-compression et, d'autre part, dans la direction perpendiculaire de barres en acier de faible diamètre intégrés dans l'épaisseur de l'armature
(1).
39. Utilisation de la structure selon l'une des revendications 17 à
38 pour réaliser une structure interne de soutènement et/ou de revêtement de la voûte d'un tunnel.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2299112A (en) * 1995-03-23 1996-09-25 Rom Limited Tunnel linings
KR20030035661A (ko) * 2001-11-02 2003-05-09 대림산업 주식회사 터널의 숏크리트 타설 방법

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2814480B1 (fr) * 2000-09-26 2008-10-17 Soc Civ D Brevets Matiere Cage de ferraillage pour un element en beton arme

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB114059A (en) * 1917-04-18 1918-03-21 Arthur Benham Improvements in or relating to Reinforced Concrete.
FR1141859A (fr) * 1963-01-28 1957-09-11 Support en tôle assemblée plus spécialement pour les constructions des couvertures et procédés de fabrication
FR1463045A (fr) * 1965-09-21 1966-06-03 Rheinbau Gmbh Poutre en treillis pour plafonds
US3381479A (en) * 1964-03-06 1968-05-07 Silver S P A Method of forming a line in a gallery
US3698066A (en) * 1970-12-21 1972-10-17 Jennings Bailey Jr Method of producing tunnel or like structure
US3855801A (en) * 1971-08-11 1974-12-24 Pfeiffer H Tunnel structure
WO1983002129A1 (fr) * 1981-12-17 1983-06-23 KIEFFER, Joseph, André Panneau de construction immobiliere a armature metallique interne
WO1994003407A1 (fr) * 1992-08-05 1994-02-17 Vicat Liants hydrauliques a prise et durcissement rapides et melanges de liants les contenant, leur preparation et leur utilisation pour la preparation de mortiers et betons

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB114059A (en) * 1917-04-18 1918-03-21 Arthur Benham Improvements in or relating to Reinforced Concrete.
FR1141859A (fr) * 1963-01-28 1957-09-11 Support en tôle assemblée plus spécialement pour les constructions des couvertures et procédés de fabrication
US3381479A (en) * 1964-03-06 1968-05-07 Silver S P A Method of forming a line in a gallery
FR1463045A (fr) * 1965-09-21 1966-06-03 Rheinbau Gmbh Poutre en treillis pour plafonds
US3698066A (en) * 1970-12-21 1972-10-17 Jennings Bailey Jr Method of producing tunnel or like structure
US3855801A (en) * 1971-08-11 1974-12-24 Pfeiffer H Tunnel structure
WO1983002129A1 (fr) * 1981-12-17 1983-06-23 KIEFFER, Joseph, André Panneau de construction immobiliere a armature metallique interne
WO1994003407A1 (fr) * 1992-08-05 1994-02-17 Vicat Liants hydrauliques a prise et durcissement rapides et melanges de liants les contenant, leur preparation et leur utilisation pour la preparation de mortiers et betons

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
DATABASE WPI Section 768 Derwent World Patents Index; AN 91-060249 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2299112A (en) * 1995-03-23 1996-09-25 Rom Limited Tunnel linings
GB2299112B (en) * 1995-03-23 1999-04-21 Rom Limited Improvements in and relating to tunnel linings
KR20030035661A (ko) * 2001-11-02 2003-05-09 대림산업 주식회사 터널의 숏크리트 타설 방법

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