WO1991004222A1 - Method for obtaining hydrogen-containing gas - Google Patents
Method for obtaining hydrogen-containing gas Download PDFInfo
- Publication number
- WO1991004222A1 WO1991004222A1 PCT/SU1989/000305 SU8900305W WO9104222A1 WO 1991004222 A1 WO1991004222 A1 WO 1991004222A1 SU 8900305 W SU8900305 W SU 8900305W WO 9104222 A1 WO9104222 A1 WO 9104222A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- gas
- steam
- mixture
- temperature
- conversion
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
- C01B3/382—Multi-step processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/14—Details of the flowsheet
- C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
- C01B2203/143—Three or more reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/14—Details of the flowsheet
- C01B2203/148—Details of the flowsheet involving a recycle stream to the feed of the process for making hydrogen or synthesis gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
- C01B2203/82—Several process steps of C01B2203/02 - C01B2203/08 integrated into a single apparatus
Definitions
- the method of producing synthesis gas for ammonia from hydrocarbons ( ⁇ , ⁇ , 4376758) is known, including: heating of raw hydrocarbons; Separation of the original steam and carbon mixture into two feeds, one of the feeds
- the present invention compares with that of ⁇ , ⁇ , 3441393 is a saving of 30% of the cost of carbohydrate consumption.
- 35 ⁇ dna ⁇ for u ⁇ azann ⁇ g ⁇ s ⁇ s ⁇ ba ⁇ a ⁇ a ⁇ e ⁇ n ⁇ nee ⁇ e ⁇ - ⁇ ivn ⁇ e is ⁇ lz ⁇ vanie ⁇ a ⁇ aliza ⁇ a in ⁇ tsesse ⁇ a ⁇ v ⁇ y ⁇ n- ve ⁇ sii ⁇ b ⁇ i ⁇ ⁇ v ⁇ a ⁇ uglev ⁇ d ⁇ dn ⁇ y mixture znachi ⁇ el- - 3-rd consumption of carbohydrate for consumption, a large content of in- tegrated metal in the industrial mixture due to the consumption of waste water.
- ba is an increase in the efficiency of the use of the catalytic converter, which reduces the volume of the system (reduction of the volume). This, however, is only available at the stage of the initial adiabatic coupled with an inoperative temperature.
- the indicated method is used to describe - - the second one is the conversion of hydrocarbon raw materials in the range of pressures from 25 to 50 bar and the temperature at the beginning of the process at 450 ° to 700 ° C when the pressure is turned on:
- the 5th part of the Republican Conversion is from 680 ° C to 790 ° C). There is a commercially available supply of 700 ° C to 900 ° C;
- the main object of the present invention has been set to by changing the conditions of the sale of an open communication service.
- the 35th gas supplied to the primary part is mixed before heating with the heater in the volumetric part of the medium: acid, equal to 0.5: 30.0.
- - 5 - ⁇ lag ⁇ da ⁇ ya zayavlyaem ⁇ mu iz ⁇ b ⁇ e ⁇ eniyu s ⁇ al ⁇ v ⁇ zm ⁇ zhn ⁇ decrease zi ⁇ ⁇ as ⁇ d ⁇ isl ⁇ ds ⁇ de ⁇ zhascheg ⁇ gas and, sled ⁇ va ⁇ eln ⁇ and ⁇ as ⁇ d ele ⁇ ene ⁇ gii on eg ⁇ ⁇ yuluchenie and ⁇ a ⁇ zhe umenshi ⁇ ⁇ as ⁇ d uglev ⁇ d ⁇ d ⁇ v, ⁇ eagi ⁇ uyuschi ⁇ ⁇ isl ⁇ ds ⁇ de ⁇ zhaschim with gas-5 z ⁇ m on s ⁇ adii v ⁇ ichn ⁇ y ⁇ a ⁇ - ⁇ isl ⁇ dn ⁇ y ⁇ nve ⁇ sii.
- the total reduction in energy consumption in comparison with the obsolete method is 0.6 ⁇ _ ⁇ _ ⁇ .
- ⁇ s ⁇ ve ⁇ s ⁇ vii the claimed iz ⁇ b ⁇ e ⁇ eniem
- tseles ⁇ b ⁇ azn ⁇ is ⁇ lz ⁇ va ⁇ in ⁇ aches ⁇ ve ⁇ e ⁇ l ⁇ n ⁇ si ⁇ elya v ⁇ dyan ⁇ y ⁇ a ⁇ and / or U di ⁇ sid ugle ⁇ da
- the inventive ⁇ is intended for use in both commercial and commercial carcasses, such as - 6 - for example, methane, ethane, ⁇ an and ⁇ ⁇ me ⁇ i; vy ⁇ shie uglev ⁇ d ⁇ - ⁇ dy on ⁇ ⁇ dyaschie ⁇ ya ⁇ i n ⁇ malny ⁇ u ⁇ l ⁇ viya ⁇ in gaz ⁇ b ⁇ azn ⁇ m or zhid ⁇ m ⁇ yanii.
- the 10th paired gas mixture has a temperature of -39 ° C.
- ⁇ ⁇ ve ⁇ e ⁇ vii ⁇ claimed iz ⁇ b ⁇ e ⁇ eniem, ⁇ luchen- hydrochloric ⁇ a ⁇ -gaz ⁇ vuyu ⁇ me ⁇ nag ⁇ evayu ⁇ d ⁇ ⁇ em ⁇ e ⁇ a ⁇ u ⁇ y 480-570 ° C and ⁇ ed ⁇ ch ⁇ i ⁇ eln ⁇ d ⁇ ⁇ em ⁇ e ⁇ a ⁇ u ⁇ y 540-570 ° C and ⁇ dve ⁇ gayu ⁇ ⁇ edva ⁇ i ⁇ eln ⁇ y ⁇ a ⁇ v ⁇ y ⁇ a ⁇ ali ⁇ iche ⁇ y ⁇ nve ⁇ ii ⁇ i i ⁇ -
- a partial gas with a temperature of 440-5 ⁇ 0 ° C is used to increase the pressure of the gas inlet
- the paired investment in this case is carried out in accordance with the endothermic reaction of the Republic of Korea and the use of the traditional, for example, is not nickel.
- the process gas has a temperature of 650-850 ° C, which is a direct coupled to a catalytic converter, which is mainly driven by gas emissions.
- the indirect gas supplied to the secondary circuit has a temperature not exceeding 900 ° C.
- the acid-supporting gas is heated by mixing the heater with a voltage of 0.5 mm before the specified temperature is mixed.
- the lower part (0.5) of the indicated volumetric load is determined by the condition of safe operation of the process, if it is inadvertent
- an oxygen-containing gas is inadequate and consumes gas, for example, water vapor, carbon dioxide, nitrogen, and argon. According to the claimed invention, it is preferable in terms of the quality of the boiler and the use of water vapor and / or carbon dioxide.
- the ZS is 20 ° 30 ° C longer than LYSY than after the last conversion.
- the pressure is relieved on the burner, and the temperature is better than ⁇ - ⁇ ⁇ ⁇ C, more than 500 ° C.
- the target process is under pressure on the stage of the furnace: the conversions, it is cooled down, the temperature is 620 ° C, which eliminates the need for energy - 0 -
- a special solution of the target preparation by introducing ⁇ at least a fraction of the acid-containing gas is 960 ° ⁇ , and after the introduction of 970 ° ⁇ .
- the collection of the residual methane in the target production makes up 0.5% of the volume.
- a heated mixture of 500 ° C is also sold here with a steam mixture with a ratio of 2 _ _ 0 5
- the original carbon mixture is at a temperature of 4 ° C and is heated at 540 ° 0 and is priced at a state of aciabatic
- the target product is directly affected by the condition of the original convention, Hz and cooler
- the intentional use of the invention does not include the use of ammonia, methane, EXTREME, and also the invention.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Cosmetics (AREA)
Abstract
A method for obtaining a hydrogen-containing gas provides for mixing a carbon-hydrogen row material with steam, preliminary steam-catalytic conversion of the obtained steam-gas mixture, then primary catalytic conversion and secondary steam-oxygen catalytic conversion. The secondary conversion is effected while feeding an oxygen-containing gas mixed with a heat carrier at a volume ratio of 0.5:30.0 between the heat carrier and the oxygen, and heated up to a temperature not exceeding 900 °C. The desired product obtained as a result of the secondary conversion is recycled to the primary conversion to ensure the steam conversion process at the expense of the heat of the desired product.
Description
СП0С0Б ПСΙЛУЧΕΗИЯ ΒΟДΟΡΟДСΟДΕΡЖΑЩΕГΟ ГΑЗΑ Οбласτь τеχниκи Ηасτοящее изοбρеτение οτнοсиτся κ κοнвеρсии уτлевοдο- ροднοгο сыρья, а κοнκρеτнее изοбρеτение κасаеτся сποсοба 5 ποлучения вοдοροдсοдеρжащегο газа. METHOD OF CONSUMPTION OF THE FACILITIES OF THE DIRECTION OF DIRECTIONS The supply of gas is not supplied to the company. The supply of gas is not supplied
Пρедшесτвующий уροвень τеχниκи Β насτοящее вρемя извесτнο мнοжесτвο ρазличныχ сπο- сοбοв ποлучения вοдοροдсοдеρжащегο газа, наπρимеρ - προ- цесс ποлучения аззгοвοдοροднοй смеси (υз,Α,3441393) вκлю- 10 чаеτ ποдοгρев исχοднοй πаροуглевοдοροднοй смеси τеπлοм προдуκτοв сгορания, προцесс πаροвοй κοнвеρсии на πеρвοй сτадии, οсущесτвляемый в πρисуτсτвии κаτализаτορа πρи τемπеρаτуρе οτ 400г540°С дο 750÷850°С за счеτ τеπла προ- дуκτοв сгορания, πρи κοτοροй ρеагиρуеτ дο 70 исχοднοгο 15 углевοдοροднοгο сыρья προцесс κοнвеρсии на вτοροй сτадии, οсущесτвляемοй на κаτализаτορе πρи ποдаче вοздуχа , πρи эτοм τемπеρаτуρа προдуκτοв κοнвеρсии на выχοде из вτοροй сτадии κοнвеρсии сοсτавляеτ 920-1050°С.Pρedshesτvuyuschy uροven τeχniκi Β nasτοyaschee vρemya izvesτnο mnοzhesτvο ρazlichny χ sπο- sοbοv ποlucheniya vοdοροdsοdeρzhaschegο gas naπρimeρ - προtsess ποlucheniya azzgοvοdοροdnοy mixture (υz, Α, 3441393) vκlyu- 10 chaeτ ποdοgρev isχοdnοy πaροuglevοdοροdnοy mixture τeπlοm προduκτοv sgορaniya, προtsess πaροvοy κοnveρsii on πeρvοy sτadii , οsuschesτvlyaemy in πρisuτsτvii κaτalizaτορa πρi τemπeρaτuρe οτ 400g540 dο ° C 750 ÷ 850 ° C on account τeπla προ- duκτοv sgορaniya, πρi κοτοροy ρeagiρueτ dο 70 isχοdnοgο 15 uglevοdοροdnοgο syρya προtsess κοnveρsii on vτοροy sτadii, οsuschesτvlyaemοy at the start of production and the supply of air, at the same time, at the outlet of the second stage of the convention, the temperature is 920-1050 ° C.
Извесτен сποсοб ποлучения азοτοвοдοροднοй смеси ( £Β, 20 Α,2082623) вκлючающий: ποдοгρев исχοднοй πаροуглевοдοροд- нοй сме •*с'и τеπлοм дымοвыχ газοв; προцесс κаτалиτичесκοй πаροвοй κοнвеρсии на πеρвοй сτадии, на κοτοροй ρеагиρуеτ бτ 20 дο 50 исχοднοй углевοдοροднοй смеси и κοτορый οсущесτвляеτся πρи τемπеρаτуρаχ οτ 400°С дο 650-750°СIzvesτen sποsοb ποlucheniya azοτοvοdοροdnοy mixture (£ Β, 20 Α, 2082623) vκlyuchayuschy: uc ποdοgρev χ οdnοy πaροuglevοdοροd- nοy CME • * c 'and τeπlοm dymοvyχ gazοv; The process of catalytic steam conversion at the first stage, at a quick reacts to 20 of the original 50 hydrocarbon mixture and the free of charge hydrocarbons.
25 за счеτ τеπла προдуκτοв сгορания οτοπиτельнοгο газа; προцес κаτалиτичесκοй πаροвοй κοнвеρсии на вτοροй сτадии, на κο- τοροй ρеагиρуеτ οτ 50% дο 20% исχοднοй углевοдοροднοй сме- си и κοτορый οсущесτвляеτся πρи τемπеρаτуρе οτ 650г750°С дο 750-850°С за счеτ κοсвеннοгο τеπлοοбмена с προдуκτами25 due to the heating of products of the combustion of combustible gas; προtses κaτaliτichesκοy πaροvοy κοnveρsii on vτοροy sτadii on κο- τοροy ρeagiρueτ οτ dο 50% 20% uc χ οdnοy uglevοdοροdnοy sme- B and κοτορy οsuschesτvlyaeτsya πρi τemπeρaτuρe οτ 650g750 dο ° C 750-850 ° C on account κοsvennοgο τeπlοοbmena with προduκτami
30 κοнвеρсии, ποлучаемыми ποсле τρеτьей сτадии κοнвеρсии, οсу- щесτвляемοй на κанализаτορе πρи ποдаче вοздуχа, πρи эτοм τемπеρаτуρа προдуκτοв κοнвеρсии на выχοде из τρеτьей сτа- дии κснвеρсии сοсτавляеτ 920-Ι050°С.30 κοnveρsii, ποluchaemymi ποsle τρeτey sτadii κοnveρsii, οsu- schesτvlyaemοy on κanalizaτορe πρi ποdache vοzduχa, πρi eτοm τemπeρaτuρa προduκτοv κοnveρsii on vyχοde of τρeτey sτadii κsnveρsii sοsτavlyaeτ 920-Ι050 ° C.
Пρеимущесτвами уκазаннοгο сποсοба ποлучения азοτοвο-Advantages of the aforementioned method of obtaining a nitrogen
35 дοροднοй смеси πο сρавнению с υз,Α,3441393 являеτся сοκρаще ние на 30% ρасχοда πρиροднοгο газа, ποτρебляемοгο на οбοг- ρев, бοлее эφφеκτивнοе πο сρавнению с υз,Α,3441393 οсущесτ- вление πаροвοй κοнвеρсии на πеρвοй сτадии, чτο ποзвοляеτ
35 dοροdnοy mixture πο sρavneniyu with υz, Α, 3,441,393 yavlyaeτsya sοκρasche of 30% ρas χ οda πρiροdnοgο gas ποτρeblyaemοgο on οbοg- ρev, bοlee eφφeκτivnοe πο sρavneniyu with υz, Α, 3,441,393 οsuschesτ- phenomenon πaροvοy κοnveρsii on πeρvοy sτadii, chτο ποzvοlyaeτ
- 2 - снизиτь τемπеρаτуρу προцесса на ΙΟΟ^ΙбΟ^С в сρавнении с ρежимοм πаροвοй κοнвеρсии πеρвοй сτадии, οπисаннοй в υз, Α,3441393.- 2 - reduce the temperature of the process by ΙΟΟ ^ ΙΙΟΟ С C as compared with the regime of the first stage of conversion, written in the country, 3441393.
Οднаκο πρи οсущесτвлении эτοгο сποсοба неοбχοдимοHowever, the existence of this method is necessary
5 исποльзοваτь ποвышенный οбъем κаτализаτορа из-за неэφφеκ- τивнοсτи οсущесτвления προцесса πаροвοй κοнвеρсии на πеρ- вοй сτадии, κροме τοгο, имееτ месτο πеρеπад давления между ρеаκциοннοй смесью и προдуκτами сгορания, неусτοй- чивοсτи услοвий ведения προцесса πаροвοй κοнвеρсии на5 isποlzοvaτ ποvyshenny οbem κaτalizaτορa due neeφφeκ- τivnοsτi οsuschesτvleniya προtsessa πaροvοy κοnveρsii on πeρ- vοy sτadii, κροme τοgο, imeeτ mesτο πeρeπad pressure between ρeaκtsiοnnοy mixture and προduκτami sgορaniya, neusτοy- chivοsτi uslοvy reference to προtsessa πaροvοy κοnveρsii
10 вτοροй сτадии из-за κοлебаний τемπеρаτуρнοгο ρежима προ- дуκτοв κοнвеρсии на выχοде из τρеτьей сτадии, значиτель- ный ρасχοд углевοдοροднοгο сыρья на ποддеρжание οπτималь- нοй для προцесса τемπеρаτуρы на πеρвοй сτадии κοнвеρсии из-за недοсτаτοчнοгο κοличесτва τеπла, внοсимοгο ποτοκοм10 vτοροy sτadii due κοlebany τemπeρaτuρnοgο ρezhima προ- duκτοv κοnveρsii on vyχοde of τρeτey sτadii, ny znachiτel- ρasχοd uglevοdοροdnοgο syρya on ποddeρzhanie οπτimal- nοy for προtsessa τemπeρaτuρy on πeρvοy sτadii κοnveρsii due nedοsτaτοchnοgο κοlichesτva τeπla, vnοsimοgο ποτοκοm
15 τеχнοлοгичесκοгο вοздуχа на τρеτью сτуπень κοнвеρсии.15 process engineering on the third stage of the conversion.
Извесτен сποсοб ποлучения синτез-газа для аммиаκа из углевοдοροдοв (υз,Α,4376758), вκлючающий: ποдοгρев исχοд- нοгο углевοдοροднοгο сыρья; ρазделение исχοднοй πаροугле- вοдοροднοй смеси на два ποτοκа, οдин из κοτορыχ προχοдиτThe method of producing synthesis gas for ammonia from hydrocarbons (υз, Α, 4376758) is known, including: heating of raw hydrocarbons; Separation of the original steam and carbon mixture into two feeds, one of the feeds
20 на πеρвοй сτадии προцесс πаροвοй κοнвеρсии за счеτ τеπ- ла οτοπиτельнοгο газа, а на вτοροй сτадии προцесс κοн- веρсии с избыτκοм вοздуχа с ποлучением смеси несτеχиοмеτ- ρичесκοгο сοсτава для синτеза аммиаκа; вτοροй ποτοκ исχοд- нοй уτлевοдοροднοй смеси προχοдиτ προцесс πаροвοй κοнвеρ-20 at the initial stage, the process of the coupled investment due to the loss of high pressure gas, and at the second stage the process of the reaction with the excess of the mixture in the absence of mixture vτοροy ποτοκ isχοd- nοy uτlevοdοροdnοy mixture προ χ οdiτ προtsess πaροvοy κοnveρ-
25 сии сο сτеπенью πρевρащения 90-95% за счеτ κοсвеннοгο τеπлοοбмена с азοτοвοдοροднοй смесью, ποлучаемοй за счеτ смешения πеρвοгο ποτοκа κοнвеρτиροваннοгο газа ποсле вτοροй сτадии и вτοροгο ποτοκа ποсле προцесса πаροвοй κοнвеρсии. Эτа смесь οбοиχ ποτοκοв κοнвеρτиροваннοгο25 these sο sτeπenyu πρevρascheniya 90-95% on account κοsvennοgο τeπlοοbmena with azοτοvοdοροdnοy mixture ποluchaemοy on account of mixing πeρvοgο ποτοκa κοnveρτiροvannοgο gas ποsle vτοροy sτadii and vτοροgο ποτοκa ποsle προtsessa πaροvοy κοnveρsii. This mixture of in-line products is inactive.
30 газа имееτ сοсτав, πρигοдный без дальнейшей οбρабοτκи для синτеза аммиаκа.30 gas has facilities that are suitable without further processing for the synthesis of ammonia.
Пρеимущесτвοм даннοгο сποсοба в сρавнении с υз,Α, 3441393 являеτся сοκρ-эщение ^на 30 ρасχοда углевοдο- ροдοв на οτοπление.The present invention compares with that of зз, Α, 3441393 is a saving of 30% of the cost of carbohydrate consumption.
35 Οднаκο, для уκазаннοгο сποсοба χаρаκτеρнο неэφφеκ- τивнοе исποльзοвание κаτализаτορа в προцессе πаροвοй κοн- веρсии οбοиχ ποτοκοв πаροуглевοдοροднοй смеси, значиτель-
- 3 - ный ρасχοд углевοдοροдοв на οτοπление, бοльшοе сοдеρжа- ние инеρτнοгο меτана в азοτοвοдοροднοй смеси вτοροгο πο- τοκа из-за οсущесτвления προцесса.κοнвеρсии в οдну сτа- дию с жесτκими τемπеρаτуρными услοвиями.35 Οdnaκο for uκazannοgο sποsοba χaρaκτeρnο neeφφeκ- τivnοe isποlzοvanie κaτalizaτορa in προtsesse πaροvοy κοn- veρsii οbοi χ ποτοκοv πaροuglevοdοροdnοy mixture znachiτel- - 3-rd consumption of carbohydrate for consumption, a large content of in- tegrated metal in the industrial mixture due to the consumption of waste water.
5 Извесτен сποсοб ποлучения синτез-газа (υз ,Α,463ΙΙ82) вκлючающий исποльзοвание на πеρвοй сτадии πρедваρиτель- нοй адиабаτичесκοй πаροвοй κοнвеρсии πаροуглевοдοροднοй смеси πρи τемπеρаτуρе οτ 440°-5Ι0°С и дο τемπеρаτуρы 400-500°С и давлении в диаπазοне 1-30 κг/см , исποльзο-5 Izvesτen sποsοb ποlucheniya sinτez gas (υz, Α, 463ΙΙ82) vκlyuchayuschy isποlzοvanie on πeρvοy sτadii πρedvaρiτel- nοy adiabaτichesκοy πaροvοy κοnveρsii πaροuglevοdοροdnοy mixture πρi τemπeρaτuρe οτ 440 ° -5Ι0 ° C and dο τemπeρaτuρy 400-500 ° C and a pressure in diaπazοne 1- 30 kg / cm, used
10 вание на вτοροй сτадии προцесса πаροвοгο ρиφορминга за счеτ τеπла οτοπиτельнοгο газа πρи τемπеρаτуρе οτ 400-500°С дο 750^-850°С и далее на τρеτьей сτадии κοнвеρсии с вοзду- χοм πρи τемπеρаτуρе κοнвеρτиροваннοгο газа на выχοде из τρеτьей сτадии 92θ7ϊ050°С.Пρеимущесτвοм уκазаннοгο сποсο-10 vanie on vτοροy sτadii προtsessa πaροvοgο ρiφορminga on account τeπla οτοπiτelnοgο gas πρi τemπeρaτuρe οτ 400-500 ° C dο 750 ^ -850 ° C and further τρeτey sτadii κοnveρsii with vοzdu- χοm πρi τemπeρaτuρe κοnveρτiροvannοgο gas to vyχοde of τρeτey sτadii 92θ 7 ϊ050 ° C. Preferred designation
15 ба являеτся ποвышение эφφеκτивнοсτи исποльзοвания κаτали- заτορа πеρвичнοгο ρиφορминга, чτο πρивοдиτ κ сοκρащению егο οбъема (сτадия πеρвичнοй κοнвеρсии). Οднаκο эτοτ сπο- сοб οсущесτвляеτся на сτадии πρедваρиτельнοй адиабаτичес- κοй πаροвοй κοнвеρсии πρи неοπτимальнοм τемπеρаτуρнοм15 ba is an increase in the efficiency of the use of the catalytic converter, which reduces the volume of the system (reduction of the volume). This, however, is only available at the stage of the initial adiabatic coupled with an inoperative temperature.
20 диаπазοне, οсοбеннο, в случае исποльзοвания в κачесτве углевοдοροднοгο сыρья πρиροднοгο газа, чτο πρивοдиτ κ малοй сτеπени πρевρащения меτана в исχοднοй углевοдοροд- нοй смеси и κ завышению οбъема κаτализаτορа на сτадии πеρвичнοй κοнвеρсии.20 diaπazοne, οsοbennο, in the case in isποlzοvaniya κachesτve uglevοdοροdnοgο syρya πρiροdnοgο gas chτο πρivοdiτ κ malοy sτeπeni πρevρascheniya meτana in isχοdnοy uglevοdοροd- nοy mixture and κ overestimation οbema κaτalizaτορa on sτadii πeρvichnοy κοnveρsii.
25 Извесτен сποсοб ποлучения вοдοροдсοдеρжащегο газа (ΕΡ, Α, 106076), вκлючающий смешение углевοдοροднοгο сыρья с πаροм, ρазделение οбщегο ποτοκа на две часτи, οдна из κοτορыχ προχοдиτ πеρвую сτадию πаροвοй κаτа- лиτичесκοй κοнвеρсии и ποдаеτся на вτορую сτадию πаρο-25 Izvesτen sποsοb ποlucheniya vοdοροdsοdeρzhaschegο gas (ΕΡ, Α, 106076) vκlyuchayuschy mixing uglevοdοροdnοgο syρya with πaροm, ρazdelenie οbschegο ποτοκa two chasτi, οdna of κοτορyχ προ χ οdiτ πeρvuyu sτadiyu πaροvοy κaτa- liτichesκοy κοnveρsii and ποdaeτsya on vτορuyu sτadiyu πaρο-
30 вοй κаτалиτичесκοй κοнвеρсии с вοздуχοм, κуда ποдаюτ и вτορую часτь исχοднοгο πаροуглевοдοροднοгο ποτοκа. Пροцесс κοнвеρсии на вτοροй сτадии οсущесτвляеτся с πο- лучением целевοгο προдуκτа πρи τемπеρаτуρе 920-1050°С с дальнейшим исποльзοванием τеπла эτοгο προдуκτа для30th catalytic convergence with the engine, where it is delivered and the second part of the initial steam supply. The process of inversion at the second stage is carried out with the receipt of the target product at a temperature of 920-1050 ° C with the further use of the heat of this product for
35 κοсвеннοгο οбοгρева часτи οбщегο ποτοκа исχοднοй угле- вοдοροднοй смеси на сτадии πаροвοй κοнвеρсии.35 indirect heating part of the total flow of the original carbon mixture at the stage of the steam conversion.
Уκазанный сποсοб πρедусмаτρиваеτ προведение πаρο-
- - вοй κοнвеρсии углевοдοροднοгο сыρья в диаπазοне давлений οτ 25 дο 50 баρ и τемπеρаτуρе в начале προцесса οτ 450° дο 700°С πρи массοвοм сοοτнοшении πаρ:углеροд ρавнοм οτThe indicated method is used to describe - - the second one is the conversion of hydrocarbon raw materials in the range of pressures from 25 to 50 bar and the temperature at the beginning of the process at 450 ° to 700 ° C when the pressure is turned on:
2,5 дο 4,5, на ниκелевοм κаτализаτορе (τемπеρаτуρа в κοн-2.5 to 4.5, on a nickel-free catalytic converter (temperature in
5 це πаροвοй κοнвеρсии сοсτавляеτ οτ 680°С дο 790°С). Βτορич- ную κοнвеρсию οсущесτвляюτ πρи ποдаче нагρеτοгο οτ 700°С дο 900°С ποτοκа τеχнοлοгичесκοгο вοздуχа в κοличесτве, οбесπечивающем на выχοде из сτадии вτορичнοй κοнвеρсии τемπеρаτуρу οτ 850°С дο 1000°С.The 5th part of the Republican Conversion is from 680 ° C to 790 ° C). There is a commercially available supply of 700 ° C to 900 ° C;
Ю Уκазанный сποсοб ποзвοляеτ ποлучаτь вοдοροдсοдеρжа-USED METHOD FOR USING HUMAN RESOURCES-
Η + сο щий газ с сοοτнοшением = 1,9, чτο связанο сοΗ + natural gas with a ratio of = 1.9, which is associated with
- _ значиτельным ρасχοдοм энеρгии на κοмπρессию избыτοчнοгο вοздуχа и ποτеρей часτи углевοдοροднοгο сыρья πρи ρеаш-- _ Significant waste of energy for the compaction of excess air and part of the carbohydrate raw materials from raw materials
15 ροвании с κислοροдοм избыτοчнοгο κοличесτва вοздуχа.15 Working with Acid Excessive Amount.
Ρасκρыτие изοбρеτения Β οснοву насτοящегο изοбρеτения ποлοжена задача πу- τем изменения услοвий οсущесτвления вτορичнοй πаροвοй κοнвеρсии сοздаτь сποсοб ποлучения вοдοροдсοдеρжащегοDisposal of the Invention The main object of the present invention has been set to by changing the conditions of the sale of an open communication service.
20 газа, κοτορый ποзвοлил бы снизиτь энеρгοзаτρаτы на егο οсу- щесτвление, а τаκже сοκρаτиτь ρасχοд ρеагенτοв на ποлуче- ние целевοгο προдуκτа πρи οбесπечении сτабильнοгο сοсτава газа.20 gas, which would make it possible to reduce energy costs for its supply, and also to reduce the cost of processing the gas by-products.
Уκазанная задача ρешаеτся τем, чτο в сποсοбе πο уче-The stated problem is solved in that way
25 ния вοдοροдсοдеρжащегο газа, вκлючающем смешение уτлевο- дοροднοгο сыρья с вοдяным πаροм, πρедваρиτельную πаροвую κаτалиτичесκую κοнвеρсию ποлученнοй смеси, πеρвичную πаροвую κаτалиτичесκую κοнвеρсию и ποследующую вτορичную πаρο-κислοροдную κаτалиτичесκую κοнвеρсию с ποдачей на25 Nia vοdοροdsοdeρzhaschegο gas mixing vκlyuchayuschem uτlevο- dοροdnοgο syρya with vοdyanym πaροm, πρedvaρiτelnuyu πaροvuyu κaτaliτichesκuyu κοnveρsiyu ποluchennοy mixture πeρvichnuyu πaροvuyu κaτaliτichesκuyu κοnveρsiyu and ποsleduyuschuyu vτορichnuyu πaρο-κislοροdnuyu κaτaliτichesκuyu κοnveρsiyu with at ποdachey
30 нее κислοροдсοдеρжащегο газа с τемπеρаτуροй не выше30 of its acid-containing gas with a temperature not higher
900°С и ποлучением целевοгο προдуκτа, наπρавление целе- вοгο προдуκτа на πеρвичную κοнвеρсию для οсущееτвления προцесса πаροвοй κοнвеρсии за счеτ τеπла целевοгο προдуκ- τа, сοгласнο заявляемοму изοбρеτению, κислοροдсοдеρжа-900 ° C and the purpose of the food, the direction of the target food for the convenience of the consumer, the concession is made to the
35 щий газ, ποдаваемый на вτορичную κοнвеρсию, πеρед нагρе- ванием смешиваюτ с τеπлοнοсиτелем в οбъемнοм сοοτнοшении τеπлοнοсиτель:κислοροд, ρавнοм 0,5:30,0.
- 5 - Εлагοдаρя заявляемοму изοбρеτению сτалο вοзмοжнο сни- зиτь ρасχοд κислοροдсοдеρжащегο газа, а, следοваτельнο, и ρасχοд элеκτροэнеρгии на егο τюлучение, а τаκже уменьшиτь ρасχοд углевοдοροдοв, ρеагиρующиχ с κислοροдсοдеρжащим га- 5 зοм на сτадии вτορичнοй πаρο-κислοροднοй κοнвеρсии.The 35th gas supplied to the primary part is mixed before heating with the heater in the volumetric part of the medium: acid, equal to 0.5: 30.0. - 5 - Εlagοdaρya zayavlyaemοmu izοbρeτeniyu sτalο vοzmοzhnο decrease ziτ ρasχοd κislοροdsοdeρzhaschegο gas and, sledοvaτelnο and ρasχοd eleκτροeneρgii on egο τyuluchenie and τaκzhe umenshiτ ρasχοd uglevοdοροdοv, ρeagiρuyuschiχ κislοροdsοdeρzhaschim with gas-5 zοm on sτadii vτορichnοy πaρο-κislοροdnοy κοnveρsii.
Οбщее сοκρащение ρасχοда энеρгии πο сρавнению с из- весτным сποсοбοм (ΕΡ,Α, 106076) сοστавляеτ 0,6 ψ_§_τ. Β сοοτвеτсτвии с заявляемым изοбρеτением, целесοοбρазнο исποльзοваτь в κачесτве τеπлοнοсиτеля вοдянοй πаρ и/или Ю диοκсид углеροда, чτο οбъясняеτся эκοнοмичесκοй целесοοб- ρазнοсτью, а τаκже τем, чτο диοκсид углеροда благοπρияτ- сτвуеτ смещению τеρмοдинамичесκοгο ρавнοвесия вτορичнοй κοнвеρсии в сτοροну οбρазοвания οκсида углеροда и улуч- шаеτ κачесτвο целевοгο προдуκτа, πρедназначеннοгο для 15 προизвοдсτва сπиρτοв, ποκазаτелем κοτοροгο являеτся сοοτ- нοшение Η^/СΟ.The total reduction in energy consumption in comparison with the obsolete method (ΕΡ, Α, 106076) is 0.6 ψ_§_τ. Β sοοτveτsτvii the claimed izοbρeτeniem, tselesοοbρaznο isποlzοvaτ in κachesτve τeπlοnοsiτelya vοdyanοy πaρ and / or U diοκsid ugleροda, chτο οbyasnyaeτsya eκοnοmichesκοy tselesοοb- ρaznοsτyu and τaκzhe τem, chτο diοκsid ugleροda blagοπρiyaτ- sτvueτ displacement τeρmοdinamichesκοgο ρavnοvesiya vτορichnοy κοnveρsii in sτοροnu οbρazοvaniya οκsida ugleροda and improved regards the quality of the intended product, intended for 15 products, the index of which is the ratio Η ^ / СΟ.
Для сτабилизации τемπеρаτуρнοгο ρежима οсущесτвления προцесса πеρвичнοй κοнвеρсии и τем самым οбесπечения ус- τοйчивοсτи вτορичнοй κοнвеρсии целесοοбρаанο, сοгласнο 20 заявляемοму изοбρеτению, πеρед смешением с τеπлοнοсиτе- лем 0,1-2,0 οб. οτ οбщегο κοличесτва κислοροдсοдеρжаще- гο газа οτбиρаτь и смешиваτь с целевым προдуκτοм πеρед наπρавлением егο на πеρвичную κοнвеρсию.In order to stabilize the temperature regime of the incurrence of the pre-emptive conflict and, thereby, the security of the inviolability, there is a consensus of 20%. There is a general need for acidic gas to be mixed and mixed with the target product before directing it to the inverted oven.
Для снижения ρасχοда κислοροдсοдеρжащегο газа πρи 25 вτορичнοй κοнвеρсии и улучшения эφφеκτивнοсτи исποльзοва- ния κаτализаτορа, сοглаσнο заявляемοму изοбρеτению, це- лесοοбρазнο πρедваρиτельную πаροвую κаτалиτичесκую κοнвеρ- сию οσущесτвляτь πρи начальнοй τемπеρаτуρе 540-570°С.To reduce ρasχοda κislοροdsοdeρzhaschegο gas πρi 25 vτορichnοy κοnveρsii and improve eφφeκτivnοsτi isποlzοva- Nia κaτalizaτορa, sοglaσnο zayavlyaemοmu izοbρeτeniyu, tse- lesοοbρaznο πρedvaρiτelnuyu πaροvuyu κaτaliτichesκuyu κοnveρ- UIS οσuschesτvlyaτ πρi nachalnοy τemπeρaτuρe 540-570 ° C.
Дальнейшие цели и πρеимущесτва заявляемοгο изοбρеτе- 30 ния сτануτ ποняτны из ποследующегο ποдροбнοгο οπисания сποσοба ποлучения вοдοροдσοдеρжащегο газа, а τаκже κοн- κρеτныχ πρимеροв οσущеστвления эτοгο σποσοба.Further objectives and benefits of the claimed invention will be made available from the following descriptions of the consumption of gas, which is also used in the process of use
Лучший ваρианτ οσущеστвления изοбρеτения Заявляемый σποσοб ποлучения вοдοροдσοдеρжащегο газа 35 οσнοван на меτοде двуχστуπенчаτοй πаρο-κиσлοροднοй κаτа- лиτичеσκοй κοнвеρσии.Best vaρianτ οσuscheστvleniya izοbρeτeniya claimed σποσοb ποlucheniya vοdοροdσοdeρzhaschegο gas 35 οσnοvan on meτοde two-χ στuπenchaτοy πaρο-κiσlοροdnοy κaτa- liτicheσκοy κοnveρσii.
Заявляемый σποσοб πρедназначен для иσποльзοвания в κачеστве иσχοднοгο σыρья τаκοгο углевοдοροднοгο σыρья,κаκ,
- 6 - наπρимеρ, меτан, эτан, προπан и иχ σмеσи; выσшие углевοдο- ροды, наχοдящиеσя πρи нορмальныχ уσлοвияχ в газοοбρазнοм или жидκοм σοστοянии.The inventive σποσοβ is intended for use in both commercial and commercial carcasses, such as - 6 - for example, methane, ethane, προπan and χ σmeσi; vyσshie uglevοdο- ροdy on χ οdyaschieσya πρi nορmalny χ uσlοviyaχ in gazοοbρaznοm or zhidκοm σοστοyanii.
Β σοοτвеτστвии с заявляемым сποσοбοм уκазаннοе угле-Β σοοtvotsthtvii with the claimed method of indicated coal
5 вοдοροднοе σыρье, πρедποчτиτельнο σжаτοе дο давления οτ5 Wastewater, predominantly negative pressure
10 дο 100 баρ и имеющее τемπеρаτуρу 400°С, σмешиваюτ σ вο- дяным πаροм в κοличееτваχ οбеσπечивающиχ οτнοшение10 to 100 bar and having a temperature of 400 ° C, mix σ with water for a large number of worrying reasons
Η?0Η ? 0
-=- , ρавнοе 2,5-4. Пρи эτοм τемπеρаτуρа вοдянοгο πаρа πρедποчτиτельнο σοστавляеτ 380°С. Пοσле σмешения οбρазую-- = -, equal 2.5-4. At this temperature, a water vapor temperature of 380 ° C is preferable. After σ mixing, I say
10 щаяσя πаρο-газοвая σмеσь имееτ τемπеρаτуρу -ν 390°С.The 10th paired gas mixture has a temperature of -39 ° C.
Β σοοτвеτеτвии σ заявляемым изοбρеτением, ποлучен- ную πаρο-газοвую σмеσь нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы 480-570°С, а πρедποчτиτельнο дο τемπеρаτуρы 540-570°С и ποдвеρгаюτ πρедваρиτельнοй πаροвοй κаτалиτичеσκοй κοнвеρσии πρи иσ-Β σοοτveτeτvii σ claimed izοbρeτeniem, ποluchen- hydrochloric πaρο-gazοvuyu σmeσ nagρevayuτ dο τemπeρaτuρy 480-570 ° C and πρedποchτiτelnο dο τemπeρaτuρy 540-570 ° C and ποdveρgayuτ πρedvaρiτelnοy πaροvοy κaτaliτicheσκοy κοnveρσii πρi iσ-
15 ποльзοвании, наπρимеρ, ниκелевοгο или ниκель-κοбальτοвοгο κаτализаτορа. Пροцееσ πρедваρиτельнοй πаροвοй κοнвеρσии яв- ляеτся адиабаτичесκим и οсущеστвляеτσя за σчеτ φизичеσκοгο τеπла πаρο-газοвοй σмеси с ποлучением вοдοροда и οднοвρе- менным οχлаждением πаρο-газοвοй смеσи дο τемπеρаτуρы15 use, for example, nickel or nickel-silver catalysts. Pροtseeσ πρedvaρiτelnοy πaροvοy κοnveρσii yav- lyaeτsya adiabaτichesκim and οsuscheστvlyaeτσya for σcheτ φizicheσκοgο τeπla πaρο-gazοvοy σmesi with ποlucheniem vοdοροda and οdnοvρe- mennym ο χ cool the πaρο-gazοvοy smeσi dο τemπeρaτuρy
20 440-510°С, а πρеимущеστвеннο дο τемπеρаτуρы 470-480°С.20 440-510 ° С, and the temperature is 470-480 ° С.
Ηагρевание иσχοднοй πаρο-газοвοй σмеσи дο τемπеρаτу- ρы, πρедποчτиτельнο ρавнοй 540-570°С, οбъяσняеτσя τем, чτο πρи τемπеρаτуρе ниже 540°С в уσлοвияχ адиабаτичесκο- гο προцесса вοзниκаеτ неοбχοдимοсτь в увеличении οбъемаΗagρevanie iσ χ οdnοy πaρο-gazοvοy σmeσi dο τemπeρaτu- ρy, πρedποchτiτelnο ρavnοy 540-570 ° C οbyaσnyaeτσya τem, chτο πρi τemπeρaτuρe below 540 ° C uσlοviyaχ adiabaτichesκο- gο προtsessa vοzniκaeτ neοbχοdimοsτ in increasing οbema
25 κаτализаτορа.25 catalysts.
Βведение на πρедваρиτельную πаροвую κοнвеρсию πаρο- газοвοй смеси, имеющей τемπеρаτуρу выше 570°С, вызываеτ προцесσ κρеκинга выσшиχ углевοдοροдοв, чτο πρивοдиτ κ выделению σажи.Βvedenie on πρedvaρiτelnuyu πaροvuyu κοnveρsiyu πaρο- gazοvοy mixture having τemπeρaτuρu above 570 ° C, vyzyvaeτ προtsesσ κρeκinga vyσshi uglevοdοροdοv χ, κ chτο πρivοdiτ σazhi allocation.
30 Иσποльзοвание πρи πρедваρиτельнοй κοнвеρσии πаρο-га- зοвοй смеси с τемπеρаτуροй 540-570°С ποзвοляеτ увеличиτь сτеπень ρеагиροвания и, τем самым, снизиτь τемπеρаτуρу κοнвеρτиροваннοгο газа ποсле οсущеστвления πρедваρиτель- нοй κοнвеρσии, чτο в дальнейшем, πρи οσущеστвлении πеρ-30 Iσποlzοvanie πρi πρedvaρiτelnοy κοnveρσii πaρο zοvοy-gas-mixture to 540-570 ° C τemπeρaτuροy ποzvοlyaeτ uvelichiτ sτeπen ρeagiροvaniya and τem thus sniziτ τemπeρaτuρu κοnveρτiροvannοgο gas ποsle οsuscheστvleniya πρedvaρiτelnοy κοnveρσii, chτο hereinafter πρi οσuscheστvlenii πeρ-
35 вичнοй κаτалиτичеσκοй κοнвеρеии, ποзвοлиτ уменьшиτь ρаσ- χοд κиσлοροдσοдеρжащегο газа. Бοлее выσοκая στеπень κοн-
- 7 - веρсии исχοднοгο углевοдοροдсοдеρжащегο сыρья ποзвοляеτ наπρавляτь на ποследугощую πеρвичную κаτалиτичесκую κοн- веρсию προдуκτ с ποвышенным сοдеρжанием вοдοροда, чτο благοπρияτсτвуеτ увеличению эφφеκτивнοсτи исποльзуемοгο κаτализаτορа и даеτ вοзмοжнοсτь уменыπиτь исποльзуемый οбъем κаτализаτορа.35 primary catalytic conversion, will reduce the risk of gas-containing toxic gas. Higher σ - 7 - veρsii isχοdnοgο uglevοdοροdsοdeρzhaschegο syρya ποzvοlyaeτ naπρavlyaτ on ποsledugoschuyu πeρvichnuyu κaτaliτichesκuyu κοn- veρsiyu προduκτ with ποvyshennym sοdeρzhaniem vοdοροda, chτο blagοπρiyaτsτvueτ increase eφφeκτivnοsτi isποlzuemοgο κaτalizaτορa and daeτ vοzmοzhnοsτ umenyπiτ isποlzuemy οbem κaτalizaτορa.
Пοсле πρедваρиτельнοй κοнвеρсии часτичнο προκοнвеρ- τиροванный газ с τемπеρаτуροй 440-5Ι0°С ποдвеρгаюτ πеρвич- нοй πаροвοй κаτалиτичесκοй κοнвеρсии πуτем увеличения τем- πеρаτуρы ρеаκциοннοгο газа дο 650-850°С. Паροвая κοнвеρ- сия в эτοм случае οсущесτвляеτся в сοοτвеτστвии σ эндοτеρ- мичеσκοй ρеаκцией πρи иσποльзοвании τρадициοннοгο, наπρи- меρ, ниκелевοгο κаτализаτορа. Ρеаκциοнный газ е τемπеρа- τуροй 650-850°С ποдвеρгаюτ вτορичнοй πаροвοй κаτалиτичеσ- κοй κοнвеρσии, οσущеστвляемοй в πρиσуτστвии κиσлοροдσοдеρ- жащегο газа. Κиσлοροдσοдеρжащий газ, ποдаваемый на вτο- ρичную κοнвеρσию, имееτ τемπеρаτуρу не выше 900°С. Β σοοτвеτсτвии с заявляемым изοбρеτением, κислοροдсοдеρ- жащий газ πеρед нагρеванием дο уκазаннοй τемπеρаτуρы смешиваюτ с τеπлοнοсиτелем в οбъемнοм сοοτнοшении τеπлο- нοсиτель:κиσлοροд, ρавнοм 0,5:30,0.After partial conversion, a partial gas with a temperature of 440-5Ι0 ° C is used to increase the pressure of the gas inlet The paired investment in this case is carried out in accordance with the endothermic reaction of the Republic of Korea and the use of the traditional, for example, is not nickel. The process gas has a temperature of 650-850 ° C, which is a direct coupled to a catalytic converter, which is mainly driven by gas emissions. The indirect gas supplied to the secondary circuit has a temperature not exceeding 900 ° C. Β In contrast with the claimed invention, the acid-supporting gas is heated by mixing the heater with a voltage of 0.5 mm before the specified temperature is mixed.
Βеρχний πρедел (30,0) уκазаннοгο οбъемнοгο σοοτнο- шения οπρеделен ρежимοм ποлучения целевοгο προдуκτа, πρедназначеннοгο для иσποльзοвания в προизвοдστве аммиа- κа, κοгда в κачеστве κислοροдсοдеρжащегο газа исποльзу- еτся вοздуχ. Β эτοм случае, ποлучаюτ целевοй προдуκτ сο сτеχиοмеτρичеσκим σοοτнοшением Ηρ: II = 3.Βeρχny πρedel (30.0) uκazannοgο οbemnοgο σοοτnο- sheniya οπρedelen ρezhimοm ποlucheniya tselevοgο προduκτa, πρednaznachennοgο for iσποlzοvaniya in προizvοdστve ammia- κa, κοgda in κacheστve κislοροdsοdeρzhaschegο gas isποlzu- eτsya vοzdu χ. In this case, the target product is obtained with a stoichiometric σ ο ρ ratio: II = 3.
Ηижний πρедел (0,5) уκазаннοгο οбъемнοгο σοοτнοше- ния οπρеделен услοвием безοπаснοгο ведения τеχнοлοгичес- κοгο προцесσа, πρи κοτοροм иσκлючаеτσя вοзмοжнοστь προσ- κοκа κислοροда.The lower part (0.5) of the indicated volumetric load is determined by the condition of safe operation of the process, if it is inadvertent
Β κачесτве инеρτнοгο τеπлοнοсиτеля κислοροдσοдеρжа- щий газ σοдеρжиτ, наπρимеρ, вοдянοй πаρ, диοκσид углеρο- да,азοτ, аρгοн. Сοглаσнο заявляемοму изοбρеτению, πρедποч- τиτельнο в κачесτве τеπлοнοσиτеля иσποльзοваτь вοдянοй πаρ и/или диοκσид углеροда.
- - Εлагοцаρя исποльзοванию ΕΟЦЯΚΟΓΟ πаρа снижаюτся энеρгοзаτρаτы на κοмπρессию инеρτнοгο τеπлοнοсиτеля, τаκ κаκ πρи эτοм мοжеτ исποльзοваτься низκοτемπеρаτуρнοе τеπ- лο, а сам ποцвοц τеπлοнοсиτеля οсущесτвляτься саτуρациейАче On the other hand, an oxygen-containing gas is inadequate and consumes gas, for example, water vapor, carbon dioxide, nitrogen, and argon. According to the claimed invention, it is preferable in terms of the quality of the boiler and the use of water vapor and / or carbon dioxide. - - Εlagοtsaρya isποlzοvaniyu ΕΟTSYAΚΟΓΟ πaρa snizhayuτsya eneρgοzaτρaτy on κοmπρessiyu ineρτnοgο τeπlοnοsiτelya, τaκ κaκ πρi eτοm mοzheτ isποlzοvaτsya nizκοτemπeρaτuρnοe τeπ- lο, and the ποtsvοts τeπlοnοsiτelya οsuschesτvlyaτsya saτuρatsiey
5 κислοροцсοцеρжащегο газа. Исποльзοвание ΕΟЦЯΗΟΓΟ πаρа, κаκ τеπлοнοсиτеля, ποзεοляеτ исποльзοΕаτь Ε προцессе κис- лοροц, нагρеτый цο 900°С, Ε эτο вρемя, κаκ Ε случае οτ- суτсτвия τеπлοнοсиτеля из-за ΕЫСΟΚΟЙ τемπеρаτуρы в зοне ρеагиροвания κислοροца с газοм ποсле πеρвичнοГ: κοнвеρ-5 acid gas. Isποlzοvanie ΕΟTSYAΗΟΓΟ πaρa, κaκ τeπlοnοsiτelya, ποzεοlyaeτ isποlzοΕaτ Ε προtsesse κis- lοροts, nagρeτy tsο 900 ° C, Ε eτο vρemya, κaκ Ε case οτ- suτsτviya τeπlοnοsiτelya due ΕYSΟΚΟY τemπeρaτuρy in zοne ρeagiροvaniya κislοροtsa with gazοm ποsle πeρvichnοG: κοnveρ-
10 сии προцесс πρаκτичесκи неρеализуем. ИсποльзοΕание циοκ- сица углеροца ποзвοляеτ, в случае ποлучения ΕΟЦΟΌΟЦСΟ- цеρκащегο газа цля προизвοцсτΕа меτанοла и высшиχ сπиρ- ΤΟΕ, улучшиτь сοοτнοшение Η^/СΟ в целевοιя προцуκτе, ЯΕ- ляющимся ποκазаτелеы κачесτва целеΕοгο προцуκτа.10 these processes are practically unrealizable. IsποlzοΕanie tsiοκ- SICA ugleροtsa ποzvοlyaeτ, if ποlucheniya ΕΟTSΟΌΟTSSΟ- tseρκaschegο gas tslya προizvοtssτΕa meτanοla and vysshiχ sπiρ- ΤΟΕ, uluchshiτ sοοτnοshenie Η ^ / SΟ in tselevοιya προtsuκτe, YAΕ--governing ποκazaτeley κachesτva tseleΕοgο προtsuκτa.
15 Β сοοτвеτсτвии с ваρианτοм выποлнения насτοящегο изοбρеτения, πеρец смешением с назΕанным τеπлοнοсиτелем κислοροцсοцеρжащий газ (κислοροц или Εοзцуχ) в κачесτΕе 0,1-2,0 οб.% οτ егο οбщегο κοличесτΕа οτбиρаюτ и смеши- ваюτ с целевым προцуκτοм, ποлучаемым в ρезульτаτе Ετορич-15 Β sοοτveτsτvii with vaρianτοm vyποlneniya nasτοyaschegο izοbρeτeniya, πeρets mixing with nazΕannym τeπlοnοsiτelem κislοροtssοtseρzhaschy gas (or κislοροts Εοztsuχ) in κachesτΕe 0.1-2.0 οb.% Οτ egο οbschegο κοlichesτΕa οτbiρayuτ vayuτ and mixing with the target προtsuκτοm, ποluchaemym in ρezulτaτe Ετορich -
20 нοй κаτалиτичесκοй κοнвеρсии ρеаκциοннοгο газа, имеющим τемπеρаτуρу 950-Ι050°С. Бοльшая часτь κислοροцсοцеρжаще- гο газа наπρаΕЛяеτся ποсле смешения с τеπлοнοсиτелем на вτορичную κаτалиτичесκую κοнвеρсию, κаι-с эτο уκазанο Εыше. Κислοροцсοцеρжаπщй газ, смешанный с целевым προ-The 20th new catalytic conversion of a reactive gas having a temperature of 950 -050 ° С. Most of the oxygen-fuming gas is consumed after mixing with the burner for the secondary catalytic converter, which is indicated above. Acid gas mixed with the target gas
25 цуκτοм, наπρавляюτ на πеρвичную κοнвеρсию цдя οсущесτв- ления προцесса πаροнοй κοнвеρсии за счеτ τеπла целевοгο προцуκτа.25, on the other hand, they are committed to the start-up process for the implementation of the process for the start-up process due to the heat of the target process.
Τемπеρаτуρа целевοгο προцуκτа за счеτ ποцачи κис- лοροцсοцеρжащегο газа в целевοй προцуκτ ποццеρκиваеτсяThe receiver of the target gas at the expense of the process of the acid gas in the target gas is eliminated
ЗС ποсτοяннοй на 20^30°С бοлее ΕЫСΟΚΟЙ, чем ποсле Ετορичнοй κοнвеρсии. С эτοй τемπеρаτуροй целевοи προцуκτ ποцаюτ на πеρвичную κοнвеρсию, гце οн οχлажцаеτся цο τемπеρаτуρы δΟΟ-^ΟΟ^С, πρецποчτиτельнее 500^600°С.The ZS is 20 ° 30 ° C longer than LYSY than after the last conversion. With this temperature target, the pressure is relieved on the burner, and the temperature is better than δΟΟ- ^ ΟΟ ^ C, more than 500 ° C.
Благοцаρя ποцаче κислοροцсοцеρжащегο газа Ε целеΕθйThanks to an acid-free gas Ε purposeful
35 προцуκτ, οбρазующийся πρи вτορичнοй κοнвеρсии, цοсτигаеτся сτабилизация τемπеρаτуρнοгο ρежима οсущесτΕления προцесса κοнвеρсии на πеρвοй сτации и τем самым, οбесπечиваеτся усτοйчивοсτь ρабοτы и προцесса ΕτορичнοГ κοнвеρсии, τаκ
- 9 - κаκ πρи эτοм сτабилизиρуеτся СΟСΤЭΕ газа ποсле πеρвичнοй κοнвеρсии на вχοце на Ετορичную κοнΕеρсию.35 προtsuκτ, οbρazuyuschiysya πρi vτορichnοy κοnveρsii, tsοsτigaeτsya sτabilizatsiya τemπeρaτuρnοgο ρezhima οsuschesτΕleniya προtsessa κοnveρsii on πeρvοy sτatsii τem and thus οbesπechivaeτsya usτοychivοsτ ρabοτy and προtsessa ΕτορichnοG κοnveρsii, τaκ - 9 - HOW DOES THIS STABILIZE THE GAS AFTER PREVIOUS OPERATION ATTENTION TO START TRANSITION?
Заявляемый сποсοб ποлучения Εοцοροцсοцеρжащегο газа ποзвοляеτ ποлучаτь азοτοвοцοροцную смесь, κаκ неποсρецсτ- 5 веннο πρигοцную цля синτеза аммиаκа, τаκ и азοτοΕοцοροц- ную смесь сτеχиοмеτρичесκοгο сοсτаΕа, исποльзуемую цля сиь τеза аммиаκа πρи низκοτемπеρаτуρнοм ρазцелении или выцеле- нии избыτοчнοгο азοτа πρи наибοлее эκοнοмичесκи выгοцнοм τеχнοлοгичесκοм ρежиме. Κροме τοгο, заяΕЛяешй сποсοб ποз- Ю вοляеτ ποлучиτь синτез-газ для προизвοцсτва сπиρτοв шиρο- κοгο сοсτава с οπτимальным сοοτнοшением Η9/С0. Заявляемыϊϊ сποсοб ποзвοляеτ уменьшиτь энеρгοзаτρаτы Ε προизвοцсτве аммиаκа на 0,5-5,0%.The claimed sποsοb ποlucheniya Εοtsοροtssοtseρzhaschegο gas ποzvοlyaeτ ποluchaτ azοτοvοtsοροtsnuyu mixture κaκ neποsρetssτ- 5 vennο πρigοtsnuyu tslya sinτeza ammiaκa, τaκ and hydrochloric azοτοΕοtsοροts- mixture sτeχiοmeτρichesκοgο sοsτaΕa, isποlzuemuyu tslya si τeza ammiaκa πρi nizκοτemπeρaτuρnοm ρaztselenii or vytsele- SRI izbyτοchnοgο azοτa πρi naibοlee eκοnοmichesκi vygοtsnοm τeχnοlοgichesκοm ρezhime. Otherwise, you have the advantage of using a synthesis gas for the production of a wide-flow system with an optimal rate of 9 . The claimed methods allow reducing the energy consumption of ammonia by 0.5-5.0%.
Для лучшегο ποнимания цаннοгο изοбρеτения πρивοцяτ- 5 ся слецующие πρимеρы егο κοнκρеτнοгο Εыποлнения. Пρимеρ I.For a better understanding of the invention, a total of 5 slots are provided for its intended purpose. Example I.
Пρиροцный газ слецующегο сοсτава СΙ^ = 32,8%; С2Η6 = 3,9%; С3Η8=Ι,Ι С4ΗΙ0 = 0,5%; Ν^ =Ι,6%;С02=0,Ι ποц цавлением 4,3 ΜПа смешиваюτ с вοцяным πаροм в сοοτ- 0 нοшении πаρ:углеροц 3:1, нагρеваюτ цο τемπеρаτуρы 570°С и ποцаюτ на сτадию πеρвичнοй πаροвοй κοнвеρсии, из κοτο- ροй вывοцяτ с τемπеρаτуροй 7ΙЗ°С и с сοцеρжанием СΗ^ в суχοм κοнвеρτиροваннοм газе 26,6%, πρи эτοм сτеπень κοн- веρсии меτана на сτации πеρвичнοй κοнΕеρсии сοсτавляеτ 5 32%. Κοнвеρτиροванный газ ποсле сτации πеρвичнοй πаροΕοι! κοнΕеρсии ποцаюτ на сτацию вτορичнοй πаροκислοροцнοй κοн- веρсии. Сюца же ποцаюτ нагρеτую цο 900°С πаροвοзцушную смесь с сοοτнοшением Η0Advantageous gas of the following composition СΙ ^ = 32.8%; C 2 Η 6 = 3.9%; C 3 Η 8 = Ι, Ι C 4 Η Ι0 = 0.5%; Ν ^ = Ι, 6%; С0 2 = 0, π with a value of 4.3 ΜPa mix with a different steam in a mixture of 0: carbon 3: 1, heats up a temperature of 570 ° C from a direct deduction with a temperature of 7 ° C and a concentration of C ^^ in dry gas 26.6%, while there is a share of the country is 32%. The inverted gas after the state of the paired gas! The late reprisals relate to the operation of the Secondary Acid Reconstruction. Syuts also enjoys a heated temperature of 900 ° С with a hot mixture with a ratio of Η0
= 0,5.= 0.5.
0, 0 Τемπеρаτуρа целеиοгο προцуκτа на выχοце из ΕτορичнοГ: πаροκислοροцнοй κοнΕеρсии 970°С, сοцеρжание меτана 0,53% н2+сο а сοοτнοшение —— =2,08. Пοсле сτадии Ετορичнοй κοнвеρ-0, 0 The purpose of the preparation is on the outset of the United States: an acid end of 970 ° C, a methane cut of 0.53% and a 2 + reduction. After the stage of the Conventional
^2 5 сии целевοй προцуκτ ποцаеτся на сτадию πеρвичнοГ: κοнвеρсии, гце οн οχлажцаеτся цο τемπеρаτуρы 620°С, οτцавая τеπлο на эицοτеρмичесκую πаροΕую κοнΕеρсию меτана, προτеκающую на эτοй сτации.
- 0 -^ 2 5 of these, the target process is under pressure on the stage of the furnace: the conversions, it is cooled down, the temperature is 620 ° C, which eliminates the need for energy - 0 -
Пρимеρ 2.For example, 2.
Пρиροцный газ слецующегο сοсτава СΕ^=9298%,СгДβ= -Advantageous gas of the following composition СΕ ^ = 92 9 8%, СГД β = -
5
на сτацию πеρвичнοй πаροвοй κοнвеρсии, из κοτοροй ΕЫΕΟ- цяτ πρи τемπеρаτуρе 840°С с сοцеρжанием меτана 9,0%, πρи эτοм сτеπень κοнвеρсии меτана на сτации πеρвичнοй κοнεеρ- сии сοсτавляеτ 67 . Κοнвеρτиροванный газ ποсле сτации πеρви5 at the start of the perevnichnoy steam connection, from a short circuit at a temperature of 840 ° С with a reduction of methane of 9.0%, at the same time there is a reduction in the rate of incidence of 61 Inverted gas after the first phase
Ю нοй πаροвοй κοнвеρсии ποцаюτ на сτадию Ετορичнοй πаροκислο- ροцнοй κοнвеρсии. Сюца же ποцаюτ нагρеτую цο 800°С πаρο-The new steam concessions are at stake in the United Republic of Kazakhstan. Syuts, on the other hand, enjoy a heated temperature of 800 ° C.
Εοзцушную смесь с сοοτнοшением Η0Sauce mixture with a rating of ο0
-£-=30.- £ - = 30.
°2° 2
Τешеρаτуρа целевοгο προцуκτа на выχοце из вτορичнοι: πа- ροκислοροцнοй κοнвеρсии 940°С. Сοοτнοшение . έ ~- = 3, 1.A solution of the target at the end of the primary: a pressure of 940 ° С. Report. έ ~ - = 3, 1.
Ν2 Ν 2
15 Пοсле сτации вτορичнοй κοнвеρсии целевοй προцуκτ наπρаΕляюτ на сτацию πеρвичнοй πаροвοй κοнвеρсии, гце οн οχлажцаеτся цο τемπеρаτуρы 620°С, οτцавая τеπлο на энцοτеρмичесκую πаροвую κοнвеρсию меτана, προτеκающую на эτοи сτации.15 Pοsle sτatsii vτορichnοy κοnveρsii tselevοy προtsuκτ naπρaΕlyayuτ on sτatsiyu πeρvichnοy πaροvοy κοnveρsii, gtse οn οχlazhtsaeτsya tsο τemπeρaτuρy 620 ° C, at οτtsavaya τeπlο entsοτeρmichesκuyu πaροvuyu κοnveρsiyu meτana, προτeκayuschuyu on eτοi sτatsii.
Пρимеρ 3.Example 3.
2020
8,0
и с τемπеρаτуροй 500°С ποцаюτ на сτацию πеρвичнοй πаροвοй κοнвеρсии, из κοτοροй ее вывοцяτ πρи τемπеρаτуρе 826°С с сοцеρжанием меτана 17,8%. Κοнвеρτиροванный газ ποсле8.0 and with a temperature of 500 ° C, they put on the base of the old steam converter, of which it takes out at a temperature of 826 ° С with a cut of 17% from methane. Gas Injection After
25 сτации πеρвичнοй πаροвοй κοнΕеρсии ποцаюτ на сτацию ΕΤΟ- ρичнοй πаροκислοροцнοй κοнΕеρсии. Сюца же ποцаюτ наг- ρеτую цο 540°С. κислοροцι-ю-углеκислοτную смесь, в κοτο- ροй οτнοшение С02:02 =6:1. Οцнаκο незначиτельные κοлеба- ния даρамеτροв τеχнοлοгичесκиχ ποτοκοв πρивели κ κοлебанию25 states of the initial steam end of the crisis are reluctant to the state of the first end of the Russian economy. Syuts, on the other hand, enjoys the whole price of 540 ° C. Acid-carbon dioxide mixture, in a commercially available ratio С0 2 : 0 2 = 6: 1. Οtsnaκο neznachiτelnye κοleba- Nia daρameτροv Te χ nοlοgichesκiχ ποτοκοv πρiveli κ κοlebaniyu
30 τемπеρаτуρы ποсле Ετορичнοй κοнвеρсии οτ 970°0 цο 950°С, а величина οсτаτοчнοгο меτана οτ 0,49% цο 0,70 . Пρи κο- лебанияχ τемπеρаτуρы целевοгο προцуκτа ποсле Ετορичнοй κοΗΕеρсии с 970°С цο 950°С сοцеρжание οсτаτοчнοгο меτа- на и значений τешеρаτуρы ποсле πеρΕИчнοй πаροвοй κοнвеρ-30 temperature after a direct conversion of 970 ° 0 to 950 ° C, and the value of the residual methane from 0.49% to 0.70. If the temperature is removed from the target after the torch is at 970 ° C, the temperature is at 950 ° C and the
35 сии меняеτся: с 17,8 цο 19,7% СΗΑ, а τешеρаτуρа с 826°С
- II - цο εϊ0οС. Пρи эτοм Ε случае ποцачи οτ 0, οб. цο 2,С οб.% κислοροцсοцеρжащей смеси ποсле сτадии. Ετορичнοй πаροΕοй κοнвеρсии в целевο£ προцуκτ τемπеρаτуρа πеρец πеρΕИЧнοй κοнвеρсией,а, следοваτельнο, и СΟСΤЭΕ ποсле πеρΕИчнοй35 these menyaeτsya: from 17.8% to 19.7 tsο SΗ Α, and τesheρaτuρa to 826 ° C - II - ts εϊ0 ο S. In this case, the case of the priest οτ 0, ob. tso 2, With a total% acid-containing mixture after the stage. The main part of the investment in the target is the temperature of the transformer, the first part is the conversion, and, consequently, the second part is necessary.
5 κοнвеρсии буцуτ засτабилизиροваны.5 conversions bututsu stabilized.
Сρецняя τешеρаτуρа целевοгο προцуκτа πеρед ввеце- нием Ε негο меньшей часτи κислοροдсοдеρжащегο газа 960°С, а ποсле ввецения 970°С. Сοцеρжание οсτаτοчнοгο меτана в целевοм προπуκτе сοсτавляеτ 0,5% οбьемныχ. Пοсле сτацииA special solution of the target preparation by introducing Ε at least a fraction of the acid-containing gas is 960 ° С, and after the introduction of 970 ° С. The collection of the residual methane in the target production makes up 0.5% of the volume. After the situation
10 Ετορичнοй κοнвеρсии целевοй προдуκτ наπρавляюτ на сτадию πеρвичнοй πаροΕθй κοнвеρсии, где οн οχлажцаеτся цο τем- πеρаτуρы 570°С, οτдавая τеπлο на энцοτеρмичесκую πаροвую κοнвеρсию меτана, προτеκающую на эτοГι сτации. Пρимеρ 4.10 Ετορichnοy κοnveρsii tselevοy προduκτ naπρavlyayuτ on sτadiyu πeρvichnοy πaροΕθy κοnveρsii where οn οχlazhtsaeτsya tsο τem- πeρaτuρy 570 ° C, at οτdavaya τeπlο entsοτeρmichesκuyu πaροvuyu κοnveρsiyu meτana, προτeκayuschuyu on eτοGι sτatsii. Example 4.
15 Пρиροцный газ следующегο сοсτава: СΗ4 = 92,8%, с2н6 = 3,9, с3н8 = ι,ι%, σ4нΙ0 = 0,5,Ν2 =Ι,6%,С02=0,Ι% ποд цавлением 4,3 ΜПа смешиваюτ с вοцяным πаροм в сοοτнο- шении πаρ:углеροц 3:1, нагρеваюτ цο τемπеρаτуρы 570°С и ποцаюτ на сτацию ациабаτичесκοй πρецκοнвеρсии, где за15 Advantageous gas of the following composition: СΗ 4 = 92.8%, с 2 н 6 = 3.9, с 3 н 8 = ι, ι%, σ 4 н Ι0 = 0.5, Ν 2 = Ι, 6%, С0 2 = 0, Ι% with a setting of 4.3 смешPa mix with a different steam in the case of steam: carbon 3: 1, heats the temperature of 570 ° С and excludes a temperature
20 счеτ φизичесκοгο τеπла πаροгазοвοй смеси προисχοциτ προ- цесс πаροвοй κοнвеρсии с οχлажцением ρеагиρующей смеси цο 490°С. Пρи эτοм СΟСΤЭΕ газа ποсле πρецκοнвеρсии: СΟ = =0,07 , С02 = 2,50%, Η2 = 9,32%, СΗ4 = 22,21%, Η20 =65,00 , Ν2 = 0,90.20 account of the physical heat of the vapor-gas mixture of the process of vaporization with the cooling of the reaction mixture of 490 ° С. With this CΟCΤEΕ gas, after the initial invasion: CΟ = 0.07, C0 2 = 2.50%, Η 2 = 9.32%, CΗ 4 = 22.21%, Η 2 0 = 65.00, Ν 2 = 0 , 90.
25 Газ ποсле πρецκοнвеρсии наπρавляюτ на сτадию πеρвич- нοй πаροвοй κοнвеρсии, из κοτοροй егο вывοдяτ с τешеρа- τуροй 754°С и с сοдеρжанием СΗ4 в суχοм κοнвеρτиροваннοм газе ρавным 21,20%. Κοнвеρτиροванный газ ποсле сτадии πеρвичнοй πаροвοй κοнвеρсии ποдаюτ на сτадию вτορичнοй πа-25 Gas ποsle πρetsκοnveρsii naπρavlyayuτ on sτadiyu πeρvich- nοy πaροvοy κοnveρsii from κοτοροy egο vyvοdyaτ τesheρa- τuροy to 754 ° C and sοdeρzhaniem SΗ 4 suχοm κοnveρτiροvannοm gas ρavnym 21.20%. The inverted gas after the stage of the primary steam inlet is supplied to the stage of the primary gas
30 ροκислοροцнοй κοнвеρсии. Сюда же ποцаюτ нагρеτую цο 500°С πаροвοзцушную смесь с сοοτнοшением 2 _ _ 0 5 Τемπеρа-30 Republican Conversions. A heated mixture of 500 ° C is also sold here with a steam mixture with a ratio of 2 _ _ 0 5
τуρа целевοгο προцуκτа на выχοде из Ετορичнοй πаροκислο- ροцнοй κοнвеρсии 970°С, сοцеρжание меτана сοсτаΕЛяеτ 0,5%, а сοοτнοшение Ш2+С0)/Ν2 _ 2,08. Пοсле сτации ΕΤΟ- 35 ρичнοи κοнвеρсии целевοй προлуκτ наπρавляюτ на сτацию πеρвичнοГ: πаροвοй κοнвеρсии, гце οн οχлажцаеτся цο τем- πеρаτуρы 540°С, οτцавая τеπлο на энцοτеρмичесκую πаροΕую
- - κοнвеρсию меτана. Пρимеρ 5.τuρa tselevοgο προtsuκτa on vyχοde of Ετορichnοy πaροκislο- ροtsnοy κοnveρsii 970 ° C, sοtseρzhanie meτana sοsτaΕLyaeτ 0.5% and sοοτnοshenie W 2 + C0) / Ν 2 _ 2.08. After the ΕΤΟ-35 state, the primary inversion of the target is directed to the pressure switch: the steam is in the process, it is completely free of wear and tear. - - methane conversion. Example 5.
Исχοдную πаροуглеΕοцοροцную смесь Ε πρимеρе 4 нагρе- Εаюτ цο 540°0 и ποцаюτ на сτацию ациабаτичесκοιϊ πρецκοн-The original carbon mixture is at a temperature of 4 ° C and is heated at 540 ° 0 and is priced at a state of aciabatic
5 веρсии, где за счеτ φизичесκοгο τеπла πаροгазοвοй смеси προисχοдиτ προцесс πаροΕοй κοнвеρсии с οχлаждением ρеаги- ρующей смеси дο 470°С. Пρи эτοм τемπеρаτуρа ποдοгρева πа- ροвοздушнοй смеси, в κοτοροй сοοτнοшение Ηο0/02=0,5, 60С°0. Τешеρаτуρа целеΕοгο προцуκτа ποсле οχлажцения на сτации5 veρsii where on account φizichesκοgο τeπla πaροgazοvοy mixture προisχοdiτ προtsess πaροΕοy κοnveρsii with ο χ ρeagi- ρuyuschey cool the mixture dο 470 ° C. At this temperature, the air is heated, at a low temperature, 0/0 2 = 0.5, 60 ° C. Deactivating the purpose after settling down
Ю πеρΕИЧΗοй κοнвеρсии 540°0, а сοοτнοшение (Κο+С0)/Ν? =2,08. Пρимеρ 6.Is the juxtaposition of 540 ° 0, and the ratio (Κο + С0) / Ν ? = 2.08. Example 6.
ПρиροцныГι газ слецующегο сοсτава:
ΗЫΜ πа-Primary gas of the following composition: ΗЫΜ π-
15 ροм в сοοτнοшении πаρ:углеροц = 4:1, нагρеΕаеτся цο τемπеρа- τуρы 570°С и ποдаеτся на сτадию ациабаτичесκοй πρецκοнвеρ- сии, гце за счеτ φизичесκοгο τеπла πаροгазοвοй смеси προис- χοциτ προцесс πаροвοй κοнвеρсии с οχлажцением ρеагиρующей смеси цο 485°С. Пρи эτοм сοсτав газа ποсле πρецκοнвеρсии:15 ροm in sοοτnοshenii πaρ: ugleροts = 4: 1, nagρeΕaeτsya tsο τemπeρa- τuρy 570 ° C and at ποdaeτsya sτadiyu atsiabaτichesκοy πρetsκοnveρ- these, on account gtse φizichesκοgο τeπla πaροgazοvοy mixture προis- χοtsiτ προtsess πaροvοy κοnveρsii with οχlazhtseniem ρeagiρuyuschey mixture tsο 485 ° C . With this gas composition after an investment:
20 00=θ£5%, С02=2,35 , Η2=δ,86 , СΗ4 = 17,55%, Ν2 =0,69%', Η 0=70,5%. Газ ποсле πρецκοнвеρсии наπρавляеτся на сτа- цию πеρвичнοй πаροвοй κοнвеρсии, из κοτοροй выχοциτ с τешеρаτуροй 760°С и с сοцеρжанием СΗ4 = 15,38% в суχοм κοнвеρτиροваннοм газе. Κοнвеρτиροванный газ ποсле сτации20 00 = θ £ 5%, С0 2 = 2.35, Η 2 = δ, 86, СΗ 4 = 17.55%, Ν 2 = 0.69% ' , Η 0 = 70.5%. Gas ποsle πρetsκοnveρsii naπρavlyaeτsya on sτa- tion πeρvichnοy πaροvοy κοnveρsii from κοτοροy vyχοtsiτ τesheρaτuροy to 760 ° C and sοtseρzhaniem SΗ 4 = 15.38% in suχοm κοnveρτiροvannοm gas. Onset gas after operation
25 πеρвичнοй κοнвеρсии ποцаеτся на сτацию Ετορичнοй πаροκис- лοροцнοй κοнвеρсии. Сюца же ποцаеτся нагρеτая цο 750°С πаροκислοροцазοτная смесь с сοοτнοшением
=5,47. Из них Η 0/02 = 0,59. Β случае наличия азοτа ποц цавлением егο исποльзуюτ в κачесτве цοбаΕκи κ τеχнοлοги-25 of the original invasion relies on the state of the United Kingdom for the second quarter. Syuttsa, on the other hand, heats up a whole 750 ° C, an acid-rich mixture with a ratio = 5.47. Of these, Η 0/0 2 = 0.59. Β In case of presence of nitrogen, the use of it is used in the quality of the process
30 чесκοму Εοздуχу. Τешеρаτуρа целеΕθгο προцуκτа на выχοце из Ετορичнοй πаροκислοροцазοτнοй κοнΕеρсии 940°С, сοцеρ- жание меτана 0,6 , а сοοτнοшение (Ηο÷СΟ)/ Ν2 = 2,08.30 garbage. It is worthwhile to aim at the end of the acute acid treatment at 940 ° C, the methane is 0.6, and the ratio is ( 2 Ν 2 =).
Пοсле сτации вτορичнοй κοнвеρсии целевοй προдуκτ наπρа ляеτся на сτацию πеρвичнοй πаροвοГι κοнвеρсии, гце и οχлаж-After the state of the second convention, the target product is directly affected by the condition of the original convention, Hz and cooler
35 цаеτся цο τемπеρаτуρы 540°С, οτцавая τеπлο на энцοτеρмичес- κую πаροвую κοнвеρсию меτана.35, a temperature of 540 ° C is in progress, eliminating the warmth of an enteric thermal methane inversion.
Пροмышленная πρименимοсτь Изοбρеτение найцеτ πρименение πρи προизΕοцсτΕе аммиаκа,ме- τанοла, ΕЫСШИΧ СΠИΡΤΟΕ, а τаκже πρи προизΕθЦсτΕе вοцοροца.
The intentional use of the invention does not include the use of ammonia, methane, EXTREME, and also the invention.
Claims
- 13 - ΦΟΚ.ШΙΛ ИЗΟΕΡΕΤΕΗИΗ I. Οποсοб ποлучения вοцοροцсοцеρжащегο газа, вκлючаю- щиГι смешение углевοцοροцнοгο сыρья с вοцяншл πаροм, πρед- ваρиτельную πаροΕую κаτалиτичесκую κοнΕеρсию ποлученнοГ: - 13 - OVERVIEW OF IMPORTANT ENTITIES, IMPORTANT OF RELAXING GAS, INCLUDING THE COMMUNICATION OF CARBON-RESOURCED MATERIAL TO AN OPERATING UNIT
5 смеси, πеρвичную πаροвую κаτалиτичесκую κοнвеρсию и ποс- ледующую вτορичную πаρο-κислοροдную κаτалиτичесκую κοн- веρсию с ποцачей на нее κислοροцсοцеρжащегο газа с τем- πеρаτуροй не выше 900°0 и ποлучением целевοгο προцуκτа, наπρавление целевοгο προцуκτа на πеρвичную κοнΕеρсию для5 mixture πeρvichnuyu πaροvuyu κaτaliτichesκuyu κοnveρsiyu and ποs- leduyuschuyu vτορichnuyu πaρο-κislοροdnuyu κaτaliτichesκuyu κοnveρsiyu with ποtsachey it with gas κislοροtssοtseρzhaschegο τem- πeρaτuροy not higher than 900 ° and 0 ποlucheniem tselevοgο προtsuκτa, naπρavlenie tselevοgο προtsuκτa on πeρvichnuyu for κοnΕeρsiyu
Ю οсущесτвления προцесса πаροвοй κοнвеρсии за счеτ τеπла целеΕθгο προдуκτа. ο τ л и ч а ю щ и й с я τем, чτο κис- лοροцсοцеρжащиГι газ , ποцаваешй на вτορичную κοнвеρсию, πеρец нагρеванием смешиваюτ с τеπлοнοсиτелем в οбъешοм сοοτнοшении τеπлοнοсиτель :κислοροц, ρавнοм 0, 5 : 30, 0.Implementation of the process of the coupled revolution at the expense of the goal of the target product. In addition, if there is an acidic gas that is in direct contact with the burner, the heater must be mixed with a heating plug when it is inactive.
15 2. Οποсοб πο π. Ι, ο τ л и ч а ю щ и й с я τем, чτο в κачесτве τеπлοнοсиτеля исποльзуюτ вοдянοй πаρ и/или циοκсиц углеροца.15 2. Social Security π. Ι, that is, with the exception that, as a part of the carrier, use water vapor and / or carbon particles.
3. Οποсοб πο ππ. Ι,2, ο τ л и ч а ю щ и й с я τем, чτο πеρец смешением с τеπлοнοсиτелем 0, 1-2, 0 οб.% οτ οбщегο3. Οποб πο ππ. Ι, 2, ο τ L and h and w and d w i with τem, chτο πeρets mixing with τeπlοnοsiτelem 0, 1-2, 0 οb.% Οτ οbschegο
20 κοличесτва κислοροцсοцеρжащегο газа οτбиρаюτ и смешиваюτ с целевым προцуκτοм πеρец наπρавлением егο на πеρвичную κοн- веρсию.20 quantities of oxygen-free gas are mixed and mixed with the intended purpose of directing it to the pressure cooker.
4. Сποсοб πο любοму из ππ. Ι-3, ο τ л и ч а ю щ и й с я τем, чτο πρецваρиτельную πаροвую κаτалиτичесκую κοнвеρ-4. Goodbye to any of ππ. 3-3, the best of which is the steam, steam, and catalytic converter
25 сию οсущесτвляюτ πρи начальнοй τешеρаτуρе 540-570°С. On this day, they carry out the initial solution of 540-570 ° С.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK095391A DK95391A (en) | 1989-09-20 | 1991-05-21 | METHOD FOR PRODUCING HYDROGEN GAS |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4736269/23 | 1989-09-20 | ||
| SU894736269A RU1770265C (en) | 1989-09-20 | 1989-09-20 | Method of hydrogen-containing gas production |
| SU894745475A RU1770266C (en) | 1989-10-13 | 1989-10-13 | Method of hydrogen-containing gas production |
| SU4745475/23 | 1989-10-13 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO1991004222A1 true WO1991004222A1 (en) | 1991-04-04 |
Family
ID=26666215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/SU1989/000305 WO1991004222A1 (en) | 1989-09-20 | 1989-12-08 | Method for obtaining hydrogen-containing gas |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN1050363A (en) |
| CA (1) | CA2025740A1 (en) |
| DE (1) | DE3991744T (en) |
| DK (1) | DK95391A (en) |
| ES (1) | ES2022042A6 (en) |
| FR (1) | FR2652073A1 (en) |
| GB (1) | GB2244494A (en) |
| IT (1) | IT1242707B (en) |
| PT (1) | PT95234A (en) |
| WO (1) | WO1991004222A1 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE535495T1 (en) * | 1999-07-15 | 2011-12-15 | Haldor Topsoe As | METHOD FOR THE CATALYTIC STEAM REFORMING OF A HYDROCARBON INSERT |
| CN110055109B (en) * | 2018-04-08 | 2024-05-03 | 新能能源有限公司 | Gasifying agent conveying control method and system for fluidized bed gasifier |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0124226A2 (en) * | 1983-03-25 | 1984-11-07 | Imperial Chemical Industries Plc | Steam reforming |
| EP0168892A2 (en) * | 1984-07-18 | 1986-01-22 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Production of gas mixtures containing hydrogen and carbon monoxide |
| WO1987006221A1 (en) * | 1986-04-15 | 1987-10-22 | The British Petroleum Company P.L.C. | Process and apparatus for the production of synthesis gas |
| EP0298525A1 (en) * | 1983-03-25 | 1989-01-11 | Imperial Chemical Industries Plc | Steam reforming |
| EP0303438A2 (en) * | 1987-08-14 | 1989-02-15 | DAVY McKEE CORPORATION | Production of synthesis gas from hydrocarbonaceous feedstock |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2940840A (en) * | 1956-12-31 | 1960-06-14 | Hercules Powder Co Ltd | Hydrocarbon conversion process |
| US3031286A (en) * | 1958-09-03 | 1962-04-24 | Basf Ag | Flameless reaction of sulfur-containing gaseous hydrocarbons to form carbon monoxide and hydrogen |
| ES279922A1 (en) * | 1961-09-14 | 1963-01-16 | The M W Kellog Company | A procedure for the production of a rich gas mixture in hydrogen (Machine-translation by Google Translate, not legally binding) |
-
1989
- 1989-12-08 WO PCT/SU1989/000305 patent/WO1991004222A1/en active Application Filing
- 1989-12-08 DE DE19893991744 patent/DE3991744T/de not_active Withdrawn
-
1990
- 1990-09-06 PT PT95234A patent/PT95234A/en not_active Application Discontinuation
- 1990-09-11 FR FR9011222A patent/FR2652073A1/en active Pending
- 1990-09-13 IT IT04827190A patent/IT1242707B/en active IP Right Grant
- 1990-09-13 ES ES9002370A patent/ES2022042A6/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-09-19 CA CA002025740A patent/CA2025740A1/en not_active Abandoned
- 1990-09-20 CN CN90107959.6A patent/CN1050363A/en active Pending
-
1991
- 1991-05-20 GB GB9110895A patent/GB2244494A/en not_active Withdrawn
- 1991-05-21 DK DK095391A patent/DK95391A/en unknown
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0124226A2 (en) * | 1983-03-25 | 1984-11-07 | Imperial Chemical Industries Plc | Steam reforming |
| EP0298525A1 (en) * | 1983-03-25 | 1989-01-11 | Imperial Chemical Industries Plc | Steam reforming |
| EP0168892A2 (en) * | 1984-07-18 | 1986-01-22 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Production of gas mixtures containing hydrogen and carbon monoxide |
| WO1987006221A1 (en) * | 1986-04-15 | 1987-10-22 | The British Petroleum Company P.L.C. | Process and apparatus for the production of synthesis gas |
| EP0303438A2 (en) * | 1987-08-14 | 1989-02-15 | DAVY McKEE CORPORATION | Production of synthesis gas from hydrocarbonaceous feedstock |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK95391D0 (en) | 1991-05-21 |
| CA2025740A1 (en) | 1991-03-21 |
| ES2022042A6 (en) | 1991-11-16 |
| IT1242707B (en) | 1994-05-17 |
| FR2652073A1 (en) | 1991-03-22 |
| DK95391A (en) | 1991-07-02 |
| GB9110895D0 (en) | 1991-07-24 |
| GB2244494A (en) | 1991-12-04 |
| CN1050363A (en) | 1991-04-03 |
| PT95234A (en) | 1991-05-22 |
| DE3991744T (en) | 1991-10-10 |
| IT9048271A1 (en) | 1992-03-13 |
| IT9048271A0 (en) | 1990-09-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2643007C2 (en) | Reduction of iron oxide to metallic iron using natural gas | |
| US4072625A (en) | Steam-hydrocarbon process | |
| CA1065347A (en) | Methanol | |
| JP2008512336A (en) | Method for producing hydrogen and / or carbon monoxide | |
| JPS59500911A (en) | Cement clinker manufacturing method | |
| NZ227799A (en) | Process for the production of methanol | |
| EP0049967A1 (en) | Ammonia production process | |
| US6077459A (en) | Process and process unit for the preparation of ammonia synthesis gas | |
| WO2007075160A1 (en) | Method of and apparatus for producing methanol | |
| US2900247A (en) | Method of making sponge iron | |
| NO163893B (en) | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF A SYNTHESIC GAS CONTAINING HYDROGEN AND CARBON OXIDES. | |
| WO1991004222A1 (en) | Method for obtaining hydrogen-containing gas | |
| WO2003031380A1 (en) | Method for producing methanol and device for carrying out said method | |
| CA1037265A (en) | Process of producing energy | |
| US4670187A (en) | Methanol reforming process and apparatus for practicing it | |
| NO315938B1 (en) | Process for producing methanol from natural gas | |
| CA1259495A (en) | Energy recovery | |
| JPH0257134B2 (en) | ||
| JPH09508346A (en) | N ▼ 2 ▼ Production of NO from O | |
| US4692322A (en) | Process for producing a product gas containing carbon oxides and hydrogen from methanol | |
| WO1988000580A1 (en) | Method of obtaining methanol | |
| CN215249573U (en) | Ozone separation system for generating high-concentration ozone mixed gas by using liquid oxygen | |
| WO2000073401A1 (en) | Method for producing components for engine fuels | |
| US2135695A (en) | Process for producing a mixture of nitrogen and hydrogen | |
| WO2002090467A1 (en) | Method for producing petrol from gaseous hydrocarbon raw material |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| AK | Designated states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): BR DE DK GB HU JP US |
|
| RET | De translation (de og part 6b) |
Ref document number: 3991744 Country of ref document: DE Date of ref document: 19911010 |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 3991744 Country of ref document: DE |