UA81285C2 - Спосіб формування розклинювальної суміші, розклинювальна суміш та спосіб розклинення геологічної формації - Google Patents
Спосіб формування розклинювальної суміші, розклинювальна суміш та спосіб розклинення геологічної формації Download PDFInfo
- Publication number
- UA81285C2 UA81285C2 UAA200507306A UA2005007306A UA81285C2 UA 81285 C2 UA81285 C2 UA 81285C2 UA A200507306 A UAA200507306 A UA A200507306A UA 2005007306 A UA2005007306 A UA 2005007306A UA 81285 C2 UA81285 C2 UA 81285C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- granules
- diameter
- range
- mixture
- wedging
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 218
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 53
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims description 25
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 116
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 146
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 75
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 40
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 19
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 18
- 238000007873 sieving Methods 0.000 claims description 9
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 7
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 7
- 238000012216 screening Methods 0.000 claims description 5
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000012254 powdered material Substances 0.000 claims 2
- 239000002574 poison Substances 0.000 claims 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 claims 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 77
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 19
- 230000008569 process Effects 0.000 description 19
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 14
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 13
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 12
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 11
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 10
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 9
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 9
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 8
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 7
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 5
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 3
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 3
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052570 clay Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 2
- KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- 238000012958 reprocessing Methods 0.000 description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 2
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 description 1
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000007575 Calluna vulgaris Nutrition 0.000 description 1
- 229920002261 Corn starch Polymers 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MXRIRQGCELJRSN-UHFFFAOYSA-N O.O.O.[Al] Chemical compound O.O.O.[Al] MXRIRQGCELJRSN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 1
- 235000011449 Rosa Nutrition 0.000 description 1
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 1
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 1
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 1
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FFBGYFUYJVKRNV-UHFFFAOYSA-N boranylidynephosphane Chemical compound P#B FFBGYFUYJVKRNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 244000309466 calf Species 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000008120 corn starch Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010433 feldspar Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- -1 for example Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 239000011440 grout Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XGZVUEUWXADBQD-UHFFFAOYSA-L lithium carbonate Chemical compound [Li+].[Li+].[O-]C([O-])=O XGZVUEUWXADBQD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910052808 lithium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 1
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019351 sodium silicates Nutrition 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 1
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 1
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 238000004154 testing of material Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/16—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on silicates other than clay
- C04B35/18—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on silicates other than clay rich in aluminium oxide
- C04B35/185—Mullite 3Al2O3-2SiO2
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/10—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminium oxide
- C04B35/111—Fine ceramics
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
- C04B35/62605—Treating the starting powders individually or as mixtures
- C04B35/62695—Granulation or pelletising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
- C04B35/63—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B using additives specially adapted for forming the products, e.g.. binder binders
- C04B35/6303—Inorganic additives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K8/00—Compositions for drilling of boreholes or wells; Compositions for treating boreholes or wells, e.g. for completion or for remedial operations
- C09K8/60—Compositions for stimulating production by acting on the underground formation
- C09K8/80—Compositions for reinforcing fractures, e.g. compositions of proppants used to keep the fractures open
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
- C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
- C04B2235/3217—Aluminum oxide or oxide forming salts thereof, e.g. bauxite, alpha-alumina
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
- C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
- C04B2235/3231—Refractory metal oxides, their mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof
- C04B2235/3232—Titanium oxides or titanates, e.g. rutile or anatase
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
- C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
- C04B2235/327—Iron group oxides, their mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof
- C04B2235/3272—Iron oxides or oxide forming salts thereof, e.g. hematite, magnetite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
- C04B2235/34—Non-metal oxides, non-metal mixed oxides, or salts thereof that form the non-metal oxides upon heating, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
- C04B2235/3418—Silicon oxide, silicic acids or oxide forming salts thereof, e.g. silica sol, fused silica, silica fume, cristobalite, quartz or flint
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
- C04B2235/52—Constituents or additives characterised by their shapes
- C04B2235/528—Spheres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
- C04B2235/52—Constituents or additives characterised by their shapes
- C04B2235/5296—Constituents or additives characterised by their shapes with a defined aspect ratio, e.g. indicating sphericity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
- C04B2235/54—Particle size related information
- C04B2235/5418—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof
- C04B2235/5427—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof millimeter or submillimeter sized, i.e. larger than 0,1 mm
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
- C04B2235/54—Particle size related information
- C04B2235/5418—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof
- C04B2235/5436—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof micrometer sized, i.e. from 1 to 100 micron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
- C04B2235/54—Particle size related information
- C04B2235/5463—Particle size distributions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/74—Physical characteristics
- C04B2235/77—Density
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/80—Phases present in the sintered or melt-cast ceramic products other than the main phase
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/94—Products characterised by their shape
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S507/00—Earth boring, well treating, and oil field chemistry
- Y10S507/922—Fracture fluid
- Y10S507/924—Fracture fluid with specified propping feature
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Silicates, Zeolites, And Molecular Sieves (AREA)
- Paints Or Removers (AREA)
- Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
Abstract
Пропонується розклинювальна суміш з розширеним гранулометричним складом, що має поліпшені міцність щодо роздавлювання і пропускну здатність порівняно з відомим продуктом, що має вузький гранулометричний склад.
Description
Опис винаходу
Даний винахід у цілому стосується створення розклинювальних наповнювачів, які використовуються в 2 нафтових і газових свердловинах. Зокрема, винахід стосується створення керамічного розклинювального матеріалу, в який включені частки розклинювального наповнювача різного розміру, що саме і є об'єктом даного опису. Цілком зрозуміло, що даний винахід може використовуватися також у видобутку інших флюїдів із свердловин і в тому числи, наприклад, води з водяних свердловин.
Нафта і природний газ видобувають із свердловин, оточених пористими і, водночас, проникними підземними 70 формаціями. Пористість цієї формації дозволяє їй утримувати в собі нафту і газ, а проникність дозволяє нафтовим та газовим флюїдам переміщатися через формацію. Іноді проникність утримуючої нафту і газ формації є недостатньою для економічно вигідного їх видобутку. Широко розповсюдженим є також явище зниження проникності формації під час роботи свердловини у такій мірі, що подальший видобуток зазначених копалин стає нерентабельним. У таких випадках звичайно вдаються до розклинення формації зі збереженням 72 утворених розривів у відкритому стані за допомогою розклинювального матеріалу або розклинювального наповнювача. Таке розклинення звичайно здійснюють шляхом прикладання до формації гідравлічного тиску за допомогою підходящої гелеподібної текучої речовини. Тиск при цьому збільшують доти, поки не утворяться тріщини в підстильній породі. В утворені таким чином розриви або тріщини вводять розклинювальні наповнювачі, що перебувають у формі суспензії в стиснутій текучій речовині. Після зняття гідравлічного тиску розклинювальний наповнювач запобігає змиканню утворених тріщин.
Для зазначених цілей використовуються найрізноманітніші розклинювальні наповнювачі залежно від конкретних геологічних умов. Звичайно, розклинювальні наповнювачі мають сипучу форму, наприклад, піску, скляних кульок або керамічних гранул, що створюють пористу структуру. Нафта або газ можуть протікати через порожнини між частками наповнювача в ділянки накопичення, із котрих їх відкачують на поверхню. З часом тиск с навколишньої гірничої породи намагається роздавити розклинювальний наповнювач. Дрібні частки, що Ге) виникають внаслідок такого роздрібнення, мають тенденцію до міграції і закупорювання утворених порожнинами каналів у розклиненій породі. Міграція дрібних часток дуже відчутно знижує проникність і здатність розклиненої породи пропускати нафту або газ. Пропускна здатність є мірою легкості протікання нафти або газу через структуру розклинювального наповнювача і є важливим фактором забезпечення високої продуктивності о свердловини. Коли пропускна здатність падає нижче певного рівня, спроби розклинити породу повторюютьабож (о експлуатацію свердловини припиняють.
Керамічні розклинювальні наповнювачі, які звуться також штучними розклинювальними наповнювачами, є с кращими, ніж природні розклинювальні наповнювачі, таки як пісок, чистий або покритий смолою, оскільки вони /- де витримують високі тиск і температури і мають високу корозійну стійкість. Незважаючи на їхню більшу вартість
Зо порівняно з природними матеріалами, більш висока міцність керамічних матеріалів щодо роздавлювання робить со керамічні розклинювальні наповнювачі привабливими для використання в умовах, занадто суворих для інших матеріалів, наприклад, при тисках породи від 350 до 7ООкг/см? (5000-10000 фунтів на квадратний дюйм).
Оскільки зі збільшенням глибини тиск зростає, керамічні розклинювальні наповнювачі звичайно використовують « дю на глибинах порядку 1500 метрів і більше. Для застосування їх, звичайно, у формі дрібно дисперсних -о матеріалів, таких як глина, боксит, оксид алюмінію і т.п., об'єднують з водою і перемішують у барабанних с змішувачах. Під дією лопаток змішувача мокра глина збирається в грудки, які приймають форму практично :з» сферичних гранул і після сушіння та високотемпературного випалювання набувають бажаних розмірів. Гранули, що мають розміри за межами потрібного інтервалу, після стадії сушГння повертаються у змішувач для повторної обробки. со 395 Міцність розклинювальних наповнювачів щодо роздавлювання залежить від складу і густини керамічного матеріалу. Розклинювальні наповнювачі, звичайно, поділяють на три сорти: легкі розклинювальні наповнювачі - (МУР: ом жмеїдні ргоррапів), розклинювальні наповнювачі середнього сорту (ІР: іпіегтедіаге дгаде ргоррапібв) і юю високоміцні розклинювальні наповнювачі (НОР: підп вігепо(й ргоррапів). Легкі розклинювальні наповнювачі підходять для діапазону напруг, що призводять до змикання тріщин, тобто приблизно від менше ніж 1000 (ее) 20 фунт/кв.дюйм до 8000 фунт/кв.дюйм, у той час як розклинювальні наповнювачі середнього сорту підходять для сп напруг приблизно до 10000 фунт/кв.дюйм, а високоміцні розклинювальні наповнювачі можуть використовуватися при напругах більше 12000 фунт/кв.дюйм. Спроби підвищення пропускної здатності до тих пір були сфокусовані на підвищенні міцності розклинювальних наповнювачів щодо роздавлювання. Для цього зверталися до нанесення покриттів, виготовлення більш міцних сфер і до пошуків більш вдалої форми гранул. При цьому відчутного поліпшення пропускної здатності вдавалося досягати, наприклад, за рахунок нанесення смоляного
ГФ) покриття, але всі ці напрямки незмінно були пов'язані з підвищенням вартості. т Існувала загальна думка, що найбільш ефективними розклинювальними наповнювачами є сферичні гранули однакового розміру, оскільки вважалося, що вони забезпечують максимальну пропускну здатність |див., наприклад, патент США Мо. 4,623,6301). Проте бо надлишок дробу (дуже дрібних гранул) призводить до закупорювання порожнин між щільно упакованими сферами і знижує транспортування флюїду. Відомо також, що сфери разом зі збільшенням їхніх розмірів стають слабкішими, у зв'язку з чим зростає імовірність їх роздавлювання іп зіш. Крім зростання кількості дробу, роздавлювання часток призводить до звуження тріщин, утворених в процесі розклинення породи. У зв'язку з цим, вважалося шкідливим мати у розклинювальній суміші, водночас, як дрібні, так і фубі частки. У зв'язку з цим, у бо відповідності із загальновизнаним промисловим стандартом Американського нафтового інституту (АРІ) потрібно,
щоб гранулометричний склад часток був обмежений достатньо вузьким інтервалом. Наприклад, стандартом визначаються такі інтервали розмірів часток у мешах: 40/70, 30/50, 20/40, 16/30, 16/20 і 12/18. Перше число в цих інтервалах, у відповідності зі стандартом АЗТМ, означає розмір у мешах найгрубішого (верхнього) сита, а
Друге число означає розмір найдрібнішого (нижнього) сита. Згідно зі стандартами АРІ, 9095 усіх сферичних часток розклинювального матеріалу при його просіюванні повинні утримуватися між верхнім і нижнім ситами.
Розклинювальний матеріал, вироблюваний фірмою Заїпі-Сораїп Сегатісв 8: Ріавіїсв, Іпс., м. Стоу, шт. Огайо (США), під торговою назвою Мегзаргортм, має більш широкий діапазон розподілу часток за розмірами, ніж це потребують стандарти АРІ для матеріалу 20/40. Проте цей матеріал не підходить для всіх геологічних ситуацій з 7/0 огляду на його малий розмір.
У результаті вимог щодо вузьких гранулометричних складів часток лише невелика частина гранул, отриманих у процесі формування, лежить у заданому інтервалі. Решта ж гранульованого матеріалу, що часто складає до 75-8090 його загальної кількості, повинна повертатися на повторний помел або іншу обробку і знов формуватися в роторному змішувачу.
Беручи до уваги вищевикладене, даним винаходом пропонується новий, поліпшений розклинювальний матеріал, а також процеси його виготовлення і використання, що дозволяють вирішити зазначені вище та інші проблеми.
Відповідно до першого аспекту даного винаходу пропонується процес формування розклинювальної суміші.
Запропонований процес передбачає об'єднання порошкоподібного матеріалу з рідиною з утворенням суміші і формування із цієї суміші сферичних гранул. Сформовані гранули просівають і випалюють, одержуючи розклинювальну суміш з таким середнім діаметром, що при просіванні цієї суміші через сита послідовного ряду розмірів у мешах, вибраних із розмірів у мешах за стандартом АБТМ США, що складається із 10, 12, 14, 16, 18, 20,25, 30, 35, 40 і 45, зазначений середній діаметр лежить у середньому розмірі в мешах, що відповідає одному із розмірів у мешах зазначеного ряду. При цьому 0-2595(мас.) гранул затримуються на ситі, розмір У с
Ммешах якого на 2 розміри передує середньому розміру в мешах зазначеного ряду, 15-339Уо(мас.) гранул затримуються на ситі, розмір у мешах якого безпосередньо передує середньому розміру в мешах зазначеного о ряду, 15-3390(мас.) гранул затримуються на ситі середнього розміру в мешах і 15-3590(мас.) гранул затримуються на наступному за ним ситі зазначеного ряду.
У відповідності з іншим аспектом даного винаходу пропонується розклинювальна суміш. Запропонована ою розклинювальна суміш містить множину керамічних гранул з таким середнім діаметром, що при просіванні цієї суміші через сита послідовного ряду розмірів у мешах, вибраних із розмірів у мешах за стандартом АЗТМ США, со що складається із 10, 12, 14, 16, 18, 20, 25, 30, 35, 40 і 45, зазначений середній діаметр лежить у Га середньому розмірі в мешах, що відповідає одному із меш зазначеного ряду. При цьому 0-2595(мас.) гранул затримуються на ситі, розмір у мешах якого на два розміри передує середньому розміру в мешах сита -- з5 зазначеного ряду, 15-3390(мас.) гранул затримуються на ситі, розмір у мешах якого безпосередньо передує Ге) середньому розміру в мешах зазначеного ряду, 15-3390(мас.) гранул затримуються на ситі середнього розміру в мешах і 15-3590(мас.) гранул затримуються на наступному за ним ситі зазначеного ряду.
Відповідно до ще одного аспекту даного винаходу пропонується процес розклинення геологічної формації.
Даний процес включає у себе об'єднання сферичних гранул із рідиною або гелем з утворенням суміші і « 70 нагнітання суміші під тиском у геологічну формацію доти, аж поки гранули не опиняться в тріщинах цієї шщ с формації, причому зазначені сферичні гранули мають такий середній діаметр, що при просіванні цієї суміші й через сита послідовного ряду розмірів у мешах, вибраних із розмірів у мешах за стандартом АЗТМ США, що и? складається із 10, 12, 14, 16, 18, 20, 25, 30, 35, 40 і 45, зазначений середній діаметр лежить у середньому розмірі в мешах, що відповідає одному із розмірів у мешах зазначеного ряду. Крім того, 0-2590(мас.) гранул
Затримуються на ситі, розмір якого на 2 розміри передує середньому розміру в мешах сита зазначеного ряду,
Ге | 15-3396(мас.) гранул затримуються на ситі, розмір у мешах якого безпосередньо передує середньому розміру в мешах сита зазначеного ряду, 15-339о(мас.) гранул затримуються на ситі середнього розміру в мешах і - 15-3596(мас.) гранул затримуються на наступному за ним ситі зазначеного ряду. ко Першою перевагою щонайменше одного варіанта даного винаходу є те, що пропускна здатність структури 5р розклинювального наповнювача є збільшеною. бо Іншою перевагою щонайменше одного варіанта даного винаходу є те, що межа міцності розклинювальної 4 суміші під тиском є більшою за ту, яку можна було б очікувати, виходячи із гранулометричного складу.
Ще однією перевагою щонайменше одного варіанта даного винаходу є те, що на повторний цикл обробки повертають меншу частину гранул оброблюваного розклинювального наповнювача.
Подальшою перевагою щонайменше одного варіанта даного винаходу є те, що собівартість продукту може бути порівнянною із собівартістю легких розклинювальних наповнювачів і при цьому мати більш високу міцність іФ) щодо роздавлювання і пропускну здатність під тиском. ко Ще одною перевагою даного винаходу є те, що користувач розклинювальних наповнювачів може замінити розклинювальні наповнювачі як ІР сорту, так і ЇМ/Р сорту сумішшю середнього сорту з розширеним бо гранулометричним складом (РЗО: рагпісіє звіге дівігіршіоп) або може замінити НЗР, ІР і МУР сорти наповнювачів сортом з розширеним гранулометричним складом і високою межею міцності, що дозволяє скоротити асортимент використовуваних матеріалів.
Ще одною перевагою даного винаходу є те, що збільшення пропускної здатності дозволяє підвищити продуктивність геологічної формації завдяки збільшенню напівдовжин тріщин. Слід нагадати, що напівдовжина 65 Тріщини є геологічною характеристикою породи.
Інші переваги даного винаходу розкриваються у наступному детальному описі, даному як приклад, що не має обмежувального характеру, і розглядається з посиланнями на супровідні креслення.
Використовуваний тут термін "сферичний" і визначення інших подібних форм означають такі форми, в котрих середнє відношення мінімального діаметра до максимального діаметра складає приблизно 0,75 і більше, або такі, що відповідають середньому значенню сферичності приблизно 0,75 або більше порівняно з картою
Крумбайна і Слоса (Кгитрбеїп апа 5іов5).
Термін "питома вага" означає вагу в грамах на кубічний сантиметр (г/см), за винятком відкритої пористості у визначенні об'єму. Питома вага може визначатися методом витиснення рідини (наприклад, води чи спирту) або за допомогою повітряного пікнометра. 70 Термін "кальцинований" у застосуванні до матеріалу означає, що даний матеріал був підданий термообробці.
Рудні матеріали, що були піддані повній кальцинації або певному процесу кальцинації, мають дуже низькі втрати ваги на прожарювання (ГО: Іо55 оп ідпіоп) і вміст вологи, наприклад, 1-2 масових відсотки і менше.
Некальциновані рудні матеріали, такі як боксити і глини, можуть містити приблизно від 10 до 40 масових відсотків летких речовин. "Частково кальциновані" матеріали звичайно мають повний уміст летких речовин (І ОЇ /5 плюс уміст вологи) від 5 до 8 масових відсотків. Леткими речовинами можуть бути волога, органічні сполуки і хімічно зв'язана вода (наприклад, гідратну воду). Типові температури кальцинування звичайно складають менше ніж 100026.
Використовуваний тут термін "спікання" стосується процесу термообробки, в якому матеріали щонайменше частково перетворюються на іншу форму, за рахунок нагрівання матеріалу до температури вище тієї, при якому
Відбувається перетворення. Для бокситів, глин і т.п. матеріалів перетворення, звичайно, починається при температурі близько 115026.
На Фіг.1 наведені визначені на стандартних АЗТМ ситах (в мешах) графіки гранулометричного складу Уб(мас.) для першої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РЗО-1) і для звичайної суміші 20/40, яку перша повинна замінити. Га
На Фіг.2 наведений графік пропускної здатності, мд-фут, у функції напруги на набивці розклинювального наповнювача, утвореної з другої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РЗО-2) і зі і) звичайного 20/40 продукту проміжної міцності.
На Фіг.3 наведений графік пропускної здатності, мд-фут, у функції напруги на набивці розклинювального наповнювача, утвореної з другої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РЗО-2)ізі юю звичайної 20/40 суміші легкого сорту.
На Фіг.А4 наведений графік пропускної здатності, мд-фут, у функції напруги на набивці розклинювального со наповнювача, утвореної з другої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РЗО-2) і. ДЦ (ся двох звичайних 20/40 сумішей легкого сорту.
На Фіг.5 наведена гістограма відсотка набивки розклинювального наповнювача, що роздрібнюється під дією -- з5 напруги 5000, 7500 і 10000 фунт/кв.дюйм, яка змикає тріщини, для третьої розклинювальної суміші зрозширеним с гранулометричним складом (РЗО-3) і під дією напруги 5000 і 7500 фунт/кв.дюйм, яка змикає тріщини, для двох відомих легких розклинювальних наповнювачів 20/40.
На Фіг.б наведені визначені на стандартних АЗТМ ситах (в мешах) графіки гранулометричного складу Уб(мас.) « для четвертої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РЗО-4), що замінює відомі розклинювальні матеріали 16/20 легкого сорту і 16/30 середнього сорту, а також графіки гранулометричного с складу Уб(мас.) для цих відомих сумішей 16/20 і 16/30. ц На Фіг.7 наведений графік пропускної здатності, мд-фут, у функції напруги на набивці розклинювального "» наповнювача, утвореної з п'ятої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РБО-5), у порівнянні з відомою сумішшю 16/30.
На Фіг.8 наведений.графік пропускної здатності у мд-фут, у функції напруги на п'ятій розклинювальній (оо) суміші з розширеним гранулометричним складом (РБО-5) у порівнянні з відомою сумішшю 16/20 легкого сорту (ГРУМ).
На Фіг.9 наведений графік пропускної здатності, мд-фут, у функції напруги на набивці розклинювального ко наповнювача, утвореної з п'ятої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РЗО-5) і з двох відомих сумішей 16/20 легкого сорту. со На Фіг.10 наведена гістограма відсотка набивки розклинювального наповнювача із п'ятої розклинювальної сл суміші з розширеним гранулометричним складом (РБО-5), що замінює відомі розклинювальні матеріали 16/20 легкого сорту (ГМУР) або 16/30 середнього сорту (ІР), що роздрібнюється під дією напруги 5000, 7500 ії 10000 фунт/кв.дюйм, яка змикає тріщини, у порівнянні з двома відомими розклинювальними наповнювачами 16/20 легкого сорту.
На Фіг.11 наведені визначені на стандартних АБТМ ситах (в мешах) графіки гранулометричного складу і) Фо(мас.) для шостої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РЗО-6), що замінює ко відомі розклинювальні матеріали 12/18 легкого сорту і 12/20 середнього сорту, а також графіки гранулометричного складу Уб(мас.) для цих відомих сумішей 12/18 і 12/20. 60 На Фіг.12 наведений графік пропускної здатності, мд-фут, у функції напруги на набивці розклинювального наповнювача, утвореної із сьомої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РБЗО-7), У порівнянні з відомою сумішшю 12/20.
На Фіг.13 наведений графік пропускної здатності, мд-фут, у функції напруги на сьомій розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РБО-7) у порівнянні з відомою сумішшю 12/18 легкого сорту б5 (ІМУР).
На Фіг.14 наведений графік пропускної здатності, мд-фут, у функції напруги на набивці розклинювального наповнювача, утвореної із сьомої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РЗО-7) і з двох відомих сумішей 12/18 легкого сорту.
На Фіг.15 наведена гістограма відсотка набивки розклинювального наповнювача із сьомої розклинювальної суміші з розширеним гранулометричним складом (РБО-7), що замінює відомі розклинювальні матеріали 12/18 легкого сорту (ІМУР) і 12/20 середнього сорту (ІР), що роздрібнюється під дією напруги 5000, 7500 і 10000 фунт/кв.дюйм, яка змикає тріщини, у порівнянні з двома відомими розклинювальними наповнювачами 12/18 легкого сорту.
Докладний опис кращого варіанта здійснення винаходу 70 Було виявлено, що розклинювальна суміш, яка містить як дрібні, так і грубі матеріали у формі практично сферичних кульок або гранул із певним гранулометричним складом, дозволяє підвищити пропускну здатність порівняно з аналогічними матеріалами зі звичайним гранулометричним складом. У кращому варіанті здійснення винаходу, гранули розклинювальної суміші виконані із керамічного матеріалу, наприклад, алюмосилікату, гранулометричний склад якого добраний таким чином, щоб ця суміш містила як дрібні, так і грубі частки.
Розклинювальна суміш, що фігурує тут під назвою суміші з розширеним гранулометричним складом, може мати приблизно такий же середній розмір часток, що і звичайна розклинювальна суміш, але з більш широкою кривою гранулометричного складу, при жорсткому контролі пропорцій дрібних і грубих часток у конкретному сорті. Під "розміром частки" тут розуміють її діаметр, припускаючи, що вона має сферичну форму. Таким чином, звичайна розклинювальна суміш 16/30 середнього сорту має середній розмір (середній діаметр) часток приблизно від 0,85 мм до 1,03 мм, а більша їх кількість (принаймні 9095(мас), звичайно приблизно 9596(мас.) і більше) має розміри в діапазоні від -16 до 30 меш (тобто складається з фракцій 18, 20, 25 і 30 меш), як показано в Табл. 1, що відповідає стандартам АРІ.
З іншого боку, суміш з розширеним гранулометричним складом може мати аналогічний середній розмір часток від 0,88 мм до 1,15мм, краще - приблизно від 0,98мм до 1,08мм, а ще краще - приблизно 1,0Змм, і може сч ов Замінювати звичайну розклинювальну суміш 16/30 такого ж або нижчого сорту. Проте у матеріалі з розширеним гранулометричним складом більш ніж 1095 його кількості виходить за межі продукту 16/30, у зв'язку з чим він не і) відповідає стандарту АРІ. Як показано в Табл. 1, в інтервалі від -16 до «30 меш лежить менше 8095, у кращому варіанті - менше 7595, а в ще кращому -менше 7095 часток матеріалу з розширеним гранулометричним складом (якщо не зазначено іншого, то всі наведені тут розміри в мешах відповідають стандартам АЗТМ). Крім того, у ю зо кращому варіанті пропорції дрібних і грубих часток матеріалу регулюються. Кількість кульок 412 меш (тобто виражена в Уб(мас.) від загальної маси кількість кульок, що затримуються на ситі 12 меш і більше) звичайно со складає приблизно 1095(мас.) і менше від загальної маси суміші, у кращому варіанті менше 595, у ще кращому - с менше 195, а в найкращому - не більше 0,695. Кількість кульок розміром 414 меш (тобто виражена в Фо(мас.) від загальної маси кількість кульок, що затримуються на ситі 14 меш і більше) звичайно складає приблизно -- 2090(мас.) і менше від загальної маси суміші, у кращому варіанті - менше 1795, а в ще кращому - не більше, ніж со приблизно 1395 (у Табл. 1 показана сума фракцій 12 і 14 меш). Кількість кульок розміром -25 меш (тобто виражена в бб(мас.) від загальної маси кількість кульок, що проходить через сито 25 меш) звичайно складає приблизно 1595(мас.) або менше від загальної маси суміші, а в кращому варіанті - приблизно 5-1095. Кількість кульок -30 меш (тобто виражена в Уб(мас.) від загальної маси кількість кульок, що проходить через сито 30 « 0 меш), звичайно, складає приблизно 295(мас.) і менше від загальної маси суміші, а в кращому варіанті приблизно пт») с 19б(мас.) і менше. Кількість кульок -35 меш (тобто виражена в Уо(мас.) від загальної маси кількість кульок, що проходить через сито 35 меш), звичайно, складає приблизно 195(мас.) і менше від загальної маси суміші, а в ;» кращому варіанті приблизно 0,5950(мас.) і менше. Для задоволення всім або більшості з цих умов стандартне відхилення розміру часток розширеного гранулометричного складу є значно більшим, ніж у звичайного продукту 16/30, тобто крива гранулометричного складу у функції відсотка затриманих на ситах часток нового матеріалу є о в середній частині порівняно широкою.
Питома вага матеріалу 16/30 або 16/20 розклинювальної суміші, що замінюється, складає приблизно від 2,1 - до 2,9 г/см? для легкого сорту (МУР), приблизно від 3,0 до 3,5 г/см З для середнього сорту (ІР) і приблизно від ко 3,3 до 4,2г/см для високоміцного сорту (Н5Р) (якщо не зазначено іншого, то всі наведені тут величини питомої со 50 ваги були визначені методом витиснення води). Гранулометричний склад матеріалу може бути визначений шляхом просіювання розклинювальної суміші через набір сит послідовно зменшуваного розміру (тобто в порядку сл збільшення розміру в мешах згідно зі стандартом А5ТМ, США). Наприклад, у відповідності з директивою
Американського нафтового інституту (АРІ, Кесоттепаеай Ргасіїсе 60 (КР 60))| розклинювальну суміш просівають через ряд таких сит за стандартом АЗТМ: 10, 12, 14, 16, 18, 20, 25, 30, 35, 40. Згідно з методикою АРІ КР 60 вимірювання проводять тільки на 6 ситах, проте для більш точного визначення гранулометричного складу, як це має місце в даному випадку, можуть використовуватися також додаткові сита. о Для матеріалу заміни 16/30 або 16/20 розклинювальної суміші відсотковий вміст часток, що залишаються на іме) ситі 14 меш (тобто масовий відсоток часток діаметром від 1,4 до 1,7мм) звичайно складає 0-2595, у кращому варіанті 3-15965, а ще краще - принаймні 59о(мас). Відсотковий вміст часток, що залишаються на ситі 16 меш 60 (тобто масовий відсоток часток діаметром від 1,18 до 1,4мм) звичайно складає 15-3395(мас), а в кращому варіанті - 16-2895. Відсотковий уміст часток, що залишаються на ситі 18 меш (тобто масовий відсоток часток діаметром від 1,0 до 1,18мм) звичайно складає 15-3390(мас), а в кращому варіанті - 16-2895(мас). Відсотковий вміст часток, що залишаються на ситі 20 меш (тобто масовий відсоток часток діаметром від 0,85 до 1,Омм) звичайно складає 15-3596(мас), а в кращому варіанті - 16-3095(мас). Відсотковий вміст часток, що залишаються 65 на ситі 25 меш (тобто масовий відсоток часток діаметром від 0,71 до 0,85мм) звичайно складає 1-2595(мас), У кращому варіанті 5-2595, а ще краще - від 10 до 20905(мас). Відсотковий вміст часток, що залишаються на ситі 30 меш (тобто масовий відсоток часток діаметром від 0,60 до 0,71мм) звичайно є більше 195(мас), у кращому варіанті - більше 495(мас), а ще краще лежить у межах 5-1095(мас). Відсотковий вміст часток, що залишаються на ситі 35 меш (тобто масовий відсоток часток діаметром від 0,50 до 0,бОмм) звичайно складає менше 295(мас), а в
Кращому варіанті - менше 195(мас). Із зазначених величин розміри часток в мешах найближчі до середнього розміру, тобто розміри сит, що перекривають середній розмір часток і сусідні з ним розміри, у загальному випадку є найбільш важливими (у Прикладі Табл. 1, де середній розмір часток складає приблизно 1,04мм, це є фракції 16, 18 і 20 меш). Звичайно на ситах 18, 20 і 25 меш затримується менше 7595(мас.) гранул, у кращому варіанті - менше 6895, а в ще кращому - близько б09б(мас). Діаметри від О,бОмм до 1,4мм у кращому варіанті /р мають принаймні 8295(мас.) гранул, а в ще кращому - принаймні 8890(мас.) гранул.
При середньому розмірі часток, достатньо близькому до середнього розміру часток звичайного керамічного розклинювального наповнювача 16/30, матеріал з розширеним гранулометричним складом буде мати аналогічні з ним характеристики текучості під час введення в свердловину. Якщо ж середній діаметр часток такого матеріалу істотно відрізняється від середнього розміру часток звичайного продукту, який він заміняє (16/30 або 16/20 у даному варіанті), то цей матеріал буде мати інші характеристики закачування.
У Табл. 1 наведені виражені в мешах і розмірах часток характеристики одного з матеріалів з розширеним гранулометричним складом, придатного для заміни відомого продукту 16/30.
Таблиця 1
Розмір у мешах сит Еквівалентний Масовий відсоток затриманих часток згідно зі стандартом діаметр часток Типовий середній Типовий матеріал з
АЗТМ, США сорт 16/30 розширеним РОЮ с (РЗО-4) (5)
ІС) "тоне а » в риянм117111198о Б й 25 о :з» Еквівалентний діаметр часток був визначений, виходячи із розмірів комірок сит і припускаючи, що частки є сферичними.
Можна бачити, що описаний матеріал з розширеним гранулометричним складом підходить для заміни о звичайної розклинювальної суміші 16/30 середнього сорту або легкого сорту, а також для заміни звичайної розклинювальної суміші 16/20 легкого сорту. - Підходящими для виготовлення розклинювальних наповнювачів є вихідні матеріали, що містять оксиди, такі
ГІ як оксиди алюмінію і двоокис кремнію, а також їхні суміші. Звичайно, двоокис кремнію й оксид алюмінію 5р складають принаймні 80905(мас.) - вихідного матеріалу, у перерахунку на масу після кальцинації (практично со безводна маса), а в кращому варіанті - приблизно 9095 і більше маси після кальцинації. Вихідними матеріалами с для цих цілей можуть служити глини (які містять, головним чином, гідратний оксид алюмінію), такі, як каолін, діаспорова глина, оолітова глина і кремениста глина, бокситові глини, природні або синтетичні боксити, а також їхні суміші, і т.п. Вихідні матеріали можуть бути некальцинованими або частково кальцинованими. Спечена ов розклинювальна суміш, утворена з таких вихідних матеріалів, у кращому варіанті містить оксиди, силікати й алюмінати, що складають принаймні 5095(мас), краще - принаймні 8090(мас), а ще краще - принаймні 9095(мас.) (Ф. спеченого розклинювального матеріалу. ка Для сприяння спіканню можуть додаватися різноманітні відповідні добавки, такі, як бентонітова глина, оксид заліза, бор, карбід бору, диборид алюмінію, нітрид бору, фосфід бору, а також інші борвмісні бо Компоненти, або флюси, такі, як карбонат натрію, карбонат літію, польовий шпат, оксид марганцю, титану, карбонат кальцію і силікати натрію, в кількостях приблизно до десяти (10) масових відсотків. У разі потреби у вихідну суміш для поліпшення гранулювання і підвищення межі міцності неспечених гранул сировини можуть додаватися сполучне, наприклад, крохмаль, смола або віск, такі, як желеподібний кукурудзяний крохмаль, полівініловий спирт, а також їхні комбінації. Звичайно сполучне добавляють у кількості приблизно 0-бб(мас.) 65 від маси оксидів.
Вихідні матеріали, як правило, роздрібнюють, наприклад, у кульовому млині або за допомогою іншого засобу роздрібнювання, до середнього розміру часток приблизно 20мкм і менше, у кращому варіанті - приблизно 15мкм і менше, а в ще кращому -приблизно 1Омкм і менше; тут під середнім розміром розуміють діаметр часток (або середній діаметр, коли частки не є сферичними). У разі необхідності вихідні матеріали до їх роздрібнювання бушать, щоб полегшити процес роздрібнювання.
У кращому варіанті здійснення цього процесу роздрібнювання вихідних матеріалів проводять із добавленням рідини, наприклад, води, і суміш інтенсивно перемішують у змішувачі на зразок змішувача Ейриха з обертовою посудиною, обладнаною роторним столом і обертовою ударною мішалкою. Роторний стіл або піддон обертається в напрямку, протилежному напрямку обертання ударної мішалки. Ударна мішалка може мати 7/0 форму диска, до якого прикріплені стрижні або бруси, установлені практично паралельно осі обертання мішалки.
Для формування практично сферичних гранул у суміш добавляють достатню кількість води (звичайно, приблизно 15-4095(мас.) води від маси вихідних матеріалів). Після формування гранул вводять приблизно 0-2595, а краще - від 5 до 15 відсотків (від маси гранул) додаткового керамічного порошку (переважно, такого ж сухого вихідного матеріалу, що використовувався для формування вологої суміші), і знову включають змішувач 7/5 для того, Щоб. провести зрощення доданого матеріалу з раніше утвореними гранулами.
Незважаючи на те, що використання інтенсивного змішування є кращим для формування гранул, можуть використовуватися й інші способи формування. Наприклад, гранули можуть формуватися шляхом розпорошування суспензії вихідних матеріалів у воді.
Сформовані гранули сушать, звичайно, в сушарці при температурі приблизно від 1002С до 3002С до рівня
Вмісту в них вологи менше, ніж приблизно 1090(мас). Утворені таким шляхом "сирі розклинювальні наповнювачі" спікають у печі при температурі спікання доти, поки питома вага гранул не досягне рівня приблизно від 2,1 до 4,2г/см? залежно від складу суміші, що спікається, і бажаної питомої ваги розклинювальних наповнювачів.
Питома вага розклинювальних матеріалів легкого сорту (МУР) після спікання складає приблизно від 2,1 до 2,9г/см З, розклинювальних матеріалів середнього сорту (ІР) - приблизно від 3,0 до 3,5г/см, а для високоміцних сем розклинювальних матеріалів (Н5Р) - приблизно від 3,3 до 4,2г/см3. Спікання в загальному випадку приводить до Ге) зменшення розміру гранул приблизно на 2095, а також до збільшення питомої ваги продуктів. Для спікання звичайно застосовують температури приблизно 11502 і вище, в кращих варіантах - приблизно 13002 і вище, а в ще кращих -приблизно 15002С. Температури спікання можуть досягати приблизно 16002С,
Після сушіння гранули добирають за розмірами на ситах. Початковий відсів сирих розклинювальних о наповнювачів проводять після сушіння, але до операції спікання. Наприклад, як верхнє для відсівання с найгрубіших часток використовують сито розміром приблизно 10 або 11 меш, а для видалення найдрібніших часток використовують нижнє сито з розміром приблизно 18 або 20 меш (слід нагадати, що такі сита не цілком сч відповідають стандарту АЗТМ для сит). Вибір верхнього і нижнього сит певною мірою залежить від суміші, «-- отриманої в змішувачі, і може бути відрегульований під середній розмір часток суміші. Відкинуті занадто грубі | занадто дрібні гранули можуть бути повернуті на повторну обробку. Додатковий відсів часток може бути со проведений після спікання.
Одержувані таким чином розклинювальні наповнювачі мають сферичну форму (тобто показних їхньої сферичності становить приблизно 0,75 і більше, в кращих випадках - принаймні 0,80, а в ще кращих лежить у « межах 0,80-0,9). Розмір часток обпаленого і просіяного розклинювального наповнювача звичайно становить З приблизно від 0,1 до 2,5мм. Розміри сит вибирають у такому розрахунку, щоб одержувати розклинювальну суміш с із бажаним гранулометричним складом, що більш докладно розглянуто нижче.
Із» Пропускна здатність набивки зі сформованої таким чином розклинювальної суміші може бути визначена у відповідності зі стандартною методикою випробувань 5іїт-іар. Згідно з цією методикою використовують 75 тонний прес Дейка (Оаке) з кюветами типу АРІ Мопе! К-500, що мають протоки площею 10 квадратних дюймів. 49 як центральні плити використовують два блоки з піщанику ОПіо. У кювету АРІ завантажують пробу бо випробуваного розклинювального наповнювача і підрівнюють її ножовим пристроєм. Між центральними плитами - поміщають зразок розклинювального наповнювача й утворять набір із чотирьох кювет. Кювети поміщають між плитами преса Дейка. Тиск підвищують до 500 фунт/кв.дюйм, систему відкачують і насичують водою при о температурі 70-75 Р. Після насичення тиск змикання тріщин підвищують до 1000 фунт/кв.дюйм зі швидкістю 100 (ос 50 фунт/кв.дюйм за хвилину. Розклинювальному наповнювачу дають можливість зрівноважитися. Для обчислення пропускної здатності виміряють витрату, перепад тиску й усереднену ширину при кожному значенні тиску. По сл кожному визначенню пропускної здатності проводять п'ять вимірів і отримані результати усереднюють. Витрату вимірюють за допомогою ваги Метлера (Мейег) з точністю 0,01 мл/хв. Для обчислення пропускної здатності використовують закон Дарсі. Після цього температуру випробувань потім підвищують до 2502Е і наповнювачу дають можливість зрівноважитися протягом 12 годин до підвищення тиску змикання тріщини. Пропускну
ГФ) здатність розклинювального наповнювача визначають під тиском 1000 фунт/кв.дюйм при кімнатній температурі, і 7 під тиском 1000 фунт/кв.дюйм при температурі 2509.
Після цього тиск підвищують зі швидкістю 100 фунт/кв.дюйм за хвилину з приростом 1000 фунт/кв.дюйм і во описаний процес випробувань повторюють. Пропускну здатність розклинювального наповнювача контролюють безперервно протягом 50 годин при температурі 2502Е під тиском 2000 фунт/кв.дюйм, 4000 фунт/кв.дюйм, 6000 фунт/кв.дюйм, 8000 фунт/кв.дюйм, 10,000 фунт/кв.дюйм і вище.
Визначена таким чином пропускна здатність може складати приблизно 15000-20000 мд-фут при тиску 2000 фунт/кв.дюйм, приблизно 9000-10,000 мд-фут при тиску 6000 фунт/кв.дюйм, і приблизно 6000-7000 мд-фут при бе Тиску 8000 фунт/кв.дюйм керамічного матеріалу середнього сорту, призначеного для заміни звичайної суміші 16/20 або 16/30, аналогічної показаній у Табл,1, яку випалюють при температурі принаймні 13002С, а переважно приблизно 150022. Винаходом передбачена також можливість досягнення пропускної здатності, більш високої, ніж зазначено вище.
Більш висока пропускна здатність дозволяє підвищити продуктивність геологічної формації за рахунок
Збільшення напівдовжини тріщин.
Міцність щодо роздавлювання може бути виміряна відповідно до Директиви 60 (КР 60) Американського нафтового інституту, за винятком зазначених тут випадків. Для цього порцію розклинювальної суміші просівають через сита розмірами 18 і 40 меш (для суміші, призначеної для заміни розклинювального наповнювача 20/40) або через сита 14 і ЗО меш (для суміші, призначеної для заміни розклинювального наповнювача 16/30). Для 7/0 випробувань як зразок використовують тільки той розклинювальний матеріал, що був затриманий на нижньому ситі. Відому наважку просіяної суміші поміщають у випробувальну камеру з поршнем (Фіг.7.1 Директиви КР 60), і камеру поміщають під прес. Суміш у загальному випадку піддають дії одного з п'ятьох рівнів напруги (наприклад, 5000, 7500, 10000, 12500 і 15,000 фунт/кв.дюйм) протягом двох хвилин. Після цього суміш знову просівають на двох ситах і дріб, зібраний на піддоні під дрібнішим ситом, зважують. Міцність щодо 7/5 роздавлювання (при даному рівні напруги), виражена через масовий відсоток дробу, може бути визначена за такою формулою:
Міцність щодо роздавлювання - (Хо(мас.) дробу / маса зразка розклинювальної суміші, поміщеного в камеру) х 100.
Міцність щодо роздавлювання, визначена таким чином, складає звичайно менше 1095, у кращому варіанті - го Менше 796, а в ще кращому - менше ніж приблизно 4,076 для набивки розклинювального наповнювача середнього сорту з розширеним гранулометричним складом, призначеного для заміни наповнювача 16/30 середнього сорту або 16/20 легкого сорту, у випробуваннях під навантаженням 7500 фунт/кв.дюйм, що є істотно меншим, ніж у наповнювача 16/20 легкого сорту І МУР, який має приблизно такий самий середній діаметр часток, і принаймні порівняним у більшій частині діапазону тиску з наповнювачем середнього сорту (ІР), утвореним з с аналогічних матеріалів. Слід нагадати, що у випадку розклинювальних наповнювачів високої міцності, утворених, наприклад, зі спеченого бокситу, міцність щодо роздавлювання суміші з розширеним гранулометричним складом о буде відповідно вищою.
Було виявлено, що додаткові дрібні гранули ("дріб"), кількість яких є більшою відповідної фракції у звичайному продукті 16/20 або 16/30, не знижує пропускної здатності продукту внаслідок закупорювання пор, ою зо створених гранулами середніх і великих розмірів. Дріб визначається відсотковим умістом часток розмірами менше відповідного розміру середнього сита. Крім того, було виявлено, що наявні в суміші занадто грубі со гранули, що неминуче є слабкішими, передчасно не руйнуються і не знижують пропускної здатності Обидва цих су факти суперечать загальноприйнятим прогнозам і міркуванням, згідно з якими гранулометричний склад розклинювального наповнювача повинен бути вузьким. Ці факти є повною мірою правомірними по відношенню (37 до інших продуктів з розширеним гранулометричним складом, як-от таких, що замінюють відомий матеріал 20/40. с
Незважаючи на те, що дане явище не є до кінця з'ясованим, можна вважати, що встановлений позитивний вплив на пропускну здатність зумовлений характеристиками природного пакування часток з унікальним гранулометричним складом. Можна припускати, що дрібні частки не відділяються і не потрапляють в порожнини пор, закупорюючи їх, а розподіляються навколо грубіших сфер і створюють щось на зразок містків між грубішими « сферами. Отже, насправді вони не є вільними, щоб закупорювати пори, а навпаки, можуть навіть збільшувати у с об'єм пор за рахунок утворення проміжків між грубішими сферами. У результаті на кривих пропускної здатності й спостерігається значне поліпшення цього параметра при малих навантаженнях. Більш того, структура із "» зв'язаних містками часток дозволяє створювати більш міцне пакування розклинювального наповнювача і забезпечувати йому стійкість проти роздрібнення і руйнування при даному значенні напруги, що викликає
Змикання тріщини, краще, ніж на це можна було 6 очікувати. Можна думати, що містки з множини часток, утворені о навколо грубіших кульок, діють як редуктори напруги порівняно з меншим числом точок високонавантажених контактів, що утворюються в тих випадках, коли в прямому контакті між собою перебувають кульки більших - розмірів. ко Поряд з тим, що розклинювальні наповнювачі з розширеним гранулометричним складом відповідно до даного винаходу описані тут у варіанті сферичних спечених керамічних гранул, винаходом передбачена також бо можливість утворення розклинювальних наповнювачів із жорстких матеріалів інших типів, включаючи пластмаси, сл матеріали зі смоляним покриттям і т.п. Матеріал, який вибирають для виготовлення розклинювальних наповнювачів, повинний витримувати тиски і працювати на глибині, на котрій формацію необхідно розклинювати, а також бути стійким до хімічного впливу флюїду.
Цілком зрозуміло також, що поданий вище опис одержання і тестування матеріалів з розширеним гранулометричним складом, що підходять для заміни звичайної суміші 16/30 або 16/20, жодною мірою не іФ) обмежує варіантів застосування аналогічних принципів щодо заміни інших відомих сумішей, включаючи, ко наприклад, суміш 20/40, у котрої середній розмір часток лежить в інтервалі 0,6-0,85 мм. Така суміш може бути визначена за допомогою такого послідовного набору розмірів у мешах за стандартом АЗТМ США: 10, 12, 14, 16, во 18, 20,25, 30, 35, 40 і 50. Розмір в мешах, що затримує частки гранулометричного інтервалу, в якому лежить середній розмір часток продукту з розширеним гранулометричним складом, визначають як середній розмір у мешах. Два сусідні в ряду розміри в мешах (тобто вище і нижче середнього розміру в мешах) визначають перший верхній і перший нижній розміри в мешах. Наступними на за ними є другий верхній і другий нижній розміри в мешах, і т.д. Кращі і більш кращі масові відсотки матеріалу, що затримуються на середньому розмірі б5 В мешах, першому верхньому, другому верхньому, першому нижньому і другому нижньому розмірах в мешах, і т.д., є переважно однаковими для кожного розподілу. Так, наприклад, у випадку продукту з розширеним гранулометричним складом для заміни матеріалу 16/30 і 16/20, що має середній розмір часток 1,04 мм, розміри сит у мешах наведені в Табл. 2.
Таблиця 2 ше 11 нат м АТМ ОС А тб |Длязаміиматеріалів 1600 або В! 2 1.1 Середй 1 2 3. г 1920 версрхмрі верхромр | верх розм | орожмро | ней | нижній | нижній | нини маш ме маш розмір | ром о| ромрої ром ши 170 мшо о! мш о) мш | меш | меш
Кращий затриманий «2010-25 15-33 1 15-33 | 15-35 | 1-25 «10 «3
ВІДСОТОК (МАС, ПИШИ | п нШ ШИ
ЇБільш кращий затриманий «1 2-15 16-29 16-32 | 18-30 1005-17 «8 «1 Й відсотох (їмас.) о ши ши ! ИН | Й ШИ Н
Типовий затриманий « 2-10 15-28 | 24-32 | 18-28 | 10-17 1-7 «1 вдсото (мас ) продукту з | І розширеним РОЮ для : заміни 16/30 або 16/20 |. Шо . 0,5 54 и 20,9 13,5 60 04 су пан в -. сч
На ситах середнього розміру, першого нижнього розміру і другого нижнього розміру в мешах затримується в о цілому менше 7595, у кращому варіанті менше 6895, а в ще кращому - приблизно 6095 матеріалу суміші. Крім того, переважно 0-2590(мас.) часток затримується на ситі другого верхнього розміру в мешах, 15-3395(мас.) часток затримуються на ситі першого верхнього розміру в мешах, 15-3390(мас.) часток затримуються на ситі середнього розміру і 15-3595(мас.) гранул затримуються на ситі першого нижнього розміру в мешах. У кращому варіанті не більше 8095(мас.) гранул затримуються між двома ситами того розміру в мешах, який замінюється розширеним гранулометричним складом (тобто між ситами розмірами 16 меш і 30 меш у розширеному 09 гранулометричному складі, призначеному для заміни матеріалу 16/30 або 16/20). с
Матеріал середнього сорту з розширеним гранулометричним складом, що підходить для заміни звичайного продукту 12/20 середнього сорту (ІР) або легкого сорту (МУР), або для заміни звичайного продукту 12/18 - легкого сорту (МУР), може мати середній діаметр принаймні 1,10мм, наприклад, приблизно від 110мм до о 145мм. В одному з варіантів 0-2590(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,7-2,0мм, краще, коли 0,5-1590(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,7-2,О0мм, 15-3395(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7мм, краще, коли принаймні 1695(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7мм, 15-3390(мас.) гранул « мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4мм, краще, коли менше ніж 3295(мас), а ще краще, коли менше ніж 2995(мабс.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4мм, 15-3596(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18мм, краще, - с коли 16-3095(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18мм, а 5-2590(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі ц 0,85-1,Омм. "» В одному зі специфічних варіантів продукту з розширеним гранулометричним складом середнього сорту, Що підходить для заміни звичайного продукту 12/20 середнього сорту (ІР) або легкого сорту (МУР), або для заміни звичайного продукту 12/18 легкого сорту МУР, 2-1096(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,7-2,0мм, (ее) 18-2895(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7мм, 24-3295(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі - 1,18-1,4мм, а 18-2890(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18мм.
Розклинювальні наповнювачі з розширеним гранулометричним складом відповідно до даного винаходу ко використовують звичайним чином для того, щоб запобігати змиканню тріщин або розривам у геологічній формації і за рахунок цього підвищувати пропускну здатність формації для транспорту нафти, газів або інших
Со флюїдів, що видобуваються з неї. Звичайно в пробурену свердловину вводять порожнисту обсадну колону. В сл обсадну колону на її вході вводять суміш розклинювальних наповнювачів з розширеним гранулометричним складом і гель або рідину, і все це під високим тиском (у загальному випадку в інтервалі 12000-20000 фунт/кв.дюйм) нагнітають у геологічну формацію через вихід або виходи обсадної колони. Набивка розклинювальних наповнювачів утримує від змикання створені зазначеним чином тріщини. Гелем може служити будь-який флюїд, що має достатню в'язкість для утримання розклинювальних наповнювачів у зваженому стані. о Нижче наведені приклади, що не мають обмежувального характеру і лише демонструють поліпшені іме) властивості розклинювальних наповнювачів з розширеним гранулометричним складом, отримані згідно з описаним тут процесом. 60 Приклади
Приклад 1
Матеріал середнього сорту з розширеним гранулометричним складом (РЗО-1), призначений для заміни суміші 20/40, був приготовлений за допомогою такого процесу. Вихідний матеріал (боксит, Агкапзав), який попередньо був роздрібнений до часток середнього розміру приблизно 10мкм, завантажували в змішувач Еїгісп 65 разом із водою і сполучним у кількостях, достатніх для заповнення камери змішувача приблизно на дві третини.
Обертання столу і мішалки тривало доти, аж поки не утворювалися початкові гранули бажаного розміру. Після цього вводили додаткову кількість вихідного бокситу, і обертання столу і мішалки продовжували протягом декількох хвилин для утворення сферичних гранул.
Потім гранули сушили в сушарці для зменшення вмісту в них вологи до 1095, а потім випалювали при температурі приблизно 15002 протягом часу, достатнього для спікання гранул і досягнення бажаної густини.
До проведення випалу гранули просівали для приготування такого гранулометричного складу, який після випалу дозволяє одержувати бажаний гранулометричний склад. Після випалу проводили додаткове просіювання.
Отримані в результаті гранули мали сферичність приблизно 0,8-0,9, що визначалася по карті Крумбайна і Слоса (Кгитбреїп апа Зіозв). У Табл. З ці гранули позначені як Р5О-1 (матеріал з розширеним гранулометричним 7/0 складом, порівнюваний з відомою сумішшю 20/40). У таблиці зазначені також еквівалентні діаметри часток.
Таблиця З (Розміри сит згідно зі ЇЕквівалентний Масовий відсоток затриманих часток стандартом АБТМ, діаметр часток Типовий матерідл 20/40 |Матеріал РЗО-1
США, середнього сорту. меш єю 2002 юШШЦ 16 2» 1,18 мм 0,0 М 0,6 шо 18 1,0-1,189 мм ден 5.4 20 0,85-10 мм 20. Ід 38,0 26 ся т 130 0,60-0,7імм 1330 20,3 6) 00230 0б0мм 124,9 ПЕС 40. 0,425-0,50 мм зо 16,0 45 0,355-0,425 ММ 0,0 04 ІС); зо ЇБО 0,30-0,365 мм 0,0 0,0 со
Наведені в таблиці вище результати відображені графічно на Фіг.1, де показаний масовий відсоток Уб(мас.) С затриманих часток у функції розміру сит в мешах згідно зі стандартом АБТМ, США. -
Продукт з розширеним гранулометричним складом (Р5О-1) має питому вагу приблизно 3,2г/см3. 3 Методика випробувань і пристрій, що використовувалися для визначення проникності в одиницях мілідарсі х (2,0) фут (мд-фут) гранул за даним винаходом, були такими, як описано вище.
Міцність щодо роздавлювання визначали у відповідності з описаним вище. Міцність щодо роздавлювання продукту РЗО-1 з розширеним гранулометричним складом під навантаженням 7500 фунт/кв.дюйм складає 1,390. «
Ця величина є близькою до величини 0,895 міцності щодо роздавлювання відомого продукту 20/40 середнього сорту, випробуваного в таких самих умовах, і є набагато кращою, ніж у відомого продукту легкого сорту (ІГМУ/Р). т с Приклад 2 "» Друга розклинювальна суміш середнього сорту (продукт РБО-2 з розширеним гранулометричним складом) " була приготовлена аналогічно Прикладу 1, і мала гранулометричний склад, наведений у Табл. 4. У таблиці зазначені еквівалентний діаметр часток і номінальний діаметр часток; останній є середнім між максимальним і мінімальним значеннями (еквівалентного діаметра). со Таблиця 4
Розмір Еквівалентний діаметр | Номінальний діаметр Масовий відсоток затриманих часток ко сита, часток, часток, Матерап РОЮ Пруклад А для Приклад В для хе ЖЖ МИ Не меш сл 6 рлмвбмм 16! 77771105 обо. оо) 18333 11,0-1,18мм с Пт) зо -- 0 0 20 10,85-10 мм | 0,93 27,9 3,7 Б.Й 0,78 28,6 о 30 І 314 ю 365 о55І 777711 леВі 34.3 200 бо 145 0,355-0,425 мм 0,39 о 0,0 ШЕ
БО 0,33 | 0,0 0,0 0
Продукт РБО-2 з розширеним гранулометричним складом має питому вагу 3,2г/см? і середній діаметр часток приблизно 0,74мм. Його пропускна здатність у загальному випадку є істотно вищою, ніж у відомих 65 продуктів 20/40 легкого сорту (МУР), якими є, наприклад, дві наявні у продажу розклинювальні суміші 20/40 легкого сорту (МУР), позначені як Приклад А для порівняння і Приклад В для порівняння, і є близькою до пропускної здатності продукту середнього сорту або вище неї.
На Фіг.2 показана пропускна здатність (мд-фут) набивки розклинювального наповнювача у функції від тиску (фунт/кв.дюйм), прикладеного до набивки розклинювального наповнювача, яким є продукт РЗО-2 з розширеним гранулометричним складом. Проведено порівняння цих даних з відповідними значеннями для звичайного продукту 20/40 середнього сорту Прикладу 1, визначеними таким самим чином. На Фіг.З3 показані аналогічні результати порівняння з продуктом 20/40 легкого сорту (МУР). Як можна бачити на Фіг.2 і 3, продукт РЗО-2 з розширеним гранулометричним складом функціонує в усьому діапазоні краще, ніж відомий ІМУР-продукт, і краще, ніж продукт ІР сорту, у діапазоні від 2000 до 8000 фунт/кв.дюйм. 70 На Фіг4 показані графіки пропускної здатності набивок, утворених із другого зразка матеріалу з розширеним гранулометричним складом (РЗО-2), і набивок, утворених із матеріалів Прикладу А і Прикладу В для порівняння. На Фіг4 можна бачити, що продукт РБО-2 з розширеним гранулометричним складом перевершує за пропускною здатністю два зразки відомих І МУР-продуктів при порівнянній з ними собівартості продукту. Матеріал Прикладу А для порівняння має середній діаметр часток приблизно 0,65мм. Матеріал 7/5 Прикладу В для порівняння являє собою алюмосилікатний керамічний розклинювальний наповнювач, що містить 67-6996 алюмосилікату (муліту), 0-3095 двоокису кремнію у формі кристобаліту, 0-3096 двоокису кремнію у формі кварцу, менше 295 оксиду заліза і менше 395 оксиду титану. Зазначений матеріал має середній діаметр часток приблизно 0,ббмм.
Приклад З
Третю розклинювальну суміш середнього сорту (продукт Р5Ю-3З з розширеним гранулометричним складом) було приготовлено аналогічно Прикладу 1 з гранулометричним складом, наведеним у Табл. 5. У таблиці зазначені еквівалентний діаметр часток і номінальний діаметр часток; останній являє собою середню величину від максимального і мінімального значень (еквівалентного діаметра). с
Таблиця 5 о
Резмо Еквівалентний дізметр. | Номінальний діаметр Масовий відсоток их частк ста, часток часток, Магерал РЕГАЗ Приклаз А. для не В для о
ММ ММ пореняння порівняння со
МЕ шо й н ШИ 16 51Вммо 00000116 0,5 100 700 см 18. 10-18 мм 1,09 5, бо бо - 20 0,85-1,0 мм 0,93 24,5 137 50 25: .|0,71-0,85 мм 08 РУКИ 28,6 330. со 30 0.50-0,/1 мм 0,66 232 31,4 350 Шо 35 ОБоббоми 1055 4. 00773373343 000 0,425-0,50 мм 0,46 ГА 2.а 6 « лю 5 0,355-0,425 мм 10,39 юю 0,0 190 -о с 90 0,30-0,355 мм 0,33 01 0 І 0,0 "» На Фіг.5 дано порівняння відсоткового вмісту роздрібнених часток при трьох величинах тиску для продукту " РБЗО-3 з розширеним гранулометричним складом і двох наявних у продажу розклинювальних сумішей 20/40 І М/Р сорту, позначених під назвами Прикладу А для порівняння і Прикладу В для порівняння. Матеріал Прикладу А для порівняння має середній діаметр часток приблизно 0,б5мм. Матеріал Приклад В для порівняння являє бо собою алюмосилікатний керамічний розклинювальний наповнювач, що містить 67-6995 алюмосилікату (муліту), - 0-3095 двоокису кремнію у формі кристобаліту, 0-3095 двоокису кремнію у формі кварцу, менше 2905 оксиду заліза і менше 395 оксиду титану. Зазначений матеріал має середній діаметр часток приблизно 0,6ббмм. ко Приклад 4 со 20 Продукт РБЗО-4 середнього сорту з розширеним гранулометричним складом, призначений для заміни продукту 16/30 сортів ІР ії М/Р або 16/20 сорту І/МУ/Р, був приготовлений у відповідності з таким самим процесом, сл що описаний у Прикладі 1. До проведення випалу частки були просіяні через відповідні сита (верхнє сито 10 або 11 меш і нижнє сито 18 або 20 меш), для одержання гранулометричного складу, який після випалу дає бажаний гранулометричний склад. Після випалу проводили додаткове просіювання. Отримані гранули мали визначену за го картою Крумбайна і Слоса (Кгитрбеїп апа Зіозв) сферичність приблизно 0,8-0,9. Ці гранули позначені в Табл. 6
ГФ! як матеріал РЗО-4 з розширеним гранулометричним складом (який порівнювали з відомими сумішами 16/20 юю сорту ГМУР і 16/30 сорту ІР). У таблиці наведений також еквівалентний діаметр часток. 60 б5
Таблиця В 8 |АБІМ, чЕІлоЖ, : Типовий продукт ЛК Типовий посуукт ТО Пикатерсаи РІЗО-Я З
І М і середньою сорту уеооерту роса пиреним РОД ма І 2 1157-20 мм І ГО, 0.5 Ї
І 1
БВ - 8 --! теля я - - - -- 565 684(Щ--. - -- 65656 -- - 4 11,4-1,7 мм йо Че п тю сдоодши ше ппдінежуюііиї с нка 16 181 ана б 4 йти 18 мм дае 00030000 ви
Ко Щ 5 як 230 с Інн - шин - я-- п
НІ ге Вб ми 14,0 |» Ше
ЗО СО, ме 7 Ше в бін 6.- . Я
За С Б-ЯБО ме п, аа па
ПолиДИивииних пики нин ВИНИ -щ. - годні ин 2 --- 1 с (8)
ІС)
Ці результати відображені графічно на Фіг.б, де показаний масовий відсоток затриманих часток у функції со розміру сит в мешах за стандартом АЗТМ, США. с
Продукт (РБЗО-4) з розширеним гранулометричним складом має питому вагу приблизно 3,2г/см? і середній діаметр часток 1,04мм. -
Приклад 5 с
Продукт РЗО-5 середнього сорту з розширеним гранулометричним складом, призначений для заміни продукту 16/30 сортів ІР і ЇМ/Р або 16/20 сорту МУР, був приготовлений у відповідності з процесом, описаним у
Прикладі 1. До проведення випалу частки були просіяні через відповідні сита (верхнє сито 10 або 11 меш і « нижнє сито 16 або 18 меш) з одержанням гранулометричного складу, який після випалу дав бажаний гранулометричний склад. Після випалу проводили додаткове просіювання. Отримані гранули мають визначену й) с за картою Крумбайна і Слоса (Кгитбеїп апа Зіозв) сферичність приблизно 0,8-0,9. Ці гранули позначені в Табл. ц 7 як матеріал РЗО-5 з розширеним гранулометричним складом (який порівнювали з відомими сумішами 16/20). и"? Наведений також еквівалентний діаметр часток.
Таблиця 7 - - шт - « т - - - - -- '- 2 7- - - - 22 -5 5 - - 2-2 -- -- со розмір сита | Еквівалентний діаметр 1 Месовий відсоток затриманих часток а АБІМ, часток, Типовий продукт 15/20 Типовий продукт 16/20 Матералп РЕЮ-5 з
Меш леного сорту лепоюсорту розширеним РЕЮ
ГІ ММ со 2 2 72 мм о 111111010100 77777777 14-1,7 мм (ол: у Г: Ж ПОН МК) сл тлв-ямм 04 1,0-1718 мм 29,6 30,0. 120 |085-10 мм боо 77600 25 0.71-0,8бмм 96 780 |16,4
ОО 0039 дббоблімм 04777777 60777775 м 35 |050б0бомм |00 7777/0071 ою во Продукт з розширеним гранулометричним складом (РЗО-5) має питому вагу приблизно 3,2г/см? і середній діаметр часток 1,02мм.
На Фіг.7 показана пропускна здатність (мд-фут) набивки із розклинювального наповнювача у функції тиску (фунт/кв.дюйм), прикладеного до набивки із розклинювального наповнювача, який являє собою продукт РЗО-5 з розширеним гранулометричним складом. Проведено порівняння цих даних з відповідними величинами, д5 одержаними з відомим продуктом 16/30 середнього сорту при застосуванні такого ж процесу. На Фіг.8 наведені результати аналогічного порівняння з відомим продуктом 16/20 легкого сорту (І МУР). Як можна бачити на Фіг.7 і
8, продукт РЗО-5 з розширеним гранулометричним складом працює під тиском до 6000 фунт/кв.дюйм краще, ніж відомий продукт середнього сорту (ІР), і є порівняним з ним при більш високих тисках. Його робочі показники є наближеними також до показників відомого МУР продукту при рівні тиску 2000 фунт/кв.дюйм і є кращими, ніж у відомого І М/Р продукту при більш високих тисках.
На Фіг.9 показаний графік пропускної здатності (мд-фут) набивки із розклинювального наповнювача у функції тиску (фунт/кв.дюйм), прикладеного до набивки розклинювального наповнювача, який являє собою продукт
РБЗО-5 з розширеним гранулометричним складом. Проведено порівняння цих даних з відповідними величинами двох відомих продуктів 16/20 легкого сорту в Табл. 7, визначеними таким самим чином. Продукт РБЗО-5 з 7/0 розширеним гранулометричним складом перевершує за пропускною здатністю два відомих ЇМУР продукти в усьому діапазоні випробувальних тисків при порівняній з ними собівартості.
На Фіг.10 показана гістограма міцності щодо роздавлювання, виражена як відсоток роздрібнених часток, для продукту РБЮО-5 з розширеним гранулометричним складом. Міцність щодо роздавлювання продукту РЗО-5 з розширеним гранулометричним складом, визначена при тиску 7500 фунт/кв.дюйм, складає 1,795. Це є 7/5 Порівняним з міцністю щодо роздавлювання 2,295 відомого продукту 16/30 середнього сорту і перевершує відповідні значення у звичайних продуктів 16/20 легкого сорту, визначена в таких самих умовах міцність яких лежить у межах 13,8-14,0905.
Приклад 6
Продукт РЗО-б6 середнього сорту з розширеним гранулометричним складом, призначений для заміни 2о продуктів 12/20 сортів ІРЛМУР ї 12/18 сорту ІМУР, був приготовлений у відповідності з процесом, описаним у
Прикладі 1. До проведення випалу частки його просіювалися через відповідні сита (верхнє сито 8 або 9 меш і нижнє сито 16 або 18 меш) з одержанням гранулометричного складу, який після випалу давав бажаний гранулометричний склад. Після випалу проводили додаткове просіювання. Отримані гранули мали визначену за картою Крумбайна і Слоса (Кгатбеїп апа 5іозв) сферичність приблизно 0,8-0,9. Ці гранули позначені в Табл. 8 сч ов як матеріал РЗО-6 з розширеним гранулометричним складом (який порівнювали з відомими сумішами 12/20 сорту ІР і 12/18 сорту /МУР). У таблиці наведений також еквівалентний діаметр часток. і)
Таблиця 8
ІС) то Розмір сита | Скавалентний діаметр шк Масовий відсоток затриманих часток (се)
АБТМ, часток, Типовий продукт 12/20 Типовий продукт 1218 Матерал РЕД з сч
Меш середнього сорту лето сорту розширеним РОЮ
Мм - зе МО 2бгЗ3бмм 100 777777770111306601111111ою со 12 1,7-2,0 мм 0 1,0 0 а 0000 114,7 мм 0,0 38,0 28,7
Мб 0018-14 мм 16,2 І48,0 24,3 « ю 42,4 с ДиБо 24.6 З с 20 10,85-1,0 мм 38,8 0,0 168,4 . 25 071085 мм 46 00... (М 68 й 0,0 До 100. 00 бо 00 (ее) Ці результати відображені графічно на Фіг.11, де показаний масовий відсоток затриманих часток у функції з розміру сит у мешах за стандартом АЗТМ, США.
Продукт з розширеним гранулометричним складом (РЗО-6) має питому вагу приблизно 3,2г/см? і середній ко діаметр часток 1,19мм. со 50 Приклад 7
Продукт РЗО-7 середнього сорту з розширеним гранулометричним складом, призначений для заміни сл продуктів 12/20 сортів ІРЛМУР і 12/18 сорту МУР, був приготовлений у відповідності з процесом, описаним у
Прикладі 1. До проведення випалу, частки його просіювалися через відповідні сита (верхнє сито 8 або 9 меш і нижнє сито 16 або 18 меш) з одержанням гранулометричного складу, який після випалу давав бажаний гранулометричний склад. Після випалу проводили додаткове просіювання. Отримані гранули мали визначену за о картою Крумбайна і Слоса (Кгитбеїп апа Зіозв) сферичність приблизно 0,8-0,9. Ці гранули в Табл. 9 позначені як матеріал РБЗО-7 з розширеним гранулометричним складом (який порівнювали з двома відомими сумішами їмо) 12/18). У таблиці наведений також еквівалентний діаметр часток. 60 б5
Таблиця 9
Розмрота ГЕквіалентний даметр
АЗТМ, часток Типовий продукт 128 Типовий продукт 128 Матеріаий РЕЮ-? З меш мм пемтосорту лепегосору розпиреним РОЮ тю МО |(2боз3бмм 00 777777 о 0,6 1,0 5,7 ла пам 28,6 1.18-1,4 мм 57.4 06011125 їв 1.0-1,18 мм 18,6 0.85-1,0 мм 02 шоу 0,71-0,85 мм 0,0 0,0 159 30 10,60-0,71 мм 0,0 0,0 0,8. 735 б50ббомм 00000 0,0 400
Продукт з розширеним гранулометричним складом (РБО-7) має питому вагу приблизно 3,2г/см? і середній діаметр часток 1,23мм.
На Фіг.12 показані величини пропускної здатності (мд-фут) набивки із розклинювального наповнювача у СІ функції тиску (фунт/кв.дюйм), прикладеного до набивки розклинювального наповнювача, який являє собою (5) продукт РЗО-7 з розширеним гранулометричним складом. Проведено порівняння цих даних з величинами у відомого продукту 12/20 середнього сорту, визначеними таким самим чином. На Фіг.13 наведені результати аналогічного порівняння з відомим продуктом 12/18 легкого сорту (МУР). Як можна бачити на Фіг.12 і 13, продукт РБЮО-7 з розширеним гранулометричним складом працює краще, ніж обидва відомих продукти 12/20. 1 середнього сорту (ІР) і відомий продукт 12/18 легкого сорту (МУР) в усьому діапазоні випробувальних тисків. со
На Фіг.14 показаний графік пропускної здатності (мд-фут) набивки із розклинювального наповнювача у функції тиску (фунт/кв.дюйм), прикладеного до набивки із розклинювального наповнювача, який являє собою се продукт РЗО-7 з розширеним гранулометричним складом. Проведено порівняння цих даних з наведеними в -
Табл. 9 відповідними величинами двох відомих продуктів 12/18 легкого сорту, визначеними таким самим чином.
Продукт РБЮО-7 з розширеним гранулометричним складом за своєю пропускною здатністю перевершує два о відомих продукти легкого сорту (ІРУУ) в усьому діапазоні випробувальних тисків при порівнянній з ним собівартості.
На Фіг.15 показана гістограма міцності щодо роздавлювання РБО-7/ продукту з розширеним « гранулометричним складом, вираженої у відсотках роздрібнених часток. Міцність щодо роздавлювання продукту
РБЗО-7 з розширеним гранулометричним складом, визначена при тиску 7500 фунт/кв.дюйм, складає 2,595. Це є - с порівняним з величиною міцності 3,590 відомого продукту 12/20 середнього сорту і перевершує одержані в таких "з самих умовах величини міцності відомих продуктів 12/18 легкого сорту, які лежать в інтервалі 15,1-17,6905. п
Claims (38)
- Формула винаходу (ее)
- з 1. Спосіб формування розклинювальної суміші, який включає сполучення порошкоподібного матеріалу з рідиною з утворенням суміші і формування із цієї суміші сферичних гранул, який відрізняється тим, що ко додатково включає відсів гранул і випалювання гранул з одержанням розклинювальної суміші з середнім діаметром гранул, що при просіюванні проходять через послідовний ряд сит з розміром у мешах за стандартом со АЗТМ - 10, 12, 14, 16, 18, 20, 25, 30, 35, 40 ії 45 та мають середній діаметр, що відповідає одному із сл розмірів сит зазначеного ряду, причому: до 25 мас. 95 гранул затримують на ситі, розмір в мешах якого на 2 розміри передує середньому розміру зазначеного ряду, 15-33 мас. 95 гранул затримують на ситі, розмір в мешах якого безпосередньо передує середньому розміру зазначеного ряду, ІФ) 15-33 мас. 90 гранул затримують на ситі середнього розміру, ко 15-35 мас. 90 гранул затримують на ситі, розмір у мешах якого є наступним за середнім розміром зазначеного ряду. 60 2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що середній діаметр гранул становить принаймні 0,9 мм.
- 3. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що: до 25 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7 мм, 15-33 мас. 9о гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4 мм, 15-33 мас. 9о гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18 мм, 65 15-35 мас. 9о гранул мають діаметр в інтервалі 0,85-1,0 мм.
- 4. Спосіб за п. 3, який відрізняється тим, що:принаймні 2 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7 мм, принаймні 16 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4 мм, менше ніж 32 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18 мм, менше ніж 30 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 0,85-1,0 мм, принаймні 5 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 0,71-0,85 мм.
- 5. Спосіб за п. 3, який відрізняється тим, що: менше ніж 15 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7 мм, принаймні 16 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4 мм, 76 менше ніж 29 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18 мм, принаймні 16 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 0,85-1,0 мм.
- 6. Спосіб за п. 4, який відрізняється тим, що: 2-10 мас. 90 гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7 мм, 18-28 мас. 9о гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4 мм, 24-32 мас. 90 гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18 мм, 18-28 мас. 9о гранул мають діаметр в інтервалі 0,85-1,0 мм.
- 7. Спосіб за будь-яким з пп. 2-6, який відрізняється тим, що менше ніж 25 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 0,71-0,85 мм.
- 8. Спосіб за будь-яким з пп. 2-7, який відрізняється тим, що принаймні 5 мас. 96 гранул мають діаметр в інтервалі 0,71-0,85 мм.
- 9. Спосіб за будь-яким з пп. 2-8, який відрізняється тим, що піддані випалюванню гранули у суміші мають середній діаметр приблизно від 0,9 мм до 1,15 мм.
- 10. Спосіб за будь-яким з пп. 2-9, який відрізняється тим, що принаймні 95 мас. 95 підданих випалюванню гранул у суміші мають діаметр від 0,60 мм до 1,7 мм. сч
- 11. Спосіб за п. 10, який відрізняється тим, що принаймні 98 мас. 95 підданих випалюванню гранул у суміші мають діаметр від 0,60 мм до 1,7 мм. (8)
- 12. Спосіб за будь-яким з пп. 2-11, який відрізняється тим, що менше ніж 80 мас. 9о гранул у суміші мають діаметр в інтервалі 0,71-1,18 мм.
- 13. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що середній діаметр гранул складає принаймні 1,10 мм. ю зо
- 14. Спосіб за п. 13, який відрізняється тим, що: до 25 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,7-2,0 мм, со 15-33 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7 мм, с 15-33 мас. 9о гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4 мм, 15-35 мас. 9о гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18 мм. --
- 15. Спосіб за п. 14, який відрізняється тим, що: со принаймні 2 мас.95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,7-2,0 мм, принаймні 16 мас.9о гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7 мм, менше ніж 32 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4 мм, менше ніж 30 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18 мм, « принаймні 5 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 0,85-1,0 мм. з с
- 16. Спосіб за п. 14 або 15, який відрізняється тим, що: . менше ніж 15 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,7-2,0 мм, а принаймні 16 мас. 9о гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7 мм, менше ніж 29 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4 мм, принаймні 1695(мас.) гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18 мм. Го!
- 17. Спосіб за п. 16, який відрізняється тим, що: 2-10 мас. 90 гранул мають діаметр в інтервалі 1,7-2,0 мм, - 18-28 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7 мм, ко 24-32 мас. 90 гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4 мм, 18-28 мас. 9о гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18 мм. со
- 18. Спосіб за будь-яким з пп. 13-17, який відрізняється тим, що менше ніж 25 мас. 95 гранул мають діаметр в сп інтервалі 0,85-1,0 мм.
- 19. Спосіб за будь-яким з пп. 13-18, який відрізняється тим, що принаймні 5 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 0,85-1,0 мм.
- 20. Спосіб за будь-яким з пп. 13-19, який відрізняється тим, що піддані випалюванню гранули в суміші мають середній діаметр приблизно від 1,10 мм до 1,45 мм. (Ф)
- 21. Спосіб за одним із пп. 13-20, який відрізняється тим, що принаймні 95 мас. 95 підданих випалюванню ка гранул у суміші мають діаметр від 0,71 мм до 2,0 мм.
- 22. Спосіб за п. 21, який відрізняється тим, що принаймні 98 мас. 95 підданих випалюванню гранул у суміші бо мають діаметр від 0,71 мм до 2,0 мм.
- 23. Спосіб за будь-яким з пп. 13-22, який відрізняється тим, що: менше ніж 80 мас. 9о гранул у суміші мають діаметр в інтервалі 0,85-1,4 мм.
- 24. Спосіб за будь-яким з пп. 13-23, який відрізняється тим, що порошкоподібний матеріал містить принаймні один матеріал, вибраний серед діоксиду кремнію й оксиду алюмінію. 65
- 25. Спосіб за будь-яким з пп. 1-24, який відрізняється тим, що порошкоподібний матеріал має середній діаметр часток менше ніж 20 мкм.
- 26. Спосіб за будь-яким з пп. 1-25, який відрізняється тим, що операцію відсіву проводять принаймні частково до проведення операції випалювання.
- 27. Розклинювальна суміш, яка відрізняється тим, що вона містить множину гранул керамічного матеріалу з середнім діаметром гранул, що при просіванні проходять через послідовний ряд сит з розміром у мешах за стандартом АТМ - 10, 12, 14, 16, 18, 20, 25, 30, 35, 40 і 45 та мають середній діаметр, що відповідає одному із розмірів сит зазначеного ряду, причому: до 25 мас. 95 гранул одержані на ситі, розмір у мешах якого на 2 розміри передує середньому розміру зазначеного ряду, 76 15-33 мас. 906 гранул одержані на ситі, розмір у мешах якого безпосередньо передує середньому розміру зазначеного ряду, 15-33 мас. 95 гранул одержані на ситі, що має середній розмір, 15-35 мас. 95 гранул одержані на ситі, розмір у мешах якого є наступним за середнім розміром зазначеного ряду.
- 28. Розклинювальна суміш за п. 27, яка відрізняється тим, що вона містить гель, причому зазначені гранули змішані з цим гелем.
- 29. Розклинювальна суміш за будь-яким з пп. 27, 28, яка відрізняється тим, що міцність щодо роздавлювання суміші є менше ніж 10 95 при тиску 525 кг/см? (7500 фунт/кв. дюйм).
- 30. Розклинювальна суміш, за будь-яким з пп. 27-29, яка відрізняється тим, що гранули мають сферичність принаймні 0,75.
- 31. Розклинювальна суміш за будь-яким з пп. 27-30, яка відрізняється тим, що менше ніж 75 мас. 9о гранул потрапляють у середній розмір у мешах і наступні за ним два розміри в мешах у зазначеному ряді.
- 32. Розклинювальна суміш за п. 31, яка відрізняється тим, що принаймні 82 мас.9о гранул потрапляють у середній розмір у мешах, наступні за ним два розміри в мешах і два розміри в мешах, що йому передуютьу су зазначеному ряді.
- 33. Розклинювальна суміш за п. 32, яка відрізняється тим, що принаймні 88 мас. 95 гранул потрапляють у і) середній розмір у мешах, наступні за ним два розміри в мешах і два розміри в мешах, що йому передують у зазначеному ряді.
- 34. Розклинювальна суміш за будь-яким з пп. 27-33, яка відрізняється тим, що середній діаметр гранул. 10 становить принаймні 0,9 мм.
- 35. Розклинювальна суміш за п. 34, яка відрізняється тим, що: со принаймні 2 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7 мм, Ге принаймні 16 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4 мм, менше ніж 32 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18 мм, - менше ніж 30 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 0,85-1,0 мм, с принаймні 5 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 0,71-0,85 мм.
- 36. Розклинювальна суміш за будь-яким з пп. 27-33, яка відрізняється тим, що середній діаметр гранул складає принаймні 1,10 мм. «
- 37. Розклинювальна суміш за п. Зб, яка відрізняється тим, що: принаймні 2 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,7-2,0 мм, - с принаймні 16 мас. 9о гранул мають діаметр в інтервалі 1,4-1,7 мм, ц менше ніж 32 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,18-1,4 мм, и"? менше ніж 30 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 1,0-1,18 мм, принаймні 5 мас. 95 гранул мають діаметр в інтервалі 0,85-1,0 мм.
- 38. Спосіб розклинення геологічної формації, який включає об'єднання сферичних гранул із рідиною або (ее) гелем з утворенням суміші і нагнітання суміші під тиском у геологічну формацію доти, поки гранули не з надійдуть в тріщини цієї формації, причому сферичні гранули мають такий середній діаметр, що при просіванні проходять через послідовний ряд сит з розміром у мешах за стандартом АЗТМ - 10, 12, 14, 16, 18, 20, 25, 30, ко 35, 40 і 45 та мають середній діаметр, що відповідає одному із розмірів сит зазначеного ряду, причому: со 50 до 25 мас. 95 гранул затримують на ситі, розмір у мешах якого на 2 розміри передує середньому розміру зазначеного ряду, сл 15-33 мас. 95 гранул затримують на ситі, розмір у мешах якого безпосередньо передує середньому розміру зазначеного ряду, 15-33 мас. 95 гранул затримують на ситі, що має середній розмір, 15-35 мас. 90 гранул затримують на ситі, розмір у мешах якого є наступним за середнім розміром зазначеного яду. о ряду іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10/350,881 US6780804B2 (en) | 2003-01-24 | 2003-01-24 | Extended particle size distribution ceramic fracturing proppant |
| PCT/US2004/001285 WO2004067896A2 (en) | 2003-01-24 | 2004-01-20 | Extended particle size distribution ceramic fracturing proppant |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA81285C2 true UA81285C2 (uk) | 2007-12-25 |
Family
ID=32735671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA200507306A UA81285C2 (uk) | 2003-01-24 | 2004-01-20 | Спосіб формування розклинювальної суміші, розклинювальна суміш та спосіб розклинення геологічної формації |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6780804B2 (uk) |
| EP (1) | EP1590309A4 (uk) |
| JP (1) | JP2006516945A (uk) |
| CN (1) | CN100344570C (uk) |
| AU (1) | AU2004208127B2 (uk) |
| BR (1) | BRPI0406565B1 (uk) |
| CA (1) | CA2513736C (uk) |
| EA (1) | EA010032B1 (uk) |
| MX (1) | MXPA05007825A (uk) |
| NO (1) | NO20053946L (uk) |
| NZ (1) | NZ541353A (uk) |
| UA (1) | UA81285C2 (uk) |
| WO (1) | WO2004067896A2 (uk) |
Families Citing this family (63)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7036591B2 (en) * | 2002-10-10 | 2006-05-02 | Carbo Ceramics Inc. | Low density proppant |
| US20060058197A1 (en) * | 2004-09-15 | 2006-03-16 | Brown J E | Selective fracture face dissolution |
| US6780804B2 (en) * | 2003-01-24 | 2004-08-24 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Extended particle size distribution ceramic fracturing proppant |
| BRPI0509899A (pt) * | 2004-04-12 | 2007-10-09 | Carbo Ceramics Inc | revestimento e/ou tratamento de materiais de sustentação de fraturamento hidráulico para melhorar a umectabilidade, lubrificação do material de sustentação, e/ou para reduzir o dano por fluidos de fraturamento e fluidos de reservatório |
| US9556376B2 (en) * | 2004-05-13 | 2017-01-31 | Baker Hughes Incorporated | Solids suspension with nanoparticle-associated viscoelastic surfactant micellar fluids |
| EA010944B1 (ru) * | 2004-07-09 | 2008-12-30 | Карбо Керамикс, Инк. | Способ производства твердых спеченных керамических частиц и полученные этим способом частицы |
| JP2008513553A (ja) * | 2004-09-14 | 2008-05-01 | カーボ、サラミクス、インク | 焼結球状ペレット |
| DK1797281T3 (da) * | 2004-10-04 | 2014-02-10 | Momentive Specialty Chemicals Res Belgium | Fremgangsmåde til at estimere et bruds geometri, såvel som sammensætninger og artikler anvendt dertil |
| US20070059528A1 (en) * | 2004-12-08 | 2007-03-15 | Carbo Ceramics Inc. | Low resin demand foundry media |
| US7748451B2 (en) * | 2004-12-08 | 2010-07-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for improving low-quality proppant and method of using low-quality proppant in subterranean operations |
| US7491444B2 (en) | 2005-02-04 | 2009-02-17 | Oxane Materials, Inc. | Composition and method for making a proppant |
| US8012533B2 (en) | 2005-02-04 | 2011-09-06 | Oxane Materials, Inc. | Composition and method for making a proppant |
| US7867613B2 (en) | 2005-02-04 | 2011-01-11 | Oxane Materials, Inc. | Composition and method for making a proppant |
| WO2006084236A1 (en) | 2005-02-04 | 2006-08-10 | Oxane Materials, Inc. | A composition and method for making a proppant |
| US7402338B2 (en) * | 2005-02-25 | 2008-07-22 | Superior Graphite Co. | Graphite-coated particulate materials |
| US7615172B2 (en) * | 2005-03-01 | 2009-11-10 | Carbo Ceramics, Inc. | Methods for producing sintered particles from a slurry of an alumina-containing raw material |
| US20070023187A1 (en) * | 2005-07-29 | 2007-02-01 | Carbo Ceramics Inc. | Sintered spherical pellets useful for gas and oil well proppants |
| DE102005045180B4 (de) | 2005-09-21 | 2007-11-15 | Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh | Kugelförmige Korundkörner auf Basis von geschmolzenem Aluminiumoxid sowie ein Verfahren zu ihrer Herstellung |
| JP2009512557A (ja) * | 2005-10-19 | 2009-03-26 | カーボ、サラミクス、インク | 低熱膨張鋳造媒体 |
| US20070114029A1 (en) * | 2005-11-18 | 2007-05-24 | Kazi M S | Hydraulic fracturing proppants and methods of use |
| US7845409B2 (en) * | 2005-12-28 | 2010-12-07 | 3M Innovative Properties Company | Low density proppant particles and use thereof |
| DE102006003295B4 (de) * | 2006-01-23 | 2012-07-19 | Ibu-Tec Advanced Materials Ag | Verwendung eines Kerns für Stützgranulat |
| CA2536957C (en) | 2006-02-17 | 2008-01-22 | Jade Oilfield Service Ltd. | Method of treating a formation using deformable proppants |
| WO2008005228A2 (en) | 2006-06-30 | 2008-01-10 | Omnova Solutions Inc. | Coating compositions and related products and methods |
| US7828998B2 (en) | 2006-07-11 | 2010-11-09 | Carbo Ceramics, Inc. | Material having a controlled microstructure, core-shell macrostructure, and method for its fabrication |
| EA015865B1 (ru) | 2006-08-30 | 2011-12-30 | Карбо Керамикс Инк. | Проппант низкой насыпной плотности и способы его изготовления |
| US8562900B2 (en) | 2006-09-01 | 2013-10-22 | Imerys | Method of manufacturing and using rod-shaped proppants and anti-flowback additives |
| US7861785B2 (en) * | 2006-09-25 | 2011-01-04 | W. Lynn Frazier | Downhole perforation tool and method of subsurface fracturing |
| RU2006140858A (ru) * | 2006-11-20 | 2008-05-27 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. (Nl) | Способ ограничения выноса проппанта из трещины |
| CN101563291B (zh) * | 2006-12-22 | 2011-06-22 | 电气化学工业株式会社 | 无定形二氧化硅粉末、其制造方法及半导体密封材料 |
| MX2009009745A (es) * | 2007-03-12 | 2009-09-23 | Saint Gobain Ceramics | Elementos de ceramica de alta resistencia y metodos para hacer y usar los mismos. |
| US8167962B2 (en) * | 2007-04-10 | 2012-05-01 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Pulpstone for long fiber pulp production |
| US9512351B2 (en) | 2007-05-10 | 2016-12-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Well treatment fluids and methods utilizing nano-particles |
| CA2688340C (en) | 2007-05-24 | 2016-02-09 | Certainteed Corporation | Roofing granules with high solar reflectance, roofing products with high solar reflectance, and processes for preparing same |
| CA2688338A1 (en) | 2007-05-24 | 2008-12-04 | Certainteed Corporation | Photocatalytic roofing granules, photocatalytic roofing products, and process for preparing same |
| EA201000114A1 (ru) | 2007-07-06 | 2010-06-30 | Карбо Керамикс Инк. | Проппант и способ гидравлического разрыва пласта (варианты) |
| US8157012B2 (en) * | 2007-09-07 | 2012-04-17 | Frazier W Lynn | Downhole sliding sleeve combination tool |
| EP2232010B1 (en) * | 2007-12-28 | 2013-08-21 | Saint-Gobain Ceramics and Plastics, Inc. | Conductivity enhancing structures for use with proppants in oil and gas wells |
| US7950455B2 (en) | 2008-01-14 | 2011-05-31 | Baker Hughes Incorporated | Non-spherical well treating particulates and methods of using the same |
| RU2507178C2 (ru) * | 2008-04-28 | 2014-02-20 | Шлюмберже Текнолоджи Б.В. | Способ получения проппанта (варианты) и способ гидравлического разрыва пласта с использованием полученного проппанта (варианты) |
| US20090306898A1 (en) * | 2008-06-04 | 2009-12-10 | Prop Tester, Inc. | Testing Particulate Materials |
| US8012582B2 (en) * | 2008-09-25 | 2011-09-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Sintered proppant made with a raw material containing alkaline earth equivalent |
| AR076109A1 (es) * | 2009-03-13 | 2011-05-18 | Gen Mills Marketing Inc | Procesos para la produccion de particulas lipidas |
| US8722140B2 (en) * | 2009-09-22 | 2014-05-13 | Certainteed Corporation | Solar heat-reflective roofing granules, solar heat-reflective shingles, and process for producing the same |
| AU2010333894B2 (en) | 2009-12-22 | 2014-03-13 | Halliburton Energy Services, Inc | A proppant having a glass-ceramic material |
| US8739881B2 (en) | 2009-12-30 | 2014-06-03 | W. Lynn Frazier | Hydrostatic flapper stimulation valve and method |
| MX2012007608A (es) | 2009-12-31 | 2012-07-30 | Oxane Materials Inc | Particulas de ceramica con colocacion y/o tamaño de poro y/o microesfera controlados y metodo para hacerlas. |
| CN102753501B (zh) * | 2010-02-10 | 2015-06-03 | 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 | 陶瓷颗粒以及其制造方法 |
| JP5659883B2 (ja) * | 2011-03-09 | 2015-01-28 | 株式会社Ｌｉｘｉｌ | 調湿建材及びその製造方法 |
| US8614157B2 (en) * | 2011-03-25 | 2013-12-24 | Carbo Ceramics, Inc. | Sintered particles and methods for producing sintered particles from a slurry of an alumina-containing raw material |
| CA2833628A1 (en) * | 2011-04-15 | 2012-10-18 | Yuleba Minerals Pty Ltd | Method for production of proppants |
| EP2570398A1 (de) | 2011-09-15 | 2013-03-20 | GTP-Schäfer Giesstechnische Produkte GmbH | Nichtsilikogenes mineralisches Strahlmittel |
| CN102580919A (zh) * | 2012-02-29 | 2012-07-18 | 成都中光电科技有限公司 | 玻璃原料有效粒径的检测方法 |
| US20140044967A1 (en) | 2012-06-29 | 2014-02-13 | Rebecca Ayers | System for processing and producing an aggregate |
| BR112015002164A2 (pt) * | 2012-08-01 | 2017-07-04 | Oxane Mat Inc | pluralidade de propantes cerâmicos sinterizados, método para fabricar um propante cerâmico sinterizado, propante, propante cerâmico, propante cerâmico sinterizado e método para fabricar um propante cerâmico |
| WO2014186421A1 (en) | 2013-05-14 | 2014-11-20 | Montgomery Chemicals Llc | Method for enhancing the permeability of a geological formation |
| US9512406B2 (en) | 2013-12-20 | 2016-12-06 | The J. David Gladstone Institute, a testamentary trust established under the Will of J. David Gladstone | Generating hepatocytes |
| EP3175079A4 (en) | 2014-07-31 | 2018-02-07 | Carbo Ceramics Inc. | Methods and systems for infusing porous ceramic proppant with a chemical treatment agent |
| US20210155546A1 (en) * | 2016-04-12 | 2021-05-27 | Suministros De Colombia S.A.A | Ceramic spheres from aluminosilicates |
| US10557079B2 (en) * | 2016-07-22 | 2020-02-11 | Schlumberger Technology Corporation | Method of making rod-shaped particles for use as proppant and anti-flowback additive |
| US11053432B2 (en) | 2017-08-09 | 2021-07-06 | First Bauxite Llc | Ultra high strength proppant and method of preparing the same |
| US20210363057A1 (en) * | 2018-08-04 | 2021-11-25 | Abbas Khan | Novel method of producing improved lightweight ceramic sand and uses thereof |
| CN112479696A (zh) * | 2020-11-13 | 2021-03-12 | 四川海沃石油工程技术有限公司 | 一种特型的抗压能力强的压裂支撑剂的生产原理及工艺 |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1045027A (en) * | 1975-09-26 | 1978-12-26 | Walter A. Hedden | Hydraulic fracturing method using sintered bauxite propping agent |
| US4547468A (en) * | 1981-08-10 | 1985-10-15 | Terra Tek, Inc. | Hollow proppants and a process for their manufacture |
| US4522731A (en) * | 1982-10-28 | 1985-06-11 | Dresser Industries, Inc. | Hydraulic fracturing propping agent |
| US4894285B1 (en) * | 1982-02-09 | 1994-01-11 | Carbo Ceramics Inc. | Sintered spherical pellets containing clay as a major component useful for gas and oil well proppants |
| US4623630A (en) * | 1982-02-09 | 1986-11-18 | Standard Oil Proppants Company | Use of uncalcined/partially calcined ingredients in the manufacture of sintered pellets useful for gas and oil well proppants |
| US4462466A (en) * | 1982-03-29 | 1984-07-31 | Kachnik Joseph E | Method of propping fractures in subterranean formations |
| US5120455A (en) * | 1982-10-28 | 1992-06-09 | Carbo Ceramics Inc. | Hydraulic fracturing propping agent |
| US4555493A (en) | 1983-12-07 | 1985-11-26 | Reynolds Metals Company | Aluminosilicate ceramic proppant for gas and oil well fracturing and method of forming same |
| US4944905A (en) * | 1984-01-18 | 1990-07-31 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Particulate ceramic useful as a proppant |
| US4680230A (en) * | 1984-01-18 | 1987-07-14 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Particulate ceramic useful as a proppant |
| US4668645A (en) * | 1984-07-05 | 1987-05-26 | Arup Khaund | Sintered low density gas and oil well proppants from a low cost unblended clay material of selected composition |
| US4713203A (en) * | 1985-05-23 | 1987-12-15 | Comalco Aluminium Limited | Bauxite proppant |
| US4632876A (en) * | 1985-06-12 | 1986-12-30 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Ceramic spheroids having low density and high crush resistance |
| US4623360A (en) * | 1985-10-31 | 1986-11-18 | Ethyl Corporation | Fuel compositions |
| US4921821A (en) * | 1988-08-02 | 1990-05-01 | Norton-Alcoa Proppants | Lightweight oil and gas well proppants and methods for making and using same |
| US5030603A (en) * | 1988-08-02 | 1991-07-09 | Norton-Alcoa | Lightweight oil and gas well proppants |
| US4921820A (en) * | 1989-01-17 | 1990-05-01 | Norton-Alcoa Proppants | Lightweight proppant for oil and gas wells and methods for making and using same |
| USRE34371E (en) * | 1989-01-17 | 1993-09-07 | Norton-Alcoa | Lightweight proppant for oil and gas wells and methods for making and using same |
| US4977116A (en) * | 1989-01-17 | 1990-12-11 | Norton-Alcoa | Method for making lightweight proppant for oil and gas wells |
| US5188175A (en) * | 1989-08-14 | 1993-02-23 | Carbo Ceramics Inc. | Method of fracturing a subterranean formation with a lightweight propping agent |
| US5330005A (en) * | 1993-04-05 | 1994-07-19 | Dowell Schlumberger Incorporated | Control of particulate flowback in subterranean wells |
| US6257335B1 (en) * | 2000-03-02 | 2001-07-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Stimulating fluid production from unconsolidated formations |
| US6372678B1 (en) * | 2000-09-28 | 2002-04-16 | Fairmount Minerals, Ltd | Proppant composition for gas and oil well fracturing |
| US6488091B1 (en) * | 2001-06-11 | 2002-12-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Subterranean formation treating fluid concentrates, treating fluids and methods |
| US6780804B2 (en) * | 2003-01-24 | 2004-08-24 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Extended particle size distribution ceramic fracturing proppant |
-
2003
- 2003-01-24 US US10/350,881 patent/US6780804B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-01-20 WO PCT/US2004/001285 patent/WO2004067896A2/en active Application Filing
- 2004-01-20 NZ NZ541353A patent/NZ541353A/en unknown
- 2004-01-20 UA UAA200507306A patent/UA81285C2/uk unknown
- 2004-01-20 EA EA200501079A patent/EA010032B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2004-01-20 CN CNB2004800054383A patent/CN100344570C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2004-01-20 MX MXPA05007825A patent/MXPA05007825A/es active IP Right Grant
- 2004-01-20 EP EP04703576A patent/EP1590309A4/en not_active Withdrawn
- 2004-01-20 CA CA002513736A patent/CA2513736C/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-01-20 BR BRPI0406565-4A patent/BRPI0406565B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2004-01-20 JP JP2006501022A patent/JP2006516945A/ja active Pending
- 2004-01-20 AU AU2004208127A patent/AU2004208127B2/en not_active Ceased
- 2004-08-23 US US10/924,052 patent/US7067445B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-08-24 NO NO20053946A patent/NO20053946L/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MXPA05007825A (es) | 2005-10-18 |
| CN100344570C (zh) | 2007-10-24 |
| CA2513736C (en) | 2009-04-28 |
| CA2513736A1 (en) | 2004-08-12 |
| NO20053946D0 (no) | 2005-08-24 |
| WO2004067896A8 (en) | 2005-10-06 |
| WO2004067896A2 (en) | 2004-08-12 |
| JP2006516945A (ja) | 2006-07-13 |
| CN1753846A (zh) | 2006-03-29 |
| AU2004208127A1 (en) | 2004-08-12 |
| US6780804B2 (en) | 2004-08-24 |
| EP1590309A2 (en) | 2005-11-02 |
| WO2004067896A3 (en) | 2004-09-23 |
| EP1590309A4 (en) | 2007-03-07 |
| US20050082062A1 (en) | 2005-04-21 |
| BRPI0406565A (pt) | 2005-12-20 |
| US20040147388A1 (en) | 2004-07-29 |
| AU2004208127B2 (en) | 2006-08-03 |
| BRPI0406565B1 (pt) | 2012-12-25 |
| NZ541353A (en) | 2008-10-31 |
| EA010032B1 (ru) | 2008-06-30 |
| NO20053946L (no) | 2005-08-24 |
| US7067445B2 (en) | 2006-06-27 |
| EA200501079A1 (ru) | 2005-12-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA81285C2 (uk) | Спосіб формування розклинювальної суміші, розклинювальна суміш та спосіб розклинення геологічної формації | |
| RU2381253C1 (ru) | Стержневые расклинивающие агенты и добавки, препятствующие притоку в ствол скважины, способы их получения и способы использования | |
| US4427068A (en) | Sintered spherical pellets containing clay as a major component useful for gas and oil well proppants | |
| US4879181A (en) | Sintered spherical pellets containing clay as a major component useful for gas and oil well proppants | |
| US4658899A (en) | Use of uncalcined/partially calcined ingredients in the manufacture of sintered pellets useful for gas and oil well proppants | |
| AU637576B2 (en) | Lightweight oil and gas well proppant and methods for making and using same | |
| RU2448142C2 (ru) | Проппанты и добавки от обратного выноса, сделанные из силлиманитных минералов, способы получения и способы применения | |
| US4944905A (en) | Particulate ceramic useful as a proppant | |
| US4623630A (en) | Use of uncalcined/partially calcined ingredients in the manufacture of sintered pellets useful for gas and oil well proppants | |
| US4680230A (en) | Particulate ceramic useful as a proppant | |
| US4894285A (en) | Sintered spherical pellets containing clay as a major component useful for gas and oil well proppants | |
| CA1217319A (en) | Low density proppant | |
| US20070023187A1 (en) | Sintered spherical pellets useful for gas and oil well proppants | |
| EA012824B1 (ru) | Расклинивающий агент для газовых и нефтяных скважин и способ трещинообразования подземной формации | |
| US8283271B2 (en) | High strength proppants | |
| US20130345100A1 (en) | Spherical pellets containing common clay particulate material useful as a proppant in hydraulic fracturing of oil and gas wells | |
| USRE34371E (en) | Lightweight proppant for oil and gas wells and methods for making and using same | |
| EP0355505A1 (en) | Low density proppants and methods for making and using same | |
| US20180258343A1 (en) | Proppants having fine, narrow particle size distribution and related methods | |
| JPH02269292A (ja) | 油及びガス井戸用軽量プロッパント並びにその製造及び使用方法 |