UA76736C2 - Комплексний спосіб переробки залишкової сировини з одержанням легких нафтопродуктів та електроенергії (варіанти) та пристрій для його здійснення - Google Patents
Комплексний спосіб переробки залишкової сировини з одержанням легких нафтопродуктів та електроенергії (варіанти) та пристрій для його здійснення Download PDFInfo
- Publication number
- UA76736C2 UA76736C2 UA2003087495A UA200387495A UA76736C2 UA 76736 C2 UA76736 C2 UA 76736C2 UA 2003087495 A UA2003087495 A UA 2003087495A UA 200387495 A UA200387495 A UA 200387495A UA 76736 C2 UA76736 C2 UA 76736C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- thermal conversion
- heat recovery
- residual
- heat
- raw materials
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 73
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 38
- 230000005611 electricity Effects 0.000 title claims abstract description 29
- 238000012958 reprocessing Methods 0.000 title 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 86
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 51
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 56
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 56
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 21
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims description 19
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 15
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 claims description 14
- 238000010248 power generation Methods 0.000 claims description 13
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 8
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 claims description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 4
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 claims description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 4
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims 1
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 claims 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 20
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 19
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 14
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 14
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 11
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 10
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 8
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 5
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 3
- 150000002605 large molecules Chemical class 0.000 description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 3
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 239000012084 conversion product Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004231 fluid catalytic cracking Methods 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 150000003384 small molecules Chemical class 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000003034 coal gas Substances 0.000 description 1
- 238000010668 complexation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 229920002521 macromolecule Polymers 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 1
- 238000004525 petroleum distillation Methods 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 150000003682 vanadium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/107—Atmospheric residues having a boiling point of at least about 538 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1077—Vacuum residues
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/02—Gasoline
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/06—Gasoil
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
Спосіб одержання легких нафтопродуктів термічної конверсії із залишкової сировини та вироблення електроенергії із синтетичного газу, який одержують із залишків після термічної конверсії як сировини, в якому димовий газ, що виходить із установки для вироблення електроенергії, подають через установку для рекуперації тепла з одержанням принаймні частини кількості теплоти, необхідної для процесу термічної конверсії, а також пристрій для здійснення вказаного способу.
Description
Опис винаходу
Даний винахід стосується способу одержання легких нафтопродуктів термічної конверсії із залишкової 2 сировини і вироблення електроенергії із синтетичного газу, одержуваного із залишкових продуктів термічної конверсії. Спосіб за цим винаходом являє собою, зокрема, комплексний спосіб одержання легких нафтопродуктів термічної конверсії із залишкової сировини і вироблення електроенергії із синтетичного газу, одержуваного із залишкових продуктів термічної конверсії, котрі власне утворюються внаслідок термічного перетворення залишкової сировини на легкі нафтопродукти. 70 Термічний крекінг є відомим як один з найстаріших, найефективніших та найнадійніших способів стандартної технології перегонки нафти.
Метою стандартної перегонки є перетворення вуглеводневої сировини на один або декілька корисних продуктів. Залежно від наявної сировини і переліку потрібних продуктів, з часом було розроблено велику кількість способів перетворення вуглеводнів. Деякі способи є некаталітичними, наприклад, легкий крекінг та 12 термічний крекінг, у той час як інші способи, наприклад, крекінг із псевдозрідженим каталізатором (ЕСС), гідрокрекінг та реформінг, є каталітичними. Спільною рисою наведених вище способів є те, що вони є спрямованими, і часто оптимізованими, на одержання різних видів транспортного пального, таких як бензин та газойлі.
Способи термічної конверсії є добре відомими у промисловості. Зокрема добре відомим і застосовуваним впродовж тривалого часу на багатьох нафтопереробним заводах різних країн світу є специфічний спосіб легкого крекінгу з використанням сокінг-камер (ЗпеїЇ ЗоаКкег Мізбгеакіпд Ргосевзв). Наприклад, у публікації (ЕР-В-7656) описано спосіб неперервного термічного крекінгу рідких нафтопродуктів, включений до цього документа шляхом посилання. В цьому документі наведено посилання на застосування реакційних камер, зокрема реакційних камер з однією або кількома внутрішніми порожнинами. В кращих конфігураціях передбачено до 20 тарілок, с краще сітчастих тарілок з круглими отворами діаметром від 5 до 200мм. Тривалість оброблення сировини в Ге) оптимальному варіанті складає від 5 до 60 хвилин. Такі способи застосовують з використанням висхідного або низхідного потоку; кращі результати зазвичай отримують у разі використання висхідного режиму.
В сучасних нафтопереробних заводах спостерігається тенденція до вироблення електроенергії для внутрішнього використання або - при відповідних умовах - також для експорту. Добре відомими установками для о вироблення електроенергії є газові турбіни. Такі механізми зазвичай складаються з повітряного компресора, со однієї або декількох камер згоряння, в котрих під тиском згоряє газоподібне або рідке паливо, і турбіни, в котрій гарячі гази під високим тиском розширяються з падінням тиску до атмосферного. Оскільки високі в температури утворюваних газоподібних продуктів згоряння можуть призводити до серйозного пошкодження Ге) лопаток турбіни (якщо вони є спрямованими безпосередньо на ці лопатки), такі газоподібні продукти згоряння зазвичай охолоджують до прийнятної температури шляхом змішування їх з великою кількістю надлишкового в повітря, котре нагнітається компресором. Близько 65905 сумарної наявної потужності витрачається компресором, у той час як частка корисної потужності складає лише 3595. Незначне зниження к.к.д. компресора призводить до зниження корисної потужності і - як наслідок - до значного зниження результуючого к.к.д. Шляхом стискання « повітря в дві стадії з проміжним охолодженням можна збільшити термічний к.к.д. газової турбіни. Таким чином, З придатність палива є важливим фактором щодо оптимізації к.к.д. будь-якої газової турбіни. с Додаткове обмеження, що його слід брати до уваги у разі застосування газових турбін, полягає в
Із» неможливості використання в якості сировини для експлуатації газових турбін низькосортного високомолекулярного палива, оскільки деталі турбін легко піддаються корозії (навіть якщо це не пов'язується з описаними вище обмеженнями через наявність високих температур) і забруднюються сірчаними сполуками або 49 золою (зокрема ванадієвими сполуками), через що можна очікувати скорочення інтервалів часу між капітальними і ремонтами. Якщо існує потреба у тривалій неперервній експлуатації, газоподібне паливо або високосортні
Ге»! дистиляти (продукти перегонки) слід розглядати, очевидно, як єдиний практично здійснимий варіант.
Зрозуміло, що вже докладено багато зусиль щодо комплексування різних операцій в галузі нафтопереробки з і метою заощадження коштів. Це також стосується технології термічної конверсії та вироблення електроенергії. со 20 Автори запропонованого тут винаходу посилаються на останню публікацію (Б.А.М, ЗенНгі)мегв, Р.).М/.М. мап деп
Возсп та В.А. в "Ооцмез іп Ргосеедіпдаз МРКА" (березень 1999р., Сан-Антоніо)). В цій публікації під назвою щи "Тпегта!| Сопмегвіоп ТесппоЇоду іп Модегп Роуег Іпіедгаїейд Кеїїпегу Зспетев" детально пояснено, яким чином можна поєднати експлуатацію так званої "установки з використанням газойлю термічного крекінгу" (Тегтаї
Сазоїї під з експлуатацією газової турбіни. Один із цікавих аспектів такого комплексування полягає у 29 застосуванні установки для рекуперації тепла нижче газової турбіни, що дозволяє здійснювати заміну
ГФ) стандартного нагрівача з прямим обігрівом, сокінг-камери та рециркуляційного нагрівача для дистилятів.
Хоча цей підхід характеризується значними перевагами порівняно до застосування стандартного обладнання о (зокрема через можливість досягнення вельми низьких середніх та пікових значень питомого теплового потоку), він не справляє впливу на перелік продуктів термічного крекінгу, в якому все ще утворюється велика кількість 60 залишкової сировини, що її зазвичай називають "крекінг---алишком миттєвого випарування під вакуумом" (МЕСК).
Зазвичай в установці з використанням газойлю термічного крекінгу утворюється від 45 до 6595 (переважно близько 55965) за масою МЕСК на певну кількість завантажуваного вихідного матеріалу.
Існує потреба у використанні утворюваної залишкової сировини в якості сировини для експлуатації газової турбіни, що її включено в комплексний процес перероблення нафти. Проте мають місце принаймні дві ключові бо проблеми, котрі заважають безпосередньому використанню МЕСК в якості сировини для експлуатації газових турбін. По-перше, речовини типу МЕСК, подібно будь-яким високомолекулярним залишкам, є насиченими побічними шкідливими сірчаними сполуками (котрі, власне, у більшій мірі накопичуються в згаданих залишках порівняно до вихідної сировини), що робить ці залишки непридатними для використання в якості описаної вище бировини для експлуатації газових турбін. По-друге, комплексна експлуатація потребувала би лише невеличку частку утворюваної речовини типу МЕСК (припускаючи відсутність інших обмежень) для приведення в дію газової турбіни (наприклад, лише приблизно 2-595 (мас.) на певну кількість завантажуваного вихідного матеріалу); це означає, що переважна кількість залишкової сировини виявилася би непотрібною для такого робочого циклу, а відтак виникла би істотна невідповідність між двома технологічними операціями, що 7/0 підлягають комплексуванню.
З урахуванням наведених вище міркувань, стає очевидним, що існує нагальна потреба в удосконаленні операцій з перероблення нафти не лише з погляду на одержувані продукти, але також з погляду на комплексування засобів накопичення енергії, причому - при можливості - з оптимальним використанням побічних продуктів та/або донних потоків, важких фракцій - з погляду на заощадження коштів.
На цей час винайдено спосіб, який дозволяє здійснювати реальне комплексування процесу термічної конверсії і експлуатацію газових турбін для подачі електроенергії шляхом принаймні часткового використання одержуваних залишкових речовин, котрі як такі є непридатними для робочого циклу газової турбіни, з метою експлуатації установки для газифікації за допомогою якої одержують синтетичний газ, що його принаймні частково можна використовувати безпосередньо в робочому циклі газової турбіни, що, таким чином, дозволяє зберігати переваги вищезгаданої системи рекуперації тепла при одночасному виробленні електроенергії і - як варіант - одержанні додаткової кількості синтетичного газу.
Отже даний винахід стосується способу одержання легких нафтопродуктів термічної конверсії із залишкової сировини і вироблення електроенергії із синтетичного газу, одержуваного із залишкових продуктів термічної конверсії, згідно з яким димовий газ, що виходить з установки для вироблення електроенергії, подають Через сч об установку для рекуперації тепла з одержанням принаймні частини тепла, потрібного для процесу термічної о конверсії.
Спосіб за цим винаходом являє собою, зокрема, комплексний спосіб, в якому залишковий матеріал термічної конверсії, використовуваний в якості сировини для створення синтетичного газу, одержують принаймні частково (але в оптимальному варіанті повністю) із залишкової сировини з одержанням легких нафтопродуктів термічної (ау зо конверсії.
У додаток до тривалості оброблення завантажуваного для крекінгу матеріалу (як описано вище з посиланням і, на технологію легкого крекінгу з використанням сокінг-камер (ЗпеїЇ ЗоаКег МізбгеаКкіпд Ргосевв)), важливим М технологічним параметром термічного крекінгу є температура. Бажаний ефект термічного крекінгу, тобто зменшення молекулярної маси та в'язкості завантажуваного матеріалу, випливає з того, що великі молекули ісе) з5 характеризуються більш високим коефіцієнтом крекірування, ніж малі молекули. З праці |(Заспапеп (Сопмегзіоп ої ї-
Реїгоїешт, 1948, Спаріег 3) відомо, що при низьких температурах різниця між коефіцієнтами крекірування великих і малих молекул збільшується і, як наслідок, результуючий бажаний ефект зростає. При дуже низьких температурах коефіцієнт крекірування зменшується до нерентабельних значень. Для отримання найкращих результатів температуру в зоні конверсії зазвичай підтримують в інтервалі значень від 400 до 6502С, краще в « інтервалі значень від 400 до 5502С, зокрема в інтервалі значень від 420 до 52590. шщ с На тривалість оброблення піддаваної крекінгу нафти також впливає тиск. Крекінг при високих значеннях ц тиску призводитиме до зменшення кількості пари, утримуваної рідиною в зоні реакції, а отже до збільшення "» тривалості оброблення. Крекінг при низьких значеннях тиску призводить до зменшення тривалості оброблення завантажуваної рідини. Зазвичай значення тиску становлять від 2 до 100бар, краще - від 2 до б5бар.
Ступінь конверсії в процесі термічної конверсії в будь-якому разі може бути таким, що відповідає умовам -І підсумкового процесу. Зазвичай ступінь конверсії при перетворенні речовини на легкі продукти з точкою кипіння нижче 1659 може становити лише 295 (мас.) з розрахунку маси завантажуваного матеріалу або ж може сягати
Ф 7095 (мас). Зазвичай ступінь конверсії становить від 5 до 5095 (мас.) з розрахунку маси завантажуваного -| матеріалу, краще - від 10 до 3095 (мас), найкраще - близько 2095 (мас). с 50 Типові залишкові речовини являють собою високомолекулярну вуглеводневу сировину з точкою кипіння мінімум 3202С, зокрема з точкою кипіння мінімум 350 9, з вмістом принаймні 2595 (мас.) вуглеводнів з 4) характеристикою 5202С- (тобто вуглеводнів з температурою википання понад 5202С), краще - понад 4095 (мас.) вуглеводнів з характеристикою 5202Сж, а найкраще - понад 7595 (мас.) вуглеводнів з характеристикою 5209Ск,
Перевагу віддають використанню сировини з вмістом понад 9095 (мас.) вуглеводнів з характеристикою 5202Стк, 22 Таким чином, зазвичай до складу сировини входять залишки при атмосферному тиску і вакуумовані залишки.
ГФ) При потребі залишкову вуглеводневу олію змішують з фракцією високомолекулярного дистиляту, такою як, наприклад, рецикловий газойль, одержуваний за допомогою каталітичного крекінгу фракції вуглеводневої олії, о або ж із високомолекулярною вуглеводневою олією, одержуваною шляхом екстрагування із залишкової вуглеводневої олії. 60 Стосовно вироблення електроенергії, добре відомим є той факт, що електроенергію (як головний продукт, а в багатьох випадках - як єдиний продукт) можна виробляти з використанням різних видів органічної сировини - від вугілля та природного газу до нафти або залишкових речовин. У разі використання таких видів сировини головна мета полягає в досягненні максимальної ефективності вироблення електроенергії, у той час як вуглеводневі продукти не одержують. Як згадано вище, мають місце суттєві обмеження у спробах використати бо високомолекулярну сірка-вмісну сировину безпосередньо в робочому циклі газової турбіни. Не існує способу безпосереднього перетворення "дешевих брудних калорій" на "чисті калорії". Таким чином, принаймні частина залишкової сировини, одержуваної на стадії термічної конверсії, підлягає використанню в якості сировини в процесі газифікації із забезпеченням належної рівноваги.
В процесі газифікації вуглеводневий матеріал (від природного газу до вугілля) по суті оксидується з утворенням синтетичного газу (суміш водню і чадного газу), котрий власне може служити в якості сировини для багатьох процесів. Як джерело кисню можна використовувати повітря, хоча в кращому варіанті використовують збагачене киснем повітря, а в найкращому варіанті - чистий кисень, з огляду на підвищення теплоутворюючої здатності на одиницю об'єму одержуваного синтетичного газу. Однією з галузей застосування синтетичного газу 7/0 є група процесів, котрі в якості сировини (єдиної) потребують водень (наприклад, процеси гідрогенізації), або ж паливні батареї, котрі також дають електроенергію, але потребують відсутності чадного газу, оскільки цей газ справляє шкідливий вплив на електроди, котрі є необхідними для функціонування паливних батарей. Якщо електроенергія має вироблятися газовими турбінами, синтетичний газ є оптимальною сировиною, а газифікація залишкових речовин є вельми ефективним процесом з погляду на одержання синтетичного газу достатньої /5 якості для цієї мети. Технологічні умови газифікації залишкових речовин є добре відомими фахівцям у відповідній галузі. Основними стадіями процесу газифікації залишкових речовин є власне газифікація з відповідним використанням як окислювача повітря і наступним охолодженням неочищеного газоподібного продукту, зазвичай шляхом створення пари у разі застосування водяного охолодження, мокре очищення одержаного охолодженого синтетичного газу, котре дозволяє відділити сажу від одержаного синтетичного газу, і 2о як варіант - процедуру десульфуризації з метою видалення газоподібних сірчаних сполук, присутніх в одержаному синтетичному газі.
Після вироблення електроенергії з використанням принаймні частини одержаного синтетичного газу (наприклад, за допомогою газової турбіни), димовий газ має виходити з установки для вироблення електроенергії. Оскільки димовий газ характеризується значною кількістю внутрішньої (власної) теплоти, Її сч г ефективно використовують для максимально можливої рекуперації з димового газу перед його випусканням в оточуюче середовище у вигляді відхідного робочого газу, що його принаймні частково використовуватимуть для і) одержання принаймні частини тепла, необхідного для процесу термічної конверсії.
Виявлено, що тепло, котре можна рекуперовати на виході з газової турбіни, можна ефективно використовувати в комплексному способі термічної конверсії/газифікації для підігрівання сировини, призначеної Ге зо для використання в технологічному процесі термічної конверсії, причому навіть до такої міри, що установку для прямого нагрівання, сокінг-камери та рециркуляційний нагрівач для конверсії можна заміняти установкою для о рекуперації тепла. Оскільки залишок, що є наявним після закінчення процесу термічної конверсії, М використовують принаймні частково (а в оптимальному варіанті - повністю) в якості сировини для процесу газифікації з утворенням синтетичного газу, можна досягти складного вдосконаленого комплексування тепла. ісе)
Через застосування установки для рекуперації тепла, передбаченої в способі за цим винаходом, радше ніж ї- через застосування стандартних нагрівачів з прямим обігрівом у процесі термічної конверсії, з'явилася можливість отримати вельми низькі середні та пікові значення теплового потоку, що дозволяє істотно збільшити тривалість серій (робочих циклів) перегонки, зазвичай застосовних в установках для термічної конверсії.
У кращому варіанті реалізації установки для рекуперації тепла передбачено дві групи агрегатів для « 470 рекуперації тепла, встановлені послідовно з трубами для спалювання відхідних газів, що їх монтують для секцій з с ступенів дистиляту і залишку. Ці групи зазвичай являють собою установки для рекуперації тепла високого рівня, . призначені відповідно для ступеня дистиляту і ступеня залишку. Як варіант, в установці для рекуперації тепла а може бути присутньою третя група агрегатів для рекуперації тепла, котра зазвичай являє собою установку для рекуперації тепла низького рівня, яка є здатною створювати середній (помірний) тиск або перегріту пару.
У кращому варіанті реалізації способу за даним винаходом мінімум 5095 і оптимально 9095 кількості теплоти, -І необхідної для підтримання термічної конверсії, одержують за допомогою установки для рекуперації тепла. Таке тепло рекуперують в установці для рекуперації тепла нижче газової турбіни, що виробляє електроенергію.
Ме, Спосіб за даним винаходом проілюстровано далі за текстом з посиланням на описані нижче фігури, котрі -І жодним чином не обмежують обсяг цього винаходу.
На Фіг.1 показано інтегральну схему функціонування установки для рекуперації тепла, установки для о термічної конверсії, установки для газифікації і установки для вироблення електроенергії.
Ф На Фіг.2 показано додаткову інтегральну схему реалізації способу, в якій частину одержаного продукту термічної конверсії обробляють в установці для миттєвого випарування під вакуумом з одержанням іще певної кількості перетворюваного продукту і вакуумованих залишків, котрі служать в якості сировини для установки для ов газифікації, у той час як матеріал, одержаний шляхом миттєвого випарування під вакуумом, повертають до комбінованої колони після проходження через установку для рекуперації тепла.
Ф) На Фіг.3 показано кращий варіант реалізації установки для рекуперації тепла, в якому передбачено три ка групи перетворювальних агрегатів, призначених для рекуперації тепла високого і низького рівнів.
На Фіг.1 схематично показано, що залишкову сировину спрямовують через лінію 1 через установку 30 для бо рекуперації тепла, котра служить для нагрівання вхідної сировини, що, таким чином, дозволяє здійснити певну конверсію (перетворення), котра призводить до утворення легких нафтопродуктів термічної конверсії. Необхідне для досягнення цієї мети тепло подають через лінію 9. Частково перетворену сировину спрямовують через лінію 2 до іншого елемента установки 35 для термічної конверсії (наприклад, сокінг-камери або комбінованої колони) для подальшого перетворення. Залежно від кількості теплоти, яка виробляється в установці 30, можна обминути 65 операцію застосування установки 35 (тобто повне перетворення має місце під час проходження залишкової сировини через установку ЗО для рекуперації тепла).
Легкі продукти термічної конверсії видаляють Через лінію З (або через лінію 2 у випадку повного перетворення) і - залежно від обставин - піддають подальшій обробці, наприклад, перегонці (не показано).
Залишок після термічної конверсії спрямовують Через лінію 4 (у випадку застосування установки 35) або ж - у вигляді донного потоку - з додаткового пристрою для оброблення (не показано) до установки 40 для газифікації, котра служить для перетворення залишку після термічної конверсії з використанням повітря, що його вводять через лінію 5, на синтетичний газ, котрий спрямовують через лінію 6 (як варіант - після видалення певної його кількості через лінію 7 для інших цілей) (не показано) до установки 50 для вироблення електроенергії (зазвичай до газової турбіни). 70 Вироблену в установці 50 електроенергію подають до енергосистеми Через лінію 8, а димовий газ, що виходить з установки 50 для вироблення електроенергії, спрямовують через лінію 9 до установки 30 для рекуперації тепла з метою його використання як нагрівального середовища для вхідної залишкової сировини 1.
Відхідний газ з установки ЗО для рекуперації тепла виводять через лінію 10. При необхідності залишковий матеріал (відповідним чином оброблений) термічної конверсії та/або будь-яку іншу газифіковану речовину можна /5 бпрямовувати до установки 40 для газифікації у додаток до залишку, що надходить через лінію 4 (не показано).
На Фіг.2 показано, що залишкову сировину спрямовують через лінію 1 і через установку ЗО для рекуперації тепла, котра частково служить для нагрівання вхідної сировини, що, таким чином, дозволяє здійснити певне перетворення, котре призводить до утворення легких нафтопродуктів термічної конверсії. Частково перетворену сировину спрямовують через лінію 12 до циклонного сепаратора 60 з метою відділення високомолекулярної 2о (важкої) речовини при проходженні через донну частину циклонного сепаратора, причому цю речовину спрямовують через лінії 14, 19, 20 до пристрою 80 для миттєвого випарування під вакуумом. Основну масу частково перетвореної сировини спрямовують через лінію 13 до комбінованої колони 70, призначеної для забезпечення подальшого перетворення залишкової сировини (частково перетвореної), а також для забезпечення розділення на певну кількість продуктів. сч
Газоподібну речовину видаляють з комбінованої колони 70 через лінію 15, бензин - через лінію 16, газойль - через лінію 17; як варіант, важку фракцію, котра характеризується інтервалом кипіння, що перевищує інтервал і) кипіння газойлю, і не являє собою донний потік (що його спрямовують Через лінію 19 разом із потоком 14 до пристрою 80 для миттєвого випарування під вакуумом), видаляють через лінію 18. Донний потік спрямовують через лінії 19 та 20 до пристрою 80 для миттєвого випарування під вакуумом, в якому його відділяють у вигляді Ге зо парафінового дистиляту, котрий повертають шляхом рециркуляції, як варіант, разом із важкою фракцією, що повертається через лінію 18 до комбінованої колони 70 через лінії 23 та 24 після пропускання через установку о
ЗО для рекуперації тепла з метою використання наявної в цій установці тепла, що, таким чином, дозволяє М здійснити певне перетворення, котре призводить до утворення легких нафтопродуктів термічної конверсії.
Рециркулюючий потік 24 потрапляє в комбіновану колону на певній висоті від дна і нижче точки відведення ісе) важкої фракції через лінію 18. ї-
Вакуумовані залишки спрямовують через лінію 22 до установки 40 для газифікації, призначеної для перетворення вакуумованих залишків - з використанням повітря, що його подають через лінію 5 - на синтетичний газ, котрий спрямовують Через лінію 6 (як варіант, після видалення певної його частини через лінію 7 для інших цілей) (не показано) до установки 50 для вироблення електроенергії (в оптимальному варіанті - до « газової турбіни). в с Вироблену в установці 50 електроенергію подають в енергосистему через лінію 8, а димовий газ, що виходить з установки 50 для вироблення електроенергії, спрямовують через лінію 9 до установки 30 для ;» рекуперації тепла з метою його використання в якості нагрівального середовища як для вхідної сировини у вигляді залишку після термічної конверсії, призначеної для перетворення, так і для парафінового дистиляту, призначеного для рециркуляції через лінії 21 та 23, як варіант, разом із важкою фракцією, що її повертають з -І комбінованої колони через лінію 18. Відхідний газ з установки 30 для рекуперації тепла виводять через лінію 10. При необхідності залишковий матеріал (відповідним чином оброблений) термічної конверсії та/або будь-яку
Ме, іншу газифіковану речовину можуть спрямовувати до установки 40 для газифікації у додаток до вакуумованих -І залишків, що їх подають через лінію 22 (не показано).
На Фіг.3 схематично показано установку для рекуперації тепла, котру застосовують у способі за даним о винаходом. Далі за текстом наведено її опис з використанням номерів посилання, наведених - залежно від
Ф ситуації - в описі Фіг2. До складу установки ЗО для рекуперації тепла входять три групи агрегатів для рекуперації тепла, призначених для подавання тепла на вхідну залишкову сировину, котра надходить Через лінію 1 і виходить через лінію 12, на рециркулюючий потік 23 до комбінованої колони 70 (не показано), причому цей потік виходить з установки 30 Через лінію 24, а також на змійовик для пари середнього тиску, позначений номером 25. За допомогою перших двох груп агрегатів одержують тепло високого рівня, що дозволяє прогріти і
Ф) частково перетворити потоки, що надходять Через лінії 1 та 23, у той час як за допомогою третьої групи ка агрегатів одержують тепло низького рівня, що дозволяє одержати пару через паровий змійовик 25.
Даний винахід також стосується комплексної системи, призначеної для одержання легких нафтопродуктів бо термічної конверсії і вироблення електроенергії, до складу якої включено установку для термічної конверсії з метою одержання легких нафтопродуктів термічної конверсії, установку для газифікації з метою одержання синтетичного газу як сировини для вироблення електроенергії з використанням залишків після термічної конверсії, установку для вироблення електроенергії з використанням в якості сировини синтетичного газу і установку для рекуперації тепла, котра є здатною рекуперувати тепло з димового газу, що виходить з установки 65 для вироблення електроенергії, причому таке тепло можна принаймні частково використовувати для процесу термічної конверсії. В оптимальному варіанті до складу установки для рекуперації тепла входять три групи агрегатів для рекуперації, причому дві з них дозволяють одержувати тепло високого рівня для часткового перетворення залишкової сировини та вакуумованих залишків, одержуваних під час перебігу процесу конверсії, у той час як агрегат для рекуперації тепла низького рівня дозволяє одержувати пару середнього тиску.
Claims (19)
1. Комплексний спосіб переробки залишкової сировини з одержанням легких нафтопродуктів термічної 7/0 Конверсії і електроенергії, за яким принаймні частину залишкової сировини, що має точку кипіння мінімум 320 9С, піддають термічній конверсії з одержанням легких нафтопродуктів і залишкових продуктів термічної конверсії, далі залишкові продукти термічної конверсії направляють на газифікацію з використанням повітря або повітря, збагаченого киснем, або чистого кисню і одержують синтетичний газ, який використовують для вироблення електроенергії в установці для вироблення електроенергії, а димовий газ, що виходить з установки /5 для вироблення електроенергії, пропускають через установку для рекуперації тепла, таким чином забезпечують наявність принаймні 50 9о кількості теплоти, потрібної для процесу термічної конверсії, при цьому температура процесу термічної конверсії знаходиться в межах від 400 до 650 ОС.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що принаймні 90 95 кількості теплоти, потрібної для підтримання процесу термічної конверсії, одержують за допомогою установки для рекуперації тепла.
3. Спосіб за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що тепло одержують за допомогою установки для рекуперації тепла, яка функціонує нижче установки для вироблення електроенергії.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, який відрізняється тим, що установка для рекуперації тепла також служить для одержання тепла для пароутворення.
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, який відрізняється тим, що залишкові продукти термічної конверсії, які Га використовують як сировину для вироблення синтетичного газу, одержують із залишкової сировини після одержання легких нафтопродуктів термічної конверсії причому така залишкова сировина в оптимальному і) варіанті є залишками при атмосферному тиску або вакуумованими залишками.
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, який відрізняється тим, що термічну конверсію частково здійснюють в установці для рекуперації тепла, для чого залишкову сировину пропускають через установку для рекуперації (Те) тепла з одержанням легких нафтопродуктів термічної конверсії і частково перетвореної сировини, яку далі подають до циклонного сепаратора, в якому одержують донний потік важкої фракції і верхній потік легкої фракції. о
7. Спосіб за п. 6, який відрізняється тим, що верхній потік легкої фракції принаймні частково перетвореної /|че сировини піддають перегонці з одержанням принаймні бензинової фракції, газойлевої фракції та залишкового матеріалу термічної конверсії. і-й
8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, який відрізняється тим, що принаймні частково перетворену сировину /-|ч« піддають перегонці з одержанням принаймні бензинової фракції, газойлевої фракції та залишкового матеріалу термічної конверсії.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, який відрізняється тим, що електроенергію виробляють шляхом « застосування газової турбіни, димовий газ з якої спрямовують до установки для рекуперації тепла та до складу якої входять принаймні дві групи агрегатів для рекуперації тепла, причому краще, коли такі установки для - с рекуперації тепла додатково містять пристрій для рекуперації тепла низького рівня. ц
10. Комплексний спосіб переробки залишкової сировини з одержанням легких нафтопродуктів термічної "» конверсії і електроенергії шляхом пропускання принаймні частини залишкової сировини, яка має точку кипіння мінімум 320 УС, через систему рекуперації тепла, що таким чином забезпечує початкове перетворення залишкової сировини, яку спрямовують до установки для перегонки, де одержують принаймні бензинову -і фракцію, газойлеву фракцію та залишковий матеріал термічної конверсії; піддають принаймні частину ФУ залишкового матеріалу термічної конверсії процесу газифікації з використанням повітря або повітря, збагаченого киснем, або чистого кисню і одержують синтетичний газ, який спрямовують до газової турбіни для -і вироблення електроенергії а димовий газ, що виходить з газової турбіни, пропускають Через систему сю 50 рекуперації тепла, повертаючи тепло і забезпечуючи наявність принаймні 50 95 кількості теплоти, потрібної для процесу термічної конверсії, при цьому температура процесу термічної конверсії знаходиться в межах від 400 до 4» 650 9С, а термічну обробку виконують принаймні частково в системі рекуперації тепла.
11. Спосіб за п. 10, який відрізняється тим, що залишкову сировину після системи рекуперації тепла спочатку пропускають через циклонний сепаратор, з якого повертають донний потік важкої фракції. оо
12. Спосіб за пп. 10 або 11, який відрізняється тим, що температура процесу термічної конверсії знаходиться о в межах від 400 до 550 Ос.
13. Спосіб за будь-яким з пп. 10-12, який відрізняється тим, що температура процесу термічної конверсії о знаходиться в межах від 420 до 525 ОС.
14. Спосіб за будь-яким з пп. 10-13, який відрізняється тим, що залишковий матеріал термічної конверсії 60 установки для перегонки піддають обробці під вакуумом з одержанням парафінового дистиляту і вакуумованих залишків, і парафіновий дистилят повертають за допомогою рециркулювання до донної частини установки для перегонки.
15. Спосіб за п. 14, який відрізняється тим, що парафіновий дистилят піддають термічній обробці перед поверненням його за допомогою рециркулювання до донної частини установки для перегонки. бо
16. Пристрій для переробки залишкової сировини з одержанням легких нафтопродуктів термічної конверсії і електроенергії, який складається з установки термічної конверсії для одержання легких нафтопродуктів термічної конверсії, установки газифікації для одержання синтетичного газу як сировини для вироблення електроенергії, установки вироблення електроенергії з використанням як сировини синтетичного газу та установки рекуперації тепла, яка дозволяє рекуперувати тепло з димового газу, що виходить з установки вироблення електроенергії, забезпечуючи наявність принаймні 50 95 кількості теплоти, потрібної для процесу термічної конверсії, при цьому температура процесу термічної конверсії знаходиться в межах від 400 до 650 УС
17. Пристрій за п. 16, який відрізняється тим, що температура процесу термічної конверсії знаходиться в межах від 400 до 550 ОС. 70
18. Пристрій за пп. 16 або 17, який відрізняється тим, що температура процесу термічної конверсії знаходиться в межах від 420 до 525 ОС.
19. Пристрій за будь-яким з пп. 16-18, який відрізняється тим, що містить установку рекуперації тепла, до складу якої входять три групи агрегатів для рекуперації тепла, дві з яких дозволяють одержувати тепло високого рівня для часткового перетворення залишкової сировини і вакуумованого дистиляту, одержуваних під час перебігу процесу конверсії, а третя група дозволяє одержувати тепло низького рівня для утворення пари. с щі 6) (Се) (зе) у (Се) і -
- . и? -і (о) -і (95) 4) іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP01300179 | 2001-01-10 | ||
| PCT/EP2002/000267 WO2002055632A1 (en) | 2001-01-10 | 2002-01-09 | Process for the production of thermally converted light products and electricity |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA76736C2 true UA76736C2 (uk) | 2006-09-15 |
Family
ID=8181636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2003087495A UA76736C2 (uk) | 2001-01-10 | 2002-09-01 | Комплексний спосіб переробки залишкової сировини з одержанням легких нафтопродуктів та електроенергії (варіанти) та пристрій для його здійснення |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7008460B2 (uk) |
| EP (1) | EP1349903B1 (uk) |
| JP (1) | JP4633330B2 (uk) |
| CN (1) | CN1328494C (uk) |
| BR (1) | BR0206349A (uk) |
| CA (1) | CA2433965C (uk) |
| EA (1) | EA004781B1 (uk) |
| ES (1) | ES2370277T3 (uk) |
| MX (1) | MXPA03006167A (uk) |
| UA (1) | UA76736C2 (uk) |
| WO (1) | WO2002055632A1 (uk) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100175320A1 (en) * | 2006-12-29 | 2010-07-15 | Pacific Renewable Fuels Llc | Energy efficient system and process for the continuous production of fuels and energy from syngas |
| US8974701B2 (en) * | 2012-03-27 | 2015-03-10 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated process for the gasification of whole crude oil in a membrane wall gasifier and power generation |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1470867A (en) * | 1973-12-27 | 1977-04-21 | Texaco Development Corp | Gas turbine process utilizing purified fuel and recirculated fuel gas |
| US4132065A (en) * | 1977-03-28 | 1979-01-02 | Texaco Inc. | Production of H2 and co-containing gas stream and power |
| CA1137434A (en) * | 1978-07-11 | 1982-12-14 | Mohammed Akbar | Process for the continuous thermal cracking of hydrocarbon oils |
| US4252736A (en) * | 1979-06-01 | 1981-02-24 | Mobil Oil Corporation | Conversion of synthesis gas to hydrocarbon mixtures utilizing dual reactors |
| NZ194405A (en) * | 1979-08-02 | 1982-05-25 | Dut Pty Ltd | Producing liquid hydrocarbon streams by hydrogenation of fossil-based feedstock |
| US4341069A (en) * | 1980-04-02 | 1982-07-27 | Mobil Oil Corporation | Method for generating power upon demand |
| EP0050030B1 (en) * | 1980-10-13 | 1985-01-09 | Peter Spencer | Reactor for the thermal cracking of heavy hydrocarbons and a process and apparatus for the distillation and thermal cracking of a crude oil feedstock using such a reactor |
| GB2109400B (en) * | 1981-10-02 | 1985-08-14 | Foster Wheeler Power Prod | Thermal conversion systems |
| GB8323635D0 (en) * | 1983-09-02 | 1983-10-05 | Shell Int Research | Continuous thermal cracking of hydrocarbon oils |
| US4524581A (en) * | 1984-04-10 | 1985-06-25 | The Halcon Sd Group, Inc. | Method for the production of variable amounts of power from syngas |
| CA1265760A (en) * | 1985-07-29 | 1990-02-13 | Reginald D. Richardson | Process utilizing pyrolyzation and gasification for the synergistic co-processing of a combined feedstock of coal and heavy oil to produce a synthetic crude oil |
| JPS6332130A (ja) * | 1986-07-25 | 1988-02-10 | 三井造船株式会社 | ガスタ−ビンを用いた熱併給動力発生プラント |
| US5132007A (en) * | 1987-06-08 | 1992-07-21 | Carbon Fuels Corporation | Co-generation system for co-producing clean, coal-based fuels and electricity |
| JP2691079B2 (ja) * | 1991-03-11 | 1997-12-17 | 三菱重工業株式会社 | ガス化複合発電プラント |
| SE9300500D0 (sv) * | 1993-02-16 | 1993-02-16 | Nycomb Synergetics Ab | New power process |
| US5319924A (en) * | 1993-04-27 | 1994-06-14 | Texaco Inc. | Partial oxidation power system |
| JP2954456B2 (ja) * | 1993-07-14 | 1999-09-27 | 株式会社日立製作所 | 排気再循環型コンバインドプラント |
| US5345756A (en) * | 1993-10-20 | 1994-09-13 | Texaco Inc. | Partial oxidation process with production of power |
| US5733941A (en) * | 1996-02-13 | 1998-03-31 | Marathon Oil Company | Hydrocarbon gas conversion system and process for producing a synthetic hydrocarbon liquid |
| DK146196A (da) * | 1996-06-21 | 1997-12-22 | Haldor Topsoe As | Fremgangsmåde til fremstilling af syntesegas og elektrisk energi. |
| WO1998000477A1 (en) * | 1996-06-28 | 1998-01-08 | Community Energy Alternatives, Inc. | Method and system for producing fuel from a heavy hydrocarbon feedstock |
| US5935423A (en) * | 1997-04-12 | 1999-08-10 | Atlantic Richfield Company | Method for producing from a subterranean formation via a wellbore, transporting and converting a heavy crude oil into a distillate product stream |
| AUPO910097A0 (en) * | 1997-09-10 | 1997-10-02 | Generation Technology Research Pty Ltd | Power generation process and apparatus |
| US6669744B2 (en) * | 1998-04-14 | 2003-12-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process and apparatus for the production of synthesis gas |
| DE19829088C2 (de) * | 1998-06-30 | 2002-12-05 | Man Turbomasch Ag Ghh Borsig | Stromerzeugung in einem Verbundkraftwerk mit einer Gas- und einer Dampfturbine |
-
2002
- 2002-01-09 JP JP2002556685A patent/JP4633330B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-01-09 MX MXPA03006167A patent/MXPA03006167A/es active IP Right Grant
- 2002-01-09 CA CA2433965A patent/CA2433965C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-01-09 ES ES02700203T patent/ES2370277T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-09 CN CNB028035461A patent/CN1328494C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-01-09 BR BR0206349-2A patent/BR0206349A/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-01-09 EP EP02700203A patent/EP1349903B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-09 WO PCT/EP2002/000267 patent/WO2002055632A1/en active Application Filing
- 2002-01-09 US US09/954,331 patent/US7008460B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-01-09 EA EA200300779A patent/EA004781B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-09-01 UA UA2003087495A patent/UA76736C2/uk unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20020091166A1 (en) | 2002-07-11 |
| MXPA03006167A (es) | 2003-09-16 |
| BR0206349A (pt) | 2003-12-23 |
| JP2004517198A (ja) | 2004-06-10 |
| ES2370277T3 (es) | 2011-12-14 |
| CN1328494C (zh) | 2007-07-25 |
| EA200300779A1 (ru) | 2003-12-25 |
| CA2433965A1 (en) | 2002-07-18 |
| CN1484683A (zh) | 2004-03-24 |
| CA2433965C (en) | 2012-01-03 |
| EP1349903A1 (en) | 2003-10-08 |
| EP1349903B1 (en) | 2011-10-05 |
| JP4633330B2 (ja) | 2011-02-16 |
| WO2002055632A1 (en) | 2002-07-18 |
| EA004781B1 (ru) | 2004-08-26 |
| US7008460B2 (en) | 2006-03-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2600373C2 (ru) | Частичное окисление метана и высших углеводородов в потоках синтез-газа | |
| US6830597B1 (en) | Process and device for pyrolysis of feedstock | |
| EP2350233B1 (en) | Method and apparatus for producing liquid biofuel from solid biomass | |
| KR0171501B1 (ko) | 폐유 재생 장치 및 방법 | |
| JP3572176B2 (ja) | コンバインド・サイクル発電方法及び発電装置 | |
| UA77679C2 (en) | Ecologically clean method for producing energy from coal | |
| RU99116621A (ru) | Способ выработки электроэнергии (варианты) и устройство для его осуществления | |
| JPH1135950A (ja) | 発電方法及び発電装置 | |
| AU2008364184A1 (en) | Process for upgrading heavy oil and bitumen products | |
| CZ101194A3 (en) | Energetic system with partial oxidation of fuel | |
| US12116538B2 (en) | Process | |
| JP5995873B2 (ja) | 合成ガスの生成方法及び製造装置、並びに、液体燃料の合成方法及び合成装置 | |
| KR101123385B1 (ko) | 오일샌드 역청을 이용한 2단 열분해 가스화 복합 장치 및 이를 이용한 합성가스와 연료유 동시 생산 방법 | |
| US6171473B1 (en) | Integrated residue thermal cracking and partial oxidation process | |
| GB2466260A (en) | Waste reduction and conversion process with syngas production and combustion | |
| UA76736C2 (uk) | Комплексний спосіб переробки залишкової сировини з одержанням легких нафтопродуктів та електроенергії (варіанти) та пристрій для його здійснення | |
| RU2571141C2 (ru) | Способ и установка ожижения и дистилляции летучих веществ, содержащихся в твердом углеродистом материале | |
| JP2005068435A (ja) | 有機物に富む供給原料から除染合成ガスを高効率で製造する方法およびプラント | |
| JP2004532124A (ja) | タールを含んだ廃水を浄化する方法および装置 | |
| WO2010053865A1 (en) | Integration of gasification and hydroprocessing for low emissions refining | |
| JP2009215445A (ja) | 熱分解ガスの改質方法及びシステム | |
| EP0864349A2 (en) | A process and apparatus for treating gas |