UA75363C2 - Space solar concentrator - Google Patents
Space solar concentrator Download PDFInfo
- Publication number
- UA75363C2 UA75363C2 UA2003021481A UA2003021481A UA75363C2 UA 75363 C2 UA75363 C2 UA 75363C2 UA 2003021481 A UA2003021481 A UA 2003021481A UA 2003021481 A UA2003021481 A UA 2003021481A UA 75363 C2 UA75363 C2 UA 75363C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- reflectors
- solar
- fact
- solar concentrator
- concentrator according
- Prior art date
Links
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims abstract description 12
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 claims description 70
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 37
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 claims description 31
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 21
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 18
- 210000003850 cellular structure Anatomy 0.000 claims description 14
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims description 6
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 238000002310 reflectometry Methods 0.000 abstract description 14
- 239000010409 thin film Substances 0.000 abstract description 9
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 5
- 239000000758 substrate Substances 0.000 abstract description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 abstract description 3
- 230000010354 integration Effects 0.000 abstract 1
- 239000010408 film Substances 0.000 description 48
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 13
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 11
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005286 illumination Methods 0.000 description 4
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000001932 seasonal effect Effects 0.000 description 3
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 3
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000195955 Equisetum hyemale Species 0.000 description 2
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 2
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 2
- 239000004918 carbon fiber reinforced polymer Substances 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 2
- 238000003306 harvesting Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 2
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 229920006335 epoxy glue Polymers 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- 239000000834 fixative Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 1
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64G—COSMONAUTICS; VEHICLES OR EQUIPMENT THEREFOR
- B64G1/00—Cosmonautic vehicles
- B64G1/22—Parts of, or equipment specially adapted for fitting in or to, cosmonautic vehicles
- B64G1/42—Arrangements or adaptations of power supply systems
- B64G1/44—Arrangements or adaptations of power supply systems using radiation, e.g. deployable solar arrays
- B64G1/443—Photovoltaic cell arrays
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S23/00—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors
- F24S23/70—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors with reflectors
- F24S23/77—Arrangements for concentrating solar-rays for solar heat collectors with reflectors with flat reflective plates
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01L—SEMICONDUCTOR DEVICES NOT COVERED BY CLASS H10
- H01L31/00—Semiconductor devices sensitive to infrared radiation, light, electromagnetic radiation of shorter wavelength or corpuscular radiation and specially adapted either for the conversion of the energy of such radiation into electrical energy or for the control of electrical energy by such radiation; Processes or apparatus specially adapted for the manufacture or treatment thereof or of parts thereof; Details thereof
- H01L31/04—Semiconductor devices sensitive to infrared radiation, light, electromagnetic radiation of shorter wavelength or corpuscular radiation and specially adapted either for the conversion of the energy of such radiation into electrical energy or for the control of electrical energy by such radiation; Processes or apparatus specially adapted for the manufacture or treatment thereof or of parts thereof; Details thereof adapted as photovoltaic [PV] conversion devices
- H01L31/054—Optical elements directly associated or integrated with the PV cell, e.g. light-reflecting means or light-concentrating means
- H01L31/0547—Optical elements directly associated or integrated with the PV cell, e.g. light-reflecting means or light-concentrating means comprising light concentrating means of the reflecting type, e.g. parabolic mirrors, concentrators using total internal reflection
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02S—GENERATION OF ELECTRIC POWER BY CONVERSION OF INFRARED RADIATION, VISIBLE LIGHT OR ULTRAVIOLET LIGHT, e.g. USING PHOTOVOLTAIC [PV] MODULES
- H02S30/00—Structural details of PV modules other than those related to light conversion
- H02S30/20—Collapsible or foldable PV modules
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64G—COSMONAUTICS; VEHICLES OR EQUIPMENT THEREFOR
- B64G1/00—Cosmonautic vehicles
- B64G1/22—Parts of, or equipment specially adapted for fitting in or to, cosmonautic vehicles
- B64G1/222—Parts of, or equipment specially adapted for fitting in or to, cosmonautic vehicles for deploying structures between a stowed and deployed state
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64G—COSMONAUTICS; VEHICLES OR EQUIPMENT THEREFOR
- B64G1/00—Cosmonautic vehicles
- B64G1/22—Parts of, or equipment specially adapted for fitting in or to, cosmonautic vehicles
- B64G1/222—Parts of, or equipment specially adapted for fitting in or to, cosmonautic vehicles for deploying structures between a stowed and deployed state
- B64G1/2221—Parts of, or equipment specially adapted for fitting in or to, cosmonautic vehicles for deploying structures between a stowed and deployed state characterised by the manner of deployment
- B64G1/2222—Folding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64G—COSMONAUTICS; VEHICLES OR EQUIPMENT THEREFOR
- B64G1/00—Cosmonautic vehicles
- B64G1/22—Parts of, or equipment specially adapted for fitting in or to, cosmonautic vehicles
- B64G1/222—Parts of, or equipment specially adapted for fitting in or to, cosmonautic vehicles for deploying structures between a stowed and deployed state
- B64G1/2221—Parts of, or equipment specially adapted for fitting in or to, cosmonautic vehicles for deploying structures between a stowed and deployed state characterised by the manner of deployment
- B64G1/2227—Inflating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/40—Solar thermal energy, e.g. solar towers
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
- Y02E10/52—PV systems with concentrators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S136/00—Batteries: thermoelectric and photoelectric
- Y10S136/291—Applications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S136/00—Batteries: thermoelectric and photoelectric
- Y10S136/291—Applications
- Y10S136/292—Space - satellite
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Photovoltaic Devices (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Description
Опис винаходу
Даний винахід стосується геліоконцентратора, зокрема - космічного геліоконцентратора, який 2 використовується для формування сонячної панелі.
На космічних літальних апаратах (КЛА) у якості первинного джерела енергії використовують, як правило, сонячні елементи, які розташовують і орієнтують таким чином, щоб вони сприймали сонячне випромінювання.
На КЛА зі стабілізацією корпусу в просторі сонячні елементи розташовані звичайно, у вигляді ряду площин і розміщені на сонячних крилах, що відходять від протилежних сторін корпусу КЛА. Краще, щоб сонячні крила 70 мали можливість повертатися, щоб підтримувати їх у максимально можливій степені перпендикулярно до сонячного випромінювання. Оскільки сонячні крила в розгорнутому положенні мають досить велику довжину, вони формуються, як правило, з безлічі планарних сонячних панелей, які з'єднані одна з одною або "гармошкою" (одномірне розгортання), або у вигляді "бЄрущатки" (двомірне розгортання), для того щоб забезпечити можливість їхнього компактного укладання при запуску КЛА. 12 Кількість сонячних елементів, установлених на КЛА, залежить від розрахункової потреби КЛА в енергії й коефіцієнта корисної дії сонячних елементів. Використання сонячних елементів із високим ККД дозволяє зменшити загальну кількість елементів, необхідних для даного конкретного КЛА, але вони надзвичайно дорогі. З огляду на те, що зі збільшенням кількості сонячних елементів зростає їхня вага і зв'язані з цим витрати, виникає велика зацікавленість у зменшенні кількості елементів, що підлягають установці на КЛА.
Тому зусилля дослідників були спрямовані на те, щоб сконцентрувати сонячне випромінювання на сонячних елементах за допомогою застосування відбивних поверхонь, які розташовані поруч із сонячними панелями і зорієнтовані таким чином, що відбивають на ці елементи додаткове випромінювання. Завдяки цьому сонячне випромінювання, яке у противному випадку проходило б повз сонячне крило, так змінює напрямок, що знову попадає на сонячні елементи. Незважаючи на те, що ефективність дії сонячного елемента по перетворенню с 22 такого додаткового відбитого випромінювання в корисну енергію, як правило, менша, ніж у випадку прямо Го) падаючого випромінювання (в основному через підвищення температури елемента і гострого кута падіння), концентрація сонячної енергії дозволяє значно зменшити кількість установлюваних на КЛА сонячних елементів і, відповідно, досягти економії у вазі й вартості КЛА. Для концентрації сонячного випромінювання пропонувалися як жорсткі, так і гнучкі відбивачі, при цьому перевагою других є їхня менша вага. Приклад конструкції о 30 гнучкого відбивача описаний у патентах США МоМо 6017002 і 6050526, а жорсткого - у патенті США Мо5520747. (Те)
Хоча такі відбиваючі конструкції і забезпечують концентрацію сонячного випромінювання, їхнє розміщення поруч із сонячною панеллю викликає ряд негативних явищ. Так, відбувається підвищення температури о сонячного елемента і, отже, знижується ефективність перетворення енергії. Крім того, помилки наведення є ою причиною недостатньої рівномірності потоку на сонячну панель, а також ускладнюється керування енергетичною 39 системою, що веде до зменшення виробленої електричної потужності панелі. в
У випадку з відбивачами, що розгортаються, положення цих відбивачів і їхнє розгортання добре сполучаються тільки з одномірною структурою панелей ("гармошкою") і погано - з їхнім двомірним розташуванням (у вигляді "брущатки"). Для відбивачів, описаних у патенті США 5520747, характерний інший « недолік. Відбивачі складаються на тій стороні панелей, де знаходяться сонячні елементи. Відповідно, вони З 50 будуть перешкоджати використанню сонячних панелей повсякчас (наприклад, на перехідній орбіті), коли ці с панелі знаходяться в прибраному положенні, заважаючи розгортанню відбивачів. Крім того, під загрозою може
Із» виявитися весь процес генерації енергії для КЛА у випадку збою під час розгортання відбивачів.
Ще один спосіб концентрації за допомогою відбивачів полягає в розподілі невеликих відбивачів по сонячній панелі. Відбивачі по черзі укладають між рядами сонячних елементів, що дозволяє послабити дію вищезгаданих 45 недоліків чи цілком усунути їх. Друга ознака даного винаходу стосується саме такої конфігурації. Деякі і варіанти здійснення, що засновані на цьому геометричному принципі, описані також у документах 05 6188012 і сл МО 00/79593 А1.
Конструкція, описана в документі 5 6188012, стосується тільки концентратора, що розгортається. о Розгортання забезпечується тут завдяки пружинам декількох типів. Після розгортання пружина використовується
Ге»! 20 для підтримки натягування відбивної плівки. Основний недолік цього пристрою полягає в механічній утомі, що має місце після тривалого перебування в космосі (із тепловим циклом після кожного затемнення). На КЛА, що с» застосовується в області зв'язку, панель сонячних батарей повинна залишатися в цілком працездатному стані протягом 15-літнього перебування на геостаціонарній орбіті. За добу відбувається по одному затемненню. Таким чином, результатом більш ніж 5000 щоденних затемнень будуть більш 5000 теплових циклів. Якщо натягування відбивача поступово змінюється через ослаблення пружини, то відбувається погіршення оптичних характеристик
ГФ) і рівномірності висвітлення. Має місце різке зниження діючого коефіцієнта концентрації з істотною втратою генерації енергії для КЛА. З цієї причини після розгортання потрібне застосування спеціального фіксатора о відбивних плівок для того щоб їхня рухливість більше не приводила до ослаблення натягування. Крім того, у патенті, що розглядається, запропоновані недостатньо обгрунтовані принципи розгортання й збереження. 60 Дійсно, у складеному положенні довжина відбивачів здається меншою, ніж у розгорнутому. На реальному кресленні повинне бути, безсумнівно, видно, що в складеному положенні відбивна плівка частково затінює сонячні елементи. У випадку збою при розгортанні відбивача відбивні плівки затінюють сонячні елементи, так що відповідна генерація енергії припиняється. Це ще один недолік, який усувається відповідно до одної з ознак даного винаходу. бо У документі МО 00/79593 Аї1 запропонована ідея використання відбивачів, що саморозгортаються. У складеному положенні вони, зовсім точно, будуть затінювати елементи. Після розгортання не використовують ніякий фіксуючий механізм. У період збереження сонячні панелі традиційним способом розташовуються в стопку з невеликими проміжками між ними. Цей наявний простір використовується для складених відбивачів, але, оскільки в складеному положенні немає фіксуючих механізмів, відбивачі панелі і складаються з відбивачами сусідньої панелі (і-1).
Переваги описаної конструкції досить сумнівні, тому що вібрація (наприклад, у процесі транспортування й запуску) здатна призвести до появи подряпин на відбивних плівках, результатом чого є погіршення оптичних характеристик, а згодом - зниження ефективності концентрації сонячного випромінювання зі зменшенням 7/о Генерації енергії.
У пункті 1 формули винаходу визначені ознаки геліоконцентратора відповідно до першого варіанта винаходу.
Ціль винаходу полягає в створенні компактної і механічно міцної конструкції, жорсткість якої отримана завдяки застосуванню сполучення клиноподібних відбивачів і стільникової комірчастої панелі, що дає також більш високу ефективність охолодження.
Інші кращі варіанти здійснення даної конструкції приведені в залежних пунктах формули винаходу.
При використанні жорстких відбивачів (без розгортання) геометричну концентрацію доцільно зменшити до співвідношення 1,6:1, що дозволить значно зменшити висоту відбивача (4695 висоти відбивача з концентрацією 2:1). Висота одержуваної таким чином сонячної панелі залишається усе ще дуже близькою до висоти панелі без концентрації (без відбивачів), так що не відбувається небезпечного розгортання і, відповідно, істотно
Підвищується надійність конструкції.
Геліоконцентратор відповідно до першого варіанта винаходу складається з жорсткої сонячної панелі, що має ряди сонячних елементів, і відбивачів (клиноподібної форми), які по черзі прикріплені до панелі. Відбивачі можуть бути зорієнтовані під кутом 30 градусів щодо перпендикуляра до панелі для відбиття потоку сонячного випромінювання на сонячні елементи з коефіцієнтом концентрації 2:11. Розмір відбивача залежить від розміру сч об Сонячних елементів і коефіцієнта концентрації. При коефіцієнті концентрації 2:1 його ширина буде такою ж, як о і ширина елемента, а довжина дорівнює довжині однієї панелі.
Відповідно до другого варіанта винаходу, пилкоподібні (чи клиноподібні) відбивачі виконані такими, що розгортаються, й у складеному положенні не перекривають ряди сонячних елементів.
Після розгортання відбивачі збирають і концентрують потік сонячного випромінювання на сонячні елементи. с зо Відповідно до одного із кращих варіантів здійснення, перед розгортанням відбивачі складені на підкладинці панелі таким чином, щоб зберігалася настільки ж компактна складна конструкція, як і в традиційних жорстких ікс, панелях без концентратора. со
Відповідно до першого чи другого варіанта винаходу, відбивачі можуть бути виконані у вигляді тонкої плівки з нанесеним поверх її шаром металу. Відповідно до одного з варіантів здійснення, плівка може бути Щео, щільно закріплена на жорсткій легкій рамці і знаходиться в стані попереднього натягу. Відповідно до іншого ї- варіанта, тільки половина відбивача виконана з плівки, щільно закріпленої на жорсткій рамці. Згідно ще одного варіанту, відбивачі виконуються з жорсткого легкого матеріалу типу полімеру, армованого вуглецевим волокном, чи у вигляді тонкої нікелевої пластини. Відповідно до ще одного варіанта, відбивачі виконуються у вигляді тонкої плівки без жорсткої рамки, яка приклеюється по краях до підкладинки панелі чи вбудовується в «
Конструкцію панелі. Форму плівки одержують натягуванням завдяки наявності елементів (по можливості таких, з с що розгортаються), приклеєних до панелі і доходять до "коника" клиноподібного(их) відбивача(ів). . Відповідно до даного винаходу, відбивачі заміняють собою ряди сонячних елементів. Питома вага сонячного "» елемента типу СаАв становить порядку 0,85кг/м 2. Разом зі скляним покриттям, сполучними елементами і проводами питома вага одного ряду сонячних елементів дорівнює приблизно 1,2кг/м 2, Тонкоплівковий же відбивач набагато легше. Так, наприклад, плівка марки КаріопФ товщиною 50 мікронів (2 міла) важить усього - лише 71г/м?, а пластинка з нікелевого сплаву товщиною 10 мікронів - 89г/м7. Навіть з урахуванням деталей сл конструкції й механізму, що використовуються для закріплення в складеному положенні, розгортання й остаточного фіксування, установка відбивачів згідно з винаходом ні в якому разі не призведе до збільшення (65) ваги сонячної панелі. Відбивна плівка може бути виконана з підкладинкою не тільки з Каріоп, але і з іншого б 20 матеріалу - так, цілююм придатною заміною можуть слугувати Муїагю чи ГаксС СР-1. Вартість сонячних відбивачів дешевша, ніж сонячних елементів такої самої площі, що становить ще одну перевагу конструкції с» згідно з винаходом.
Оскільки на КЛА зі стабілізацією корпуса в просторі передбачена можливість одноосьового спостереження, у площині схід-захід досягається відносно точне наведення (порядку - градусів). У площині північ-південь го спостереження не роблять. Це призводить до сезонних змін орієнтації панелі щодо сонця. По осі північ-південь
ГФ! відбуваються відхилення порядку «23,5 градуса. З цієї причини концентратори часто виконуються лінійними з концентрацією сонячного світла в напрямку, у якому здійснюється спостереження. Для цієї мети запропоновані ді ряди відбивачів орієнтують уздовж осі північ-південь, у результаті чого вони концентрують потік сонячного випромінювання тільки по осі спостереження. При використанні відбивачів лоткового типу з геометричною 60 концентрацією 2:1 і відбивачів, орієнтованих під кутом 60 градусів щодо сонячної панелі, втрата ефективності уловлювання випромінювання досягає 1095 при відхиленні наведення по осі спостереження, що дорівнює --6,5 градусів. Це ніколи не відбувається, якщо тільки не загублений контроль за положенням у просторі. З огляду на те, що по другій осі концентрація не здійснюється, сезонні зміни скільки-небудь помітно не впливають на уловлювання сонячного випромінювання в порівнянні із сонячною панеллю без концентрації. бо Завдяки застосуванню відбивачів сонячного випромінювання, вбудованих у панель, вдається одержати більш гнучку модульну конструкцію сонячної панелі, що розгортається, у порівнянні з відомими системами, де відбивачі примикають до панелей (концентратори лоткового типу). Дійсно, у цьому останньому випадку розгортання сонячної панелі легко здійснено тільки при одномірному виконанні ("с«армошкою"). У результаті створюється великий розмах крил, що утрудняє вирівнювання й регулювання. Конструкція ж згідно з даним винаходом придатна і для більш складних конфігурацій розгортання - типу двомірного розташування у вигляді "брущатки". Як наслідок цього, істотно підвищується ступінь її модульності в порівнянні з відомими системами.
Одним із важливих параметрів сонячної панелі є її теплове поводження. У відомих концентраторах лоткового типу (див., наприклад, Фіг.2) має місце посилення потоку сонячного випромінювання до панелі, проте не існує 7/0 простого способу відводу додаткового тепла. Температура елемента підвищується на 30-40 градусів, що веде до небажаного зниження його ККД. Це викликано, головним чином, тією обставиною, що хоча внаслідок застосування відбивачів поверхня уловлювання потоку збільшена, охолодження забезпечується усе тією же площею - задньою й передньою поверхнями панелі, зверненими до холодного космічного простору.
У конструкції ж згідно з винаходом відбивачі встановлені на панелі, а потік сонячного випромінювання як і /5 раніше концентрується в тій же кількості на рядах сонячних елементів. Проте тут немає значного збільшення поверхні уловлювання - вона залишається практично такою ж, як поверхня панелі без концентрації, де поверхня охолодження та ж, що і поверхня, освітлювана сонцем. Можна очікувати лише незначного підвищення температури. Ефективність же перетворення енергії тут вища, ніж при роботі з лотковими концентраторами.
У випадку з одноосьовим спостереженням звичайно, має місце відхилення наведення порядку 1-2 градусів, при цьому порушується розподіл потоку сонячного випромінювання, яке перестає бути рівномірним.
У панелях із концентраторами лоткового типу відхилення наведення призводить до надлишкового висвітлення деяких рядів елементів і недостатньому висвітленню інших рядів. Фотоелектричні елементи забезпечують перетворення світлової енергії в електричну. Вироблений електричний струм прямо пропорційно зв'язаний з поглиненим потоком сонячного випромінювання. Деякі ряди елементів дають струм більшої сч ов Величини, ніж інші. При таких коливаннях струму послідовне з'єднання елементів неприпустиме. Якщо не передбачити істотних удосконалень у плані керування генерацією й збором енергії, подібна нерівномірність і) призведе до зниження потужності, що збирається від усієї панелі.
Даний винахід вільний від зазначеного недоліку, що полягає в порушенні рівномірності. Оскільки кожна пара відбивачів впливає на один ряд елементів, відхилення наведення буде створювати нерівномірний потік, с зо розподілений по ширині кожного елемента й однаковий для кожного сонячного елемента. Вплив на перетворення енергії в елементі буде однаковим у кожному елементі й у кожнім ряду елементів. Індукований ісе) електричний струм буде теж однаковим для кожного сонячного елемента. Усувається небезпека погіршення со відбору потужності при послідовному з'єднанні. Не потрібні ніякі зміни в керуванні генерацією і збором енергії в порівнянні з панеллю без концентрації, а також відсутні додаткові втрати внаслідок помилок наведення. о
Відбивачі демонструють високу відбивну здатність, обумовлену застосуванням алюмінієвого шару, ї- отриманого вакуумним напилюванням, чи, у більш кращому варіанті, срібних покриттів з додатковим захистом.
Можна використовувати й інші покриття за умови одержання високої здатності до відображення сонячного світла. У діапазоні чутливості елемента середня відбивна здатність алюмінієвої плівки при куті падіння 60 градусів щодо нормалі до відбивача становить порядку 8995. Срібне покриття, захищене, наприклад, « оптимізованим тонким шаром 5105, дозволяє за тих же умов збільшити середню відбивну здатність до 97905. шщ с Додаткові витрати легко компенсуються більш інтенсивним уловлюванням потоку сонячного випромінювання.
Запропоновані відбивачі мають вигляд вузької стрічки. ЇЇ ширина приблизно дорівнює ширині сонячного ;» елемента (40мм). Такі властивості плівки, як ступінь шорсткості чи точність форми мають більший допуск чи легше піддаються регулюванню, ніж у великих відбивачах, застосовуваних у концентраторах лоткового типу (типова ширина «2м). У результаті спрощуються проектування й виготовлення плівки й основи. Крім того, стає -І можливим зменшення ваги відбивачів.
Нижче приводиться більш детальний опис винаходу з посиланнями на прикладені креслення, на яких: о Фіг1 являє собою схематичне зображення геліоконцентратора відповідно до першої ознаки винаходу. 2) Відбивачі виконані у вигляді зубів пилки (чи "шатрів"), розташованих рядами, з розміщеними між ними рядами 5р бонячних елементів. Для даного варіанту коефіцієнт концентрації дорівнює 21; ме) Фіг.2 являє собою зображення відомого пристрою по патентах США Мо 5520747, 6017002 чи 6050526, тобто 4) лоткового концентратора з відбивачами, встановленими поруч із сонячною панеллю. Коефіцієнт концентрації дорівнює 2:1;
Фіг.ЗА і ЗВ ілюструють, відповідно, ККД уловлювання - СЕ в залежності від помилки спостереження в дв Концентраторах, показаних на Фіг.1 і 2, і розподіл світла по сонячній панелі при відхиленні наведення, що дорівнює З градусам, при цьому на Фіг.ЗА приведена залежність ККД - Е від кута падіння зу, що дає криву ККД іФ) уловлювання СЕ (де СІ - крива косинусу кута, а СЕ - скоректований потік), а на Фіг.3В приведена залежність ко нормалізованого потоку МЕ від нормалізованої ординати МО по осі відхилення наведення;
Фіг.А4 ілюструє відбивну здатність К відбивної плівки при куті падіння 6О градусів щодо нормалі до бо Відбивача для неполяризованого світла як функцію довжини хвилі М/І.. Показані також типова характеристика СК багатоперехідного сонячного елемента садАв/сзе і спектр сонячного випромінювання З5Р. Для порівняння дана відбивна здатність КЕР алюмінієвого шару, отриманого вакуумним напилюванням, і відбивна здатність РКЕ срібного покриття з додатковим захистом (5іО» товщиною 1бОонм);
Фіг.5А-5Е ілюструють різні варіанти здійснення конструкції відповідно до винаходу в розгорнутому положенні: 65 БА - клиноподібний відбивач, виконаний у вигляді тонкої плівки на жорсткій легкій алюмінієвій рамці, 5В - одна половинка клиноподібного відбивача, аналогічна конструкції по Фіг.5А, і друга половинка,
виконана тільки з натягнутої тонкої плівки, 5С - клиноподібний відбивач, виконаний тільки з тонкої плівки, причому натягування досягається фіксованими жорсткими елементами, що доходять до "коника", 50 - жорстка панель, що складається з клиноподібних відбивачів, без можливості розгортання. Коефіцієнт концентрації дорівнює тут 1,6:1,
БЕ - клиноподібний відбивач, виконаний у вигляді надувної конструкції. Розгортання до потрібної форми досягається завдяки надуванню мембранного відбивача. На матеріал мембрани нанесене відбивне покриття;
Фіг.бА-6С. ілюструють різні варіанти здійснення конструкції відповідно до винаходу в складеному положенні 7/0 (для запуску): бА - конструкція згідно Фіг.5В з демонстрацією відбивачів, зафіксованих у складеному положенні, 6В - конструкція згідно Фіг.5С з демонстрацією відбивачів, зафіксованих у складеному положенні, 6С - конструкція згідно Фіг.50 із двома суміжними сонячними панелями в складеному положенні;
Фіг.7А і 7В ілюструють поліпшення теплообміну усередині шаруватої стільникової комірчастої конструкції сонячної панелі;
ТА - тонка додаткова стільникова комірчаста конструкція з відкритими пофарбованими в чорний колір (чи яка має чорне покриття) елементами, встановленими на задньому листі сонячної панелі, 7В - вид заднього листа з відкритою (зрізаною) зоною під рядами сонячних елементів, для експонування стільникових комірчастих елементів безпосередньо в холодний космічний простір;
Фіг.8 ілюструє залежність максимальної температури (у С) на лицьовому листі під сонячними елементами (Тмдх) і під відбивачами (ТГудх) У залежності від середньої теплопровідності С листа СЕКР (полімеру, армованого вуглецевим волокном) при повному висвітленні сонячної панелі в умовах роботи на геостаціонарній орбіті. Покращення теплопровідності пояснюється включенням мідних ниток у текстуру вуглецевого волокна чи в спеціальний "високотеплопровідний" СЕКР. с
На Фіг.1 показаний геліоконцентратор відповідно до винаходу. Тут видні ряди клиноподібних відбивачів З із двома плоскими чи вигнутими сторонами 3. і З», що чергуються з рядами сонячних елементів 2. Вони о встановлені на панель 1, що має стільникову комірчасту структуру. Ця стільникова комірчаста панель 1 виконана у вигляді стільникової комірчастої алюмінієвої решітки, розташованої між двома лицьовими листами з полімеру, армованого вуглецевим волокном (СЕКР). Клиноподібний профіль, утворений похилими сторонами 3.4 і З», со розділеними плоскими ділянками, у кожну з яких входить один ряд 2 сонячних елементів. На ці похилі сторони нанесене відбивне покриття. Сонячне випромінювання падає на передню сторону панелі. Воно попадає на ее, сонячні елементи або безпосередньо, або після відображення від відбивного покриття клиноподібних профілів, со
З. Відповідно до одного із кращих варіантів здійснення, ширина ряду елементів 2 дорівнює ширині ряду клиноподібних відбивачів 3. Кут нахилу сторін відбивача може становити 30 градусів щодо перпендикуляра до о
Зз5 основи панелі 1. У цьому випадку коефіцієнт геометричної концентрації становить 2.1. Це означає, що два рк- квадратних метри сонячного випромінювання концентруються на одному квадратному метрі сонячних елементів.
З огляду на те, що високоефективні сонячні елементи надзвичайно дорогі, така концентрація дуже приваблива з погляду зниження витрат.
Похилі відбивачі З сонячного випромінювання виконані у вигляді тонкої плівки, на яку нанесене відбивне « (наприклад, металеве) покриття. Тонка плівка може бути виконана з матеріалів типу МуїагФ, Каріоп?, їаксС о щу с СР-1 чи будь-якого іншого легкого матеріалу з достатньою механічною міцністю. Товщина плівки залежить від й необхідної механічної міцності. Типова товщина знаходиться в межах від 13 до 125 мікронів і такі плівки зараз и? існують. Відповідно до одного із кращих варіантів здійснення, в якості матеріалу відбивної плівки використовують КаріопФ товщиною 50 мікронів, що забезпечує її достатню власну жорсткість.
Відповідно до одного з варіантів здійснення, передбачений попередньо відформований лист із СЕКР із -І плоскими поверхнями, на яких розташовуються ряди сонячних елементів 2, і клиноподібними ділянками з покриттям у вигляді відбивного шару чи плівки, що утворюють відбивачі 3. і-й Завдяки застосуванню відбивачів сонячного випромінювання, убудованих у сонячну панель, вдається
Ге) одержати більш гнучку модульну конструкцію сонячної панелі, що розгортається, у порівнянні з відомими 5р системами, де відбивачі примикають до панелей. Дійсно, у цьому останньому випадку розгортання сонячної
Фо панелі легко здійснюється тільки при використанні одномірного розташування ("гармошкою"). Для порівняння на се» Фіг.2 показана традиційна лоткова конструкція відбивача із сонячними панелями 5Р і сонячними елементами 5С, що характеризується таким само коефіцієнтом концентрації - 2:1. її розгортання здійснюється згідно з принципом, описаним у патентах США МоМо 5520747, 6017002 чи 6050526.
Конструкція згідно з даним винаходом придатна і для більш складних конфігурацій розгортання - типу двомірного розташування у вигляді "бСрущатки". Як наслідок, істотно підвищується модульність конструкції і іФ) стає можливим без особливих зусиль регулювати рівень генерації енергії. ко У конструкції згідно з винаходом немає значного збільшення поверхні уловлювання - вона залишається практично такою ж, як поверхня сонячної панелі без концентрації. Поверхнею охолодження слугує задня бо поверхня панелі, яка звернена до холодного космічного простору. Оскільки зберігаються близькі значення для площі поверхні, що освітлюється сонцем, і площі поверхні охолодження, можна очікувати лише незначного підвищення температури. Ефективність перетворення енергії тут вища, ніж при роботі з лотковими концентраторами. Дійсно, у відомих конструкціях поверхня уловлювання практично подвоюється, тоді як поверхня охолодження залишається незмінною. Спостерігається значне підвищення температури (30-40 65 градусів Цельсія), знижується ККД елементів, погіршується генерація енергії.
Тепловий баланс у пропонованій конструкції можна оптимізувати, домагаючись максимального охолодження елементів завдяки ефективній передачі променистої теплоти на задню сторону панелі. Це забезпечується за допомогою використання стільникової комірчастої структури сонячної панелі 1. Ця стільникова структура утворена решіткою 4 із стільникових комірок, розташованою між двома лицьовими листами 5 і 6. Доцільно нанести на стільникові елементи чорне покриття для збільшення випромінюючої здатності. У цьому випадку підсилюється тепловіддача із задньої сторони сонячної панелі в холодний простір, причому її можна підсилити ще більше, застосувавши додаткову решітку 8 стільникової комірчастої структури з відкритими елементами, яка кріпиться просто до задньої сторони панелі (Фіг.7А) і звернена до холодного простору, діючи як випромінюючий теплообмінник. Доцільно нанести на зазначені відкриті елементи покриття з високою випромінюючою здатністю в 70 інфрачервоному діапазоні, типу відомого за назвою Мапйіп Віасктм. Відповідно до іншого варіанта здійснення, показаного на Фіг.7В, задній лист 6, виконаний, наприклад, із СЕКР, у деяких місцях знімають з утворенням отворів 7, завдяки чому деякі елементи решітки 4 шаруватої панелі 4, 5, б виявляються відкритими безпосередньо в холодний простір. Доцільно, щоб ці отвори 7 і, отже, відкриті елементи були розміщені під рядами сонячних елементів 2 і покриті шаром з високою випромінюючою здатністю в ІЧ діапазоні. Зрозуміло, при 7/5 реалізації цього варіанта конструкції необхідно приймати до уваги жорсткість панелі. На Фіг.7В в якості прикладу приведений варіант здійснення, відповідно до якого задня сторона панелі виконана у вигляді контуру зі смужок СЕКР, що забезпечує кращий теплообмін із холодним простором і достатньою жорсткістю. Крім того, як видно з представленого на Фіг.5О0 варіанта здійснення, завдяки конструктивній жорсткості відбивачів З удається збільшити жорсткість стільникової комірчастої панелі. Таким чином, вимоги до механічних го характеристик панелі можуть бути задоволені при використанні стільникової комірчастої структури меншої товщини, і/чи також можна допустити зняття частини заднього листа б, як показано на Фіг.7В. Сказане справедливо для відбивачів, що нерозгортаються, чи для таких відбивачів, що розгортаються, які у розгорнутому положенні сприяють збільшенню жорсткості геліоконцентратора при наявності також частки впливу механізму розгортання. Можливі зменшення ваги й інтенсифікація охолодження сонячних елементів завдяки кращому с розсіюванню тепла від передньої до задньої сторони стільникової комірчастої структури сонячної панелі 1.
Точність орієнтації КЛА має прямий вплив на конструкцію геліоконцентраторів. Відбивачі варто конструювати о з урахуванням діапазону зміни напрямку сонячних променів щодо сонячної панелі. На КЛА зі стабілізацією корпуса в просторі не передбачено засобів спостереження по осі північ-південь. Сезонні зміни становлять 523,5 градуса. З цієї причини при конструюванні концентраторів не передбачається можливість концентрації по цій со осі. Спостереження за сонцем здійснюється по осі схід-захід із точністю порядку 42 градуси. Передбачається, що для забезпечення достатньої надійності концентратори повинні виконувати свої функції навіть при трохи більш ї-о значних помилках спостереження. На ФігЗА і ЗВ проілюстровані наслідки помилок наведення. Таке со моделювання справедливе як для клиноподібного концентратора по Фіг.1, так і для лоткового концентратора по
Фіг.2 із коефіцієнтом геометричної концентрації, що дорівнює 2:1. Вісь відхилення наведення відповідає тільки о нахилу КЛА по лінії схід-захід. На Фіг.ЗА показана залежність ККД уловлювання Е від кута о, падіння сонячного ч- випромінювання. Перша причина втрати ефективності полягає в чинності закону косинуса. Зі збільшенням кута падіння відбувається зменшення освітленої зони за законом косинуса. Це справедливо для будь-якої поверхні, нахиленої щодо напрямку на сонце, і не зв'язано з концентрацією. Сказане є головною причиною необхідності « спостереження за сонцем для будь-якого стабілізованого КЛА.
Другий фактор, що впливає на втрату ефективності, зв'язаний з концентрацією. Має місце падіння - с ефективності до 5095 при відхиленні наведення геліоконцентратора щодо сонця на 30 градусів. При и бО-градусному відхиленні уловлювання дорівнює нулю. На Фіг.3В показана залежність нормалізованого потоку "» МЕ від нормалізованої ординати МО по осі відхилення наведення для реального випадку з відхиленням наведення усього лише в З градуси. Тут дане відображення розподілу світла між двома відбивачами. Ця зона зайнята сонячними елементами. У випадку, відповідно до даного винаходу, згідно з конструкцією на Фіг.1, ця - і зона зайнята одним рядом сонячних елементів. Нормалізована ордината МО, показана на Фіг.ЗВ, відповідає сл ширині кожного окремого сонячного елемента. Для відомих систем (див. Фіг.2) зазначеної зони відповідає ширина сонячної панелі, включаючи кілька суміжних сонячних елементів. Нормалізована ордината МО, показана (95) на Фіг.3В, відповідає ширині сонячної панелі. Будь-яка нерівномірність розподілу відбивається на суміжних
Фу 50 сонячних елементах. Деякі з елементів будуть одержувати близько 6595 номінального потоку МЕ. Вплив на перетворення енергії буде зроблено в тій же пропорції. Електричний струм, що генерується цими елементами, сю буде становити 6595 від номінального струму. Послідовне з'єднання елементів вимагає високої степені рівномірності струму, що генерується, для того, щоб можна було зібрати потужність від усієї сонячної панелі.
Нерівномірність світлового випромінювання призводить до значного зменшення енергії, що надходить у розпорядження КЛА. о У конструкції згідно з винаходом (Фіг.1) нерівномірність теж має місце, але лише по ширині елемента.
Втрати в уловлюванні світла, обумовлені відхиленням наведення, становлять порядку - 4,595. Приблизно ту ж їмо) величину мають і втрати генерації енергії сонячними елементами. Для кожного елемента характерний той самий коефіцієнт втрат, так що зберігається рівномірність генерації енергії від елемента до елемента. Таким чином у бо кожному ряду як і раніше ідеально працює схема послідовного з'єднання і будь-яких додаткових втрат не очікується.
Втрати уловлювання, що мають місце при відхиленні наведення, залежать також від коефіцієнта концентрації. При концентрації менш ніж 2:1 (наприклад, 1,6:1 для варіанта здійснення, показаного на Фіг.50)) втрати демонструють меншу чутливість до відхилення наведення. 65 В якості відбиваючого покриття для клиноподібних (чи шатрових) відбивачів використовують переважно шар металу -, наприклад, алюмінію чи срібла, - або будь-яке ефективне покриття чи плівку, що здатні відбивати сонячне випромінювання. Широке вживання алюмінієвих покриттів пояснюється легкістю їхнього виготовлення і їхньою високою стійкістю до впливу космічного середовища (головним чином, радіації). Оскільки срібло не має достатньої радіаційної стійкості, необхідно покривати його додатковим прозорим шаром, у якості якого доцільно
Використовувати Маг», ТіО» і 5іО», причому з трьох названих сполук остання є самою недорогою й ідеально відповідає вимогам, що накладається спектром сонячного випромінювання. З огляду на зазначену необхідність у додатковому покритті, із сріблом працювати не так просто, як з алюмінієм. Проте відбивні плівки зі срібним покриттям мають і деякі переваги - це їх більш висока відбивна здатність у видимій області спектра. Відомо, що плівка, отримана вакуумним напилюванням алюмінію, має відбивну здатність 89-9195, а відбивна здатність 76 срібної плівки у видимій області спектра досягає 96-9895 при падінні випромінювання перпендикулярно поверхні.
Спектральний діапазон не обмежується видимою областю - багатоперехідні сонячні елементи з СаАв/Се демонструють чутливість у діапазоні від 350 до З9ООнм. Інтенсивність потоку сонячного випромінювання в цій області спектра, нерівномірна - на рівні 450-50О0нм, досягається максимальна інтенсивність, в УФ-діапазоні відбувається зникнення потоку, а в червоній області й ІЧ-області спостерігається трохи менше його ослаблення.
В одному з випадків конкретного застосування інтерес викликає відбивна здатність при куті падіння, що дорівнює не 0: (нормальне падіння), а 609. На Фіг.4 проілюстрована відбивна здатність К при куті падіння 602 (щодо нормалі до відбивача) для алюмінієвої плівки Как і захищеної срібної плівки Кре (неполяризоване світло).
В якості захисту для срібного покриття використаний шар 5іО» товщиною 16бОнм. Для більшої ясності і простоти розрахунків показаний також спектр потоку сонячного випромінювання і характеристика чутливості фотоелектричного елемента (нормалізовані із застосуванням довільних одиниць). Були виконані інтегральні обчислення для визначення середньої відбивної здатності металевих плівок з використанням в якості вагових множників спектру потоку сонячного випромінювання й чутливість фотоелектричного елемента. Як показує аналіз, середня відбивна здатність становить 8995 для АЇ і 9795 для Адк5іО». Таким чином можна оцінити виграш в уловлюванні сонячної енергії що дорівнює 495 для всієї сонячної панелі. Це справедливо як для конструкції с
Відповідно до винаходу (Фіг.1), так і для панелей відомих систем (Фіг.2) з однаковим відбивним покриттям.
Існує кілька способів кріплення плівки на сонячній панелі. Вибір конкретного способу визначається о вимогами до розгортання відбивачів, тому що від цього безпосередньо залежить вага панелі. Нижче приводиться детальний опис кріплення плівки, що ілюструється кресленнями на Фіг.5А-5Е.
На Фіг.5БА для простоти показаний (без дотримання масштабу) тільки один клиноподібний відбивач, що со зо представляє собою відбивну плівку 21, прикріплену до жорсткої рамки 22, наприклад, за допомогою приклеювання. Рамка 22 забезпечує жорсткість і натяг плівки 21. Для одержання достатньої рівності відбивної о плівки 21 потрібно її попереднє натягування. В якості матеріалу для рамки може бути узятий, наприклад, со алюміній чи нікель. Відповідно до кращого варіанта здійснення, використаний алюміній як із міркувань оптимального теплового режиму (його теплове розширення гарно узгоджується з матеріалом плівки - о КаріопФ), так і через його невелику вагу (щільність 2,7г/см). Плівка 21 прикріплюється до рамки 22 за їч- допомогою клею. Двокомпонентний епоксидний клей надійно кріпить алюмінієву плівку. Попередній натяг створюється завдяки різниці температур плівки 21 і металевої рамки 22 у процесі склеювання - температура рамки 22 підтримується на більш низькому рівні, ніж температура плівки 21. Завдяки термічній усадці « відбувається незначне зменшення розмірів рамки 22. Після твердіння клею рамка 22 і плівка 21 знову набувають температуру навколишнього середовища, при цьому розміри рамки злегка збільшуються, що створює задане /--д с натягування плівки 21 унаслідок її пружності. ц На Фіг.58 представлений інший варіант здійснення з використанням того ж концентратора, але тут жорстку ,» рамку 22 має лише одна похила площина. Друга утворена тільки відбивною плівкою 21. У цьому випадку натягування плівки підтримується завдяки верхньому кріпленню до жорсткої рамки 22 і нижньому кріпленню до сонячної панелі. Для досягнення надійного кріплення доцільно в якості клеючої речовини використовувати - І двокомпонентну епоксидну смолу. Відбивачі фіксуються в штатному відкритому положенні (під розрахунковим сл кутом). У випадку з концентраторами, що розгортаються, відбивна плівка може бути складена в компактному положенні під жорсткою частиною. (95) Можливе застосування й інших засобів кріплення типу ультразвукової пайки чи лазерного зварювання. У о 50 будь-якому випадку матеріал рамки і підкладинки відбивної плівки 21 варто вибирати таким чином, щоб були дотримані необхідні для цих операцій умови (локальний температурний градієнт, адгезивні властивості й ін.). сю» У третьому варіанті, показаному на Фіг.5С, натягування відбивної плівки 31 підтримується в межах, що відповідають необхідній рівності, за допомогою спеціальних жорстких елементів ЗО (по можливості таких, що розгортаються/телескопічних елементів), наприклад, як описано в документі ОБ 5244508, проте у цілком
Ввитягнутому розправленому положенні. Краї відбивної плівки приклеюються до сонячної панелі. Легкі жорсткі елементи чи вигнуті дуги забезпечують необхідне попереднє натягування посередині ширини плівки. Після
ІФ) розгортання описаний механізм фіксується для збереження натягування відбивної плівки протягом тривалого ко терміну служби (без послаблення). Складена конфігурація, що відповідає цьому варіанту, показана на Фіг.6В.
Плівку укладають на сонячну панель, попередньо склавши її. Спеціальний фіксуючий механізм (не показаний) бо запобігає ковзання плівки по сонячних елементах, так що при відмовленні розгортання не відбувається затінення останніх. При необхідності розгортання фіксуючий механізм звільняється, і жорсткі елементи (чи вигнуті дуги) повністю розгортаються у вертикальне положення, переважно разом з операцією розгортання сонячної панелі.
Фіг5О ілюструє варіант здійснення з використанням жорстких клиноподібних відбивачів З, для яких можливість розгортання не передбачена. Жорсткий відбивач З виготовляють звичайно, із СЕКР, який є кращим 65 матеріалом для стільникового комірчастого лицьового листа сонячної панелі. Типова товщина відбивача з СЕКР - 100 мікрон, хоча можна передбачити і будь-яку іншу в межах від 50 до 200 мікронів. Такий відбивач надзвичайно легкий і відрізняється великою жорсткістю. На клиноподібні відбивачі може бути наклеєна відбивна плівка з матеріалу типу Каріоп?У товщиною 25 мікрон. Даний варіант характеризується високою жорсткістю, гарною сумісністю матеріалів і високою надійністю (через відсутність розгортання). Вага відбивачів тут трохи більша, ніж у раніше описаних конструкціях, проте, з огляду на відсутність механізму розгортання і фіксуючих пристроїв, загальна вага залишається цілком задовільною. Вона легсо може залишатися меншою, ніж вага еквівалентного ряду сонячних елементів.
У показаному на Фіг.5Е новому варіанті здійснення винаходу використовується надувна конструкція 40, що забезпечує розгортання з одержанням під час надування потрібної конфігурації відбивача. Є можливість 7/0 оптимізації форми відбивача для одержання більшої рівномірності висвітлення у випадку незначного відхилення наведення.
Бічні сторони відбивача 35 і Зо можуть бути плоскими чи скривленими. Оптимізація форми впливає на рівномірність висвітлення й ефективність концентрації у випадку незначного відхилення наведення (часто відбувається помилка спостереження за сонцем порядку 2 градусів). При використанні жорстких відбивачів точну 7/5 форму одержати легше, ніж працюючи з відбивачами, що розгортаються.
Оскільки при вбудовуванні жорстких відбивачів товщина сонячної панелі збільшується, у кращому варіанті, показаному на Фіг.50), концентрація сонячного випромінювання дорівнює не 2:1, як для описаних вище варіантів, а 1,6:1. Завдяки такому зниженню концентрації стає можливим зменшення аспектного співвідношення. При ширині рядів сонячних елементів, що дорівнює 40мм, висота відбивача зменшується до рівня 41905 цієї ширини (16,4мм). Для одержання коефіцієнта концентрації 2:11 вона дорівнювала 8770 (34,7мм). Кут установки відбивача також узгоджується з такою геометрією (36,3 градуси замість ЗО градусів щодо перпендикуляра до сонячної панелі).
При роботі без концентратора загальна товщина сонячної панелі дорівнює, як правило, 20мм. У відповідності ж із даним варіантом здійснення (Фіг.50)), загальна товщина збільшується до Збмм. сч
Коли сонячні панелі знаходяться в складеному положенні, панель і складена з наступною панеллю (інт) з утворенням між ними вільного простору, що дорівнює звичайно, 10-15мм. Загальна товщина двох складених і) панелей становить, наприклад, 50мм (-20-10-20мм) для випадку з відбивачами, що розгортаються, чи надувними відбивачами (типу відбивачів 40, показаних на Фіг.5Е). Передбачено застосування спеціальних амортизуючих прокладок (не показані) для збереження зазначеного вільного простору в умовах сильних со зо вібраційних навантажень (наприклад, при запуску). Завдяки цьому запобігаються зіткнення між складеними панелями, які могли б призвести до поломки сонячних елементів. ікс,
Мається можливість змінювати конфігурацію в складеному положенні з урахуванням збільшення товщини с сонячної панелі при використанні, головним чином, жорстких (таких, що не розгортаються) відбивачів. На Фіг.б6С показана складена конфігурація з використанням двох шарнірно з'єднаних (поз.45) складених одна на іншу о коміркових панелей ЗР1 і ЗР2 із відповідними відбивачами 3, що чергуються. З огляду на таке розташування ї- відбивачів, що чергується, загальна товщина збільшується лише на невелику величину. Якщо з міркувань безпеки між верхньою частиною відбивачів і сонячною панеллю, що примикає, буде підтримуватися вільний простір у мм, то загальна товщина двох складених панелей буде становити, наприклад, бімм (-20--164-54-20мм). Для двох складених панелей потрібне збільшення товщини усього лише на 11мм (2296). «
Більш того, відбивачі З діють також у якості посилюючих деталей сонячної панелі. За умови відповідної з с модернізації конструктивного виконання панелі (наприклад, зменшення товщини стільникової комірчастої структури) загальна товщина складеної панелі може залишитися ще більш близькою до вихідного варіанта (без ;» концентраторів). Так, наприклад, при зменшенні товщини стільникової комірчастої структури з 20 до 18мм загальна товщина двох складених панелей концентратора за ФігбС стає 57мм (-18-16-5-18мм). У цьому випадку для двох складених панелей потрібно збільшення товщини усього лише на 7мм (14905). -І При такій конфігурації відбивачі будуть забезпечувати більш ефективне охолодження елементів. При зменшенні товщини стільникової комірчастої структури підвищується питома теплопровідність між задньою й о передньою сторонами сонячної панелі. Завдяки меншій температурі сонячних елементів вони будуть оо забезпечувати більш ефективне фотоелектричне перетворення.
Одним з важливих аспектів даного винаходу є досягнення теплового балансу. Можливе додаткове
Ме, підвищення ефективності охолодження завдяки вирівнюванню температур на передній стороні сонячної панелі, 4) тобто на тій стороні, яка звернена до сонця. Оскільки температура елементів вище, ніж температура панелі за рядами відбивачів, можна використовувати СЕКР із високою теплопровідністю для переднього листа 5 і/чи для заднього листа 6. Питома теплопровідність стандартного СЕКР знаходиться в області приблизно З5Вт/м.К, тоді як у високотеплопроводних СЕКР вона може досягати 370-700Вт/м.К і вони демонструють набагато більш високу жорсткість - 490-560ГПа в порівнянні з 93ГПа для звичайного СЕКР. Тому даний матеріал виявляється о також кращим при необхідності одержання більш високої загальної жорсткості панелі. Таким чином також ко досягається підвищення поперечної питомої теплопровідності лицьової поверхні сонячної панелі. Можна просто додати до листа зі звичайного СЕКР шар високотеплопровідного СЕКР, що дозволить підвищити бо теплопровідність, а крім того, це привабливо з погляду сполучуваності їхніх коефіцієнтів теплових розширень.
Інший спосіб може полягати в додаванні ниток із високою питомою теплопровідністю усередину чи поверх звичайного СЕКР зорієнтованих у середньому перпендикулярно подовжній осі рядів сонячних елементів, у результаті чого створюються свого роду теплові мости між більш теплою зоною під елементами і більш холодною зоною під відбивачами. Такі нитки можна або додати в СЕКР у процесі виготовлення, або пізніше. Як 65 приклад можна вказати, що завдяки додаванню ниток з міді чи іншого теплопровідного матеріалу на передній стороні сонячної панелі можна підвищити ефективність сонячних елементів, як показано на Фіг.8, де приведені графіки максимальних температур лицьового листа під елементами і під відбивачами, обчислені як функція від загальної теплопровідності лицьового листа. Такого покращення, нехай і незначного, можна домогтися без скільки-небудь помітного збільшення ваги. Наприклад, як видно на Фіг.8, використання високотеплопровідного
СЕРКР дозволяє знизити температуру елементів більш ніж на 59.
У складеному положенні елементи відбивачів укладаються один на другий на поверхні сонячної панелі. Не передбачається збереження відбивачів над сонячними елементами, для того щоб забезпечити можливість генерації енергії на перших етапах після запуску чи у випадку відмовлення розгортання. Таким чином за допомогою даного винаходу вирішується одна з проблем, що існує у відомих конструкціях. 70 У відповідності з другим варіантом винаходу, що характеризується відбивачами, що розгортаються, запобігається затінення сонячних елементів (див. Фіг.бА). Потрібне застосування спеціального фіксуючого механізму (не показаний) для запобігання навіть найменшого ослаблення пружин, що характерно для відомих систем. Вага плівки може бути дуже незначною (як правило, 71г/м? для товщини 50 мікронів). У варіанті, показаному на Фіг.бА, найважчими частинами є жорстка рамка 22 і механічні деталі, необхідні для фіксації у 75 складеному положенні, розгортання й остаточного блокування. Завдяки використанню тільки однієї рамки 22 (Фіг.58) і дуже простого механізму розгортання вдається одержати меншу вагу для цього другого варіанта.
Механізм розгортання може являти собою пружину без фіксації у складеному положенні, як уже було описано у відомій конструкції (МУО 00/79593 АТ). Проте відповідно до кращого варіанта здійснення, доданий фіксуючий пристрій. Тут відбивачі вже не є такими, що саморозгортаються, для них потрібна зовнішня сила (переважно зв'язана з механізмом розгортання сонячної панелі), яка дозволила б виконати розблокування і почати розгортання. Надійність такого механізму може бути дуже високою, особливо у випадку, коли його робота прив'язана з циклом розгортання панелі. Додаткова вага виявляється дуже невеликою, тому що використовуються матеріали з низькою щільністю, придатні для роботи в космічних умовах, типу алюмінію.
Основна перевага при порівнянні відомих систем полягає в тому, що, коли сонячна панель знаходиться в с складеному положенні, відбивачі не торкаються один одного, що запобігає появі подряпин на відбивному о покритті.
Claims (19)
1. Геліоконцентратор, що містить ряди сонячних елементів, що чергуються з клиноподібними відбивачами, ее, розташованими уздовж зазначених рядів, який відрізняється тим, що він містить щонайменше одну панель (1), се що має стільникову комірчасту структуру, яка містить передній лицьовий лист (5), на якому встановлені зазначені відбивачі (3) і зазначені ряди сонячних елементів (2), задній лицьовий лист (6) і розташовану між о НИМИ стільникову комірчасту решітку (4). ча
2. Геліоконцентратор за п. 1, який відрізняється тим, що стільникові елементи зазначеної комірчастої решітки (4) мають чорне покриття.
3. Геліоконцентратор за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що щонайменше на частині поверхні зазначеної панелі (1) з комірчастою структурою стільникові елементи відкриті на зазначеному задньому лицьовому листі. «
4. Геліоконцентратор за п. З, який відрізняється тим, що задній лицьовий лист (б) має отвори (7) і ШЩ-8 с зазначені відкриті елементи комірчастої решітки (4) знаходяться в зазначених отворах (7).
й 5. Геліоконцентратор за п. З, який відрізняється тим, що зазначені отвори (7) щонайменше частково "» розташовані під рядами сонячних елементів (2).
6. Геліоконцентратор за п. 3, який відрізняється тим, що він містить додаткову решітку (8) із стільникової Комірчастої структури, прикріплену до зазначеного заднього лицьового листа (6). -І
7. Геліоконцентратор за будь-яким із попередніх пунктів, який відрізняється тим, що щонайменше одна комірчаста решітка (4) виконана з алюмінію. і-й
8. Геліоконцентратор за будь-яким із попередніх пунктів, який відрізняється тим, що щонайменше один со лицьовий лист (5, 6) виконаний з полімеру, армованого вуглецевим волокном.
9. Геліоконцентратор за будь-яким з попередніх пунктів, який відрізняється тим, що він містить попередньо б відформований лист, що має плоску ділянку, на якій установлені зазначені ряди сонячних елементів (2), що се» чергуються з клиноподібними ділянками, покритими відбивним шаром з утворенням клиноподібних відбивачів
(3).
10. Геліоконцентратор за п. 9, який відрізняється тим, що зазначений попередньо відформований лист Виконаний з полімеру, армованого вуглецевим волокном.
11. Геліоконцентратор за будь-яким з попередніх пунктів, який відрізняється тим, що клиноподібні відбивачі іФ) (3) покриті металом, переважно сріблом із додатковим прозорим шаром, що забезпечує захист від радіації. ко
12. Геліоконцентратор за будь-яким із попередніх пунктів, який відрізняється тим, що зазначений попередньо відформований лист і/чи щонайменше один лицьовий лист (5, б) виконаний з полімеру, армованого вуглецевим бо волокном, який має питому теплопровідність, що дорівнює мінімум 370 Вт/м.К.
13. Геліоконцентратор за будь-яким із попередніх пунктів, який відрізняється тим, що зазначений попередньо відформований лист і/чи щонайменше один із зазначених лицьових листів (5, б) виконаний з полімеру, що містить нитки з високою питомою теплопровідністю, зорієнтовані в середньому перпендикулярно подовжній осі рядів сонячних елементів (2). 65
14. Геліоконцентратор за будь-яким із попередніх пунктів, який відрізняється тим, що коефіцієнт концентрації знаходиться в межах від 1,4/1 до 2/1 і становить переважно 1,6/1.
15. Геліоконцентратор за будь-яким із попередніх пунктів, який відрізняється тим, що хоча б деякі з відбивачів (3) являють собою плівку, посилену рамкою щонайменше на одній зі своїх сторін.
16. Геліоконцентратор за будь-яким із попередніх пунктів, який відрізняється тим, що відбивачі (3) є такими, що не розгортаються.
17. Геліоконцентратор за пп. 1-15, який відрізняється тим, що відбивачі (3) є такими, що розгортаються.
18. Геліоконцентратор за п. 17, який відрізняється тим, що в складеному положенні відбивачі (3) не перекривають ряди сонячних елементів (2).
19. Геліоконцентратор за будь-яким з попередніх пунктів, який відрізняється тим, що він містить щонайменше 7/0 дві шарнірно з'єднані комірчасті панелі (ЗР, 5Р2), що мають у складеному положенні таку конфігурацію, що відбивачі (3) першої й другої панелей чергуються. с (8) со (Се) со ІС)
м. -
с . и? -І 1 (95) б 50 сю» Ф) іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP00202669A EP1174342A1 (en) | 2000-07-20 | 2000-07-20 | Solar concentrator |
PCT/EP2001/007839 WO2002008058A1 (en) | 2000-07-20 | 2001-07-06 | Solar concentrator |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA75363C2 true UA75363C2 (en) | 2006-04-17 |
Family
ID=8171856
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UA2003021481A UA75363C2 (en) | 2000-07-20 | 2001-06-07 | Space solar concentrator |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6528716B2 (uk) |
EP (2) | EP1174342A1 (uk) |
JP (1) | JP2004504232A (uk) |
AU (1) | AU2001281966A1 (uk) |
RU (1) | RU2285979C2 (uk) |
UA (1) | UA75363C2 (uk) |
WO (1) | WO2002008058A1 (uk) |
Families Citing this family (94)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000079593A1 (en) * | 1999-06-21 | 2000-12-28 | Aec-Able Engineering Co., Inc. | Solar cell array |
EP1261039A1 (en) * | 2001-05-23 | 2002-11-27 | Université de Liège | Solar concentrator |
FR2834584B1 (fr) * | 2002-01-07 | 2005-07-15 | Cit Alcatel | Dispositif concentrateur d'energie solaire pour vehicule spatial et panneau generateur solaire |
US7388146B2 (en) * | 2002-04-24 | 2008-06-17 | Jx Crystals Inc. | Planar solar concentrator power module |
FR2845822B1 (fr) * | 2002-10-10 | 2005-06-24 | Cit Alcatel | Panneau de generateur solaire et vehicule spatial comportant un tel panneau |
FR2847719B1 (fr) * | 2002-11-25 | 2005-03-11 | Cit Alcatel | Cellule solaire pour panneau de generateur solaire, panneau de generateur solaire et vehicule spatial |
EP1570661A1 (en) * | 2002-11-28 | 2005-09-07 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Method and electronic device for creating personalized content |
US8153886B1 (en) * | 2003-10-20 | 2012-04-10 | Amonix, Inc. | Method of improving the efficiency of loosely packed solar cells in dense array applications |
US20060054212A1 (en) * | 2004-09-10 | 2006-03-16 | Fraas Lewis M | Solar photovoltaic mirror modules |
US7319189B2 (en) * | 2004-10-27 | 2008-01-15 | Universite De Liege | Solar concentrator |
US8940265B2 (en) * | 2009-02-17 | 2015-01-27 | Mcalister Technologies, Llc | Sustainable economic development through integrated production of renewable energy, materials resources, and nutrient regimes |
US20060235717A1 (en) * | 2005-04-18 | 2006-10-19 | Solaria Corporation | Method and system for manufacturing solar panels using an integrated solar cell using a plurality of photovoltaic regions |
US20060283495A1 (en) * | 2005-06-06 | 2006-12-21 | Solaria Corporation | Method and system for integrated solar cell using a plurality of photovoltaic regions |
US20080178922A1 (en) * | 2005-07-26 | 2008-07-31 | Solaria Corporation | Method and system for manufacturing solar panels using an integrated solar cell using a plurality of photovoltaic regions |
WO2007030732A2 (en) * | 2005-09-09 | 2007-03-15 | Straka Christopher W | Energy channeling sun shade system and apparatus |
US20070056626A1 (en) * | 2005-09-12 | 2007-03-15 | Solaria Corporation | Method and system for assembling a solar cell using a plurality of photovoltaic regions |
US20080215557A1 (en) * | 2005-11-05 | 2008-09-04 | Jorey Ramer | Methods and systems of mobile query classification |
US7910822B1 (en) | 2005-10-17 | 2011-03-22 | Solaria Corporation | Fabrication process for photovoltaic cell |
US8227688B1 (en) | 2005-10-17 | 2012-07-24 | Solaria Corporation | Method and resulting structure for assembling photovoltaic regions onto lead frame members for integration on concentrating elements for solar cells |
DE102005057468A1 (de) * | 2005-11-30 | 2007-05-31 | Solarwatt Solar-Systeme Ag | Photovoltaisches rahmenloses Solarmodul in Plattenform |
US7994417B1 (en) | 2006-02-23 | 2011-08-09 | Jx Crystals Inc. | Optimal cell selection for series connection in Cassegrain PV module |
TW200814343A (en) * | 2006-09-12 | 2008-03-16 | Delta Electronics Inc | Energy collecting system |
US20080110489A1 (en) * | 2006-11-14 | 2008-05-15 | Fareed Sepehry-Fard | Very High Efficiency Multi-Junction Solar Spectrum Integrator Cells, and the Corresponding System and Method |
US7910392B2 (en) | 2007-04-02 | 2011-03-22 | Solaria Corporation | Method and system for assembling a solar cell package |
US20100282316A1 (en) * | 2007-04-02 | 2010-11-11 | Solaria Corporation | Solar Cell Concentrator Structure Including A Plurality of Glass Concentrator Elements With A Notch Design |
US20080236651A1 (en) * | 2007-04-02 | 2008-10-02 | Solaria Corporation | Solar cell concentrator structure including a plurality of concentrator elements with a notch design and method having a predetermined efficiency |
US20090056806A1 (en) * | 2007-09-05 | 2009-03-05 | Solaria Corporation | Solar cell structure including a plurality of concentrator elements with a notch design and predetermined radii and method |
US8119902B2 (en) * | 2007-05-21 | 2012-02-21 | Solaria Corporation | Concentrating module and method of manufacture for photovoltaic strips |
US8707736B2 (en) | 2007-08-06 | 2014-04-29 | Solaria Corporation | Method and apparatus for manufacturing solar concentrators using glass process |
US8513095B1 (en) | 2007-09-04 | 2013-08-20 | Solaria Corporation | Method and system for separating photovoltaic strips |
US8049098B2 (en) * | 2007-09-05 | 2011-11-01 | Solaria Corporation | Notch structure for concentrating module and method of manufacture using photovoltaic strips |
US20110017263A1 (en) * | 2007-09-05 | 2011-01-27 | Solaria Corporation | Method and device for fabricating a solar cell using an interface pattern for a packaged design |
US7910035B2 (en) | 2007-12-12 | 2011-03-22 | Solaria Corporation | Method and system for manufacturing integrated molded concentrator photovoltaic device |
US20090151770A1 (en) * | 2007-12-12 | 2009-06-18 | Solaria Corporation | Method and material for coupling solar concentrators and photovoltaic devices |
US20090151769A1 (en) * | 2007-12-14 | 2009-06-18 | Corbin John C | Device and system for improved solar cell energy collection and solar cell protection |
EP2073280A1 (de) * | 2007-12-20 | 2009-06-24 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Reflektive Sekundäroptik und Halbleiterbaugruppe sowie Verfahren zu dessen Herstellung |
EP2271879B1 (en) * | 2007-12-21 | 2018-02-21 | AGC Glass Europe | Solar energy reflector |
US8212139B2 (en) | 2008-01-18 | 2012-07-03 | Tenksolar, Inc. | Thin-film photovoltaic module |
US8748727B2 (en) * | 2008-01-18 | 2014-06-10 | Tenksolar, Inc. | Flat-plate photovoltaic module |
US8933320B2 (en) * | 2008-01-18 | 2015-01-13 | Tenksolar, Inc. | Redundant electrical architecture for photovoltaic modules |
US20090183764A1 (en) * | 2008-01-18 | 2009-07-23 | Tenksolar, Inc | Detachable Louver System |
JP5383072B2 (ja) * | 2008-03-28 | 2014-01-08 | 三菱電機株式会社 | 太陽電池モジュール装置 |
US20090283133A1 (en) * | 2008-05-14 | 2009-11-19 | 3M Innovative Properties Company | Solar concentrating mirror |
US20090283144A1 (en) * | 2008-05-14 | 2009-11-19 | 3M Innovative Properties Company | Solar concentrating mirror |
US8263852B2 (en) * | 2008-06-23 | 2012-09-11 | Atomic Energy Council—Institute of Nuclear Energy Research | Insulating device of concentration photovoltaic heat sink |
KR100967380B1 (ko) * | 2008-06-26 | 2010-07-05 | 중앙대학교 산학협력단 | 태양광 집광 장치 및 그를 이용한 태양광 발전 시스템 |
CN102333998B (zh) | 2008-12-30 | 2015-08-05 | 3M创新有限公司 | 宽带反射器、集光型太阳能发电系统、以及使用它们的方法 |
US9231267B2 (en) * | 2009-02-17 | 2016-01-05 | Mcalister Technologies, Llc | Systems and methods for sustainable economic development through integrated full spectrum production of renewable energy |
US9097152B2 (en) | 2009-02-17 | 2015-08-04 | Mcalister Technologies, Llc | Energy system for dwelling support |
US8808529B2 (en) * | 2009-02-17 | 2014-08-19 | Mcalister Technologies, Llc | Systems and methods for sustainable economic development through integrated full spectrum production of renewable material resources using solar thermal |
US8814983B2 (en) | 2009-02-17 | 2014-08-26 | Mcalister Technologies, Llc | Delivery systems with in-line selective extraction devices and associated methods of operation |
US8546686B2 (en) * | 2009-05-08 | 2013-10-01 | Arthur Ashkin | Solar energy collection system |
US8960185B2 (en) | 2009-05-08 | 2015-02-24 | Arthur Ashkin | Compound collector system for solar energy concentration |
AU2010246958B2 (en) * | 2009-05-14 | 2015-03-19 | Sunboost Ltd. | Light collection system and method |
EP2911263A3 (en) | 2009-06-15 | 2015-10-14 | Tenksolar, Inc. | Illumination agnostic solar panel |
US20110006163A1 (en) * | 2009-07-13 | 2011-01-13 | David Wait | Segmented parabolic concentrator for space electric power |
US8466400B2 (en) | 2009-07-24 | 2013-06-18 | Cewa Technologies, Inc. | Calibration system for solar collector installation |
US8402653B2 (en) * | 2009-07-31 | 2013-03-26 | Palo Alto Research Center Incorporated | Solar energy converter assembly incorporating display system and method of fabricating the same |
FR2951252B1 (fr) * | 2009-10-14 | 2011-11-25 | Centre Nat Rech Scient | Recepteur surfacique solaire modulaire texture fonctionnant a haute temperature |
WO2011049569A1 (en) * | 2009-10-22 | 2011-04-28 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Parabolic light concentrating trough |
DE202009018582U1 (de) | 2009-10-26 | 2012-03-13 | Telecom-Stv Co. Ltd. | Linearer Lichtstrahlungskonzentrator |
DE102009050724A1 (de) | 2009-10-26 | 2011-04-28 | Telecom-Stv Co. Ltd. | Linearer Lichtstrahlungskonzentrator |
CA2786670C (en) * | 2010-01-29 | 2021-07-27 | Volotek Sa | Intelligent & self-cleaning solar panels |
US8829330B2 (en) | 2010-02-23 | 2014-09-09 | Tenksolar, Inc. | Highly efficient solar arrays |
US9773933B2 (en) | 2010-02-23 | 2017-09-26 | Tenksolar, Inc. | Space and energy efficient photovoltaic array |
US9299861B2 (en) | 2010-06-15 | 2016-03-29 | Tenksolar, Inc. | Cell-to-grid redundandt photovoltaic system |
CN101943765B (zh) * | 2010-08-27 | 2011-11-16 | 成都钟顺科技发展有限公司 | 聚光透镜、复眼式透镜聚光器及复眼式聚光太阳电池组件 |
ES2399254B1 (es) * | 2010-09-27 | 2013-11-11 | Abengoa Solar New Technologies S.A | Sistema reflexivo de concentracion solar fotovoltaica |
KR101110465B1 (ko) | 2010-10-04 | 2012-02-24 | 희성전자 주식회사 | 태양광 집광 장치 |
JP2012119668A (ja) * | 2010-11-12 | 2012-06-21 | Semiconductor Energy Lab Co Ltd | 光電変換モジュールおよび光電変換装置 |
US9893223B2 (en) | 2010-11-16 | 2018-02-13 | Suncore Photovoltaics, Inc. | Solar electricity generation system |
USD699176S1 (en) | 2011-06-02 | 2014-02-11 | Solaria Corporation | Fastener for solar modules |
FR2976917B1 (fr) | 2011-06-23 | 2013-06-28 | Thales Sa | Ensemble hybride d'au moins un panneau solaire. |
DE102012023850A1 (de) * | 2012-12-05 | 2014-06-05 | Josef Zanklmeier | Lichtreflektierendes/Lichtbündelndes Fugenprofil zur Ertrags- und Leistungssteigerung bei Solaranlagen |
US8916765B2 (en) * | 2013-03-15 | 2014-12-23 | Gerald Ho Kim | 3-D sola cell device for a concentrated photovoltaic system |
JP6693889B2 (ja) | 2014-05-14 | 2020-05-13 | カリフォルニア インスティチュート オブ テクノロジー | 大規模宇宙太陽光発電所:誘導可能ビームを用いる送電 |
WO2015175839A1 (en) | 2014-05-14 | 2015-11-19 | California Institute Of Technology | Large-scale space-based solar power station: packaging, deployment and stabilization of lightweight structures |
EP3149777B1 (en) | 2014-06-02 | 2024-02-14 | California Institute of Technology | Large-scale space-based solar power station: efficient power generation tiles |
EP3088817A1 (de) | 2015-04-30 | 2016-11-02 | Novosol GmbH & Co. KG | Modularer solarkollektor |
RU2593598C1 (ru) * | 2015-03-03 | 2016-08-10 | ОАО "Концерн "Орион" | Система дистанционного контроля и управления солнечным концентраторным модулем |
JP6715317B2 (ja) | 2015-07-22 | 2020-07-01 | カリフォルニア インスティチュート オブ テクノロジー | コンパクトパッケージング用の大面積構造体 |
WO2017027617A1 (en) | 2015-08-10 | 2017-02-16 | California Institute Of Technology | Systems and methods for performing shape estimation using sun sensors in large-scale space-based solar power stations |
WO2017027615A1 (en) * | 2015-08-10 | 2017-02-16 | California Institute Of Technology | Compactable power generation arrays |
US10992253B2 (en) | 2015-08-10 | 2021-04-27 | California Institute Of Technology | Compactable power generation arrays |
WO2017146072A1 (ja) * | 2016-02-25 | 2017-08-31 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | 太陽電池モジュール |
US10937915B2 (en) | 2016-10-28 | 2021-03-02 | Tesla, Inc. | Obscuring, color matching, and camouflaging solar panels |
FR3067519B1 (fr) * | 2017-06-08 | 2019-07-26 | Centre National D'etudes Spatiales | Panneau solaire comportant notamment une structure et au moins deux cellules photovoltaiques |
FR3067520B1 (fr) * | 2017-06-08 | 2019-07-26 | Centre National D'etudes Spatiales | Panneau solaire comportant une structure, au moins deux cellules photovoltaiques et une barriere |
EP3767824A4 (en) * | 2018-03-22 | 2021-11-03 | Bolymedia Holdings Co. Ltd. | SIDE SURFACE LIGHT CONCENTRATION SOLAR DEVICE |
US11634240B2 (en) | 2018-07-17 | 2023-04-25 | California Institute Of Technology | Coilable thin-walled longerons and coilable structures implementing longerons and methods for their manufacture and coiling |
US11772826B2 (en) | 2018-10-31 | 2023-10-03 | California Institute Of Technology | Actively controlled spacecraft deployment mechanism |
RU2718687C1 (ru) * | 2019-07-23 | 2020-04-13 | Открытое акционерное общество "Авангард" | Система дистанционного контроля и управления солнечным концентраторным модулем |
US11189747B1 (en) * | 2020-05-19 | 2021-11-30 | The Boeing Company | Solar panel and method for producing the solar panel |
CN117178375A (zh) * | 2021-03-30 | 2023-12-05 | 出光兴产株式会社 | 光电转换元件和光电转换元件的制造方法 |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3232795A (en) * | 1961-10-26 | 1966-02-01 | Boeing Co | Solar energy converter |
US3350234A (en) * | 1963-06-03 | 1967-10-31 | Hoffman Electronics Corp | Flexible solar-cell concentrator array |
US3427200A (en) * | 1964-09-24 | 1969-02-11 | Aerojet General Co | Light concentrator type photovoltaic panel having clamping means for retaining photovoltaic cell |
US4415759A (en) * | 1981-10-13 | 1983-11-15 | Vought Corporation | Solar power satellite |
JPS5933887A (ja) * | 1982-08-19 | 1984-02-23 | Nec Corp | 太陽電池パネル |
JPH04215599A (ja) * | 1990-12-10 | 1992-08-06 | Mitsubishi Electric Corp | 超軽量サンドイッチパネル |
US5244508A (en) | 1992-04-02 | 1993-09-14 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Self-deploying photovoltaic power system |
US5520747A (en) | 1994-05-02 | 1996-05-28 | Astro Aerospace Corporation | Foldable low concentration solar array |
AU1872995A (en) * | 1995-02-09 | 1996-08-27 | Solardyne Corporation | Non-tracking solar concentrator heat sink and housing system |
US5614033A (en) * | 1995-08-08 | 1997-03-25 | Hughes Aircraft Company | Rigid solar panel with discrete lattice and carrier structures bonded together |
US5885367A (en) * | 1997-03-07 | 1999-03-23 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Retractable thin film solar concentrator for spacecraft |
US6005184A (en) * | 1997-07-11 | 1999-12-21 | Space Systems/Loral, Inc. | Solar panels having improved heat dissipation properties |
US6050526A (en) | 1997-07-21 | 2000-04-18 | Hughes Electronics Corporation | Solar reflector systems and methods |
US6017002A (en) | 1997-07-21 | 2000-01-25 | Hughes Electronics Corporation | Thin-film solar reflectors deployable from an edge-stowed configuration |
JP3757369B2 (ja) * | 1997-08-05 | 2006-03-22 | Ykk Ap株式会社 | 太陽電池モジュールの製造方法及びその太陽電池モジュール |
US5909860A (en) * | 1998-02-26 | 1999-06-08 | Hughes Electronics Corporation | Deployment sequencer |
WO2000079593A1 (en) | 1999-06-21 | 2000-12-28 | Aec-Able Engineering Co., Inc. | Solar cell array |
US6177627B1 (en) * | 1999-06-21 | 2001-01-23 | Ace-Able Engineering Co., Inc. | Solar cell array with multiple rows of cells and collapsible reflectors |
US6188012B1 (en) | 1999-11-10 | 2001-02-13 | Tecstar Power Systems | Methods and systems for a solar cell concentrator |
-
2000
- 2000-07-20 EP EP00202669A patent/EP1174342A1/en not_active Withdrawn
-
2001
- 2001-06-07 UA UA2003021481A patent/UA75363C2/uk unknown
- 2001-07-06 WO PCT/EP2001/007839 patent/WO2002008058A1/en active Application Filing
- 2001-07-06 EP EP01960478A patent/EP1301396B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-07-06 RU RU2003103769/11A patent/RU2285979C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-07-06 JP JP2002513767A patent/JP2004504232A/ja active Pending
- 2001-07-06 AU AU2001281966A patent/AU2001281966A1/en not_active Abandoned
- 2001-07-20 US US09/908,816 patent/US6528716B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2001281966A1 (en) | 2002-02-05 |
JP2004504232A (ja) | 2004-02-12 |
WO2002008058A1 (en) | 2002-01-31 |
RU2285979C2 (ru) | 2006-10-20 |
EP1174342A1 (en) | 2002-01-23 |
EP1301396B1 (en) | 2012-06-20 |
EP1301396A1 (en) | 2003-04-16 |
US20020007845A1 (en) | 2002-01-24 |
US6528716B2 (en) | 2003-03-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
UA75363C2 (en) | Space solar concentrator | |
RU2346355C1 (ru) | Солнечный концентратор | |
US7875796B2 (en) | Reflector assemblies, systems, and methods for collecting solar radiation for photovoltaic electricity generation | |
Brogren et al. | Optical efficiency of a PV–thermal hybrid CPC module for high latitudes | |
US4520794A (en) | Solar energy concentrating slat arrangement and collector | |
US20120255540A1 (en) | Sun tracking solar concentrator | |
AU2003259804A1 (en) | Concentrating solar energy receiver | |
RU2003103769A (ru) | Гелиоконцентратор | |
US10353187B2 (en) | Stretched fresnel lens solar concentrator for space power, with cords, fibers, or wires strengthening the stretched lens | |
US20120006405A1 (en) | Panel-mounted photovoltaic system with fresnel reflector | |
Mills et al. | Ideal prism solar concentrators | |
Uematsu et al. | Static concentrator photovoltaic module with prism array | |
O'Neill et al. | Ultralight stretched Fresnel lens solar concentrator for space power applications | |
WO1996024954A1 (en) | Non-tracking solar concentrator heat sink and housing system | |
US20100275902A1 (en) | Photovoltaic and thermal energy system | |
Habraken et al. | Space solar arrays and concentrators | |
WO1995006330A1 (en) | Non-tracking solar concentrator heat sink and housing system | |
CN111327266A (zh) | 双面光伏太阳能电池板和太阳能电池板组件 | |
US20090194096A1 (en) | Method and apparatus for concentrating optical radiation using light trapping elements | |
Hebrink | Durable polymeric films for increasing the performance of concentrators | |
JP2010169981A (ja) | 太陽レンズと太陽光利用装置 | |
O'Neill et al. | Recent progress on the stretched lens array (SLA) | |
JP2020054096A (ja) | 太陽光発電装置、及び、太陽光発電装置を用いた太陽光発電システム | |
Collette et al. | Low Cost Concentrator Solar Array | |
Bernardoni | Performance Optimization of Luminescent Solar Concentrator Photovoltaic Systems |