UA63469C2 - Diamond-hard-alloy plate - Google Patents
Diamond-hard-alloy plate Download PDFInfo
- Publication number
- UA63469C2 UA63469C2 UA2003043732A UA2003043732A UA63469C2 UA 63469 C2 UA63469 C2 UA 63469C2 UA 2003043732 A UA2003043732 A UA 2003043732A UA 2003043732 A UA2003043732 A UA 2003043732A UA 63469 C2 UA63469 C2 UA 63469C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- plates
- diamond
- alloy plate
- hard
- plate
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title abstract description 34
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title abstract description 34
- 238000010411 cooking Methods 0.000 claims 3
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 claims 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 claims 2
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims 2
- 231100000252 nontoxic Toxicity 0.000 claims 2
- 230000003000 nontoxic effect Effects 0.000 claims 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 claims 1
- 239000000975 dye Substances 0.000 claims 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 claims 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 abstract description 34
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 abstract description 31
- UHPOHYZTPBGPKO-UHFFFAOYSA-N bis(boranylidyne)chromium Chemical compound B#[Cr]#B UHPOHYZTPBGPKO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 abstract description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 abstract 3
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 abstract 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 20
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 4
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 4
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 4
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- OFEAOSSMQHGXMM-UHFFFAOYSA-N 12007-10-2 Chemical compound [W].[W]=[B] OFEAOSSMQHGXMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XSPFOMKWOOBHNA-UHFFFAOYSA-N bis(boranylidyne)tungsten Chemical compound B#[W]#B XSPFOMKWOOBHNA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 2
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 2
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical group [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002083 X-ray spectrum Methods 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012072 active phase Substances 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 210000005056 cell body Anatomy 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 1
- 238000012886 linear function Methods 0.000 description 1
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052903 pyrophyllite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004451 qualitative analysis Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical group [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- -1 tungsten carbides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Description
Винахід стосується області одержання композиційних матеріалів, а саме алмазно-твердосплавних пластин і може бути використаний при спіканні шарових нероз'ємних з'єднань твердосплавна підкладка - алмазний полікристал в умовах високого тиску і температури для виготовлення переважно руйнівних елементів бурових доліт і фрез.
Відома найбільш близька за технічною суттю до винаходу алмазно-твердосплавна пластина, описана в способі одержання комбінованої спеченої вставки |див. Патент США Ме4403015, МПК В22Е3/14, опубл.06.09.831|, що містить алмазний шар і твердосплавну пластину, між якими розташовано проміжний шар, що містить алмази.
Спосіб її виготовлення полягає в тому, що тверду спечену пресовку, яка містить алмаз або В. ВМ в кількості більше 20 об'ємн. 95, з'єднують з твердосплавною підкладкою за допомогою проміжного шару товщиною менше 2мм. Цей проміжний шар містить таку кількість В. вм, яка забезпечує жорстке зчеплення твердої спеченої пресовки з твердосплавною підкладкою, але не більше 7095 об'ємн. Інша частина цього шару складається із суміші карбідів, нітридів, карбонітридів, або боридів перехідних металів Періодичної таблиці Менделєєва 4а, 5а, ба, суміші цих сполук або їх твердих розчинів. Для поліпшення спікання проміжного шару він вміщує АЇ і/або 51і в кількості понад 0,мас. 905.
Недоліком отриманої за прототипом алмазно-твердосплавної пластини є крихкість, низька термостійкість і слабкий хімічний зв'язок проміжного шару з твердосплавною пластиною і алмазним шаром. Карбіди, нітриди, карбонітриди перехідних металів Періодичної таблиці Менделєєва 4а, 5а, ба, або їх суміші, не зважаючи на їх відносну стійкість проти нагрівання, крихкі і інертні до хімічних зв'язків. При введенні частинок АЇ і 5і при високій температурі утворюються крихкі інтерметалеві сполуки і шари, які знижують механічні властивості і зносостійкість спеченого матеріалу. При спіканні пластинки нагріваються до температури 1200-17007С, а після швидкого їх охолодження виникають температурні напруження сумірні з модулем міцності і навіть його перевищують, що призводить до появи мікротріщин і тріщин в проміжному і алмазному шарах, це призводить до деградації експлуатаційних властивостей пластини.
В основу винаходу покладено завдання такого удосконалення алмазно-твердосплавної пластини, при якому, за рахунок введення дібориду хрому в шихту твердосплавної пластини і алмазного шару і пропонованого співвідношення компонентів забезпечується утворення гомогенної структури з міцним каркасом твердосплавної пластини і алмазного шару і хімічного зв'язку між ними зменшення крихкості, і, як наслідок створення такої структури - підвищення термостійкості, міцності і зносостійкості матеріалу. Крім того, виключається операція виконання проміжного шару, що значно спрощує процес їх отримання.
Означене завдання вирішується завдяки тому, що в алмазно-твердосплавній пластині, що містить алмазний шар і твердосплавну пластину, згідно винаходу алмазний шар і твердосплавна пластина містять діборид хрому при наступному співвідношенні компонентів, мас. 90: алмазний шар: алмази -90...97 діборид хрому -0,5...10 твердосплавна пластина: твердий плав -90...99,5 діборид хрому -0,5...10
Оптимальним при цьому є, коли алмазний шар додатково містить металеве зв'язуюче, як таке - принаймні один метал з наступного ряду: кобальт, нікель, залізо, молібден, титан, цирконій, а алмазний шар і твердосплавна пластина містять діборид вольфраму (У/2В5) у кількості 0,1...5мас.9о.
Причинно-наслідковий зв'язок між сукупністю ознак, що заявляється і технічними результатами, які досягаються при її реалізації, полягає у наступному.
Завдяки введенню у шихту для твердосплавної пластини і алмазний шар активних тугоплавких сполук дібориду хрому (СтВг) проходять узагальнення не тільки валентних, але і внутрішніх електронів добудівного а- рівня атомів хрому і вольфраму, що проявляється в дуже міцній гексагональній структурі. Шар із атомів хрому розміщується по гексагональній щільноупакованій решітці, чередуючись з шарами з атомів бору, утворюючи гексагональну двовимірну сітку. Ці обставини дають можливість атомам СгіВо і М/2В5 утворювати міцні хімічні зв'язки як у власних кристалах, так і в сполуках з іншими елементами. Крім цього, атоми СгВо завдяки своїм хімічним активностям утворюють активні зародки з іншими атомами системи і зумовлюють їх тривимірне зростання на усьому проміжку спікання, що сприяє дифузії і самодифузії елементів і переносу маси і тепла, і, як наслідок, зменшується термонапруження. В результаті таких ефектів протікає структурно-фазова трансформація усіх компонентів, що сприяє формуванню дрібнозернистої структури з міцним каркасом і фізико-механічними властивостями алмазно-твердосплавної пластини.
Нами була побудована феномологічна модель процесу спікання алмазовмісних композиційних матеріалів для полідисперсних систем. Модуль базується на положенні, що швидкість усадки спікання і швидкість хімічної реакції пропорційна добутку узагальненої константи швидкості процесу, в якій енергія активації залежить від температури і тиску, і модельній функції, яка задовольняє умові фізичної залежності механізмів переносу маси при спіканні від параметрів системи, і найкращим чином апроксимує експериментальні результати. Отримані рівняння дозволяють обчислити енергію активації системи і кінетичні параметри масопереносу (механізм переносу маси за рахунок дифузії і зародкоутворення нових фаз) при заданих умовах температури і тиску.
При додаванні в ці шари дібориду вольфраму (М/285) додатково збільшуються модулі пружності, опору і зсуву, що суттєво впливає на міцність, зносостійкість і надійність алмазно-твердосплавної пластини.
Межі вмісту СтВ2 і УУ2В5 в шихті визначали, виходячи з умови основного завдання - підвищення термостійкості, міцності і зносостійкості матеріалу.
Верхні межі вмісту СІВг2 і УУМ2В5 обмежувались умовами спікання, при яких температура і тиск не перевищували значень, відповідно 1700"С і 8,0ГПа. При цих умовах з отриманих кінетичних рівнянь визначали ті мінімальні значення енергії активації системи, що спікається, для якої кінетичний параметр т, що характеризує масоперенос за рахунок дифузії а кінетичний параметр, який характеризує зародкоутворення нових фаз і швидкість його зросту п наближувались до значень, відповідно 1/3 і 4 на етапі ущільнення. Ті кількісні значення
СіВ» і М2В5, при яких енергія активації набуває найменших значень при т-1/3, а п-4 і є суттєвими для формування найкращих фізико-механічних властивостей і структури матеріалу, що спікається.
Винахід проілюстровано кресленнями, де на фіг.1 показано спорядження комірки високого тиску перед спіканням, на фіг.2 - загальний вигляд алмазно-твердосплавної пластини після спікання.
Приклад 1
Для спорядження комірки високого тиску (фіг.1) було взято контейнер з літографського каменю 1, теплоїзолюючий диск 2, спресований з пірофіліту, нагрівні елементи - диски З та трубчатий нагрівник 4, виготовлені з графіту, твердосплавну пластину 5, спечену із сплаву ВКА, в шихту якого введено 1,О0мас. 95 СтгВ» і 1,0О0мас. 95 М/2В5, алмазний шар 6, що складається перед спіканням з суміші алмазного порошку марки АСМ 60/40 з розмірами частинок 40...60мкм (94мабс. 95), порошку Со (4мас. 95), порошку СтВ»2 (1,5мас. 95) і порошку М/2В5 (0,5мас.оо) з розмірами частинок 5...10мкм, електроїзолюючий диск 7, спресований із графітоподібного нітриду бору, провідники електричного струму - молібденовий диск 8 та залізний циліндр 9, втулку 10 з літографського каменю. Спорядження здійснювали за схемою, показаною на фіг.1. Спікання виконували в апараті високого тиску типу тороїд по слідуючій схемі і режимах: протягом трьох хвилин тиск збільшували до 8ГПа з постійною швидкістю 44,4МПа/с і паралельно виконували нагрівання до 17007"С з постійною швидкістю 9,4"С/б. При температурі 17007С при постійному тиску 8ГПа протягом двох хвилин виконували спікання. Далі протягом 3...5х8в. тиск зменшували до атмосферного і паралельно виконували охолодження до 80"С за рахунок вимушеної конвекції. Отримано зразки алмазно-твердосплавних пластин діаметром 15мм, висотою 4мм. Після спікання була проведена механічна обробка зразків матеріалу до стану, придатного для дослідження структури і фізико- механічних властивостей. Алмазно-твердосплавна пластина (фіг.2) складається з твердосплавної пластини 5 і алмазного шару б, який утворено внаслідок спікання системи в умовах високого тиску і температури. На скануючому електронному мікроскопі (РОМ) 85-340, оснащеному системою цифрової обробки зображення і енергетичним аналізатором рентгенівських спектрів "І іпк-860" виконувався якісний аналіз розподілення фаз на основі цифрових зображень в характерному випромінюванні елементів характерних фаз. Проведені дослідження показали, що алмазний шар містить 94мас. 95 алмазів, 4,2мас. 95 кобальту, 1 4мас. 95 дібориду хрому, 0,4мас. 90 бориду вольфраму (М/2Б5), при цьому кінцевий склад зразків відрізняється від початкової шихти, що підтверджує наявність гетерогенних дифузійних процесів, які сталися під час спікання. Внаслідок введення дібориду хрому і бориду вольфраму (М/2Б5) утворилися тверді розчини і нові активні фази, відбулося їх тривимірне зростання на всьому проміжку спікання, що стимулювало дифузійні процеси, дало змогу рівномірно розподілитись усім елементам системи по об'єму матеріалу, створити самодифузію і міцне адгезійне зчеплення алмазного шару з твердосплавною пластиною. При цьому на поверхні границі "алмазний шар-твердосплавна пластина" зовсім відсутні мікропори і мікротріщини.
Для визначення температурних напружень була розглянута математична модель термопружного стану алмазно-твердосплавної пластини, які виникають у двушаровій неоднорідній пластинці в умовах дії високого тиску і температури. Модуль враховує особливості спікання і охолодження за рахунок вимушеної конвекції і випромінювання абсолютно чорного тіла. При охолодженні пластини тепловий потік з її поверхні не є лінійною функцією різниці температур між цією поверхнею та середовищем, яке її оточує. Тут враховано, що пластинка обмежена абсолютно чорним тілом з абсолютною температурою То, втрачає кількість тепла, яке віднесене до одиниці її поверхні за одиницю часу по закону: о-ввігі- та) де б . постійна Стефана-Больцмана;
Е - відносна випромінювальна здатність поверхні (ступінь чорноти).
Для карбідів вольфраму вона - 0,7; дібориду хрому і бориду вольфрама - 0,9; для суміші порошків алмазів і кобальту - 0,93.
Таким чином з великою точністю визначені температурні напруження в алмазно-твердосплавній пластини, які за рахунок активної дифузії (ковалентного зв'язку між алмазним шаром і твердосплавною пластинкою), відсутності інерційних карбідів, карбонітридів і т.п., високої теплопровідності і переносу тепла в умовах спікання суттєво зменшуються і не перевищують фізико-механічних властивостей матеріалу. Після цього визначали їх зносостійкість за величиною питомих витрат робочої кромки пластини після шліфування ними кварцевого пісковика на шляху терті 1000М.
Приклади 1-6 див. Таблицю, де наведено для тих випадків, які стосуються заявлених ознак. Приклади 7-10 - за межами заявлених ознак. Приклад 11 - відтворення алмазно-твердосплавної пластини за прототипом. Зміну складу шарів АТП досягали за рахунок виконання окремої шихти для кожного зразку матеріалу.
Як видно з таблиці, завдяки пропонованому винаходу температурні напруження зменшуються на З0ГПа, коефіцієнти теплопровідності алмазного шару і твердосплавної пластини збільшуються, відповідно на 250 і 5Вт/м. К) і стійкість проти абразивного зрошування збільшилась до півтора разів в порівнянні з прототипом.
Алмазно-твердосплавні пластини можуть бути використані як породоруйнівні вставки в бурових долотах, фрезах для різання металевих плит, деревини і т.д.
Робота алмазного бурового долота з використанням вказаної пластини не відрізняється від роботи з використанням відомих, якими оснащувались бурові долота, за виключенням зниження вартості пайки при виготовленні доліт та використання дешевих припоїв та розширення можливостей буріння за рахунок високої термостійкості, зносостійкості і міцності запропонованої пластини. Алмазно-твердосплавні пластини паяються по зовнішній поверхні корпусу долота, яка обертається з постійною швидкістю, а швидкість буріння залежить від типу гірської породи.
Таблиця
Об'єкт випро- | де Сумарне | Що бувань |у Діборид Твердий Діборид темпер. |Геплопровід Зносостійкість) Примітки
БИ песня вав авн
АТПпЗгіднобї | 94 | 15 2409; - | | ЇЇ 1051 98 | 1 | 1 | 108 | 400 | 00020 винаходу/ 2 90 | 10 | 6 20/10 /-1-Ї- ЇЇ - | 90 | 10 | - | 188 | з00 | 0о0озо | щрс(еЄ (3 97 | 05 |1ї0| 1 - /-Ї1-1- 1011 9957 | 03 | - | 89 | 420 | 00020
Шен Ен 3 ЕЕ: 5955 05 | - Ї- Ї - /-Ї1-Ї-Ї- | з | 1 | 1 | 88 | чо | 024
(6 90 | ло | - |- ЇЇ - 1-1 -11-1- 1 99551 051 | за | зго | пог | щрхфе:
Відокремлення "Ів в| 1 11111717 е| з | 21 жа | сю | сома
Тріщини в 99,7 1,3 95 З 2 490 алмазному шарі (а; 89 | 9 | 1/1 7 - 71-1-- 1 - | 88 | 12 | - | 410 | 238 | 000399 ої вв | лю | 2, - ЇЇ /-Ї-Ї-1 | 99571031 - | 46 | го | 0омо
АТП за х пост 1 | 111111 | юю || єм |з | оюв 7) Алмазний шар алмазно-твердосплавної пластини за прототипом додатково містить 5 мас. 95 кобальту. , лвЕрке ск не кьння спійналинм : -
ПІІ пи Р п 2 о
Ина
ДЕ
ЇХ посннкпк певних шании наши й
З
Фігі
Фіг.2
Claims (1)
- Устройство для защитьІ бьітовьїх газовьх и злектрических плит от загрязнения содержит гибкую пластину из термостойкого материала с вьшолненной на еє поверхности перфорацией для введения технологических злементов плитьІ, и отличаєется тем, что в него введена, по меньшей мере еще одна пластина из термостойкого материала, причем размер пластин вьбирают из условия, что площадь поверхности отдельньїх пластин меньше площади поверхности стола плитьі, а суммарная площадь пластин превьішаєет площадь поверхности стола.Пластиньії изготавливают из алюминиевой фольги или других гибких, нетоксичньїх и термостойких материалов с вьісокой отражающей способностью.Для расширения потребительского ассортимента и удобства в использовании пластиньї могут вБіпОлЛНнЯятТьЬся с перфорацией в виде насечек и отверстий.После приготовления пищи загрязненнье пластиньї удаляют.Поверхность стола плитьї остаєтся совершенно чистой.В результате осуществления заявленного устройства повьішается удобство, комфортность и улучшаются санитарно-гигиенические условия приготовления пищи на бьітовьіїх плитах.Кроме того, значительно упрощаєтся уход и обслуживание плитьі.Благодаря свойствам пластин из фольги отражать тепловье лучи, значительно повьішаєтся КПД плитьі, сокращаєется время приготовления пищи и зкономится газ и злектрознергия.Кроме того, пластиньі могут использоваться как носители рекламной информации, которая наносится путем внідавливания, наклеивания, нанесения нетоксичньімМми красителями.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UA2003043732A UA63469C2 (en) | 2003-04-23 | 2003-04-23 | Diamond-hard-alloy plate |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UA2003043732A UA63469C2 (en) | 2003-04-23 | 2003-04-23 | Diamond-hard-alloy plate |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA63469A UA63469A (en) | 2004-01-15 |
UA63469C2 true UA63469C2 (en) | 2006-01-16 |
Family
ID=34515911
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UA2003043732A UA63469C2 (en) | 2003-04-23 | 2003-04-23 | Diamond-hard-alloy plate |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
UA (1) | UA63469C2 (uk) |
Cited By (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7954569B2 (en) | 2004-04-28 | 2011-06-07 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits |
US8272816B2 (en) | 2009-05-12 | 2012-09-25 | TDY Industries, LLC | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
US8318063B2 (en) | 2005-06-27 | 2012-11-27 | TDY Industries, LLC | Injection molding fabrication method |
US8317893B2 (en) | 2009-06-05 | 2012-11-27 | Baker Hughes Incorporated | Downhole tool parts and compositions thereof |
US8459380B2 (en) | 2008-08-22 | 2013-06-11 | TDY Industries, LLC | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
US8490674B2 (en) | 2010-05-20 | 2013-07-23 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming at least a portion of earth-boring tools |
US8647561B2 (en) | 2005-08-18 | 2014-02-11 | Kennametal Inc. | Composite cutting inserts and methods of making the same |
US8697258B2 (en) | 2006-10-25 | 2014-04-15 | Kennametal Inc. | Articles having improved resistance to thermal cracking |
US8790439B2 (en) | 2008-06-02 | 2014-07-29 | Kennametal Inc. | Composite sintered powder metal articles |
US8789625B2 (en) | 2006-04-27 | 2014-07-29 | Kennametal Inc. | Modular fixed cutter earth-boring bits, modular fixed cutter earth-boring bit bodies, and related methods |
US8800848B2 (en) | 2011-08-31 | 2014-08-12 | Kennametal Inc. | Methods of forming wear resistant layers on metallic surfaces |
US8905117B2 (en) | 2010-05-20 | 2014-12-09 | Baker Hughes Incoporated | Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods |
US8978734B2 (en) | 2010-05-20 | 2015-03-17 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods |
US9016406B2 (en) | 2011-09-22 | 2015-04-28 | Kennametal Inc. | Cutting inserts for earth-boring bits |
US9266171B2 (en) | 2009-07-14 | 2016-02-23 | Kennametal Inc. | Grinding roll including wear resistant working surface |
US9428822B2 (en) | 2004-04-28 | 2016-08-30 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools and components thereof including material having hard phase in a metallic binder, and metallic binder compositions for use in forming such tools and components |
US9643236B2 (en) | 2009-11-11 | 2017-05-09 | Landis Solutions Llc | Thread rolling die and method of making same |
RU2753339C1 (ru) * | 2020-07-25 | 2021-08-13 | Общество с ограниченной ответственностью «Газпромнефть Научно-Технический Центр» (ООО «Газпромнефть НТЦ») | Материалы на основе тетраборида хрома и способы их получения |
-
2003
- 2003-04-23 UA UA2003043732A patent/UA63469C2/uk unknown
Cited By (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8403080B2 (en) | 2004-04-28 | 2013-03-26 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools and components thereof including material having hard phase in a metallic binder, and metallic binder compositions for use in forming such tools and components |
US8007714B2 (en) | 2004-04-28 | 2011-08-30 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits |
US9428822B2 (en) | 2004-04-28 | 2016-08-30 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools and components thereof including material having hard phase in a metallic binder, and metallic binder compositions for use in forming such tools and components |
US7954569B2 (en) | 2004-04-28 | 2011-06-07 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits |
US10167673B2 (en) | 2004-04-28 | 2019-01-01 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools and methods of forming tools including hard particles in a binder |
US8318063B2 (en) | 2005-06-27 | 2012-11-27 | TDY Industries, LLC | Injection molding fabrication method |
US8808591B2 (en) | 2005-06-27 | 2014-08-19 | Kennametal Inc. | Coextrusion fabrication method |
US8637127B2 (en) | 2005-06-27 | 2014-01-28 | Kennametal Inc. | Composite article with coolant channels and tool fabrication method |
US8647561B2 (en) | 2005-08-18 | 2014-02-11 | Kennametal Inc. | Composite cutting inserts and methods of making the same |
US8789625B2 (en) | 2006-04-27 | 2014-07-29 | Kennametal Inc. | Modular fixed cutter earth-boring bits, modular fixed cutter earth-boring bit bodies, and related methods |
US8841005B2 (en) | 2006-10-25 | 2014-09-23 | Kennametal Inc. | Articles having improved resistance to thermal cracking |
US8697258B2 (en) | 2006-10-25 | 2014-04-15 | Kennametal Inc. | Articles having improved resistance to thermal cracking |
US8790439B2 (en) | 2008-06-02 | 2014-07-29 | Kennametal Inc. | Composite sintered powder metal articles |
US8459380B2 (en) | 2008-08-22 | 2013-06-11 | TDY Industries, LLC | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
US8858870B2 (en) | 2008-08-22 | 2014-10-14 | Kennametal Inc. | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
US8272816B2 (en) | 2009-05-12 | 2012-09-25 | TDY Industries, LLC | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
US9435010B2 (en) | 2009-05-12 | 2016-09-06 | Kennametal Inc. | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
US8317893B2 (en) | 2009-06-05 | 2012-11-27 | Baker Hughes Incorporated | Downhole tool parts and compositions thereof |
US8464814B2 (en) | 2009-06-05 | 2013-06-18 | Baker Hughes Incorporated | Systems for manufacturing downhole tools and downhole tool parts |
US8869920B2 (en) | 2009-06-05 | 2014-10-28 | Baker Hughes Incorporated | Downhole tools and parts and methods of formation |
US9266171B2 (en) | 2009-07-14 | 2016-02-23 | Kennametal Inc. | Grinding roll including wear resistant working surface |
US9643236B2 (en) | 2009-11-11 | 2017-05-09 | Landis Solutions Llc | Thread rolling die and method of making same |
US8905117B2 (en) | 2010-05-20 | 2014-12-09 | Baker Hughes Incoporated | Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods |
US8978734B2 (en) | 2010-05-20 | 2015-03-17 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods |
US10603765B2 (en) | 2010-05-20 | 2020-03-31 | Baker Hughes, a GE company, LLC. | Articles comprising metal, hard material, and an inoculant, and related methods |
US8490674B2 (en) | 2010-05-20 | 2013-07-23 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming at least a portion of earth-boring tools |
US9790745B2 (en) | 2010-05-20 | 2017-10-17 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools comprising eutectic or near-eutectic compositions |
US8800848B2 (en) | 2011-08-31 | 2014-08-12 | Kennametal Inc. | Methods of forming wear resistant layers on metallic surfaces |
US9016406B2 (en) | 2011-09-22 | 2015-04-28 | Kennametal Inc. | Cutting inserts for earth-boring bits |
RU2753339C1 (ru) * | 2020-07-25 | 2021-08-13 | Общество с ограниченной ответственностью «Газпромнефть Научно-Технический Центр» (ООО «Газпромнефть НТЦ») | Материалы на основе тетраборида хрома и способы их получения |
WO2022025800A1 (ru) * | 2020-07-25 | 2022-02-03 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Газпромнефть Научно-Технический Центр" (Ооо "Газпромнефть Нтц) | Материалы на основе тетраборида хрома и способы их получения |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
UA63469A (en) | 2004-01-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
UA63469C2 (en) | Diamond-hard-alloy plate | |
Ma et al. | Mo2C coating on diamond: Different effects on thermal conductivity of diamond/Al and diamond/Cu composites | |
US5173091A (en) | Chemically bonded adherent coating for abrasive compacts and method for making same | |
CN101583450B (zh) | 切削工具 | |
JP5622731B2 (ja) | 特性勾配を有する超硬合金型の高密度材料のブロックを含む部分を製造するための方法、及び得られた部分 | |
JP2672136B2 (ja) | ダイヤモンドコンパクト | |
US5106392A (en) | Multigrain abrasive particles | |
RU2368489C2 (ru) | Абразивы с покрытием | |
CN102240809B (zh) | 一种制备具有显著熔点差异组分的功能梯度复合材料的方法 | |
EP2300366B1 (en) | Method of forming a sintered polycrystalline ultra hard material by pulsed electrical field assisted or spark plasma sintering | |
JPH11504074A (ja) | 複合材料およびその製造法 | |
US8349040B2 (en) | Method for making composite abrasive compacts | |
GB2422623A (en) | Thermally stable diamond cutter with a cubic boron nitride layer | |
TWI307296B (en) | Superhard mold face for forming elements and associated methods | |
SE447241B (sv) | Hogtempereratur- och hogtrycksprocess for framstellning av en sintrad polykristallin presskropp av kubisk bornitrid | |
GB2486973A (en) | A polycrystalline superhard material | |
Ma et al. | A new design of composites for thermal management: Aluminium reinforced with continuous CVD diamond coated W spiral wires | |
US4173614A (en) | Process for preparing a polycrystalline diamond body/silicon nitride substrate composite | |
JPH09194909A (ja) | 複合材料およびその製造方法 | |
US4234661A (en) | Polycrystalline diamond body/silicon nitride substrate composite | |
Yaman et al. | Spark plasma sintering of Co–WC cubic boron nitride composites | |
Mashhadikarimi et al. | Development of a novel triple-layer polycrystalline diamond compact | |
US20070009374A1 (en) | Heat-resistant composite diamond sintered product and method for production thereof | |
US20140305045A1 (en) | Self-renewing cutting surface, tool and method for making same using powder metallurgy and densification techniques | |
JP2008290130A (ja) | 接合体 |