UA126255C2 - Жароміцний сплав на основі ніобію - Google Patents
Жароміцний сплав на основі ніобію Download PDFInfo
- Publication number
- UA126255C2 UA126255C2 UAA202006291A UAA202006291A UA126255C2 UA 126255 C2 UA126255 C2 UA 126255C2 UA A202006291 A UAA202006291 A UA A202006291A UA A202006291 A UAA202006291 A UA A202006291A UA 126255 C2 UA126255 C2 UA 126255C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- alloy
- niobium
- heat
- alloys
- resistant
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 67
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 67
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 239000010955 niobium Substances 0.000 title claims abstract description 16
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 15
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 11
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 15
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims description 2
- 238000009472 formulation Methods 0.000 claims 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 description 11
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 9
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000004455 differential thermal analysis Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000946 Y alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001722 carbon compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001493 electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001995 intermetallic alloy Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000753 refractory alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910021332 silicide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Adornments (AREA)
Abstract
Винахід належить до металургії і стосується жароміцного сплаву на основі ніобію. Сплав містить, мас. %: титан - 12,9-13,5; алюміній - 1,5-1,9; хром - 6,5-7,2; молібден - 8,5-9,1; ітрій - 0,2-0,3; лантан - 0,3-0,5; ніобій - решта. Технічний результат: межа плину при стиску (б0,2) при 20, 900 та 1200 °C складає 1400, 1720 та 410 МПа, відповідно; відносне зменшення зразків (ε) при 20, 900 та 1200 °C складає 8-10, 21 та 60 %, відповідно; щільність дорівнює 7,4 г/см3.
Description
Винахід належить до металургії сплавів тугоплавких металів, а саме сплавів на основі ніобію, які використовуються як конструкційні матеріали в промисловості, зокрема для газотурбінних двигунів (ГТД).
На даний час ефективним напрямком у розробці матеріалів для розвитку будування ГІД є отримання багатокомпонентних сплавів на основі ніобію із щільністю біля 7 д/ст?, підвищеної жароміцності та жаростійкості при температурі експлуатації до 1200 "с.
Відомі промислові сплави не можуть бути використані через низькі механічні властивості та жаростійкість при температурі вище 1000 "С, а також високу щільність.
Використання системи Мр-Ті-АІ як основи сплавів дозволяє створювати жароміцні сплави з питомою вагою близько 7 а/ст3. Підбором додаткових компонент та зміною їх співвідношення можливе управління фазовим складом та механічними властивостями багатокомпонентних ніобієвих сплавів.
В даний час актуальною є проблема розробки нового класу високотемпературних композиційних матеріалів, які складаються із ніобієвої матриці і зміцнюючої фази - силіцидів ніобію з легуючими елементами хромом, гафнієм та титаном. Так, при щільності на рівні 6,6-7,2 г/см? ці матеріали залишаються працездатним при температурах приблизно на 200 "С вище робочих температур монокристалічних жароміцних нікелевих сплавів. |(ЗепКком О.М. МесНапісаї! ргорепіев ої Іом/-депзйу, геїгасіогу тийі-ргіпсіра! єїетепі аїЇоувз ої Ше Ст-МБ-Ті-У-2г вевівт /0.М. зЗепком, 5.М. БепКома, О.В. Мігасіє//Магїег. сі. Епдіпеегіпа: А. 2013. Р. 51-62).
Ці відомі сплави відрізняються заниженою пластичністю і жаростійкістю.
Відомий ніобієвий сплав на основі системи МБ-Ті-АІ-ВН7, що містить (мас. 95): 40-42 Ті і 3,0- 7,0 АІ, жаростійкий, високопластичний і може розглядатися як плакуючий матеріал для листових жароміцних ніобієвих сплавів.
Недоліком відомого матеріалу є те, що він має низьку жароміцність.
Відомий ніобієвий сплав на основі системи МБ-Ті-АІ-ВНВ, в якій введено (мас. 95): 20 Ті, 5,0- 7,0 Мо та 0,7-1,4 7, жароміцний. Маючи відносно низьку щільність, може бути використаним для виготовлення великогабаритних зварних екранів і сопел двигунів, що працюють у виробах разової дії в вакуумі при температурах до 1500 "С.
Недоліком відомого матеріалу є те, що він має знижену жаростійкість при роботі у
Зо агресивних середовищах та при довготривалому використанні.
Відомий ніобієвий сплав на основі системи МБ-Ті-АІ-ВНІО, який містить (мас. Ус): 32-36 Ті, 8,0-9,0 АЇ, 3,0-5,0 М ї 0,5-2,5 71 розглядається як перспективний матеріал для виготовлення лопаток компресора ГТД з робочою температурою до 700-750 "С. (О.Г. Оспенникова, В.Н.
Подьяков, Ю.В. Столянков "Тугоплавкие сплавь! для новой техники". Трудьі ВИАМ. Мо 10 (46) 2016. - б. 55-64)|.
Недоліком відомого сплаву є низька робоча температура.
Відомий жароміцний інтерметалідний сплав на основі МОБ-АІ для виготовлення деталей авіаційно-космічної техніки, що працює при температурах до 1600 "С. Цей сплав на основі системи МБ-АЇ, що містить ніобій, алюміній, вольфрам, тантал, хром, кремній та рідкісноземельні метали. (Патент ВО Мо 2257422, публ. від 27.07.2005.
Недоліком відомого сплаву є висока щільність (28 г/сму), що робить його не придатним для використання у ряді конструкцій.
Відомий ніобієвий сплав на основі системи МбБ-Ті-АЇ, найбільш близький за технічною суттю до винаходу, що заявляється, є багатокомпонентний жароміцний ніобієвий сплав системи МбБ-Ті-
А (МБ-16Ст-16А1І-16Ті-16Мо-451) ат. 965. У сплаві МО-16Ст-16Ті-16Мо-16А1І-45і утворюється понад 90 95 (06.) ОЦК твердого розчину на основі МБ. Хром і кремній утворюють фази, що зміцнюють, які в сумі складають до 10 95 (06.). (Н.П. Бродниковский, А.С. Кулаков, Н.А. Крапивка, Д.Н.
Бродниковский, А.В. Самелюк, С.А. Фирстов. Многокомпонентнье жаропрочньюе сплавь! с ниобием //Злектронная микроскопия и прочность материалов: Сб. научньїх трудов. К. ІПМ НАН
України, 2016. Вип. 22. - С. 20-30.
Відомий ніобієвий сплав має окремі недоліки, в тому числі, низьку пластичність, нестабільність хімічного складу дендритів, розкид характеристик в'язкості руйнування за рахунок різного розміру елементів структури і нерівномірності розподілу частинок інтерметалідів.
В основу винаходу "Жароміцний сплав на основі ніобію" була поставлена задача удосконалення складу сплаву на основі системи Мр-Ті-АЇ для підвищення характеристик: пластичності, жаростійкості та жароміцності, яка досягається введенням У та іа, при співвідношенні компонентів, що заявляється, мас. 9о: титан - 12,9-13,5; алюміній - 1,5-1,9; хром - 6,5-7,2; молібден - 8,5-9,1; ітрій - 0,2-0,3; лантан - 0,3-0,5; ніобій - решта.
Суть винаходу полягає в тому, що жароміцний сплав на основі ніобію, що містить Ст, АЇ, Ті,
Мо, який відрізняється тим, що додатково містить У та Га і має наступний склад інгредієнтів, мас. 9о: титан 12,9-13,5 алюміній 1,5-1,9 хром 6,5-72 молібден 8,5-9,1 ітрій 0,2-0,3 лантан 0,3-0,5 ніобій решта.
Необхідні властивості жароміцного сплаву, що заявляється, забезпечуються тим, що до складу сплаву на основі ніобію: вводиться оптимальна кількість (до 10 ат. 95) молібдену, який сприяє підвищенню міцності сплаву при підвищених температурах, при цьому сплави ніобію з вмістом Мо до 10 95 мають задовільну пластичність; підвищується вміст титану в ніобієвому сплаві до рівня 21 ат.95, що приводить до твердорозчинного зміцнення при збереженні пластичних характеристик сплаву. Крім того, введення титану в ніобієвий сплав до рівня 21 ат. 95 приводить до зменшення температури плавлення і інтервалу кристалізації сплаву. Останнє збільшує однорідність структури сплаву; зменшення вмісту у складі сплаву хрому і алюмінію до 10 та 5 ат. 95, відповідно, сприяє підвищенню жароміцності внаслідок збільшення піку зміцнення в області 800-1100 "С за рахунок випадіння більш дисперсних частинок інтерметалідів СтеМЬ, АїІСт», ТізАЇ, ТіСт» при втраті сталості твердого розчину в процесі деформації в цьому інтервалі температур; введення до складу сплаву хрому та ітрію значно поліпшує жаростійкі властивості сплаву за рахунок створення бар'єрного шару У2Оз-Сі2Оз для опору сплаву окисненню при термічних витримках в інтервалах температур 1000-1200 70; необхідність введення до складу сплаву У та Іа пов'язана і з очищенням твердого розчину від шкідливих домішок, що значно підвищує пластичність та жаростійкість сплаву. При цьому глибоке розкислення сплаву за рахунок введення їа приводить до зменшення вірогідності утворення метастабільних фаз а, а", 0), які зменшують пластичність сплаву.
Одержували жароміцний сплав, що заявляється, литвом у вакуумно-дуговій плавильній установці із високочистих вихідних компонентів: високочистого ніобію марки НБ-1, йодованого титану, електролітичного хрому ЕРХ, високочистого алюмінію А0ОО. Оскільки до складу сплаву входять легко летючі, хімічно активні компоненти - хром та алюміній, лиття сплавів проводили з використанням для захисної атмосфери високочистого аргону при надмірному тиску аргону - 0,2-0,4 атм.
Внаслідок того, що підвищення чистоти сплавів за домішками втілення сприяє не тільки підвищенню механічних характеристик, жаростійкості але й покращенню технологічних ливарних характеристик і зменшенню кількості кристалізаційних і термічних тріщин, при виплавці сплаву були проведені комплексні засоби їх очистки від домішок втілення - 0, М, С, Н.
Для очистки аргону перед проведенням плавок робили переплав гетеру Ті-2г, який поглинає з атмосфери печі домішки кисню, азоту, парів води та вуглецевих сполук. Проводилося розкислення розплаву ітрієм та лантаном, що дозволило одержати залишкову концентрацію домішок втілення в злитках на рівні: О - 0,006-0,017 96; С - 003-0,05 95; М-0,001-0,003 95; Н «0,001 о.
Для експериментального випробування запропонованого сплаву було виплавлено декілька злитків, близьких по складу до запропонованого сплаву, а також для порівняння за такою ж технологією був виплавлений сплав-прототип.
Із отриманих зливків сплавів виготовляли зразки для випробувань механічних властивостей та жаростійкості. Склади сплавів, що досліджувались, та результати випробувань наведені в таблиці. Механічні характеристики сплавів в литому стані вказані при температурах 20 "с, 900 "С та 1200 "С (межу плинності - бо» та відносного зменшення зразків - є, при стиску), а жаростійкість - при 1000 "С.
Механічні випробування сплавів проводили на машині для механічних випробувань типу 1246, виробництва НІКІМП. Експериментальні дослідження інтервалів кристалізації сплавів були проведені методом диференційно-термічного аналізу на установці ВДТА-8М3.
Дослідження рівномірності хімічного складу сплаву по довжині зразків та по зерну проведене на установці "Сатерах-5Х-50".
Таблиця
Порівняльні характеристики запропонованого сплаву та відомого сплаву пня Механічні властивості при
Хімічний склад, мас. о. й (в литому стані) бог, МПа, є, У (при | Жаро- |Температур-| Мікро
Сплав (при "С тс стій- | ний. Інтер- | Структура
Ме пп 7200) 0/900/1000)) кість й вал. | сплаву . ! при Кристалізації,
Ті | Су АЇ о М Па МЬ 1000 "с Ат 10 год. та/сте
Рівномірна
Ме1 2,9,6,51,518,5 - | 0,2 0,3 (решта)! 380/1750/410) 8/21/65 | 0,55 | 100-1102С нн структура
Ме2 317,0 1,619,2 | - Ю,250,4 (рештад!420/1720/380| 10/25/60 | 0,51 | 110-120"С |тесаме
Мез П3,8|7,2 1,99,8 |- 0,3 0,5 (решта)! 400/1740/420| 6/19/55 | 0,5 |100-120"С |тесаме
Грубоден- дритна
Прото7,4 512,56,523,114 (решта)! 500/1610/2801 0,2/26/45 | 2,01 | 200-250 с | Структура тип сплаву (25-50
МКМ)
Як видно з таблиці, використання пропонованого сплаву забезпечує одержання значно більшої (х в 4 рази) жаростійкості при 1000 "С, ніж при застосуванні відомого сплаву. Сплав, який заявляється, визначається набагато вищим рівнем пластичності при температурі 20 "С та міцності при температурах 900 та 1200 "С в порівнянні з відомим сплавом.
Результати диференційно-термічного аналізу (ДТА) експериментальних сплавів дозволили встановити, що інтервал кристалізації сплаву - прототипу системи МБ-ТІ-АЇІ (МБ-16Ст-16А1І-16Т1- 16Мо-45і) ат. 95 складає - 250 С, що значно перевищує допустимі межі для технологічних ливарних сплавів. Підвищений інтервал кристалізації сплаву-прототипу теоретично обумовлений наявністю в сплавах кремнію (495 ат.), оскільки подвійні сплави кремнію з основними компонентами сплаву відрізняються широкими інтервалами кристалізації: Мр-5і (280 "С), Мо-51і (300 "С), Ті-5і (170 "С) та інші. Крім того, в системі існують легкоплавкі евтектики:
АІ-5і (577 7С), Ті-5і (135072), що свідчить про вірогідність широкого інтервалу початку та закінчення кристалізації сплаву і, відповідно, формуванню дендритної структури та до сегрегації окремих компонентів сплаву.
Інтервал кристалізації сплаву, що заявляється, значно менше і складає «1007, що знаходиться в межах допуску для ливарних сплавів. Тому морфологія вихідної литої структури заявлених експериментальних сплавів системи Мр-ТІ-АЇ, легованих Ст, Мо, МУ та І а відрізняється більшою рівномірністю, меншими розмірами дендритів та відсутністю суцільних виділень на межах зерен, що також посприяло підвищенню як характеристик жароміцності, пластичності, так і пластичності.
Порівняльний аналіз властивостей запропонованого сплаву з найближчим аналогом дозволяє зробити висновок, що запропонований сплав має більш високу жаростійкість, жароміцність та пластичність.
Використання запропонованого технічного рішення як конструкційного матеріалу для виготовлення жаростійких, жароміцних деталей, що працюють при температурах до 1200 С, є перспективним.
Зокрема, запропонований сплав може використовуватись в авіаційній промисловості для робочих лопаток газотурбінних двигунів (ГТД), що дозволить проводити розробки
Зо високоекономічних ГТД нового покоління.
Claims (1)
- ФОРМУЛА ВИНАХОДУ Жароміцний сплав на основі ніобію, що містить хром, алюміній, титан, молібден, який відрізняється тим, що додатково містить ітрій та лантан і має наступний склад інгредієнтів,маб. о: титан 12,9-13,5 алюміній 1,5-1,9 хром 6,5-7,2 молібден 8,5-9,1 ітрій 0,2-0,3 лантан 0,3-0,5 ніобій решта.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA202006291A UA126255C2 (uk) | 2020-09-29 | 2020-09-29 | Жароміцний сплав на основі ніобію |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA202006291A UA126255C2 (uk) | 2020-09-29 | 2020-09-29 | Жароміцний сплав на основі ніобію |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA126255C2 true UA126255C2 (uk) | 2022-09-07 |
Family
ID=89835668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA202006291A UA126255C2 (uk) | 2020-09-29 | 2020-09-29 | Жароміцний сплав на основі ніобію |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA126255C2 (uk) |
-
2020
- 2020-09-29 UA UAA202006291A patent/UA126255C2/uk unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5595616A (en) | Method for enhancing the oxidation resistance of a molybdenum alloy, and a method of making a molybdenum alloy | |
| KR102185626B1 (ko) | 고 엔트로피 합금 복합재 및 이의 제조방법 | |
| Ma et al. | Effects of Mo and Zr composite additions on the microstructure, mechanical properties and oxidation resistance of multi-elemental Nb-Si based ultrahigh temperature alloys | |
| WO2022233283A1 (zh) | 长时稳定性好的高温合金及其制备方法 | |
| RU2618038C2 (ru) | Способ получения жаропрочного сплава на основе ниобия | |
| JP6030250B1 (ja) | ケイ化ニオブ基複合材とそれを用いた高温部品及び高温熱機関 | |
| WO2015079558A1 (ja) | ケイ化ニオブ基複合材並びにこれを用いた高温部品及び高温熱機関 | |
| CN113652591B (zh) | 兼具高比强度、高塑性和高韧性的富Ti高熵合金及其制备 | |
| UA126255C2 (uk) | Жароміцний сплав на основі ніобію | |
| JPH03226538A (ja) | ＴｉＡｌ基耐熱合金及びその製造方法 | |
| EP3725901A1 (en) | Cobalt-based alloy powder, cobalt-based alloy sintered body, and method for manufacturing cobalt-based alloy sintered body | |
| CN114000086B (zh) | 一种可用于1300℃以上的新型铂铱基超高温多元合金粘结层及其制备方法 | |
| JP6189855B2 (ja) | ケイ化ニオブ基複合材並びにこれを用いたガスタービン用タービン動翼、ガスタービン用タービン静翼及び高温部品並びに当該高温部品を用いたガスタービン、ジェットエンジン及び高温熱機関 | |
| US20240110261A1 (en) | TiAl ALLOY, TiAl ALLOY POWDER, TiAl ALLOY COMPONENT, AND PRODUCTION METHOD OF THE SAME | |
| CN112281042B (zh) | 一种Mo-Ti-Cr-C合金材料及其制备方法 | |
| JPH1161303A (ja) | 酸化物分散強化型合金、その合金の製造方法およびその合金を用いた高温耐熱部品 | |
| JP5279187B2 (ja) | 発電ガスタービン用軽量耐熱材料 | |
| JP4276853B2 (ja) | ニオブ基複合材料 | |
| KR20240071457A (ko) | 고온특성이 우수한 탄화물 강화형 나이오븀계 합금, 나이오븀계 합금 분말, 이를 이용한 부품 | |
| JP2001271165A (ja) | Ｔｉ−Ａｌ系合金の耐高温酸化性の表面改質方法 | |
| CN115094286A (zh) | 一种稀土微合金化的Mo-Ti-Si-B-Y超高温材料及其制备方法 | |
| CN116790936A (zh) | 一种复合共格析出强化Cu-Ni-Co-Al-Ti-Nb-V-Si耐高温合金及其制备方法 | |
| CN116145012A (zh) | 一种具有高温抗氧化性能的高熵合金及其制备方法 | |
| CN116590572A (zh) | 一种抗氧化高温钛合金及其制备方法 | |
| JP2022045612A (ja) | チタン合金、その製造方法およびそれを用いたエンジン部品 |