TWI775656B - 捲鐵心 - Google Patents

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Abstract

本發明之捲鐵心具備捲鐵心本體，該捲鐵心本體為在側面視角下複數片多角形環狀方向性電磁鋼板積層而成者，方向性電磁鋼板係在長邊方向上平面部與撓曲部交替連續，在至少一個撓曲部附近的平面部中，在沿著撓曲部之延伸方向等間隔地配置的點列中，令相鄰之2點之間的3維結晶方位差為φ，令φ之所有測定數據數量為Nx，令滿足φ≧1.0°之數據數量為Nt，令滿足φ為1.0°以上且小於2.5°之數據數量為Na，令滿足φ為2.5°以上且小於4.0°之數據數量為Nb，且令φ為4.0°以上之數據數量為Nc，此時滿足以下(1)~(4)式。 0.10≦Nt/Nx≦0.80　・・・・・(1) 0.37≦Nb/Nt≦0.80　・・・・・(2) 1.07≦Nb/Na≦4.00　・・・・・(3) Nb/Nc≧1.10　　　　・・・・・(4)

Description

捲鐵心
本發明涉及捲鐵心。本案係依據已於2020年10月26日於日本提出申請之特願2020-179267號主張優先權，並在此援引其內容。
方向性電磁鋼板為含有7質量%以下之Si且具有二次再結晶晶粒聚集於{110}＜001＞方位(Goss方位)之二次再結晶集合組織的鋼板。方向性電磁鋼板之磁特性會受到往{110}＜001＞方位聚集之聚集度的大幅影響。近年來，實用之方向性電磁鋼板係被控制成使結晶之＜001＞方向與軋延方向之角度落在5°左右的範圍內。
方向性電磁鋼板可積層後用於變壓器之鐵心等，作為主要之磁特性係要求具高磁通密度與低鐵損。已知結晶方位係與該等特性具有強烈相關，已揭示譬如專利文獻1~3這般細膩的方位控制技術，該等技術係將方向性電磁鋼板之實際結晶方位與理想之{110}＜001＞方位的偏移區分成在軋延面法線方向繞之偏移角α、在軋延直角方向繞之偏移角β及在軋延方向繞之偏移角γ。
又，關於製造捲鐵心，迄今已廣為人知的方法係譬如專利文獻4所記載這般，在將鋼板捲取成筒狀之後，直接將筒狀積層體進行壓製而形成為大致矩形，以使角落部成為固定曲率，然後再藉由進行退火來消除應力與維持形狀。
另一方面，作為捲鐵心之另一製造方法揭示了如專利文獻5~7之技術，該技術係事先將鋼板要成為捲鐵心之角落部的部分進行彎曲加工以形成曲率半徑為3mm以下之較小的撓曲區域，再將該經彎曲加工之鋼板積層做成捲鐵心。根據該製造方法，不需要如以往之大規模的壓製步驟，且鋼板被細膩地彎折並維持鐵心形狀，加工應變也僅集中於彎曲部(角部)，因此也可省略上述藉退火步驟來去除應變，工業上之優點大，其應用持續擴展。 先前技術文獻 專利文獻
專利文獻1：日本專利特開2001-192785號公報 專利文獻2：日本專利特開2005-240079號公報 專利文獻3：日本專利特開2012-052229號公報 專利文獻4：日本專利特開2005-286169號公報 專利文獻5：日本專利特許第6224468號公報 專利文獻6：日本專利特開2018-148036號公報 專利文獻7：澳大利亞發明專利申請案公開第2012337260號說明書
發明欲解決之課題 本發明之目的在於提供一種捲鐵心，其係藉由下述方法製出者：事先將鋼板進行彎曲加工以形成曲率半徑為5mm以下之較小的撓曲區域，再將該經彎曲加工之鋼板積層做成捲鐵心；該捲鐵心經過改善而可抑制伴隨彎曲加工而來之鐵心效率惡化。
用以解決課題之手段 本案發明人等詳細研討了變壓器鐵心的效率，該變壓器鐵心係藉由下述方法製出者：事先將鋼板進行彎曲加工以形成曲率半徑為5mm以下之較小的撓曲區域，再將該經彎曲加工之鋼板積層做成捲鐵心。其結果認知到即便在將結晶方位之控制幾乎同等且以單板測定之磁通密度及鐵損也幾乎同等的鋼板當作胚料的情況下，鐵心效率有時仍會產生差異。
在探究其原因之後，推測會成為問題之效率差異係因每個胚料在撓曲時之鐵損劣化程度之差異所致。 在此觀點下，針對各種鋼板製造條件與鐵心形狀進行了研討，並將對鐵心效率之影響加以分類。其結果，獲得以下結果：藉由將利用特定製造條件所製出之鋼板當作特定尺寸形狀之鐵心胚料來使用，可將鐵心效率控制成與鋼板胚料之磁特性相應之最佳效率。
本發明係有鑑於上述課題而作成者，其主旨如下。 本發明一實施形態之捲鐵心，特徵在於：其具備在側面視角下為大致多角形之捲鐵心本體； 前述捲鐵心本體具有在側面視角下為大致多角形之積層結構，該積層結構包含方向性電磁鋼板在板厚方向上疊合之部分，該方向性電磁鋼板為在長邊方向上平面部與撓曲部交替連續者； 前述撓曲部之側面視角下之內表面側曲率半徑r為1mm以上且5mm以下； 前述方向性電磁鋼板具有以下化學組成： 以質量%計含有Si：2.0~7.0%，且剩餘部分由Fe及不純物所構成； 該方向性電磁鋼板具有於Goss方位定向之集合組織；並且， 在與至少一個前述撓曲部鄰接之前述平面部的1個以上中，滿足以下(1)~(4)式。 0.10≦Nt/Nx≦0.80　・・・・・(1) 0.37≦Nb/Nt≦0.80　・・・・・(2) 1.07≦Nb/Na≦4.00　・・・・・(3) Nb/Nc≧1.10　　　　　　・・・・・(4) 在此，上述(1)式中之Nx為晶界判定點之總數，該晶界判定點係在與前述撓曲部鄰接之前述平面部的區域內，沿著相對於前述撓曲部與前述平面部之邊界即撓曲部邊界呈平行之方向以5mm間隔配置複數個測定點時，存在於在前述平行方向上鄰接之2個測定點的中央並用以判斷2個測定點之間是否存在晶界者。 又，關於在前述方向性電磁鋼板中觀測之結晶方位， 將以軋延面法線方向Z作為旋轉軸之從理想Goss方位起算之偏移角定義為α， 將以軋延直角方向C作為旋轉軸之從理想Goss方位起算之偏移角定義為β， 將以軋延方向L作為旋轉軸之從理想Goss方位起算之偏移角定義為γ， 在將於前述2個測定點所測定之結晶方位的偏移角表示為(α 1β 1γ 1)及(α 2β 2γ 2)時，且以下述式(6)所得之角度φ 3D定義前述偏移角α、偏移角β及偏移角γ之3維方位差時， 上述式(1)、(2)中之Nt為滿足φ 3D≧1.0°之晶界判定點的數量， 上述式(3)中之Na為滿足φ 3D為1.0°以上且小於2.5°之晶界判定點的數量， 上述式(2)、(3)中之Nb為滿足φ 3D為2.5°以上且小於4.0°之晶界判定點的數量，且 上述式(4)中之Nc為φ 3D為4.0°以上之晶界判定點的數量。 φ 3D=［(α 2-α 1) 2+(β 2-β 1) 2+(γ 2-γ 1) 2］ 1/2・・・・・(6)
又，在本發明一實施形態之前述構成中，亦可在與至少一個前述撓曲部鄰接之前述平面部中滿足以下(5)式。 φ 3Dave：2.0°~4.0°　　　　　・・・・・・(5) 在此，φ 3Dave係在滿足φ 3D≧1.0°之晶界判定點中之φ 3D的平均值。
發明效果 根據本發明，在積層經彎曲加工之鋼板所形成之捲鐵心中，可有效抑制伴隨彎曲加工而來之鐵心效率惡化的情形。
用以實施發明之形態 以下，依序詳細說明本發明之一實施形態之捲鐵心。惟，本發明並非僅限於本實施形態所揭示之構成，可在不脫離本發明主旨之範圍內進行各種變更。此外，在下述之數值限定範圍中，下限值及上限值被包含於該範圍內。顯示為「大於」或「小於」的數值，該值不包含在數值範圍內。又，有關化學組成之「%」只要無特別說明則意指「質量%」。 又，有關在本說明書中所使用之形狀、幾何學之條件以及用以特定其等之程度的譬如「平行」、「垂直」、「相同」、「直角」等用語、長度及角度之值等，不拘泥於嚴格意義而是包含可期待相同機能之程度的範圍來解釋。 又，在本說明書中，有時會將「方向性電磁鋼板」僅記載為「鋼板」或「電磁鋼板」，有時也會將「捲鐵心」僅記載為「鐵心」。
本實施形態之捲鐵心之特徵在於具備在側面視角下為大致多角形之捲鐵心本體；前述捲鐵心本體具有在側面視角下為大致多角形之積層結構，該積層結構包含方向性電磁鋼板在板厚方向上疊合之部分，該方向性電磁鋼板為在長邊方向上平面部與撓曲部交替連續者； 前述撓曲部之側面視角下之內表面側曲率半徑r為1mm以上且5mm以下； 前述方向性電磁鋼板具有以下化學組成：以質量%計含有Si：2.0~7.0%，且剩餘部分由Fe及不純物所構成，該方向性電磁鋼板具有於Goss方位定向之集合組織，並且，在與至少一個撓曲部鄰接之平面部的1個以上中，滿足以下(1)~(4)式。 0.10≦Nt/Nx≦0.80　・・・・・(1) 0.37≦Nb/Nt≦0.80　・・・・・(2) 1.07≦Nb/Na≦4.00　・・・・・(3) Nb/Nc≧1.10　　　　　　・・・・・(4) 在此，上述(1)式中之Nx為晶界判定點之總數，該晶界判定點係在與撓曲部鄰接之平面部的區域內，沿著相對於撓曲部與平面部之邊界即撓曲部邊界呈平行之方向以5mm間隔配置複數個測定點時，存在於在平行方向上鄰接之2個測定點的中央並用以判斷2個測定點之間是否存在晶界者。 又，關於在方向性電磁鋼板中觀測之結晶方位， 將以軋延面法線方向Z作為旋轉軸之從理想Goss方位起算之偏移角定義為α， 將以軋延直角方向C作為旋轉軸之從理想Goss方位起算之偏移角定義為β， 將以軋延方向L作為旋轉軸之從理想Goss方位起算之偏移角定義為γ， 在將於2個測定點所測定之結晶方位的偏移角表示為(α 1β 1γ 1)及(α 2β 2γ 2)時，且以下述式(6)所得之角度φ 3D定義偏移角α、偏移角β及偏移角γ之3維方位差時， 上述式(1)、(2)中之Nt為滿足φ 3D≧1.0°之晶界判定點的數量， 上述式(3)中之Na為滿足φ 3D為1.0°以上且小於2.5°之晶界判定點的數量， 上述式(2)、(3)中之Nb為滿足φ 3D為2.5°以上且小於4.0°之晶界判定點的數量，且 上述式(4)中之Nc為φ 3D為4.0°以上之晶界判定點的數量。 φ 3D=［(α 2-α 1) 2+(β 2-β 1) 2+(γ 2-γ 1) 2］ 1/2・・・・・(6)
1.捲鐵心及方向性電磁鋼板之形狀 首先，說明本實施形態之捲鐵心的形狀。在此所說明之捲鐵心及方向性電磁鋼板之形狀本身並非特別新穎之物。其只不過是依循例如在先前技術中作為專利文獻5~7所介紹之公知捲鐵心及方向性電磁鋼板的形狀。 圖1為示意顯示捲鐵心之一實施形態的立體圖。圖2為圖1之實施形態所示之捲鐵心的側視圖。並且，圖3為示意顯示捲鐵心之另一實施形態的側視圖。 此外，在本實施形態中，所謂側面視角係指在構成捲鐵心之長條狀方向性電磁鋼板的寬度方向(圖1中之Y軸方向)上觀看。所謂側視圖係顯示出自側面視角所識別之形狀的圖(圖1之Y軸方向的圖)。
本實施形態之捲鐵心具備在側面視角下為大致多角形(大致矩形)之捲鐵心本體10。該捲鐵心本體10具有方向性電磁鋼板1在板厚方向上疊合且在側面視角下為大致矩形之積層結構2。該捲鐵心本體10可直接當作捲鐵心來使用，亦可視需求具備有捆束帶等公知的緊固件等以將所疊合之複數片方向性電磁鋼板1固定成一體。
在本實施形態中，捲鐵心本體10之鐵心長度並無特別限制。在鐵心中，即便鐵心長度改變，撓曲部5之體積仍為固定，因此在撓曲部5所產生之鐵損固定。鐵心長度越長，撓曲部5相對於捲鐵心本體10之體積率越變小，故對鐵損劣化之影響也小。由此，捲鐵心本體10之鐵心長度越長越好。捲鐵心本體10之鐵心長度宜為1.5m以上，且較佳為1.7m以上。此外，在本實施形態中，所謂捲鐵心本體10之鐵心長度係指藉側視之在捲鐵心本體10之積層方向的中心點的周長。
本實施形態之捲鐵心亦適合使用於迄今公知之所有用途上。
本實施形態之鐵心之特徵在於：其在側面視角下為大致多角形。在以下使用圖之說明中，為了使圖示及說明單純化係以亦屬一般形狀之大致矩形(四角形)的鐵心來進行說明，但撓曲部之角度或數量及平面部之長度可適當變更，藉此可製造各種形狀之鐵心。譬如，若所有撓曲部之角度皆為45°且平面部之長度相等，則側面視角會形成為八角形。又，若角度為60°且具有6個撓曲部，而且平面部之長度相等的話，側面視角會成為六角形。 如圖1及圖2所示，捲鐵心本體10具有在側面視角下為大致矩形之積層結構2，該積層結構2包含方向性電磁鋼板1在板厚方向上疊合之部分，該方向性電磁鋼板1為在長邊方向上平面部4與撓曲部5交替連續者。在捲鐵心本體10之側面視角下，平面部4有以下2種：在該捲鐵心本體10之周方向上之長度較平面部4b之長度更長的4個平面部4a、與在捲鐵心本體10之周方向上之長度較平面部4a之長度更短的4個平面部4b。但，平面部4a與平面部4b之長度亦可相等。 又，在圖3所示之捲鐵心本體10中，在捲鐵心本體10之側面視角下，平面部4有以下2種：在該捲鐵心本體10之周方向上之長度較長的4個平面部4a、與在捲鐵心本體10之周方向上之長度較短的8個平面部4b。 圖2之實施形態係1個撓曲部5為45°。圖3之實施形態係1個撓曲部5為30°。亦即，不論在哪一實施形態中，存在於一個角落部3中之撓曲部各自的彎曲角度合計皆成為90°。 又，捲鐵心本體10具有4個角落部3。在圖2所示之捲鐵心本體10中，各角落部3具有1個平面部4b及與其兩端部連接之2個撓曲部5。圖3所示之捲鐵心本體10的各角落部3具有：相鄰的2個平面部4b、4b；設於該平面部4b、4b之間且與平面部4b、4b連接之撓曲部5；及分別與2個平面部4b、4b之端部連接之撓曲部5。亦即，圖2之實施形態係在1個角落部3中具有2個撓曲部5的情形。圖3之實施形態係在1個角落部3中具有3個撓曲部5的情形。 此外，在以下說明中，平面部4a及平面部4b皆當作平面部4來說明。
如該等例所示，本實施形態之鐵心可藉由具有各種角度之撓曲部來構成。從抑制因加工時之變形所產生之應變來抑制鐵損的觀點，撓曲部5之彎曲角度φ(φ1、φ2、φ3)宜為60°以下，且較佳為45°以下。 一個鐵心所具有之撓曲部的彎曲角度φ可任意構成。譬如，可設為φ1=60°且φ2=30°，但從生產效率的觀點，彎折角度宜相等。
參照圖6來進一步詳細說明撓曲部5。圖6為示意顯示方向性電磁鋼板之撓曲部(曲線部分)之一例的圖。所謂撓曲部之彎曲角度，意指在方向性電磁鋼板1之撓曲部5中，於彎折方向之後方側的直線部與前方側的直線部之間所產生的角度差，並且係以2條假想線Lb延長線1(Lb-elongation1)、Lb延長線2(Lb-elongation2)所形成之角的補角角度φ來表示，該等假想線為將方向性電磁鋼板1外表面中、屬於包夾撓曲部5之兩側平面部4(4a、4b)之表面的直線部分延長而獲得的假想線。此時，延長之直線從鋼板表面脫離的點為平面部4(4a、4b)與撓曲部5在鋼板外表面側之表面上的邊界，於圖6中為點F及點G。
此外，從點F及點G各自延長與鋼板外表面垂直之直線，將該直線與鋼板內表面側之表面的交點各自定為點E及點D。該點E及點D為平面部4(4a、4b)與撓曲部5在鋼板內表面側之表面上的邊界。 並且，在本實施形態中，所謂撓曲部5係在方向性電磁鋼板1之側面視角下，由上述點D、點E、點F及點G所包圍之方向性電磁鋼板1的部位。在圖6中，係將點D與點E之間的鋼板表面、亦即撓曲部5之內側表面定為La來表示，且將點F與點G之間的鋼板表面、亦即撓曲部5之外側表面定為Lb來表示。
又，在圖6中顯示出撓曲部5之側面視角下之內表面側曲率半徑r(以下也會簡稱為曲率半徑r)。透過以通過點E及點D之圓弧將上述La作近似，可獲得撓曲部5之曲率半徑r。曲率半徑r越小，撓曲部5之曲線部分的彎曲程度越險急，曲率半徑r越大，撓曲部5之曲線部分的彎曲程度越平緩。 在本實施形態之捲鐵心中，在板厚方向上積層之各方向性電磁鋼板1中，各撓曲部5之曲率半徑r亦可具有某程度的變動。此變動有時係因成形精度所致之變動，亦可推測係在積層時的處理等中發生非刻意之變動。如上述之非刻意之誤差若在現在之一般工業製造中可抑制到0.2mm左右以下。當如上述之變動大時，可藉由針對數量夠多的鋼板測定曲率半徑並加以平均來獲得代表的值。又，亦可推測係因某種理由而刻意使其改變，本實施形態並未排除如所述這般之形態。
此外，撓曲部5之內表面側曲率半徑r之測定方法亦無特別限制，譬如可藉由使用市售之顯微鏡(Nikon ECLIPSE LV150)在200倍下進行觀察來測定。具體而言，係從觀察結果求出如圖6所示之曲率中心A點，作為該求算方式，例如若使線段EF與線段DG往與點B為相反側之內側延長而將其等的交點規定為A，則內表面側曲率半徑r的大小就相當於線段AC之長度。在此，在以直線連結點A與點B時，將其與撓曲部5之內表面側之圓弧DE的交點定為點C。 在本實施形態中，係藉由使用特定之方向性電磁鋼板來做成捲鐵心，而可使鐵心效率成為與磁特性相應之最佳效率，該特定之方向性電磁鋼板係將撓曲部5之曲率半徑r設為1mm以上且5mm以下之範圍，且已控制成下述所說明之使包夾晶界之結晶方位差異大的晶界以較高頻率存在者。撓曲部5之內表面側曲率半徑r宜為3mm。此時，可更明顯發揮本實施形態之效果。 並且，最佳形態為存在於鐵心內之所有撓曲部皆滿足本實施形態所規定之內表面側曲率半徑r。當在捲鐵心中存在滿足本實施形態之內表面側曲率半徑r的撓曲部與未滿足該內表面側曲率半徑r的撓曲部時，所期望之形態為至少半數以上的撓曲部滿足本實施形態所規定之內表面側曲率半徑r。
圖4及圖5為示意顯示在捲鐵心本體10中之1層方向性電磁鋼板1之一例的圖。如圖4及圖5之例所示，本實施形態所使用之方向性電磁鋼板1係經彎折加工者，其具有包含2個以上撓曲部5之角落部3、與平面部4，並且透過1個以上的接合部6來形成在側面視角下為大致多角形的環，該接合部6為方向性電磁鋼板1之長邊方向的端面。 在本實施形態中，捲鐵心本體10若以整體而言具有側面視角為大致多角形之積層結構2即可。其可如圖4之例所示這般為1片方向性電磁鋼板1透過1個接合部6構成捲鐵心本體10之1層者(亦即，在每一圈透過1處之接合部6來連接1片方向性電磁鋼板1)，亦可如圖5之例所示這般為1片方向性電磁鋼板1構成捲鐵心之大約半周，且2片方向性電磁鋼板1透過2個接合部6構成捲鐵心本體10之1層者(亦即，在每一圈透過2處之接合部6來將2片方向性電磁鋼板1互相連接)。
在本實施形態中所使用之方向性電磁鋼板1的板厚並無特別限定，只要因應用途等來適當選擇即可，通常係在0.15mm~0.35mm之範圍內，且宜為0.18mm~0.23mm之範圍。
2.方向性電磁鋼板之構成 接著，說明用以構成捲鐵心本體10之方向性電磁鋼板1之構成。在本實施形態中，特徵在於：在與鄰接積層之方向性電磁鋼板1的撓曲部5鄰接之平面部4(4a、4b)中，方向性電磁鋼板1之寬度方向(圖8所示之邊界線B的延伸方向)之結晶方位的變動的控制、及經控制之電磁鋼板在鐵心內之配置位置。
(1)與撓曲部鄰接之平面部之結晶方位的變動 構成本實施形態之捲鐵心之方向性電磁鋼板1係至少在撓曲部5附近的一部分區域中，以使所積層之鋼板1的結晶方位在平行於撓曲部5和與其鄰接之平面部4(4a、4b)之邊界(以下亦稱為撓曲部邊界)的方向(方向性電磁鋼板之寬度方向)上適當變動的方式來加以控制。撓曲部附近之結晶方位的變動若變小，以具有本實施形態中之鐵心形狀的鐵心而言便不會展現出可避免效率劣化的效果。換言之，係表示藉由在撓曲部5附近配置方位變化大的結晶晶界，容易抑制效率劣化。 雖然產生所述現象之機制尚不明確，但吾等認為如下。 關於本實施形態定為對象之鐵心，藉彎曲所致之巨觀的應變(變形)係被限制在非常狹窄的區域即撓曲部5內。然而，若設定為鋼板內部之結晶組織來觀察，可認為微觀之應變也擴展到撓曲部5之外側、亦即平面部4(4a、4b)中。尤其，在往方向性電磁鋼板之軋延方向的拉伸變形明顯之鐵心外表面側的鋼板表層中，應變會廣泛影響到平面部4(4a、4b)內，在撓曲部5附近的平面部4(4a、4b)區域中也變得會產生雙晶變形。一般已知藉加工而形成之雙晶變形會使鐵損明顯劣化。因此，藉由避免在撓曲部中之雙晶的產生數量，可抑制鐵損的劣化。另外，不限於避免雙晶的產生數量，若考慮如上述之狀況，在抑制鐵損劣化上，抑制產生雙晶之區域往平面部區域4(4a、4b)擴大亦很重要。關於雙晶之產生，可認為一個原因為結晶的變形被限定、亦即滑移系統被限定而產生雙晶。因此，吾等認為撓曲部5附近之晶界晶粒的方位分散非常小，整體會被拘束在均一的變形狀態中，產生雙晶之區域因而擴大。相反地，撓曲部5附近之晶界晶粒的方位分散若適度地大，變形行為會複雜化，而會緩和被拘束之均一的變形狀態，因此可期待能縮小變形區域、亦即雙晶形成區域。吾等認為本實施形態可藉該作用來抑制鐵心效率降低。並且，吾等認為如上述之本實施形態之作用機制係在本實施形態定為對象之特定形狀的鐵心中之特別現象，至今幾乎未被考慮，但可做與本案發明人等所獲得之知識見解一致的解釋。
在本實施形態中，結晶方位的變動係如以下方式測定。
在本實施形態中，係使用以下4個角度α、β、γ及φ 3D，該4個角度係與在方向性電磁鋼板1中所觀測之結晶方位相關。此外，如後述，角度α意指以軋延面法線方向Z作為旋轉軸之從理想的{110}＜001＞方位(Goss方位)起算之偏移角，角度β意指以軋延直角方向(板寬方向)C作為旋轉軸之從理想的{110}＜001＞方位起算之偏移角，角度γ意指以軋延方向L作為旋轉軸之從理想的{110}＜001＞方位起算之偏移角。 在此，「理想的{110}＜001＞方位」並非在顯示實用鋼板之結晶方位時的{110}＜001＞方位，以學術上的結晶方位而言亦為{110}＜001＞方位。 一般而言，於再結晶後之實用鋼板的結晶方位之測定中，並不會嚴格區別±2.5°左右之角度差而規定結晶方位。若為以往之方向性電磁鋼板，係將以幾何學上嚴格的{110}＜001＞方位當作中心之±2.5°左右的角度範圍區域定為「{110}＜001＞方位」。然而，在本實施形態中，±2.5°以下之角度差也必須明確區別。 因此，在要規定作為幾何學上嚴格的結晶方位之{110}＜001＞方位之本實施形態中，為了避免與迄今之公知文獻等所使用之{110}＜001＞方位混淆，而記載為「理想{110}＜001＞方位(理想Goss方位)」。
偏移角α：在方向性電磁鋼板1中所觀測之結晶方位之在軋延面法線方向Z繞之從理想{110}＜001＞方位起算之偏移角。 偏移角β：在方向性電磁鋼板1中所觀測之結晶方位之在軋延直角方向C繞之從理想{110}＜001＞方位起算之偏移角。 偏移角γ：在方向性電磁鋼板1中所觀測之結晶方位之在軋延方向L繞之從理想{110}＜001＞方位起算之偏移角。 於圖7顯示上述偏移角α、偏移角β及偏移角γ的示意圖。
角度φ 3D：將在2個測定點上測定之結晶方位的上述偏移角分別表示為(α 1、β 1、γ 1)及(α 2、β 2、γ 2)時，藉由φ 3D=[(α 2-α 1) 2+(β 2-β 1) 2+(γ 2-γ 1) 2] 1/2所獲得的角度，該2個測定點係在方向性電磁鋼板之軋延面上鄰接且間隔為5mm的點。 有時會將該角度φ 3D記述為「空間3維的方位差」。
現今，在實用上製造之方向性電磁鋼板的結晶方位係以使軋延方向與＜001＞方向之偏移角大致成為5°以下之方式加以控制。該控制在本實施形態之方向性電磁鋼板1中亦相同。因此，在定義方向性電磁鋼板之「晶界」時，無法應用一般之晶界(高角度晶界)定義、亦即「鄰接之區域的方位差為15°以上之邊界」。例如，在以往的方向性電磁鋼板中係藉由鋼板面之巨觀蝕刻來顯露出晶界，該晶界之兩側區域的結晶方位差平均而言為2~3°左右。
在本實施形態中，必須如後述這般嚴格規定結晶與結晶之邊界。因此，作為晶界之特定法，不採用如巨觀蝕刻這般以目視為基礎的方法。
在本實施形態中，為了特定晶界，係在方向性電磁鋼板1之軋延面上以5mm間隔設定測定點，在每個測定點測定結晶方位。結晶方位譬如利用X射線繞射法(勞厄法(Laue method))來測定即可。所謂的勞厄法，係對鋼板照射X射線束並解析透射或反射之繞射斑點的方法。藉由解析繞射斑點，可鑑定經照射X射線束之處的結晶方位。若改變照射位置並在複數處進行繞射斑點之解析，便可測定各照射位置之結晶方位分佈。勞厄法為適於測定具有粗大晶粒之金屬組織的結晶方位的手法。
如圖8所示，在本實施形態中係在與撓曲部5鄰接之平面部4(4a、4b)區域內，在從撓曲部5與平面部4(4a、4b)之邊界即大致直線狀的邊界B(撓曲部邊界)起往垂直方向距離2mm之位置上，與邊界B之延伸方向呈平行地設定直線SL。然後，在該平面部4(4a、4b)內之直線SL上，沿著相對於邊界(線)B呈平行之方向以5mm間隔配置測定點。此時，係以直線SL之中央(鋼板之寬度方向中央)作為起點，於兩側配置相同數量的測定點。但，當直線SL兩端之測定點接近鋼板之寬度方向端部時，方位測定之誤差會變大而容易成為異常數據，因此在測定時會避免該接近端部之測定點。 在此，將測定點之位置(直線SL)與邊界(線)B之距離設為2mm的地點的原因在於，在較該地點更接近撓曲部5的區域內，於鋼板表層會產生雙晶，而有定為目標之結晶方位之變動的測定不一致的疑慮。另一方面的原因在於，在較該地點更遠的區域中，變成測定到晶粒方位的可能性會提高，該晶粒方位係不同於會直接影響撓曲部5之應變傳播的撓曲部結晶方位。亦即，直線SL與邊界B之距離不一定需要設定為2mm。然而，若要在超過2mm之距離上設定直線SL，必須考慮使其設定位置落在可測定會影響撓曲部5之應變傳播之結晶方位的區域中。
然後，關於各測定點，特定出上述偏移角α、偏移角β及偏移角γ。根據所特定出之在各測定點的各偏移角來判斷鄰接的2個測定點之間是否存在晶界。在本實施形態中，係定義所謂的「晶界判定點」(以下亦稱為晶界點)的概念來加以規定，該「晶界判定點」係存在於2個測定點的中央，且用以判斷有無藉2個測定點之方位差來決定之邊界(晶界)者。
具體而言，當鄰接之2個測定點的上述角度φ 3D為φ≧1.0°時，判斷為於該2點之間的中央存在晶界。亦即，小於1.0°之方位變動係視為對本發明效果無貢獻之方位變動或僅為測定誤差而可無視。
φ 3D為2°以上之晶界可說是與在巨觀蝕刻中所辨識之一直以來的二次再結晶晶粒的晶界幾乎相同。在通常的方向性電磁鋼板中，如上述，包夾晶界的2點之間的方位差平均來說為2~3°左右，故而在本實施形態中會連一般不會被辨識為晶界之小方位差都加以考慮。又，在通常的方向性電磁鋼板中係將頻率不那麼高的φ 3D會大於3°的晶界的存在予以加權來進行評估。
首先，令計測φ 3D之晶界點的總數為Nx，且令其中滿足φ 3D≧1.0°之晶界點的數量為Nt。在本實施形態中，係如上述這般在與撓曲部5鄰接之平面部4(4a、4b)區域內，沿著相對於邊界線B呈平行之方向以等間隔且就鋼板之寬度方向位置以鋼板寬度中央當作起點，於兩側配置相同數量的測定點。然後，在鄰接之2個測定點之間定義晶界點，並決定在晶界點上之φ 3D。而且，關於晶界點係設定成Nt成為60點以上。當在1片鋼板中Nt未滿60點時，例如鋼板寬度狹窄時或是如φ 3D小於1.0°之晶界點比率多的情況，係設為在複數片鋼板中進行測定。然後，令滿足φ 3D：1.0°以上且小於2.5°之晶界點的數量為Na，令滿足φ 3D：2.5°以上且小於4.0°之晶界點的數量為Nb，且令φ 3D：大於4.0°之晶界點的數量為Nc。並且，令滿足φ 3D≧1.0°之晶界點之φ 3D的平均值為φ 3Dave。
本實施形態之方向性電磁鋼板1係藉由使包夾晶界之結晶方位之差異較大的晶界以較高頻率存在，來有效抑制在撓曲部5附近產生雙晶及產生雙晶之區域往平面部區域4(4a、4b)擴大。其結果，鐵心效率被改善。
在本實施形態捲鐵心之一實施形態中，特徵在於：在所積層之任意的方向性電磁鋼板1之至少一個撓曲部5附近的平面部4(4a、4b)中，滿足以下(1)~(4)式。 0.10≦Nt/Nx≦0.80　・・・・・(1) 0.37≦Nb/Nt≦0.80　・・・・・(2) 1.07≦Nb/Na≦4.00　・・・・・(3) Nb/Nc≧1.10　　　　　　・・・・・(4) 該規定係表示應限定滿足φ 3D：1.0°以上之晶界的存在率，並且在撓曲部5附近之平面部4(4a、4b)中，應使抑制產生雙晶之效果大的晶界成為主體。 關於(1)式，由於係將測定點的間隔設為5mm，因此表示該晶界之平均間隔為約50mm以下，亦即平均在約50mm的區域內存在至少1個該晶界。本實施形態之效果係藉由晶界的存在而帶來之效果，因此若晶界的存在頻率太低便不會展現出效果。Nt/Nx宜為0.13以上(作為平均間隔為約38mm以下)，更佳為0.20以上(作為平均間隔為約25mm以下)。另一方面，該比值大意味著結晶粒徑微細，也會成為磁特性降低之原因，故Nt/Nx之上限設為0.80以下(作為平均間隔為約6mm以上)。 (2)式係表示抑制雙晶之效果大之角度差大的晶界的頻率高。一般而言，方向性電磁鋼板之結晶方位控制係提高往Goss方位之聚集度，使晶界之角度差縮小而導向終極的單晶化。若考慮此點，本實施形態之規定係將角度差較大之晶界的存在頻率控制成較高，該規定可說是十分特殊。但是，Nb之存在頻率高這點亦會與往Goss方位之方位聚集度低這點相關，因此應避免過度提高該頻率。Nb/Nt宜為0.40~0.70，且更佳為0.45~0.65。 (3)式係利用上述(2)式所規定之抑制雙晶之效果大之角度差大之晶界的頻率與抑制雙晶之效果小之角度差小之晶界的頻率之比來規定該角度差大之晶界的頻率。Nb/Na宜為1.4以上，更佳為1.7以上。 由於形成角度差過大之晶界單純會使往Goss方位的聚集明顯降低且與磁特性的降低相關，故(4)式係為了避免該情況之規定。Nb/Nc宜為2.0以上，更佳為3.0以上。又，當然宜在存在於捲鐵心中之與撓曲部鄰接之所有平面部中皆滿足上述(1)~(3)式。
作為另一個實施形態，特徵在於：在所積層之任意的方向性電磁鋼板之至少一個撓曲部附近的平面部中更進一步滿足以下(5)式。 φ 3Dave：2.0°~4.0°　　　　　・・・・・・(5) 此規定單純係評估結晶方位之變動的大小。另外，此規定為在以滿足上述(1)~(4)式為前提而發揮本實施形態之效果的狀況下顯示包夾晶界之結晶方位的角度差之平均的適當值者，且係與本實施形態之較佳實施形態之一者對應。亦即，藉由將φ 3Dave設為2.0°~4.0°，可充分抑制在平面部區域中產生雙晶。φ 3Dave宜為2.5°~3.5°。又，當然宜在存在於捲鐵心中之與撓曲部鄰接之平面部中皆滿足φ 3Dave為2.0°~4.0°。
(2)方向性電磁鋼板 如上述，在本實施形態所使用之方向性電磁鋼板1中，母鋼板係該母鋼板中之晶粒方位高度聚集於{110}＜001＞方位之鋼板，且係在軋延方向具有優異磁特性者。 在本實施形態中，母鋼板可使用公知之方向性電磁鋼板。以下，說明較佳母鋼板之一例。
母鋼板之化學組成為以質量%計含有Si：2.0%~6.0%，且剩餘部分由Fe及不純物所構成。該化學組成係為了控制成使結晶方位聚集於{110}＜001＞方位之Goss集合組織，以確保良好磁特性。其他元素並無特別限定，在本實施形態中，除了含有Si、Fe及不純物以外，還可含有不會阻礙本發明效果之範圍的元素。例如，可容許取代一部分的Fe而按以下範圍含有下述元素。代表性的選擇元素之含有範圍如以下。 C：0~0.0050%、 Mn：0~1.0%、 S：0~0.0150%、 Se：0~0.0150%、 Al：0~0.0650%、 N：0~0.0050%、 Cu：0~0.40%、 Bi：0~0.010%、 B：0~0.080%、 P：0~0.50%、 Ti：0~0.0150%、 Sn：0~0.10%、 Sb：0~0.10%、 Cr：0~0.30%、 Ni：0~1.0%、 Nb：0~0.030%、 V：0~0.030%、 Mo：0~0.030%、 Ta：0~0.030%、 W：0~0.030%。 該等選擇元素只要因應其目的來含有即可，因此無須限制下限值，亦可實質上不含有。又，即便係作為不純物含有該等選擇元素，也不會損及本實施形態之效果。另外，由於以實用鋼板而言在製造上難以將C含量設為0%，因此C含量可設為大於0%。此外，不純物係指非刻意含有之元素，意指在工業製造母鋼板時，從作為原料之礦石、廢料或從製造環境等混入之元素。不純物之合計含量的上限例如為5%即可。
母鋼板之化學成分只要利用鋼之一般分析方法來測定即可。例如，母鋼板之化學成分使用感應耦合電漿原子發射光譜法(ICP-AES(Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometry))來測定即可。具體而言，例如可藉由從去除被膜後之母鋼板的中央位置取得35mm見方之試驗片，並利用島津製作所製ICPS-8100等(測定裝置)在根據事先做成之檢量線的條件下進行測定來予以特定。此外，C及S係採用燃燒-紅外線吸收法來測定，N採用非活性氣體熔解-熱傳導率法來測定即可。
又，上述化學組成係作為母鋼板之方向性電磁鋼板1的成分。當會成為測定試樣之方向性電磁鋼板1的表面具有由氧化物等構成之一次被膜(玻璃被膜、中間層)、絕緣被膜等時，係在以公知方法去除該等之後測定化學組成。
(3)方向性電磁鋼板之製造方法 方向性電磁鋼板之製造方法並無特別限定，可藉由如後述這般嚴密控制製造條件，來提高方位變化大之結晶晶界的頻率。藉由使用具有所述結晶晶界之方向性電磁鋼板，且依後述之較佳加工條件來製造捲鐵心，可獲得能有效率地抑制鐵心效率惡化之捲鐵心。作為製造方法之較佳具體例，譬如首先在將扁胚加熱至1000℃以上並進行熱軋延之後，在400~850℃下進行捲取，前述扁胚係將C設為0.04~0.1質量%、其他則具有上述方向性電磁鋼板之化學組成者。並且，視需求來進行熱軋板退火。熱軋板退火之條件並無特別限定，從控制析出物的觀點，可設為退火溫度：800~1200℃、退火時間：10~1000秒。接著，藉由1次的冷軋或間隔著中間退火之2次以上的冷軋來獲得冷軋鋼板。從控制集合組織的觀點，此時之冷軋率可設為80~99%。將該冷軋鋼板在例如濕氫-非活性氣體環境中加熱至700~900℃進行脫碳退火，且視需求更進一步進行氮化退火。從控制析出物與控制集合組織的觀點，氮化退火時之過板張力以及氮化量越大越好。具體而言，過板張力宜設為3.0(N/mm 2)以上，氮化量宜設為240ppm以上。然後，在退火後之鋼板上塗佈退火分離劑之後，在最高到達溫度：1000℃~1200℃、40~90小時下進行精加工退火，並在900℃左右形成絕緣皮膜。而且，在之後還可實施用以調整摩擦係數之塗裝等。上述各條件當中，尤以氮化量與過板張力會影響結晶方位的變動。因此，在製造捲鐵心時，宜使用在上述條件之範圍內製造之方向性電磁鋼板。 又，就算是在鋼板之製造步驟中以公知方法施行一般被稱為「磁域控制」之處理後的鋼板也能享受本實施形態之效果。
如上述，本實施形態所使用之方向性電磁鋼板1之特徵、亦即角度差大之晶界，例如可藉由將公知之方向性電磁鋼板之製造條件的一部分從最佳條件移除來達成，該公知之方向性電磁鋼板之製造條件係以使往Goss方位之聚集度提高到極限之方式來製造(亦即以使結晶晶界之角度縮小到極限為止之方式來製造)者。具體而言，係藉精加工退火之到達溫度與滯留時間來停止Goss方位成長至極限，並且以使方位些微偏離Goss方位之晶粒殘留之方式來加以調整。另外，不限於精加工退火，扁胚之化學組成及熱軋條件、脫碳退火條件、氮化條件、退火分離劑之塗佈條件等，其方法無特別限定，可適當調整各種步驟及條件來抑制往Goss方位之聚集度提高。藉由以上述方式事先在整個鋼板中提高角度差大之晶界的形成頻率，即便在製造捲鐵心時撓曲部5形成於任意位置，仍可期待在捲鐵心中滿足上述各式。或者，為了要製造於撓曲部5附近配置有許多角度差大之晶界之捲鐵心，以下方法亦有效：以使角度差大之晶界的存在頻率高之區域被配置於撓曲部5附近之方式來控制彎折鋼板的位置。在該方法中，亦可在製造鋼板的時間點上因應一次再結晶組織、氮化條件或局部性地變更退火分離劑之塗佈狀態等公知方法來製造二次再結晶之晶粒成長局部變動後之鋼板，並選擇提高了角度差大之晶界的頻率之處進行彎折加工。
3.捲鐵心之製造方法 關於本實施形態之捲鐵心之製造方法，若能製造前述之本實施形態之捲鐵心則無特別限制，例如應用依循在先前技術中作為專利文獻5~7來介紹之公知捲鐵心的方法即可。尤其，可以說最佳為使用AEM UNICORE公司之UNICORE(https://www.aemcores.com.au/technology/unicore/)製造裝置的方法。 此外，從提高撓曲部5附近之角度差大之晶界的存在頻率的觀點，宜控制加工鐵芯時的條件。譬如，可透過控制加工鐵芯時之加工速度(衝頭速度，mm/秒)及藉加工生熱所帶來之鋼板溫度上升量ΔT(℃)來達成。具體而言，衝頭速度宜設為20~100(mm/秒)。另外，令藉加工生熱所帶來的鋼板溫度上升量為ΔT時，ΔT宜抑制在5.0℃以下。
亦可更進一步依循公知方法來視需求實施熱處理。又，所獲得之捲鐵心本體10可直接當作捲鐵心來使用，亦可進一步視需求使用捆束帶等公知的緊固件等來將所疊合之複數片方向性電磁鋼板1固定成一體而做成捲鐵心。
本實施形態不限於上述實施形態。上述實施形態為範例，實質上具有與本發明之申請專利範圍中記載之技術思想相同構成而會發揮相同作用效果者，不論何者皆包含於本發明之技術範圍內。
實施例 以下，將舉本發明之實施例，同時進一步說明本發明之技術內容。以下所示實施例中之條件係用以確認本發明之可實施性及效果而採用的條件例，本發明不限於該條件例。又，只要不脫離本發明之主旨且可達成本發明之目的，則本發明可採用各種條件。
(方向性電磁鋼板) 將具有表1所示化學組成(質量%，所示以外的剩餘部分為Fe)之扁胚當作胚料，來製造具有表2所示化學組成(質量%，所示以外的剩餘部分為Fe)之最終製品(製品板)。所製得之鋼板的寬度為1200mm。 在表1及表2中，「-」意指未有意識地控制含量及進行製造而未實施含量之測定的元素。又，「＜0.002」及「＜0.004」意指以下元素：雖然有意識地控制含量及實施了製造，並實施了含量之測定，但是無法獲得精度之可信度充足的測定值(檢測極限以下)的元素。
[表1]
Figure 02_image001
[表2]
Figure 02_image003
此外，鋼板之製造步驟及條件之詳細內容如表3所示。 具體而言，係實施熱軋延、熱軋板退火及冷軋延。關於其一部分，係在氫-氮-氨之混合氣體環境下對脫碳退火後之冷軋鋼板施行了氮化處理(氮化退火)。 並且進一步塗佈退火分離劑來實施精加工退火，該退火分離劑係將主成分定為氧化鎂或氧化鋁並改變其等之混合比率者。在形成於精加工退火鋼板之表面的一次被膜上，塗佈以磷酸鹽與膠體狀氧化矽為主體且含鉻之絕緣被膜塗敷溶液，並將其進行熱處理，形成絕緣被膜。於該過程中，藉由使脫碳退火及氮化退火時之鋼板的張力及氮量適當變化，來使結晶方位的分散程度更變化。
以上述方式進行而製造出經控制與撓曲部鄰接之平面部中之結晶方位之變動的鋼板。所製造之鋼板的詳細內容列示於表3B。
[表3A]
Figure 02_image005
[表3B]
Figure 02_image007
(鐵心) 將各鋼板當作胚料，製造出具有表4及圖9所示形狀之鐵心、亦即鐵芯No.a~f。此外，L1為在平行於X軸方向且包含中心CL之平截面中，位於捲鐵心最內周的互相平行之方向性電磁鋼板1之間的距離(內表面側平面部之間的距離)，L2為在平行於Z軸方向且包含中心CL之縱截面中，位於捲鐵心最內周的互相平行之方向性電磁鋼板1之間的距離(內表面側平面部之間的距離)，L3為在平行於X軸方向且包含中心CL之平截面中的捲鐵心之積層厚度(積層方向之厚度)，L4為在平行於X軸方向且包含中心CL之平截面中的捲鐵心之積層鋼板寬度，L5為捲鐵心最內部之彼此相鄰且以會合時會形成直角之方式配置的平面部之間的距離(撓曲部之間的距離)。換言之，L5為最內周之方向性電磁鋼板的平面部4、4a中長度最短的平面部4a的長邊方向長度。r為捲鐵心之內表面側之撓曲部的曲率半徑(mm)，φ為捲鐵心之撓曲部的彎曲角度(°)。大致矩形之鐵心鐵芯No.a~f係呈2個鐵心締結之結構，該2個鐵心為內表面側平面部距離為L1之平面部在距離L1之幾乎中央作分割，且具有「大致ㄈ字」形狀者。 在此，鐵芯No.f之鐵心係一直以來作為一般捲鐵心利用之所謂筒型鐵芯(トランココア)形態之鐵心，此形態之鐵心係利用以下方法製造：將鋼板捲取成筒狀之後，直接將筒狀積層體進行壓製而形成為大致矩形，以使角落部成為固定曲率。因此，撓曲部之曲率半徑r(mm)會依鋼板之積層位置不同而大幅變動。在表4中，鐵芯No.f之曲率半徑r(mm)會隨著往外周側而增加，在最內周部中r=6mm，在最外周部中r=60mm(表4之「※」記號)。
[表4]
Figure 02_image009
(評估方法) (1)方向性電磁鋼板之磁特性 方向性電磁鋼板之磁特性係根據JIS C 2556：2015所規定之單板磁特性試驗法(Single Sheet Tester：SST)進行了測定。 作為磁特性，係測定以800A/m激磁時之鋼板軋延方向之磁通密度B8(T)、與在交流頻率：50Hz、激磁磁通密度：1.7T下之鋼板鐵損。 (2)鐵心特性 針對如前述這般從鐵心所抽取之鋼板，求算Nt/Nx、Nb/Nt、Nb/Na、Nb/Nc及φave。此外，測定係以使Nt成為60之方式來實施。 (3)鐵心之效率 針對將各鋼板當作胚料之鐵心求算鐵芯鐵損，並取其與在(1)中所求算之鋼板之磁特性的比(鐵芯鐵損/胚料鐵損)，藉此求出建構因數(BF；building factor)。在此，所謂的BF，係將捲鐵心之鐵損值除以捲鐵心胚料即方向性電磁鋼板之鐵損值所得之值。BF越小代表捲鐵心相對於胚料鋼板之鐵損越減少。此外，在本實施例中係將BF為1.08以下之情況評估為成功抑制了鐵損效率惡化。
評估各種鐵心之效率，該等鐵心係使用在與撓曲部鄰接之平面部中之結晶方位不同的各種鋼板所製出者。將結果列示於表5。在表5中，關於Nb/Nc之「-」的記載，係表示由於分母Nc為零，所以值成為無限大(無法計算數值)。針對該等，視為Nb/Nc夠大而判斷為滿足(4)式。可知即便採用了相同鋼種類，藉由適當控制結晶方位仍可提升鐵心之效率。此外，試驗No「1-21」~「1-28」係撓曲部之曲率半徑r大之發明範圍外之鐵芯，且係確認了對φ 3D之影響的例子。從該等事例可知，若非撓曲部之曲率半徑r被設計成較特定值小之具有特殊形狀的鐵心，即便使撓曲部附近之φ 3D大幅變化，仍無法期待如本發明這般特徴性之鐵心效率的改善效果。
[表5A]
Figure 02_image011
[表5B]
Figure 02_image013
根據以上結果明白可知，本發明之捲鐵心由於在所積層之任意的方向性電磁鋼板之至少一個撓曲部附近的平面部中滿足上述(1)~(5)式，因此具備低鐵損特性。
產業上之可利用性 根據本發明，在積層經彎曲加工之鋼板所形成之捲鐵心中，可有效抑制鐵心效率惡化。
1:方向性電磁鋼板 2:積層結構 3:角落部 4,4a,4b:平面部 5:撓曲部 6:接合部 10:捲鐵心本體 A:曲率中心 B:邊界(圖8) B,C,D,E,F,G:點(圖6) CL:中心 La:撓曲部之內側表面 Lb:撓曲部之外側表面 L1:內表面側平面部之間的距離 L2:內表面側平面部之間的距離 L3:積層厚度(積層方向之厚度) L4:積層鋼板寬度 L5:最內部平面部之間的距離(撓曲部之間的距離)C:軋延直角方向(圖7) L:軋延方向(圖7) Z:軋延面法線方向(圖7) SL:直線 r:內表面側曲率半徑 φ,φ1,φ2,φ3:彎曲角度 X,Y,Z:三軸方向
圖1為示意顯示本發明捲鐵心之一實施形態的立體圖。 圖2為圖1之實施形態所示之捲鐵心的側視圖。 圖3為示意顯示本發明捲鐵心之另一實施形態的側視圖。 圖4為示意顯示1層方向性電磁鋼板之一例的側視圖，該方向性電磁鋼板係用以構成本發明之捲鐵心的鋼板。 圖5為示意顯示1層方向性電磁鋼板之另一例的側視圖，該方向性電磁鋼板係用以構成本發明之捲鐵心的鋼板。 圖6為示意顯示方向性電磁鋼板之撓曲部之一例的側視圖，該方向性電磁鋼板係用以構成本發明之捲鐵心的鋼板。 圖7係用以示意說明與在方向性電磁鋼板中觀測之結晶方位相關之偏移角的圖。 圖8係示意圖，用以說明在與撓曲部鄰接之平面部區域內配置複數個測定點，並針對鄰接之2個測定點進行晶界點之判定的方法。 圖9為顯示實施例及比較例所製出之捲鐵心之尺寸參數的示意圖。
1:方向性電磁鋼板 2:積層結構 10:捲鐵心本體 X,Y,Z:三軸方向

Claims (2)

  1. 一種捲鐵心，特徵在於：其具備在側面視角下為大致多角形之捲鐵心本體； 前述捲鐵心本體具有在側面視角下為大致多角形之積層結構，該積層結構包含方向性電磁鋼板在板厚方向上疊合之部分，該方向性電磁鋼板為在長邊方向上平面部與撓曲部交替連續者； 前述撓曲部之側面視角下之內表面側曲率半徑r為1mm以上且5mm以下； 前述方向性電磁鋼板具有以下化學組成： 以質量%計含有Si：2.0~7.0%，且剩餘部分由Fe及不純物所構成； 該方向性電磁鋼板具有於Goss方位定向之集合組織；並且， 在與至少一個前述撓曲部鄰接之前述平面部的1個以上中，滿足以下(1)至(4)式： 0.10≦Nt/Nx≦0.80　・・・・・(1)； 0.37≦Nb/Nt≦0.80　・・・・・(2)； 1.07≦Nb/Na≦4.00　・・・・・(3)； Nb/Nc≧1.10　　　　　　・・・・・(4)； 在此，上述(1)式中之Nx為晶界判定點之總數，該晶界判定點係在與前述撓曲部鄰接之前述平面部的區域內，沿著相對於前述撓曲部與前述平面部之邊界即撓曲部邊界呈平行之方向以5mm間隔配置複數個測定點時，存在於在前述平行方向上鄰接之2個測定點的中央並用以判斷2個測定點之間是否存在晶界者； 又，關於在前述方向性電磁鋼板中觀測之結晶方位， 將以軋延面法線方向Z作為旋轉軸之從理想Goss方位起算之偏移角定義為α， 將以軋延直角方向C作為旋轉軸之從理想Goss方位起算之偏移角定義為β， 將以軋延方向L作為旋轉軸之從理想Goss方位起算之偏移角定義為γ， 在將於前述2個測定點所測定之結晶方位的偏移角表示為(α 1β 1γ 1)及(α 2β 2γ 2)時，且以下述式(6)所得之角度φ 3D定義前述偏移角α、偏移角β及偏移角γ之3維方位差時， 上述式(1)、(2)中之Nt為滿足φ 3D≧1.0°之晶界判定點的數量， 上述式(3)中之Na為滿足φ 3D為1.0°以上且小於2.5°之晶界判定點的數量， 上述式(2)、(3)中之Nb為滿足φ 3D為2.5°以上且小於4.0°之晶界判定點的數量，且 上述式(4)中之Nc為φ 3D為4.0°以上之晶界判定點的數量； φ 3D=［(α 2-α 1) 2+(β 2-β 1) 2+(γ 2-γ 1) 2］ 1/2・・・・・(6)。
  2. 如請求項1之捲鐵心，其中在與至少一個前述撓曲部鄰接之前述平面部中滿足以下(5)式： φ 3Dave：2.0°~4.0°　　　　　・・・・・・(5)； 在此，φ 3Dave係在滿足φ 3D≧1.0°之晶界判定點中之φ 3D的平均值。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022264308A1 (ja) 2021-06-16 2022-12-22 三菱電機株式会社 空気調和機

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019024039A (ja) * 2017-07-24 2019-02-14 新日鐵住金株式会社 巻鉄心

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH049723Y2 (zh) 1985-07-24 1992-03-11
JP3357578B2 (ja) * 1997-07-25 2002-12-16 川崎製鉄株式会社 極めて鉄損の低い方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP4120121B2 (ja) 2000-01-06 2008-07-16 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2005240079A (ja) 2004-02-25 2005-09-08 Jfe Steel Kk 鉄損劣化率が小さい方向性電磁鋼板
JP2005286169A (ja) 2004-03-30 2005-10-13 Toshiba Corp 変圧器の巻鉄心の製造方法及びその製造装置
JP5332946B2 (ja) * 2009-06-25 2013-11-06 新日鐵住金株式会社 窒化型方向性電磁鋼板の窒化後のコイル巻き取り方法
CN103069033B (zh) 2010-08-06 2014-07-30 杰富意钢铁株式会社 方向性电磁钢板及其制造方法
US9601257B2 (en) 2011-11-14 2017-03-21 Abb Schweiz Ag Wind-on core manufacturing method for split core configurations
JP6224468B2 (ja) 2014-01-27 2017-11-01 東芝産業機器システム株式会社 巻鉄心および巻鉄心の製造方法
BR112019013259A2 (pt) * 2017-01-10 2019-12-24 Nippon Steel Corp núcleo enrolado e método para sua fabricação
JP6776952B2 (ja) 2017-03-06 2020-10-28 日本製鉄株式会社 巻鉄心
JP6791436B2 (ja) 2020-08-08 2020-11-25 株式会社三洋物産 遊技機

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019024039A (ja) * 2017-07-24 2019-02-14 新日鐵住金株式会社 巻鉄心

Also Published As

Publication number Publication date
EP4234727A1 (en) 2023-08-30
JPWO2022092112A1 (zh) 2022-05-05
CA3195824A1 (en) 2022-05-05
CN116348619A (zh) 2023-06-27
KR20230084217A (ko) 2023-06-12
AU2021371519A1 (en) 2023-06-08
EP4234727A4 (en) 2023-11-15
TW202228164A (zh) 2022-07-16
WO2022092112A1 (ja) 2022-05-05
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