TWI490350B - Copper alloy with fasteners - Google Patents

Description

扣件用銅合金

本發明係關於一種用於扣件材料之扣件用銅合金。

Cu-Zn系合金之加工性優異，自先前起被廣泛用於各種領域。一般而言，Cu-Zn系合金係鋅坯之價格較銅坯廉價。因此，可藉由使鋅含量增加而使材料成本降低。然而，鋅元素有因存在於銅中而使耐蝕性顯著降低之問題。尤其，於將鋅之含量較多之銅合金用於藉由冷加工移植於基布上之扣件材料之情形時，產生由殘留之加工應變引起之材料之自然破裂(season cracking)之問題。

於專利第4357869號公報中，揭示有如下技術：為了提高耐自然破裂性，藉由含有Al、Si、Sn、Mn等添加元素並且進行噴丸(shot blast)等表面處理而對合金賦予壓縮應力。

先前技術文獻 專利文獻

專利文獻1：日本專利第4357869號公報

然而，專利文獻1中所記載之銅合金必須進行噴丸等加工處理，因此製造步驟數增多，成為提高製造成本之原因。進而，記載有專利文獻1中所記載之銅合金為了獲得較佳之冷加工性，而使組織結構為α相單相，且記載有如下內容：若提高合金中之鋅濃度，則β相之形成 變得顯著，因此冷加工變得困難，故而欠佳。即，於專利文獻1中所記載之技術中，關於提高銅中之鋅濃度而混合有α相與β相之情形時的合金之耐自然破裂性及冷加工性，尚未進行充分之研究。又，專利文獻1中所記載之銅合金存在鋅濃度較低，難以利用擠出而製造之問題。

鑒於上述問題，本發明提供一種製造容易性優異、耐自然破裂性及冷加工性優異之扣件用銅合金。

為了解決上述問題，根據本發明之態樣，提供一種扣件用銅合金，其組織結構包含α相與β相之混相，由通式：Cubal.ZnaMnb(bal.、a、b為質量%，bal.為餘量，34≦a≦40.5，0.1≦b≦6，可含有不可避免之雜質)表示，且具有滿足下述(1)及(2)式：b≧(-8a+300)/7(其中，34≦a<37.5)‧‧‧(1)

b≦(-5.5a+225.25)/5(其中，35.5≦a≦40.5)‧‧‧(2)之組成。

本發明之扣件用銅合金於一實施形態中為如下之扣件用銅合金：組織結構包含α相與β相之混相，由通式：Cubal.ZnaMnb(bal.、a、b為質量%，bal.為餘量，35≦a≦38.3，0.2≦b≦3.5，可含有不可避免之雜質)表示，且具有滿足下述(3)及(4)式：b≧-a+38.5(其中，35≦a≦38.3)‧‧‧(3)

b≦-a+40.5(其中，37≦a≦38.3)‧‧‧(4)之組成。

本發明之扣件用銅合金於另一實施形態中，使用X射線繞射之峰值強度積分比觀察與軋壓面垂直之剖面，結果組織結構中之β相之比率(%)為0.1≦β≦22。

本發明之扣件用銅合金於又一實施形態中，於組織結構中，平 均結晶粒徑為3~14μm。

本發明之扣件用銅合金於又一實施形態中，進行氨暴露試驗後之拉拔強度與Cu₈₅ Zn₁₅ 材料相比為70%以上。

根據本發明之另一態樣，提供一種包含上述扣件用銅合金之扣件構成物品。

根據本發明，可提供一種製造容易性優異、耐自然破裂性及冷加工性優異之扣件用銅合金。

1‧‧‧拉鏈

2‧‧‧鏈帶

3‧‧‧拉鏈布帶

3a‧‧‧芯繩部

4‧‧‧鏈齒排

5‧‧‧上止擋

5a‧‧‧平角材

6‧‧‧下止擋

6a‧‧‧異形線材

7‧‧‧滑件

10‧‧‧拉鏈鏈齒

10a‧‧‧嚙合頭部

10b‧‧‧主體部

10c‧‧‧腳部

10c‧‧‧兩腳部

20‧‧‧Y桿(線材)

21‧‧‧鏈齒素材

31‧‧‧擠出機容器

32‧‧‧小坯

33‧‧‧管心柱

34‧‧‧模嘴

圖1係表示使用本發明之實施形態之扣件用銅合金之拉鏈之一例的俯視圖。

圖2係說明使用本發明之實施形態之扣件用銅合金的拉鏈鏈齒及上下止擋向拉鏈布帶之安裝之立體圖。

圖3係表示用以測定銅合金之500℃擠出面壓之擠出容器之擠出部的剖面圖。

-扣件用銅合金-

本發明之實施形態之扣件用銅合金係組織結構包含具有面心立方結構之α相與具有體心立方結構之β相之混相之銅合金。一般而言，已知隨著Zn量之增加，自然破裂敏感性進一步變高，但根據本發明者等人之銳意研究可知，藉由以如下方式進行控制，即，將銅中之鋅濃度與添加元素濃度調整為適當之範圍，並且控制製造時之加熱條件及冷卻條件，使組織結構成為適當之α+β相，可實現80%以上之冷加工性，且亦可提高自然破裂性。

<Zn>

若鋅之含量未達34質量%，則銅之含量增大，由此導致材料之成 本提高，並且於銅-鋅-錳之3元系合金中，亦較多地含有錳，因此錳量增多，由此產生無法成為對應檢針儀之材料之問題。本發明中所謂之對應檢針儀之材料係指與可使NC-B基準(鋼珠換算值1.2以下)歸零之商品對應之材料。若鋅之含量超過40.5%，則於鑄造材料中，組織結構成為50%以上之β相比率而變得脆弱，因此銅合金之冷加工性變差，容易產生脆性破壞。銅合金中之Zn之含量較佳為34~40.5質量%，更佳為35~38.3質量%，進而較佳為35~38質量%。

<Mn>

Cu-Zn系合金由於鋅元素以高濃度存在於銅中，故而有耐蝕性顯著降低之問題，但藉由將Mn作為添加元素添加於銅中，可有效地抑制扣件材料之自然破裂。Mn之添加亦有使結晶粒容易地微細化且使強度提高之效果。

再者，作為為了改良銅合金之性質而添加之添加元素，一般而言亦周知有Al、Si、Sn等。然而，該等添加元素中，鋅當量之值較大，存在即便因微量之添加亦使合金之特性大幅變化之情形。因此，難以一定地控制以大量生產作為目的之扣件用銅合金之品質，無法謀求生產容易性之提高。相對於此，Mn與Al、Si、Sn等添加元素相比，鋅當量之值亦顯著較小為0.5。因此，與其他添加元素相比，能進一步減小可因製造誤差而產生之最終製品之品質差，可獲得品質穩定性優異且適於大量生產之扣件用銅合金。

本發明之銅合金藉由添加0.1質量%以上之Mn，可獲得兼具80%以上之冷加工性及耐自然破裂性之兩者之扣件用銅合金。若使Mn之含量過多，則冷加工性降低。又，由於合金自身帶有磁性，故而存在難以進行扣件材料所必需之製造後之檢針作業之情形。作為Mn之添加量，為了使Zn量減少以不會提高材料成本，較佳為0.1~6質量%，為了與檢針NC-A基準(鋼珠換算值0.8以下)對應，更佳為0.1~3.5質 量%，進而較佳為0.2~3.0質量%。

<各組成之關係>

本發明之實施形態之扣件用銅合金較佳為，具有由通式：Cubal.ZnaMnb(bal.、a、b為質量%，bal.為餘量，34≦a≦40.5，0.1≦b≦6，可含有不可避免之雜質)表示之組成，且具有滿足下述(1)及(2)式：b≧(-8a+300)/7(其中，34≦a<37.5)‧‧‧(1)

b≦(-5.5a+225.25)/5(其中，35.5≦a≦40.5)‧‧‧(2)之組成。

如(1)及(2)式般規定各組成之關係之原因在於，於不滿足(1)及(2)式之情形時，難以實現作為扣件用材料必要之冷加工性及耐自然破裂性之兩者。即，於Mn濃度不滿足(1)式之情形時，即b<(-8a+300)/7之情形時，加工較為容易，但若置於氨等之腐蝕關係下，則產生破裂之情形增多。另一方面，於Mn濃度不滿足(2)式之情形時，即b>(-5.5a+225.25)/5之情形時，雖然不易產生破裂，但組織結構脆弱，冷加工性變差。

本發明之實施形態之扣件用銅合金更佳為進而滿足下述(3)及(4)式：b≧-a+38.5(其中，35≦a≦38.3)‧‧‧(3)

b≦-a+40.5(其中，37≦a≦38.3)‧‧‧(4)之銅合金。

藉由成為滿足(3)及(4)式之合金組成，最終獲得之銅合金之外觀色調成為與顧客所要求之既存之Cu₈₅ Zn₁₅ 合金之色調非常近似者。因此，即便於使用本發明之銅合金大量生產扣件材料之情形時，亦不易產生扣件材料彼此之色調變化，又，容易將β相之比率控制為所期望之比率，藉此可獲得良率較高且品質穩定性及外觀性優異之扣件材 料。進而，作為對應檢針儀之扣件材料，成為更為有用之材料。

<α相與β相之比率>

銅合金之α相與β相之比率之控制在提高扣件材料所要求之耐自然破裂性及冷加工性之方面較為重要。α相與β相之比率之控制可藉由調整加熱條件及其後之冷卻條件而進行。

根據本發明之實施形態之銅合金，較佳為，結晶結構中之β相之比率(%)為0.1≦β≦22，更佳為0.5≦β≦20.5。其原因在於，若β相之比率過高，則無法確保冷加工性。若β層之比率過低，則即便含有錳亦無法獲得充分之耐自然破裂性。再者，「結晶結構中之β相之比率」係指藉由以SiC耐水研磨紙進行研磨，以鑽石進行鏡面拋光，而使與軋壓面垂直之剖面露出，對該剖面藉由X射線繞射(θ-2θ法)計算α相與β相之峰值強度之積分比，以β相之比率(%)=(β相峰值強度積分比)/(α相峰值強度積分比+β相峰值強度積分比)×100而計算之值。

<結晶粒徑>

本發明之實施形態之銅合金於組織結構中，平均結晶粒徑較佳為14μm以下，例如為3~13.5μm。平均結晶粒徑之下限並無特別限制，為了均勻地再結晶，較佳為0.1μm以上。於本實施形態中，所謂「平均結晶粒徑」，係指於藉由電子顯微鏡或光學顯微鏡之觀察而獲得之金屬組織觀察照片上自觀察照片之端至端地隨機或任意拉出20根線，測定線之長度而與實際之標度尺進行比較，藉此修正長度，將修正後之線之長度除以與線進行公差之結晶粒界之數，而測定平均之結晶粒徑之長度的值。即，藉由(平均結晶粒徑)=(將於照片上拉出之線之長度修正為實際之長度所得之總長度(相當於20根之長度)/(與於照片上拉出之直線進行公差之結晶粒界之數)而進行評估。

<特性>

本發明之實施形態之扣件用銅合金之進行氨暴露試驗後之拉拔 強度係表示與Cu₈₅ Zn₁₅ 材料相比為70%以上之值，可將冷加工性設為80%以上，將500℃擠出面壓設為Cu₈₅ Zn₁₅ 材料比65%以下之1100MPa以下。其表示由於一般之模嘴用鋼材於500℃下之降伏強度為1400MPa左右，故而可延長模嘴之壽命。又，本發明之實施形態之扣件用銅合金不僅於冷製程中有效，而且亦可充分地用於熱製程。藉此，於製造No.5尺寸(拉鏈之一對鏈齒嚙合之狀態下之鏈齒寬度為5.5mm以上且未達7.0mm之尺寸)之拉鏈之情形時，亦具有較高之強度，可提高耐自然破裂性及耐應力腐蝕性，可提供容易成形且大量生產優異之材料。再者，氨暴露試驗、冷加工性及500℃擠出面壓之評估方法之詳情於下述之實施例中進行詳細說明。

<扣件構成物品>

一面參照圖式，一面對適合於本發明之扣件用銅合金之扣件構成物品之例進行說明。再者，於以下之實施形態中，作為扣件構成物品，以構成拉鏈之零件為例進行說明，但本發明對於以下所示之扣件材料以外之銅合金製品或獲得最終製品之前之半成品(例如，如下所述之長條之線材)等，亦可同樣地適用。

作為扣件構成物品，例如可利用拉鏈鏈齒、上止擋、下止擋、可分離式嵌插件及滑件等，當然可用於此處所例示之零件以外之各種扣件材料。此處，以拉鏈1為例進行說明。

例如，如圖1所示，拉鏈1包括：左右一對鏈帶2，其等於拉鏈布帶3之對向之布帶側緣部列設複數個拉鏈鏈齒10而形成有鏈齒排4；上止擋5及下止擋6，其等沿鏈齒排4安裝於左右之鏈帶2之上端部及下端部；及滑件7，其沿鏈齒排4而可滑動地配置。

如圖2所示，各拉鏈鏈齒10係藉由如下方法而製造，即，將被稱為Y桿之剖面為大致Y字形狀之線材20以特定之厚度切片，對該經切片之鏈齒素材21進行加壓加工等而形成嚙合頭部10a。

拉鏈鏈齒10包括：嚙合頭部10a，其藉由加壓加工等而形成；主體部10b，其自嚙合頭部10a沿一方向延伸設置；及一對腳部10c，其等自主體部10b分支為二股而延伸設置。拉鏈鏈齒10係以於一對腳部10c之間插入有包含拉鏈布帶3之芯繩部3a之鏈齒安裝部之狀態，沿兩腳部10c相互接近之方向(內側)壓緊而進行塑性變形，藉此以特定之間隔安裝於拉鏈布帶3。

拉鏈1用之上止擋5係藉由如下方法而製造，即，將剖面矩形狀之平角材5a以特定之厚度切片，對所獲得之切斷片進行彎曲加工而成形為剖面大致U字狀。又，上止擋5係以於其內周側之空間部插入有拉鏈布帶3之鏈齒安裝部之狀態壓緊而進行塑性變形，藉此安裝於左右之拉鏈布帶3之各者。

拉鏈1用之下止擋6係藉由將剖面為大致H形狀(或大致X形狀)之異形線材6a以特定之厚度切片而製造。又，下止擋6係以於左右之內周側之空間部分別插入有左右之拉鏈布帶3之鏈齒安裝部之狀態壓緊而進行塑性變形，藉此跨及左右之拉鏈布帶3而安裝。

拉鏈鏈齒10、上止擋5、下止擋6、滑件7等扣件材料多數情況下進行冷加工，藉由該冷加工而產生拉伸殘留應力，於包含較多Zn之合金中產生大量之自然破裂。根據本發明之實施形態之銅合金，藉由以如下方式進行控制，即，將銅中之鋅濃度與添加元素濃度調整為適當之範圍，並且控制製造時之加熱條件及冷卻條件，而使組織結構成為適當之α+β相，藉此可實現80%以上之冷加工性，且可製成自然破裂性優異之合金。

<製造方法>

說明使用有扣件用銅合金之扣件構成物品之製造方法之例。

於製造圖1所示之拉鏈鏈齒10之情形時，首先，鑄造具有特定之截面面積之銅鋅合金之鑄造材料。此時，鑄造材料係以鋅之含量成為 34~40.5質量%、更佳為35~38.3質量%、進而較佳為35~38質量%之方式調整銅鋅合金之組成而鑄造。

繼而，於製作鑄造材料後，冷拉伸至所期望之線徑，而進行熱處理，藉此以使β相之比率成為0.1≦β≦22、更佳為0.5≦β≦20.5之方式控制銅鋅合金中之α相與β相之比率。對鑄造材料進行之熱處理之條件可根據銅鋅合金之組成而任意地設定。

於控制鑄造材料中之β相之比率之後，對該鑄造材料以例如加工率成為80%以上之方式進行冷擠出加工等冷加工，藉此製作成為半成品之長條之線材。冷加工係於未達銅鋅合金之再結晶溫度之溫度下進行，較佳為於200℃以下之溫度、尤其100℃以下之溫度下進行。

其後，以將經實施冷加工之長條線材通過複數個軋壓輥，而使線材之橫截面成為大致Y形狀之方式進行冷加工，藉此使上述之Y桿20成形。將Y桿20以特定之厚度切片，藉由成形衝頭及成形模嘴對該經切片之鏈齒素材21進行加壓加工等而形成嚙合頭部10a，藉此可製造本實施形態之拉鏈鏈齒10。再者，本發明之銅合金之高溫擠出性亦優異，因此亦可直接於400℃以上擠出鑄造材料，而直接製造Y桿等異形之線材。

於上止擋5之情形時，首先，鑄造具有與拉鏈鏈齒10相同之組成之銅鋅合金製之鑄造材料，對該鑄造材料實施熱處理而控制銅鋅合金中之β相之比率。其次，藉由對所獲得之鑄造材料進行冷加工，而製作剖面為矩形狀之平角材5a(半成品)。其後，將所獲得之平角材5a如圖2所示般以特定之厚度切片，對所獲得之切斷片進行彎曲加工而成形為剖面大致U字狀，藉此可製造上止擋5。

於下止擋6之情形時，首先，鑄造具有與拉鏈鏈齒10或上止擋5相同之組成之銅鋅合金製之鑄造材料，對該鑄造材料實施熱處理而控制銅鋅合金中之β相之比率。其次，藉由對所獲得之鑄造材料進行冷 加工，而製作剖面為大致H形狀(或大致X形狀)之異形線材6a(半成品)。其後，將所獲得之異形線材6a如圖2所示般以特定之厚度切片，藉此可製造下止擋6。

實施例

以下一併例示本發明之實施例與比較例，該等實施例係為了更好地理解本發明及其優點而提供者，並非意圖限定發明。

以成為下述之表1所示之合金組成之方式稱量銅、鋅及各種添加元素，藉由高頻真空熔解裝置，於氬氣環境中熔解而製作直徑40mm之鑄塊，自所獲得之鑄塊製作直徑8mm之擠出材料。對所獲得之擠出材料實施冷加工直至成為板厚為4.0~4.2mm之範圍之特定之板狀。

於400℃以上且700℃以下之範圍對上述板材實施熱處理，將熱處理後之板材進行緩冷。對於實施熱處理而去除加工應變後之板材，實施僅自上下方向軋壓加工之冷間軋壓，而製造板厚為1mm以下之長條之板材。自所獲得之板材切出板厚約0.8mm、板寬10mm、特定板長(軋壓方向之長度)之試驗片。

<β比率之評估>

關於所獲得之各試驗片，藉由剖面照片觀察與軋壓面垂直之剖面之銅鋅合金之組織。使用SiC耐水研磨紙(# 180~# 2000為止)進行研磨，藉此使與軋壓面垂直之剖面露出，對該剖面進而以鑽石膏3μm、1μm實施鏡面拋光，將其作為試驗片進行利用X射線繞射之測定。作為測定機種，使用Bruker AXS公司製造之GADDS-Discover8，測定時間設為低角度側90s、高角度側120s，分別計算α相及β相之峰值強度積分比。以β相之比率(%)=(β相峰值強度積分比)/(α相峰值強度積分比+β相峰值強度積分比)×100進行計算。

<冷加工性評估>

將上述中所獲得之板厚4.0~4.2mm之板材於500℃下大氣退火6小時後，為了去除表面產生之氧化膜，對板狀試驗片進行切割加工，以SiC耐水研磨紙(# 800)對表面進行拋光，製作冷加工性評估用之試驗片。冷加工性評估用之試驗片之拋光尺寸設為板厚3.5mm、板寬7.5mm、特定板長。利用軋壓機，評估基於下述式之極限壓下率。將於材料產生龜裂之1行程前之時間點設為極限壓下率。

(壓下率)(%)={(軋壓開始時之板厚-軋壓後之板厚)/(軋壓開始時之板厚)}×100

<500℃擠出面壓>

以成為表1所示之合金組成之方式稱量銅、鋅及各種添加元素，藉由高頻真空熔解裝置，於氬氣環境中熔解而製作直徑40mm之鑄塊(小坯)。將圖3所示之擠出機容器31設定為500℃，將小坯32於800℃設定大氣爐中加熱30分鐘後，插入至擠出機容器(內徑42)。於小坯32上配置管心柱33，以管心柱33按壓小坯，藉此自配置於容器31之前面之8mm材用之模嘴34擠出小坯，測定此時之最大荷重，根據該最大荷重計算最大面壓，而設為「500℃擠出面壓」。

<氨暴露後之平均拉拔強度評估>

氨暴露試驗係依據日本伸銅協會技術標準JBMA-T301銅合金伸展材之氨試驗方法(JBMA法)而進行。再者，為了進行拉鏈製品評估，以將No.5尺寸之鏈條暴露於氨環境中後加以清洗所得者作為試驗片。利用拉伸試驗機拉伸所獲得之試驗片即鏈條之鏈齒，將所獲得之荷重之平均值設為平均拉拔強度。將結果示於表1。再者，於表中，平均拉拔強度係將與Cu₈₅ Zn₁₅ 材料(比較例1)相比為85%以上者以◎表示，將70%以上且未達85%者以○表示，將55%以上且未達70%者以△表示，將未達55%者以×表示。

<檢針基準>

檢針性能係以上述<氨暴露後之平均拉拔強度評估>中使用之試驗片進行評估。若試驗片之檢針值為0.8mm鋼珠當量以下，則以NC-A基準進行評估，若為1.2mm鋼珠當量以下，則以NC-B基準進行評估。

於實施例1~9中，80%之冷加工性均優異，500℃擠出面壓亦均表示850N~1100N之值。氨暴露試驗後之拉拔強度亦均為◎或○，可知可獲得耐自然破裂性及冷加工性優異之銅合金。

比較例1中，冷加工性、耐自然破裂性優異，但鋅濃度較低，原材料之成本提高。又，500℃擠出面壓較高，利用擠出之生產較為困難。

比較例2~6、11係未添加Mn作為添加元素之例，但氨暴露試驗後之拉拔強度均較小，在耐自然破裂性之方面較差。

比較例7、8中，β相之比率提高為40%，因此極限壓下率僅為39%左右，冷加工性較差。又，比較例7、8均未獲得實施例1~9之程度之高冷加工性，冷加工性較差甚至無法製作氨暴露試驗用之試驗片，無法製作具有冷加工後之殘留應力之狀態下之試驗片，亦無法評估結晶粒徑。

比較例9、10均添加有Mn作為添加元素，但組織結構並非成為α+β相之混相，耐自然破裂性亦較差。

比較例12~17係添加有Al作為添加元素之例。比較例12~17均未獲得實施例1~9之程度之高冷加工性，冷加工性較差甚至無法製作氨暴露試驗用之試驗片，無法製作具有冷加工後之殘留應力之狀態下之試驗片。

比較例18~23係添加有Si作為添加元素之例，比較例24~28係添加有Sn作為添加元素之例。比較例18~28均未獲得實施例1~9之程度之高冷加工性，冷加工性較差甚至無法製作氨暴露試驗用之試驗片。比較例29係於本發明之組成範圍內β相之比率較高之例。與上述同樣地，冷加工性不如實施例般優異，冷加工性較差甚至無法製作氨暴露試驗用之試驗片。

1‧‧‧拉鏈

2‧‧‧鏈帶

3‧‧‧拉鏈布帶

4‧‧‧鏈齒排

5‧‧‧上止擋

6‧‧‧下止擋

7‧‧‧滑件

10‧‧‧拉鏈鏈齒

Claims (10)

1. 一種扣件用銅合金，其組織結構包含α相與β相之混相，由通式：Cubal.ZnaMnb(bal.、a、b為質量%，bal.為餘量，34≦a≦40.5，0.1≦b≦6，可含有不可避免之雜質)表示，且具有滿足下述(1)及(2)式：b≧(-8a+300)/7(其中，34≦a<37.5)‧‧‧(1) b≦(-5.5a+225.25)/5(其中，35.5≦a≦40.5)‧‧‧(2)之組成。
2. 一種扣件用銅合金，其組織結構包含α相與β相之混相，由通式：Cubal.ZnaMnb(bal.、a、b為質量%，bal.為餘量，35≦a≦38.3，0.2≦b≦3.5，可含有不可避免之雜質)表示，且具有滿足下述(3)及(4)式：b≧-a+38.5(其中，35≦a≦38.3)‧‧‧(3) b≦-a+40.5(其中，37≦a≦38.3)‧‧‧(4)之組成。
3. 如請求項1之扣件用銅合金，其中使用X射線繞射之峰值強度積分比觀察與軋壓面垂直之剖面，結果上述組織結構中之β相之比率(%)為0.1≦β≦22。
4. 如請求項1之扣件用銅合金，其中於上述組織結構中，平均結晶粒徑為3~14μm。
5. 如請求項1之扣件用銅合金，其中進行氨暴露試驗後之拉拔強度與Cu₈₅ Zn₁₅ 材料相比為70%以上。
6. 如請求項2之扣件用銅合金，其中使用X射線繞射之峰值強度積分比觀察與軋壓面垂直之剖面，結果上述組織結構中之β相之比率(%)為0.1≦β≦22。
7. 如請求項2之扣件用銅合金，其中於上述組織結構中，平均結晶粒徑為3~14μm。
8. 如請求項2之扣件用銅合金，其中進行氨暴露試驗後之拉拔強度與Cu₈₅ Zn₁₅ 材料相比為70%以上。
9. 一種扣件構成物品，其包含如請求項1、3至5中任一項之扣件用銅合金。
10. 一種扣件構成物品，其包含如請求項2、6至8中任一項之扣件用銅合金。