TWI481572B - Manufacture method and manufacturing apparatus for glass plate - Google Patents

Description

玻璃板之製造方法及製造裝置

本發明係關於一種玻璃板之製造方法及製造裝置。

作為高品質之玻璃板之製造方法，先前以來眾所周知有一種被稱為熔融法之方法(例如，參照專利文獻1)。熔融法係使熔融玻璃沿著向下方收斂之剖面楔形狀之成形體之兩側面流下，並且將該等熔融玻璃於成形體之下緣部正下方合流而一體化，藉由將一體化之板狀玻璃帶一邊冷卻一邊向下方拉伸而成形為規定之厚度。成形後之玻璃帶之寬度方向兩端部被切除，剩餘之寬度方向中央部作為製品即玻璃板而供給。

通常，於成形體之下方至少設置有一對輥。一對輥係藉由馬達等驅動裝置而旋轉驅動，夾持玻璃帶之寬度方向端部並向下方送出。玻璃帶於成形體之下緣部正下方比規定之厚度更厚，且藉由向下方拉伸之力而拉長得較薄。作為將玻璃帶向下方拉伸之力，除利用自一對輥而作用於玻璃帶之旋轉轉矩之外，亦可利用玻璃帶之自重。

於專利文獻1中提出有如下內容：於藉由玻璃帶之裁斷等而玻璃帶之自重定常變化之情形時，為了將玻璃帶向下方拉伸之力維持為固定，對自玻璃帶作用於各輥之負載進行檢測，並根據檢測結果控制各輥之旋轉速度。

先前技術文獻 專利文獻

專利文獻1：日本專利特表2008-501605號公報(段落[0029])

然而，若藉由一對輥(以下稱作輥對)而作用於玻璃帶之寬度方向端部之夾持力過弱，則輥對會相對於玻璃帶而滑動，因此難以將玻璃帶均等地拉長。又，若夾持力過強，則因過度負載施加至玻璃帶之寬度方向端部，因此玻璃帶會裂開。

又，夾持力之適當範圍具有根據成形條件而變化之傾向。該傾向係玻璃板之厚度越薄則顯著，尤其於玻璃板之厚度為0.3 mm以下之情形時，玻璃板之剛性明顯變低，因而上述傾向顯著。

此處，成形條件係指成形出玻璃板之條件，除指例如玻璃板之組成或厚度，將玻璃帶向下方拉伸之力，玻璃帶之搬送速度、溫度分佈或寬度方向兩端部之厚度等之外，亦包含構成玻璃板之製造裝置之成形體及成形爐壁之材料、大小、配置或製造裝置運轉中之裝置內之溫度分佈等。又，亦包含用於使成形爐內升溫之發熱體之配置、發熱量、控制方法等。

然而，於先前之製造方法中，輥對之間之間隔為固定，從而難以調節夾持力，因此難以應對成形條件之變化。為此，難以連續地成形出平均厚度為0.3 mm以下之玻璃板。

本發明係鑒於上述問題而完成者，其目的在於提供一種能夠容易應對成形條件之變化，從而可連續地成形出平均厚度為0.3 mm以下之玻璃板之玻璃板之製造方法及製造裝置。

為了解決上述目的，本發明係一種玻璃板之製造方法，其包含：使熔融玻璃沿著成形體之兩側面流下；使該熔融玻璃於上述成形體之下緣部正下方合流而一體化；及利用輥對夾持該一體化之板狀玻璃帶之寬度方向端部並向下方送出，藉此將上述玻璃帶向下方拉長，並將上述玻璃帶之寬度方向中央部之平均厚度成形為0.3 mm以下；且其中於藉由上述輥對之輥而作用於上述玻璃帶之寬度方向端部之夾持力F(單位：N)與成形後之上述玻璃帶之寬度方向中央部之平均厚度T(單位：mm)之比F/T滿足由下述式(1)所表示之關係之範圍內調節上述夾持力：

10(N/mm)≦F/T≦300(N/mm)…(1)。

又，本發明一種玻璃板之製造裝置，其包含：成形體，其係於下緣部正下方使沿著兩側面流下之熔融玻璃合流而一體化；輥對，其係夾持藉由該成形體而一體化之板狀玻璃帶之寬度方向端部並向下方送出；將上述玻璃帶向下方拉長，並將上述玻璃帶之寬度方向中央部之平均厚度成形為0.3 mm以下；且其中包含調節單元，其係於藉由上述輥對之輥而作用於上述玻璃帶之寬度方向端部之夾持力F(單位：N)與成形後之上述玻璃帶之寬度方向中央部之平均厚度T(單位：mm)之比F/T滿足由下述式(1)所表示之關係之範圍內，調節上述夾持力：

10(N/mm)≦F/T≦300(N/mm)…(1)。

根據本發明，能夠提供一種能夠容易應對成形條件之變化，從而可連續地成形出平均厚度為0.3 mm以下之玻璃板之玻璃板之製造方法及製造裝置。

以下，參照圖式對用以實施本發明之形態進行說明。

圖1係表示本發明之一實施形態之玻璃板之製造裝置的局部剖面側視圖。圖2係表示圖1之玻璃板之製造裝置之正視圖。如圖1及圖2所示，玻璃板之製造裝置包括成形體11、第1輥21a與第2輥22a、第1輥21b與第2輥22b、第1輥21c與第2輥22c、及第1輥21d與第2輥22d之各輥對。圖1及圖2中表示如下示例：於玻璃帶12A之寬度方向一端部包括4組輥對，即，於玻璃帶12A之寬度方向兩端部包括合計8組輥對，但亦可包括5組以上，輥對之組數並無限制。

成形體11係由例如氧化鋁質或氧化鋯質等耐火物構成。成形體11具有向下方收斂之剖面楔狀之形狀。於成形體11之上部形成有凹部13。

於成形體11之凹部13連接有熔融玻璃供給管(未圖示)。自該熔融玻璃供給管供給至凹部13內之熔融玻璃12係自凹部13之上緣(即成形體11之上緣)14溢出，沿著成形體11之兩側面流下，並於成形體11之下緣部15正下方合流而一體化。一體化之熔融玻璃12成為板狀玻璃帶12A。於成形體11之下方設置有輥對20。

於圖1及圖2所示之例中，在玻璃帶12A之寬度方向一端部，於圖2中之左右兩側表面側與背面側之兩側分別各配置有一個輥，進而，於圖1及2中之上下方向配置有4個。因上述輥配置於玻璃帶12A之寬度方向兩端部，故而整體配置有16個輥，換言之配置有8組輥對20。8組輥對20分別夾持玻璃帶12A之寬度方向端部並向下方送出。藉此，將玻璃帶12A向下方拉長而成形。

成形後之玻璃帶12A之寬度方向兩端部被切除，剩餘之寬度方向中央部被作為製品即玻璃板而供給。

輥對20藉由馬達等驅動裝置而旋轉驅動，夾持玻璃帶12A之寬度方向端部並向下方送出。玻璃帶12A於成形體11之下緣部15正下方比規定之厚度更厚，藉由向下方拉伸之力而拉長得較薄。作為將玻璃帶12A向下方拉伸之力，除利用藉由輥對20而作用於玻璃帶12A之旋轉轉矩之外，亦可利用玻璃帶12A之自重。

輥對20與玻璃帶12A之靜摩擦係數較佳為0.05~0.5。若靜摩擦係數小於0.05，則輥對20相對於玻璃帶12A滑動，從而難以將玻璃帶12A均等地拉長。另一方面，若靜摩擦係數大於0.5，則於輥對20送出玻璃帶12A之方向與玻璃帶12A之搬送方向之間有偏移之情形時，過度負載有可能會施加至玻璃帶12A。

輥對20之與玻璃帶12A接觸之部分係由陶瓷纖維或金屬所形成。由金屬所形成之情形與由陶瓷纖維所形成之情形相比，因表面緻密，故而難以附著玻璃屑等異物。因此，可抑制異物進入輥對20與玻璃帶12A之間。又，由金屬所形成之情形與由陶瓷纖維所形成之情形相比，因表面緻密，故而難以產生粉塵。因此，可抑制所產生之粉塵附著於玻璃帶12A之缺點。

藉由輥對20之輥21a~21h、22a~22h(其中，22e~22h未圖示)而作用於玻璃帶12A之寬度方向端部之夾持力F，係作用於相對於玻璃帶12A之主面為正交之方向上。此處，夾持力F係指藉由各輥21a~21h、22a~22h而作用於玻璃帶12A之寬度方向端部之按壓力F1、F2(參照圖3)各自之大小。藉由作用反作用之法則，按壓力F1之大小F與按壓力F2之大小F相等。再者，夾持力F既可針對各輥而設定為不同值，亦可設定為相同值。

然而，若夾持力F過弱，則輥對20相對於玻璃帶12A滑動，因此難以將玻璃帶12A均等地拉長。又，若夾持力F過強，則過度負載會施加至玻璃帶12A，從而玻璃帶12A會裂開。

又，夾持力F之適當範圍具有根據成形條件而變化之傾向。該傾向係玻璃板之平均厚度越薄則越顯著，尤其於玻璃板之平均厚度為0.3 mm以下之情形時，玻璃板之剛性降低，從而上述傾向顯著。

此處，成形條件係指成形出玻璃板之條件，除指例如玻璃板之組成或厚度，將玻璃帶12A向下方拉伸之力，玻璃帶12A之搬送速度、溫度分佈或寬度方向端部之厚度等之外，亦包含構成玻璃板之製造裝置之構成零件(成形體11、爐壁、發熱體等)之狀態。

與此相對，本實施形態之玻璃板之製造裝置包括調節單元31，其係對藉由輥對20而作用於玻璃帶12A之寬度方向端部之夾持力F進行調節。再者，調節單元31係分別於各輥各設置有一個。調節單元31於玻璃板之平均厚度T為0.3 mm以下之情形時，於夾持力F(單位：N)與玻璃板之平均厚度T(單位：mm)之比F/T滿足由下述式(1)所表示之關係之範圍內調節夾持力F。藉此，可容易地應對成形條件之變化，從而可連續地成形出平均厚度T為0.3 mm以下之玻璃板。

10(N/mm)≦F/T≦300(N/mm)…(1)

若比F/T小於10 N/mm，則夾持力F與平均厚度T相比而過弱，因此輥對20相對於玻璃帶12A滑動，從而難以將玻璃帶12A均等地拉長。其結果，玻璃帶12A之流動斷絕。

另一方面，若比F/T大於300 N/mm，則夾持力F與平均厚度T相比而過強，因此玻璃帶12A會裂開。

再者，就比F/T之最佳值而言，存在如下情形：於10 N/mm~300 N/mm之範圍內根據成形條件(例如，配置於成形體11或成形體11之周圍之發熱體(未圖示)之劣化等)而變動。於該情形時，可藉由調節單元31而使比F/T最佳化。

其次，參照圖3對調節單元31之構成進行說明。

圖3係表示調節單元31之一例之側視圖。

於圖3所示之例中，各調節單元31係由第1軸承33、第2軸承34、第1可動壁35、第2可動壁36、第1彈性構件37、及第2彈性構件38等所構成。

第1軸承33係可旋轉地軸支撐第1輥21之第1旋轉軸23者。第2軸承34係可旋轉地軸支撐第2輥22之第2旋轉軸24者。第1軸承33、第2軸承34分別例如由滾珠軸承等所構成。第1軸承33、第2軸承34之外輪分別沿接近或離開玻璃帶12A(換言之，包含成形體11之下緣之鉛垂面16)的方向移動自如地支持於支持台(未圖示)。即，第1軸承33、第2軸承34之外輪沿彼此接近、離開之方向移動自如地支持於支持台。

第1可動壁35、第2可動壁36分別沿接近或離開玻璃帶12A(換言之，鉛垂面16)之方向可移動地支持於上述支持台。即，第1可動壁35、第2可動壁36沿彼此接近、離開的方向可移動地支持於上述支持台。第1可動壁35、第2可動壁36之材料並無特別限制，例如由不鏽鋼等金屬材料所形成。

第1彈性構件37介裝於第1軸承33之外輪與第1可動壁35之間。第1彈性構件37例如由螺旋彈簧等所構成，以壓縮狀態介裝於第1軸承33之外輪與第1可動壁35之間。

第2彈性構件38介裝於第2軸承34之外輪與第2可動壁36之間。第2彈性構件38例如由螺旋彈簧等所構成，以壓縮狀態介裝於第2軸承34之外輪與第2可動壁36之間。

第1彈性構件37經由第1軸承33，將第1輥21向接近玻璃帶12A(換言之，鉛垂面16)之方向彈性賦能。即，第1彈性構件37將第1輥21向接近第2輥22之方向彈性賦能。

第2彈性構件38經由第2軸承34，將第2輥22向接近玻璃帶12A(換言之，鉛垂面16)之方向彈性賦能。即，第2彈性構件38將第2輥22向接近第1輥21之方向彈性賦能。

第1彈性構件37之彈性賦能力藉由第1彈性構件37之彈性係數K1、從自然狀態之收縮量ΔX1(未圖示)等而規定。第2彈性構件38之彈性賦能力藉由第2彈性構件38之彈性係數K2、從自然狀態之收縮量ΔX2(未圖示)等而規定。彈性係數K1與彈性係數K2既可相同，亦可不同。

本實施形態中，第1彈性構件37之彈性賦能力成為藉由第1輥21而作用於玻璃帶12A之寬度方向端部之按壓力F1，第2彈性構件38之彈性賦能力成為藉由第2輥22而作用於玻璃帶12A之寬度方向端部之按壓力F2。藉由作用反作用之法則，按壓力F1之大小F與按壓力F2之大小F相等。

其次，參照圖3對調節單元31之動作進行說明。

於藉由手動或氣缸等第1驅動裝置39、第2驅動裝置40，將第1可動壁35、第2可動壁36沿彼此接近或離開之方向移動後，相對於鉛垂面16進行固定時，從自然狀態之收縮量ΔX1、ΔX2發生變化。其結果，第1彈性構件37、第2彈性構件38之彈性賦能力發生變化，從而夾持力F發生變化。藉此，能夠容易應對成形條件之變化。

又，若將第1可動壁35、第2可動壁36相對於鉛垂面16進行固定，則因應玻璃帶12A之寬度方向端部之厚度之變動，從自然狀態之收縮量ΔX1、ΔX2發生變化。其結果，第1彈性構件37、第2彈性構件38之彈性賦能力發生變化，從而夾持力F發生變化。更詳細而言，若玻璃帶12A之寬度方向端部增厚，則從自然狀態之收縮量ΔX1、ΔX2增大，因此彈性賦能力之大小增大，夾持力F增大。又，若玻璃帶12A之寬度方向端部變薄，則從自然狀態之收縮量ΔX1、ΔX2減小，因此彈性賦能力之大小減小，從而夾持力F減小。藉此，可抑制對玻璃帶12A之寬度方向端部施加過剩之夾持力F。

圖4係表示圖3之變形例之側視圖。

於圖4所示之例中，調節單元31A係由第1軸承33、第2軸承34A、第1可動壁35、第1彈性構件37等所構成。以下，對調節單元31A之構成、動作進行說明，且對與圖3相同之構成附上相同符號並省略說明。

於圖3所示之例中，第2軸承34之外輪沿相對於第1軸承33之外輪接近或離開之方向移動自如地支持於支持台。

與此相對，於圖4所示之例中，第2軸承34A之外輪係相對於上述支持台而固定。

其次，參照圖4對調節單元31A之動作進行說明。

於藉由手動或氣缸等第1驅動裝置39，將第1可動壁35沿接近或離開玻璃帶12A(換言之，鉛垂面16)之方向移動後，相對於鉛垂面16進行固定時，從自然狀態之收縮量ΔX1發生變化。其結果，第1彈性構件37之彈性賦能力發生變化，從而夾持力F發生變化。因此，即便於該情形時，亦可容易應對成形條件之變化。

又，若將第1可動壁35相對於鉛垂面16而進行固定，則因應玻璃帶12A之寬度方向端部之厚度之變動，從自然狀態之收縮量ΔX1發生變化。其結果，第1彈性構件37之彈性賦能力發生變化，從而夾持力F發生變化。因此，即便於該情形時，亦可抑制對玻璃帶12A之寬度方向端部施加過剩之夾持力F。

再者，於圖3、圖4所示之例中，為了調節夾持力F，而利用第1彈性構件37、第2彈性構件38之彈性賦能力，但本發明並不限定於此。例如，為了調節夾持力F，亦可利用氣缸或油壓缸等之壓力，還可利用錘等之重力。

其次，參照圖5對輥對20之驅動控制系統進行說明。

圖5係表示輥對20之驅動控制系統之方塊圖。

於圖5所示之例中，輥對20中，第1輥21、第2輥22之第1旋轉軸23、第2旋轉軸24係經由齒輪(未圖示)而連接於一個第3驅動裝置42。

第3驅動裝置42例如由馬達等所構成，在控制裝置43之控制下，將第1旋轉軸23、第2旋轉軸24彼此向相反方向進行旋轉驅動。藉此，第1輥21、第2輥22彼此向反方向旋轉，夾持玻璃帶12A而向下方送出。

第3驅動裝置42於複數對輥對20a~20h分別各設置有一個。複數個第3驅動裝置42連接於一個控制裝置43。

控制裝置43控制複數個第3驅動裝置42，且進行控制使得複數對輥對20a~20h各自之旋轉速度彼此相對應，因此能夠容易地將藉由各複數對輥對20a~20h施加至玻璃帶12A之應力分佈最佳化。

例如，控制裝置43於變更複數對輥對20a~20h各自之旋轉速度之情形時，可將複數對輥對20a~20h之旋轉速度比設為固定。藉此，例如，當因應熔融玻璃供給量之變動而變更複數對輥對20a~20h各自之旋轉速度時，可將施加至玻璃帶12A之應力分佈最佳化，從而可將玻璃板之平均厚度T維持成固定。

再者，於圖5所示之例中，第1旋轉軸23、第2旋轉軸24係經由齒輪而連接於一個第3驅動裝置42，但本發明並不限定於此。例如，第1旋轉軸23、第2旋轉軸24亦可分別直接連接於彼此不同之第3驅動裝置42。

其次，再次參照圖1及圖2對輥對20之角度、位置之調節進行說明。

如圖1中2點鏈線所示，當藉由手動或氣缸等驅動裝置移動上述支持台，或將第1可動壁35、第2可動壁36相對於上述支持台移動，從而將輥對20在保持該間隙之同時向相對於鉛垂面16正交之方向移動時，玻璃帶12A之寬度方向端部之位置發生變化。

藉此，施加至玻璃帶12A之應力分佈發生變化，因此存在可抑制玻璃帶12A之翹曲之情形。

又，藉此，可因應成形條件使輥對20移動至適當位置。

如圖2中2點鏈線所示，當藉由手動或氣缸等驅動裝置移動上述支持台，將輥對20之第1旋轉軸23、第2旋轉軸24沿鉛垂方向轉動時，第1旋轉軸23、第2旋轉軸24與水平面之間的角度θ發生變化。

藉此，可調節各輥對20送出玻璃帶12A之方向與玻璃帶12A之搬送方向。其結果，存在可抑制玻璃帶12A之翹曲之情形。

又，藉此，可因應成形條件將各輥對20移動至適當位置。

如圖1中點線所示，當藉由手動或氣缸等驅動裝置移動上述支持台，或將第1可動壁35、第2可動壁36相對於上述支持台移動，從而將輥對20沿相對於鉛垂面16離開之方向移動時，輥對20自玻璃帶12A離開。藉此，可選擇性地使用複數對輥對20a~20h，可調節施加至玻璃帶12A之應力分佈。

如圖2中點線所示，當藉由手動或氣缸等驅動裝置移動上述支持台，將不使用的輥對20移動至玻璃帶12A之寬度方向外側時，於玻璃帶12A之流動紊亂之情形時，可防止不使用的輥對20受損。

如以上說明般，根據本實施形態，於玻璃板之平均厚度T為0.3 mm以下之情形時，於藉由輥對20之輥而作用於玻璃帶之寬度方向端部之夾持力F(單位：N)與玻璃板之平均厚度T(單位：mm)之比F/T滿足由下述式(1)所表示之關係之範圍內調節夾持力F，因此可容易應對成形條件之變化，從而可連續地成形出平均厚度為0.3 mm以下之玻璃板。

10(N/mm)≦F/T≦300(N/mm)…(1)

又，根據本實施形態，因應玻璃帶12A之寬度方向端部之厚度之變動而使夾持力F變化，因此可抑制對玻璃帶12A之寬度方向端部施加過剩之夾持力F。

又，根據本實施形態，因調節輥對20之第1旋轉軸23、第2旋轉軸24與水平面之間的角度θ，故而存在可防止玻璃帶12A之翹曲之情形。又，可因應成形條件將輥對20移動至適當位置。

又，根據本實施形態，可選擇性地使用複數對輥對20a~20h，從而可調節施加至玻璃帶12A之應力分佈。

又，根據本實施形態，因將不使用的輥對20移動至玻璃帶12A之寬度方向外側，故而於玻璃帶12A之流動紊亂之情形時可防止不使用的輥對20受損。

又，根據本實施形態，藉由一個控制裝置43進行控制，使得複數對輥對20a~20h各自之旋轉速度彼此相對應，因此可容易地將藉由輥對20施加至玻璃帶12A之應力分佈最佳化。

例如，於變更複數對輥對20a~20h各自之旋轉速度之情形時，可將複數對輥對20a~20h之旋轉速度比設為固定。藉此，例如當因應熔融玻璃供給量之變動而變更複數對輥對20a~20h各自之旋轉速度時，可將施加至玻璃帶12A之應力分佈最佳化，從而可容易地將玻璃板之平均厚度T維持成固定。

又，根據本實施形態，因輥對20之與玻璃帶12A接觸之部分係由金屬所形成，故而與由陶瓷纖維所形成之情形相比，可抑制玻璃屑等異物之附著。藉此，可抑制異物進入輥對20與玻璃帶12A之間。又，因輥對20之與玻璃帶12A接觸之部分係由金屬所形成，故而與由陶瓷纖維所形成之情形相比，可抑制粉塵之產生，從而可抑制所產生之粉塵附著於玻璃帶12A之缺點。

又，根據本實施形態，輥對20與玻璃帶12A之靜摩擦係數為0.05~0.5，因此可將玻璃帶12A均等地拉長，並且可抑制過度負載施加至玻璃帶12A。

以上，對本發明之實施形態進行了詳細說明，但本發明並不限制於上述實施形態，只要不脫離本發明之範圍，則可對上述實施形態添加各種變形及置換。

例如，於上述實施形態中，如圖2所示，左右之輥21a~21d、21e~21h成為可獨立旋轉之構成，亦可如圖6所示，將連結左右之輥21a~21d、21e~21h之連結棒51a~51d同軸地設置，使左右之輥21a~21d、21e~21h之旋轉同步。同樣地，亦可將連結與上述左右輥對向之其他左右輥22a~22d(未圖示)、22e~22h(未圖示)之連結棒(未圖示)同軸地設置，使左右之輥22a~22d、22e~22h之旋轉同步。

實施例

以下藉由實施例對本發明進行具體說明，但本發明不受以下之實施例所限定。

(實施例1~12，比較例1~12)

於實施例1~12、比較例1~12中，使用圖1至圖3所示之玻璃板之製造裝置製造無鹼玻璃板，藉由下述判定基準評估玻璃板之成形性。將評估結果連同玻璃板之平均厚度T、輥對20之輥之夾持力F、及其比F/T一併表示於表1。

<判定基準>

○…可5小時以上連續地成形出玻璃帶12A。

×…5小時以下之期間內玻璃帶12A之流動斷絕。

根據表1可知，當比F/T超過300 N/mm時、及比F/T小於10 N/mm時，玻璃帶12A之流動斷絕。又，根據表1可知，可因應成形條件而在10 N/mm~300 N/mm之範圍內調節比F/T，藉此可連續穩定地成形出玻璃板。

已詳細且地參照特定之實施態樣對本發明進行了說明，但業者應當明白只要不脫離本發明之精神及範圍則可添加各種變更或修正。

本申請案係基於2009年7月13日提出申請之日本專利申請案2009-164346，其內容以參照之形式併入文本中。

產業上之可利用性

根據本發明，可提供一種能夠容易地應對成形條件之變化，且可連續地成形出平均厚度為0.3 mm以下之玻璃板之玻璃板之製造方法及製造裝置。

11．．．成形體

12．．．熔融玻璃

12A．．．玻璃帶

13．．．凹部

14．．．上緣

15．．．下緣部

16．．．鉛垂面

20．．．輥對

20a~20h．．．輥對

21．．．第1輥

21a~21h、22a~22d．．．輥

22．．．第2輥

23．．．第1旋轉軸

24．．．第2旋轉軸

31．．．調節單元

31A．．．調節單元

33．．．第1軸承

34、34A．．．第2軸承

35．．．第1可動壁

36．．．第2可動壁

37．．．第1彈性構件

38．．．第2彈性構件

39．．．第1驅動裝置

40．．．第2驅動裝置

42．．．第3驅動裝置

43．．．控制裝置

51a~51d．．．連結棒

F1、F2．．．按壓力

θ．．．角度

圖1係表示本發明之一實施形態之玻璃板之製造裝置的局部剖面側視圖。

圖2係表示圖1之玻璃板之製造裝置之正視圖。

圖3係表示調節單元31之一例之側視圖。

圖4係表示圖3之變形例之側視圖。

圖5係表示各輥對20之驅動控制系統之方塊圖。

圖6係表示圖2之變形例之正視圖。

12A．．．玻璃帶

16．．．鉛垂面

21．．．第1輥

22．．．第2輥

23．．．第1旋轉軸

24．．．第2旋轉軸

31．．．調節單元

33．．．第1軸承

34．．．第2軸承

35．．．第1可動壁

36．．．第2可動壁

37．．．第1彈性構件

38．．．第2彈性構件

39．．．第1驅動裝置

40．．．第2驅動裝置

F1、F2．．．按壓力

Claims (11)

1. 一種玻璃板之製造方法，其包含：使熔融玻璃沿著成形體之兩側面流下；使該熔融玻璃於上述成形體之下緣部正下方合流而一體化；及利用輥對夾持該一體化之板狀玻璃帶之寬度方向端部並向下方送出，藉此將上述玻璃帶向下方拉長，並將上述玻璃帶之寬度方向中央部之平均厚度成形為0.3mm以下；且其中於藉由上述輥對之輥而作用於上述玻璃帶之寬度方向端部之夾持力F(單位：N)與成形後之上述玻璃帶之寬度方向中央部之平均厚度T(單位：mm)之比F/T滿足由下述式(1)所表示之關係之範圍內調節上述夾持力：10(N/mm)≦F/T≦300(N/mm)…(1)。
2. 如請求項1之玻璃板之製造方法，其中因應通過上述輥對之間之上述玻璃帶之寬度方向端部之厚度的變動而使上述夾持力變化。
3. 如請求項1或2之玻璃板之製造方法，其中調節上述輥對之旋轉軸與水平面之間的角度。
4. 如請求項1之玻璃板之製造方法，其中上述輥對為複數對；選擇性地使用上述複數對輥對。
5. 如請求項4之玻璃板之製造方法，其中將不使用的上述輥對移動至上述玻璃帶之寬度方向外 側。
6. 如請求項1之玻璃板之製造方法，其中上述輥對為複數對；藉由一個控制裝置進行控制，使得上述複數對輥對之各自之旋轉速度彼此相對應。
7. 如請求項6之玻璃板之製造方法，其中將上述複數對輥對之旋轉速度比設為固定。
8. 如請求項1之玻璃板之製造方法，其中上述各輥對之與上述玻璃帶接觸之部分係由金屬所形成。
9. 如請求項1之玻璃板之製造方法，其中上述各輥對與上述玻璃帶之靜摩擦係數為0.05~0.5。
10. 一種玻璃板之製造裝置，其包含：成形體，其係於下緣部正下方使沿著兩側面流下之熔融玻璃合流而一體化；輥對，其係夾持藉由該成形體而一體化之板狀玻璃帶之寬度方向端部並向下方送出；將上述玻璃帶向下方拉長，並將上述玻璃帶之寬度方向中央部之平均厚度成形為0.3mm以下；且其中包含調節單元，其係於藉由上述輥對之輥而作用於上述玻璃帶之寬度方向端部之夾持力F(單位：N)與成形後之上述玻璃帶之寬度方向中央部之平均厚度T(單位：mm)之比F/T滿足由下述式(1)所表示之關係之範圍內，調節上述夾持力：10(N/mm)≦F/T≦300(N/mm)…(1)。
11. 如請求項10之玻璃板之製造裝置，其中上述調節單元係因應通過上述輥對之間之上述玻璃帶之寬度方向端部之厚度的變動而使上述夾持力變化。