TWI429757B - 冷軋鋼板及其製造方法 - Google Patents

冷軋鋼板及其製造方法 Download PDF

Info

Publication number
TWI429757B
TWI429757B TW100101212A TW100101212A TWI429757B TW I429757 B TWI429757 B TW I429757B TW 100101212 A TW100101212 A TW 100101212A TW 100101212 A TW100101212 A TW 100101212A TW I429757 B TWI429757 B TW I429757B
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
rolling
value
elongation
temperature
steel sheet
Prior art date
Application number
TW100101212A
Other languages
English (en)
Other versions
TW201139697A (en
Inventor
Shigehiro Takajo
Koichiro Fujita
Kazuhiro Hanazawa
Taro Kizu
Original Assignee
Jfe Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jfe Steel Corp filed Critical Jfe Steel Corp
Publication of TW201139697A publication Critical patent/TW201139697A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI429757B publication Critical patent/TWI429757B/zh

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Description

冷軋鋼板及其製造方法
本發明係關於最適於作為大型液晶電視之背光機殼等之作成大型平板形狀之零件構件之成形性和形狀凍結性及實機製造安定性優異的冷軋鋼板及其製造方法。
於薄型液晶TV和OA機器等，大多使用經由彎曲‧突出成形為主體的加工所成形的平板狀零件。該等零件所用之構件(材料)，由製品的設計性和薄型化等觀點而言，除了對於零件形狀的加工度，更多要求平坦度。但是，若對構件(材料)的平板面進行彎曲‧突出成形，則平坦度有惡化的傾向。由於此種平坦度的惡化，係將構件(材料)加壓成型時之構件(材料)之形狀凍結性差所產生的現象，故對於作為構件(材料)的鋼板，要求加工性以及形狀凍結性。
又，作為使平坦度惡化的要因，已熟知在彎曲加工時所產生的稜線彎曲。其中之一於彎曲端部發生的彎曲，可經由降低材料的r值而減低，自以往，已確立對材料賦予低r值、低屈服強度的技術。
例如，於專利文獻1中，揭示開發出具有屈服強度150MPa、軋製方向之r值0.67(軋製垂直方向1.45)之冷軋鋼板的技術。
於專利文獻2中，揭示於板面平行之{100}面與{111}面之比為1.0以上之形狀凍結性優異的汽車用肥粒鐵系薄鋼板。
於專利文獻3中，揭示為取得形狀凍結性優異的肥粒鐵系薄鋼板，控制{100}<011>~{223}<110>方位群的強度和{112}<110>、{554}<225>、{111}<112>、{111}<110>各方位的強度，將軋製方向之r值及軋製方向垂直方向之r值中之至少一者設定為0.7以下。
[先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]　日本專利第3532138號公報
[專利文獻2]　日本專利特開2008-255491號公報
[專利文獻3]　日本專利特開2003-55739號公報
但是，專利文獻1及3中記載的技術中，經由具有{100}<011>~{223}<110>方位的結晶粒，雖使軋製方向及軋製垂直方向的r值減低，但因提高軋製45°方向的r值，故具有許多{100}<011>~{223}<110>方位粒的鋼，於加壓成形後具有損害平坦度的可能性。例如，對薄型液晶電視所使用的背光機殼，施行長軸方向為軋製45°方向般之細長焊珠形狀的突出成形之情況，具有發生在焊珠長軸方向產生的稜線彎曲、以及突出部附近之凸緣部分流入材料所產生之背光機殼彎曲的問題。
又，於專利文獻1~3中，揭示關於冷軋鋼板為冷軋率減低，具體而言為40%減低r值的情況，但若以40%左右極低之冷軋率進行軋製，則板形狀變差，具有最終商品的平坦度惡化的問題。又，此種低冷軋率雖使形狀凍結性提高，但難以製造1.0mm左右以下的薄鋼板。
於是，本發明者等人著眼於易取得高延性，於加壓成形時難出現成為成形斷裂和發生皺紋原因的拉伸變形的極低碳鋼。一般而言，Ti系IF鋼等極低碳鋼板，在退火步驟中，有利於高r值化的再結晶粒易於粒成長，故必須低r值化。為了低r值化，在進行再結晶但難以粒成長的低溫下進行退火，因此，必須以均熱溫度僅顯示儘可能數℃變動的條件控制退火條件。但是，於實機中，退火時之設定均熱溫度的不同材料依序通過連續退火設備，故均熱溫度有變動數十℃程度的案例，難以將均熱溫度控制於數℃以內的範圍。因此，以高於目標溫度的溫度退火，具有無法達成低r值化的問題。於專利文獻1~3中，亦具有同樣的問題，雖然記載關於退火溫度的條件，但是並未考慮將退火溫度控制於定點的困難度。
本發明鑑於此種情事，解決此種先前技術的課題，以提供可進行深拉伸加工、彎曲加工、突出加工，可確保大型零件所要求之形狀之成形性和形狀凍結性優異，且實機製造安定性優異的冷軋鋼板及其製造方法為其目的。
發明者等人，為了解決上述課題，重複致力研究調查。其結果，發現下述點。首先，為了使即使進行複雜加工亦不會發生彎曲的加工性、和高形狀凍結性兩相成立，故在冷軋後的退火板中，重要為依舊保持高延性、控制r值。即，加大平均的延伸度，確保深拉伸加工和突出加工時的加工性上，可確保零件所要求的形狀。更且，經由減低軋製方向、軋製垂直方向、及軋製45°方向之3方向的r值，並將平均r值作成規定之範圍內，則可在長軸方向為軋製45°方向般施行細長焊珠形狀之突出成形的情況亦可防止彎曲，且於加工後抑制發生回彈和彎曲，可確保形狀凍結性。
將退火步驟中之均熱溫度範圍根據軋縮率和Nb量及B量設計，則可在未將均熱溫度控制於定點而安定製造。
本發明係根據上述發現而完成者，其要旨如下。(1)　一種冷軋鋼板，其特徵在於，依質量%計含有，C：0.0010~0.0030%、Si：0.05%以下、Mn：0.1~0.3%、P：0.05%以下、S：0.02%以下、Al：0.02~0.10%、N：0.005%以下、Nb：0.010~0.030%、B：0.0010≦B-11/14×N≦0.0050%，其餘部分為鐵及不可避免的雜質之組成，且以下述(a)式所示之平均延伸度(Elm )為42%以上，以下述(b)式所示之平均r值(rm )為1.2~1.6，
平均延伸度Elm =(ElL +2ElD +ElC )/4　...(a)
平均r值　rm =(rL +2rD +rC )/4　...(b)
此處，ElL ：軋製方向之延伸度、ElD ：軋製45°方向之延伸度、ElC ：軋製垂直方向之延伸度、rL ：軋製方向之r值、rD ：軋製45°方向之r值、rC ：軋製垂直方向之r值。
(2)如上述(1)之冷軋鋼板，其係進一步依質量%計含有，Ti：0.005%~0.020%，且以B：0.0015<B-11×(∣N/14-Ti/48∣+(N/14-Ti/48))/2≦0.0050%代替上述B：0.0010≦B-11/14×N≦0.0050%。
(3)　一種冷軋鋼板之製造方法，其特徵在於，將上述(1)或上述(2)中記載組成所成的鋼胚，以1150℃以上之加熱溫度加熱後，以880℃以上之完工溫度完成精軋並且進行熱軋，並以700℃以下捲取，施行酸洗，並以55~80%的軋縮率進行冷軋後，根據該軋縮率CR(%)、Nb量(質量ppm)及B量(質量ppm)，以(820+Nb/15+B-CR)~860℃之均熱溫度保持30~200秒鐘進行退火，接著進行冷卻。
另外，於本說明書中，顯示鋼成分的%、ppm全部為質量%、質量ppm。又，本發明作為對象的冷軋鋼板，亦包含對冷軋鋼板施行電鍍鍍鋅和熔融鍍鋅等表面處理的鋼板。更且，亦包含在其上經由化成處理等附加皮膜的鋼板。
又，本發明之鋼板，可廣泛使用作為大型TV之背光機殼、冰箱的面板和冷氣室外機等平面部和施行彎曲、突出、輕度深拉伸加工等家電用途的一般構件。更且，若使用本發明，例如，可以板厚0.8mm的鋼板，製造650×500mm左右(32V型)以上的背光機殼。
若根據本發明，則可取得可進行深拉伸加工、彎曲加工、突出加工之成形性和形狀凍結性優異的冷軋鋼板。而且，可以定點控制未退火時之均熱溫度，且以實機安定製造成形性和形狀凍結性優異的冷軋鋼板。藉此可確保大型零件所要求的平板形狀，可製造大型液晶電視之背光機殼等構件。
以下，詳細說明本發明。首先，說明關於本發明鋼板的化學成分。另外，於下列之說明中，成分元素之含有量%、ppm全部意指質量%、質量ppm。
C：0.0010~0.0030%
C具有減低r值的效果，由低r值化的觀點而言，期望多添加，且設定為0.0010%以上。但是，過度添加，亦帶來加壓成形時成為皺紋發生原因的拉伸變形之同時，經由強化固熔，形成碳化物造成分散強化使鋼板高強度化，且延伸度降低。因此，將C設定為0.0010%以上且0.0030%以下。
Si：0.05%以下
Si係強化固熔能力高的元素，可提高屈服強度，且大幅減低延伸度。因此，設定為0.05%以下。
Mn：0.1~0.3%
Mn係形成硫化物改善熱脆性的元素。為了獲得此效果，必須添加0.1%以上。另一方面，係強化固熔能力高的元素，因為提高屈服強度且使延性惡化，故將上限設定為0.3%。
P：0.05%以下
P係強化固熔元素，提高屈服強度，使延性惡化。因此，設定為0.05%以下。
S：0.02%以下
S在熱軋板的階段形成硫化物，且成為使延性惡化的原因。因此，設定為0.02%以下。
Al：0.02~0.10%
Al與N的親和力強，使冷軋步驟時的固熔N量減低，且具有抑制老化硬化的效果。又，析出的AlN以微細析出的傾向高，且於退火步驟中抑制粒成長。為了獲得該等效果，必須添加0.02%以上。但是，過度添加，導致製造成本上升，熱軋時，由沃斯田鐵變態至肥粒鐵的溫度上升，故難在沃斯田鐵區域完成軋製。因此，Al必須設定為0.10%以下。
N：0.005%以下
若大量含有N，則在鋼中固熔，成為拉伸變形的原因。因此，設定為0.005%以下。
Nb：0.010~0.030%
Nb將固熔C作為析出物型式而固定，抑制拉伸變形。更且析出物NbC以微細析出，具有抑制退火時之粒成長的傾向。為了獲得該等效果，必須添加0.010%以上。但是，過度添加之情況，使再結晶溫度過度上升。又，導致成本增加。因此，上限設定為0.030%。
B：0.0010≦B-11/14×N≦0.0050%(添加Ti之情況，0.0015<B-11×(∣N/14-Ti/48∣+(N/14-Ti/48))/2≦0.0050%)
B在本發明中成為重要要件的元素，使鋼中存在固熔B，可抑制冷軋後之退火過程中的肥粒鐵的粒成長，且即使為高均熱溫度亦可控制r值。為了獲得此種效果，於熱軋時以高溫析出BN後，固熔B必須存在0.0010%以上。但是過度添加，形成與C的析出物，使延伸度減低。根據此理由設定為0.0010≦B-11/14×N≦0.0050%。較佳為0.0015<B-11/14×N≦0.0050%。
更且添加Ti之情況，析出較NbC粗大的TiC，為了提高退火時的粒成長性，故具有抑制粒成長效果的固熔B量必須設定為超過0.0015%。但是，過度添加，形成與C的析出物，使延伸度減低。根據此理由，設定為0.0015%<B-11×(∣N/14-Ti/48∣+(N/14-Ti/48))/2≦0.0050%代替上述B：0.0010≦B-11/14×N≦0.0050%的關係式。較佳設定為0.0020%≦B-11×(∣N/14-Ti/48∣+(N/14-Ti/48))/2≦0.0050%。
上述元素以外，本發明中，以下述為目的可含有Ti：0.005%~0.020%之範圍內。
Ti與N的親和力強，於高溫下形成析出物，具有將固熔N強化固熔，和抑制AlN的微細析出造成強化分散的效果。又，特別欲提高延伸度的情況亦可添加。為發揮該等效果，期望添加0.005%以上。但是，過度添加，促進TiC的析出，不僅減低NbC造成退火時之粒成長的抑制效果，且導致製造成本上升，故添加之情況的上限設定為0.020%。
上述以外之成分，係由鐵及不可避免的雜質所構成。作為不可避免的雜質，可列舉例如易由廢鐵中混入之0.05%以下的Cu、Cr、和其他0.01%以下的Sn、Mo、W、V、Ni等。
本發明之鋼板，根據下述(a)式求出之平均延伸度設定為42%以上。延伸度與成形性極為相關，延伸度愈大，例如，可至高度為止突出成形。因此，視需要延伸度愈大愈佳，且平均延伸度大至42%以上，亦可進行深拉伸加工和突出加工，且可確保零件所要求的形狀。
另外，平均的全延伸度可根據下述方法測定求出。由軋製方向、軋製45°方向及軋製垂直方向分別切出JIS 5號拉伸試驗片，並且根據JIS Z 2241進行拉伸試驗。其次，根據下述(a)式求出。
平均延伸度Elm =(ElL +2ElD +ElC )/4　...(a)
此處，ElL ：軋製方向之延伸度
ElD ：軋製45°方向之延伸度
ElC ：軋製垂直方向之延伸度
本發明之鋼板，根據下述(b)式求出之平均r值設定為1.2~1.6。r值係與彎曲成形、突出成形後產生的彎曲有關。彎曲成形中，由於彎曲方向的r值變高，則沿著彎曲線之鞍型彎曲顯著發生。又，於突出成形中，經由使用高r值材，則使突出部周邊之凸緣部流入的材料顯著，於凸緣部發生殘留應力和變形。因此，經由低r值化以提高加壓成形後之形狀凍結性為其目的，本發明中將平均r值設定為1.6以下。另一方面，過度的低r值化，使延伸度極度減低，故將平均r值的下限設定為1.2。
另外，平均r值可根據下列方法測定求出。由軋製方向、軋製45°方向及軋製垂直方向分別切出JIS 5號拉伸試驗片，根據JIS Z 2254之塑性變形比試驗以預應變15%進行。其次，根據下述(b)式求出。
平均r值rm =(rL +2rD +rC )/4　...(b)
此處，rL ：軋製方向之r值
rD ：軋製45°方向之r值
rC ：軋製垂直方向之r值
又，例如，對薄型液晶電視所使用的背光機殼，以長軸方向為軋製45°方向般施行細長焊珠形狀之突出成形之情況，經由焊珠長軸方向所產生的稜線彎曲、及突出部附近之凸緣部分的材料流入所產生的背光機殼彎曲，在軋製45°方向的r值高則變大。因此，重要為減低軋製方向、軋製垂直方向、及軋製45°方向之3方向的r值，平均r值為1.2~1.6，除此之外，較佳為軋製方向、軋製垂直方向、及軋製45°方向之3方向中之最大r值為未滿2.0為佳。
其次，說明關於本發明的冷軋鋼板之製造方法。
於本發明中，將具有上述組成之鋼胚，以1150℃以上之加熱溫度加熱後，以880℃以上之完工溫度完成精軋並且進行熱軋，並以700℃以下捲取，施行酸洗，其後，以55~80%之軋縮率進行冷軋後，根據該軋縮率CR(%)、Nb量(質量ppm)及B量(質量ppm)，以(820+Nb/15+B-CR)~860℃之均熱溫度保持30~200秒鐘進行退火，其次，冷卻，可取得高延伸度、低r值。
加熱溫度：1150℃以上
將調整成分的鋼素材加熱至1150℃以上為止使析出物熔體化。於未滿1150℃的加熱、N和C依舊未固熔殘存，於捲取處理時、或者退火時，碳化物、氮化物未微細析出，無法充分發揮退火時的抑制粒成長效果。因此，加熱溫度愈高愈佳，且以1150℃以上，較佳為1200℃以上。但是，若進行過度加熱，則在鋼表面生成厚的氧化銹皮並且增大酸洗處理的成本，故以1300℃以下為佳。
完工溫度：880℃以上
接著進行熱軋。精軋時在最終軋製台中，必須以沃斯田鐵區域單相進行軋製。以沃斯田鐵與肥粒鐵的二相區域予以軋製之情況，伴隨變態使軋製荷重大為變化，故難以控制軋製台的荷重，具有導致板斷裂的可能性。又，以肥粒鐵區域單相的軋製，促進未再結晶的殘存，接著使冷軋的軋製荷重過度增高，具有導致製造成本上升的可能性。由上述，將完工溫度設定為880℃以上，且以沃斯田鐵區域單相進行精軋。另外，若完工溫度過度變高，則氧化銹皮變厚且酸洗處理的成本增大，故設定為950℃以下為佳。
精軋後，以進行水冷卻為佳。已知若於冷軋前使C、N固熔則減低r值，為了抑制C、N的析出，又，使析出碳化物、氮化物微細化，且抑制退火時的粒成長，故進行上述冷卻為佳。
捲取溫度：700℃以下
作為熱軋的最終步驟，對熱軋捲材以700℃以下進行捲取。捲取溫度若超過700℃，則Al、Nb、Ti於高溫下形成碳化物、氮化物，由確保影響r值減低之冷軋前的固熔C、固熔N的觀點而言為不佳。另外，若捲取溫度過度變低，則捲材的捲繞形狀變差，故以設定為400℃以上為佳。
冷軋時之軋縮率(CR)：55~80%
將熱軋板以通常之方法酸洗。其次，進行軋縮率(CR)為55%以上且80%以下之冷軋成形出所欲的板厚。軋縮率(CR)未滿55%，則組織變成混粒且延性極度降低。另一方面，軋縮率(CR)若高於80%，則退火後易形成不利r值減低的集合組織。
均熱溫度：(820+Nb/15+B-CR)~860℃、保持時間：30~200秒鐘
其次，作為退火步驟，將均熱溫度，根據軋縮率CR(%)和Nb量(質量ppm)、B量(質量ppm)，以(820+Nb/15+B-CR)~860℃之範圍，保持30~200秒鐘。其後，進行冷卻。
於退火步驟中，經由冷軋導入的應變因再結晶而消失，且鋼板軟質化。完成再結晶的溫度，於軋縮率(CR)愈高、或添加元素，特別Nb、B的份量愈少，則變得愈低。因此，為了防止因未再結晶組織殘存所造成的延伸度降低，均熱溫度必須設定為(820+Nb/15+B-CR)以上。此均熱溫度的限定理由於後述。另一方面，若再結晶溫度過度增高，除了製造成本上升以外，經由肥粒鐵變態成沃斯田鐵，接著於冷卻時由沃斯田鐵變態成肥粒鐵，使得組織過度微細化且高強度化，又，其亦伴隨延伸度降低。因此，均熱溫度必須設定為860℃以下。
又，均熱保持時間若過短，則殘存未再結晶組織，若過長則粒成長過度進行且r值變高。因此，保持時間必須設定為30秒鐘以上且200秒鐘以下。又，均熱後的冷卻，為了防止經由過度的粒成長使r值變高，以3℃/sec以上的速度冷卻為佳。
此處，具體說明關於將退火時的均熱溫度設定為(820+Nb/15+B-CR)以上的理由。一般而言，若提高軋縮率，則再結晶的驅動力提高，退火時完成再結晶的溫度(以下，稱為再結晶溫度)移至低溫側。另一方面，若增多添加之Nb、B量，則顯著抑制再結晶，且再結晶溫度移至高溫側。若根據本發明者等人的實驗，再結晶溫度與軋縮率(CR)、添加Nb量、B量具有相關關係。圖1、圖2分別表示軋縮率(CR)與均熱溫度及性能的關係、Nb[質量ppm]/15+B[質量ppm]與均熱溫度及性能的關係。此處，圖1中供試材的化學組成為Nb：150ppm、B：30ppm，圖2中軋縮率(CR)為70%。除了退火時的均熱溫度，全部於本發明範圍內作成之退火板的特性值。又，各圖中，於平均延伸度為42%以上且平均r值為1.2~1.6的情況視為○，非為此之情況視為╳。各圖中的直線為均熱溫度=(820+Nb/15+B-CR)[℃]的直線，可知為分隔○和╳的良好邊界線。由圖1及圖2，於退火時之均熱溫度為(820+Nb/15+B-CR)[℃]以上，可製造平均延伸度為42%以上、且平均r值為1.2~1.6之成形性和形狀凍結性優異的冷軋鋼板。由上述，將退火時的均熱溫度設定為(820+Nb/15+B-CR)以上。
另外，實施本發明時，熔製方法可適當應用一般的轉爐法、電爐法等。所熔製之鋼，鑄造成鋼胚後，直接，或者，冷卻並以上述的加熱溫度加熱，施行熱軋。熱軋中以上述之完工溫度予以完成後，以上述之捲取溫度予以捲取。精軋後，直到捲取的冷卻速度並無特別規定，若為空氣冷卻以上之冷速即為充分。又，視需要，亦可進行100℃/s以上的急冷。其後，於一般的酸洗後，施行上述的冷軋。關於退火(加熱-均熱處理-冷卻)，以上述條件進行加熱~冷卻。視需要，以提高耐蝕性作為目的，亦可於480℃附近以熔融鋅進行鍍敷。又，鍍敷後，再加熱至500℃以上將鍍敷合金化亦可。或者，亦可採取在冷卻途中進行保持等之熱履歷。更且，視需要，亦可以2%為止之延伸度進行調質軋製和矯平。又，於退火途中未施行鍍敷之情況，亦可進行電鍍鍍鋅等。更且，在冷軋鋼板和鍍敷鋼板上，亦可經由化成處理附加皮膜。由上述，製造本發明之冷軋鋼板。
[實施例1]
說明關於本發明之實施例。將具有表1所示化學組成之鋼熔製，以表2、3所示之製造條件製作供試材。於表1中，固熔B係指B-11/14×N之值。但，添加Ti的情況，係指B-11×(∣N/14-Ti/48∣+(N/14-Ti/48))/2之值。又，算出值為0以下之情況以0表示。詳細之製造條件如下。首先，於熱軋步驟中，將熔解鋼以1250℃加熱1小時，進行粗軋製、精軋。表2、3所示之FT、CT分別為完工溫度和捲取溫度。熱軋板的板厚為2.0~3.5mm。其次，於冷軋步驟前酸洗，於室溫軋製至板厚為0.6~1.0mm為止。接著，作為退火步驟，以加熱速度20℃/sec，加熱至各均熱溫度為止，並以均熱溫度保持30~200秒鐘後，以冷卻速度20℃/sec冷卻至室溫。表2、3所示之CR、AT、ATO分別表示冷軋之軋縮率、均熱溫度、(820+Nb/15+B-CR)。退火後，進行伸長率1.0%的調質軋製，取得供試材。對於所得之供試材，調查平均延伸度(Elm )和平均r值(rm )。另外，平均延伸度(Elm )和平均r值(rm )，係由供試材之軋製方向(L方向)、軋製45°方向(D方向)、軋製垂直方向(C方向)分別切出JIS 5號拉伸試驗片，延伸度以根據JIS Z 2241之拉伸試驗，r值如上述根據JIS Z 2254以預應變15%測定。其次，根據上述之(a)式及(b)式求出平均延伸度(Elm )和平均r值(rm )。將所得之結果於圖3、圖4、圖5及表2、表3中與製造條件合併表示結果。
本發明例中，平均延伸度為42%以上，平均r值為1.2~1.6，成形性和形狀凍結性優異。又，如表2之符號32至35、及表3之41至44之製造條件和機械特性可知，本發明例中，r值為1.2~1.6且延伸度顯示42%以上之值的均熱溫度範圍為800℃至850℃，相對地，比較例中固熔B量少的成分系，並未觀察到r值為1.2~1.6且延伸度顯示42%以上之值的均熱溫度。由此，可確認本發明例中，即使高溫退火亦可取得低r值且高延伸度，並且具有優異的實機製造安定性。
圖3表示退火時的均熱溫度對平均r值所造成之影響圖。固熔B量多的本發明例中，即使退火時的均熱溫度為高的區域，平均r值亦為1.2~1.6。
圖4表示退火時的均熱溫度是否為適切之指標AT-AT0與平均r值的關係圖。AT-AT0為負時，均熱溫度不適切，且再結晶未充分進行的結果，平均r值未滿1.2。
圖5表示退火時的均熱溫度是否為適切之指標AT-AT0與平均延伸度的關係圖。AT-AT0為負時，均熱溫度不適切，且再結晶未充分進行的結果，平均延伸度未滿42%。
圖1係表示冷軋率(軋縮率)CR與均熱溫度及性能的關係圖。
圖2係表示Nb[質量ppm]/15+B[質量ppm]與均熱溫度及性能的關係圖。
圖3係表示退火時的均熱溫度對平均r值造成的影響圖。
圖4係表示退火時的均熱溫度是否為適切之指標AT-AT0與平均r值的關係圖。
圖5係表示退火時的均熱溫度是否為適切之指標AT-AT0與平均延伸度的關係圖。

Claims (3)

  1. 一種冷軋鋼板，其特徵在於，依質量%計含有，C：0.0010~0.0030%、Si：0.05%以下、Mn：0.1~0.3%、P：0.05%以下、S：0.02%以下、Al：0.02~0.10%、N：0.005%以下、Nb：0.010~0.030%、B：0.0010≦B-11/14×N≦0.0050%，其餘部分為鐵及不可避免的雜質之組成，且以下述(a)式所示之平均延伸度(Elm )為42%以上，以下述(b)式所示之平均r值(rm )為1.2~1.6，平均延伸度Elm =(ElL +2ElD +ElC )/4　...(a)平均r值rm =(rL +2rD +rC )/4　...(b)此處，ElL ：軋製方向之延伸度ElD ：軋製45°方向之延伸度ElC ：軋製垂直方向之延伸度rL ：軋製方向之r值rD ：軋製45°方向之r值rC ：軋製垂直方向之r值。
  2. 如申請專利範圍第1項之冷軋鋼板，其係進一步依質量%計含有，Ti：0.005%~0.020%，且以B：0.0015<B-11×(∣N/14-Ti/48∣+(N/14-Ti/48))/2≦0.0050%，代替上述B：0.0010≦B-11/14×N≦0.0050%。
  3. 一種冷軋鋼板之製造方法，其特徵在於，將申請專利範圍第1或2項中記載組成所成的鋼胚，以1150℃以上之加熱溫度加熱後，以880℃以上之完工溫度完成精軋並且進行熱軋，並以700℃以下捲取，施行酸洗，並以55~80%的軋縮率進行冷軋後，根據該軋縮率CR(%)、Nb量(質量ppm)及B量(質量ppm)，以(820+Nb/15+B-CR)~860℃之均熱溫度保持30~200秒鐘進行退火，接著進行冷卻。
TW100101212A 2010-01-15 2011-01-13 冷軋鋼板及其製造方法 TWI429757B (zh)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010006554A JP5056863B2 (ja) 2010-01-15 2010-01-15 冷延鋼板およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW201139697A TW201139697A (en) 2011-11-16
TWI429757B true TWI429757B (zh) 2014-03-11

Family

ID=44304376

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW100101212A TWI429757B (zh) 2010-01-15 2011-01-13 冷軋鋼板及其製造方法

Country Status (7)

Country Link
JP (1) JP5056863B2 (zh)
KR (1) KR101463667B1 (zh)
CN (1) CN102712983B (zh)
MX (1) MX354951B (zh)
MY (1) MY155323A (zh)
TW (1) TWI429757B (zh)
WO (1) WO2011087107A1 (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011056847B4 (de) * 2011-12-22 2014-04-10 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Stahlblech zur Verwendung als Verpackungsstahl sowie Verfahren zur Herstellung eines Verpackungsstahls
CN106029926B (zh) * 2014-02-25 2018-10-02 杰富意钢铁株式会社 瓶盖用钢板及其制造方法以及瓶盖
KR102322713B1 (ko) * 2019-12-19 2021-11-04 주식회사 포스코 내열성과 성형성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02156023A (ja) * 1988-12-09 1990-06-15 Sumitomo Metal Ind Ltd 造形性の良好な冷延鋼板の製造法
EP0767247A4 (en) * 1995-02-23 1999-11-24 Nippon Steel Corp COLD ROLLED STEEL SHEET AND FIRE-SMOOTHED GALVANIZED STEEL SHEET WITH EXCELLENT SMOOTH WORKABILITY, AND METHOD FOR PRODUCING THE SHEET
JPH08246060A (ja) * 1995-03-10 1996-09-24 Kawasaki Steel Corp 缶用鋼板の製造方法
JP4177478B2 (ja) * 1998-04-27 2008-11-05 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法
CN101135025A (zh) * 2006-08-31 2008-03-05 宝山钢铁股份有限公司 一种罩式炉生产冷轧高强度超深冲钢板及其制造方法
EP2103703A4 (en) * 2006-12-20 2010-06-16 Jfe Steel Corp COLD LAMINATED STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME
JP5407591B2 (ja) * 2008-07-22 2014-02-05 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板及びその製造方法並びにバックライトシャーシ
JP5365181B2 (ja) * 2008-12-24 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼板及びその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP2011144428A (ja) 2011-07-28
WO2011087107A1 (ja) 2011-07-21
JP5056863B2 (ja) 2012-10-24
KR101463667B1 (ko) 2014-11-19
CN102712983A (zh) 2012-10-03
KR20120099144A (ko) 2012-09-06
MY155323A (en) 2015-09-30
CN102712983B (zh) 2014-03-12
MX2012008181A (es) 2012-08-03
TW201139697A (en) 2011-11-16
MX354951B (es) 2018-03-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI435940B (zh) 高強度焙燒硬化型冷軋鋼板及其製造方法
TWI473887B (zh) High strength cold rolled steel sheet having excellent deep drawing property and bake hardening property and a method for manufacturing the same
WO2011013838A1 (ja) 高強度冷延鋼板およびその製造方法
WO2010011790A2 (en) Cold rolled dual phase steel sheet having high formability and method of making the same
WO2010119971A1 (ja) 時効性および焼付け硬化性に優れた冷延鋼板およびその製造方法
JP3610883B2 (ja) 曲げ性に優れる高張力鋼板の製造方法
JP7239685B2 (ja) 穴広げ率の高い熱間圧延鋼板及びその製造方法
US7699947B2 (en) Ultrahigh strength hot-rolled steel and method of producing bands
JP7357691B2 (ja) 超高強度冷延鋼板およびその製造方法
TWI429757B (zh) 冷軋鋼板及其製造方法
JP2023071938A (ja) 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法
KR20140118312A (ko) 냉연강판 및 그 제조 방법
JP5903884B2 (ja) 耐腰折れ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法
TWI429758B (zh) 老化後之成形性和形狀凍結性優異之冷軋鋼板及其製造方法
JP2009102673A (ja) 高張力冷延鋼板、高張力亜鉛めっき鋼板およびそれらの製造方法
CN112226674B (zh) 一种家电用耐时效冷轧热镀锌钢板及其生产方法
CN112400033B (zh) 具有高强度、高成型性、优异的烘烤硬化性的热轧镀覆钢板及其制造方法
KR101455470B1 (ko) 냉연강판 제조 방법
TWI427161B (zh) 冷軋鋼板及其製造方法
JP6179067B2 (ja) 表面品質に優れた高強度鋼板の製造方法
KR101185337B1 (ko) 도금특성과 내2차가공취성이 우수한 상소둔 방식 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20110137816A (ko) 성형성, 형상 동결성, 표면 외관이 우수한 냉연 강판, 및 그 제조 방법
JP4283574B2 (ja) 製缶性に優れた高時効硬化容器用鋼板及びその製造方法
JP2016194136A (ja) 製造安定性に優れた高強度高延性鋼板、及びその製造方法、並びに高強度高延性鋼板の製造に用いられる冷延原板
KR101344663B1 (ko) 냉연강판 및 그 제조 방법