TWI409344B - 加工性優良的高強度熔融鍍鋅鋼板及其製造方法 - Google Patents

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Description

加工性優良的高強度熔融鍍鋅鋼板及其製造方法
本發明是有關於一種適合於汽車零件等用途的加工性優良的拉伸強度為590 MPa以上的高強度熔融鍍鋅鋼板及其製造方法。
近年來，產業界中就保護地球環境的觀點而言，進行了減少CO2 等廢氣的嘗試。特別是汽車產業中，藉由使車體輕量化來提高燃料效率，而謀求降低廢氣量的對策。車體輕量化的方法之一是使汽車所使用的鋼板實現高強度化，並進行鋼板板厚的薄壁化。
另外，在汽車的碰撞安全規定嚴格化的狀況下，為了提高車體的耐碰撞性能，對汽車的結構零件、強化構件等進行了高強度鋼板的應用研究。當將高強度鋼板應用於汽車的結構零件、強化構件等時，多數情況是藉由衝壓加工進行鑽孔加工後實施擴孔加工(沖緣加工(burring))，而期望高強度鋼板的延伸凸緣性(stretch-flangeability)(擴孔性)優良。先前在衝壓加工中，利用衝壓模具的機械加工為主流，但就消減模具保養成本的觀點而言，嘗試藉由雷射加工實施鑽孔加工的方法，如非專利文獻1所示般已部分得到實用化。
關於加工性優良的高強度熔融鍍鋅鋼板，例如專利文獻1中提出，將成分組成調整到適當範圍，使組織成為以鐵氧體(ferrite)為主體的鐵氧體-麻田散鐵組織，並規定板厚方向的Mn的微偏析，而使耐蝕性、延伸性以及擴孔性優良的鍍鋅鋼板及合金化鍍鋅鋼板及該些的製造方法。但是專利文獻1所揭示的技術中，對於擴孔試驗方法並未作任何揭示，對於雷射加工衝壓時的擴孔性亦未揭示具體的評價。
專利文獻2中提出，藉由使成分組成及鐵氧體相、變韌鐵(bainite)相、麻田散鐵(martensite)相的3相的複合組織的狀態最佳化，而使拉伸強度(TS)為390 MPa～690 MPa左右的加工性與燒製硬化性達到良好的高強度合金化鍍鋅鋼板及其製造方法。另外，專利文獻3中提出，藉由控制鍍鋅線的再結晶退火的加熱溫度、自此加熱溫度至Ms點以上480℃以下為止的冷卻速度以及此溫度的保持時間，而使組織成為以變韌鐵或鐵氧體-變韌鐵為主體的均勻微細的變韌鐵-鐵氧體-麻田散鐵的複合組織，使彎曲加工性達到良好的鍍鋅高強度鋼板的製造方法。專利文獻2、專利文獻3中所揭示的技術中，加工性及彎曲加工性是藉由擴孔來評價的，但專利文獻2中並未揭示衝壓方法，專利文獻3中雖然藉由10 mmΦ的衝壓孔對擴孔率進行評價，但並未對藉由雷射加工孔的擴孔率作任何評價。
[先前技術文獻]
[專利文獻]
[專利文獻1]日本專利特開2007-070659號公報
[專利文獻2]日本專利特開平6-73497號公報
[專利文獻3]日本專利特開平4-173945號公報
[非專利文獻]
[非專利文獻1]鐵與鋼、第75年(1989)第7號、p.10-24
本發明是鑒於上述先前技術的問題而完成的，目的在於提供一種藉由雷射加工進行鑽孔加工後加工性(延伸凸緣性)優良的拉伸強度為590 MPa以上的高強度熔融鍍鋅鋼板及其製造方法。
本發明者等人為了達成上述目的，對藉由雷射加工進行鑽孔加工的高強度熔融鍍鋅鋼板的延伸凸緣性進行銳意研究，結果發現，極為重要的是適當地控制添加元素、鋼組織、製造條件、特別是熱軋及連續鍍鋅處理步驟的製造條件。並且發現，藉由使鋼組織成為具有平均粒徑為15 μm以下的鐵氧體與以面積率計為5%～40%的麻田散鐵，上述麻田散鐵成為在全部麻田散鐵中，縱橫比小於3.0的麻田散鐵所佔的比例以面積率計超過95%的組織，而提高藉由雷射加工進行鑽孔加工的高強度熔融鍍鋅鋼板的延伸凸緣性。
本發明是基於以上的發現而完成的，並提供(1)～(3)。
(1)一種加工性優良的高強度熔融鍍鋅鋼板，其特徵在於：鋼的成分組成以質量%計包含C：0.03%～0.15%、Si：小於0.5%、Mn：1.0%～2.5%、P：0.05%以下、S：0.01%以下、Al：0.05%以下、N：0.0050%以下、Cr：0.05%～0.8%、V：0.01%～0.1%，其餘部分包含Fe及不可避免的雜質，鋼的微組織具有平均粒徑為15 μm以下的鐵氧體與以面積率計為5%～40%的麻田散鐵，上述麻田散鐵為在全部麻田散鐵中，縱橫比小於3.0的麻田散鐵所佔的比例以面積率計超過95%，在鋼板表面具有鍍鋅皮膜。
(2)如上述(1)所述的高強度熔融鍍鋅鋼板，其特徵在於：鋼的成分組成以質量%計還包含選自Ti：0.01%～0.1%、Nb：0.01%～0.1%、Cu：0.01%～0.1%、Ni：0.01%～0.1%、Sn：0.001%～0.01%、Mo：0.01%～0.5%中的1種或者2種以上。
(3)一種高強度熔融鍍鋅鋼板的製造方法，其特徵在於：將具有上述(1)或者(2)所述的成分組成的鋼材料在Ar3 點以上的溫度精軋後，在600℃以下的溫度捲繞，捲繞後以平均冷卻速度為5℃/分鐘以上的方式冷卻至400℃為止，進行酸洗，或進一步以40%以上的壓下率進行冷軋，然後，以700℃～820℃進行均熱，以1℃/秒～50℃/秒的平均冷卻速度冷卻至600℃以下，在鍍鋅或進一步進行鍍敷層的合金化處理後，冷卻至常溫，並且冷卻至上述600℃以下後直至冷卻至上述常溫為止的過程中，使400℃～600℃的溫度範圍的滯留時間為150秒以內。
[發明的效果]
根據本發明，可獲得藉由雷射加工進行鑽孔加工後在進行擴孔加工時加工性(延伸凸緣性)優良的拉伸強度為590 MPa以上的高強度熔融鍍鋅鋼板。
為讓本發明之上述和其他目的、特徵和優點能更明顯易懂，下文特舉較佳實施例，並配合所附圖式，作詳細說明如下。
首先，對成為本發明的契機的實驗結果進行說明。將以質量%計包含C：0.09%、Si：0.15%、Mn：1.75%、P：0.035%、S：0.0006%、Al：0.035%、N：0.0025%、Cr：0.21%、V：0.017%、其餘部分包含Fe及不可避免的雜質的鋼板進行粗軋、以及包含7通路的精軋的熱軋，而製成板厚3.6 mm的熱軋鋼板。此處，精軋設為700℃~900℃，捲繞溫度設為450℃~700℃，並使捲繞後的平均冷卻速度自空氣冷卻(1℃/分鐘)變化至50℃/分鐘為止(另外，冷卻速度是捲繞後至400℃為止的平均冷卻速度)。接著，將此熱軋鋼板酸洗後實施冷軋、連續鍍鋅處理而製成板厚1.4 mm的供試材料。連續鍍鋅處理是將均熱溫度設為670℃~900℃，使以均熱後的平均冷卻速度0.3℃/秒~100℃/秒自600℃冷卻至室溫之間的400℃~600℃的滯留時間自30變化為300秒。對該些供試材料觀察鋼組織並且評價拉伸特性及延伸凸緣性。
鋼組織的評價是將板厚1/4位置的軋方向平行剖面進行研磨、硝酸浸蝕液(nital)腐蝕後，在剖面3個部位的各部位以1000倍的倍率對10個視野(合計30個視野)利用掃描型電子顯微鏡進行觀察，藉由使用Media Cybernetics公司製造的圖像解析軟體「Image Pro Plus ver.4.0」的圖像解析處理，對其圖像進行測定。即，藉由圖像解析分辨鐵氧體、波來鐵(pearlite)、雪明碳鐵(cementite)、麻田散鐵，而求得鐵氧體粒徑、麻田散鐵面積率、麻田散鐵的縱橫比。縱橫比是使用圖像解析裝置對麻田散鐵進行橢圓近似而求得(橢圓的長軸)/(橢圓的短軸)的平均值。
本實驗中，麻田散鐵的縱橫比、平均鐵氧體粒徑、麻田散鐵面積率隨著熱軋條件及連續鍍鋅條件而變化。此處在任何條件下，鐵氧體的平均粒徑均為15 μm以下、麻田散鐵的面積率與鐵氧體的面積率的合計均為95%以上。
為了評價延伸凸緣性，而自所得的供試材料採取擴孔試驗用的試驗板(大小：100 mm×100 mm)，而實施擴孔試驗。在試驗板的中心藉由雷射加工進行10 mmΦ的鑽孔加工。然後，藉由圓錐打孔機(徑50 mmΦ、肩R8 mm)鑽孔並進行擴孔加工，測定孔邊緣產生板厚貫通龜裂的時刻的孔徑d(mm)，計算由下式所定義的擴孔率λ(%)。
λ=100×(d-10)/10
接著，實施5次同樣的試驗，而求得平均的擴孔率λ。
將所得的結果示於圖1。在圖1中，麻田散鐵的縱橫比是相對於全部麻田散鐵，麻田散鐵的縱橫比的面積率的累積度數超過95%(小於此縱橫比的麻田散鐵的面積率超過95%)的麻田散鐵的縱橫比。
根據圖1可知，若鋼組織中鐵氧體的平均粒徑為15 μm以下、麻田散鐵的面積率與鐵氧體的面積率的合計為95%以上、麻田散鐵的面積率為5%～40%、麻田散鐵的縱橫比小於3.0，即全部麻田散鐵中，縱橫比小於3.0的麻田散鐵所佔的比例以面積率計超過95%，則明顯提高延伸凸緣性。
接著，對本發明鋼板的成分組成的限定理由進行說明。另外，組成中的質量%只要無特別說明，簡記為%。
C：0.03%～0.15%
C是為了確保所需強度而必須的元素，因此必須為0.03%以上。另一方面，若添加超過0.15%的C，則藉由雷射加工的鑽孔時，孔側面會過度硬化而使延伸凸緣性劣化。因此，將C含量設為0.03%～0.15%的範圍內。
Si：小於0.5%
Si是為了使鋼強化而較為有效的元素，但若Si的添加量為0.5%以上，則鍍敷的密著性及表面外觀明顯劣化。因此，將Si含量設定為小於0.5%。另外，Si含量較佳為0.2%以下。
Mn：1.0%～2.5%
Mn與C同樣是為了確保所需強度而必須的元素。為了確保所需強度，Mn含量的下限必須為1.0%以上，但若Mn含量超過2.5%而過量添加，則與C的過量添加同樣，孔側面會過於淬火而過度硬化，而使延伸凸緣性劣化。因此，將Mn含量設定為1.0%～2.5%的範圍內。
P：0.05%以下
P是對鋼的強化較為有效的元素，但若P的添加量超過0.05%，則熱軋所生成的表面氧化層(皮)的剝離變得過多，鍍敷後的表面性狀劣化。因此，將P含量設定為0.05%以下。
S：0.01%以下
若S的添加量超過0.01%，則延伸凸緣性劣化。因此，將S含量設定為0.01%以下。
Al：0.05%以下
若Al含量超過0.05%，則鍍敷後的表面外觀明顯劣化，因此將Al含量設定為0.05%以下。
N：0.0050%以下
N若為通常的鋼所含有的量即0.0050%以下，則不會損及本發明的效果。因此，將N含量設定為0.0050%以下。
Cr：0.05%~0.8%
Cr是提高鋼的淬火性並對鋼的強化較為有效的元素，因此添加0.05%以上。另一方面，若添加超過0.8%的Cr，則此效果會飽和，並且退火過程中Cr系氧化物會形成於鋼板表面而使鍍敷的密著性劣化，因此，將Cr含量設定為0.05%~0.8%的範圍內。
V：0.01%~0.1%
V是提高鋼的淬火性而對鋼的強化較為有效的元素，因此添加0.01%以上。另一方面，若添加超過0.1%的V，則鋼的淬火強化變得過大，與C或Mn同樣，孔側面會過度硬化，而使延伸凸緣性劣化。因此，將V含量設定為0.01%~0.1%的範圍內。
雖然上述成分為基本組成，但本發明中除了上述基本組成外，還可含有選自Ti：0.01%~0.1%、Nb：0.01%~0.1%、Cu：0.01%～0.1%、Ni：0.01%～0.1%、Sn：0.001%～0.01%、Mo：0.01%～0.5%中的1種或者2種以上。
Ti、Nb是為了藉由組織的微細化或析出強化而高強度化而添加的。Mo是對鋼的淬火強化較為有效的元素，為了高強度化而添加。Cu、Ni、Sn是有助於強度的元素，為了鋼的強化而添加。各元素的下限是獲得所需效果的最低限度的量，另外，上限是效果飽和的量。
另外，不使鍍敷性發生較大變化，並具有控制硫化物系夾雜物的形態的作用，藉此可在0.0001%以上0.1%以下的範圍內含有有助於有效提高加工性的REM。上述成分以外的其餘部分為Fe及不可避免的雜質。
接著，對本發明鋼板的微組織的限定理由進行說明。
本發明鋼板的微組織(鋼組織)具有平均粒徑為15 μm以下的鐵氧體與以面積率計為5%～40%的麻田散鐵，上述麻田散鐵在全部麻田散鐵中，縱橫比小於3.0的麻田散鐵所佔的比例以面積率計超過95%。藉由成為上述組織，而明顯提高藉由雷射加工進行鑽孔加工的材料的延伸凸緣性。
藉由雷射加工所進行的鑽孔加工在孔側面附近以極短時間進行加熱、冷卻，因此鋼組織變化為麻田散鐵主體的組織。若麻田散鐵的縱橫比為3.0以上，則雷射加工後的孔側面的組織中各麻田散鐵連結而形成粗大的麻田散鐵，在擴孔加工中在加工初期所產生的微細的龜裂擴展而形成板厚貫通裂紋，而使延伸凸緣性降低。另外，即使麻田散鐵的縱橫比小於3.0，若縱橫比小於3.0的麻田散鐵以面積率計為全部麻田散鐵的95%以下，雷射加工後的孔側面的組織中各麻田散鐵連結而變得粗大的麻田散鐵會增加，擴孔加工中在加工初期所產生的微細的龜裂擴展而形成板厚貫通裂紋，而使延伸凸緣性降低。若縱橫比小於3.0的麻田散鐵以面積率計超過全部麻田散鐵的95%，則會防止在擴孔加工中在加工初期所產生的微細的龜裂擴展而引起板厚貫通裂紋，而表現優良的延伸凸緣性。因此，在本發明中，將縱橫比小於3.0的麻田散鐵在全部麻田散鐵中所佔的比例限定在以面積率計超過95%。
若鋼組織的麻田散鐵的面積率超過40%或小於5%，則鐵氧體相與麻田散鐵相的硬度差變大，因此在擴孔加工初期所產生的微細龜裂的擴展變得迅速，而使延伸凸緣性降低。因此，將麻田散鐵的面積率限定在5%～40%。
控制鐵氧體粒徑亦較為重要。藉由雷射加工所進行的鑽孔加工在孔側面附近以極短時間進行加熱、冷卻。若鐵氧體粒徑變大，則在藉由雷射加工所進行的鑽孔加工的極短時間的加熱、冷卻後抑制鐵氧體的析出，鐵氧體、麻田散鐵組織變得不均勻，抑制擴孔加工時的龜裂擴展的作用降低，而使延伸凸緣性降低。藉由將鐵氧體的平均粒徑設定為15 μm以下，而在孔側面附近促進極短時間的加熱、冷卻後的鐵氧體析出，藉由使鐵氧體、麻田散鐵組織均勻化，而抑制擴孔加工時的龜裂擴展，從而可提高延伸凸緣性。因此，將鐵氧體的平均粒徑限定在15 μm以下。
另外，鋼組織除了鐵氧體與以面積率計為5%～40%的麻田散鐵外，即便含有以面積率計為5%以內的雪明碳鐵、變韌鐵等組織，亦不會損及本發明的效果。
接著，對本發明鋼板的較佳製造方法進行說明。
較佳為，藉由轉爐等常用的溶製方法來溶製具有上述組成的溶鋼，並藉由連續鑄造法等常用的鑄造方法製成鋼材料(板)。
接著，實施將所得鋼材料進行加熱軋而製成熱軋板的熱軋。熱軋較佳為，將精軋的結束溫度設定為Ar3 點以上，在600℃以下的溫度捲繞，捲繞後以5℃/分鐘以上的平均冷卻速度冷卻。
精軋的結束溫度：Ar3 點以上
若精軋的結束溫度小於Ar3 點，則會生成鐵氧體，由於其加工應變所引起的粗大化等，板厚方向的組織變得不均勻，在冷軋、退火後的組織中，縱橫比小於3.0的麻田散鐵所佔的比例以面積率計無法超過95%。因此，將精軋的結束溫度設定為Ar3 點以上。另外，Ar3 點可根據下式(1)進行計算，亦可使用實際測定的溫度。
Ar3 =910-310×[C]-80×[Mn]+0.35×(t-0.8)...(1)
此處，[C]、[Mn]表示各元素的含量(%)，t表示板厚(mm)。另外，根據含有元素，可導入校正項，例如含有Cu、Cr、Ni、Mo時，可將-20×[Cu]、-15×[Cr]、-55×[Ni]、-80×[Mo]等的校正項加到式(1)的右邊。此處，[Cu]、[Cr]、[Ni]、[Mo]為各元素的含量(%)。
捲繞溫度：600℃以下
若捲繞溫度超過600℃，則會生成縱橫比高的片狀波來鐵，即便藉由冷軋及退火來分割波來鐵，在鍍鋅後的鋼板中，縱橫比小於3.0的麻田散鐵所佔的比例以面積率計亦為95%以下，而使延伸凸緣性降低。因此，將捲繞溫度設定為600℃以下。另外，由於熱軋板的形狀會劣化，因此較佳為將捲繞溫度設定為200℃以上。
捲繞後至400℃的平均冷卻速度：5℃/分鐘以上
若捲繞後至400℃的平均冷卻速度小於5℃/分鐘，則析出的波來鐵會沿著長軸方向成長，波來鐵的縱橫比變高，因此在連續鍍鋅處理後的鋼板中，縱橫比小於3.0的麻田散鐵所佔的比例以面積率計為95%以下，延伸凸緣性降低。因此將捲繞後至400℃的平均冷卻速度設定為5℃/分鐘以上。另外，即便將平均冷卻速度設定為20℃/分鐘以上，其效果亦會飽和，因此較佳為將上限設定為20℃/分鐘。
熱軋後進行酸洗、或者進一步進行冷軋，然後進行連續鍍鋅處理。酸洗可為常用的方法。冷軋時，壓下率較佳為如下所述，其他為常用的方法。
冷軋的壓下率：40%以上
若冷軋的壓下率小於40%，則鐵氧體難以進行再結晶，延性會劣化，並且麻田散鐵會沿著朝軋方向伸展的結晶粒的粒界析出，而難以使縱橫比小於3.0的麻田散鐵所佔的比例以面積率計超過95%。因此，將冷軋的壓下率設定為40%以上。
連續鍍鋅處理步驟是以700℃～820℃均熱後，以1℃/秒～50℃/秒的平均冷卻速度冷卻至600℃以下的溫度範圍，並進行鍍鋅，視需要進一步進行合金化處理。
均熱溫度為了獲得所需的麻田散鐵面積率而必須為700℃以上，若均熱溫度超過820℃，則鐵氧體粒徑變大而無法獲得所需的特性，因此將820℃設定為上限。雖然以1℃/秒～50℃/秒的平均冷卻速度會冷卻至600℃以下的溫度範圍，但其不會生成波來鐵，且會析出微細的鐵氧體，因此將冷卻速度的下限規定為1℃/秒是因為：若冷卻速度小於1℃/秒則會生成波來鐵，或者鐵氧體粒徑增大。將冷卻速度的上限規定為50℃/秒是因為：若冷卻速度超過50℃/秒則會使麻田散鐵的面積率超過40%。
冷卻至600℃以下的溫度範圍後進行鍍鋅，視需要進一步實施合金化處理後，冷卻至常溫。冷卻至600℃以下的溫度範圍後，在冷卻至常溫的過程中，若400℃～600℃的溫度範圍的滯留時間變長，則來自沃斯田鐵(austenite)的雪明碳鐵的析出變得明顯，麻田散鐵面積率降低而強度降低，因此將400℃～600℃的溫度範圍的滯留時間的上限規定為150秒。
即便對所得的高強度熔融鍍鋅鋼板實施化成處理等各種表面處理，亦不會損及本發明的效果。
[實例]
將具有表1所示的組成的鋼材料(板)作為起始材料。將該些鋼材料加熱至表2所示的加熱溫度後，以表2所示的條件實施熱軋、冷軋、連續鍍鋅。鍍鋅量是每一面調整為60 g/m2 ，合金化處理是將皮膜中Fe%調整為10%。對於所得的鋼板，對組織觀察、拉伸試驗、延伸凸緣性進行評價。試驗方法如以下所述。
(1)組織觀察
鋼組織的評價是將板厚1/4位置的軋方向平行剖面進行研磨、硝酸浸蝕液腐蝕後，在剖面3個部位的各部位以1000倍的倍率對10個視野(合計30個視野)使用掃描型電子顯微鏡進行觀察，並藉由使用Media Cybernetics公司製造的圖像解析軟體「Image Pro Plus ver.4.0」的圖像解析處理測定其圖像。即，藉由圖像解析分辨鐵氧體、波來鐵、雪明碳鐵、麻田散鐵，而求出鐵氧體粒徑、麻田散鐵面積率、縱橫比小於3.0的麻田散鐵所佔的面積率。縱橫比是使用圖像解析裝置將麻田散鐵進行橢圓近似而求出(橢圓的長軸)/(橢圓的短軸)的平均值。
(2)拉伸試驗
自所得的鋼板的軋方向採取JIS5號拉伸試驗片，實施拉伸試驗。拉伸試驗實施至斷裂為止，而求出拉伸強度(TS)。對各試料實施2次同樣的試驗，而求出平均值，並作為此試料的拉伸特性值。
(3)延伸凸緣性
自所得的供試材料採取用於評價延伸凸緣性的擴孔試驗用試驗板(大小：100 mm×100 mm)，並實施擴孔試驗。在試驗板的中心藉由雷射加工進行10 mmΦ的鑽孔加工。然後，藉由圓錐打孔機(徑50 mmΦ、肩R8 mm)進行鑽孔而進行擴孔加工，測定孔邊緣產生板厚貫通龜裂的時刻的孔徑d(mm)，並計算由下式所定義的擴孔率λ(%)。
λ=100×(d-10)/10
並且，實施5次同樣的試驗，求出平均擴孔率λ，將平均擴孔率λ為90%以上的情形判定為延伸凸緣性良好。
將所得的結果一併示於表2。
接著，準備具有本發明鋼D、P、S與比較鋼e成分的鋼材料，以各種製造條件製造鍍鋅鋼板。表3中匯總表示該些製造條件與對所得的鋼板實施上述評價的結果。
根據表2及表3，鋼的成分組成與鋼組織處於本發明範圍內的本發明例的鋼板的拉伸強度(TS)為590 MPa以上，藉由雷射加工而鑽孔加工後的擴孔率較高，延伸凸緣性優良，另一方面，鋼的成分組成與鋼組織的至少一種不滿足本發明範圍的比較例的鋼板，藉由雷射加工而鑽孔加工後的擴孔率較低，延伸凸緣性差，或者進而拉伸強度(TS)小於590 MPa而無法獲得所需強度。
另外，使用本發明法中所規定的成分組成的鋼材料，藉由本發明法中所規定的條件進行了熱軋步驟至連續鍍鋅處理步驟的本發明例的鋼板，可獲得鋼組織處於本發明範圍內的鋼板，拉伸強度(TS)為590 MPa以上，藉由雷射加工而鑽孔加工後的擴孔率較高，延伸凸緣性優良。另一方面，即便使用本發明法中所規定的成分組成的鋼材料，但熱軋步驟至連續鍍鋅處理步驟不滿足本發明法中所規定的條件的比較例的鋼板、以及未使用本發明法中所規定的成分組成的鋼材料的比較例的鋼板，無法獲得鋼組織滿足本發明範圍的鋼板，藉由雷射加工而鑽孔加工後的擴孔率較低，延伸凸緣性差，或者進而拉伸強度(TS)小於590 MPa而無法獲得所需強度。
[產業上之可利用性]
根據本發明，可提供一種拉伸強度為590 MPa以上、藉由雷射加工進行鑽孔加工後的延伸凸緣性優良的高強度熔融鍍鋅鋼板及其製造方法。
雖然本發明已以較佳實施例揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何熟習此技藝者，在不脫離本發明之精神和範圍內，當可作些許之更動與潤飾，因此本發明之保護範圍當視後附之申請專利範圍所界定者為準。
圖1是表示麻田散鐵的縱橫比及麻田散鐵的面積率與擴孔率λ的關係的圖。

Claims (3)

  1. 一種加工性優良的高強度熔融鍍鋅鋼板，其特徵在於：鋼的成分組成以質量%計包含C：0.03%～0.15%、Si：小於0.5%、Mn：1.0%～2.5%、P：0.05%以下、S：0.01%以下、Al：0.05%以下、N：0.0050%以下、Cr：0.05%～0.8%、V：0.01%～0.1%，其餘部分包含Fe及不可避免的雜質，鋼的微組織具有平均粒徑為15 μm以下的鐵氧體與以面積率計為5%～40%的麻田散鐵，上述麻田散鐵為在全部的麻田散鐵中，縱橫比小於3.0的麻田散鐵所佔的比例以面積率計超過95%，在鋼板表面具有鍍鋅皮膜。
  2. 如申請專利範圍第1項所述之高強度熔融鍍鋅鋼板，其中：鋼的成分組成以質量%計還包含選自Ti：0.01%～0.1%、Nb：0.01%～0.1%、Cu：0.01%～0.1%、Ni：0.01%～0.1%、Sn：0.001%～0.01%、Mo：0.01%～0.5%中的1種或者2種以上。
  3. 一種高強度熔融鍍鋅鋼板的製造方法，其特徵在於：將具有申請專利範圍第1項或申請專利範圍第2項所述之成分組成的鋼材料在Ar3 點以上的溫度進行精軋後，在600℃以下的溫度捲繞，捲繞後以平均冷卻速度為5℃/分鐘以上的方式冷卻至400℃為止，並進行酸洗，或者進一步以40%以上的壓下率進行冷軋，然後，以700℃～820℃進行均熱，並以1℃/秒～50℃/秒的平均冷卻速度冷卻至600℃以下，在鍍鋅或進一步進行鍍敷層的合金化處理後，冷卻至常溫，並且在冷卻至上述600℃以下後直至冷卻至上述常溫為止的過程中，使400℃～600℃的溫度範圍的滯留時間為150秒以內。
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